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WO2025057537A1 - 変圧器およびｄｃｄｃコンバータ - Google Patents

変圧器およびｄｃｄｃコンバータ Download PDF

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Publication number
WO2025057537A1
WO2025057537A1 PCT/JP2024/023983 JP2024023983W WO2025057537A1 WO 2025057537 A1 WO2025057537 A1 WO 2025057537A1 JP 2024023983 W JP2024023983 W JP 2024023983W WO 2025057537 A1 WO2025057537 A1 WO 2025057537A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
legs
primary
transformer
base
coils
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
PCT/JP2024/023983
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
諭史 大津
龍介 鹿又
信二 宇治田
健一郎 田中
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
Original Assignee
Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd filed Critical Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
Publication of WO2025057537A1 publication Critical patent/WO2025057537A1/ja
Pending legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/34—Special means for preventing or reducing unwanted electric or magnetic effects, e.g. no-load losses, reactive currents, harmonics, oscillations, leakage fields
    • H01F27/36—Electric or magnetic shields or screens
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
    • H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
    • H01F30/10—Single-phase transformers
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
    • H01F38/08—High-leakage transformers or inductances
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC

Definitions

  • the present disclosure relates to a transformer having a primary winding and a secondary winding, and a DC-DC converter equipped with the transformer.
  • transformers having a primary winding and a secondary winding are known.
  • leakage inductance is obtained by generating magnetic fluxes with different magnitudes at specific locations in the core.
  • This disclosure provides a transformer etc. that can increase leakage inductance.
  • a transformer includes a core having a first base, a second base opposed to the first base, and four or more legs provided between the first base and the second base, and a primary winding group and a secondary winding group wound around the core, the four or more legs being spaced apart in a second direction intersecting a first direction in which the first base and the second base face each other, the primary winding group including four or more primary coils, the secondary winding group including two or more secondary coils, and the four
  • the above primary coils are wound in correspondence with the four or more legs and connected in series, and the winding directions of the two primary coils wound in correspondence with two adjacent legs in the second direction are opposite to each other, the primary coil and the secondary coil are wound around two or more of the four or more legs, and another primary coil different from the primary coil is wound around two or more of the four or more legs that are different from the two or more legs.
  • a DC-DC converter includes the above-described transformer and a resonant capacitor connected in series to the transformer.
  • a DC-DC converter includes the above-mentioned transformer, an external inductor connected in series to the transformer, and a resonant capacitor connected in series to the external inductor.
  • the transformer disclosed herein can increase leakage inductance.
  • FIG. 1 is a circuit diagram showing an LLC converter of a comparative example.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating an example of a gain characteristic of the LLC converter of the comparative example.
  • FIG. 2 is a diagram showing an example of a combination of cores constituting a transformer.
  • 1 is a circuit diagram showing an LLC converter according to an embodiment of the present invention. 1 is an external view of a transformer according to an embodiment;
  • FIG. 2 is a diagram showing a core of a transformer according to an embodiment.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a transformer according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing magnetic flux generated in a transformer.
  • FIG. 1 is a diagram showing an example of a gain characteristic of an LLC converter using a transformer.
  • FIG. 2 is a schematic diagram of a transformer according to a first modified example of an embodiment.
  • FIG. 11 is a schematic diagram of a transformer according to a second modified example of the embodiment.
  • FIG. 11 is a schematic diagram of a transformer according to a third modified example of the embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram illustrating an example of a transformer according to a fourth modified example of the embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram showing another example of a transformer according to the fourth modified example of the embodiment.
  • FIG. 13 is a diagram showing a core of a transformer according to a fifth modified example of an embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram illustrating an example of a transformer according to a sixth modified example of the embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram showing another example of a transformer according to the sixth modified example of the embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram illustrating an example of a transformer according to a seventh modified example of the embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram showing another example of a transformer according to the seventh modified example of the embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram of a transformer according to a modified example 8 of the embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram of a transformer according to a ninth modified example of the embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing magnetic flux generated around a winding when a current flows.
  • FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the length of the legs of the core and copper loss.
  • FIG. 23 is a schematic diagram showing an example of a transformer according to a tenth modification of the embodiment.
  • FIG. 23 is a schematic diagram showing another example of a transformer according to the tenth modification of the embodiment.
  • FIG. 23 is a schematic diagram showing another example of a transformer according to the tenth modification of the embodiment.
  • FIG. 23 is a schematic diagram of a transformer according to a modified example 11 of an embodiment.
  • FIG. 23 is a schematic diagram showing an example of a transformer according to a twelfth modification of an embodiment.
  • FIG. 23 is a schematic diagram showing another example of a transformer according to the twelfth embodiment of the present invention.
  • FIG. 23 is a schematic diagram of a transformer according to a thirteenth modification of an embodiment.
  • FIG. 23 is a schematic diagram of a transformer according to a fourteenth modification of an embodiment.
  • 1 is a circuit diagram showing another example of an LLC converter according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 (Background to this disclosure) The background to the present disclosure will be described with reference to FIGS. 1 to 3.
  • FIG. 1
  • FIG. 1 shows a circuit diagram of an example LLC converter 105 as a comparative example.
  • Figure 1 shows a transformer and a switch circuit.
  • the figure also shows an example of the input voltage Vin, the output voltage Vout, and the turns ratio N.
  • the circuit also shows the magnetizing inductance Lm, leakage inductance Lr, and capacitance Cr of the resonant capacitor of the transformer, which are shown as an equivalent circuit.
  • FIG. 2 shows an example of the gain characteristics of the LLC converter 105 of the comparative example.
  • the ratio m can be reduced by increasing the leakage inductance Lr, for example. Therefore, in order to perform wide-range operation in the LLC converter 105, it is considered necessary to increase the leakage inductance Lr of the transformer to a certain extent.
  • a large leakage inductance Lr can be obtained by using multiple transformers, but using multiple transformers has the problem that the total area of the transformers becomes large.
  • Figure 3 shows an example of a combination of cores that make up a transformer.
  • the primary winding is indicated by a solid arrow
  • the secondary winding is indicated by a dashed arrow.
  • Figure 3(a) shows a transformer made up of two sets of cores, combining a concave-convex E-core with three legs and a flat I-core. As shown in the figure, if two sets of cores were simply used, the overall area of the transformer would be large.
  • Figure 3(b) shows a transformer in which adjacent legs of two sets of cores are joined together to form an integrated unit.
  • the integrated legs are used as the central legs, and the primary winding is wound so that the magnetic flux is cancelled out at the central legs.
  • the area of the transformer is reduced by the amount of integration, but the overall area remains large.
  • Figure 3(c) shows an example of the transformer shown in Figure 3(b) with the center leg removed. Since the center leg is the leg where magnetic flux is cancelled, there is no substantial loss of functionality even if it is removed. By removing the center leg as shown in Figure 3(c), it is believed that it is possible to realize a compact transformer with the same functionality as the transformer shown in Figure 3(a).
  • this disclosure proposes a transformer etc. that is small yet can achieve large leakage inductance.
  • each figure is a schematic diagram and is not necessarily an exact illustration. Therefore, the scale and the like do not necessarily match in each figure. Furthermore, in each figure, the same reference numerals are used for substantially the same configuration, and duplicate explanations are omitted or simplified.
  • each figure shows the x1, x2, and x3 axes, which represent three mutually perpendicular directions, and these axes and the axial directions along these axes are used for explanation purposes as necessary. Note that each axis is added for explanation purposes only, and does not limit the direction or posture in which the transformer is used.
  • the LLC converter including a transformer according to an embodiment will be described.
  • the LLC converter is an example of a DCDC converter.
  • FIG. 4 shows a circuit diagram of an LLC converter 5 according to an embodiment of the present invention.
  • the LLC converter 5 includes a primary circuit 6, a transformer 1, and a secondary circuit 7.
  • the LLC converter 5 also includes a resonant capacitor C11.
  • the resonant capacitor C11 is provided on the path connecting the primary circuit 6 and the transformer 1.
  • the primary circuit 6 is composed of a pair of primary ports p11 and p12, a bypass capacitor, and a full bridge circuit having four switch elements s11, s12, s13, and s14.
  • switch element s11 is connected to one primary port p11, and the other end is connected to one end of switch element s12.
  • the other end of switch element s12 is connected to the other primary port p12.
  • One end of switch element s13 is connected to one primary port p11, and the other end is connected to one end of switch element s14.
  • the other end of switch element s14 is connected to the other primary port p12.
  • the secondary circuit 7 is composed of a pair of secondary ports p21 and p22, four switch elements s21, s22, s23 and s24, and four bypass capacitors.
  • Transformer 1 is provided between primary circuit 6 and secondary circuit 7.
  • Transformer 1 is a composite transformer including primary winding group 31 and secondary winding group 32.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a and 31b connected in series. One end of the primary winding 31a is wired and connected to a node between switch elements s11 and s12 via a resonant capacitor C11. The other end of the primary winding 31a is wired and connected to one end of the other primary winding 31b. The other end of the other primary winding 31b is wired and connected to a node between switch elements s13 and s14.
  • the secondary winding group 32 is composed of two secondary windings 32a and 32b connected in parallel.
  • the two secondary windings 32a and 32b are arranged in one-to-one correspondence with the two primary windings 31a and 31b described above.
  • One end of one of the two secondary windings, the secondary winding 32a, is wired to the other secondary port p22 via a switch element s21.
  • the other end of one of the secondary windings 32a is wired to the other secondary port p22 via a switch element s22.
  • One of the secondary windings 32a has a center tap, and the center tap is wired to one of the secondary ports p21.
  • One end of the other of the two secondary windings, the secondary winding 32b, is wired to the other secondary port p22 via a switch element s23.
  • the other end of the other secondary winding 32b is wired to the other secondary port p22 via a switch element s24.
  • the other secondary winding 32b has a center tap, and the center tap is wired to one of the secondary ports p21.
  • the circuit shown in Figure 4 also shows the excitation inductances Lma, Lmb, leakage inductances Lra, Lrb, and capacitance Cr of resonant capacitor C11 of transformer 1, which are shown as an equivalent circuit.
  • the excitation inductance Lma is the excitation inductance of one primary winding 31a and one secondary winding 32a
  • the leakage inductance Lra is the leakage inductance of one primary winding 31a and one secondary winding 32a
  • the excitation inductance Lmb is the excitation inductance of the other primary winding 31b and the other secondary winding 32b
  • the leakage inductance Lrb is the leakage inductance of the other primary winding 31b and the other secondary winding 32b.
  • FIG. 5 is an external view of the transformer 1.
  • FIG. 5(a) shows a perspective view of the transformer 1
  • FIG. 5(b) shows a view of the transformer 1 shown in FIG. 5(a) with the first base portion 11 of the first core 10a removed.
  • the transformer 1 includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 has a first core 10a and a second core 10b.
  • the first core 10a is composed of a first base 11 and four legs 21, 22, 23, and 24.
  • the first core 10a is formed by integrally molding the first base 11 and the four legs 21 to 24.
  • the second core 10b is composed of a second base 12.
  • the first base 11 is plate-shaped.
  • the second base 12 is plate-shaped and is disposed opposite the first base 11.
  • the first base 11 and the second base 12 are rectangular and at least partially overlap each other.
  • first direction x1 the direction in which the first base 11 and the second base 12 face each other
  • second direction x2 the direction in which the multiple legs 21 to 24 are arranged side by side
  • third direction x3 the direction perpendicular to both the first direction x1 and the second direction x2
  • legs 21 and 24 are located on the outermost sides in the second direction x2.
  • Legs 21 and 24 have a rectangular cross section perpendicular to the first direction x1.
  • Legs 21 and 24 are arranged so that the short sides of the rectangle are parallel to an axis along the second direction x2.
  • the first core 10a has a symmetrical shape with respect to a center line located halfway between the outermost legs 21 and 24.
  • the legs 22 and 23 are located inward in the second direction x2 relative to the legs 21, 24 provided on both outer sides.
  • the legs 22 and 23 have an elliptical cross section perpendicular to the first direction x1.
  • the legs 22 and 23 are arranged so that the width of the elliptical shape is parallel to an axis along the second direction x2.
  • the cross section of the legs 22 and 23 may be circular, elliptical, polygonal or oval.
  • all the legs 21 to 24 are connected to the first base 11 , but this is not limiting. All the legs 21 to 24 may be connected to the second base 12 instead of the first base 11. Also, some of the four legs 21 to 24 may be connected to the first base 11, and the remaining legs may be connected to the second base 12. Also, the legs 21 to 24 do not necessarily have to be directly connected to the first base 11 or the second base 12. For example, the legs 21 to 24 may be connected to the first base 11 and the second base 12 via a non-magnetic material portion that does not contain a magnetic material. Also, if the legs 21 to 24 are held by another support member, a gap may be provided between the legs 21 to 24 and the first base 11, or between the legs 21 to 24 and the second base 12.
  • the four legs 21 to 24 may be divided into two in the first direction x1.
  • one of the divided portions may be connected to the first base 11, and the other portion may be connected to the second base 12.
  • the legs protrude from both the first base 11 and the second base 12 so as to face each other.
  • a gap may be provided in the opposing area of the two opposing legs.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of the transformer 1.
  • the primary winding group 31 is shown with narrow hatching
  • the secondary winding group 32 is shown with wide hatching.
  • the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 are provided, for example, inside or on the surface of a printed circuit board 70 (see FIG. 5).
  • the printed circuit board 70 has four through holes.
  • the legs 21 to 24 of the core 10 are inserted into the four through holes of the printed circuit board 70.
  • the actual printed circuit board 70 is larger than the size shown in FIG. 5, and the above-mentioned primary side circuit 6 and secondary side circuit 7, etc. are mounted on it.
  • the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 may be formed by winding wire with an insulating coating around the legs, rather than being formed on the printed circuit board 70.
  • the base material of the printed circuit board 70 may be omitted from illustration, and only the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 of the printed circuit board 70 may be illustrated.
  • the primary winding group 31 includes four or more primary coils.
  • the primary winding group 31 has four primary coils 41, 42, 43, and 44.
  • Primary coils 41, 44 are wound around two of the four legs, legs 21, 24, respectively.
  • Primary coils 42, 43 different from the primary coils 41, 44 are wound around the other two legs, legs 22, 23, respectively.
  • primary coils 41, 42, 43, 44 are wound around legs 21, 22, 23, 24 in one-to-one correspondence.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a, 31b.
  • Each of the two primary windings 31a, 31b is composed of a primary coil and another primary coil connected in series.
  • one primary winding 31a is composed of a primary coil 41 and another primary coil 42 connected in series to the primary coil 41.
  • the other primary winding 31b is composed of a primary coil 44 and another primary coil 43 connected in series to the primary coil 44. Since the primary windings 31a and 31b are connected in series, these four primary coils 41 to 44 are connected in series.
  • connection relationship of the primary coils 41 to 44 is not limited to the above.
  • the primary coil 41 and the other primary coil 43 may be connected in series, and the primary coil 44 and the other primary coil 42 may be connected in series.
  • the primary coil 41 and the primary coil 44 may be connected in series, and the other primary coil 42 and the other primary coil 43 may be connected in series.
  • the four primary coils 41 to 44 may be connected in series in any order.
  • the number of turns of each of the primary coils 41 to 44 wound around each of the legs 21 to 24 is the same.
  • the winding directions of the two primary coils wound around two adjacent legs in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the primary coil 41 wound around the leg 21 is clockwise
  • the other primary coil 42 wound around the leg 22 is counterclockwise
  • the other primary coil 43 wound around the leg 23 is clockwise
  • the primary coil 44 wound around the leg 24 is counterclockwise.
  • the primary coils 41 to 44 are wound in alternating opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2. Note that the above clockwise and counterclockwise relationship may be reversed.
  • the secondary winding group 32 includes two or more secondary coils.
  • the secondary winding group 32 has four secondary coils 51, 52, 53, and 54.
  • the secondary winding group 32 is composed of two secondary windings 32a, 32b.
  • Each of the two secondary windings 32a, 32b is composed of two secondary coils connected in parallel.
  • one secondary winding 32a is composed of two secondary coils 51, 52 connected in parallel
  • the other secondary winding 32b is composed of two secondary coils 53, 54 connected in parallel. Since the secondary windings 32a and 32b are connected in parallel, these four secondary coils 51 to 54 are connected in parallel with each other.
  • two legs 21 and 24 are wound with secondary coils in addition to the primary coils mentioned above.
  • two secondary coils 51 and 52 are wound on leg 21, and two secondary coils 53 and 54 are wound on leg 24.
  • no secondary coils are wound on the other two legs 22 and 23, and only the other primary coils 42 and 43 are wound on them. Note that in this example, the number of turns in the secondary coil is less than the number of turns in the primary coil.
  • the secondary coils 51 to 54 in FIG. 7 have one turn or less, so there is no need to specify the winding direction in a specific direction. However, if the number of turns is one turn or more, the winding direction may be as shown below.
  • the winding direction of the two secondary coils 51, 52 wound around the leg 21 may be the same.
  • the winding direction of the two secondary coils 53, 54 wound around the leg 24 may be the same.
  • the winding direction of the secondary coils 51, 52 wound around the leg 21 and the secondary coils 53, 54 wound around the leg 24 may be opposite.
  • the winding direction of the secondary coils 51, 52 wound around the leg 21 and the primary coil 41 may be the same.
  • the winding direction of the secondary coils 53, 54 wound around the leg 24 and the primary coil 44 may be the same.
  • Figure 8 shows the magnetic flux generated in transformer 1.
  • the magnetic flux generated in the core 10 when a current flows through the primary winding group 31 is indicated by arrows, which represent the magnetic flux in the positive half cycle of the AC voltage waveform. Note that the arrows point in the opposite direction in the negative half cycle.
  • Magnetic flux ⁇ a1 is magnetic flux generated in core 10 by primary coil 41 and other primary coil 42. Magnetic flux ⁇ a1 is formed in a loop-shaped first magnetic circuit mc1 including leg 21, part of second base 12, leg 22, and part of first base 11. Primary winding group 31 is wound around two legs 21, 22 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 21, 22 are generated in directions that reinforce each other. Magnetic flux ⁇ a1 generated by primary winding group 31 is linked to one secondary winding 32a (i.e., secondary coils 51, 52) at leg 21, and is not linked to secondary winding group 32 at leg 22.
  • secondary winding 32a i.e., secondary coils 51, 52
  • the magnetic flux ⁇ b is magnetic flux generated in the core 10 by the other primary coil 42 and the other primary coil 43.
  • the magnetic flux ⁇ b is formed in a loop-shaped second magnetic circuit mc2 that includes the leg 22, part of the first base 11, the leg 23, and part of the second base 12.
  • the primary winding group 31 is wound around the two legs 22 and 23 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 22 and 23 are generated in directions that reinforce each other.
  • the magnetic flux ⁇ b generated by the primary winding group 31 does not interlink with the secondary winding group 32 in each of the legs 22 and 23.
  • Magnetic flux ⁇ a2 is magnetic flux generated in core 10 by the other primary coil 43 and primary coil 44.
  • Magnetic flux ⁇ a2 is formed in a loop-shaped third magnetic circuit mc3 including leg 23, part of second base 12, leg 24, and part of first base 11.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 23 and 24 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 23 and 24 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ a2 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 at leg 23, but interlinks with the other secondary winding 32b (i.e., secondary coils 53 and 54) at leg 24.
  • the transformer 1 of this embodiment when a current flows through the primary winding group 31, a magnetic flux is generated in each of the four legs 21 to 24.
  • the primary winding group 31 is wound around the four legs 21 to 24 so that the magnetic fluxes generated in two legs adjacent in the second direction x2 are generated in directions that reinforce each other.
  • a current flows through the primary winding group 31 in a direction that reinforces the magnetic fluxes of the two legs adjacent in the second direction x2.
  • the magnetic flux ⁇ a1 generated by the primary winding group 31 is configured to interlink with the secondary winding 32a wound around the leg 21. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the first magnetic circuit mc1 including the legs 21 and 22 and the second magnetic circuit mc2 including the legs 22 and 23.
  • the magnetic flux ⁇ a2 generated by the primary winding group 31 is configured to interlink with the secondary winding 32b wound around the leg 24. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the second magnetic circuit mc2 including the legs 22 and 23 and the third magnetic circuit mc3 including the legs 23 and 24. With this transformer 1, magnetic fluxes of different magnitudes can be generated in multiple regions, so leakage inductance can be increased.
  • Figure 9 shows an example of the gain characteristics of an LLC converter 5 using a transformer 1.
  • the horizontal axis indicates normalized frequency, and the vertical axis indicates the transfer function, which is the gain.
  • N is the turn ratio between the primary winding group 31 and the secondary winding group 32, and R is the load resistance.
  • the gain range can be adjusted by adjusting the Q value.
  • the smaller the Q value the greater the change in gain can be.
  • the current on the secondary side is large, but in this embodiment, the secondary windings 32a, 32b on the secondary side are connected in parallel.
  • the current value and Q value per phase can be reduced.
  • the Q value can be reduced, making it possible to achieve a wide range of gain.
  • the current value per phase can be reduced, making it possible to reduce conduction losses.
  • a transformer 1A according to a first modification of the embodiment will be described.
  • the first modification an example will be described in which secondary coils 51 to 54 are provided on inner legs 22 and 23 instead of on outermost legs 21 and 24.
  • FIG. 10 is a schematic diagram of a transformer 1A according to the first modified embodiment.
  • the transformer 1A includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 has the same configuration as in the embodiment.
  • the primary winding group 31 shown in FIG. 10 includes four or more primary coils.
  • the primary winding group 31 has four primary coils 41, 42, 43, and 44.
  • Primary coils 42, 43 are wound around two of the four legs, legs 22, 23, respectively.
  • Primary coils 41, 44 different from the primary coils 42, 43 are wound around the other two of the four legs, legs 21, 24, which are different from the two legs 22, 23, respectively.
  • the primary coils 41, 42, 43, 44 are wound around the legs 21, 22, 23, 24 in a one-to-one correspondence.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a, 31b.
  • Each of the two primary windings 31a, 31b is composed of a primary coil and another primary coil connected in series.
  • the primary winding 31a is composed of a primary coil 42 and another primary coil 41 connected in series to the primary coil 42.
  • the other primary winding 31b is composed of a primary coil 43 and another primary coil 44 connected in series to the primary coil 43. Since the primary windings 31a and 31b are connected in series, these four primary coils 41 to 44 are connected in series.
  • the number of turns of each of the primary coils 41 to 44 wound around each of the legs 21 to 24 is the same.
  • the winding directions of the two primary coils wound around two adjacent legs in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the other primary coil 41 wound around leg 21 is clockwise
  • the primary coil 42 wound around leg 22 is counterclockwise
  • the primary coil 43 wound around leg 23 is clockwise
  • the other primary coil 44 wound around leg 24 is counterclockwise.
  • the primary coils 41 to 44 are wound in alternating opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2. Note that the above clockwise and counterclockwise relationship may be reversed.
  • the secondary winding group 32 shown in FIG. 10 includes two or more secondary coils.
  • the secondary winding group 32 has four secondary coils 51, 52, 53, and 54.
  • the secondary winding group 32 is composed of two secondary windings 32a, 32b.
  • Each of the two secondary windings 32a, 32b is composed of two secondary coils connected in parallel.
  • one secondary winding 32a is composed of two secondary coils 51, 52 connected in parallel
  • the other secondary winding 32b is composed of two secondary coils 53, 54 connected in parallel. Since the secondary windings 32a and 32b are connected in parallel, these four secondary coils 51 to 54 are connected in parallel with each other.
  • two legs 22, 23 are wound with secondary coils in addition to the primary coils mentioned above.
  • two secondary coils 51, 52 are wound on leg 22, and two secondary coils 53, 54 are wound on leg 23.
  • no secondary coils are wound on the other two legs 21, 24, and only the other primary coils 41, 44 are wound. Note that in this example, the number of turns of the secondary coil is less than the number of turns of the primary coil.
  • the secondary coils 51 to 54 in FIG. 10 have one turn or less, so there is no need to specify the winding direction in a specific direction. However, if the number of turns is one turn or more, the winding direction may be as shown below.
  • the winding direction of the two secondary coils 51, 52 wound around the leg 22 may be the same.
  • the winding direction of the two secondary coils 53, 54 wound around the leg 23 may be the same.
  • the winding direction of the secondary coils 51, 52 wound around the leg 22 and the secondary coils 53, 54 wound around the leg 23 may be opposite.
  • the winding direction of the secondary coils 51, 52 wound around the leg 22 and the primary coil 42 may be the same.
  • the winding direction of the secondary coils 53, 54 wound around the leg 23 and the primary coil 43 may be the same.
  • Figure 10 also shows the magnetic flux generated in transformer 1A.
  • Magnetic flux ⁇ a1 is magnetic flux generated in core 10 by the other primary coil 41 and primary coil 42.
  • Magnetic flux ⁇ a1 is formed in a loop-shaped first magnetic circuit mc1 including leg 21, part of second base 12, leg 22, and part of first base 11.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 21 and 22 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 21 and 22 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ a1 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 at leg 21, but interlinks with one of secondary windings 32a (i.e., secondary coils 51 and 52) at leg 22.
  • Magnetic flux ⁇ a is magnetic flux generated in core 10 by primary coil 42 and primary coil 43.
  • Magnetic flux ⁇ a is formed in a loop-shaped second magnetic circuit mc2 including leg 22, part of first base 11, leg 23, and part of second base 12.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 22 and 23 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 22 and 23 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ a generated by primary winding group 31 interlinks with one secondary winding 32a at leg 22, and interlinks with the other secondary winding 32b at leg 23. That is, magnetic flux ⁇ a interlinks with secondary winding group 32 almost evenly at both legs 22 and 23.
  • the magnetic flux ⁇ a2 is a magnetic flux generated in the core 10 by the primary coil 43 and the other primary coil 44.
  • the magnetic flux ⁇ a2 is formed in a loop-shaped third magnetic circuit mc3 including the leg 23, part of the second base 12, the leg 24, and part of the first base 11.
  • the primary winding group 31 is wound around the two legs 23 and 24 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 23 and 24 are generated in directions that reinforce each other.
  • the magnetic flux ⁇ a2 generated by the primary winding group 31 is linked to the other secondary winding 32b (i.e., the secondary coils 53 and 54) at the leg 23, and is not linked to the secondary winding group 32 at the leg 24.
  • the transformer 1A of the first modification when a current flows through the primary winding group 31, a magnetic flux is generated in each of the four legs 21 to 24.
  • the primary winding group 31 is wound around the four legs 21 to 24 so that the magnetic fluxes generated in two legs adjacent to each other in the second direction x2 are generated in directions that reinforce each other.
  • a current flows through the primary winding group 31 in a direction that reinforces the magnetic fluxes of the two legs adjacent to each other in the second direction x2.
  • the magnetic flux ⁇ a1 generated by the primary winding group 31 is configured to interlink with the secondary winding 32a wound around the leg 22. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the first magnetic circuit mc1 including the legs 21 and 22 and the second magnetic circuit mc2 including the legs 22 and 23.
  • the magnetic flux ⁇ a2 generated by the primary winding group 31 is configured to interlink with the secondary winding 32b wound around the leg 23. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the second magnetic circuit mc2 including the legs 22 and 23 and the third magnetic circuit mc3 including the legs 23 and 24. With this transformer 1A, magnetic fluxes of different magnitudes can be generated in multiple regions, so the leakage inductance can be increased.
  • FIG. 11 is a schematic diagram of a transformer 1B according to a second variation of the embodiment.
  • the transformer 1B includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 has a first core 10a and a second core 10b.
  • the first core 10a is composed of a first base 11 and six legs 21, 22, 23, 24, 25, and 26.
  • the second core 10b is composed of a second base 12.
  • the core 10 has a first base 11, a second base 12, and six legs 21 to 26. The six legs 21 to 26 are connected to the first base 11.
  • Each of the legs 21 to 26 has a columnar shape with its axial direction being the first direction x1.
  • Each of the legs 21 to 26 is provided between the first base 11 and the second base 12, and is in contact with the second base 12 in the first direction x1 or faces the second base 12 across a gap.
  • Each of the legs 21 to 26 is spaced apart in the second direction x2.
  • the legs 21 to 26 are arranged side by side in order along the second direction x2 that is perpendicular to the first direction x1.
  • Legs 21 and 26 are located on the outermost sides in the second direction x2.
  • the first core 10a has a shape that is symmetrical with respect to a center line located halfway between the outermost legs 21 and 26.
  • Legs 22 to 25 are located on the inner side of the legs 21, 26 located on both outer sides in the second direction x2.
  • the primary winding group 31 shown in FIG. 11 has six primary coils 41, 42, 43, 44, 45 and 46.
  • Primary coils 41, 46 are wound around two of the six legs, legs 21, 26, respectively.
  • Primary coils 42, 43, 44, 45 different from primary coils 41, 46 are wound around the other four legs, legs 22, 23, 24, 25, respectively.
  • primary coils 41, 42, 43, 44, 45, 46 are wound around legs 21, 22, 23, 24, 25, 26 in one-to-one correspondence.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a and 31b.
  • Each of the two primary windings 31a and 31b is composed of a primary coil and another primary coil connected in series.
  • the primary winding 31a is composed of a primary coil 41, another primary coil 42 connected to the primary coil 41, and another primary coil 43 connected to the other primary coil 42.
  • the other primary winding 31b is composed of a primary coil 46, another primary coil 45 connected to the primary coil 46, and another primary coil 44 connected to the other primary coil 45. Since the primary windings 31a and 31b are connected in series, these six primary coils 41 to 46 are connected in series.
  • the number of turns of each of the primary coils 41 to 46 wound around each of the legs 21 to 26 is the same.
  • the winding directions of the two primary coils wound around two adjacent legs in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the primary coil 41 wound around leg 21 is wound clockwise
  • the other primary coil 42 wound around leg 22 is wound counterclockwise
  • the other primary coil 43 wound around leg 23 is wound clockwise
  • the other primary coil 44 wound around leg 24 is wound counterclockwise
  • the other primary coil 45 wound around leg 25 is clockwise
  • the primary coil 46 wound around leg 26 is wound counterclockwise.
  • the primary coils 41 to 46 are wound in alternating opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • the secondary winding group 32 shown in FIG. 11 includes two or more secondary coils.
  • the secondary winding group 32 has two secondary coils 51 and 53.
  • the secondary winding group 32 is composed of two secondary windings 32a and 32b.
  • the secondary winding 32a corresponds to the secondary coil 51
  • the secondary winding 32b corresponds to the secondary coil 53.
  • the secondary windings 32a and 32b, i.e., the secondary coils 51 and 53, are connected in parallel with each other.
  • two legs 21 and 26 are wound with secondary coils in addition to the primary coils mentioned above.
  • secondary coil 51 is wound around leg 21, and secondary coil 53 is wound around leg 26.
  • no secondary coils are wound around the other four legs 22 to 25, and only the other primary coils 42 to 45 are wound around them.
  • Figure 11 also shows the magnetic flux generated in transformer 1B.
  • Magnetic flux ⁇ a1 is magnetic flux generated in core 10 by primary coil 41 and other primary coil 42. Magnetic flux ⁇ a1 is formed in a loop-shaped first magnetic circuit mc1 including leg 21, part of second base 12, leg 22, and part of first base 11. Primary winding group 31 is wound around two legs 21, 22 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 21, 22 are generated in directions that reinforce each other. Magnetic flux ⁇ a1 generated by primary winding group 31 interlinks with one secondary winding 32a (i.e., secondary coil 51) at leg 21, and does not interlink with secondary winding group 32 at leg 22.
  • secondary winding 32a i.e., secondary coil 51
  • Magnetic flux ⁇ b1 is magnetic flux generated in core 10 by other primary coil 42 and other primary coil 43.
  • Magnetic flux ⁇ b1 is formed in a loop-shaped second magnetic circuit mc2 including leg 22, part of first base 11, leg 23, and part of second base 12.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 22, 23 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 22, 23 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ b1 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 in each of legs 22, 23.
  • Magnetic flux ⁇ b2 is magnetic flux generated in core 10 by other primary coil 43 and other primary coil 44.
  • Magnetic flux ⁇ b2 is formed in a loop-shaped third magnetic circuit mc3 including leg 23, part of second base 12, leg 24, and part of first base 11.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 23 and 24 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 23 and 24 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ b2 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 in each of legs 23 and 24.
  • Magnetic flux ⁇ b3 is magnetic flux generated in core 10 by other primary coil 44 and other primary coil 45.
  • Magnetic flux ⁇ b3 is formed in a loop-shaped fourth magnetic circuit mc4 that includes leg 24, part of first base 11, leg 25, and part of second base 12.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 24, 25 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 24, 25 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ b3 controlled by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 in each of legs 24, 25.
  • Magnetic flux ⁇ a2 is magnetic flux generated in core 10 by the other primary coil 45 and primary coil 46.
  • Magnetic flux ⁇ a2 is formed in a loop-shaped fifth magnetic circuit mc5 including leg 25, part of second base 12, leg 26, and part of first base 11.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 25, 26 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 25, 26 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ a2 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 at leg 25, but interlinks with the other secondary winding 32b (i.e., secondary coil 53) at leg 26.
  • transformer 1B of variant 2 when current flows through primary winding group 31, magnetic flux is generated in each of six legs 21 to 26.
  • Primary winding group 31 is wound around six legs 21 to 26 so that the magnetic fluxes generated in two legs adjacent in the second direction x2 are generated in directions that reinforce each other.
  • the magnetic flux ⁇ a1 generated by the primary winding group 31 is configured to interlink with the secondary winding 32a wound around the leg 21. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the first magnetic circuit mc1 including the legs 21 and 22 and the second magnetic circuit mc2 including the legs 22 and 23.
  • the magnetic flux ⁇ a2 generated by the primary winding group 31 is configured to interlink with the secondary winding 32b wound around the leg 26. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the fourth magnetic circuit mc4 including the legs 24 and 25 and the fifth magnetic circuit mc5 including the legs 25 and 26. With this transformer 1B, magnetic fluxes of different magnitudes can be generated in multiple regions, so the leakage inductance can be increased.
  • FIG. 12 is a schematic diagram of a transformer 1C according to a third variation of the embodiment.
  • the transformer 1C includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 has a first core 10a and a second core 10b.
  • the first core 10a is composed of a first base 11 and seven legs 21, 22, 23, 24, 25, 26, and 27.
  • the second core 10b is composed of a second base 12.
  • the core 10 has a first base 11, a second base 12, and seven legs 21 to 27. The seven legs 21 to 27 are connected to the first base 11.
  • Each of the legs 21 to 27 has a columnar shape with its axial direction being the first direction x1.
  • Each of the legs 21 to 27 is provided between the first base 11 and the second base 12, and is in contact with the second base 12 in the first direction x1 or faces the second base 12 across a gap.
  • Each of the legs 21 to 27 is spaced apart in the second direction x2.
  • the legs 21 to 27 are arranged side by side in order along the second direction x2 that is perpendicular to the first direction x1.
  • Legs 21 and 27 are located on the outermost sides in the second direction x2.
  • Leg 24 is located at the center of the multiple legs 21 to 27 in the second direction x2.
  • the first core 10a has a shape that is symmetrical with respect to a center line located halfway between the outermost legs 21 and 27.
  • Legs 22, 23, 25, and 26 are located on the inner side of legs 21 and 27 on both sides in the second direction x2.
  • Legs 22 and 23 are located between legs 21 and 24, and legs 25 and 26 are located between legs 24 and 27.
  • the primary winding group 31 shown in FIG. 12 has seven primary coils 41, 42, 43, 44, 45, 46 and 47.
  • the primary winding group 31 is composed of multiple primary windings.
  • Each of the multiple primary windings is composed of a primary coil and another primary coil that are connected in series.
  • the multiple primary windings are connected in series, and the seven primary coils 41 to 47 are connected in series.
  • the number of turns of each of the primary coils 41 to 47 wound around each of the legs 21 to 27 is the same.
  • the winding directions of the two primary coils wound around two adjacent legs in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the primary coil 41 wound around leg 21 is wound clockwise
  • the other primary coil 42 wound around leg 22 is wound counterclockwise
  • the other primary coil 43 wound around leg 23 is wound clockwise
  • the primary coil 44 wound around leg 24 is wound counterclockwise
  • the other primary coil 45 wound around leg 25 is wound clockwise
  • the other primary coil 46 wound around leg 26 is wound counterclockwise
  • the primary coil 47 wound around leg 27 is wound clockwise.
  • the primary coils 41 to 47 are wound in alternate opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • the secondary winding group 32 shown in FIG. 12 has multiple secondary coils 51, 53, and 55.
  • the secondary winding group 32 is composed of a plurality of secondary windings.
  • the plurality of secondary windings is composed of a plurality of secondary coils 51, 53, and 55.
  • the plurality of secondary windings, i.e., the plurality of secondary coils 51, 53, and 55, are connected in parallel with each other.
  • восем ⁇ legs 21 to 27 are wound with secondary coils in addition to the primary coils mentioned above.
  • secondary coil 51 is wound around leg 21
  • secondary coil 55 is wound around leg 24
  • secondary coil 53 is wound around leg 27.
  • no secondary coils are wound around the other four legs 22, 23, 25, and 26, and only the other primary coils 42, 43, 45, and 46 are wound around them.
  • Figure 12 also shows the magnetic flux generated in transformer 1C.
  • Magnetic flux ⁇ b1 is magnetic flux generated in core 10 by other primary coil 42 and other primary coil 43.
  • Magnetic flux ⁇ b1 is formed in a loop-shaped second magnetic circuit mc2 that includes leg 22, part of second base 12, leg 23, and part of first base 11.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 22, 23 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 22, 23 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ b1 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 in each of legs 22, 23.
  • Magnetic flux ⁇ a2 is magnetic flux generated in core 10 by the other primary coil 43 and primary coil 44.
  • Magnetic flux ⁇ a2 is formed in a loop-shaped third magnetic circuit mc3 including leg 23, part of first base 11, leg 24, and part of second base 12.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 23 and 24 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 23 and 24 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ a2 generated by primary winding group 31 does not link with secondary winding group 32 at leg 23, but links with secondary winding group 32 (secondary coil 55 in this case) at leg 24.
  • Magnetic flux ⁇ a3 is magnetic flux generated in core 10 by primary coil 44 and other primary coils 45.
  • Magnetic flux ⁇ a3 is formed in a loop-shaped fourth magnetic circuit mc4 including leg 24, part of second base 12, leg 25, and part of first base 11.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 24, 25 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 24, 25 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ a3 generated by primary winding group 31 is linked to secondary winding group 32 (secondary coil 55 in this case) at leg 24, but is not linked to secondary winding group 32 at leg 24.
  • Magnetic flux ⁇ b2 is magnetic flux generated in core 10 by other primary coil 45 and other primary coil 46.
  • Magnetic flux ⁇ b2 is formed in a loop-shaped fifth magnetic circuit mc5 including leg 25, part of first base 11, leg 26, and part of second base 12.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 25, 26 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 25, 26 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ b2 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 in each of legs 25, 26.
  • Magnetic flux ⁇ a4 is magnetic flux generated in core 10 by the other primary coil 46 and primary coil 47.
  • Magnetic flux ⁇ a4 is formed in a loop-shaped sixth magnetic circuit mc6 that includes leg 26, part of second base 12, leg 27, and part of first base 11.
  • Primary winding group 31 is wound around two legs 26, 27 so that the magnetic fluxes generated in the two legs 26, 27 are generated in directions that reinforce each other.
  • Magnetic flux ⁇ a4 generated by primary winding group 31 does not interlink with secondary winding group 32 at leg 26, but interlinks with secondary winding group 32 (secondary coil 53 in this case) at leg 27.
  • the transformer 1C of the third modification when a current flows through the primary winding group 31, a magnetic flux is generated in each of the seven legs 21 to 27.
  • the primary winding group 31 is wound around the seven legs 21 to 27 so that the magnetic fluxes generated in two legs adjacent to each other in the second direction x2 are generated in directions that reinforce each other.
  • a current flows through the primary winding group 31 in a direction that reinforces the magnetic fluxes of two legs adjacent to each other in the second direction x2.
  • the magnetic flux ⁇ a1 generated by the primary winding group 31 is configured to be interlinked with the secondary winding group 32 wound around the leg 21. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the first magnetic circuit mc1 including the legs 21 and 22 and the second magnetic circuit mc2 including the legs 22 and 23.
  • the magnetic flux ⁇ a2 generated by the primary winding group 31 is configured to be interlinked with the secondary winding group 32 wound around the leg 24. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the second magnetic circuit mc2 including the legs 22 and 23 and the third magnetic circuit mc3 including the legs 23 and 24.
  • the magnetic flux ⁇ a3 generated by the primary winding group 31 is configured to be interlinked with the secondary winding group 32 wound around the leg 24. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the fourth magnetic circuit mc4 including legs 24 and 25 and the fifth magnetic circuit mc5 including legs 25 and 26. Also, in transformer 1C, magnetic flux ⁇ a4 generated by primary winding group 31 is configured to interlink with secondary winding group 32 wound around leg 27. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in the fifth magnetic circuit mc5 including legs 25 and 26 and the sixth magnetic circuit mc6 including legs 26 and 27. With this transformer 1C, magnetic fluxes of different magnitudes can be generated in multiple regions, thereby increasing leakage inductance.
  • the transformer 1D of variant 4 includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • FIG. 13A is a schematic diagram showing an example of a transformer 1D according to a fourth variation of the embodiment.
  • the core 10 has a first core 10a and a second core 10b.
  • the first core 10a is composed of a first base 11 and four legs 21, 22, 23, and 24.
  • the four legs 21 to 24 are arranged side by side along the second direction x2.
  • Each of the legs 21 to 24 is provided between the first base 11 and the second base 12, and is in contact with the second base 12 in the first direction x1 or faces the second base 12 across a gap g.
  • the saturation magnetic flux density in the core 10 can be reduced by providing a gap g between the legs 21-24 of the core 10 and the second base 12.
  • the transformer 1D has four legs 21-24, but this is not limited thereto, and the number of legs may be four or more.
  • the distance Ia in the first direction x1 between the legs 21, 24 located on the outermost side in the second direction x2 and the second base 12 is narrower than the distance Ib in the first direction x1 between the legs 22, 23 located on the inner side than the outermost side and the second base 12.
  • FIG. 13B is a schematic diagram showing another example of a transformer 1D according to modification 4.
  • the gap Ia is wider than the gap Ib.
  • a gap is provided between the four legs 21-24 and the second base 12, but this is not limited thereto, and a gap may be provided between the four legs 21-24 and the first base 11. Note that the gap between the legs and the base may be zero, and the legs and the base may be in contact with each other.
  • the distance Ia in the first direction x1 between the leg 21, 24 located outermost in the second direction x2 among the four legs 21 to 24 and the first base 11 or the second base 12, and the distance Ib in the first direction x1 between the leg 22, 23 located inside the outermost and the first base 11 or the second base 12 are different from each other. In this way, by making the distance Ia and the distance Ib different, it is possible to obtain a leakage inductance of the desired magnitude.
  • the transformer 1E of variant 5 includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • FIG. 14 is a diagram showing the core 10 of a transformer 1E according to a fifth variation of the embodiment.
  • the core 10 has a first core 10a and a second core 10b.
  • the first core 10a is composed of a first base 11 and four legs 21, 22, 23, and 24.
  • the four legs 21 to 24 are arranged in a line along the second direction x2.
  • the number of legs may be four or more.
  • the cross-sectional area of the legs 21, 24 located on the outermost side in the second direction x2 among the four legs 21 to 24 is different from the cross-sectional area of the legs 22, 23 located on the inner side than the outermost side, and the cross-sectional area of the first base 11.
  • the cross-sectional area of the legs 22 or 23 is larger than the cross-sectional area of the legs 21 or 24, and smaller than the cross-sectional area of the first base 11.
  • the cross-sectional area is the cross-sectional area of the core 10, and is the area of a plane perpendicular to the magnetic flux that forms the magnetic path.
  • the cross-sectional area of the leg is the area when the leg is cut along a plane perpendicular to the first direction x1.
  • the cross-sectional area of the base is the area when the base is cut along a plane perpendicular to the second direction x2.
  • the cross-sectional areas of the legs 21-24 and the first base 11 are different, but this is not limited to the example.
  • the cross-sectional area of the second base 12 may be different.
  • the relationship in the size of the cross-sectional areas of the legs 21-24, the first base 11, and the second base 12 may be reversed from that described above.
  • At least one of the cross-sectional areas of the legs 21 and 24, the cross-sectional area of the legs 22 and 23, the cross-sectional area of the first base 11 on a surface perpendicular to the second direction x2, and the cross-sectional area of the second base 12 on a surface perpendicular to the second direction x2 is different.
  • a desired leakage inductance can be obtained.
  • FIG. 15A is a schematic diagram showing an example of a transformer 1F according to a sixth variation of the embodiment.
  • the transformer 1F of the sixth modified example shown in FIG. 15A includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 and the secondary winding group 32 have the same configuration as in the embodiment.
  • the primary winding group 31 includes four or more primary coils.
  • the primary winding group 31 has four primary coils 41, 42, 43, and 44. Note that the number of primary coils and legs may be four or more.
  • Primary coils 41, 44 are wound around two of the four legs, legs 21, 24, respectively.
  • Primary coils 42, 43 are wound around the other two legs, legs 22, 23, respectively.
  • primary coils 41, 42, 43, 44 are wound around legs 21, 22, 23, 24 in one-to-one correspondence.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a, 31b.
  • One primary winding 31a is composed of a primary coil 41 and another primary coil 42 connected to the primary coil 41.
  • the other primary winding 31b is composed of a primary coil 44 and another primary coil 43 connected to the primary coil 44.
  • the primary windings 31a and 31b are connected in series, so these four primary coils 41 to 44 are connected in series.
  • the winding directions of the two primary coils wound in correspondence with the two legs adjacent in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the primary coils 41 to 44 are wound in alternating opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • the number of turns of the primary coil 41 in leg 21 is less than the number of turns of the other primary coil 42 in leg 22. Also, the number of turns of the primary coil 44 in leg 24 is less than the number of turns of the other primary coil 43 in leg 23. This makes it possible to reduce the magnetic flux that is generated by the primary winding group 31 and that interlinks with the secondary winding group 32 in each of legs 21 and 24, and to increase the leakage inductance compared to the embodiment.
  • FIG. 15B is a schematic diagram showing another example of a transformer 1F according to the sixth modification of the embodiment.
  • the transformer 1F of the sixth modification shown in FIG. 15B includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 and the secondary winding group 32 have the same configuration as in the first modification.
  • the primary winding group 31 includes four or more primary coils.
  • the primary winding group 31 has four primary coils 41, 42, 43, and 44. Note that the number of primary coils and legs may be four or more.
  • Primary coils 42, 43 are wound around two of the four legs, legs 22, 23, respectively.
  • Primary coils 41, 44 are wound around the other two legs, legs 21, 24, respectively. In other words, primary coils 41, 42, 43, 44 are wound around legs 21, 22, 23, 24 in one-to-one correspondence.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a, 31b.
  • One primary winding 31a is composed of a primary coil 42 and another primary coil 41 connected to the primary coil 42.
  • the other primary winding 31b is composed of a primary coil 43 and another primary coil 44 connected to the primary coil 43.
  • the primary windings 31a and 31b are connected in series, so these four primary coils 41 to 44 are connected in series.
  • the winding directions of the two primary coils wound in correspondence with the two legs adjacent in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the primary coils 41 to 44 are wound in alternating opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • the number of turns of the primary coil 42 in leg 22 is less than the number of turns of the other primary coils 41 in leg 21. Also, the number of turns of the primary coil 43 in leg 23 is less than the number of turns of the other primary coils 44 in leg 24. This makes it possible to reduce the magnetic flux that is generated by the primary winding group 31 and that interlinks with the secondary winding group 32 in each of legs 22 and 23, and to increase the leakage inductance compared to variant 1.
  • the number of turns of the primary coil in the leg on which the primary coil and secondary coil are wound is different from the number of turns of the primary coil in the leg on which the other primary coil is wound. This allows the magnitude of the magnetic flux generated by the primary winding group 31 that interlinks with the secondary winding group 32 to be changed by the number of turns of the winding, and the desired leakage inductance can be obtained.
  • FIG. 16A is a schematic diagram showing an example of a transformer 1G according to a seventh modification of the embodiment.
  • the transformer 1G of the seventh modified example shown in FIG. 16A includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 and the secondary winding group 32 have the same configuration as in the embodiment.
  • the primary winding group 31 includes four or more primary coils.
  • the primary winding group 31 has four primary coils 41, 42, 43, and 44. Note that the number of primary coils and legs may be four or more.
  • Two of the four legs, legs 21 and 24, are wound with primary coils 41 and 44, respectively.
  • the other two legs, legs 22 and 23, are wound with only the other primary coils 42 and 43, respectively.
  • the primary coils 41, 42, 43, and 44 are wound in one-to-one correspondence with the legs 21, 22, 23, and 24.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a, 31b.
  • One primary winding 31a is composed of a primary coil 41 and another primary coil 42 connected to the primary coil 41.
  • the other primary winding 31b is composed of a primary coil 44 and another primary coil 43 connected to the primary coil 44.
  • the primary windings 31a and 31b are connected in series, so these four primary coils 41 to 44 are connected in series.
  • the winding directions of the two primary coils wound in correspondence with the two legs adjacent in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the primary coils 41 to 44 are wound in alternating opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • the number of turns of the primary coil 41 in leg 21 is greater than the number of turns of the other primary coil 42 in leg 22.
  • the number of turns of the primary coil 44 in leg 24 is greater than the number of turns of the other primary coil 43 in leg 23. This makes it possible to increase the magnetic flux that is generated by the primary winding group 31 and that interlinks with the secondary winding group 32 in each of legs 21 and 24, thereby making it possible to reduce leakage inductance compared to the embodiment.
  • FIG. 16B is a schematic diagram showing another example of a transformer 1G according to the seventh modification of the embodiment.
  • the transformer 1G of the seventh modification shown in FIG. 16B includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 and the secondary winding group 32 have the same configuration as in the first modification.
  • the primary winding group 31 includes four or more primary coils.
  • the primary winding group 31 has four primary coils 41, 42, 43, and 44. Note that the number of primary coils and legs may be four or more.
  • Two of the four legs, legs 22 and 23, are wound with primary coils 42 and 43, respectively.
  • the other two legs, legs 21 and 24, are wound with only the other primary coils 41 and 44, respectively.
  • the primary coils 41, 42, 43 and 44 are wound in one-to-one correspondence with the legs 21, 22, 23 and 24.
  • the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a, 31b.
  • One primary winding 31a is composed of a primary coil 42 and another primary coil 41 connected to the primary coil 42.
  • the other primary winding 31b is composed of a primary coil 43 and another primary coil 44 connected to the primary coil 43.
  • the primary windings 31a and 31b are connected in series, so these four primary coils 41 to 44 are connected in series.
  • the winding directions of the two primary coils wound in correspondence with the two legs adjacent in the second direction x2 are opposite to each other.
  • the primary coils 41 to 44 are wound in alternating opposite directions in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • the number of turns of the primary coil 42 in leg 22 is greater than the number of turns of the other primary coils 41 in leg 21. Also, the number of turns of the primary coil 43 in leg 23 is greater than the number of turns of the other primary coils 44 in leg 24. This makes it possible to increase the magnetic flux that is generated by the primary winding group 31 and that interlinks with the secondary winding group 32 in each of legs 22 and 23, thereby making it possible to reduce leakage inductance compared to the first modification.
  • the number of turns of the primary coil in the leg on which the primary coil and secondary coil are wound is greater than the number of turns of the primary coil in the leg on which the other primary coil is wound. This allows adjustment to reduce leakage inductance.
  • FIG. 17 is a schematic diagram of a transformer 1H according to the eighth modified embodiment of the present invention.
  • the transformer 1H includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 has a first core 10a and a second core 10b.
  • the first core 10a is composed of a first base 11 and four legs 21, 22, 23, and 24.
  • the four legs 21 to 24 are arranged side by side along the second direction x2.
  • Each of the legs 21 to 24 is provided between the first base 11 and the second base 12, and is in contact with the second base 12 in the first direction x1. In other words, each of the legs 21 to 24 is sandwiched between the first base 11 and the second base 12.
  • the configuration of the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 of the eighth modification is the same as that of the seventh modification shown in FIG. 16A.
  • the number of turns of the other primary coils 42, 43 on the legs 22, 23 on which the other primary coils are wound is less than the number of turns of the primary coils 41, 44 on the legs 21, 24 on which the primary and secondary coils are wound.
  • the magnetic permeability of the legs 21 and 24 located on the outermost sides in the second direction x2 among the four legs 21 to 24 is lower than the magnetic permeability of the legs 22 and 23 located on the inner sides.
  • legs 22 and 23 are formed from an Mn-Zn ferrite material with an initial magnetic permeability of approximately 2000
  • legs 21, 24, first base 11 and second base 12 are formed from an Ni-Zn ferrite material with an initial magnetic permeability of approximately 300.
  • legs 22 and 23 may be formed from a Ni-Zn ferrite material with an initial magnetic permeability of about 300, and legs 21 and 24, first base 11 and second base 12 may be formed from a metal composite material with an initial magnetic permeability of about 30.
  • legs 22 and 23 may be formed from a Mn-Zn ferrite material, and legs 21 and 24, first base 11 and second base 12 may be formed from a metal composite material.
  • the magnetic permeability of the outermost legs 21, 24 is lower than that of the innermost legs 22, 23, but this is not limited thereto, and the magnetic permeability of the outermost legs 21, 24 may be higher than that of the innermost legs 22, 23.
  • the leg located on the outermost side in the second direction x2 and the leg located on the inner side of the outermost side are made of materials with different magnetic permeabilities. In this way, by making the magnetic permeability of each leg different, it is possible to change the magnetic resistance of each leg. This makes it possible to obtain a leakage inductance of the desired magnitude.
  • FIG. 18 is a schematic diagram of a transformer 1i according to a ninth variation of the embodiment.
  • the transformer 1i includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the basic configurations of the core 10, the primary winding group 31, and the secondary winding group 32 are the same as those in the embodiment.
  • the distance between the gap g and the winding is changed by changing the length of the legs 22, 23 while maintaining the number of turns of the other primary coils 42, 43.
  • shortening the length of the legs 22, 23 shortens the distance between the gap g and the ends of the other primary coils 42, 43 (the lower ends in the figure).
  • increasing the length of the legs 22, 23 increases the distance between the gap g and the ends of the other primary coils 42, 43.
  • Figure 19 shows the magnetic flux that is generated around the winding when current is passed through it.
  • the magnitude of the magnetic flux density is represented by shades of black and white, with the whiter the color, the higher the magnetic flux density.
  • Figure 19(a) shows an example where the leg length is 5 mm and the leg length is short. When the leg length is short, the distance between the gap g and the winding is short, and the winding is more susceptible to the effects of magnetic fields.
  • Figure 19(b) shows an example where the leg length is 8 mm and the leg length is longer than (a). When the leg length is long, the distance between the gap g and the winding is farther, and the winding is less susceptible to the effects of magnetic fields.
  • Figure 20 shows the relationship between the length of the legs of the core 10 and copper loss.
  • the horizontal axis of the figure shows the length of the legs, and the vertical axis shows the copper loss of the winding.
  • the copper loss of the winding shown here is mainly eddy current loss of the winding caused by leakage flux of the core 10.
  • copper loss is reduced by increasing the length of the legs. Therefore, in order to reduce copper loss, it is desirable to increase the length of the legs and move the winding away from the gap g. Therefore, the winding is placed in a region that overlaps with the legs in the first direction x1 but does not overlap with the gap g. In other words, the winding is placed in a position that does not overlap with the gap g when viewed from a third direction x3 that is perpendicular to both the first direction x1 and the second direction x2.
  • a gap g is provided between the legs 21-24 and the first base 11 or between the legs 21-24 and the second base 12.
  • the primary coils 41-44 and the secondary coils 51-54 are positioned so as not to overlap with the gap g when viewed from the third direction x3. This makes it possible to reduce eddy current loss in the primary coils 41-44 and the secondary coils 51-54 caused by leakage flux from the core 10.
  • FIG. 21A is a schematic diagram showing an example of a transformer 1J according to the tenth modification of the embodiment.
  • FIG. 21B is a schematic diagram showing another example of a transformer 1J according to the tenth modification of the embodiment.
  • FIG. 21C is a schematic diagram showing another example of a transformer 1J according to the tenth modification of the embodiment.
  • the transformer 1J shown in Figures 21A to 21C includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 has a first core 10a and a second core 10b.
  • the first core 10a is composed of a first base 11 and four legs 21, 22, 23 and 24.
  • the second core 10b is composed of a second base 12.
  • the core 10 has a first base 11, a second base 12 and four legs 21 to 24.
  • the four legs 21 to 24 are connected to the first base 11.
  • the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 are formed inside and on the surface of the printed circuit board 70.
  • the printed circuit board 70 is formed by stacking multiple sheet layers. Each of the multiple sheet layers has a conductor pattern 80 formed thereon, and the conductor patterns 80 are connected between layers by via conductors (not shown).
  • the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 are formed by the conductor patterns 80 and via conductors, etc., provided on the printed circuit board 70.
  • the printed circuit board 70 has four through holes.
  • the legs 21 to 24 of the core 10 are inserted into the four through holes of the printed circuit board 70.
  • the conductor pattern 80 surrounds the legs, and each coil is essentially wound around each leg.
  • the primary winding group 31 has four primary coils 41, 42, 43, and 44.
  • the secondary winding group 32 has four secondary coils 51, 52, 53, and 54.
  • the primary coils 41 to 44 in this example are formed by two layers of conductor patterns 80 including a spiral planar coil.
  • the secondary coils 51 to 54 are coils with a wiring width wider than that of the embodiment, and are formed by one layer of conductor patterns 80.
  • the distance between two adjacent legs of the four legs 21 to 24 is narrower than in the embodiment.
  • the primary coil 41 and secondary coils 51, 52 overlap the other primary coil 42 between the two legs 21, 22.
  • the other primary coil 42 and the other primary coil 43 overlap between the two legs 22, 23.
  • the other primary coil 43 overlaps the primary coil 44 and secondary coils 53, 54 between the two legs 23, 24.
  • the distance between the two legs 22, 23 is narrower than the distance between the two legs 21, 22 and the distance between the two legs 23, 24.
  • this transformer 1J is viewed from the first direction x1, the other primary coil 42 and the other primary coil 43 overlap between the two legs 22, 23.
  • transformer 1J of variant 10 the two primary coils wound to correspond to two adjacent legs in the second direction x2 overlap between the two legs when viewed from the first direction x1.
  • the area of transformer 1J (area in the x2-x3 plane) can be reduced, making it possible to miniaturize the transformer.
  • a transformer 1K according to an eleventh modification of the embodiment will be described.
  • a secondary coil is provided on both outer sides of the primary coil, and a bus bar is connected to the secondary coil.
  • FIG. 22 is a schematic diagram of a transformer 1K according to an eleventh embodiment of the present invention.
  • the transformer 1K shown in FIG. 22 includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the configurations of the core 10, the primary winding group 31, and the secondary winding group 32 are the same as those of the modified example 10 shown in FIG. 21A.
  • the secondary coils 51 and 52 of the transformer 1K are arranged on both outsides of the primary coil 41 in the first direction x1.
  • the secondary coils 53 and 54 are arranged on both outsides of the primary coil 44 in the first direction x1.
  • the transformer 1K also has four bus bars 60 connected to each of the secondary coils 51 to 54.
  • the bus bars 60 are formed from copper plates and have a U-shape when viewed from the first direction x1.
  • the thickness of the bus bars 60 is, for example, 5 to 15 times the thickness of each of the secondary coils 51 to 54.
  • Two of the four bus bars 60 are arranged on both outer sides of the secondary coils 51, 53 in the first direction x1.
  • the other two bus bars 60 are arranged on both outer sides of the secondary coils 53, 54 in the first direction x1.
  • the two secondary coils are arranged on both outsides of the primary coil in the first direction x1. Therefore, the secondary coil, through which a large current flows and which is prone to heat generation, is arranged on the outside, which improves the heat dissipation properties of the transformer 1K.
  • a bus bar 60 is connected to each of the secondary coils 51 to 54. This makes it possible to reduce the wiring resistance of the wiring connected to the secondary coils 51 to 54.
  • FIG. 23A is a schematic diagram showing an example of a transformer 1L according to a modification of the embodiment 12.
  • FIG. 23B is a schematic diagram showing another example of a transformer 1L according to a modification of the embodiment 12.
  • the transformer 1L shown in Figures 23A and 23B includes a core 10, a primary winding group 31, and a secondary winding group 32.
  • the core 10 and the secondary winding group 32 are the same as those of the modified example 10 shown in Figure 21A.
  • the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 are formed by a conductor pattern 80 and the like provided on the printed circuit board 70.
  • each shield layer 85 is formed by a single layer of conductor pattern.
  • the shield layer 85 is a floating electrode for the purpose of electrostatic shielding.
  • the shield layer 85 may be connected to earth.
  • the transformer 1L shown in FIG. 23A has four shield layers 85.
  • the first shield layer 85 is provided between the secondary coil 51 and the primary coil 41.
  • the second shield layer 85 is provided between the secondary coil 52 and the primary coil 41, and is arranged so as to overlap between the secondary coil 52 and the other primary coils 42.
  • the third shield layer 85 is provided between the secondary coil 53 and the primary coil 44, and is arranged so as to overlap between the secondary coil 53 and the other primary coils 43.
  • the fourth shield layer 85 is provided between the secondary coil 54 and the primary coil 44.
  • the transformer 1L shown in FIG. 23B has three shield layers 85.
  • the shield layers 85 are provided parallel to the first base 11 over the entire area except for the legs 21 to 24.
  • the first shield layer 85 is provided between the secondary coils 51 and 53 and the primary coil 41 and the other primary coils 43.
  • the second shield layer 85 is provided between the primary coil 41 and the other primary coils 43 and the other primary coils 42 and 44.
  • the third shield layer 85 is provided between the other primary coils 42 and 44 and the secondary coils 52 and 54.
  • the transformer 1L of variant 12 has multiple conductor patterns 80 and multiple shield layers 85.
  • the multiple shield layers 85 are provided between the multiple conductor patterns 80.
  • the shield layer 85 does not need to be provided in multiple locations, but only needs to be provided in at least one location between the two conductor patterns 80.
  • a transformer 1M according to a thirteenth modification of the embodiment will be described below.
  • the thirteenth modification a specific example in which the primary coils 41 to 44 are formed by spiral planar coils will be described.
  • FIG. 24 is a schematic diagram of a transformer 1M according to a thirteenth embodiment of the present invention.
  • FIG. 25 is a diagram showing the conductor pattern 80 and via conductors 82a to 82f of the transformer 1M.
  • transformer 1M shown in Figure 24 is the same as variant 10 shown in Figure 21A.
  • Each of the primary coils 41 to 44 shown in FIG. 25 is formed from a spiral planar coil.
  • the arrows on the conductor pattern 80 shown in the figure indicate the direction of current flowing through the primary coils 41 to 44, and indicate the direction of current in the positive half cycle of the AC voltage waveform.
  • the winding directions of the primary coils 41 to 44 are alternately reversed in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • Each of the secondary coils 51 to 54 is formed from a U-shaped planar coil.
  • the coil of the transformer 1M shown in FIG. 24 is formed from multiple sheet layers.
  • the coil is formed by stacking six sheet layers 71, 72, 73, 74, 75, and 76 in order in the direction from the first base 11 to the second base 12.
  • the first sheet layer 71 which is the top layer, is formed with a 3/4-turn secondary coil 51 and a 3/4-turn secondary coil 53.
  • the second sheet layer 72 is formed with a 3.5-turn primary coil 41 and a 3-turn primary coil 43.
  • the third sheet layer 73 is formed with a 2.5-turn primary coil 41 and a 3-turn primary coil 43 connected in series.
  • the primary coils 41 and 43 are connected because, for example, if adjacent primary coils 41 and 42 are connected in the same sheet layer, the two coils cannot be stacked vertically between the legs 21 and 22, and the length of the transformer in the second direction x2 becomes longer.
  • the fourth sheet layer 74 is formed with a 3-turn primary coil 42 and a 2.5-turn primary coil 44.
  • the fifth sheet layer 75 is formed with a 3-turn primary coil 42 and a 3.5-turn primary coil 44.
  • the sixth sheet layer 76 which is the bottom sheet layer, has a 3/4 turn secondary coil 52 and a 3/4 turn secondary coil 54 formed on it.
  • the outer peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 74 serves as the signal input/output point p1 of the primary coils 41 to 44.
  • the inner peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 74 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 75 via the via conductor 82a.
  • the outer peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 75 is connected to the outer peripheral end of the primary coil 41 of the sheet layer 72 via the via conductor 82b.
  • the inner peripheral end of the primary coil 41 of the sheet layer 72 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 41 of the sheet layer 73 via the via conductor 82c.
  • the primary coil 41 and the primary coil 43 of the sheet layer 73 are connected in series, and the inner peripheral end of the primary coil 43 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 43 of the sheet layer 72 via the via conductor 82d.
  • the outer peripheral end of the primary coil 43 of the sheet layer 72 is connected to the outer peripheral end of the primary coil 44 of the sheet layer 75 through a via conductor 82e.
  • the inner peripheral end of the primary coil 44 of the sheet layer 75 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 44 of the sheet layer 74 through a via conductor 82f.
  • the outer peripheral end of the primary coil 44 of the sheet layer 74 serves as the signal input/output point p2.
  • the transformer 1M of the modified example 13 has via conductors 82a to 82f that connect multiple conductor patterns 80 for forming the primary coils 41 to 44.
  • the via conductor 82c that connects the two conductor patterns 80 in the primary coil 41 is disposed between both ends E, E of the conductor pattern 80 for forming the secondary coils 51 and 52 when viewed from the first direction x1.
  • the via conductor 82f that connects the two conductor patterns 80 in the primary coil 44 is disposed between both ends E, E of the conductor pattern 80 for forming the secondary coils 53 and 54 when viewed from the first direction x1.
  • the area between both ends E, E refers to the area between one end E and the other end E of the conductor pattern 80 that forms the secondary coil when the one end E and the other end E are connected by the shortest distance.
  • the other via conductors 82a, 82b, 82d, and 82e are disposed at positions that do not overlap with the secondary coils 51 to 54 when viewed from the first direction x1.
  • FIG. 26 is a schematic diagram of a transformer 1N according to a fourteenth variation of the embodiment.
  • FIG. 27 is a diagram showing the conductor pattern 80 and via conductors 82a to 82f of the transformer 1N.
  • the cross section of transformer 1N shown in Figure 26 is an example of variant 1 shown in Figure 21B, in which the primary coil has two turns.
  • Each of the primary coils 41 to 44 shown in FIG. 27 is formed from a spiral planar coil.
  • the arrows on the conductor pattern 80 shown in the figure indicate the direction of current flowing through the primary coils 41 to 44, and indicate the direction of current in the positive half cycle of the AC voltage waveform.
  • the winding directions of the primary coils 41 to 44 are alternately reversed in the order in which they are lined up in the second direction x2.
  • Each of the secondary coils 51 to 54 is formed from a U-shaped planar coil.
  • the coil of transformer 1N shown in FIG. 26 is formed from multiple sheet layers.
  • the coil is formed by stacking six sheet layers 71, 72, 73, 74, 75, and 76 in order in the direction from the first base 11 to the second base 12.
  • the first sheet layer 71 which is the top layer, has a 3/4 turn secondary coil 51 and a 3/4 turn secondary coil 53 formed.
  • the second sheet layer 72 has a 2.5 turn primary coil 42 and a 2.5 turn primary coil 43 formed.
  • the third sheet layer 73 has a 3.5 turn primary coil 42 and a 3.5 turn primary coil 43 formed.
  • the fourth sheet layer 74 has a 3.5 turn primary coil 41 and a 3.5 turn primary coil 44 formed.
  • the fifth sheet layer 75 has a 2.5 turn primary coil 41 and a 2.5 turn primary coil 44 formed.
  • the sixth sheet layer 76 which is the bottom sheet layer, has a 3/4 turn secondary coil 52 and a 3/4 turn secondary coil 54 formed.
  • the outer peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 72 serves as the signal input/output point p1 for the primary coils 41 to 44.
  • the inner peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 72 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 73 via the via conductor 82a.
  • the outer peripheral end of the primary coil 42 of the sheet layer 73 is connected to the outer peripheral end of the primary coil 41 of the sheet layer 74 via the via conductor 82b.
  • the inner peripheral end of the primary coil 41 of the sheet layer 74 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 41 of the sheet layer 75 via the via conductor 82c.
  • the primary coil 41 and the primary coil 44 of the sheet layer 75 are connected in series, and the inner peripheral end of the primary coil 44 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 44 of the sheet layer 74 via the via conductor 82d.
  • the outer peripheral end of the primary coil 44 of the sheet layer 74 is connected to the outer peripheral end of the primary coil 43 of the sheet layer 73 through a via conductor 82e.
  • the inner peripheral end of the primary coil 43 of the sheet layer 73 is connected to the inner peripheral end of the primary coil 43 of the sheet layer 72 through a via conductor 82f.
  • the outer peripheral end of the primary coil 43 of the sheet layer 72 serves as the signal input/output point p2.
  • Transformer 1N of variant 14 has via conductors 82a-82f that connect multiple conductor patterns 80 for forming primary coils 41-44.
  • Via conductor 82a that connects two conductor patterns 80 in primary coil 42 is arranged between both ends E, E of conductor pattern 80 for forming secondary coils 51, 52 when viewed from first direction x1.
  • via conductor 82f that connects two conductor patterns 80 in primary coil 43 is arranged between both ends E, E of conductor pattern 80 for forming secondary coils 53, 54 when viewed from first direction x1.
  • Between both ends E, E is the region between one end E and the other end E of conductor pattern 80 that forms the secondary coil when connecting them at the shortest distance.
  • the other via conductors 82b, 82c, 82d, 82e are arranged at positions that do not overlap with secondary coils 51-54 when viewed from first direction x1.
  • FIG. 28 shows a circuit diagram of another example of an LLC converter 5A according to an embodiment of the present invention.
  • the LLC converter 5A includes a primary circuit 6, a transformer 1, and a secondary circuit 7.
  • the LLC converter 5A also includes a resonant capacitor C11 and an external inductor Lex.
  • the external inductor Lex is provided on a path connecting the primary circuit 6 and the transformer 1.
  • the external inductor Lex is connected in series to the transformer 1 and to the primary circuit 6 via the resonant capacitor C11.
  • the LLC converter 5A includes the above-mentioned transformer 1, an external inductor Lex connected in series to the transformer 1, and a resonant capacitor C11 connected in series to the external inductor Lex.
  • This configuration enables soft switching operation of the LLC converter 5A. This allows the LLC converter 5A to operate with high efficiency and low noise.
  • the transformer used in the LLC converter 5A is not limited to transformer 1, and the same applies to transformers 1A to 1N.
  • the transformer of Example 1 includes a core 10 having a first base 11, a second base 12 provided opposite the first base 11, and four or more legs (e.g., 21 to 24) provided between the first base 11 and the second base 12, and a primary winding group 31 and a secondary winding group 32 wound around the core 10.
  • the four or more legs are spaced apart in a second direction x2 that intersects with a first direction x1 in which the first base 11 and the second base 12 face each other.
  • the primary winding group 31 includes four or more primary coils (e.g., 41 to 44), and the secondary winding group 32 includes two or more secondary coils (e.g., 51 to 54).
  • the four or more primary coils are wound in correspondence with the four or more legs and connected in series.
  • the winding directions of the two primary coils wound in correspondence with two legs adjacent to each other in the second direction x2 are opposite to each other.
  • a primary coil and a secondary coil are wound around two or more of the four or more legs, and another primary coil different from the two or more legs is wound around two or more of the four or more legs.
  • the primary coil 41 and secondary coils 51, 52 are wound around leg 21, and the primary coil 44 and secondary coils 53, 54 are wound around leg 24.
  • the other primary coil 42 is wound around leg 22, and only the other primary coil 43 is wound around leg 23.
  • the primary coil 42 and secondary coils 51, 52 are wound around leg 22, and the primary coil 43 and secondary coils 53, 54 are wound around leg 23.
  • the other primary coil 41 is wound around leg 21, and only the other primary coil 44 is wound around leg 24.
  • the magnetic flux generated by the primary winding group 31 can be linked to the secondary coil wound around two or more legs without being linked to the secondary coil in the other two or more legs. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in multiple regions, and the leakage inductance of the transformer can be increased.
  • the transformer of Example 2 is the transformer described in Example 1, and two or more secondary coils wound corresponding to two or more legs may be connected in parallel with each other.
  • the transformer of Example 3 is the transformer described in Example 1 or 2, in which magnetic flux is generated in each of the four or more legs when a current flows through the primary winding group 31.
  • the primary winding group 31 may be wound around the four or more legs such that the magnetic fluxes generated in two legs adjacent to each other in the second direction x2 are generated in directions that reinforce each other.
  • the transformer of Example 4 is a transformer according to any one of Examples 1 to 3, in which the primary winding group 31 is composed of two primary windings 31a, 31b.
  • the secondary winding group 32 is composed of two secondary windings 32a, 32b that correspond one-to-one to the two primary windings 31a, 31b.
  • Each of the two primary windings 31a, 31b is composed of a primary coil and another primary coil connected in series.
  • Each of the two secondary windings 32a, 32b may be composed of two secondary coils connected in parallel.
  • the transformer of Example 5 is a transformer described in any one of Examples 1 to 4, and the core 10 may have a first core 10a including a first base 11 and four or more legs, and a second core 10b including a second base 12.
  • the core 10 By having the core 10 include four or more legs in this way, the magnetic flux generated by the primary winding group 31 can be linked to the secondary coil wound around two or more legs with a simple structure. This allows magnetic fluxes of different magnitudes to be generated in multiple regions, and the leakage inductance of the transformer can be increased.
  • the transformer of Example 6 is the transformer described in any one of Examples 1 to 5, in which the four or more legs are arranged side by side along the second direction x2.
  • the distance Ia in the first direction x1 between the leg located outermost in the second direction x2 among the four or more legs and the first base 11 or the second base 12, and the distance Ib in the first direction x1 between the leg located more inward than the outermost leg and the first base 11 or the second base 12 may be different from each other.
  • the transformer of Example 7 is the transformer of any one of Examples 1 to 6, in which the four or more legs are arranged side by side along the second direction x2. At least one of the cross-sectional areas of the legs located on the outermost side in the second direction x2, the cross-sectional area of the legs located on the inner side of the outermost side, the cross-sectional area of the first base 11 on a surface perpendicular to the second direction x2, and the cross-sectional area of the second base 12 on a surface perpendicular to the second direction x2 may be different.
  • the transformer of Example 8 is a transformer described in any one of Examples 1 to 7, in which the number of turns of the primary coil in the leg on which the primary coil and secondary coil are wound may be different from the number of turns of the primary coil in the leg on which the other primary coil is wound.
  • the transformer of Example 9 is a transformer described in any one of Examples 1 to 8, and the number of turns of the primary coil in the leg on which the other primary coil is wound may be less than the number of turns of the primary coil in the leg on which the primary coil and secondary coil are wound.
  • the transformer of Example 10 is the transformer described in any one of Examples 1 to 9, in which the four or more legs are arranged side by side along the second direction x2. Of the four or more legs, the leg located on the outermost side in the second direction x2 and the leg located on the inner side of the outermost side may be made of materials having different magnetic permeabilities.
  • the transformer of Example 11 is the transformer described in any one of Examples 1 to 10, in which a gap g is provided between the leg and the first base 11 or between the leg and the second base 12.
  • Each of the four or more primary coils and the two or more secondary coils may be arranged in a position that does not overlap with the gap g when viewed from a third direction x3 that is perpendicular to both the first direction x1 and the second direction x2.
  • the transformer of Example 12 is a transformer described in any one of Examples 1 to 11, and the two primary coils wound corresponding to two adjacent legs in the second direction x2 may overlap between the two legs when viewed from the first direction x1.
  • the transformer of Example 13 is a transformer described in any one of Examples 1 to 12, and the primary winding group 31 and the secondary winding group 32 may be formed by a conductor pattern 80 provided on a printed circuit board 70.
  • the transformer of Example 14 is the transformer described in Example 13, and the printed circuit board 70 is formed by stacking multiple sheet layers.
  • the multiple sheet layers have multiple conductor patterns 80 and one or more shielding layers 85.
  • the one or more shielding layers 85 may be provided between the multiple conductor patterns 80.
  • the transformer of Example 15 is the transformer of Example 13 or 14, and has via conductors 82a to 82f that connect multiple conductor patterns 80 to form the primary coil.
  • the via conductor (e.g., 82f) for forming the primary coil of the leg on which the primary coil and secondary coil are wound may be disposed between both ends E, E of the conductor pattern that forms the secondary coil when viewed from the first direction x1.
  • the transformer of Example 16 is the transformer described in Examples 1 to 15, in which two secondary coils are wound on each of the two or more legs.
  • the two secondary coils may be arranged on both outsides of the primary coil in the first direction x1.
  • the transformer of Example 17 may be the transformer described in Example 16, with a bus bar 60 connected to the secondary coil.
  • the DC-DC converter of Example 18 includes a transformer as described in any one of Examples 1 to 17 and a resonant capacitor C11 connected in series to the transformer.
  • the gain of the DCDC converter can be made to have a wide range.
  • the DC-DC converter of Example 19 includes a transformer as described in any one of Examples 1 to 17, an external inductor Lex connected in series to the transformer, and a resonant capacitor C11 connected in series to the external inductor Lex.
  • This configuration enables soft switching operation of the DCDC converter. This allows the DCDC converter to operate with high efficiency and low noise.
  • the first base 11 and the second base 12 are rectangular and the multiple legs are arranged in sequence along the linear second direction x2, but this is not limited to the example.
  • the second direction x2 may be a curved direction.
  • the first base 11 and the second base 12 are curved along the second direction x2, and the multiple legs are arranged in sequence along the curved second direction x2.
  • the transformer disclosed herein is useful as a transformer for use as a power source for on-board auxiliary equipment.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract

変圧器の漏れインダクタンスを大きくする。変圧器（１）は、第１基部（１１）と第２基部（１２）と脚部（２１）～（２４）とを有するコア（１０）、コア（１０）に巻かれる１次巻線群（３１）および２次巻線群（３２）、を備える。脚部（２１）～（２４）は、第１基部（１１）と第２基部（１２）とが対向する第１方向（ｘ１）と交差する第２方向（ｘ２）において間隔を空けて配置される。１次巻線群（３１）は１次コイル（４１）～（４４）を含み、２次巻線群（３２）は２次コイル（５１）～（５４）を含む。１次コイル（４１）～（４４）は、脚部（２１）～（２４）に対応して巻かれ、直列接続される。第２方向（ｘ２）に隣り合う２つの脚部に対応する２つの１次コイルの巻き方向は、互いに逆である。脚部（２１）～（２４）のうち２つの脚部の各々に１次コイルおよび２次コイルが巻かれ、他の２つの脚部の各々に他の１次コイルが巻かれる。

Description

変圧器およびＤＣＤＣコンバータ
　本開示は、１次巻線および２次巻線を有する変圧器、および、変圧器を備えるＤＣＤＣコンバータに関する。
　従来、１次巻線および２次巻線を有する変圧器が知られている。特許文献１の変圧器では、コアの所定の箇所にて大きさに差のある磁束を発生させることで、漏れインダクタンス（リーケージインダクタンス）を得ている。
特開２０１７－７３４１８号公報
　しかしながら特許文献１に記載された変圧器では、大きさに差のある磁束をコアの所定の箇所でしか発生させることができないので、大きな漏れインダクタンスを得ることが困難である。
　本開示は、漏れインダクタンスを大きくすることができる変圧器等を提供する。
　本開示の一態様に係る変圧器は、第１基部、前記第１基部に対向して設けられる第２基部、および、前記第１基部と前記第２基部との間に設けられる４以上の脚部を有するコアと、前記コアに巻かれる１次巻線群および２次巻線群と、を備え、前記４以上の脚部は、前記第１基部と前記第２基部とが対向する第１方向と交差する第２方向において間隔を空けて配置され、前記１次巻線群は、４以上の１次コイルを含み、前記２次巻線群は、２以上の２次コイルを含み、前記４以上の１次コイルは、前記４以上の脚部に対応して巻かれ、直列接続されており、前記第２方向に隣り合う２つの前記脚部に対応して巻かれた２つの前記１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向であり、前記４以上の脚部のうち２以上の脚部のそれぞれには、前記１次コイルおよび前記２次コイルが巻かれ、前記４以上の脚部のうち、前記２以上の脚部とは異なる他の２以上の脚部のそれぞれには、前記１次コイルとは異なる他の１次コイルが巻かれている。
　本開示の一態様に係るＤＣＤＣコンバータは、上記の変圧器と、前記変圧器に直列接続された共振コンデンサと、を備える。
　本開示の一態様に係るＤＣＤＣコンバータは、上記の変圧器と、前記変圧器に直列接続された外付けインダクタと、前記外付けインダクタに直列接続された共振コンデンサと、を備える。
　本開示の変圧器等によれば、漏れインダクタンスを大きくすることができる。
比較例のＬＬＣコンバータを示す回路である。 比較例のＬＬＣコンバータのゲイン特性の一例を示す図である。 変圧器を構成するコアの組み合わせ例を示す図である。 実施の形態のＬＬＣコンバータを示す回路である。 実施の形態に係る変圧器の外観図である。 実施の形態に係る変圧器のコアを示す図である。 実施の形態に係る変圧器の模式図である。 変圧器に発生する磁束を示す図である。 変圧器を用いたＬＬＣコンバータのゲイン特性の一例を示す図である。 実施の形態の変形例１に係る変圧器の模式図である。 実施の形態の変形例２に係る変圧器の模式図である。 実施の形態の変形例３に係る変圧器の模式図である。 実施の形態の変形例４に係る変圧器の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例４に係る変圧器の他の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例５に係る変圧器のコアを示す図である。 実施の形態の変形例６に係る変圧器の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例６に係る変圧器の他の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例７に係る変圧器の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例７に係る変圧器の他の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例８に係る変圧器の模式図である。 実施の形態の変形例９に係る変圧器の模式図である。 電流を流したときに巻線の周囲に発生する磁束を示す図である。 コアの脚部の長さと銅損との関係を示す図である。 実施の形態の変形例１０に係る変圧器の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例１０に係る変圧器の他の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例１０に係る変圧器の他の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例１１に係る変圧器の模式図である。 実施の形態の変形例１２に係る変圧器の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例１２に係る変圧器の他の一例を示す模式図である。 実施の形態の変形例１３に係る変圧器の模式図である。 実施の形態の変形例１３に係る変圧器の導体パターンおよびビア導体を示す図である。 実施の形態の変形例１４に係る変圧器の模式図である。 実施の形態の変形例１４に係る変圧器の導体パターンおよびビア導体を示す図である。 実施の形態のＬＬＣコンバータの他の一例を示す回路である。
　（本開示に至る経緯）
　本開示に至る経緯について、図１～図３を参照しながら説明する。
　図１は、比較例のＬＬＣコンバータ１０５の一例を示す回路である。
　図１には、変圧器（トランス）およびスイッチ回路等が示されている。また同図には、入力電圧Ｖｉｎ、出力電圧Ｖｏｕｔおよび巻数比Ｎの一例も示されている。また、この回路には、等価回路として示される変圧器の励磁インダクタンスＬｍ、漏れインダクタンスＬｒ、および、共振コンデンサのキャパシタンスＣｒも示されている。
　図２は、比較例のＬＬＣコンバータ１０５のゲイン特性の一例を示す図である。
　同図の横軸には正規化周波数が示され、縦軸にはＬＬＣコンバータ１０５のゲインである伝達関数が示されている。同図におけるｍは、励磁インダクタンスＬｍと漏れインダクタンスＬｒとの比であり、ｍ＝Ｌｍ／Ｌｒ・・・（式１）によって算出される。
　車載補機用電源では、入力電圧や出力電圧に応じたワイドレンジ動作が求められる。そのため、例えば、巻数比Ｎの大きい変圧器を使用して降圧比を大きくし、動作周波数を変えることでゲイン(入出力電圧比)の調整が行われる。
　図２に示すように、上記の比ｍを小さくするほど、周波数の変化に対するゲインの変化をワイドレンジ化することができる。前述した（式１）に基づくと、例えば漏れインダクタンスＬｒを大きくすることで、比ｍを小さくすることができる。よって、ＬＬＣコンバータ１０５においてワイドレンジ動作を行うためには、変圧器の漏れインダクタンスＬｒを、ある程度大きくする必要があると考えられる。
　例えば、複数の変圧器を用いることで大きな漏れインダクタンスＬｒを得ることもできるが、複数の変圧器を用いると変圧器の全体の面積が大きくなるという問題がある。
　図３は、変圧器を構成するコアの組み合わせ例を示す図である。図３には、１次巻線が実線の矢印で示され、２次巻線が一点鎖線の矢印で示されている。
　図３の（ａ）には、３つの脚部を有する凹凸状のＥ型コアと、板状のＩ型コアとを組み合わせた２組のコアによって構成される変圧器が示されている。同図に示すように、２組のコアをそのまま用いただけでは、変圧器の全体の面積が大きくなる。
　図３の（ｂ）には、２組のコアの隣り合う脚部をくっつけて一体化した変圧器が示されている。この例では、一体化した脚部を中央脚とし、中央脚にて磁束が打ち消されるように１次巻線が巻かれている。同図に示すように、一体化した分、変圧器の面積は小さくなるが、全体の面積は依然として大きい。
　図３の（ｃ）には、図３の（ｂ）に示す変圧器から中央脚を取り除いた例が示されている。中央脚は磁束が打ち消される脚であるので、取り除いても実質的な機能低下は無い。図３の（ｃ）に示すように中央脚を無くすことで、図３の（ａ）に示す変圧器と同じ機能を有する小型の変圧器を実現できると考えられる。
　これらの考えに基づき、本開示は、小型でありながら大きな漏れインダクタンスを得ることができる変圧器等を提案する。
　以下、本開示の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、以下に説明する実施の形態は、いずれも本開示の一具体例を示すものである。したがって、以下の実施の形態で示される、数値、形状、材料、構成要素、構成要素の配置位置および接続形態等は、一例であって本開示を限定する主旨ではない。よって、以下の実施の形態における構成要素のうち、独立請求項に記載されていない構成要素については、任意の構成要素として説明される。
　なお、各図は、模式図であり、必ずしも厳密に図示されたものではない。したがって、各図において縮尺などは必ずしも一致していない。また、各図において、実質的に同一の構成に対しては同一の符号を付しており、重複する説明は省略または簡略化する。
　また、各図には、互いに直交する３方向を意味するｘ１軸、ｘ２軸およびｘ３軸を示し、必要に応じてこれらの軸および当該軸に沿う軸方向を説明のために用いる。なお、各軸は、説明のために付されたものであり、変圧器が使用される方向および姿勢を限定するものではない。
　（実施の形態）
　［ＬＬＣコンバータの構成］
　実施の形態に係る変圧器を備えるＬＬＣコンバータについて説明する。なおＬＬＣコンバータは、ＤＣＤＣコンバータの一例である。
　図４は、実施の形態のＬＬＣコンバータ５を示す回路である。
　ＬＬＣコンバータ５は、１次側回路６と、変圧器１と、２次側回路７と、を備えている。また、ＬＬＣコンバータ５は、共振コンデンサＣ１１を備えている。共振コンデンサＣ１１は、１次側回路６と変圧器１とを結ぶ経路上に設けられている。
　１次側回路６は、一対の１次ポートｐ１１およびｐ１２と、バイパスコンデンサと、４つのスイッチ素子ｓ１１、ｓ１２、ｓ１３およびｓ１４を有するフルブリッジ回路と、によって構成されている。
　スイッチ素子ｓ１１の一端は一方の１次ポートｐ１１に接続され、他端はスイッチ素子ｓ１２の一端に接続されている。スイッチ素子ｓ１２の他端は他方の１次ポートｐ１２に接続されている。スイッチ素子ｓ１３の一端は一方の１次ポートｐ１１に接続され、他端はスイッチ素子ｓ１４の一端に接続されている。スイッチ素子ｓ１４の他端は他方の１次ポートｐ１２に接続されている。
　２次側回路７は、一対の２次ポートｐ２１およびｐ２２と、４つのスイッチ素子ｓ２１、ｓ２２、ｓ２３およびｓ２４と、４つのバイパスコンデンサと、によって構成されている。
　変圧器１は、１次側回路６と２次側回路７との間に設けられている。変圧器１は、１次巻線群３１と２次巻線群３２とを備える複合トランスである。
　１次巻線群３１は、直列接続された２つの１次巻線３１ａおよび３１ｂによって構成されている。２つの１次巻線のうちの一方の１次巻線３１ａの一端は、共振コンデンサＣ１１を介して、スイッチ素子ｓ１１とｓ１２との間のノードに配線接続されている。一方の１次巻線３１ａの他端は、他方の１次巻線３１ｂの一端に配線接続されている。他方の１次巻線３１ｂの他端は、スイッチ素子ｓ１３とｓ１４との間のノードに配線接続されている。
　２次巻線群３２は、並列接続された２つの２次巻線３２ａおよび３２ｂによって構成されている。２つの２次巻線３２ａ、３２ｂは、前述した２つの１次巻線３１ａ、３１ｂに一対一の対応で配置されている。
　２つの２次巻線のうちの一方の２次巻線３２ａの一端は、スイッチ素子ｓ２１を介して他方の２次ポートｐ２２に配線接続されている。一方の２次巻線３２ａの他端は、スイッチ素子ｓ２２を介して他方の２次ポートｐ２２に配線接続されている。一方の２次巻線３２ａはセンタータップを有し、当該センタータップは一方の２次ポートｐ２１に配線接続されている。
　２つの２次巻線のうちの他方の２次巻線３２ｂの一端は、スイッチ素子ｓ２３を介して他方の２次ポートｐ２２に配線接続されている。他方の２次巻線３２ｂの他端は、スイッチ素子ｓ２４を介して他方の２次ポートｐ２２に配線接続されている。他方の２次巻線３２ｂはセンタータップを有し、当該センタータップは一方の２次ポートｐ２１に配線接続されている。
　また、図４に示す回路には、等価回路として示される変圧器１の励磁インダクタンスＬｍａ、Ｌｍｂ、漏れインダクタンスＬｒａ、Ｌｒｂおよび共振コンデンサＣ１１のキャパシタンスＣｒも示されている。
　励磁インダクタンスＬｍａは、一方の１次巻線３１ａおよび一方の２次巻線３２ａの励磁インダクタンスであり、漏れインダクタンスＬｒａは、一方の１次巻線３１ａおよび一方の２次巻線３２ａの漏れインダクタンスである。励磁インダクタンスＬｍｂは、他方の１次巻線３１ｂおよび他方の２次巻線３２ｂの励磁インダクタンスであり、漏れインダクタンスＬｒｂは、他方の１次巻線３１ｂおよび他方の２次巻線３２ｂの漏れインダクタンスである。
　［変圧器の構成］
　上記のＬＬＣコンバータ５が備える変圧器１の具体的な構成について説明する。
　図５は、変圧器１の外観図である。図５の（ａ）には、変圧器１の斜視図が示され、（ｂ）には、（ａ）に示す変圧器１の第１コア１０ａの第１基部１１を取り除いた図が示されている。
　変圧器１は、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備えている。
　図６は、変圧器１のコア１０を示す図である。同図には、コア１０を２つに分解した状態が示されている。
　図６に示すように、コア１０は、第１コア１０ａおよび第２コア１０ｂを有している。第１コア１０ａは、第１基部１１、ならびに、４つの脚部２１、２２、２３および２４によって構成されている。第１コア１０ａは、第１基部１１ならびに４つの脚部２１～２４が一体成形されることで形成される。第２コア１０ｂは、第２基部１２によって構成されている。
　つまりコア１０は、第１基部１１と、第２基部１２と、４つの脚部２１～２４と、を有している。４つの脚部２１～２４は、第１基部１１に接続されている。第１基部１１、第２基部１２および４つの脚部２１～２４のそれぞれは、例えばＭｎ－Ｚｎ系フェライトなどの磁性体によって形成されている。
　第１基部１１は、板状である。第２基部１２は、板状であり、第１基部１１に対向して設けられている。第１基部１１と第２基部１２とが対向する方向である第１方向ｘ１からコア１０を見た場合、第１基部１１および第２基部１２は、長方形状であり、少なくとも一部が重なっている。
　各脚部２１～２４は、第１方向ｘ１を軸方向とする柱状の形状を有している。各脚部２１～２４は、第１基部１１と第２基部１２との間に設けられており、第１方向ｘ１において第２基部１２と接触している、または、ギャップ（間隙）を介して対向している。各脚部２１～２４は、第１方向ｘ１と交差する第２方向ｘ２において間隔を空けて配置されている。脚部２１～２４は、直線状に進む方向である第２方向ｘ２に沿って順に並んで配置されている。本実施の形態では、第１方向ｘ１および第２方向ｘ２は、互いに直交している。
　以降において、第１基部１１と第２基部１２とが対向する方向を第１方向ｘ１と呼び、複数の脚部２１～２４が並んで配列されている方向を第２方向ｘ２と呼ぶ。また、第１方向ｘ１および第２方向ｘ２の両方に垂直な方向を第３方向ｘ３と呼ぶ場合がある。
　複数の脚部２１～２４のうちの脚部２１および２４は、第２方向ｘ２において最も外側に位置している。脚部２１および２４は、第１方向ｘ１に垂直な面の断面が長方形状である。脚部２１および２４は、長方形状の短辺が第２方向ｘ２に沿う軸に対して平行となるように配置されている。第１コア１０ａは、最外の脚部２１および２４の中間に位置する中心線を基準として左右対称の形状をしている。
　脚部２２および２３は、第２方向ｘ２において、両外側に設けられた脚部２１、２４よりも内側に位置している。脚部２２および２３は、第１方向ｘ１に垂直な面の断面が長円形状である。脚部２２および２３は、長円形状の幅が第２方向ｘ２に沿う軸に対して平行となるように配置されている。脚部２２および２３の断面は、円形、楕円形、多角形またはオーバル形状であってもよい。
　なお上記では、全ての脚部２１～２４が第１基部１１に接続されている例を示したがそれに限られない。全ての脚部２１～２４が、第１基部１１でなく第２基部１２に接続されていてもよい。また、４つの脚部２１～２４の一部の脚部が第１基部１１に接続され、残りの脚部が第２基部１２に接続されてもよい。また、脚部２１～２４は、必ずしも第１基部１１または第２基部１２に直接的に接続されていなくてもよい。例えば脚部２１～２４は、磁性材料を有しない非磁性材料部位を介して、第１基部１１および第２基部１２に接続されてもよい。また、脚部２１～２４が、他の支持部材によって保持されている場合、脚部２１～２４と第１基部１１との間、または、脚部２１～２４と第２基部１２との間にギャップが設けられてもよい。
　また、４つの脚部２１～２４は、第１方向ｘ１において２つに分割されていてもよい。例えば、各脚部２１～２４を第１方向ｘ１において２分割する場合、分割する一方の部位が第１基部１１に接続され、他方の部位が第２基部１２に接続されてもよい。この場合、脚部は、第１基部１１および第２基部１２の両方から互いに向き合うように突出することとなる。向き合った２つの脚部の対向領域には、ギャップが設けられてもよい。
　図７は、変圧器１の模式図である。図７では、１次巻線群３１が幅狭ハッチングで示され、２次巻線群３２が幅広ハッチングで示されている。
　１次巻線群３１および２次巻線群３２は、例えば、プリント回路基板７０（図５参照）の内部または表面に設けられる。プリント回路基板７０は、４つの貫通穴を有している。コア１０の脚部２１～２４は、それぞれ、プリント回路基板７０の４つの貫通穴に挿入される。脚部２１～２４が４つの貫通穴に挿入されることで、１次巻線群３１および２次巻線群３２が各脚部に巻かれた状態となる。実際のプリント回路基板７０は、図５に示された大きさよりも大きく、前述した１次側回路６および２次側回路７などが実装される。
　なお、１次巻線群３１および２次巻線群３２は、プリント回路基板７０に形成されるのでなく、絶縁皮膜を有するワイヤが脚部に巻回されることで形成されてもよい。以降の模式図では、図７と同様に、プリント回路基板７０の基材の図示を省略し、プリント回路基板７０の１次巻線群３１および２次巻線群３２のみを図示する場合がある。
　１次巻線群３１は、４以上の１次コイルを含む。この例における１次巻線群３１は、４つの１次コイル４１、４２、４３および４４を有している。
　４つの脚部のうち２つの脚部２１、２４には、それぞれ、１次コイル４１、４４が巻かれている。４つの脚部のうち、２つの脚部２１、２４とは異なる他の２つの脚部２２、２３には、それぞれ、１次コイル４１、４４とは異なる他の１次コイル４２、４３が巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４は、脚部２１、２２、２３、２４に一対一の対応で巻かれている。
　前述したように、１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。２つの１次巻線３１ａ、３１ｂのそれぞれは、直列接続された１次コイルおよび他の１次コイルによって構成されている。具体的には、一方の１次巻線３１ａは、１次コイル４１と、１次コイル４１に直列接続された他の１次コイル４２と、によって構成されている。他方の１次巻線３１ｂは、１次コイル４４と、１次コイル４４に直列接続された他の１次コイル４３と、によって構成されている。１次巻線３１ａおよび３１ｂは直列接続されているので、これら４つの１次コイル４１～４４は直列接続されている。
　なお、１次コイル４１～４４の接続関係は上記に限られず、例えば、１次コイル４１と他の１次コイル４３とが直列接続され、１次コイル４４と他の１次コイル４２とが直列接続されてもよい。１次コイル４１と１次コイル４４とが直列接続され、他の１次コイル４２と他の１次コイル４３とが直列接続されてもよい。４つの１次コイル４１～４４は、順不同に直列接続されていればよい。
　各脚部２１～２４に巻かれた各１次コイル４１～４４の巻数は、同じである。また、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。
　例えば、第１基部１１から第２基部１２を向く方向（第１方向ｘ１の矢印の反対方向）で変圧器１を見た場合、脚部２１に巻かれた１次コイル４１は時計回りであり、脚部２２に巻かれた他の１次コイル４２は反時計回りであり、脚部２３に巻かれた他の１次コイル４３は時計回りであり、脚部２４に巻かれた１次コイル４４は反時計回りである。このように、１次コイル４１～４４は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。なお、上記の時計回りおよび反時計回りの関係は逆であってもよい。
　２次巻線群３２は、２以上の２次コイルを含む。この例における２次巻線群３２は、４つの２次コイル５１、５２、５３および５４を有している。
　前述したように、２次巻線群３２は、２つの２次巻線３２ａ、３２ｂによって構成されている。２つの２次巻線３２ａ、３２ｂのそれぞれは、並列接続された２つの２次コイルによって構成されている。具体的には、一方の２次巻線３２ａは、並列接続された２つの２次コイル５１、５２によって構成され、他方の２次巻線３２ｂは、並列接続された２つの２次コイル５３、５４によって構成されている。２次巻線３２ａおよび３２ｂは並列接続されているので、これら４つの２次コイル５１～５４は互いに並列接続されている。
　４つの脚部２１～２４のうちの２つの脚部２１、２４には、前述した１次コイルに加え、２次コイルも巻かれている。例えば、脚部２１には、２つの２次コイル５１、５２が巻かれ、脚部２４には、２つの２次コイル５３、５４が巻かれている。それに対し、他の２つの脚部２２、２３には、２次コイルが巻かれておらず、他の１次コイル４２、４３のみが巻かれている。なおこの例では、２次コイルの巻数は、１次コイルの巻数よりも少ない。
　図７における２次コイル５１～５４は、巻数が１ターン以下であるので巻き方向を所定の方向に特定する必要はないが、巻数が１ターン以上である場合、以下に示す巻き方向であってもよい。例えば、脚部２１に巻かれた２つの２次コイル５１、５２の巻き方向は同じであってもよい。脚部２４に巻かれた２つの２次コイル５３、５４の巻き方向は同じであってもよい。脚部２１に巻かれた２次コイル５１、５２と脚部２４に巻かれた２次コイル５３、５４との巻き方向は逆であってもよい。また、脚部２１に巻かれた２次コイル５１、５２および１次コイル４１の巻き方向は同じであってもよい。脚部２４に巻かれた２次コイル５３、５４および１次コイル４４の巻き方向は同じであってもよい。
　図８は、変圧器１に発生する磁束を示す図である。
　同図には、１次巻線群３１に電流が流された場合にコア１０に発生する磁束であって、交流電圧波形のプラス側の半周期における磁束が矢印で示されている。なお、マイナス側の半周期では、矢印の方向が逆となる。
　磁束φａ１は、１次コイル４１および他の１次コイル４２によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ１は、脚部２１、第２基部１２の一部、脚部２２、第１基部１１の一部を含むループ状の第１の磁気回路ｍｃ１に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２１、２２にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２１、２２に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１は、脚部２１において一方の２次巻線３２ａ（すなわち２次コイル５１、５２）と鎖交し、脚部２２において２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φｂは、他の１次コイル４２および他の１次コイル４３によってコア１０に発生する磁束である。磁束φｂは、脚部２２、第１基部１１の一部、脚部２３、第２基部１２の一部を含むループ状の第２の磁気回路ｍｃ２に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２２、２３にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２２、２３に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φｂは、脚部２２、２３のそれぞれにおいて２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φａ２は、他の１次コイル４３および１次コイル４４によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ２は、脚部２３、第２基部１２の一部、脚部２４、第１基部１１の一部を含むループ状の第３の磁気回路ｍｃ３に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２３、２４にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２３、２４に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２は、脚部２３において２次巻線群３２と鎖交せず、脚部２４において他方の２次巻線３２ｂ（すなわち２次コイル５３、５４）と鎖交する。
　本実施の形態の変圧器１では、１次巻線群３１に電流が流された場合、４つの脚部２１～２４のそれぞれに磁束が発生する。１次巻線群３１は、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、４つの脚部２１～２４に巻かれている。すなわち、変圧器１では、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部の磁束を強め合う向きに１次巻線群３１に電流が流れる。
　また、本実施の形態の変圧器１では、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１が脚部２１に巻かれた２次巻線３２ａに鎖交するように構成されている。これにより、脚部２１および２２を含む第１の磁気回路ｍｃ１と脚部２２および２３を含む第２の磁気回路ｍｃ２とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。また、変圧器１では、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２が脚部２４に巻かれた２次巻線３２ｂに鎖交するように構成されている。これにより、脚部２２および２３を含む第２の磁気回路ｍｃ２と脚部２３および２４を含む第３の磁気回路ｍｃ３とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。この変圧器１によれば、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができるので、漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　図９は、変圧器１を用いたＬＬＣコンバータ５のゲイン特性の一例を示す図である。
　同図の横軸には正規化周波数が示され、縦軸にはゲインである伝達関数が示されている。同図におけるＱは、インピーダンスＺｒと１次換算等価抵抗Ｒａｃとの比であり、Ｑ＝Ｚｒ／Ｒａｃ・・・（式２）によって算出される。なお、インピーダンスＺｒは、漏れインダクタンスＬｒと共振コンデンサＣ１１のキャパシタンスＣｒとの比であり、Ｚｒ＝√（Ｌｒ／Ｃｒ）によって算出される。Ｒａｃは、ＬＬＣコンバータを等価回路で表したときの１次換算等価抵抗であり、Ｒａｃ＝８Ｎ２Ｒ／π２によって算出される。Ｎは１次巻線群３１と２次巻線群３２との巻数比であり、Ｒは負荷抵抗である。
　図９に示すように、変圧器１を用いたＬＬＣコンバータ５では、Ｑ値を調整することで、ゲインのレンジを調整することが可能である。例えば、Ｑ値を小さくするほど、ゲインの変化を大きくすることができる。
　車載補機用電源(１２Ｖ)では２次側の電流が大電流となるが、本実施の形態では２次側の２次巻線３２ａ、３２ｂを並列接続している。例えば比較例では、２次側の２次巻線が１つであり１相あたりの電流値が大きくＱ値も大きくなるが、実施の形態のＬＬＣコンバータ５では、２次側の２次巻線が２つあるので、１相あたりの電流値およびＱ値を小さくすることができる。このように実施の形態のＬＬＣコンバータ５では、Ｑ値を下げることができるので、ゲインのワイドレンジ化が可能となる。また、ＬＬＣコンバータ５では、１相あたりの電流値を小さくすることができるので、導通損失を低減することが可能である。
　［変形例１］
　実施の形態の変形例１に係る変圧器１Ａについて説明する。変形例１では、２次コイル５１～５４が最も外側の脚部２１、２４でなく、内側の脚部２２、２３に設けられている例について説明する。
　図１０は、実施の形態の変形例１に係る変圧器１Ａの模式図である。
　図１０に示すように、変圧器１Ａは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０は、実施の形態と同様の構成を有している。
　図１０に示す１次巻線群３１は、４以上の１次コイルを含む。１次巻線群３１は、４つの１次コイル４１、４２、４３および４４を有している。
　４つの脚部のうち２つの脚部２２、２３には、それぞれ、１次コイル４２、４３が巻かれている。４つの脚部のうち、２つの脚部２２、２３とは異なる他の２つの脚部２１、２４には、それぞれ、１次コイル４２、４３とは異なる他の１次コイル４１、４４が巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４は、脚部２１、２２、２３、２４に一対一の対応で巻かれている。
　１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。２つの１次巻線３１ａ、３１ｂのそれぞれは、直列接続された１次コイルおよび他の１次コイルによって構成されている。具体的には、一方の１次巻線３１ａは、１次コイル４２と、１次コイル４２に直列接続された他の１次コイル４１と、によって構成されている。他方の１次巻線３１ｂは、１次コイル４３と、１次コイル４３に直列接続された他の１次コイル４４と、によって構成されている。１次巻線３１ａおよび３１ｂは直列接続されているので、これら４つの１次コイル４１～４４は直列接続されている。
　各脚部２１～２４に巻かれた各１次コイル４１～４４の巻数は、同じである。また、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。
　例えば、第１基部１１から第２基部１２を向く方向（第１方向ｘ１の矢印の反対方向）で変圧器１Ａを見た場合、脚部２１に巻かれた他の１次コイル４１は時計回りであり、脚部２２に巻かれた１次コイル４２は反時計回りであり、脚部２３に巻かれた１次コイル４３は時計回りであり、脚部２４に巻かれた他の１次コイル４４は反時計回りである。このように、１次コイル４１～４４は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。なお、上記の時計回りおよび反時計回りの関係は逆であってもよい。
　図１０に示す２次巻線群３２は、２以上の２次コイルを含む。２次巻線群３２は、４つの２次コイル５１、５２、５３および５４を有している。
　２次巻線群３２は、２つの２次巻線３２ａ、３２ｂによって構成されている。２つの２次巻線３２ａ、３２ｂのそれぞれは、並列接続された２つの２次コイルによって構成されている。具体的には、一方の２次巻線３２ａは、並列接続された２つの２次コイル５１、５２によって構成され、他方の２次巻線３２ｂは、並列接続された２つの２次コイル５３、５４によって構成されている。２次巻線３２ａおよび３２ｂは並列接続されているので、これら４つの２次コイル５１～５４は互いに並列接続されている。
　４つの脚部２１～２４のうちの２つの脚部２２、２３には、前述した１次コイルに加え、２次コイルも巻かれている。例えば、脚部２２には、２つの２次コイル５１、５２が巻かれ、脚部２３には、２つの２次コイル５３、５４が巻かれている。それに対し、他の２つの脚部２１、２４には、２次コイルが巻かれておらず、他の１次コイル４１、４４のみが巻かれている。なおこの例では、２次コイルの巻数は、１次コイルの巻数よりも少ない。
　図１０における２次コイル５１～５４は、巻数が１ターン以下であるので巻き方向を所定の方向に特定する必要はないが、巻数が１ターン以上である場合、以下に示す巻き方向であってもよい。例えば、脚部２２に巻かれた２つの２次コイル５１、５２の巻き方向は同じであってもよい。脚部２３に巻かれた２つの２次コイル５３、５４の巻き方向は同じであってもよい。脚部２２に巻かれた２次コイル５１、５２と脚部２３に巻かれた２次コイル５３、５４との巻き方向は逆であってもよい。また、脚部２２に巻かれた２次コイル５１、５２および１次コイル４２の巻き方向は同じであってもよい。脚部２３に巻かれた２次コイル５３、５４および１次コイル４３の巻き方向は同じであってもよい。
　図１０には、変圧器１Ａに発生する磁束も示されている。
　磁束φａ１は、他の１次コイル４１および１次コイル４２によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ１は、脚部２１、第２基部１２の一部、脚部２２、第１基部１１の一部を含むループ状の第１の磁気回路ｍｃ１に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２１、２２にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２１、２２に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１は、脚部２１において２次巻線群３２と鎖交せず、脚部２２において一方の２次巻線３２ａ（すなわち２次コイル５１、５２）と鎖交する。
　磁束φａは、１次コイル４２および１次コイル４３によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａは、脚部２２、第１基部１１の一部、脚部２３、第２基部１２の一部を含むループ状の第２の磁気回路ｍｃ２に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２２、２３にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２２、２３に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａは、脚部２２において一方の２次巻線３２ａと鎖交し、脚部２３において他方の２次巻線３２ｂと鎖交する。すなわち、磁束φａは、脚部２２、２３の両方においてほぼ均等に２次巻線群３２と鎖交する。
　磁束φａ２は、１次コイル４３および他の１次コイル４４によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ２は、脚部２３、第２基部１２の一部、脚部２４、第１基部１１の一部を含むループ状の第３の磁気回路ｍｃ３に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２３、２４にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２３、２４に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２は、脚部２３において他方の２次巻線３２ｂ（すなわち２次コイル５３、５４）と鎖交し、脚部２４において２次巻線群３２と鎖交しない。
　変形例１の変圧器１Ａでは、１次巻線群３１に電流が流された場合、４つの脚部２１～２４のそれぞれに磁束が発生する。１次巻線群３１は、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、４つの脚部２１～２４に巻かれている。すなわち、変圧器１Ａでは、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部の磁束を強め合う向きに１次巻線群３１に電流が流れる。
　また、変形例１の変圧器１Ａでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１が脚部２２に巻かれた２次巻線３２ａに鎖交するように構成されている。これにより、脚部２１および２２を含む第１の磁気回路ｍｃ１と脚部２２および２３を含む第２の磁気回路ｍｃ２とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。また、変圧器１Ａでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２が脚部２３に巻かれた２次巻線３２ｂに鎖交するように構成されている。これにより、脚部２２および２３を含む第２の磁気回路ｍｃ２と脚部２３および２４を含む第３の磁気回路ｍｃ３とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。この変圧器１Ａによれば、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができるので、漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　［変形例２］
　実施の形態の変形例２に係る変圧器１Ｂについて説明する。変形例２では、コア１０が６つの脚部を有している例について説明する。
　図１１は、実施の形態の変形例２に係る変圧器１Ｂの模式図である。
　図１１に示すように、変圧器１Ｂは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。
　コア１０は、第１コア１０ａおよび第２コア１０ｂを有している。第１コア１０ａは、第１基部１１、ならびに、６つの脚部２１、２２、２３、２４、２５および２６によって構成されている。第２コア１０ｂは、第２基部１２によって構成されている。つまりコア１０は、第１基部１１と、第２基部１２と、６つの脚部２１～２６と、を有している。６つの脚部２１～２６は、第１基部１１に接続されている。
　各脚部２１～２６は、第１方向ｘ１を軸方向とする柱状の形状を有している。各脚部２１～２６は、第１基部１１と第２基部１２との間に設けられており、第１方向ｘ１において第２基部１２と接触している、または、ギャップを介して対向している。各脚部２１～２６は、第２方向ｘ２において間隔を空けて配置されている。本変形例における脚部２１～２６は、第１方向ｘ１に直交する第２方向ｘ２に沿って順に並んで配置されている。
　脚部２１および２６は、第２方向ｘ２において最も外側に位置している。第１コア１０ａは、最外の脚部２１および２６の中間に位置する中心線を基準として左右対称の形状をしている。脚部２２～２５は、第２方向ｘ２において、両外側に設けられた脚部２１、２６よりも内側に位置している。
　図１１に示す１次巻線群３１は、６つの１次コイル４１、４２、４３、４４、４５および４６を有している。
　６つの脚部のうち２つの脚部２１、２６には、それぞれ、１次コイル４１、４６が巻かれている。６つの脚部のうち、２つの脚部２１、２６とは異なる他の４つの脚部２２、２３、２４、２５には、それぞれ、１次コイル４１、４６とは異なる他の１次コイル４２、４３、４４、４５が巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４、４５、４６は、脚部２１、２２、２３、２４、２５、２６に一対一の対応で巻かれている。
　１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。２つの１次巻線３１ａ、３１ｂのそれぞれは、直列接続された１次コイルおよび他の１次コイルによって構成されている。具体的には、一方の１次巻線３１ａは、１次コイル４１と、１次コイル４１に接続された他の１次コイル４２と、他の１次コイル４２に接続された他の１次コイル４３と、によって構成されている。他方の１次巻線３１ｂは、１次コイル４６と、１次コイル４６に接続された他の１次コイル４５と、他の１次コイル４５に接続された他の１次コイル４４と、によって構成されている。１次巻線３１ａおよび３１ｂは直列接続されているので、これら６つの１次コイル４１～４６は直列接続されている。
　各脚部２１～２６に巻かれた各１次コイル４１～４６の巻数は、同じである。また、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。
　例えば、第１基部１１から第２基部１２を向く方向で変圧器１Ｂを見た場合、脚部２１に巻かれた１次コイル４１は時計回りであり、脚部２２に巻かれた他の１次コイル４２は反時計回りであり、脚部２３に巻かれた他の１次コイル４３は時計回りであり、脚部２４に巻かれた他の１次コイル４４は反時計回りであり、脚部２５に巻かれた他の１次コイル４５は時計回りであり、脚部２６に巻かれた１次コイル４６は反時計回りである。このように、１次コイル４１～４６は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。
　図１１に示す２次巻線群３２は、２以上の２次コイルを含む。この例における２次巻線群３２は、２つの２次コイル５１および５３を有している。
　２次巻線群３２は、２つの２次巻線３２ａ、３２ｂによって構成されている。この例における２次巻線３２ａは２次コイル５１に該当し、２次巻線３２ｂは２次コイル５３に該当する。２次巻線３２ａ、３２ｂすなわち２次コイル５１、５３は、互いに並列接続されている。
　６つの脚部２１～２６のうちの２つの脚部２１、２６には、前述した１次コイルに加え、２次コイルも巻かれている。例えば、脚部２１には、２次コイル５１が巻かれ、脚部２６には、２次コイル５３が巻かれている。それに対し、他の４つの脚部２２～２５には、２次コイルが巻かれておらず、他の１次コイル４２～４５のみが巻かれている。
　図１１には、変圧器１Ｂに発生する磁束も示されている。
　磁束φａ１は、１次コイル４１および他の１次コイル４２によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ１は、脚部２１、第２基部１２の一部、脚部２２、第１基部１１の一部を含むループ状の第１の磁気回路ｍｃ１に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２１、２２にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２１、２２に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１は、脚部２１において一方の２次巻線３２ａ（すなわち２次コイル５１）と鎖交し、脚部２２において２次巻線群３２と鎖交しなし。
　磁束φｂ１は、他の１次コイル４２および他の１次コイル４３によってコア１０に発生する磁束である。磁束φｂ１は、脚部２２、第１基部１１の一部、脚部２３、第２基部１２の一部を含むループ状の第２の磁気回路ｍｃ２に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２２、２３にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２２、２３に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φｂ１は、脚部２２、２３のそれぞれにおいて、２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φｂ２は、他の１次コイル４３および他の１次コイル４４によってコア１０に発生する磁束である。磁束φｂ２は、脚部２３、第２基部１２の一部、脚部２４、第１基部１１の一部を含むループ状の第３の磁気回路ｍｃ３に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２３、２４にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２３、２４に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φｂ２は、脚部２３、２４のそれぞれにおいて、２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φｂ３は、他の１次コイル４４および他の１次コイル４５によってコア１０に発生する磁束である。磁束φｂ３は、脚部２４、第１基部１１の一部、脚部２５、第２基部１２の一部を含むループ状の第４の磁気回路ｍｃ４に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２４、２５にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２４、２５に巻かれている。１次巻線群３１によっては制した磁束φｂ３は、脚部２４、２５のそれぞれにおいて２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φａ２は、他の１次コイル４５および１次コイル４６によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ２は、脚部２５、第２基部１２の一部、脚部２６、第１基部１１の一部を含むループ状の第５の磁気回路ｍｃ５に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２５、２６にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２５、２６に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２は、脚部２５において２次巻線群３２と鎖交せず、脚部２６において他方の２次巻線３２ｂ（すなわち２次コイル５３）と鎖交する。
　変形例２の変圧器１Ｂでは、１次巻線群３１に電流が流された場合、６つの脚部２１～２６のそれぞれに磁束が発生する。１次巻線群３１は、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、６つの脚部２１～２６に巻かれている。すなわち、変圧器１Ｂでは、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部の磁束を強め合う向きに１次巻線群３１に電流が流れる。
　また、変形例２の変圧器１Ｂでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１が脚部２１に巻かれた２次巻線３２ａに鎖交するように構成されている。これにより、脚部２１および２２を含む第１の磁気回路ｍｃ１と脚部２２および２３を含む第２の磁気回路ｍｃ２とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。また、変圧器１Ｂでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２が脚部２６に巻かれた２次巻線３２ｂに鎖交するように構成されている。これにより、脚部２４および２５を含む第４の磁気回路ｍｃ４と脚部２５および２６を含む第５の磁気回路ｍｃ５とで大きさが異なる磁束を生成することができる。この変圧器１Ｂによれば、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができるので、漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　［変形例３］
　実施の形態の変形例３に係る変圧器１Ｃについて説明する。変形例３では、コア１０が７つの脚部を有している例について説明する。
　図１２は、実施の形態の変形例３に係る変圧器１Ｃの模式図である。
　図１２に示すように、変圧器１Ｃは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。
　コア１０は、第１コア１０ａおよび第２コア１０ｂを有している。第１コア１０ａは、第１基部１１、ならびに、７つの脚部２１、２２、２３、２４、２５、２６および２７によって構成されている。第２コア１０ｂは、第２基部１２によって構成されている。つまりコア１０は、第１基部１１と、第２基部１２と、７つの脚部２１～２７と、を有している。７つの脚部２１～２７は、第１基部１１に接続されている。
　各脚部２１～２７は、第１方向ｘ１を軸方向とする柱状の形状を有している。各脚部２１～２７は、第１基部１１と第２基部１２との間に設けられており、第１方向ｘ１において第２基部１２と接触している、または、ギャップを介して対向している。各脚部２１～２７は、第２方向ｘ２において間隔を空けて配置されている。本変形例における脚部２１～２７は、第１方向ｘ１に直交する第２方向ｘ２に沿って順に並んで配置されている。
　脚部２１および２７は、第２方向ｘ２において最も外側に位置している。脚部２４は、第２方向ｘ２において複数の脚部２１～２７の中央に位置している。第１コア１０ａは、最外の脚部２１および２７の中間に位置する中心線を基準として左右対称の形状をしている。脚部２２、２３、２５、２６は、第２方向ｘ２において、両外側に設けられた脚部２１、２７よりも内側に位置している。脚部２２、２３は、脚部２１と脚部２４との間に配置され、脚部２５、２６は、脚部２４と脚部２７との間に配置されている。
　図１２に示す１次巻線群３１は、７つの１次コイル４１、４２、４３、４４、４５、４６および４７を有している。
　７つの脚部のうち３つの脚部２１、２４、２７には、それぞれ、１次コイル４１、４４、４７が巻かれている。７つの脚部のうち、３つの脚部２１、２４、２７とは異なる他の４つの脚部２２、２３、２５、２６には、それぞれ、１次コイル４１、４４、４７とは異なる他の１次コイル４２、４３、４５、４６が巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４、４５、４６、４７は、脚部２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７に一対一の対応で巻かれている。
　１次巻線群３１は、複数の１次巻線によって構成されている。複数の１次巻線のそれぞれは、直列接続された１次コイルおよび他の１次コイルによって構成されている。複数の１次巻線は直列接続されており、７つの１次コイル４１～４７は直列接続されている。
　各脚部２１～２７に巻かれた各１次コイル４１～４７の巻数は、同じである。また、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。
　例えば、第１基部１１から第２基部１２を向く方向で変圧器１Ｃを見た場合、脚部２１に巻かれた１次コイル４１は時計回りであり、脚部２２に巻かれた他の１次コイル４２は反時計回りであり、脚部２３に巻かれた他の１次コイル４３は時計回りであり、脚部２４に巻かれた１次コイル４４は反時計回りであり、脚部２５に巻かれた他の１次コイル４５は時計回りであり、脚部２６に巻かれた他の１次コイル４６は反時計回りであり、脚部２７に巻かれた１次コイル４７は時計回りである。このように、１次コイル４１～４７は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。
　図１２に示す２次巻線群３２は、複数の２次コイル５１、５３、５５を有している。
　２次巻線群３２は、複数の２次巻線によって構成されている。複数の２次巻線は、複数の２次コイル５１、５３、５５によって構成されている。複数の２次巻線すなわち複数の２次コイル５１、５３、５５は、互いに並列接続されている。
　７つの脚部２１～２７のうちの３つの脚部２１、２４、２７には、前述した１次コイルに加え、２次コイルも巻かれている。例えば、脚部２１には２次コイル５１が巻かれ、脚部２４には２次コイル５５が巻かれ、脚部２７には２次コイル５３が巻かれている。それに対し、他の４つの脚部２２、２３、２５、２６には、２次コイルが巻かれておらず、他の１次コイル４２、４３、４５、４６のみが巻かれている。
　図１２には、変圧器１Ｃに発生する磁束も示されている。
　磁束φａ１は、１次コイル４１および他の１次コイル４２によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ１は、脚部２１、第１基部１１の一部、脚部２２、第２基部１２の一部を含むループ状の第１の磁気回路ｍｃ１に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２１、２２にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２１、２２に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１は、脚部２１において２次巻線群３２（この場合、２次コイル５１）と鎖交し、脚部２２において２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φｂ１は、他の１次コイル４２および他の１次コイル４３によってコア１０に発生する磁束である。磁束φｂ１は、脚部２２、第２基部１２の一部、脚部２３、第１基部１１の一部を含むループ状の第２の磁気回路ｍｃ２に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２２、２３にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２２、２３に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φｂ１は、脚部２２、２３のそれぞれにおいて、２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φａ２は、他の１次コイル４３および１次コイル４４によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ２は、脚部２３、第１基部１１の一部、脚部２４、第２基部１２の一部を含むループ状の第３の磁気回路ｍｃ３に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２３、２４にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２３、２４に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２は、脚部２３において２次巻線群３２に鎖交せず、脚部２４において２次巻線群３２（この場合、２次コイル５５）と鎖交する。
　磁束φａ３は、１次コイル４４および他の１次コイル４５によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ３は、脚部２４、第２基部１２の一部、脚部２５、第１基部１１の一部を含むループ状の第４の磁気回路ｍｃ４に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２４、２５にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２４、２５に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ３は、脚部２４において２次巻線群３２（この場合、２次コイル５５）と鎖交し、脚部２４において２次巻線群３２に鎖交しない。
　磁束φｂ２は、他の１次コイル４５および他の１次コイル４６によってコア１０に発生する磁束である。磁束φｂ２は、脚部２５、第１基部１１の一部、脚部２６、第２基部１２の一部を含むループ状の第５の磁気回路ｍｃ５に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２５、２６にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２５、２６に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φｂ２は、脚部２５、２６のそれぞれにおいて、２次巻線群３２と鎖交しない。
　磁束φａ４は、他の１次コイル４６および１次コイル４７によってコア１０に発生する磁束である。磁束φａ４は、脚部２６、第２基部１２の一部、脚部２７、第１基部１１の一部を含むループ状の第６の磁気回路ｍｃ６に形成される。１次巻線群３１は、２つの脚部２６、２７にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、２つの脚部２６、２７に巻かれている。１次巻線群３１によって発生した磁束φａ４は、脚部２６において２次巻線群３２と鎖交せず、脚部２７において２次巻線群３２（この場合２次コイル５３）と鎖交する。
　変形例３の変圧器１Ｃでは、１次巻線群３１に電流が流された場合、７つの脚部２１～２７のそれぞれに磁束が発生する。１次巻線群３１は、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、７つの脚部２１～２７に巻かれている。すなわち、変圧器１Ｃでは、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部の磁束を強め合う向きに１次巻線群３１に電流が流れる。
　また、変形例３の変圧器１Ｃでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ１が脚部２１に巻かれた２次巻線群３２に鎖交するように構成されている。これにより、脚部２１および２２を含む第１の磁気回路ｍｃ１と脚部２２および２３を含む第２の磁気回路ｍｃ２とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。また、変圧器１Ｃでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ２が脚部２４に巻かれた２次巻線群３２に鎖交するように構成されている。これにより、脚部２２および２３を含む第２の磁気回路ｍｃ２と脚部２３および２４を含む第３の磁気回路ｍｃ３とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。また、変圧器１Ｃでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ３が脚部２４に巻かれた２次巻線群３２に鎖交するように構成されている。これにより、脚部２４および２５を含む第４の磁気回路ｍｃ４と脚部２５および２６を含む第５の磁気回路ｍｃ５とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。また、変圧器１Ｃでは、１次巻線群３１によって発生した磁束φａ４が脚部２７に巻かれた２次巻線群３２に鎖交するように構成されている。これにより、脚部２５および２６を含む第５の磁気回路ｍｃ５と脚部２６および２７を含む第６の磁気回路ｍｃ６とで、大きさが異なる磁束を生成することができる。この変圧器１Ｃによれば、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができるので、漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　［変形例４］
　実施の形態の変形例４に係る変圧器１Ｄについて説明する。変形例４では、コア１０の脚部と基部との間のギャップが、それぞれの脚部に応じて異なる例について説明する。
　変形例４の変圧器１Ｄは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。
　図１３Ａは、実施の形態の変形例４に係る変圧器１Ｄの一例を示す模式図である。
　図１３Ａに示すようにコア１０は、第１コア１０ａおよび第２コア１０ｂを有している。第１コア１０ａは、第１基部１１、ならびに、４つの脚部２１、２２、２３および２４によって構成されている。４つの脚部２１～２４は、第２方向ｘ２に沿って並んで配置されている。各脚部２１～２４は、第１基部１１と第２基部１２との間に設けられており、第１方向ｘ１において第２基部１２と接触している、または、ギャップｇを介して対向している。
　例えば、コア１０の脚部２１～２４と第２基部１２と間にギャップｇとなる間隔を設けることで、コア１０における飽和磁束密度を緩和させることができる。上記では、変圧器１Ｄが４つの脚部２１～２４を有する例を示したがそれに限られず、脚部は４つ以上であってもよい。
　また、図１３Ａに示す例では、第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部２１、２４と第２基部１２との第１方向ｘ１の間隔Ｉａが、最も外側よりも内側に位置する脚部２２、２３と第２基部１２との第１方向ｘ１の間隔Ｉｂよりも狭くなっている。
　図１３Ｂは、変形例４に係る変圧器１Ｄの他の一例を示す模式図である。図１３Ｂでは、間隔Ｉａが間隔Ｉｂよりも広くなっている。
　上記では４つの脚部２１～２４と第２基部１２との間に間隔が設けられている例を示したが、それに限られず、４つの脚部２１～２４と第１基部１１との間に間隔が設けられていてもよい。なお、脚部と基部との間隔が０であり、脚部と基部とが互いに接触していてもよい。
　変形例４では、４つの脚部２１～２４のうち第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部２１、２４と第１基部１１または第２基部１２との第１方向ｘ１の間隔Ｉａ、および、最も外側よりも内側に位置する脚部２２、２３と第１基部１１または第２基部１２との第１方向ｘ１の間隔Ｉｂが、互いに異なっている。このように、間隔Ｉａと間隔Ｉｂとを異ならせることで、所望の大きさの漏れインダクタンスを得ることができる。
　［変形例５］
　実施の形態の変形例５に係る変圧器１Ｅについて説明する。変形例５では、コア１０の脚部および基部の断面積が異なる例について説明する。
　変形例５の変圧器１Ｅは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。
　図１４は、実施の形態の変形例５に係る変圧器１Ｅのコア１０を示す図である。
　図１４に示すようにコア１０は、第１コア１０ａおよび第２コア１０ｂを有している。第１コア１０ａは、第１基部１１、ならびに、４つの脚部２１、２２、２３および２４によって構成されている。４つの脚部２１～２４は、第２方向ｘ２に沿って並んで配置されている。なお、脚部の数は４以上であってもよい。
　図１４では、４つの脚部２１～２４のうち第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部２１、２４の断面積と、最も外側よりも内側に位置する脚部２２、２３の断面積と、第１基部１１の断面積とが、異なっている。図１４に示す例では、脚部２２または２３の断面積が、脚部２１または２４の断面積よりも大きくなっており、かつ、第１基部１１の断面積よりも小さくなっている。
　なお、断面積は、コア１０の断面積であって、磁気経路を形成する磁束に垂直な面の面積である。例えば、脚部の断面積は、脚部を第１方向ｘ１に垂直な面で切断した場合の面積である。基部の断面積は、基部を第２方向ｘ２に垂直な面で切断した場合の面積である。
　上記では、脚部２１～２４および第１基部１１の断面積が異なる例を示したがそれに限られない。例えば断面積を異ならせるのは、第２基部１２であってもよい。脚部２１～２４、第１基部１１および第２基部１２の断面積の大小関係は、上記とは逆であってもよい。
　つまり、変形例５の変圧器１Ｅでは、脚部２１、２４の断面積、脚部２２、２３の断面積、第１基部１１の第２方向ｘ２に垂直な面の断面積、および、第２基部１２の第２方向ｘ２に垂直な面の断面積のうち、少なくとも１つが異なっている。このように、コア１０の断面積を部分的に異ならせることで、所望の漏れインダクタンスを得ることができる。
　［変形例６］
　実施の形態の変形例６に係る変圧器１Ｆについて説明する。変形例６では、１次コイルの巻数と他の１次コイルの巻数とが異なる例について説明する。
　図１５Ａは、実施の形態の変形例６に係る変圧器１Ｆの一例を示す模式図である。
　図１５Ａに示す変形例６の変圧器１Ｆは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０および２次巻線群３２は、実施の形態と同じ構成を有している。
　１次巻線群３１は、４以上の１次コイルを含む。この例における１次巻線群３１は、４つの１次コイル４１、４２、４３および４４を有している。なお、１次コイルおよび脚部のそれぞれの数は４以上であってもよい。
　４つの脚部のうち２つの脚部２１、２４には、それぞれ、１次コイル４１、４４が巻かれている。他の２つの脚部２２、２３には、それぞれ、他の１次コイル４２、４３が巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４は、脚部２１、２２、２３、２４に一対一の対応で巻かれている。
　１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。一方の１次巻線３１ａは、１次コイル４１と、１次コイル４１に接続された他の１次コイル４２と、によって構成されている。他方の１次巻線３１ｂは、１次コイル４４と、１次コイル４４に接続された他の１次コイル４３と、によって構成されている。１次巻線３１ａおよび３１ｂは直列接続されているので、これら４つの１次コイル４１～４４は直列接続されている。
　第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。つまり、１次コイル４１～４４は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。
　図１５Ａに示す変形例６では、脚部２１における１次コイル４１の巻数が、脚部２２における他の１次コイル４２の巻数よりも少なくなっている。また、脚部２４における１次コイル４４の巻数が、脚部２３における他の１次コイル４３の巻数よりも少なくなっている。これによれば、１次巻線群３１によって発生する磁束のうち脚部２１および脚部２４のそれぞれにて２次巻線群３２と鎖交する磁束を減らすことができ、実施の形態に比べて、漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　図１５Ｂは、実施の形態の変形例６に係る変圧器１Ｆの他の一例を示す模式図である。
　図１５Ｂに示す変形例６の変圧器１Ｆは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０および２次巻線群３２は、変形例１と同じ構成を有している。
　１次巻線群３１は、４以上の１次コイルを含む。この例における１次巻線群３１は、４つの１次コイル４１、４２、４３および４４を有している。なお、１次コイルおよび脚部のそれぞれの数は４以上であってもよい。
　４つの脚部のうち２つの脚部２２、２３には、それぞれ、１次コイル４２、４３が巻かれている。他の２つの脚部２１、２４には、それぞれ、他の１次コイル４１、４４が巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４は、脚部２１、２２、２３、２４に一対一の対応で巻かれている。
　１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。一方の１次巻線３１ａは、１次コイル４２と、１次コイル４２に接続された他の１次コイル４１と、によって構成されている。他方の１次巻線３１ｂは、１次コイル４３と、１次コイル４３に接続された他の１次コイル４４と、によって構成されている。１次巻線３１ａおよび３１ｂは直列接続されているので、これら４つの１次コイル４１～４４は直列接続されている。
　第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。つまり、１次コイル４１～４４は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。
　図１５Ｂに示す変形例６では、脚部２２における１次コイル４２の巻数が、脚部２１における他の１次コイル４１の巻数よりも少なくなっている。また、脚部２３における１次コイル４３の巻数が、脚部２４における他の１次コイル４４の巻数よりも少なくなっている。これによれば、１次巻線群３１によって発生する磁束のうち脚部２２および脚部２３のそれぞれにて２次巻線群３２と鎖交する磁束を減らすことができ、変形例１に比べて、漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　変形例６の変圧器１Ｆでは、１次コイルおよび２次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数と、他の１次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数とが、互いに異なっている。これによれば、１次巻線群３１によって発生する磁束のうち２次巻線群３２に鎖交する磁束の大きさを巻線の巻数で変えることができ、所望の漏れインダクタンスを得ることができる。
　［変形例７］
　実施の形態の変形例７に係る変圧器１Ｇについて説明する。変形例７では、１次コイルの巻数が他の１次コイルの巻数よりも多い例について説明する。
　図１６Ａは、実施の形態の変形例７に係る変圧器１Ｇの一例を示す模式図である。
　図１６Ａに示す変形例７の変圧器１Ｇは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０および２次巻線群３２は、実施の形態と同じ構成を有している。
　１次巻線群３１は、４以上の１次コイルを含む。この例における１次巻線群３１は、４つの１次コイル４１、４２、４３および４４を有している。なお、１次コイルおよび脚部のそれぞれの数は４以上であってもよい。
　４つの脚部のうち２つの脚部２１、２４には、それぞれ、１次コイル４１、４４が巻かれている。他の２つの脚部２２、２３には、それぞれ、他の１次コイル４２、４３のみが巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４は、脚部２１、２２、２３、２４に一対一の対応で巻かれている。
　１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。一方の１次巻線３１ａは、１次コイル４１と、１次コイル４１に接続された他の１次コイル４２と、によって構成されている。他方の１次巻線３１ｂは、１次コイル４４と、１次コイル４４に接続された他の１次コイル４３と、によって構成されている。１次巻線３１ａおよび３１ｂは直列接続されているので、これら４つの１次コイル４１～４４は直列接続されている。
　第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。つまり、１次コイル４１～４４は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。
　図１６Ａに示す変形例７では、脚部２１における１次コイル４１の巻数が、脚部２２における他の１次コイル４２の巻数よりも多くなっている。また、脚部２４における１次コイル４４の巻数が、脚部２３における他の１次コイル４３の巻数よりも多くなっている。これによれば、１次巻線群３１によって発生する磁束のうち脚部２１および脚部２４のそれぞれにて２次巻線群３２と鎖交する磁束を増やすことができ、実施の形態に比べて、漏れインダクタンスを小さくすることができる。
　図１６Ｂは、実施の形態の変形例７に係る変圧器１Ｇの他の一例を示す模式図である。
　図１６Ｂに示す変形例７の変圧器１Ｇは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０および２次巻線群３２は、変形例１と同じ構成を有している。
　１次巻線群３１は、４以上の１次コイルを含む。この例における１次巻線群３１は、４つの１次コイル４１、４２、４３および４４を有している。なお、１次コイルおよび脚部のそれぞれの数は４以上であってもよい。
　４つの脚部のうち２つの脚部２２、２３には、それぞれ、１次コイル４２、４３が巻かれている。他の２つの脚部２１、２４には、それぞれ、他の１次コイル４１、４４のみが巻かれている。つまり１次コイル４１、４２、４３、４４は、脚部２１、２２、２３、２４に一対一の対応で巻かれている。
　１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。一方の１次巻線３１ａは、１次コイル４２と、１次コイル４２に接続された他の１次コイル４１と、によって構成されている。他方の１次巻線３１ｂは、１次コイル４３と、１次コイル４３に接続された他の１次コイル４４と、によって構成されている。１次巻線３１ａおよび３１ｂは直列接続されているので、これら４つの１次コイル４１～４４は直列接続されている。
　第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。つまり、１次コイル４１～４４は、第２方向ｘ２に並んでいる順に、巻き方向が交互に逆巻きとなっている。
　図１６Ｂに示す変形例７では、脚部２２における１次コイル４２の巻数が、脚部２１における他の１次コイル４１の巻数よりも多くなっている。また、脚部２３における１次コイル４３の巻数が、脚部２４における他の１次コイル４４の巻数よりも多くなっている。これによれば、１次巻線群３１によって発生する磁束のうち脚部２２および脚部２３のそれぞれにて２次巻線群３２と鎖交する磁束を増やすことができ、変形例１に比べて、漏れインダクタンスを小さくすることができる。
　変形例７の変圧器１Ｇでは、１次コイルおよび２次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数が、他の１次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数よりも多くなっている。これによれば、漏れインダクタンスを小さくするように調整することができる。
　［変形例８］
　実施の形態の変形例８に係る変圧器１Ｈについて説明する。変形例８では、コア１０の脚部の材質が、それぞれの脚部によって異なる例について説明する。
　図１７は、実施の形態の変形例８に係る変圧器１Ｈの模式図である。
　図１７に示すように、変圧器１Ｈは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。
　コア１０は、第１コア１０ａおよび第２コア１０ｂを有している。第１コア１０ａは、第１基部１１、ならびに、４つの脚部２１、２２、２３および２４によって構成されている。４つの脚部２１～２４は、第２方向ｘ２に沿って並んで配置されている。各脚部２１～２４は、第１基部１１と第２基部１２との間に設けられており、第１方向ｘ１において第２基部１２と接触している。つまり各脚部２１～２４は、第１基部１１および第２基部１２によって挟み込まれている。
　変形例８の１次巻線群３１および２次巻線群３２の構成は、図１６Ａに示す変形例７と同様である。本変形例でも、他の１次コイルが巻かれた脚部２２、２３における他の１次コイル４２、４３の巻数が、１次コイルおよび２次コイルが巻かれた脚部２１、２４における１次コイル４１、４４の巻数よりも少なくなっている。
　変形例８では、４つの脚部２１～２４のうち第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部２１、２４の透磁率が、内側に位置する脚部２２、２３の透磁率よりも低くなっている。
　例えば、脚部２２、２３は、初透磁率が約２０００であるＭｎ－Ｚｎ系フェライト材料によって形成され、脚部２１、２４、第１基部１１および第２基部１２は、初透磁率が約３００であるＮｉ－Ｚｎ系フェライト材料によって形成されている。
　なお上記に限られず、脚部２２、２３は、初透磁率が約３００であるＮｉ－Ｚｎ系フェライト材料によって形成され、脚部２１、２４、第１基部１１および第２基部１２は、初透磁率が約３０であるメタルコンポジット系材料によって形成されてもよい。また、脚部２２、２３は、Ｍｎ－Ｚｎ系フェライト材料によって形成され、脚部２１、２４、第１基部１１および第２基部１２は、メタルコンポジット系材料によって形成されてもよい。
　また上記では、最も外側に位置する脚部２１、２４の透磁率が、内側に位置する脚部２２、２３の透磁率よりも低くなっているが、それに限られず、最も外側に位置する脚部２１、２４の透磁率が、内側に位置する脚部２２、２３の透磁率よりも高くなっていてもよい。
　変形例８の変圧器１Ｈでは、第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部と最も外側よりも内側に位置する脚部とは、透磁率が異なる材料によって形成されている。このように、各脚部の透磁率を異ならせることで、各脚部の磁気抵抗を変えることができる。これにより、所望の大きさの漏れインダクタンスを得ることができる。
　［変形例９］
　実施の形態の変形例９に係る変圧器１ｉについて説明する。変形例９では、コア１０の脚部の長さを変えることで、第２基部１２と巻線との距離を変えた例について説明する。
　図１８は、実施の形態の変形例９に係る変圧器１ｉの模式図である。
　図１８に示すように、変圧器１ｉは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０、１次巻線群３１および２次巻線群３２の基本的な構成は、実施の形態と同じである。
　同図を参照し、他の１次コイル４２、４３の巻数を維持したまま脚部２２、２３の長さを変えることで、ギャップｇと巻線との距離を変える例について説明する。例えば、脚部２２、２３の長さを短くすると、ギャップｇと他の１次コイル４２、４３の端部（同図において下端）との距離が近くなる。逆に、脚部２２、２３の長さを長くすると、ギャップｇと他の１次コイル４２、４３の端部との距離が遠くなる。
　図１９は、電流を流したときに巻線の周囲に発生する磁束を示す図である。同図では、磁束密度の大きさが白黒の濃淡で表され、白色ほど磁束密度の高い状態にあることが示されている。
　図１９の（ａ）には、脚部の長さを５ｍｍとし、脚部の長さを短くした例が示されている。脚部の長さが短いと、ギャップｇと巻線との距離が近くなり、巻線が磁界による影響を受けやすくなる。一方、図１９の（ｂ）には、脚部の長さを８ｍｍとし、（ａ）よりも脚部の長さを長くした例が示されている。脚部の長さが長いと、ギャップｇと巻線との距離が遠ざかり、巻線が磁界による影響を受けにくくなる。
　図２０は、コア１０の脚部の長さと銅損との関係を示す図である。
　同図の横軸には、脚部の長さが示され、縦軸には、巻線の銅損が示されている。ここで示す巻線の銅損は、主にコア１０の漏れ磁束を起因とする巻線の渦電流損失である。同図に示すように、脚部の長さを長くすることで銅損が低減される。したがって、銅損を小さくするには、脚部の長さを長くして巻線をギャップｇから遠ざけることが望ましい。そのため巻線は、第１方向ｘ１において脚部と重なる領域であって、ギャップｇとは重ならない領域に配置される。言い換えると、巻線は、第１方向ｘ１および第２方向ｘ２の両方に直交する第３方向ｘ３から見た場合に、ギャップｇと重ならない位置に配置される。
　変形例９の変圧器１ｉでは、脚部２１～２４と第１基部１１または脚部２１～２４と第２基部１２との間に、ギャップｇが設けられる。そして、１次コイル４１～４４および２次コイル５１～５４のそれぞれは、第３方向ｘ３から見た場合にギャップｇとは重ならない位置に配置される。これによれば、コア１０の漏れ磁束を起因とする１次コイル４１～４４および２次コイル５１～５４の渦電流損失を低減することができる。
　［変形例１０］
　実施の形態の変形例１０に係る変圧器１Ｊについて説明する。変形例１０では、第１方向ｘ１から見た場合に、隣り合うコイル同士の一部が重なっている例について説明する。
　図２１Ａは、実施の形態の変形例１０に係る変圧器１Ｊの一例を示す模式図である。図２１Ｂは、実施の形態の変形例１０に係る変圧器１Ｊの他の一例を示す模式図である。図２１Ｃは、実施の形態の変形例１０に係る変圧器１Ｊの他の一例を示す模式図である。
　図２１Ａ～図２１Ｃに示す、変圧器１Ｊは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。
　コア１０は、第１コア１０ａおよび第２コア１０ｂを有している。第１コア１０ａは、第１基部１１、ならびに、４つの脚部２１、２２、２３および２４によって構成されている。第２コア１０ｂは、第２基部１２によって構成されている。つまりコア１０は、第１基部１１と、第２基部１２と、４つの脚部２１～２４と、を有している。４つの脚部２１～２４は、第１基部１１に接続されている。
　１次巻線群３１および２次巻線群３２は、プリント回路基板７０の内部および表面に形成されている。プリント回路基板７０は、複数のシート層が積層されることで形成されている。複数のシート層のそれぞれには、導体パターン８０が形成され、導体パターン８０は、ビア導体（図示省略）によって層間接続されている。１次巻線群３１および２次巻線群３２は、プリント回路基板７０に設けられた導体パターン８０およびビア導体等によって形成されている。
　プリント回路基板７０は、４つの貫通穴を有している。コア１０の脚部２１～２４は、それぞれ、プリント回路基板７０の４つの貫通穴に挿入される。脚部２１～２４が４つの貫通穴に挿入されることで、導体パターン８０が脚部を取り囲むこととなり、実質的に各コイルが各脚部に巻かれた状態となる。
　１次巻線群３１は、４つの１次コイル４１、４２、４３および４４を有している。２次巻線群３２は、４つの２次コイル５１、５２、５３および５４を有している。この例の１次コイル４１～４４は、渦巻き状の平面コイルを含む２層の導体パターン８０によって形成される。２次コイル５１～５４は、実施の形態の配線幅よりも広い配線幅のコイルであり、１層の導体パターン８０によって形成される。
　図２１Ａの変圧器１Ｊでは、４つの脚部２１～２４のうちの隣り合う２つの脚部の距離が、実施の形態よりも狭くなっている。この変圧器１Ｊを第１方向ｘ１から見た場合、１次コイル４１および２次コイル５１、５２と、他の１次コイル４２とは、２つの脚部２１、２２の間にて重なっている。また、他の１次コイル４２と他の１次コイル４３とは、２つの脚部２２、２３の間にて重なっている。また、他の１次コイル４３と、１次コイル４４および２次コイル５３、５４とは、２つの脚部２３、２４の間にて重なっている。
　図２１Ｂの変圧器１Ｊでは、２つの脚部２１、２２の距離および２つの脚部２３、２４の距離が、２つの脚部２２、２３の距離よりも狭くなっている。この変圧器１Ｊを第１方向ｘ１から見た場合、１次コイル４１および２次コイル５１、５３と、他の１次コイル４２とは、２つの脚部２１、２２の間にて重なっている。また、他の１次コイル４３と、１次コイル４４および２次コイル５３、５４とは、２つの脚部２３、２４の間にて重なっている。
　図２１Ｃの変圧器１Ｊでは、２つの脚部２２、２３の距離が、２つの脚部２１、２２の距離および２つの脚部２３、２４の距離よりも狭くなっている。この変圧器１Ｊを第１方向ｘ１から見た場合、他の１次コイル４２と他の１次コイル４３とは、２つの脚部２２、２３の間にて重なっている。
　変形例１０の変圧器１Ｊでは、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルが、第１方向ｘ１から見た場合に、２つの脚部の間にて重なっている。このように隣り合うコイル同士の一部を重ねることで、変圧器１Ｊの面積（ｘ２－ｘ３平面における面積）を小さくし、小型化することができる。
　なお、コイル同士を重ねる箇所は、複数箇所に設けられている必要はなく、隣り合うコイル同士の少なくとも１箇所が重なっていればよい。
　［変形例１１］
　実施の形態の変形例１１に係る変圧器１Ｋについて説明する。変形例１１では、２次コイルが１次コイルの両外側に設けられ、２次コイルにバスバーが接続されている例について説明する。
　図２２は、実施の形態の変形例１１に係る変圧器１Ｋの模式図である。
　図２２に示す、変圧器１Ｋは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０、１次巻線群３１、２次巻線群３２の構成は、図２１Ａに示す変形例１０と同様である。
　変圧器１Ｋの２次コイル５１、５２は、第１方向ｘ１において１次コイル４１の両外側に配置されている。また、２次コイル５３、５４は、第１方向ｘ１において１次コイル４４の両外側に配置されている。
　また、変圧器１Ｋは、各２次コイル５１～５４に接続される４つのバスバー６０を有している。バスバー６０は、銅板によって形成され、第１方向ｘ１から見てＵ字状の形状を有している。バスバー６０の厚みは、例えば、各２次コイル５１～５４の厚みの５倍以上１５倍以下である。４つのバスバー６０のうちの２つのバスバー６０は、第１方向ｘ１において２次コイル５１、５３の両外側に配置されている。他の２つのバスバー６０は、第１方向ｘ１において２次コイル５３、５４の両外側に配置されている。
　変形例１１の変圧器１Ｋでは、２つの２次コイルが、第１方向ｘ１において１次コイルの両外側に配置されている。そのため、大電流が流れて発熱のしやすい２次コイルが外側に配置されることとなり、変圧器１Ｋの放熱性を高めることができる。
　また、変形例１１の変圧器１Ｋでは、各２次コイル５１～５４にバスバー６０が接続されている。これにより、２次コイル５１～５４に接続される配線の配線抵抗を小さくすることができる。
　［変形例１２］
　実施の形態の変形例１２に係る変圧器１Ｌについて説明する。変形例１２では、プリント回路基板７０にシールド層８５が設けられている例について説明する。
　図２３Ａは、実施の形態の変形例１２に係る変圧器１Ｌの一例を示す模式図である。図２３Ｂは、実施の形態の変形例１２に係る変圧器１Ｌの他の一例を示す模式図である。
　図２３Ａおよび図２３Ｂに示す、変圧器１Ｌは、コア１０と、１次巻線群３１と、２次巻線群３２と、を備える。コア１０および２次巻線群３２は、図２１Ａに示す変形例１０と同様である。
　１次巻線群３１および２次巻線群３２は、プリント回路基板７０に設けられた導体パターン８０等によって形成されている。
　変形例１２では、プリント回路基板７０内に複数のシールド層８５が設けられている。各シールド層８５は１層の導体パターンによって形成されている。シールド層８５は、静電遮蔽を目的とした浮き電極である。シールド層８５は、アース接続されてもよい。
　図２３Ａに示す変圧器１Ｌは、４つのシールド層８５を有している。１つ目のシールド層８５は、２次コイル５１と１次コイル４１との間に設けられている。２つ目のシールド層８５は、２次コイル５２と１次コイル４１との間に設けられ、かつ、２次コイル５２と他の１次コイル４２との間にもかかるように配置されている。３つ目のシールド層８５は、２次コイル５３と１次コイル４４との間に設けられ、かつ、２次コイル５３と他の１次コイル４３との間にもかかるように配置されている。４つ目のシールド層８５は、２次コイル５４と１次コイル４４との間に設けられている。
　図２３Ｂに示す変圧器１Ｌは、３つのシールド層８５を有している。シールド層８５は、脚部２１～２４を除く全領域にわたって第１基部１１と平行に設けられている。１つ目のシールド層８５は、２次コイル５１および５３と、１次コイル４１および他の１次コイル４３との間に設けられている。また、２つ目のシールド層８５は、１次コイル４１および他の１次コイル４３と、他の１次コイル４２および１次コイル４４との間に設けられている。また、３つ目のシールド層８５は、他の１次コイル４２および１次コイル４４と、２次コイル５２および５４との間に設けられている。
　変形例１２の変圧器１Ｌは、複数の導体パターン８０および複数のシールド層８５を有している。複数のシールド層８５は、複数の導体パターン８０の間に設けられている。このように導体パターン８０の間にシールド層８５を設けることで、例えば変圧器１Ｌを高周波で動作させた場合に、電磁界ノイズが外へ漏洩することを抑制できる。
　なお、シールド層８５は、複数箇所に設けられている必要はなく、２つの導体パターン８０の間の少なくとも１箇所に設けられていればよい。
　［変形例１３］
　実施の形態の変形例１３に係る変圧器１Ｍについて説明する。変形例１３では、１次コイル４１～４４が渦巻き状の平面コイルによって形成されている具体例について説明する。
　図２４は、実施の形態の変形例１３に係る変圧器１Ｍの模式図である。図２５は、変圧器１Ｍの導体パターン８０およびビア導体８２ａ～８２ｆを示す図である。
　図２４に示す変圧器１Ｍの断面は、図２１Ａに示す変形例１０と同様である。
　図２５に示す１次コイル４１～４４のそれぞれは、渦巻き状の平面コイルによって形成されている。同図に示す導体パターン８０上の矢印は、１次コイル４１～４４に流れる電流の向きであって、交流電圧波形のプラス側の半周期における電流の向きが示されている。１次コイル４１～４４は、電流の流れる向きでコイルの巻き方向を見た場合、第２方向ｘ２に並んでいる順に巻き方向が交互に逆巻きとなっている。２次コイル５１～５４のそれぞれは、Ｕ字状の平面コイルによって形成されている。
　図２４に示す変圧器１Ｍのコイルは複数のシート層によって形成されている。この例のコイルでは、第１基部１１から第２基部１２へ向かう方向において、順に６つのシート層７１、７２、７３、７４、７５および７６が積層されることで形成されている。
　同図において最上層である１つ目のシート層７１には、３／４ターンの２次コイル５１および３／４ターンの２次コイル５３が形成されている。２つ目のシート層７２には、３．５ターンの１次コイル４１および３ターンの１次コイル４３が形成されている。３つ目のシート層７３には、２．５ターンの１次コイル４１および３ターンの１次コイル４３が直列接続して形成されている。１次コイル４１と４３とを接続するのは、例えば同じシート層で隣り合う１次コイル４１と４２とを接続すると、脚部２１と２２との間で２つのコイルを上下に重ねることができず、変圧器の第２方向ｘ２の長さが長くなるからである。４つ目のシート層７４には、３ターンの１次コイル４２および２．５ターンの１次コイル４４が形成されている。５つ目のシート層７５には、３ターンの１次コイル４２および３．５ターンの１次コイル４４が形成されている。最下シート層である６つ目のシート層７６には、３／４ターンの２次コイル５２および３／４ターンの２次コイル５４が形成されている。
　図２５を参照して、１次コイル４１～４４の接続関係について説明する。１次コイル４１～４４は、例えば、シート層７４の１次コイル４２の外周端部が信号の入出力点ｐ１となっている。シート層７４の１次コイル４２の内周端部は、ビア導体８２ａを介して、シート層７５の１次コイル４２の内周端部に接続されている。シート層７５の１次コイル４２の外周端部は、ビア導体８２ｂを介して、シート層７２の１次コイル４１の外周端部に接続されている。シート層７２の１次コイル４１の内周端部は、ビア導体８２ｃを介して、シート層７３の１次コイル４１の内周端部に接続されている。シート層７３の１次コイル４１と１次コイル４３とは直列接続されており、１次コイル４３の内周端部は、ビア導体８２ｄを介して、シート層７２の１次コイル４３の内周端部に接続されている。シート層７２の１次コイル４３の外周端部は、ビア導体８２ｅを介して、シート層７５の１次コイル４４の外周端部に接続されている。シート層７５の１次コイル４４の内周端部は、ビア導体８２ｆを介して、シート層７４の１次コイル４４の内周端部に接続されている。そして、シート層７４の１次コイル４４の外周端部が信号の入出力点ｐ２となっている。
　変形例１３の変圧器１Ｍでは、１次コイル４１～４４を形成するための複数の導体パターン８０を接続するビア導体８２ａ～８２ｆを有している。１次コイル４１において２つの導体パターン８０を接続するビア導体８２ｃは、第１方向ｘ１から見た場合に、２次コイル５１、５２を形成するための導体パターン８０の両端部Ｅ、Ｅの間に配置されている。また、１次コイル４４において２つの導体パターン８０を接続するビア導体８２ｆは、第１方向ｘ１から見た場合に、２次コイル５３、５４を形成するための導体パターン８０の両端部Ｅ、Ｅの間に配置されている。両端部Ｅ、Ｅの間とは、２次コイルを形成する導体パターン８０の一方の端部Ｅと他方の端部Ｅとを最短距離で結ぶときの一方の端部Ｅと他方の端部Ｅとの間の領域である。なお、他のビア導体８２ａ、８２ｂ、８２ｄ、８２ｅは、第１方向ｘ１から見た場合に、２次コイル５１～５４とは重ならない位置に配置されている。
　これによれば、１次巻線群３１と２次巻線群３２との絶縁距離を保つことができる。これにより、変圧器１Ｍを用いたＬＬＣコンバータ５の動作を安定させることができる。
　［変形例１４］
　実施の形態の変形例１４に係る変圧器１Ｎについて説明する。変形例１４でも、１次コイル４１～４４が渦巻き状の平面コイルによって形成されている具体例について説明する。
　図２６は、実施の形態の変形例１４に係る変圧器１Ｎの模式図である。図２７は、変圧器１Ｎの導体パターン８０およびビア導体８２ａ～８２ｆを示す図である。
　図２６に示す変圧器１Ｎの断面は、図２１Ｂに示す変形例１において１次コイルを２ターンにした例である。
　図２７に示す１次コイル４１～４４のそれぞれは、渦巻き状の平面コイルによって形成されている。同図に示す導体パターン８０上の矢印は、１次コイル４１～４４に流れる電流の向きであって、交流電圧波形のプラス側の半周期における電流の向きが示されている。１次コイル４１～４４は、電流の流れる向きでコイルの巻き方向を見た場合、第２方向ｘ２に並んでいる順に巻き方向が交互に逆巻きとなっている。２次コイル５１～５４のそれぞれは、Ｕ字状の平面コイルによって形成されている。
　図２６に示す変圧器１Ｎのコイルは複数のシート層によって形成されている。この例のコイルでは、第１基部１１から第２基部１２へ向かう方向において、順に６つのシート層７１、７２、７３、７４、７５および７６が積層されることで形成されている。
　同図において最上層である１つ目のシート層７１には、３／４ターンの２次コイル５１および３／４ターンの２次コイル５３が形成されている。２つ目のシート層７２には、２．５ターンの１次コイル４２および２．５ターンの１次コイル４３が形成されている。３つ目のシート層７３には、３．５ターンの１次コイル４２および３．５ターンの１次コイル４３が形成されている。４つ目のシート層７４には、３．５ターンの１次コイル４１および３．５ターンの１次コイル４４が形成されている。５つ目のシート層７５には、２．５ターンの１次コイル４１および２．５ターンの１次コイル４４が形成されている。最下シート層である６つ目のシート層７６には、３／４ターンの２次コイル５２および３／４ターンの２次コイル５４が形成されている。
　図２７を参照して、１次コイル４１～４４の接続関係について説明する。１次コイル４１～４４は、例えば、シート層７２の１次コイル４２の外周端部が信号の入出力点ｐ１となっている。シート層７２の１次コイル４２の内周端部は、ビア導体８２ａを介して、シート層７３の１次コイル４２の内周端部に接続されている。シート層７３の１次コイル４２の外周端部は、ビア導体８２ｂを介して、シート層７４の１次コイル４１の外周端部に接続されている。シート層７４の１次コイル４１の内周端部は、ビア導体８２ｃを介して、シート層７５の１次コイル４１の内周端部に接続されている。シート層７５の１次コイル４１と１次コイル４４とは直列接続されており、１次コイル４４の内周端部は、ビア導体８２ｄを介して、シート層７４の１次コイル４４の内周端部に接続されている。シート層７４の１次コイル４４の外周端部は、ビア導体８２ｅを介して、シート層７３の１次コイル４３の外周端部に接続されている。シート層７３の１次コイル４３の内周端部は、ビア導体８２ｆを介して、シート層７２の１次コイル４３の内周端部に接続されている。そして、シート層７２の１次コイル４３の外周端部が信号の入出力点ｐ２となっている。
　変形例１４の変圧器１Ｎでは、１次コイル４１～４４を形成するための複数の導体パターン８０を接続するビア導体８２ａ～８２ｆを有している。１次コイル４２において２つの導体パターン８０を接続するビア導体８２ａは、第１方向ｘ１から見た場合に、２次コイル５１、５２を形成するための導体パターン８０の両端部Ｅ、Ｅの間に配置されている。また、１次コイル４３において２つの導体パターン８０を接続するビア導体８２ｆは、第１方向ｘ１から見た場合に、２次コイル５３、５４を形成するための導体パターン８０の両端部Ｅ、Ｅの間に配置されている。両端部Ｅ、Ｅの間とは、２次コイルを形成する導体パターン８０の一方の端部Ｅと他方の端部Ｅとを最短距離で結ぶときの一方の端部Ｅと他方の端部Ｅとの間の領域である。なお、他のビア導体８２ｂ、８２ｃ、８２ｄ、８２ｅは、第１方向ｘ１から見た場合に、２次コイル５１～５４とは重ならない位置に配置されている。
　これによれば、１次巻線群３１と２次巻線群３２との絶縁距離を保つことができる。これにより、変圧器１Ｎを用いたＬＬＣコンバータ５の動作を安定させることができる。
　（実施の形態の他の一例）
　実施の形態の他の一例に係るＬＬＣコンバータ５Ａについて説明する。
　図２８は、実施の形態のＬＬＣコンバータ５Ａの他の一例を示す回路である。
　ＬＬＣコンバータ５Ａは、１次側回路６と、変圧器１と、２次側回路７と、を備えている。また、ＬＬＣコンバータ５Ａは、共振コンデンサＣ１１を備え、さらに、外付けインダクタＬｅｘを備えている。外付けインダクタＬｅｘは、１次側回路６と、変圧器１とを結ぶ経路上に設けられている。外付けインダクタＬｅｘは、変圧器１に直列接続され、共振コンデンサＣ１１を介して１次側回路６に接続されている。
　このようにＬＬＣコンバータ５Ａは、上記の変圧器１と、変圧器１に直列接続された外付けインダクタＬｅｘと、外付けインダクタＬｅｘに直列接続された共振コンデンサＣ１１と、を備えている。
　この構成によれば、ＬＬＣコンバータ５Ａのソフトスイッチング動作が可能となる。これにより、ＬＬＣコンバータ５Ａを高効率および低ノイズで動作させることができる。なお、ＬＬＣコンバータ５Ａに使用される変圧器は、変圧器１に限られず、変圧器１Ａ～１Ｎであっても同様である。
　（まとめ）
　実施の形態に係る変圧器等について以下に例示する。
　例１の変圧器は、第１基部１１、第１基部１１に対向して設けられる第２基部１２、および、第１基部１１と第２基部１２との間に設けられる４以上の脚部（例えば２１～２４）を有するコア１０と、コア１０に巻かれる１次巻線群３１および２次巻線群３２と、を備える。４以上の脚部は、第１基部１１と第２基部１２とが対向する第１方向ｘ１と交差する第２方向ｘ２において間隔を空けて配置されている。１次巻線群３１は、４以上の１次コイル（例えば４１～４４）を含み、２次巻線群３２は、２以上の２次コイル（例えば５１～５４）を含む。４以上の１次コイルは、４以上の脚部に対応して巻かれ、直列接続されている。第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向である。４以上の脚部のうち２以上の脚部のそれぞれには、１次コイルおよび２次コイルが巻かれ、４以上の脚部のうち、２以上の脚部とは異なる他の２以上の脚部のそれぞれには、１次コイルとは異なる他の１次コイルが巻かれている。
　上記の一例では、２以上の脚部２１、２４のうち、脚部２１には１次コイル４１および２次コイル５１、５２が巻かれ、脚部２４には１次コイル４４および２次コイル５３、５４が巻かれる。他の２以上の脚部２２、２３のうち、脚部２２には他の１次コイル４２のみが巻かれ、脚部２３には他の１次コイル４３のみが巻かれる。
　また他の一例では、２以上の脚部２２、２３のうち、脚部２２には１次コイル４２および２次コイル５１、５２が巻かれ、脚部２３には１次コイル４３および２次コイル５３、５４が巻かれる。他の２以上の脚部２１、２４のうち、脚部２１には他の１次コイル４１のみが巻かれ、脚部２４には他の１次コイル４４のみが巻かれる。
　このように、２以上の脚部のそれぞれに１次コイルおよび２次コイルを巻き、他の２以上の脚部のそれぞれに他の１次コイルを巻くことで、１次巻線群３１によって発生する磁束を、他の２以上の脚部では２次コイルに鎖交させず、２以上の脚部に巻かれた２次コイルに鎖交させることができる。これによれば、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができ、変圧器の漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　例２の変圧器は、例１に記載の変圧器であって、２以上の脚部に対応して巻かれた２以上の２次コイルは、互いに並列接続されていてもよい。
　これによれば、１次巻線群３１によって発生する磁束を、並列接続された２以上の２次コイルに鎖交させることができる。これによれば、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができ、変圧器の漏れインダクタンスを大きくすることができる。また、２次コイルを並列接続することで、２次巻線群３２にて導通損失が生じることを抑制できる。
　例３の変圧器は、例１または２に記載の変圧器であって、１次巻線群３１に電流が流された場合に４以上の脚部のそれぞれに磁束が発生する。１次巻線群３１は、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、４以上の脚部に巻かれていてもよい。
　このように、隣り合う２つの脚部にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように１次巻線群３１を脚部に巻くことで、１次巻線群３１によって発生する磁束を大きくすることができる。これにより、変圧器の漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　例４の変圧器は、例１～３のいずれかに記載の変圧器であって、１次巻線群３１は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂによって構成されている。２次巻線群３２は、２つの１次巻線３１ａ、３１ｂに一対一で対応する２つの２次巻線３２ａ、３２ｂによって構成されている。２つの１次巻線３１ａ、３１ｂのそれぞれは、直列接続された１次コイルおよび他の１次コイルによって構成されている。２つの２次巻線３２ａ、３２ｂのそれぞれは、並列接続された２つの２次コイルによって構成されていてもよい。
　これによれば、１次巻線群３１によって発生する磁束を、並列接続された２つの２次コイルに鎖交させることができる。そのため、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができ、変圧器の漏れインダクタンスを大きくすることができる。また、２次コイルを並列接続することで、２次巻線群３２にて導通損失が生じることを抑制できる。
　例５の変圧器は、例１～４のいずれかに記載の変圧器であって、コア１０は、第１基部１１および４以上の脚部を含む第１コア１０ａと、第２基部１２を含む第２コア１０ｂと、を有していてもよい。
　このようにコア１０が４以上の脚部を含むことで、１次巻線群３１によって発生する磁束を、２以上の脚部に巻かれた２次コイルに簡易な構造で鎖交させることができる。これによれば、大きさの異なる磁束を複数の領域で生成することができ、変圧器の漏れインダクタンスを大きくすることができる。
　例６の変圧器は、例１～５のいずれかに記載の変圧器であって、４以上の脚部は、第２方向ｘ２に沿って並んで配置されている。４以上の脚部のうち第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部と第１基部１１または第２基部１２との第１方向ｘ１の間隔Ｉａ、および、最も外側よりも内側に位置する脚部と第１基部１１または第２基部１２との第１方向ｘ１の間隔Ｉｂは、互いに異なっていてもよい。
　このように間隔Ｉａおよび間隔Ｉｂを異ならせることで、所望の漏れインダクタンスを得ることができる。
　例７の変圧器は、例１～６のいずれかに記載の変圧器であって、４以上の脚部は、第２方向ｘ２に沿って並んで配置されている。４以上の脚部のうち第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部の断面積、最も外側よりも内側に位置する脚部の断面積、第１基部１１の第２方向ｘ２に垂直な面の断面積、および、第２基部１２の第２方向ｘ２に垂直な面の断面積のうち、少なくとも１つが異なっていてもよい。
　このようにコア１０の断面積を異ならせることで、所望の漏れインダクタンスを得ることができる。
　例８の変圧器は、例１～７のいずれかに記載の変圧器であって、１次コイルおよび２次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数と、他の１次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数とが、互いに異なっていてもよい。
　このように１次コイルの巻数を異ならせることで、所望の漏れインダクタンスを得ることができる。
　例９の変圧器は、例１～８のいずれかに記載の変圧器であって、他の１次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数は、１次コイルおよび２次コイルが巻かれた脚部における１次コイルの巻数よりも少なくてもよい。
　これによれば、１次コイルの巻数によって漏れインダクタンスを調整することができる。
　例１０の変圧器は、例１～９のいずれかに記載の変圧器であって、４以上の脚部は、第２方向ｘ２に沿って並んで配置されている。４以上の脚部のうち、第２方向ｘ２において最も外側に位置する脚部と最も外側よりも内側に位置する脚部とは、透磁率が異なる材料によって形成されていてもよい。
　このように脚部を構成する材料の透磁率を異ならせることで、所望の漏れインダクタンスを得ることができる。
　例１１の変圧器は、例１～１０のいずれかに記載の変圧器であって、脚部と第１基部１１との間または脚部と第２基部１２との間には、ギャップｇが設けられている。４以上の１次コイルおよび２以上の２次コイルのそれぞれは、第１方向ｘ１および第２方向ｘ２の両方に直交する第３方向ｘ３から見た場合にギャップｇとは重ならない位置に配置されていてもよい。
　これによれば、１次コイルまたは２次コイルの渦電流損失を低減することができる。これにより、大きな漏れインダクタンスを得ることができる。
　例１２の変圧器は、例１～１１のいずれかに記載の変圧器であって、第２方向ｘ２に隣り合う２つの脚部に対応して巻かれた２つの１次コイルは、第１方向ｘ１から見た場合に、２つの脚部の間にて重なっていてもよい。
　これによれば、変圧器の面積を小さくし、小型化することができる。
　例１３の変圧器は、例１～１２のいずれかに記載の変圧器であって、１次巻線群３１および２次巻線群３２は、プリント回路基板７０に設けられた導体パターン８０によって形成されていてもよい。
　これによれば、変圧器を簡易な構造で形成することができる。
　例１４の変圧器は、例１３に記載の変圧器であって、プリント回路基板７０は、複数のシート層が積層されることで形成される。複数のシート層は、複数の導体パターン８０および１以上のシールド層８５を有する。１以上のシールド層８５は、複数の導体パターン８０の間に設けられていてもよい。
　これによれば、例えば変圧器を高周波で動作させた場合に、電磁界ノイズが外へ漏洩することを抑制できる。
　例１５の変圧器は、例１３または１４に記載の変圧器であって、１次コイルを形成するための複数の導体パターン８０を接続するビア導体８２ａ～８２ｆを有する。１次コイルおよび２次コイルが巻かれた脚部の１次コイルを形成するためのビア導体（例えば８２ｆ）は、第１方向ｘ１から見た場合に、２次コイルを形成する導体パターンの両端部Ｅ、Ｅの間に配置されていてもよい。
　これによれば、１次巻線群３１と２次巻線群３２との絶縁距離を保つことができる。これにより、変圧器を用いたＬＬＣコンバータ５の動作を安定させることができる。
　例１６の変圧器は、例１～１５に記載の変圧器であって、２以上の脚部のそれぞれには、２つの２次コイルが巻かれている。２つの２次コイルは、第１方向ｘ１において１次コイルの両外側に配置されていてもよい。
　これによれば、大電流が流れる２次コイルを放熱しやすい外側の位置に配置することができる。これにより、変圧器の放熱性を高めることができる。
　例１７の変圧器は、例１６に記載の変圧器であって、２次コイルにバスバー６０が接続されていてもよい。
　このように変圧器にバスバー６０を設けることで、２次コイルに接続される配線の配線抵抗を小さくすることができる。
　例１８のＤＣＤＣコンバータは、例１～１７のいずれかに記載の変圧器と、当該変圧器に直列接続された共振コンデンサＣ１１と、を備える。
　上記のように漏れインダクタンスの大きな変圧器を用いることで、ＤＣＤＣコンバータのゲインをワイドレンジ化することができる。
　例１９のＤＣＤＣコンバータは、例１～１７のいずれかに記載の変圧器と、変圧器に直列接続された外付けインダクタＬｅｘと、外付けインダクタＬｅｘに直列接続された共振コンデンサＣ１１と、を備える。
　この構成によれば、ＤＣＤＣコンバータのソフトスイッチング動作が可能となる。これにより、ＤＣＤＣコンバータを高効率および低ノイズで動作させることができる。
　（他の実施の形態等）
　以上、本開示に係る変圧器について、実施の形態に基づいて説明したが、本開示は、上記実施の形態に限定されるものではない。
　上記の実施の形態では、第１基部１１および第２基部１２が長方形状であり、複数の脚部が直線状の第２方向ｘ２に沿って順に並んで配置されている例を示したが、それに限られない。例えば、第２方向ｘ２は、曲線状に進む方向であってもよい。この場合、第１基部１１および第２基部１２が第２方向ｘ２に沿って湾曲し、複数の脚部が曲線状の第２方向ｘ２に沿って順に並んで配置される。
　その他、上記の各実施の形態に対して当業者が思い付く各種変形を施して得られる形態や、本開示の趣旨を逸脱しない範囲で各実施の形態における構成要素および機能を任意に組み合わせることで実現される形態も本開示に含まれる。
　本開示に係る変圧器は、車載補機用電源に用いられる変圧器として有用である。
　１、１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ、１Ｆ、１Ｇ、１Ｈ、１ｉ、１Ｊ、１Ｋ、１Ｌ、１
Ｍ、１Ｎ　変圧器
　５　　　ＬＬＣコンバータ（ＤＣＤＣコンバータ）
　６　　　１次側回路
　７　　　２次側回路
　１０　　コア
　１０ａ　第１コア
　１０ｂ　第２コア
　１１　　第１基部
　１２　　第２基部
　２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７　脚部
　３１　　１次巻線群
　３１ａ、３１ｂ　１次巻線
　３２　　２次巻線群
　３２ａ、３２ｂ　２次巻線
　４１、４２、４３、４４、４５、４６、４７　１次コイル
　５１、５２、５３、５４、５５　２次コイル
　６０　　バスバー
　７０　　プリント回路基板
　７１、７２、７３、７４、７５、７６　シート層
　８０　　導体パターン
　８２ａ、８２ｂ、８２ｃ、８２ｄ、８２ｅ、８２ｆ　ビア導体
　８５　　シールド層
　Ｃ１１　共振コンデンサ
　Ｃｒ　　キャパシタンス
　Ｅ　　　端部
　ｇ　　　ギャップ
　Ｉａ、Ｉｂ　間隔
　Ｌｅｘ　外付けインダクタ
　Ｌｍ、Ｌｍａ、Ｌｍｂ　励磁インダクタンス
　Ｌｒ、Ｌｒａ、Ｌｒｂ　漏れインダクタンス
　ｍｃ１、ｍｃ２、ｍｃ３、ｍｃ４、ｍｃ５、ｍｃ６　磁気回路
　ｐ１、ｐ２　入出力点
　ｐ１１、ｐ１２　１次ポート
　ｐ２１、ｐ２２　２次ポート
　ｓ１１、ｓ１２、ｓ１３、ｓ１４、ｓ２１、ｓ２２、ｓ２３、ｓ２４　スイッチ素子
　ｘ１　　第１方向
　ｘ２　　第２方向
　ｘ３　　第３方向
　φａ、φａ１、φａ２、φａ３、φａ４、φｂ、φｂ１、φｂ２、φｂ３　磁束

Claims (19)

  1. 　第１基部、前記第１基部に対向して設けられる第２基部、および、前記第１基部と前記第２基部との間に設けられる４以上の脚部を有するコアと、
    　前記コアに巻かれる１次巻線群および２次巻線群と、
    　を備え、
    　前記４以上の脚部は、前記第１基部と前記第２基部とが対向する第１方向と交差する第２方向において間隔を空けて配置され、
    　前記１次巻線群は、４以上の１次コイルを含み、
    　前記２次巻線群は、２以上の２次コイルを含み、
    　前記４以上の１次コイルは、前記４以上の脚部に対応して巻かれ、直列接続されており、
    　前記第２方向に隣り合う２つの前記脚部に対応して巻かれた２つの前記１次コイルのそれぞれの巻き方向は、互いに逆の巻き方向であり、
    　前記４以上の脚部のうち２以上の脚部のそれぞれには、前記１次コイルおよび前記２次コイルが巻かれ、
    　前記４以上の脚部のうち、前記２以上の脚部とは異なる他の２以上の脚部のそれぞれには、前記１次コイルとは異なる他の１次コイルが巻かれている
    　変圧器。
  2. 　前記２以上の脚部に対応して巻かれた２以上の前記２次コイルは、互いに並列接続されている
    　請求項１に記載の変圧器。
  3. 　前記１次巻線群に電流が流された場合に前記４以上の脚部のそれぞれに磁束が発生し、
    　前記１次巻線群は、前記第２方向に隣り合う２つの前記脚部にて発生する磁束が互いに強め合う向きで発生するように、前記４以上の脚部に巻かれている
    　請求項１に記載の変圧器。
  4. 　前記１次巻線群は、２つの１次巻線によって構成され、
    　前記２次巻線群は、前記２つの１次巻線に一対一で対応する２つの２次巻線によって構成され、
    　前記２つの１次巻線のそれぞれは、直列接続された前記１次コイルおよび前記他の１次コイルによって構成され、
    　前記２つの２次巻線のそれぞれは、並列接続された２つの前記２次コイルによって構成されている
    　請求項１に記載の変圧器。
  5. 　前記コアは、前記第１基部および前記４以上の脚部を含む第１コアと、前記第２基部を含む第２コアと、を有する
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  6. 　前記４以上の脚部は、前記第２方向に沿って並んで配置され、
    　前記４以上の脚部のうち前記第２方向において最も外側に位置する脚部と前記第１基部または第２基部との前記第１方向の間隔、および、前記最も外側よりも内側に位置する脚部と前記第１基部または第２基部との前記第１方向の間隔は、互いに異なる
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  7. 　前記４以上の脚部は、前記第２方向に沿って並んで配置され、
    　前記４以上の脚部のうち前記第２方向において最も外側に位置する脚部の断面積、前記最も外側よりも内側に位置する脚部の断面積、前記第１基部の前記第２方向に垂直な面の断面積、および、前記第２基部の前記第２方向に垂直な面の断面積のうち、少なくとも１つが異なる
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  8. 　前記１次コイルおよび前記２次コイルが巻かれた前記脚部における１次コイルの巻数と、前記他の１次コイルが巻かれた前記脚部における１次コイルの巻数とが、互いに異なる
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  9. 　前記他の１次コイルが巻かれた前記脚部における１次コイルの巻数は、前記１次コイルおよび前記２次コイルが巻かれた前記脚部における１次コイルの巻数よりも少ない
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  10. 　前記４以上の脚部は、前記第２方向に沿って並んで配置され、
    　前記４以上の脚部のうち、前記第２方向において最も外側に位置する脚部と前記最も外側よりも内側に位置する脚部とは、透磁率が異なる材料によって形成されている
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  11. 　前記脚部と前記第１基部との間または前記脚部と前記第２基部との間には、ギャップが設けられ、
    　前記４以上の１次コイルおよび前記２以上の２次コイルのそれぞれは、前記第１方向および前記第２方向の両方に直交する第３方向から見た場合に前記ギャップとは重ならない位置に配置される
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  12. 　前記第２方向に隣り合う２つの前記脚部に対応して巻かれた２つの前記１次コイルは、前記第１方向から見た場合に、２つの前記脚部の間にて重なっている
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  13. 　前記１次巻線群および前記２次巻線群は、プリント回路基板に設けられた導体パターンによって形成されている
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  14. 　前記プリント回路基板は、複数のシート層が積層されることで形成され、
    　前記複数のシート層は、複数の前記導体パターンおよび１以上のシールド層を有し、
    　前記１以上のシールド層は、複数の前記導体パターンの間に設けられている
    　請求項１３に記載の変圧器。
  15. 　前記１次コイルを形成するための複数の前記導体パターンを接続するビア導体を有し、
    　前記１次コイルおよび前記２次コイルが巻かれた前記脚部の１次コイルを形成するための前記ビア導体は、前記第１方向から見た場合に、前記２次コイルを形成する前記導体パターンの両端部の間に配置されている
    　請求項１３に記載の変圧器。
  16. 　前記２以上の脚部のそれぞれには、２つの前記２次コイルが巻かれ、
    　２つ前記２次コイルは、前記第１方向において前記１次コイルの両外側に配置されている
    　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器。
  17. 　前記２次コイルにバスバーが接続されている
    　請求項１６に記載の変圧器。
  18. 　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器と、
    　前記変圧器に直列接続された共振コンデンサと、
    　を備えるＤＣＤＣコンバータ。
  19. 　請求項１～４のいずれかに記載の変圧器と、
    　前記変圧器に直列接続された外付けインダクタと、
    　前記外付けインダクタに直列接続された共振コンデンサと、
    　を備えるＤＣＤＣコンバータ。
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