WO2024133601A1

WO2024133601A1 - Procédé d'imagerie en temps réel

Info

Publication number: WO2024133601A1
Application number: PCT/EP2023/087152
Authority: WO
Inventors: Angelo PIERANGELO; Junha Park
Original assignee: Centre National de la Recherche Scientifique CNRS; Ecole Polytechnique
Current assignee: Centre National de la Recherche Scientifique CNRS; Ecole Polytechnique
Priority date: 2022-12-20
Filing date: 2023-12-20
Publication date: 2024-06-27
Anticipated expiration: 2025-06-20
Also published as: CN120603530A; EP4637505A1

Abstract

Procédé d'imagerie en temps réel, comportant les étapes consistant à : Acquérir, par intervalle de temps donné, des séries réelles originales μ de n mesures μ = (μ₀,..., μ_n-1) se succédant dans un ordre prédéfini au sein de la série, chaque série de n mesures permettant par traitement de ces mesures de générer au moins un résultat original X= G(μ), à une fréquence donnée f, générer des séries artificielles à partir d'un regroupement de mesures provenant d'une série réelle p d'un rang donné, et d'au moins une série réelle d'un rang différent, notamment de rang suivant, et d'une permutation P des mesures au sein de chaque série artificielle de manière à respecter l'ordre prédéfini des n mesures au sein de chaque série, générer un flux de résultats à une fréquence supérieure à f à partir des résultats originaux et des résultats générés à partir des séries artificielles s'intercalant entre les séries réelles

Description

Description Titre : Procédé d’imagerie en temps réel Domaine technique La présente invention concerne le domaine de l’imagerie polarimétrique, et plus particulièrement mais non exclusivement l’imagerie polarimétrique appliquée à la colposcopie. Etat de la technique La colposcopie consiste à examiner le col de l’utérus au moyen d’un appareil appelé colposcope. Le colposcope permet l’observation à distance du col utérin sans aucun contact entre les optiques ou les autres composants du colposcope et le tissu à explorer. Le colposcope comporte un système d’illumination permettant d’éclairer le col utérin au travers d’un speculum introduit dans le vagin et d’observer à distance le col. L’illumination s’effectue classiquement en lumière blanche. Un filtre vert peut être ajouté au système d'éclairage et utilisé de manière optionnelle pour mettre en évidence les zones les plus absorbées par l'hémoglobine. Le système optique du colposcope peut être relié à une caméra couleur qui permet d’enregistrer des images et des vidéos en couleur (ou monochromatiques suite à l’utilisation du filtre vert) sur le disque dur d’un ordinateur. En outre l’image du col utérin peut être affichée en temps réel sur l’écran de l’ordinateur. Dans certains cas, le système optique du colposcope est également relié à des oculaires qui permettent l’observation directe du col utérin par l’utilisateur avec, par exemple, une vision stéréoscopique. Le colposcope peut comporter une tête montée sur un bras articulé, et peut comporter deux oculaires, plus précisément un oculaire gauche et un oculaire droit, communiquant avec deux ports d’entrée respectifs de la lumière présents en face avant de la tête, orientés vers la zone à examiner, servant à visualiser directement la zone d’intérêt, et à côté de ces deux ports d’entrée, un port de sortie de la lumière servant à illuminer la zone d’intérêt ; la lumière est produite, par exemple, par une lampe disposée hors de la tête et acheminée jusqu’à cette dernière par un guide de lumière comportant un faisceau de fibres optiques en silice. Par ailleurs, l’imagerie polarimétrique de Mueller consiste à mesurer la matrice de Mueller d’un échantillon cible et peut donner diverses informations utiles sur la nature de l’échantillon, en permettant notamment d’analyser son anisotropie optique et ses propriétés de diffusion de la lumière. L’imagerie par polarimétrie de Mueller présente, un intérêt pour l’étude ex vivo et in vivo de tissus biologiques divers et en particulier du col utérin. Le brevet EP 1738 682 décrit des moyens permettant de mettre en œuvre une image polarimétrique, en colposcopie. En effet, la connaissance apportée par l’information polarimétrique peut permettre d’améliorer la qualité du diagnostic médical, pour différents types de pathologies et en particulier pour la détection précoce du cancer du col utérin. En particulier, l’imagerie polarimétrique de Mueller est une technique qui permet la caractérisation polarimétrique complète d’un échantillon à travers la mesure de sa matrice de Mueller. Un polarimètre de Mueller est généralement composé par une source lumineuse, un générateur d’états de polarisation (PSG), un analyseur d’états de polarisation (PSA) et un détecteur. Un polarimètre de Mueller peut fournir une mesure ponctuelle. Dans ce cas, un photodétecteur peut être utilisé comme détecteur. Dans le cas d’un polarimètre de Mueller ponctuel, une seule matrice de Mueller est mesurée. Mais un polarimètre de Mueller peut avantageusement travailler comme imageur. Dans ce cas, une caméra CCD ou CMOS est utilisée, comme détecteur. Chaque pixel de la caméra est l’équivalent d’un photodétecteur pour un polarimètre de Mueller ponctuel. Dans le cas d’un polarimètre de Mueller imageur, une matrice de Mueller est mesurée pour chaque pixel. L’imagerie polarimétrique de Mueller demande en général l’acquisition de plusieurs images d’intensité pour mesurer la matrice de Mueller d’un échantillon. Il s'agit d'une technique qui peut être lente, en particulier si les images d'intensité nécessaires pour obtenir la matrice de Mueller sont acquises consécutivement. Dans le cas d’un polarimètre de Mueller imageur, la mesure de l’intensité lumineuse se fait simultanément pour tous les pixels de la caméra utilisée. Pour chaque pixel, le signal lumineux est transformé en photoélectrons. Entre autres, la modalité avec laquelle le signal électrique produit par les photoélectrons est traité, ainsi que le nombre de pixels de la région d’intérêt (ROI) du capteur sélectionné, déterminent le nombre d’images acquises par seconde (« frames per second » ou FPS). Si plusieurs longueurs d’ondes doivent être acquises pour explorer un tissu biologique à différentes profondeurs, l’imagerie polarimétrique de Mueller peut demander encore plus de temps si ces longueurs d’ondes sont acquises en succession, ce qui est le cas pour la plupart des polarimètres de Mueller multispectraux actuellement utilisés. Or, l’analyse multispectrale est cruciale pour explorer un tissu biologique à différentes profondeurs. En effet, les longueurs d’ondes plus courtes du spectre visible, correspondant par exemple aux couleurs bleue et verte, sont fortement absorbées par l’hémoglobine et permettent principalement d’explorer les couches les plus superficielles des tissus biologiques. Au contraire, la lumière rouge/proche infrarouge, beaucoup moins absorbée par l’hémoglobine, permet d’explorer les tissus biologiques plus en profondeur. La longueur de pénétration de la lumière dans les tissus biologiques pour les longueurs d’onde du spectre visible/proche infrarouge dépend des propriétés microscopiques d’absorption et de diffusion du tissu considéré. En général, la longueur de pénétration de la lumière dans la partie rouge/proche infrarouge du spectre électromagnétique augmente avec la longueur d’onde. De nombreux types différents de polarimètres de Mueller existent dans la littérature. Les plus répandus sont les polarimètres de Mueller à séquence temporelle qui acquièrent successivement les images d'intensité nécessaires à l’obtention de la matrice de Mueller. L’imagerie polarimétrique de Mueller se fait en trois étapes principales : 1) Mesure de la matrice d’intensité (B = AMW selon la notation consacrée). Cette matrice peut être acquise plusieurs fois afin d’augmenter le rapport signal sur bruit avec, un processus de moyennage en améliorant ainsi la fiabilité des mesures, que l’on peut appeler étape de mesure. 2) Obtention de la matrice de Mueller M=A^-1BW^-1, que l’on peut appeler étape de traitement. 3) Détermination des paramètres polarimétriques pertinents à partir de M, que l’on peut appeler étape de post-traitement, en utilisant par exemple différentes méthodes algébriques, telles que les décompositions des matrices de Mueller. Pour des applications biomédicales, l’étape 1) doit être accomplie dans un temps maximal de l’ordre de la seconde pour réduire les effets de flou dus aux mouvements involontaires des patients (respiration, battement du cœur, etc.) pendant la mesure. Les étapes 2) et 3) doivent idéalement être accomplies très rapidement pour restituer les images utiles aux praticiens au plus tôt après la mesure, avec un délai maximal de quelques secondes. L’étape 2) peut être généralement rapide et peut être accomplie assez facilement, notamment si les matrices A^-1 et W^-1ont été calculées préalablement. L’étape 3) peut au contraire être assez lente et nécessiter une puissance de calcul élevée, en particulier si elle demande par exemple le calcul des valeurs propres de la matrice M, ce qui peut être souvent le cas pour les décompositions des matrices de Mueller ou d’autres traitements algébriques. Pour déterminer la matrice de Mueller d’un échantillon, en utilisant un polarimètre de Mueller à séquence temporelle, il est nécessaire de procéder à une succession de mesures d’intensité lumineuse, au moins au nombre de 16 pour une matrice de Mueller 4x4, en utilisant un PSG et un PSA permettant respectivement de moduler la polarisation de la lumière envoyée vers l’échantillon et d’analyser la polarisation de la lumière restitué par l’échantillon. Différentes combinaisons du PSG et du PSA permettent d’acquérir les 16 images d’intensité nécessaires pour obtenir la matrice de Mueller de l’échantillon. Pour l’imagerie polarimétrique de Mueller 4x4 (imagerie polarimétrique de Mueller complète) on doit ainsi acquérir au moins 16 images d’intensité qui sont regroupées dans la matrice d’intensité B à 16 composants réels. L’utilisation de caméras polarisées permet l’acquisition de 12 images d’intensité qui donnent accès à une matrice de Mueller 3x4. Par exemple, pour les tissus biologiques avec des propriétés polarimétriques particulières, il est possible de remonter à la matrice de Mueller 4x4 avec des calculs algébriques en partant de la matrice de Mueller 3x4 mesurée. Cependant plusieurs facteurs peuvent être actuellement limitants pour l’utilisation des caméras polarisées. Les caméras polarisées sont généralement monochromatiques. Plusieurs caméras sont donc nécessaires pour reconstruire une image couleur, ce qui augmente significativement l’encombrement du système. En outre, les images obtenues avec les différentes caméras sont difficilement superposables pixel à pixel. De plus, des réglages optiques très fins, assez complexes à mettre en œuvre, sont nécessaires pour obtenir des images, acquises avec les différentes caméras, superposables pixel par pixel. De plus, avec ces caméras, chaque pixel est divisé en 4 sous-pixels, dont deux sous-pixels correspondent à deux états de polarisation linéaire différents. Les deux autres pixels correspondent en général au même état de polarisation linéaire entre eux, qui est différent des états de polarisation correspondant aux deux premiers pixels susmentionnés. Les pixels divisés en quatre sous-pixels peuvent produire une perte de résolution des images. Cette perte de résolution peut être récupérée par des méthodes numériques, qui peuvent en revanche générer des artefacts dans les images, ou par des méthodes de calcul assez complexes, qui peuvent augmenter considérablement le temps d'acquisition de l'image. Enfin, il peut y avoir de la diaphonie (ou « crosstalk ») entre différents sous-pixels car leurs états de polarisation ne sont pas complètement séparés. Pour les applications biomédicales, il faut que la matrice B soit acquise dans un délai maximal de l’ordre d’une seconde environ et que les paramètres polarimétriques pertinents, calculés pendant l’étape de post-traitement, soient restitués avec un délai maximal de quelques secondes. L’acquisition de la matrice d’intensité B en une seconde environ est nécessaire pour réduire les effets de flou dus aux mouvements involontaires du patient pendant la mesure. En une seconde, la matrice B peut être acquise plusieurs fois pour augmenter le rapport signal sur bruit, avec un processus de moyennage. La restitution des paramètres polarimétriques les plus pertinents à partir des matrices de Mueller en quelques secondes, après le post-traitement en utilisant, par exemple, les décompositions des matrices de Mueller mesurées, est ainsi cruciale pour permettre au praticien d’avoir l’information utile très rapidement pendant la visite. L’idéal serait de pouvoir restituer la matrice de Mueller mesurée en temps réel, voire de restituer les paramètres polarimétriques pertinents (après le post-traitement de la matrice de Mueller) en temps réel. Cependant, il est très difficile d’obtenir un flux d’images restitué à l’utilisateur avec une fréquence suffisante pour une observation confortable, sensiblement en temps réel par le praticien lors de l’examen clinique. La première limitation est la vitesse d'acquisition des images d’intensité nécessaires pour obtenir la matrice d’intensité B et donc la matrice de Mueller M. La deuxième limitation est liée à l’obtention des principaux paramètres polarimétriques de M avec un processus de post-traitement. La plupart des décompositions de matrices de Mueller, par exemple, demande le calcul des valeurs propres de la matrice de Mueller M, ce qui représente un processus de calcul qui peut difficilement être parallélisé et accompli en temps réel. En effet, dans un système d’imagerie en lumière blanche conventionnel, pour un suivi fluide en temps réel d’une image, le flux devrait être généralement d’au moins 8 FPS si la cible bouge très lentement. Ainsi, dans le cas de l’imagerie polarimétrique de Mueller, le nombre d’images à acquérir et à traiter est d’au moins 8*16 = 128 si l’on doit effectuer 16 mesures entre deux images affichées, ce qui peut être une fréquence plutôt élevée pour des images en haute résolution. Certaines méthodes d’imagerie polarimétrique permettent de réduire le nombre de mesures mais ne permettent pas en contrepartie l’acquisition d’images en polarimétrie de Mueller complète (4x4). D’autres reposent sur des capteurs spécialisés relativement complexes comme les caméras polarisées, qui permettent une acquisition plus rapide mais qui peuvent avoir, à l’état actuel, d’autres limitations importantes décrites ci-dessus. L’imagerie en temps réel devient difficile à accomplir si une approche multispectrale est requise et si les différentes longueurs d’ondes sont acquises en succession. Une possibilité serait d’utiliser simultanément plusieurs caméras CCD ou CMOS monochromatiques, couplées à des filtres spectraux pour sélectionner les plages de longueurs d’onde d’intérêt, ce qui rendrait le système polarimétrique encombrant et difficile à intégrer, de manière compacte, sur un système d’imagerie existant ou au sein d’un système complètement nouveau à utiliser dans la pratique médicale. Plusieurs problèmes se posent donc pour adapter la polarimétrie de Mueller, par exemple, à la colposcopie ou à d’autres techniques d’imagerie optique pour applications biomédicales tels que les endoscopes ou encore le microscope (ou exoscope) pour la neurochirurgie. La réalisation de l’imagerie polarimétrique de Mueller en temps réel est un premier enjeu. Elle implique la restitution en temps réel de la matrice de Mueller après la mesure et l’étape de traitement, et encore mieux des paramètres polarimétriques les plus pertinents après l’étape de post-traitement de la matrice de Mueller, afin de permettre au praticien d’avoir un accès immédiat, par exemple pendant ou quelques secondes après la visite, à des informations relatives à la microstructure du tissu. Un second enjeu est la réalisation de l’étape 1) ci-dessus simultanément pour plusieurs longueurs d’onde du spectre visible/proche infra-rouge pour permettre au praticien d’explorer la microstructure du tissu à différentes profondeurs. Un troisième enjeu est de fournir également l’imagerie couleur de référence en temps réel, ce qui est nécessaire pour identifier clairement la zone analysée avec la polarimétrie, en permettant ainsi au praticien d’avoir des repères spatiaux bien connus, ce qui ne serait pas possible avec des images d’intensité lumineuse monochromatiques ou en affichant directement les images polarimétriques. Un autre enjeu est la possibilité de pouvoir superposer pixel par pixel différents types d’image, comme par exemple, une image couleur, des images d’intensité lumineuse aux différentes plages de longueurs d’ondes sélectionnées et des images polarimétriques aux différentes plages de longueurs d’ondes sélectionnées, avec toutes les combinaisons possibles, ce qui est crucial pour l’analyse efficace des images en utilisant, par exemple, des algorithmes de traitements d’images ou des algorithmes d’apprentissage. Cette étape peut permettre, entre autres, de : 1) sélectionner les paramètres polarimétriques et non- polarimétriques les plus pertinents ; 2) déterminer la combinaison la plus pertinente de paramètres polarimétriques et non-polarimétriques pour le diagnostic ; 3) fusionner ensemble, en utilisant, par exemple, différents types d’algorithmes de traitement d’images, les images polarimétriques (par exemple les éléments de la matrice de Mueller et/ou les paramètres polarimétriques obtenus après l’utilisation de traitements algébriques telles que les décompositions de matrices de Mueller) et non-polarimétriques (par exemple l’image couleur et/ou les images d’intensité monochromatiques) d’intérêt à différentes longueurs d’ondes dans une seule image ou dans un nombre limité d’images pour fournir aux praticiens une information simplifiée et optimisée pour le diagnostic qui n’est pas directement observable dans les images conventionnelles ou dans les images polarimétriques initiales non-fusionnées ; 4) fusionner ensemble les images polarimétriques obtenues pour différentes plages de longueurs d’ondes pour obtenir des images polarimétriques en couleur. Un autre enjeu peut être la restitution des images combinées sensiblement en temps réel. Enfin, un dernier enjeu est d’avoir un polarimètre de Mueller très compact et facilement adaptable, de manière ergonomique, à différents systèmes d’imagerie existants, comme, par exemple, un colposcope ou un endoscope ou encore un microscope (ou un exoscope) pour la neurochirurgie, ou facilement utilisable pour la réalisation d’un nouveau système d’imagerie ergonomique et peu encombrant à utiliser dans la pratique médicale selon l’application envisagée. Exposé de l’invention Par conséquent, il existe un besoin pour bénéficier de systèmes d’imagerie polarimétrique performants, notamment des colposcopes polarimétriques, afin de permettre une visualisation multispectrale et/ou en couleur, ainsi que polarimétrique multispectrale et/ou en couleur confortable de la zone examinée, notamment en temps réel. Plus généralement, il existe un besoin pour disposer d’une solution permettant d’accroître la fréquence d’images pour toute technique d’imagerie telle que la polarimétrie de Mueller, nécessitant d’effectuer un grand nombre de mesures avant de pouvoir générer une image, de manière à rendre plus fluide la visualisation des images par le praticien durant l’examen, en facilitant ainsi la prise de décision, et/ou diminuer la durée de l’examen, entre autres. Par ailleurs, indépendamment de ce qui précède, il existe également un intérêt pour : - faciliter le post-traitement de la matrice de Mueller afin de diminuer le besoin en ressources de calcul, et réduire le temps nécessaire au calcul d’images polarimétriques, - faciliter la réalisation d’un système d’imagerie, notamment de colposcopie, capable à la fois d’effectuer l’imagerie multispectrale et/ou en couleur, ainsi que l’imagerie polarimétrique multispectrale et/ou en couleur, et notamment de permettre la transformation aisée d’un système d’observation conventionnel tel qu’un colposcope conventionnel en un système d’observation permettant l’imagerie multispectrale et/ou en couleur, ainsi que polarimétrique multispectrale et/ou en couleur, - améliorer le système d’illumination d’un colposcope, notamment en vue d’améliorer la qualité des images, - améliorer de façon générale l’ergonomie d’un système d’observation tel qu’un système de colposcopie, et/ou - faciliter la mise au point du système, notamment pour effectuer la calibration. L’invention vise à répondre à tout ou partie des besoins identifiés ci-dessus. Résumé de l’invention Imagerie polarimétrique multispectrale et/ou en couleur Selon un premier de ses aspects, l’invention a pour objet un système d’imagerie polarimétrique multispectrale et/ou en couleur, notamment de colposcopie polarimétrique, comportant : - un système d’illumination comportant au moins une source lumineuse, ce système d’illumination émettant dans au moins deux, mieux au moins trois, bandes spectrales, - un générateur d’états de polarisation (PSG) disposé en aval de la source lumineuse et en amont d’une cible à imager, - un analyseur d’états de polarisation (PSA) disposé en aval de la cible à imager, - une caméra multi-capteur comportant au moins deux, mieux au moins trois, capteurs, pour enregistrer respectivement au moins deux, mieux au moins trois, images dans les dites bandes spectrales. Le système d’imagerie polarimétrique peut être à champ large (macroscopique) ou microscopique, et travailler en transmission ou en réflexion, en espace libre ou non. Il est également possible d’avoir un endoscope entre la cible et le PSA et un guide liquide entre le PSG et la cible, tel que décrit dans EP2021/052647. De préférence, il est à champ large et travaille en réflexion, notamment en espace libre (tel qu’un colposcope). Le système d’imagerie peut également être utilisé pour d’autres applications biomédicales, par exemple la chirurgie du cerveau ou l’endoscopie, et non biomédicales, par exemple dans le domaine de la cosmétique ou de la microélectronique. L’utilisation d’une source lumineuse émettant dans plusieurs bandes spectrales en combinaison avec l’utilisation d’une caméra multi-capteur permet de générer des images dans différentes plages de longueur d’ondes parfaitement superposables, puisque par construction, les différents capteurs de la caméra produisent des images parfaitement superposables, c’est-à-dire que pour tous les pixels de l’image, un même point sur l’image correspond au même pixel sur chacun des capteurs. En particulier, on peut, entre autres, limiter des effets de parallaxe entre les différents types d’images produites par la caméra, par exemple entre les images en couleur (images RGB conventionnelles) et les images polarimétriques, puisque la même caméra est utilisée pour produire les images en couleur et les images polarimétriques et le système produit des images de la même taille sur chacun des capteurs et positionnées de manière identique sur chacun des capteurs, permettant ainsi leur superposabilité pixel à pixel. Les effets de parallaxe pourraient également être limités en combinant plusieurs caméras, cependant l’alignement de plusieurs caméras peut être compliqué et long, la solution proposée précédemment permet de limiter les effets de parallaxe plus facilement et grâce à l’utilisation d’une unique caméra. De préférence, les bandes spectrales sont au nombre de trois et vont, par exemple, de 445 nm à 475 nm pour la première, de 510 nm à 550 nm pour la deuxième, et de 600 nm à 660 nm pour la troisième, étant par exemple centrées respectivement sur 460 nm, 530 nm et 630 nm. De préférence, la caméra est une caméra bi-CCD, bi-CMOS, tri-CCD, tri-CMOS, 4-CMOS ou 4-CCD, de préférence tri-CCD, tri-CMOS, 4-CCD ou 4-CMOS. De préférence également, les bandes spectrales sont au nombre de trois et respectivement dans le rouge ou proche infrarouge, le vert et le bleu. Par exemple, pour une caméra 2-CCD, les bandes spectrales sont de préférence le visible et le proche infrarouge, pour une caméra 3-CCD, les bandes spectrales sont le bleu, le vert, et le rouge/proche infrarouge, et pour une caméra 4- CCD, les bandes spectrales sont le bleu, le vert, le rouge et le proche infrarouge. Cela permet d’utiliser, par exemple, des caméras rapides à haute résolution, fabriquées à large échelle. Une caméra multi-capteur fournit une image d’intensité indépendante en niveaux de gris pour chaque capteur, ces images en niveaux de gris pouvant être utilisées d’une part pour effectuer la mesure des coefficients de la matrice d’intensité B dans le cas de la polarimétrie de Mueller et d’autre part elles peuvent être combinées pour reconstruire une image en couleur de la zone observée. La caméra peut comporter au moins deux, mieux trois, prismes dichroïques, pour séparer les longueurs d’ondes vers les différents capteurs. Une caméra tri-CCD, par exemple, comporte trois prismes dichroïques, pour séparer les longueurs d’ondes vers les différents capteurs. Le capteur pour la détection du bleu pouvant être fixé sur le premier prisme, le capteur pour la détection du rouge pouvant être fixé sur le deuxième prisme, lui-même pouvant être fixé sur le premier prisme, et le capteur pour la détection du vert pouvant étant fixé sur le troisième prisme, lui-même fixé au deuxième prisme, de façon connue en soi. D’autres agencements sont possibles, ce type de caméra étant bien connu. De préférence, le générateur d’états de polarisation (PSG) comporte des modulateurs de polarisation à cristaux liquides commandables électriquement, ce qui permet d’avoir une commutation relativement rapide, une bonne compacité, une bande passante adaptée et de ne pas perturber la superposabilité des images. Les cristaux liquides permettent également l’implémentation de l’imagerie polarimétrique plein champ pour l’analyse des surfaces à une échelle macroscopique ainsi que de l’imagerie polarimétrique microscopique. En variante, le générateur d’états de polarisation comporte par exemple des lames d’onde rotatives, ainsi que des polariseurs rotatifs et/ou des systèmes couplés de lames d’ondes rotatives et de polariseurs rotatifs. En variante, le générateur d’états de polarisation peut comporter des systèmes couplant des lames d’ondes rotatives et des polariseurs fixes, ou encore des lames d’ondes fixes et des polariseurs rotatifs ou encore des lames retard rotatives et des polariseurs rotatifs. Le générateur d'états de polarisation peut également être réalisé à l'aide de systèmes de polarisation spatialement séparés (polariseurs, lames retards, etc.), qui permettent de produire différents états de polarisation de la lumière. Le générateur d'états de polarisation peut également être réalisé à l'aide de systèmes de polarisation spatialement séparés (polariseurs, lames retards, etc.), qui permettent de produire différents états de polarisation de la lumière. Les systèmes de polarisation spatialement séparés peuvent également être fixes ou modulables dans le temps avec un système de cristaux liquides ou des systèmes rotatifs. Dans cette configuration, le faisceau lumineux peut être dévié à l'aide de systèmes de commutation rapide pour traverser consécutivement les différents systèmes de polarisation avant d'éclairer la cible. De même, l’analyseur d’états de polarisation comporte de préférence des modulateurs dépolarisation à cristaux liquides commandables électriquement. En variante, l’analyseur d’états de polarisation comporte par exemple des lames d’ondes rotatives, ainsi que des polariseurs rotatifs ou encore des systèmes couplant des lames d’ondes et des polariseurs selon toutes les combinaisons décrites plus haut pour le générateur d’états de polarisation. De préférence, les modulateurs de polarisation à cristaux liquides sont des modulateurs à cristaux liquides ferroélectriques, ce qui autorise une fréquence de commutation élevée, avec une tension de commande de quelques volts. En variante, les modulateurs de polarisation à cristaux liquides sont des modulateurs à cristaux liquides nématiques. L’analyseur d'états de polarisation peut également être réalisé à l'aide de systèmes de polarisation spatialement séparés (polariseurs, lames retards, etc.), qui permettent de produire différents états de polarisation de la lumière. Les systèmes de polarisation, tout comme pour du générateur d’états de polarisation, sont spatialement séparés et peuvent également être fixes ou modulables dans le temps avec un système de cristaux liquides ou des systèmes rotatifs. Dans cette configuration, le faisceau lumineux peut être dévié à l'aide de systèmes de commutation rapide pour traverser consécutivement les différents systèmes de polarisation avant d'éclairer la cible, notamment avant de rejoindre le détecteur. La source lumineuse est de préférence une source de lumière blanche, en particulier une lampe au xénon. Une telle lampe permet d’émettre dans un spectre large et de produire à la fois de bonnes images multispectrales et/ou en couleur, ainsi que polarimétriques multispectrales et/ou en couleur. En variante, il s’agit d’une lampe de type halogène, d’au moins une LED ou d’une source d’un quelconque autre type, incohérente ou cohérente (laser) Lors de l’utilisation d’une lampe xénon, le système d’illumination peut comporter un filtre dichroïque mono-bande, bi-bande, mieux tri-bande, en aval de la source lumineuse placée avant la cible à analyser ou placée après la cible à analyser et avant le détecteur. Ce filtre peut bloquer les UV et les IR, par exemple, et laisser passer la lumière blanche, notamment les bandes du rouge, du vert et du bleu du spectre visible. Ce filtre peut être amovible, notamment monté sur une roue à filtres, afin de permettre, par exemple, l’acquisition dans l’IR ou le proche IR, voire le proche UV. En variante, en fonction du type de source utilisé, le système d’illumination peut comporter un filtre bi-bande, mieux tri-bande, ou au moins un filtre mono-bande. Un filtre quadri-bande peut être utilisé avec une caméra 4-CMOS ou 4-CCD, par exemple, pour permettre l'acquisition simultanée d'images dans le bleu, le vert, le rouge et le proche infrarouge. Il est également possible de n’utiliser aucun filtre spectral. Par exemple, le système d’illumination peut comporter plusieurs sources lumineuses émettant respectivement dans les bandes spectrales d’intérêt, par exemple des LEDs bleue, verte et rouge, ou bleue et jaune. Le système d’imagerie peut comporter un système polarimétrique selon un autre aspect de l’invention, tel que défini plus loin. Le système d’imagerie peut comporter une roue à filtres disposée directement en amont de la caméra, ainsi éventuellement qu’un filtre polarisant linéaire de l’analyseur, comme décrit plus loin. En variante, la roue à filtres est disposée directement en aval de la source. La roue à filtres peut porter un filtre tri-bande, comme mentionné plus haut, pour permettre par exemple l’acquisition des images aux longueurs d’ondes dans des plages spectrales centrées autour de 460nm, 530nm et 630nm par la caméra, ainsi qu’un ou plusieurs filtres dichroïques monochromatiques, pour permettre par exemple l’acquisition d’images dans des plages spectrales autour de 650nm et 700nm. Le capteur destiné à imager le rouge peut permettre également d’imager le proche infrarouge. La roue à filtre peut permettre la sélection de différentes plages spectrales dans le bleu, le vert et le rouge/proche infrarouge en changeant le filtre tri-bande, d’enlever le filtre, de remplacer le type de filtre utilisé, par exemple de remplacer un filtre tri-bande par au moins un filtre monochromatique. La roue à filtre peut permettre d’explorer plus en détail certaines plages de longueur d’onde. Le système d’imagerie peut comporter un processeur pour générer une image polarimétrique de Mueller de la cible dans chacune des bandes spectrales. Par image polarimétrique de Mueller, il faut comprendre une image comportant au moins une information extraite de la matrice de Mueller, par exemple une propriété polarimétrique telle que la diatténuation, la polarisance, la biréfringence, la dépolarisation, …, ainsi que toute information au moins partiellement déduite de la connaissance de l’une de ces propriétés. Dans le cas de la colposcopie pour l’analyse du col utérin, la connaissance des propriétés de biréfringence et de dépolarisation sont particulièrement utiles au diagnostic. Dans le cas de l’utilisation en colposcopie, des paramètres polarimétriques particulièrement utiles au diagnostic peuvent être notamment la retardance de phase linéaire, le degré d’aléa de l’azimut de l’axe lent (ou rapide) de la retardance de phase linéaire, l’image combinée de la retardance de phase linéaire et de l’azimut de l’axe lent (ou rapide) de la retardance de phase linéaire, la dépolarisation, la corrélation linéaire entre la dépolarisation et la retardance de phase linéaire, en particulier à 530 nm. Le processeur peut être configuré pour superposer au moins partiellement, à une image correspondant à l’observation non polarimétrique par la caméra (par exemple l’image couleur de base), une image contenant au moins une information polarimétrique. Cette information polarimétrique peut être affichée en fausse couleur. Le système peut être agencé pour effectuer, notamment avec chacun des capteurs de la caméra et en parallèle pour tous les différents capteurs, des séries réelles successives de mesures sur un échantillon donné correspondant à l’acquisition, par exemple, des au moins 9 (polarimétrie de Mueller 3x3), notamment 12 (polarimétrie de Mueller 3x4), mieux 16 (polarimétrie de Mueller 4x4) coefficients de la matrice d’intensité B, le processeur étant agencé pour : - générer des séries de n mesures additionnelles, encore appelées séries « artificielles », à partir d’un regroupement de mesures provenant d’une série μ de n mesures d’un rang donné, et d’au moins une série d’un rang différent, notamment du rang suivant, et d’une permutation P(μ) des mesures au sein de chaque série artificielle de manière à respecter l’ordre prédéfini des n mesures au sein de chaque série, puis - générer un flux d’images polarimétriques à une fréquence supérieure à celle que permettrait lesdites séries réelles de mesures sans les séries de mesures artificielles, à partir des images polarimétriques produites à partir des séries réelles de mesures et des images polarimétriques générées à partir des séries artificielles s’intercalant entre les séries réelles. Le processeur peut être agencé pour procéder à une décomposition de la matrice de Mueller dans une composante non dépolarisante et une composante dépolarisante. La composante dépolarisante et la composante non-dépolarisante peuvent avoir plusieurs formes. Le processeur peut ainsi être agencé pour procéder à une décomposition additive de la matrice de Mueller M sous la forme ^ = ^^_^^ + ^^_^ où ^_^^ est la composante non dépolarisante et ^_^ est la composante dépolarisante. Les paramètres ^ et ^ sont les poids des composantes ^_^^ et ^_^ de la matrice de Mueller M, respectivement. Selon ce modèle, la matrice d’intensité mesurée ^ peut-être écrite comme la somme d’une contribution polarisante et d’une contribution non dépolarisante. ^_{= ^^^ + ^^ = ^^^^^^ + ^^^)^} Alors ^_{= ^^^^ + ^^^ = ^} ^{^^} _{^^^^ + ^^)^} ^{^^} Pour une matrice de Mueller 4*4, on a B=AMW, ^où

et W = ^S_^^ , S_^^ , S_^^ , S_^^^ les mesures étant obtenues à l’aide du générateur d’états de polarisation PSG qui produit quatre états indépendants décrits par quatre vecteurs de Stokes S_^^ ^{^}i = 1,2,3,4⁾ et de l’analyseur d’états de polarisation PSA qui génère des états d’analyse décrits par quatre vecteurs de Stokes S_^^ ^i = 1,2,3,4). On accroît de la sorte la fréquence d’images, ce qui améliore le confort de visionnage des images, et permet une imagerie polarimétrique en temps réel, avec par exemple un flux d’au moins 8 images par seconde d’images polarimétriques. Ainsi, lorsque le praticien change la zone observée, il bénéficie rapidement de l’image polarimétrique correspondante. L’accroissement de la fréquence d’images permet d’augmenter artificiellement le nombre d’images par seconde sans pour autant changer le temps d’exposition nécessaire à l’acquisition, et donc offre la possibilité d’obtenir des images en temps réel. La fréquence de 8 images par seconde est suffisante si l’objet observé est statique ou bouge lentement. Si l’objet évolue plus rapidement, la fréquence d’image nécessaire peut être plus élevée. Le processeur peut être agencé pour, avant d’effectuer la permutation P, effectuer un recalage spatial des images correspondant aux mesures afin de tenir compte d’éventuels déplacements des zones observées dans le champ de vision de la caméra. On limite de cette façon le risque de flou dans les images polarimétriques, et on augmente la précision de l’information polarimétrique. Le processeur peut être agencé pour procéder à une décomposition de la matrice de Mueller dans une composante non dépolarisante et une composante dépolarisante. La composante dépolarisante et la composante non-dépolarisante peuvent avoir plusieurs formes. Le processeur peut ainsi être agencé pour procéder à une décomposition additive de la matrice de Mueller M sous la forme M = qMnd+pMd où Mnd est la composante non dépolarisante et Md est la composante dépolarisante. Les paramètres q et p sont les poids des deux composantes de la matrice de Mueller. En particulier M_nd peut être la matrice de Mueller d’un retardateur de phase linéaire donnée ^{par :} M_{^^ = ^&'(^), *)}

et M₈ peut être la matrice de Mueller d’un dépolariseur pur donnée par : 1^{0 0 0} ^_^ = +^{0 0 0 0} 0_{0 0 0}7 0_{0 0 0} ) est l’orientation azimutale de l’axe rapide (ou lent) en degrés et * la retardance de phase linéaire en degrés (allant de 0° à 180°) avec

La matrice de Mueller M peut-être normalisée par rapport à son coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé m̂_^^ = ^ + ^ et peut s’écrire sous la forme : ^_{2.F=GH1/éJ =} ^{^^^^ + ^^^ ^^^ + B^^} ^_{+ ^ =} _{1 + B} où

La matrice ^2.F=GH1/éJ peut alors s’écrire sous la forme :

les coefficients mij (i,j=1,2,3,4) étant ceux de la matrice de Mueller M normalisée, m̂_^^ étant le coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé de M, les autres coefficients mij (i,j = 1,2,3,4) étant normalisés par rapport à m̂_^^. Le processeur peut être agencé pour calculer la dépolarisation en effectuant le calcul suivant : D^{epolarization}

Le système peut être agencé pour générer l’affichage en parallèle d’au moins une image non polarimétrique dans au moins l’une des bandes spectrales, notamment l’image couleur de la zone observée, et d’au moins une image polarimétrique. L’invention a encore pour objet un procédé d’apprentissage d’un système d’intelligence artificielle, par exemple comportant au moins un réseau de neurones convolutionnel, dans lequel le système d’intelligence artificielle peut recevoir en entrée des images non polarimétriques en couleur et/ou multispectrales, ainsi que des images polarimétriques en couleur et/ou multispectrales. Le fait que ces images proviennent d’une caméra multi-capteur évite des opérations de recalage spatial supplémentaire des images à différentes longueurs d’ondes acquises simultanément par différents capteurs, et diminue le temps de calcul, ce qui laisse plus de ressources disponibles pour l’apprentissage en tant que tel. Les images obtenues par les différents capteurs peuvent être superposables pixel à pixel. Accroissement de la fréquence d’images Selon un autre de ses aspects, pris de préférence en combinaison avec ce qui précède, mais pouvant s’appliquer de façon générale à d’autres types d’imagerie, l’invention a pour objet un procédé d’imagerie en temps réel, comportant les étapes consistant à : - Acquérir, par intervalle de temps donné, des séries réelles originales μ de n mesures

se succédant dans un ordre prédéfini au sein de la série, chaque série de n mesures permettant par traitement de ces mesures de générer au moins un résultat original X= G(μ), à une fréquence donnée f, G étant une fonction donnant le résultat à partir des mesures, - générer des séries artificielles à partir d’un regroupement de n mesures provenant d’une série réelle μ d’un rang donné, et d’au moins une série réelle d’un rang différent, notamment le rang suivant, et d’une permutation des mesures au sein de chaque série artificielle de manière à respecter l’ordre prédéfini des n mesures au sein de chaque série, - générer un flux de résultats à une fréquence supérieure à f à partir des résultats originaux et des résultats générés à partir des séries artificielles s’intercalant entre les séries réelles originales. Ce procédé d’imagerie est avantageusement appliqué à l’imagerie polarimétrique par exemple à la colposcopie polarimétrique, et mieux, à la colposcopie polarimétrique multispectrale et/ou couleur telle que définie ci-dessus. Ce procédé peut être appliqué à la colposcopie, microscopie, exoscopie pour le cerveau, l’endoscopie, de préférence, à la colposcopie polarimétrique, et mieux, à la colposcopie polarimétrique multispectrale. Le résultat est alors une matrice de Mueller ou une propriété physique calculée à partir de cette matrice. Les séries de mesures sont alors des mesures polarimétriques. L’invention permet, selon cet aspect, d’accroître artificiellement le flux d’images et de permettre, ou d’améliorer, l’imagerie en temps réel malgré le nombre de mesures à effectuer et les calculs nécessaires pour générer les images recherchées. L’invention, selon cet aspect, permet en d’autres termes d’augmenter artificiellement le nombre d’images par seconde, tout en conservant un nombre fixe d’acquisitions. Par « temps réel » il faut comprendre avec un retard entre l’acquisition et la visualisation qui est relativement faible, par exemple 2 ou 3 secondes, et compatible avec une visualisation de l’information générée par le praticien lors de l’examen ; par exemple, le retard entre le moment où les mesures sont effectuées et celui où l’information résultant de ces mesures est affichée est inférieur ou égal à 2s, mieux à 1s. Le flux de résultats généré peut être supérieur à 8 par seconde. L’imagerie à laquelle est appliquée ce procédé est avantageusement l’imagerie polarimétrique et les séries de n mesures peuvent alors correspondre aux mesures des coefficients de la matrice d’intensité B servant au calcul de la matrice de Mueller. En particulier, les séries de mesures peuvent correspondre à l’acquisition, par exemple, des au moins 9, notamment 12, mieux 16, coefficients de la matrice d’intensité B. Comme indiqué plus haut, pour une matrice de Mueller 4*4, avec B=AMW, ^où

et W = ^S_^^ , S_^^ , S_^^ , S_^^^ les mesures sont obtenues à l’aide d’un générateur d’états de polarisation PSG qui produit quatre états indépendants décrits par quatre vecteurs de Stokes S_^^ ^i = 1,2,3,4) et d’un analyseur d’états de polarisation PSA qui génère des états d’analyse décrits par quatre vecteurs de Stokes S_^^ ^{^}i = 1,2,3,4⁾. Selon ce modèle, la matrice d’intensité mesurée ^ peut-être écrite comme la somme d’une contribution polarisante et d’une contribution non dépolarisante. ^_{= ^^^ + ^^ = ^}^_{^^^^ + ^^^})_^

De préférence, comme mentionné plus haut, avant d’effectuer la permutation, on effectue un recalage spatial des images correspondant aux différentes mesures d’intensité qui représentent les composantes de la matrice B (obtenues pour différentes configurations du PSG et du PSA) afin de tenir compte d’éventuels déplacements des zones observées dans le champ de vision de la caméra. La méthode d’accroissement de la fréquence d’images est générale est peut être appliquée par exemple aux systèmes utilisant des caméras CCD et CMOS multi-capteur, ainsi que des caméras CCD et CMOS monochromatiques ou polarisées. Post-traitement de la matrice de Mueller Pour accélérer le calcul de la matrice de Mueller, on peut mettre en œuvre par exemple un post-traitement particulier qui évite de procéder via une décomposition dite de Lu-Chipman mais permet néanmoins d’obtenir un résultat proche. L’invention a ainsi encore pour objet, selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, un procédé d’imagerie polarimétrique dans lequel on fait l’acquisition d’images d’intensité en utilisant un système d’imagerie polarimétrique (de préférence celui défini plus haut) comportant un système d’illumination, un générateur d’états de polarisation (PSG) placé sur le chemin de la lumière entre le système d’illumination et la zone à observer, un analyseur d’états de polarisation (PSA) placé sur le chemin de la lumière entre la zone à observer et au moins un système d’acquisition d’images, puis l’on procède à une décomposition additive de la matrice de Mueller M sous la forme M = qMnd+pMd où Mnd est la composante non dépolarisante et Md est la composante dépolarisante. En particulier M_nd peut être la matrice de Mueller d’un retardateur de phase ^{linéaire donné par :} M_{^^ = ^&'(^), *)}

et ^_^ peut être la matrice de Mueller d’un dépolariseur pur donnée par :

) est l’orientation azimutale de l’axe rapide en degrés et * la phase de la retardance en degrés (allant de 0° à 180°) avec

Les paramètres q et p sont les poids des deux composantes de la matrice de Mueller. La matrice de Mueller M peut-être normalisée par rapport à son coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé m̂_^^ = ^ + ^ et peut s’écrire sous la forme :

où B = ^{^} ^ La matrice ^2.F=GH1/éJ peut alors s’écrire sous la forme :

Les coefficients mij (i,j=1,2,3,4) sont ceux de la matrice de Mueller M normalisée, m̂_^^ étant le coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé de M, les autres coefficients mij (i,j = 1,2,3,4) étant normalisés par rapport à m̂_^^ Le processeur peut être agencé pour calculer la dépolarisation en effectuant, par exemple, le calcul suivant : D^{epolarization}

Une telle décomposition additive de la matrice de Mueller permet de paralléliser les calculs et d’en extraire des paramètres utiles plus rapidement. La matrice de Mueller et les paramètres polarimétriques pertinents peuvent être obtenus pour une seule plage de longueurs d’ondes ou simultanément pour plusieurs plages de longueurs d’ondes, notamment au moins deux, en particulier dans le visible et l’infrarouge. Un tel procédé permet ainsi de reconstruire l’image, notamment l’image couleur, en temps ^{réel à partir de la combinaison des coefficients d’intensité non-normalisée et non polarisée} _{m̂^^, des trois matrices de Mueller obtenues simultanément dans les plages spectrales} correspondant à la partie bleue, verte et rouge du spectre visible. Un tel procédé permet d’éviter de calculer les valeurs propres (« eigenvalues ») de la matrice de Mueller, ce qui est coûteux en temps de calcul, et permet d’extraire les paramètres recherchés avec des calculs beaucoup plus courts. Ce procédé repose sur l’hypothèse que dans certains tissus, tels que le col utérin, les effets non dépolarisants sont plutôt liés aux couches les plus superficielles du tissu tandis que ceux de dépolarisation sont liés au volume du tissu. Système d’observation à deux ports d’entrée équipé d’un système de polarimétrie Selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, l’invention a encore pour objet un système d’observation à deux ports d’entrée, notamment un système binoculaire, par exemple de colposcopie, comportant une tête comportant un système optique présentant un port de sortie de lumière permettant d’éclairer une zone à examiner et des ports d’entrée gauche et droit dirigés vers la zone à observer, le système d’observation comportant en outre un système polarimétrique comportant un générateur d’états de polarisation disposé devant le port de sortie et un analyseur d’états de polarisation dont au moins une partie des éléments optiques est disposée devant l’un des ports d’entrée, cet analyseur comportant au moins un élément optique maintenu par au moins un support s’appliquant sur une partie seulement du contour de l’élément optique. Cela peut permettre de ménager un bord libre à l’élément optique, ce bord libre se superposant partiellement à l’autre port d’entrée. L’élément optique peut se superposer seulement partiellement à cet autre port d’entrée, sans avoir d’occultation de ce port d’entrée par le support qui gênerait l’observation. L’élément optique est, par exemple, un modulateur de polarisation à cristaux liquides. Cet aspect de l’invention tire parti du fait que le bord libre de l’élément optique, lequel est de préférence de contour circulaire, bien que partiellement superposé au port d’entrée, reste sensiblement transparent dans l’oculaire associé à ce port d’entrée en raison de la distance de focalisation, qui est typiquement de l’ordre de 20 à 40cm, donc bien supérieure à la distance séparant le port d’entrée de l’élément optique, qui est au plus de quelques cm. De plus, comme les éléments optiques de l’analyseur sont relativement transparents, hormis éventuellement le polariseur linéaire qui peut être placé quant à lui devant la caméra en aval du prisme de renvoi vers l’oculaire, ces éléments n’entraînent pas de perte sensible de luminosité pour l’observateur. On peut ainsi utiliser une tête de colposcope conventionnelle ou une tête d’un autre système d’observation à deux ports d’entrée, notamment un système d’observation binoculaire, en rapportant sur celle-ci tout ou partie du système polarimétrique en face avant, ce qui limite les coûts de fabrication du système et permet d’adjoindre facilement au système d’observation une fonction d’imagerie polarimétrique. Chaque support d’un élément optique de l’analyseur peut s’étendre, par exemple, sur une étendue angulaire comprise entre 180° et 300° au contact de l’élément optique, ayant de préférence une forme générale de C ouvert dans une direction oblique vers le bas, sensiblement à 45°. Le système polarimétrique peut encore comporter au moins un autre support pour maintenir au moins un élément optique du générateur d’états de polarisation placé devant le port de sortie de la lumière de la tête du colposcope. Cet autre support peut présenter une forme générale de C ouvert vers le haut, ce qui limite l’encombrement du générateur d’états dans la direction verticale et permet de ne pas empiéter sur les ports d’entrée présents près du port de sortie en face avant de la tête du colposcope. Chaque support peut comporter une succession de pièces de support maintenant entre elles des éléments optiques du générateur d’états de polarisation (ou de l’analyseur), et deux supports servant à maintenir deux éléments optiques consécutifs peuvent partager une pièce de support intermédiaire. Le système polarimétrique peut ainsi comporter au moins deux pièces de support consécutives assemblées l’une contre l’autre, chacune de ces pièces de support présentant sur une face un logement pour recevoir un élément optique respectif et l’une des pièces de support sert à retenir l’élément optique de l’autre pièce. On peut de la sorte avoir un système polarimétrique relativement compact, qui ne gêne pas outre mesure la manipulation de la tête du système d’observation par le praticien. Le générateur d’états de polarisation et l’analyseur comportent de préférence chacun des éléments optiques similaires qui sont placés dans des ordres inverses relativement au sens de propagation de la lumière. Le générateur comporte ainsi par exemple, dans le sens de propagation de la lumière, un filtre polarisant linéaire, un modulateur de polarisation à cristaux liquides quart d’onde QFLC, une lame demi-onde QWP, et un modulateur de polarisation à cristaux liquides demi- onde HFLC. L’analyseur peut alors comporter, dans le sens de propagation de la lumière, un modulateur de polarisation à cristaux liquides demi-onde HFLC, une lame demi-onde QWP, et un modulateur de polarisation à cristaux liquides quart d’onde QFLC. Le polariseur associé à l’analyseur est de préférence disposé après renvoi de la lumière du port d’entrée vers l’oculaire associé, en amont de la caméra servant à recueillir les images d’intensité servant à générer la matrice de Mueller, ce qui permet de limiter la différence de luminosité entre les images délivrées à l’observateur par les oculaires gauche et droit, comme évoqué plus haut. Les logements recevant les éléments optiques commandables électriquement peuvent comporter au moins un passage pour un câble électrique. Ce passage peut comporter un canal qui épouse la forme du contour de l’élément, notamment un canal semi-circulaire. Les supports des éléments optiques en forme de C permettent, avant serrage, une rotation manuelle des éléments optiques autour de leur axe, afin de procéder à des réglages d’orientation. Les éléments optiques du générateur sont de préférence orientés perpendiculairement à la direction de propagation de la lumière sortant de la tête du système d’observation. Lorsque cette lumière est émise par un prisme dans une direction faisant un angle avec la direction d’observation des ports d’entrée, le montage des éléments optiques du générateur s’effectue de préférence avec un angle par rapport à ceux de l’analyseur, de manière à les orienter perpendiculairement à l’axe de propagation de la lumière quittant le port de sortie. Cela permet de limiter les réflexions parasites. De préférence, le système polarimétrique comporte un ventilateur configuré pour souffler de l’air sur l’élément optique du générateur d’états de polarisation le plus proche du port de sortie de la lumière de la tête du système d’observation. On assure ainsi une meilleure et plus rapide stabilisation de la température, et l’on limite les dérives correspondantes. Le système polarimétrique peut comporter un porte-filtres mobile devant l’analyseur, permettant de calibrer le système. Ce porte-filtres est par exemple fixé sur l’une des pièces de support servant au maintien des éléments optiques. Le porte-filtres peut être mobile dans une direction horizontale, généralement perpendiculaire à la direction d’observation. Le porte-filtres peut prendre par exemple quatre positions, dont trois pour le placement devant l’analyseur d’un élément optique prédéfini, et la dernière pour libérer le champ. Le déplacement du porte-filtres est de préférence motorisé, et piloté par le contrôleur précité. Le système peut comporter un boîtier protégeant les supports et le porte-filtres. L’invention a encore pour objet un système de polarimétrie destiné à être rapporté sur une tête d’un système d’observation, notamment une tête d’un colposcope, comportant un système optique présentant un port de sortie de lumière permettant d’éclairer une zone à examiner et des ports d’entrée gauche et droit dirigés vers la zone à observer, le système polarimétrique comportant un générateur d’états de polarisation se plaçant devant le port de sortie et un analyseur d’états de polarisation dont au moins une partie des éléments optiques se place devant l’un des ports d’entrée, cet analyseur comportant au moins un élément optique maintenu par au moins un support s’appliquant sur une partie seulement du contour de l’élément optique. Ce peut permettre de ménager un bord libre à cet élément optique, ce bord libre étant disposé de manière à se superposer partiellement à l’autre port d’entrée. Le système de polarimétrie peut comporter des moyens de fixation sur la tête du système d’observation. Ces moyens de fixation peuvent comporter des vis, venant se visser dans le bâti de la tête, par exemple sous la fenêtre de sortie. En variante, la fixation s’effectue autrement, par exemple, par serrage. Le système de polarimétrie peut présenter tout ou partie des caractéristiques données plus haut. Système de polarimétrie compact et modulaire L’invention a encore pour objet un système de polarimétrie destiné à être rapporté sur une tête d’un système d’observation, notamment une tête de colposcope, comportant un système optique présentant un port de sortie de lumière permettant d’éclairer une zone à examiner et au moins un port d’entrée, le système polarimétrique comportant un générateur d’états de polarisation (PSG) se plaçant devant le port de sortie et un analyseur d’états de polarisation (PSA) dont au moins une partie des éléments optiques se place devant le port d’entrée, l’un au moins de l’analyseur et du générateur comportant des éléments optiques maintenus par au moins un support, chaque support comportant une succession de pièces maintenant entre elles des éléments optiques du générateur d’états de polarisation ou de l’analyseur, au moins deux supports servant à maintenir deux éléments optiques consécutifs partageant une pièce de support intermédiaire, chacune de ces pièces présentant de préférence sur une face un logement pour recevoir un élément optique respectif et l’une des pièces servant à retenir l’élément optique de l’autre pièce. Un tel système de polarimétrie est particulièrement compact, car il comporte des pièces de support qui servent de logement de réception d’un composant optique et de couvercle de fermeture pour la pièce de support suivante. Un tel système est également modulaire, car il est aisé de remplacer des pièces de support par d’autres. Il peut présenter l’une quelconque des caractéristiques du système d’observation, notamment du colposcope, décrites par ailleurs. Le système de polarimétrie peut notamment comporter un analyseur comportant au moins un élément optique maintenu par au moins un support s’appliquant sur une partie seulement du contour de l’élément optique de façon à ménager un bord libre à cet élément optique, ce bord libre étant disposé de manière à se superposer partiellement à l’autre port d’entrée, le système de polarimétrie comportant des moyens de fixation sur la tête du système d’observation décrit par ailleurs. Système d’illumination pour colposcope Selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, l’invention a encore pour objet un système de colposcopie comportant : - un système d’illumination comportant o au moins une source lumineuse, o un guide de lumière à liquide, à relier à une extrémité à la source de lumière, ce guide de lumière ayant, de préférence, un diamètre de cœur inférieur ou égal à 5mm, - une tête de colposcope, comportant un système optique présentant un port d’entrée à relier à l’autre extrémité du guide de lumière à liquide, et un port de sortie de la lumière pour éclairer une zone à observer, le système optique comportant de préférence entre le port d’entrée et le port de sortie une lentille asphérique et un prisme de renvoi. Cette configuration du système d’illumination permet d’obtenir un faisceau lumineux bien collimaté à une distance de travail de préférence d’environ 30 cm. Le choix pour le guide de lumière d’un guide à liquide et pour le diamètre de cœur d’un diamètre de préférence inférieur ou égal à 5mm, permet de réduire la divergence du faisceau d’illumination et sa taille, et d’augmenter l’intensité de la lumière au centre de la zone à observer, c’est-à-dire le col de l’utérus, et de réduire ainsi les réflexions parasites sur les surfaces environnantes (paroi vaginale, spéculum, etc.), et par conséquent d’améliorer significativement la qualité des images acquises. Le guide de lumière à liquide permet d’obtenir un éclairage avec une uniformité satisfaisante, notamment une uniformité supérieure à celle obtenue avec les faisceaux de fibres en silice généralement utilisés dans les systèmes d’illumination des colposcopes. De préférence, le diamètre intérieur du guide optique à liquide est compris entre 2,5 et 3,5 mm. Le système d’illumination peut comporter un adaptateur configuré pour recevoir le guide optique et se monter sur la source avec une possibilité de réglage dans les trois directions X, Y et Z relativement à la source. Système de colposcopie ergonomique Selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, l’invention a encore pour objet un système de colposcopie comportant : - un socle roulant, - un mat porté par le socle roulant, - au moins un réflecteur de référence porté par le mat, servant à la calibration d’un système de polarimétrie, - une tête de colposcope portée par un bras articulé relié au socle. Le système de colposcopie peut également comporter : - une station de travail comportant un ordinateur, portée par le socle roulant, - un clavier porté par un bras articulé relié au mat, et - un écran porté par un bras articulé relié au mat à une hauteur supérieure à celle du bras supportant le clavier. Un tel agencement permet de garder l’écran et le clavier à proximité de l’utilisateur, qui peut ainsi commander aisément lui-même l’ordinateur pour l’acquisition des images. La mobilité du système est également améliorée, puisque l’ensemble peut être déplacé aisément d’un seul tenant sur le sol. De préférence, le système comporte un boîtier logeant la ou les sources lumineuses, placé sur la station de travail, ainsi qu’un contrôleur qui permet de commander les différents composants électro-optiques et électroniques du système polarimétrique tels que les filtres commandables à cristaux liquides, la roue à filtre, et de traiter les images provenant de la caméra, le cas échéant, voire de générer les images polarimétriques, etc. Le réflecteur de référence peut être disposé dans une coiffe pare-lumière, au sommet du mat. Ce réflecteur est par exemple articulé autour d’un axe vertical, et comporte par exemple sur une face une paroi métallique dépolie, par exemple en aluminium, et du côté opposé une surface de référence ayant des propriétés spectrales connues. Le montage rotatif du réflecteur permet de remplacer aisément l’une des faces par l’autre sans bouger la tête du colposcope, ce qui facilite les opérations de calibration. Lors de celles-ci, la tête est par exemple placée à environ 30cm du réflecteur, en manœuvrant le bras articulé portant la tête. Le système de colposcopie comporte avantageusement une pédale qui permet à l’utilisateur de déclencher une action prédéfinie, par exemple de démarrer une acquisition polarimétrique. La tête du colposcope peut également comporter un bouton permettant de déclencher une autre action prédéfinie, par exemple le démarrage et l’arrêt de l’enregistrement vidéo. Description des figures L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d’un exemple non limitatif de mise en œuvre des différents aspects de l’invention, et à l’examen du dessin annexé, sur lequel : [Fig 1] la figure 1 est un schéma en blocs d’un exemple de système d’imagerie multispectrale polarimétrique selon l’invention, [Fig 2] la figure 2 est une vue similaire à la figure 1 illustrant la possibilité de délivrer une image facilitant le diagnostic, [Fig 3] la figure 3 illustre la possibilité d’utilisation d’intelligence artificielle pour générer une aide au diagnostic, [Fig 4] la figure 4 illustre différents modes d’affichage d’informations dans un système de colposcopie selon l’invention, [Fig 5] la figure 5 est un schéma illustrant l’acquisition de séries successives de mesures, [Fig 6] la figure 6 illustre la génération de séries artificielles à partir des séries de l’exemple de la figure 5, [Fig 7] la figure 7 illustre le réordonnancement des mesures au sein des séries artificielles de la figure 6, [Fig 8] la figure 8 illustre le recalage spatial de zones de l’image correspondant à des mesures successives, [Fig 9] la figure 9 illustre l’application du procédé aux mesures effectuées dans le cadre de la polarimétrie de Mueller, [Fig 10] la figure 10 illustre la génération de séries artificielles de mesures dans le cas de l’exemple de la figure 9, [Fig 11] la figure 11 illustre les hypothèses servant au calcul accéléré des paramètres d’intérêt, [Fig 12] la figure 12 représente des images comparatives obtenues en mettant en œuvre la décomposition de Lu-Chipman d’une part, et la décomposition additive servant au calcul accéléré des paramètres polarimétriques d’autre part, [Fig 13] la figure 13 est une vue schématique et partielle d’un système de colposcopie selon l’invention, [Fig 14] la figure 14 représente plus particulièrement la tête du colposcope et les systèmes de polarimétrie et d’acquisition, [Fig 15] la figure 15 représente plus particulièrement la partie basse du système de colposcopie, [Fig 16] la figure 16 illustre un détail du système au niveau de la tête du colposcope, [Fig 17] la figure 17 est une vue de dessus du système de colposcopie, disposé à proximité d’une table d’examen, [Fig 18] la figure 18 est une vue en élévation, partielle, du système de colposcopie, [Fig 19] la figure 19 représente la tête du colposcope avec une partie du système de polarimétrie qui est fixée sur sa face avant, [Fig 20] la figure 20 est une vue éclatée faisant apparaître différents éléments optiques du générateur d’états de polarisation et de l’analyseur et leurs pièces de support, [Fig 21] la figure 21 illustre l’assemblage des pièces supportant les éléments optiques du générateur d’états de polarisation, [Fig 22] la figure 22 illustre l’assemblage des pièces supportant des éléments optiques de l’analyseur d’états de polarisation, [Fig 23] la figure 23 représente isolément l’une des pièces de support, servant à la fixation du porte-filtre servant à la calibration, [Fig 24] la figure 24 illustre l’assemblage de deux pièces de support du générateur d’états de polarisation, [Fig 25] la figure 25 représente en vue de face l’une des pièces de support du générateur et l’élément optique reçu dans le logement de cette pièce, [Fig 26] la figure 26 est une vue frontale de la face avant de la tête du colposcope munie du système polarimétrique, [Fig 27] la figure 27 est une vue en coupe, partielle et schématique, du système d’illumination, [Fig 28] la figure 28 est une vue schématique et partielle, en perspective avec coupe axiale, du système d’illumination de la figure 27, [Fig 29] la figure 29 est une coupe longitudinale, partielle et schématique, de la tête du colposcope au niveau du raccordement du guide de lumière, [Fig 30] la figure 30 est une vue en perspective éclatée d’éléments servant au montage du guide de lumière à la tête du colposcope, [Fig 31] la figure 31 illustre la répartition spatiale de l’intensité lumineuse au niveau de la zone observée en fonction du diamètre de la partie active du guide de lumière utilisé, [Fig 32] la figure 32 représente le réflecteur de calibration et sa coiffe, [Fig 33] la figure 33 représente isolément le réflecteur, sans sa coiffe, [Fig 34] la figure 34 représente de manière schématique et partielle le porte filtre d’étalonnage, [Fig 35] la figure 35 représente la partie du système de polarimétrie qui est fixée sur la face avant de la tête du colposcope, munie de son capot de protection, [Fig 36] la figure 36 est une vue schématique et partielle de côté illustrant le montage du système d’acquisition sur la tête du colposcope, [Fig 37] la figure 37 représente la roue à filtres du système d’acquisition et son moteur d’entraînement, [Fig 38] la figure 38 représente de manière partielle et schématique le système d’acquisition sous un autre angle de vue, et [Fig 39] la figure 39 représente schématiquement et partiellement un exemple de système optique de caméra multi-capteur. Description détaillée Système d’imagerie polarimétrique multispectrale et/ou en couleur On a représenté à la figure 1 un système 1 d’imagerie polarimétrique multispectrale selon l’invention, par exemple un colposcope polarimétrique de Mueller, étant bien entendu que cet aspect de l’invention n’est pas limité à un colposcope. Le système 1 comporte un système optique d’illumination 2 pour éclairer une cible T, par exemple le col utérin, et un système optique 3 pour l’observation directe de la cible et/ou la reconstruction de l’image de la cible T sur un support électronique. L’éclairage et l’observation de la cible T se font à travers un système de polarimétrie 4 qui comporte un générateur d’états de polarisation (PSG) traversé par la lumière provenant du système d’illumination et un analyseur d’états de polarisation (PSA) traversé par la lumière provenant de la cible T. De préférence, le PSG et le PSA comportent des modulateurs de polarisation à cristaux liquides, notamment choisis parmi ceux dont la fréquence de commande peut être d’au moins 60 Hz. Les modulateurs de polarisation à cristaux liquides ferroélectriques sont préférés. Le système 1 comporte également un système d’acquisition comportant une caméra multi- capteur 5, constituée par exemple par une caméra tri-CCD ou tri-CMOS, ayant par exemple des capteurs dédiés respectivement au domaine du rouge, du vert et du bleu du spectre visible. Le système 1 comporte des moyens informatiques 6 pour, entre autres, gérer l’acquisition des images d’intensité pour chaque capteur, piloter le fonctionnement des modulateurs de polarisation à cristaux liquides, synchroniser les acquisitions de la caméra avec la modulation des cristaux liquides, traiter les images obtenues par chacun des capteurs de la caméra 5 et étalonner le système pour chacune des bandes spectrales choisies, comme cela sera détaillé plus loin. Ces moyens informatiques 6 comportent par exemple un ou plusieurs processeurs, un ou plusieurs microcontrôleurs, circuits spécialisés tels que FPGA, ou micro-ordinateurs, et les interfaces matérielles homme machine associées, et peuvent être programmés pour réaliser l’acquisition d’images d’intensité dans les différentes bandes spectrales d’intérêt, par exemple le rouge, le vert et le bleu dans l’exemple considéré, puis le calcul, pour tout ou partie des pixels des images, des matrices de Mueller dans ces différentes bandes spectrales, et le calcul et l’affichage des paramètres polarimétriques d’intérêt. Les calculs et les différents types de traitements d’images pour les étapes de traitement et post-traitement des matrices de Mueller peuvent être réalisés de manière très rapide en utilisant une carte graphique (GPU) ou plusieurs cartes graphiques. Différents types de langages de programmation (C, C++, Python, etc.) peuvent être utilisés pour les calculs et pour le traitement des images, ainsi que pour la gestion de l’acquisition des images. Différents types de langages de programmation (C, C++, Python, etc.) peuvent être utilisés pour le calcul et le traitement des images, ainsi que pour la gestion de l'acquisition des images. L'utilisation du même langage de programmation pour l'acquisition des images et pour la phase de traitement et de post-traitement des images pourrait permettre d'éliminer complètement le délai entre l'acquisition des images et leur restitution en temps réel. Les moyens informatiques 6 peuvent ainsi comporter un contrôleur permettant de commander le PSG et le PSA et de traiter les images provenant de la caméra, ledit contrôleur comportant par exemple un ou plusieurs FPGA, et une station de travail comportant un ordinateur équipé le cas échéant d’au moins une carte graphique, et une interface homme machine comportant par exemple un écran, un clavier, et un ou plusieurs boutons ou pédales de commande, comme décrit plus loin. Le système d’illumination est capable d’émettre dans chacune des bandes spectrales d’observation. Dans le cas où les bandes spectrales sont dans le rouge, le vert et le bleu respectivement, le système d’illumination peut comporter une source de lumière blanche telle qu’une source xénon associée à des filtres spectraux, ou un ensemble de diodes LED émettant respectivement dans le rouge, le vert et le bleu, ou des diodes LED émettant dans le bleu et le jaune. On peut préférer l’utilisation d’une source au xénon pour la simplicité d’utilisation qu’elle confère et sa puissance et parce qu’elle est déjà largement utilisée pour les systèmes endoscopiques. La caméra du système d’acquisition étant multi-capteur, de préférence une caméra RGB tri- CCD ou tri-CMOS, elle peut acquérir plusieurs images au même moment sans perte notable de lumière et sans problème d’interférences (« cross talking ») entre les canaux. L’image obtenue sur chacun des capteurs peut être une image d’intensité en niveaux de gris pour la bande spectrale correspondante. Les images d’intensité en niveaux de gris des différents capteurs sont parfaitement superposables par construction, ce qui simplifie la reconstruction des images finales après traitement, notamment l’ajout d’une information polarimétrique aux images couleur ou la combinaison d’images polarimétriques à différentes longueurs d’ondes. Des images obtenues par le système d’imagerie polarimétrique multispectrale, appliqué à la polarimétrie de Mueller dans les différentes bandes spectrales, notamment dans le rouge R, le vert G et le bleu B, peuvent être générées par calcul dans les différentes bandes spectrales, comme illustré à la figure 1. Ces images peuvent, le cas échéant, être combinées pour générer une image couleur RGB de polarimétrie de Mueller. En parallèle, les images d’intensité acquises par les trois capteurs de la caméra peuvent être combinées pour former une image couleur RGB. Cette image est utile pour permettre au praticien d’identifier clairement la zone où l’analyse polarimétrique est effectuée. La détermination des matrices de Mueller pour chacune des bandes spectrales R, G et B, permet de calculer dans chacune de ces bandes des images d’intensité traduisant la valeur d’un paramètre de polarimétrie (par exemple la retardance) pour chacun des pixels de l’image, comme illustré à la figure 2. Ainsi, on génère par exemple pour chaque bande spectrale une image de dépolarisation déterminée à partir de la connaissance de la matrice de Mueller ainsi qu’une image de la retardance, déterminée également à partir de la connaissance de la matrice de Mueller. Cette ou ces images de retardance et/ou de dépolarisation peuvent être fusionnées à l’image couleur pour générer une image I dans laquelle la teinte et ou le contraste de certaines zones est modifié afin d’apporter une information supplémentaire au praticien, aidant au diagnostic. La combinaison au sein d’un même système d’imagerie d’un polarimètre à modulateurs de polarisation à cristaux liquides, d’une source d’illumination multispectrale, notamment une lampe au xénon, et d’une caméra tri-CCD ou tri-CMOS permet d’obtenir un système d’imagerie particulièrement compact et performant, et bien adapté à la colposcopie notamment. Le fait de pouvoir générer des images multimodes parfaitement calées spatialement les unes relativement aux autres facilite l’apprentissage profond, par exemple au moyen d’un réseau de neurones convolutionnel 7, comme illustré à la figure 3, ce réseau recevant en entrée des images conventionnelles en couleur, des images d’intensité monochromatiques et des images polarimétriques pour les plages de longueurs d’ondes sélectionnées et délivrant en sortie une ou plusieurs images simplifiées pour aide au diagnostic, par exemple sous la forme d’un contraste augmenté. On peut, notamment lors de l’apprentissage, qui peut être un apprentissage supervisé, fournir au système d’intelligence artificielle des images couleur RGB non polarimétriques ainsi que des images polarimétriques représentatives par exemple des images relatives à la dépolarisation, à la retardance de phase linéaire et à l’azimut de la retardance de phase linéaire etc., le système d’intelligence artificielle produisant une image ou plusieurs images contenant des informations aidant au diagnostic. Les moyens informatiques 6 peuvent être configurés pour permettre tout ou partie des visualisations suivantes : - une visualisation multimode en parallèle (figure 4A) de différentes images polarimétriques et non polarimétriques, avec par exemple affichage sur un même écran de l’image couleur RGB obtenue par la caméra (à gauche), d’une image de la retardance de phase linéaire (au milieu), et d’une image de l’azimut de l’axe lent (à droite) - une visualisation parallèle multispectrale (figure 4B), avec par exemple à gauche l’image couleur RGB de référence et à droite trois séries de trois images dans chacune des bandes spectrales d’intérêt, la première ligne représentant la retardance de phase linéaire, la deuxième ligne représentant l’azimut de l’axe lent de la retardance de phase linéaire et la troisième ligne représentant la dépolarisation ; - une visualisation interactive (figure 4C) dans laquelle l’image couleur globale RGB est affichée mais une zone d’affichage restreinte, dans ce cas de forme circulaire, par exemple centrée sur un pointeur qui peut être déplacé sur l’image par l’utilisateur, fait apparaître l’information relative à un paramètre polarimétrique, dans ce cas la retardance de phase linéaire, partiellement superposée avec l’image RGB affichée, - une visualisation (figure 4D) avec affichage dans la colonne de gauche de l’image couleur RGB (en haut), de l’image polarimétrique couleur (au milieu), et de l’image de l’azimut de l’axe lent de la retardance de phase linéaire en bas, ainsi que de l’image agrandie (à droite) des trois images de la colonne de gauche fusionnées ensemble. On peut encore afficher : - des images couleur des matrices de Mueller, - des images couleur de la dépolarisation, - des images couleur de la retardance de phase linéaire, - des images couleur de l’azimut de la retardance de phase linéaire, etc. Un tel système d’imagerie est avantageusement appliqué à la colposcopie, comme cela sera détaillé plus loin, mais peut également s’appliquer à d’autres types de systèmes d’imagerie, par exemple l’endoscopie, ainsi que le microscope et l’exoscope pour la neurochirurgie. Rappel sur la polarimétrie de Mueller De manière générale, l’état polarisé de la lumière incidente T_U^ est relié à la lumière ^{excitant un échantillon TVW( par la relation :} T_{VW( = ^ ∗ TU^} avec M la matrice de Mueller. Afin d’obtenir une matrice de Mueller M de dimensions 4x4, la mesure de coefficients d’intensité est nécessaire. Ces coefficients d’intensité peuvent être obtenus via l’utilisation du générateur d’états de polarisation (PSG) qui produit quatre états de polarisation indépendants caractérisés par quatre vecteurs de Stokes S_^^ ^i = 1,2,3,4). C^{hacun représente une colonne de la matrice de modulation W :} W_{= ^S^^ , S^^ , S^^ , S^^^} Après interaction avec la zone observée, chaque état de polarisation produit le générateur d’états de polarisation est analysé par quatre configurations de polarisation de l’analyseur d’état de polarisation (PSA). ^{Ces quatre configurations sont décrites également par quatre vecteurs de Stokes} _{S^^ ^i = 1,2,3,4), qui représentent les lignes de la matrice d’analyse A :}

O^{n obtient après ces étapes la matrice d’intensité B :} ^_{= ^^^} ^{d’où :} ^_{= ^^^^^^^} B correspond à une série de n mesures, en l’espèce 16 mesures dans le cas d’une matrice de Mueller 4x4. Selon ce modèle, la matrice d’intensité mesurée ^ peut-être écrite comme la somme d’une contribution polarisante et d’une contribution non dépolarisante. ^_{= ^^^ + ^^ = ^^^^^^ + ^^^)^} _{^ = ^^^^ + ^^^ = ^} ^{^^} _{^^^^ + ^^)^} ^{^^} La matrice de Mueller peut être traitée selon différentes méthodes connues afin de calculer des propriétés polarimétriques, à savoir la dépolarisation, la retardance de phase linéaire, etc. Dans le cas du système d’imagerie polarimétrique selon l’invention, on peut effectuer 16 mesures successives pour chaque pixel de l’image, pour chacun des capteurs de la caméra multi-capteur, correspondant aux différents coefficients de la matrice d’intensité B. De préférence la matrice de Mueller est la matrice classique 4x4, soit la matrice de Mueller complète, mais on ne sort pas du cadre de l’invention en utilisant une version incomplète 3x3, 3x4, ou autre. L’invention peut également être utilisée pour des techniques d’imagerie polarimétrique simplifiées telles que l’imagerie polarimétrique de Stockes ou autre.

Selon l’un de ses aspects, l’invention permet d’accroître un flux de résultats obtenus pour une grandeur physique (ou un ensemble de grandeurs physiques) X relative à un objet physique O par unité de temps à partir de séries consécutives µ de n mesures réelles, appelées séries originelles, se succédant dans un ordre prédéfini à chaque intervalle de temps donné, en générant des séries additionnelles, nommées séries artificielles, des séries originelles. Ces mesures peuvent être les 16 mesures d’intensité de la matrice B dans le cas de la polarimétrie de Mueller, mais cet aspect de l’invention est plus général et peut s’appliquer à d’autres types d’imagerie différentes de l’imagerie polarimétrique de Mueller. Ainsi, X peut être autre qu’une matrice de Mueller obtenue par un système de polarimétrie de Mueller, et notamment une matrice non carrée de nombres réels, une matrice carrée de nombre réels, un vecteur ou même un nombre réel, où plus généralement toute propriété physique ou ensemble de propriétés physiques dont la détermination nécessite que plusieurs mesures successives soient effectuées. Sinon, X peut être obtenu pour un réseau de points (imagerie). Ce tableau peut être bidimensionnel (2D) ou tridimensionnel (3D). C'est le cas pour l'imagerie 2D ou 3D. Pour l'imagerie 2D, chaque point de mesure correspond à un pixel. Pour l'imagerie 3D, chaque point de mesure correspond à un voxel. Pour que le résultat X=G(µ) puisse être calculé correctement, les n mesures de la série µ doivent respecter un ordre prédéfini µ₀, µ₁, µ₂, … µ_n-1. Tout autre ordre, par exemple tel que µ’ = (µ2, µ3, …, µn-1, µ0), donne, en général, une valeur X’=G(µ’) où X’ n’est pas le résultat correct. Si le dispositif de mesure est capable d'effectuer l fois (l∈N) l'ensemble des n mesures données par μ = ^μ_Q, … , μ_S^^) en 1 seconde, en tout il fournit un ensemble de s mesures discrètes m = ^m_Q, … , m_Z^^) en 1 seconde, où s=ln. Ces valeurs mesurées sont par exemple les coefficients de la matrice d’intensité B dans le cas de la polarimétrie de Mueller. La figure 5 représente à titre d’exemple trois séries réelles µ de mesures, chacune comportant quatre valeurs mesurées (n=4). On note µ ₀ la première valeur, µ ₁ la seconde, µ ₂ la troisième et µ3 la dernière, cet ordre étant prédéfini. On estime dans un premier temps que le résultat X (par exemple la matrice de Mueller) ne varie pas ou peu au cours du temps. On peut donc supposer que chaque série µ comporte n valeurs de mesure semblables à celles des contreparties de la série suivante obtenues dans le même ordre. On peut alors artificiellement former de nouvelles combinaisons de mesures permettant d’obtenir de nouvelles séries de mesures artificielles en associant des mesures de différentes séries, comme illustré à la figure 6. Dans l’exemple de la figure 6, on associe par exemple pour la série μ[_> les valeurs µ_1, µ_2, µ₃ de la première série à la valeur µ₀ de la seconde série. On réitère ces regroupements sur l’ensemble des n mesures. Les séries μ[_?, μ[_\ et μ[_^^ sont identiques aux séries µ de la figure 5. L’ordre des mesures est conservé. Pour ces séries il n’est pas nécessaire de permuter les mesures. Pour les séries μ[_>, μ[_], μ[_^, μ[_{_}, μ[_` et μ[_^Q l’ordre prédéfini des mesures n’est pas respecté ; on applique alors une fonction de permutation P, cette fonction de permutation étant illustrée sur la figure 7, afin de respecter l’ordre prédéfini des mesures au sein de chaque série. Suite à la permutation des séries μ[_>, μ[_], …afin de conserver l’ordre prédéfini, la fonction G peut être appliquée à l’ensemble des nouvelles séries permutées P(μ[_>), P(μ[_]), …, pour calculer X. Dans le cas général de n mesures, si Tn est la durée nécessaire à la réalisation des n mesures, Tt la durée pour faire une mesure, on peut effectuer 1/Tn séries de n mesures en une seconde ; T_p est le temps nécessaire pour effectuer une permutation, et T_c est le temps de calcul nécessaire pour calculer X=G(µ), alors on a de préférence Tc<<Tt et Tp<<Tt. Comme indiqué précédemment, les mesures peuvent être des valeurs successives d’intensité de chaque pixel d’une image enregistrée par un capteur donné de la caméra du système d’acquisition, et le procédé qui vient d’être décrit peut s’appliquer à chaque pixel de cette image. Or, cette image peut évoluer au cours du temps, par exemple en raison des mouvements de la cible. Sur la figure 8 (à gauche) on a considéré à nouveau le cas simplifié présenté précédemment avec n=4. Chaque petit carré représente une partie de l'image dans le champ de vision total représenté par le grand carré. Cette partie de l'image peut se déplacer dans le champ de vision au cours du temps. Il est alors utile d’appliquer une fonction de recalage spatial R pour recaler les images acquises à différents moments successifs, comme illustré (à droite), afin que les mesures d’intensité successives utilisées dans le calcul de la matrice de Mueller concernent bien la même zone. La fonction de recalage R peut être appliquée immédiatement après l’acquisition d’une nouvelle image, à partir par exemple pour une série de mesures de l’image correspondant à m4 sur la figure 8. Le recalage permet de faire coïncider spatialement les pixels correspondant aux valeurs m₁, m2 et m3 avec celui correspondant à m4, ceux correspondant aux valeurs m2, m3 et m4 avec celui correspondant à m5, ceux correspondant aux valeurs m3, m4 et m5 avec celui correspondant à m_6, etc., comme illustré sur la figure 8. La fonction de recalage des images peut faire intervenir tout algorithme de recalage d’image adapté; un exemple de fonction de recalage est décrit dans l’article M. Irani and S.Peleg « Improving Resolution by Image Registration », 1991, CVGIP Graphical models and image processing, Elsevier. La fonction de recalage peut chercher à déterminer les valeurs de recalage a en x et b en y entre deux images, de façon à minimiser une fonction de perte entre elles. Un exemple de fonction de perte est donné dans l’article M.B.A Haghighat, A Aghagolzadeth, and H. Seyedarabi, « A non-reference image fusion metric based on mutual information of image features, « Computers & Electrical Engineering, vol. 37, no. 5, pp. 744-756, Sep. 2011, doi :10.1016/j.compeleceng.2011.07 .012. La fonction de permutation P peut être appliquée après la fonction de recalage R, pour remettre les mesures dans le bon ordre, puis la fonction G peut être appliquée pour calculer le résultat X. Si l’on cherche à avoir plus de huit fois le résultat X calculé par seconde, afin d’avoir une certaine fluidité correspondant à de l’imagerie sensiblement en temps réel, il faut 1/Tn >=8. La procédure décrite ci-dessus peut également être utilisée dans un cas plus général où l'objet O peut être déformé. Si Td est le temps caractéristique de la déformation, il faut de préférence Td>>Tn. Si Tx est la durée caractéristique d’un changement de la propriété matérialisée par le résultat X, il faut également de préférence Tx>>Tn. Dans le cas de l’imagerie polarimétrique de Mueller, les valeurs mesurées sont les valeurs des coefficients Bij (i,j = 1,…,4) de la matrice d’intensité B. Les seize coefficients de cette matrice correspondent aux mesures effectuées pour un pixel donné, afin de pouvoir calculer ensuite la matrice de Mueller pour ce pixel, et forment une série µ de mesures comme illustré à la figure 9. La figure 10 illustre l’application de la fonction de permutation P(µ) aux séries μ[. La fonction G correspond ici au calcul qui permet d’obtenir à partir de la matrice d’intensité B la matrice de Mueller M. On procède à l’application de la fonction de recalage R avant d’appliquer la fonction de permutation P; la fonction de recalage R peut être appliquée en prenant comme image de référence, par exemple, celle correspondant à la première image d’une séquence de 16 images consécutives (dans le cas d’une matrice de Mueller 4x4). ^{De préférence, Te + Tf + Tg < Ti, afin d’avoir une imagerie en temps-réel, avec} ^{Te la durée nécessaire à la permutation P,} _{Tf la durée nécessaire à l’application de la fonction de recalage R,} _{Tg la durée nécessaire au calcul de M,} _{Ti la durée d’une mesure unique.} Dans le cas où une partie des acquisitions est faite simultanément dans des plages spectrales correspondant à la partie bleue, verte et rouge du spectre visible, les coefficients de l’intensité non-normalisée et non polarisée m̂_^^ des matrices de Mueller obtenues respectivement dans les parties bleue, verte et rouge du spectre visible, en utilisant la méthode susmentionnée, peuvent être combinés ensemble pour produire l’image couleur de la cible en temps réel. Post-traitement des matrices de Mueller Le calcul conventionnel de la Matrice de Mueller peut faire intervenir par exemple une décomposition dite de Lu-Chipman, telle que décrite dans l’article S.-Y. Lu and R.A. Chipman, « Interpretation of Mueller matrices based on polar decomposition », Journal of the Optical Society of America A, vol 13, no.5, p1106, May 1996, doi :10.1364/JOSAA.13.001106. Toutefois cette décomposition est relativement coûteuse en temps de calcul car elle implique le calcul des valeurs propres de la matrice M. Par ailleurs, lors de l’observation du col utérin, on observe principalement des effets de biréfringence et de dépolarisation. On suppose ici que les effets non-dépolarisants sont associés à la surface de la zone observée tandis que les effets de dépolarisation sont quant à eux reliés au volume de la zone observée, comme illustré à la figure 11. Sur cette figure on a illustré schématiquement la propagation de la lumière au sein du tissu. Dans ce cas, le vecteur de Stokes S_nd est associé à la composante non dépolarisée provenant de la couche superficielle du tissu, tandis que le vecteur de Stokes S_d est associé à la composante dépolarisée de la lumière, provenant du volume du tissu. La figure 11 représente également les deux matrices de Mueller Mnd et Md respectivement apparentées aux composantes non dépolarisée et dépolarisée de la lumière. Les facteurs q et p visent à estimer les proportions de lumières non dépolarisée et dépolarisée, et doivent être déterminés. La matrice d’intensité B peut être formulée comme la somme des contributions de la lumière non dépolarisée et polarisée. ^{On a alors :} ^_{= ^^^ + ^^ = ^^^^^^ + ^^^)^} ^et ^_{= qM + ^M = ^^^ ) ^^} _{S8 8 A BS8 + B8 W} La matrice de Mueller de la lumière non dépolarisée M_nd, peut correspondre à une matrice ^{de Mueller de retardance linéaire, telle que :} )_{: mF1J2nGn1.2 Go1=pnℎGHJ BJ H}r_{GsJ FG^1BJ J2 BJtFé/} _{*: FJnGFB BJ ^ℎG/J J2 BJtFé/}

La matrice de Mueller de la lumière dépolarisée M_d peut être égale à : 1^{0 0 0} ^{^} _^ ^{= +0 0 0 0} 0_{0 0 0} ⁷ 0_{0 0 0} On a

La matrice de Mueller M peut-être normalisée par rapport à son coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé =y_^^ = ^ + ^ et peut s’écrire sous la forme : ^_{2.F=GH1/éJ =} ^{^^^^ + ^^^ ^^^ + B^^} ^_{+ ^ =} _{1 + B} où

La matrice ^2.F=GH1/éJ peut alors s’écrire sous la forme :

les coefficients

^1, { = 1,2,3,4) étant les coefficients de la matrice M normalisée par ^{rapport à son coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé =y^^ = ^ + ^.} _{La dépolarisation peut être calculée en utilisant la formule suivante :} D^{épolarisation}

Cette méthode de décomposition présente un gain de temps important puisqu’elle ne nécessite pas le calcul des valeurs propres et des vecteurs propres, qui est chronophage. De plus, cette méthode est matricielle, ce qui permet à un algorithme de faire de multiples calculs en parallèle et non pas en série, ce qui est un gain de temps et de mémoire important. Les différents paramètres polarimétriques peuvent ainsi être obtenus plus rapidement, ce qui est très avantageux dans le cas de l’imagerie polarimétrique en temps réel. On a comparé à la figure 12 des images polarimétriques obtenues d’un côté via une décomposition classique de Lu-Chipman, et de l’autre via la décomposition additive décrite ci-dessus. Les trois images du haut correspondent sont obtenues par décomposition additive comme décrit ci-dessus et correspondent respectivement à l’affichage de la retardance de phase linéaire * (image de gauche), de l’azimut de la retardance de phase linéaire ) (image du milieu) et à la dépolarisation (image de droite), tandis que les trois images du bas représentent les mêmes paramètres obtenus via la décomposition de Lu-Chipman. On constate une grande similarité entre les images représentant les mêmes paramètres, ce qui traduit la performance du procédé.

Le système d’imagerie selon l’invention peut être agencé pour effectuer un examen par colposcopie, par exemple en utilisant un système de colposcopie 10 tel qu’illustré à la figure 13. Ce système 10 comporte un colposcope 20 ayant une tête 21 portée par un bras articulé 22, lui-même porté par un socle roulant 31. Un mat vertical 30 est également porté par le socle roulant 31. Le colposcope 20 est relié à un système d’illumination comportant une source de lumière 50 logée dans un boîtier relié à la tête 21 par un guide optique flexible 51, non visible sur la figure 13 mais apparent sur la figure 14, le boîtier logeant la source 50 reposant par exemple sur une station de travail 60 comportant un ordinateur. Le système de colposcopie 10 comporte un écran 40 relié à l’ordinateur 60, qui est avantageusement un écran tactile, de préférence étanche aux liquides. Cet écran est porté par le mat 30, ainsi qu’un clavier 41, relié à l’ordinateur 60. Un contrôleur 70 est relié à l’ordinateur 60 pour commander notamment le fonctionnement d’un système polarimétrique 90 porté par la tête 21. Ce contrôleur 70 peut également être relié à un système d’acquisition 110, notamment à la caméra 5. De préférence, comme visible sur les figures 32 et 33 plus particulièrement, le système de colposcopie 10 comporte au moins un réflecteur 81 logé dans un support porté par le mat 30 et servant à l’étalonnage du système de polarimétrie. Elle est couverte par une coiffe pare- lumière 80, de préférence porté par le mat 30, notamment à son sommet. Ce réflecteur 81 est par exemple articulé autour d’un axe de rotation vertical, et comporte par exemple sur une face une paroi métallique dépolie 82, par exemple en aluminium, et du côté opposé une surface de référence 83 ayant des propriétés spectrales connues, par exemple un substrat avec une surface de couleur neutre à haute réflexion lambertienne appelée « spectralon ». Le montage rotatif du réflecteur 81 permet de remplacer aisément l’une des faces par l’autre sans bouger la tête 21 du colposcope, ce qui facilite les opérations d’étalonnage. Lors de celui-ci, la tête 21 est par exemple placée à environ 30 cm du réflecteur 81, en manœuvrant le bras articulé portant la tête. Le système de colposcopie 10 comporte avantageusement une pédale 100 visible sur la figure 13 qui permet à l’utilisateur de déclencher une action prédéfinie, par exemple de démarrer une acquisition polarimétrique. La tête 21 du colposcope peut également comporter un bouton 101, comme illustré sur la figure 16, permettant de déclencher une autre action prédéfinie, par exemple le démarrage et l’arrêt de l’enregistrement vidéo. Le système polarimétrique 90, illustré en figure 19, comporte le générateur d’états de polarisation PSG et l’analyseur d’états de polarisation PSA, dont la quasi-totalité des éléments optiques sont illustrés à la figure 20. Le générateur d’états de polarisation PSG comporte une succession de quatre éléments optiques placés sur le trajet de la lumière sortant par une fenêtre 210 de la tête 21 du colposcope, à savoir dans le sens allant de l’extérieur vers la fenêtre de sortie 210, un premier modulateur de polarisation à cristaux liquides demi-onde à 510nm HFLC 191, une lame quart d’onde à 633 nm QWP 192, un deuxième modulateur de polarisation à cristaux liquides quart d’onde à 510nm QFLC 193, et un polarisateur linéaire fixe 194. L’analyseur d’états de polarisation PSA comporte une succession de trois éléments optiques placés sur le trajet de la lumière gagnant l’un des ports d’entrée 211a et 211b associés respectivement aux oculaires gauche et droit, en l’espèce le port d’entrée 211b associé à l’oculaire droit pour le praticien. En partant de l’extérieur et en allant vers la tête du colposcope, on trouve successivement un premier modulateur de polarisation à cristaux liquides demi-onde à 510 nm HFLC 221, une lame quart d’onde à 633nm QWP 222 et un deuxième modulateur de polarisation à cristaux liquide quart d’onde à 510nm QFLC 223. L’analyseur comporte également un filtre polariseur linéaire 224 analogue au polariseur 194 du PSG, disposé en aval de la caméra 5 au sein du système d’acquisition 110, comme illustré sur la figure 36. Chaque composant optique 191, 192 ou 193 du PSG présente dans l’exemple illustré une forme circulaire et est maintenu entre deux pièces de support rapportées l’une sur l’autre, l’une présentant un logement 233 pour recevoir l’élément et l’autre servant à maintenir l’élément dans son logement. Toutes ces pièces de support ont une partie haute en forme de C ouvert vers le haut et laissent le bord supérieur de chaque élément optique dégagé. Le polariseur 194 présente un contour carré ou rectangulaire, et se loge dans un support 265 pourvu d’une glissière ouverte vers le haut. L’élément optique 191 se place entre une première pièce de support 261 et une deuxième pièce de support 262 qui présente un logement 233 recevant l’élément 191, la pièce de support 261 formant le couvercle de maintien. La pièce de support 262 sert de couvercle à une troisième pièce de support 263 présentant un logement 233 recevant l’élément optique 192, comme visible sur la figure 21. Cette troisième pièce de support 263 sert de couvercle à une quatrième pièce de support 264 présentant un logement 233 recevant l’élément optique 193. Les différentes pièces de support peuvent se superposer et sont fixées ensemble avec le support 265 à travers la base du PSA sur la face avant de la tête 21 du colposcope par des vis 242, comme illustré sur la figure 19. Les éléments optiques 221, 222 et 223 du PSA présentent également une forme circulaire et sont maintenus par des pièces de support 251, 252, 253 et 254 superposées les unes aux autres. Chaque pièce de support 251 à 254 présente une base 255 pourvue de trous pour le passage des vis 242 servant à la fixation sur la face avant de la tête 21, et une partie supérieure 256 en forme générale de C orienté sensiblement à 45° vers le bas, la partie supérieure 256 se raccordant par un montant 257 à la base 255, comme illustré sur la figure 22. Les pièces de support 252 à 254 présentent chacune un logement 258 accueillant un élément optique respectif. On voit sur la figure 22 que l’élément optique 221 est maintenu entre les pièces de support 251 et 252, la pièce de support 251 servant de couvercle, que l’élément optique 222 est maintenu entre les pièces de support 252 servant de couvercle et 253, et que l’élément 223 est maintenu entre les pièces de support 253 servant de couvercle et 254. La pièce de support 252 porte en partie haute deux branches 270 pour la fixation d’un porte- filtre 310 représenté à la figure 34. Ce porte filtres 310 porte dans l’exemple considéré trois filtres 311, 312 et 313 qui sont respectivement un retardeur de phase L30 dont l’axe rapide est orienté à 30° par rapport au polariseur linéaire P0, un polariseur linéaire P90 dont l’axe de transmission est orienté à 90° par rapport au polariseur P0, et un polariseur P0 dont l’axe de transmission est orienté à 0° par rapport à une référence. Le porte filtres 310 comporte également une zone dégagée placée devant le PSA une fois l’étalonnage terminé afin de permettre l’acquisition des images. Le porte filtres 310 est mobile en translation dans l’exemple considéré, dans une direction généralement horizontale. Un circuit électronique 320 permet à l’ordinateur 60 de connaître la position du porte-filtre, et donc le filtre qui est actif le cas échéant. Le porte-filtre 310 peut être motorisé ou déplacé manuellement, durant la calibration, de manière à placer successivement les différents filtres 311 à 313 devant le PSA. L’étalonnage peut s’effectuer selon la méthode dite des valeurs propres (ECM pour « Eigenvalue Calibration Method »). On voit sur la figure 25 notamment que le logement 233 est ouvert latéralement de manière à permettre la sortie des fils de commande de l’élément optique reçu dans celui-ci par un passage 233a. Le logement 233 présente également, à l’opposé du passage 233a, un dégagement 233b pour recevoir le fil de commande au niveau de son raccordement à l’élément optique. Le fil suit le contour de l’élément optique dans un canal semi-circulaire 233c qui épouse le profil de l’élément optique. On voir sur la figure 23 que les éléments optiques 221 et 223 du PSA, de plus grand diamètre, se superposent presque entièrement aux deux ports d’entrée 211a et 211b, tandis que l’élément optique 222, de moindre diamètre que les éléments 221 et 223, se superpose entièrement au port 221b mais partiellement au port 211a. Néanmoins, cela n’affecte pas outre mesure la qualité de l’image observée, compte-tenu de la distance de mise au point, car la mise au point s’effectue à une distance beaucoup plus grande que la distance de l’élément optique par rapport au port 221a. La figure 27 est une coupe schématique et partielle de la source lumineuse 50. Celle-ci comprend une lampe au xénon 52 et un jeu de filtres 53 et 54, c’est à dire un premier filtre passe-bande (Edmund optics #84-728) qui permet de transmettre uniquement la lumière entre 400 et 750 nm avec une transmittance d'environ 95% et un second filtre passe- haut (Edmund optics #84-754) qui permet de transmettre uniquement la lumière à une longueur d'onde supérieure à 400 nm avec une transmittance d'environ 93%. Le choix de ces filtres permet d’obtenir une transmittance relativement élevée, autour de 90% dans la plage 400-750 nm environ. Le guide optique 51 est maintenu à une extrémité 51a dans l’axe de la lampe 52 au moyen d’un embout 56. Comme illustré à la figure 29, le guide optique 51 est reçu à son autre extrémité 51b dans l’axe d’une lentille asphérique 180 du colposcope, de manière à donner une image du guide à liquide à 30 cm environ de la tête du colposcope. La lentille 180 est placée devant un prisme 181 qui renvoie la lumière vers la fenêtre de sortie du colposcope. Le maintien du guide optique 51 peut s’effectuer le cas échéant à l’aide d’un ensemble de supports 191 et 192 dont la position relativement au corps de la tête du colposcope est ajustable respectivement en X et en Y, de façon à permettre de régler précisément la position de l’extrémité 51b dans l’axe de la lentille 180. Il est avantageux d’utiliser un guide à liquide 51 dont le cœur présente un diamètre de 3mm, car cela permet, comme illustré à la figure 31, de bénéficier d’un éclairage plus intense au centre de la zone éclairée par le colposcope, comparativement à un guide conventionnel dont le cœur est de 5mm de diamètre. En particulier, le guide à liquide avec un diamètre de 3mm permet d’obtenir un éclairage plus élevé, par rapport à celui obtenu avec un guide liquide de 5 mm de diamètre, sur une surface de 3 cm de diamètre correspondant approximativement au diamètre du col utérin. Le système d’acquisition 110 est fixé, comme on peut le voir notamment sur les figures 36 à 38, sur la tête 21 du colposcope et reçoit la lumière gagnant l’un des oculaires (le même que celui devant lequel est placé le PSA) grâce à un ou plusieurs prismes de renvoi intégrés à la tête 21. La caméra 5 est équipée d’un objectif 415, et d’une roue à filtres 411 portant dans l’exemple considéré trois filtres 421, 422 et 423. Il s’agit par exemple d’un filtre tri-bande adapté à la caméra 5, d’un filtre passe-bande centré sur 650 nm et par exemple de 40nm de largeur spectrale, et d’un filtre passe bande centré sur 700 nm et de 50nm de largeur spectrale. La roue à filtres 411 est entrainée en rotation par un moteur 410. Un système de repérage angulaire par contacteur peut permettre au système de connaître la position angulaire de la roue, et donc du filtre qui doit se positionner exactement dans le trajet de la lumière gagnant la caméra 5. La caméra 5 peut comporter, comme illustré à la figure 39, trois prismes dichroïques, pour séparer les longueurs d’ondes vers les différents capteurs. La caméra comporte par exemple des prismes dichroïques 605, 604 et 606, le capteur 603 pour la détection du bleu étant fixé sur le prisme 605, le capteur 601 pour la détection du rouge étant fixé sur le prisme 604, lui- même fixé sur le prisme 605, et le capteur 602 pour la détection du vert étant fixé au prisme 606, lui-même fixé au prisme 604. Pour utiliser le système 10, l’utilisateur peut procéder de manière connue en soi à l’étalonnage polarimétrique en utilisant les deux faces du réflecteur 81 et les différents filtres du porte filtres 310. Ensuite, la tête 21 peut être positionnée de manière à imager le col utérin après la dilatation du vagin avec l’utilisation d’un spéculum. À tout moment, le praticien peut lancer l’enregistrement d’une vidéo en appuyant sur le bouton 300 et/ou déclencher l’acquisition polarimétrique en appuyant sur la pédale 100. L’appui sur la pédale déclenche l’acquisition polarimétrique en arrêtant l’enregistrement vidéo, qui reprend automatiquement après la fin de l’acquisition polarimétrique. Un nouvel appui sur le bouton permet d’arrêter l’enregistrement vidéo. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à l’exemple qui vient d’être décrit. On peut notamment modifier le système optique du colposcope, en supprimant par exemple les oculaires, l’observation s’effectuant uniquement sur écran.

Claims

Revendications 1. Procédé d’imagerie en temps réel, comportant les étapes consistant à : - Acquérir, par intervalle de temps donné, des séries réelles originales μ de n mesures μ = ^μ_Q, … , μ_S^^) se succédant dans un ordre prédéfini au sein de la série, chaque série de n mesures permettant par traitement de ces mesures de générer au moins un résultat original X= G(μ), à une fréquence donnée f, - générer des séries artificielles à partir d’un regroupement de mesures provenant d’une série réelle μ d’un rang donné, et d’au moins une série réelle d’un rang différent, notamment de rang suivant, et d’une permutation P des mesures au sein de chaque série artificielle de manière à respecter l’ordre prédéfini des n mesures au sein de chaque série, - générer un flux de résultats à une fréquence supérieure à f à partir des résultats originaux et des résultats générés à partir des séries artificielles s’intercalant entre les séries réelles. 2. Procédé selon la revendication 1, étant appliqué à l’imagerie polarimétrique. 3. Procédé selon la revendication 2, étant appliqué à la colposcopie, microscopie, exoscopie pour le cerveau, l’endoscopie, de préférence, à la colposcopie polarimétrique, et mieux, à la colposcopie polarimétrique multispectrale. 4. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, le résultat X étant une matrice de Mueller (M) ou une propriété physique calculée à partir de cette matrice, les séries de mesures étant des mesures polarimétriques. 5. Procédé selon la revendication précédente, les séries de mesures correspondant à l’acquisition des coefficients de la matrice d’intensité B, de préférence des au moins 9, notamment 12, mieux 16, coefficients de la matrice d’intensité B. 6. Procédé selon la revendication 5, la matrice de Mueller étant une matrice 4*4, avec B=AMW, ^où

et W = ^S_^^ , S_^^ , S_^^ , S_^^^ les mesures étant obtenues à l’aide d’un générateur d’états de polarisation PSG qui produit quatre états indépendants décrits par quatre vecteurs de Stokes S_^^ ^i = 1,2,3,4) et d’un analyseur d’états de polarisation PSA qui génère des états d’analyse décrits par quatre vecteurs de Stokes S_^^ ^{^}i = 1,2,3,4⁾. 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel on procède à une décomposition additive de la matrice de Mueller M sous la forme M = qMnd+pMd où Mnd est la composante non dépolarisante et M_d est la composante dépolarisante, les paramètres q et p étant les poids des deux composantes de la matrice de Mueller, Mnd étant notamment la matrice de Mueller d’un retardateur de phase linéaire donnée par : M_{^^ = ^&'(^), *)}

et ^_^ étant, notamment la matrice de Mueller d’un dépolariseur pur donnée par

) l’orientation azimutale de l’axe rapide en degrés et * la retardance de phase en degrés (allant de 0° à 180°). avec

les coefficients m_ij (i,j=1,2,3,4) étant ceux de la matrice de Mueller M normalisée, m̂_^^ étant le coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé de M, les autres coefficients mij (i,j = 1,2,3,4) étant normalisés par rapport à m̂_^^. 8. Procédé selon la revendication 7, la dépolarisation étant donnée en utilisant la formule suivante : 1 ^{Depolarization = 1 −} _{1 + B} 9. Procédé selon l’une des revendications 7 et 8, la matrice de Mueller et lesdits paramètres étant obtenus pour une seule longueur d’onde ou simultanément pour plusieurs plages de longueurs d’ondes, notamment au moins deux, en particulier dans la gamme spectrale du visible et l’infrarouge. 10. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 9, appliqué à la reconstruction d’une image couleur, en temps réel à partir de la combinaison des coefficients de l’intensité non-normalisée et non polarisée m̂_^^, des trois matrices de Mueller obtenues simultanément dans des plages spectrales correspondant respectivement à la partie bleue, verte et rouge du spectre visible. 11. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel avant d’effectuer la permutation P on effectue un recalage spatial des images correspondant aux mesures afin de tenir compte d’éventuels déplacements des zones observées dans le champ de vision de la caméra. 12. Système d’imagerie polarimétrique multispectrale (10), notamment de colposcopie, comportant : - un système d’illumination comportant au moins une source lumineuse (50), ce système d’illumination émettant dans au moins deux, notamment au moins trois, bandes spectrales, - un générateur d’états de polarisation (PSG) disposé en aval de la source lumineuse et en amont d’une cible (T) à imager, - un analyseur d’états de polarisation (PSA) disposé en aval de la cible à imager, - une caméra multi-capteur (5) comportant au moins deux, mieux au moins trois, capteurs (601, 602, 603) pour enregistrer respectivement au moins deux, mieux au moins trois, images dans lesdites bandes spectrales. 13. Système selon la revendication 12, les bandes spectrales étant au nombre de trois et allant de préférence de 445 nm à 475 nm pour la première, de 510 nm à 550 nm pour la deuxième, et de 600 nm à 660 nm pour la troisième, ces bandes spectrales étant de préférence centrées sur 460 nm, 530 nm et 630 nm respectivement. 14. Système selon l’une des revendications 12 et 13, la caméra (5) étant une caméra multi-CCD ou multi-CMOS, notamment bi-CCD, bi-CMOS, tri-CCD, tri-CMOS, 4-CMOS, 4-CCD, mieux tri-CCD ou tri-CMOS, de préférence tri-CMOS. 15. Système selon la revendication 11, les bandes spectrales étant au nombre de trois et respectivement dans le rouge/ proche infrarouge, le vert et le bleu. 16. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 15, la caméra comportant au moins deux, mieux au moins trois, prismes dichroïques, pour séparer les longueurs d’ondes vers les différents capteurs. 17. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 16, le générateur d’états de polarisation (PSG) comportant des modulateurs de polarisation à cristaux liquides commandables électriquement. 18. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 17, l’analyseur d’états de polarisation (PSA) comportant des modulateurs de polarisation à cristaux liquides commandables électriquement. 19. Système selon l’une des revendications 12 et 18, les modulateurs de polarisation à cristaux liquides étant des modulateurs de polarisation à cristaux liquides ferroélectriques ou nématiques, de préférence ferroélectriques. 20. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 19, la source lumineuse étant une source de lumière blanche, mieux une lampe au xénon. 21. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 20, comportant un filtre dichroïque tri-bande en aval de la source lumineuse. 22. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 21, comportant une roue à filtres contenant trois filtres (421, 422, 423), disposée devant la caméra. 23. Système selon la revendication 22, la roue à filtres portant un filtre multi-bande, notamment tri-bande, de préférence pour permettre l’acquisition aux longueurs d’ondes dans des bandes spectrales centrées autour de 460nm, 530nm et 630nm par la caméra (5), ainsi qu’un ou plusieurs filtres dichroïques monochromatiques, de préférence pour permettre l’acquisition d’images à 650nm et 700nm respectivement. 24. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 23, comportant un processeur pour générer au moins une image polarimétrique de Mueller de la cible dans chacune des bandes spectrales. 25. Système selon la revendication 24, le processeur étant agencé pour superposer au moins partiellement, à une image correspondant à l’observation non polarimétrique par la caméra, une image contenant au moins une information polarimétrique. 26. Système selon l’une des revendications 24 et 25, étant agencé pour faire des séries réelles de n mesures correspondant à l’acquisition des au moins 9, notamment 12, mieux 16, coefficients d’une matrice d’intensité B, le processeur étant agencé pour - générer des séries de mesures artificielles à partir d’un regroupement de mesures provenant d’une série réelle μ de mesures d’un rang donné, et d’au moins une série réelle d’un rang différent, notamment suivant, et d’une permutation P des mesures au sein de chaque série artificielle de manière à respecter l’ordre prédéfini des n mesures au sein de chaque série, - générer un flux d’images polarimétriques à une fréquence supérieure à celle que permettrait lesdites séries réelles de mesures sans les séries de mesures artificielles, à partir des images polarimétriques produites à partir des séries réelles de mesures et des images polarimétriques générées à partir des séries artificielles s’intercalant entre les séries réelles. 27. Système selon la revendication 26, le processeur étant agencé pour, avant d’effectuer la permutation P, effectuer un recalage spatial des images correspondant aux mesures afin de tenir compte d’éventuels déplacements des zones observées dans le champ de vision de la caméra. 28. Système selon l’une quelconque des revendications 24 à 27, le processeur étant agencé pour procéder à une décomposition additive de la matrice de Mueller M sous la forme M = qMnd+pMd où Mnd est la composante non dépolarisante et Md est la composante dépolarisante, les paramètres q et p étant les poids des deux composantes de la matrice de Mueller, Mnd étant la matrice de Mueller d’un retardateur de phase linéaire donnée par : _{M^^ = ^&'(^), *)}

et M₈ est la matrice de Mueller d’un dépolariseur pur donnée par : 1^{0 0 0} ^_^ = +^{0 0 0 0} 0_{0 0 0}7 0_{0 0 0} ) est l’orientation azimutale de l’axe rapide (ou lent) en degrés et delta la retardance de phase en degrés (allant de 0 à 180°) avec @

/^122)/12* ^{* = atan at A 1 + B} C = atan < _@

^an s_{in^2)) - -} _{1 + B} c^{os * cos *} ^{B =} _=>> ^{− 1 =} _-./* ^{− 1 = 1 + B − 1} 1_{+ B} les coefficients mij (i,j=1,2,3,4) étant ceux de la matrice de Mueller normalisée, m̂_^^ étant le coefficient d’intensité non normalisé et non polarisé de M, les autres coefficients mij (i,j = 1,2,3,4) étant normalisés par rapport à m̂_^^. 29. Système selon la revendication 28, le processeur étant agencé pour calculer la dépolarisation en effectuant l’opération suivante : 1 ^{Depolarization = 1 −} _{1 + B} 30. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 29, étant agencé pour générer l’affichage en parallèle d’au moins une image non polarimétrique dans au moins l’une des bandes spectrales, et d’au moins une image polarimétrique. 31. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 30, étant un système de colposcopie, ce système comportant : - un socle roulant (31), - un mat (30) porté par le socle roulant, - une tête de colposcope (21) portée par un bras articulé relié au socle, - au moins un réflecteur de référence (81) porté par le mat (30), servant à la calibration du système de polarimétrie, et de préférence également : - une station de travail comportant un ordinateur (60), portée par le socle roulant, - un clavier (41) porté par un bras articulé relié au mat, - un écran (40) porté par un bras articulé relié au mat à une hauteur supérieure à celle du bras supportant le clavier. 32. Système selon la revendication 31, le réflecteur de référence (81) étant disposé dans une coiffe pare-lumière (80), au sommet du mat, étant articulé autour d’un axe vertical, et comportant sur une face une paroi métallique dépolie, de préférence en aluminium, et du côté opposé une surface de référence ayant des propriétés spectrales connues. 33. Système selon l’une des revendications 31 et 32, comportant une pédale (100) qui permet à l’utilisateur de déclencher une action prédéfinie, notamment de démarrer une acquisition polarimétrique, la tête (21) du colposcope comportant un bouton (101) permettant de déclencher une autre action prédéfinie, notamment le démarrage et l’arrêt de l’enregistrement vidéo. 34. Système selon l’une quelconque des revendications 12 à 33, étant un système de colposcopie, ce système comportant un système d’illumination comportant o Au moins une source lumineuse (50), o un guide de lumière à liquide (51), à relier à une extrémité à la source de lumière, ce guide de lumière ayant un diamètre de cœur inférieur ou égal à 5mm, le système comportant une tête de colposcope (21), comportant un système optique présentant un port d’entrée de la lumière relier à l’autre extrémité du guide de lumière liquide, et un port de sortie de la lumière pour éclairer une zone à observer. 35. Système selon la revendication 34, le système optique comportant entre le port d’entrée de la lumière et le port de sortie de la lumière une lentille asphérique (180) et un prisme de renvoi (181). 36. Système selon la revendication 34 ou 35, le diamètre intérieur du guide optique à liquide (51) étant compris entre 2,5 et 3,5 mm. 37. Procédé d’apprentissage d’un système d’intelligence artificielle (7), de préférence comportant au moins un réseau de neurones convolutionnel, dans lequel le système d’intelligence artificielle reçoit en entrée des images non polarimétriques et des images polarimétriques générées par le système d’imagerie polarimétrique selon l’une quelconque des 12 à 36. 38. Système d’observation à deux ports d’entrée, notamment système binoculaire, en particulier de colposcopie, comportant une tête (21) comportant un système optique présentant un port de sortie de lumière permettant d’éclairer une zone à examiner et des ports d’entrée gauche et droit (221a, 221b) dirigés vers la zone à observer, le système d’observation comportant en outre un système polarimétrique (90) comportant un générateur d’états de polarisation (PSG) disposé devant le port de sortie et un analyseur d’états de polarisation (PSA) dont au moins une partie des éléments optiques est disposée devant l’un (211b) des ports d’entrée, cet analyseur comportant au moins un élément optique (222) maintenu par au moins un support s’appliquant sur une partie seulement du contour de l’élément optique de façon à ménager un bord libre à l’élément, ce bord libre se superposant partiellement à l’autre port d’entrée (211a). 39. Système selon la revendication 38, le support s’étendant sur une étendue angulaire comprise entre 180° et 300° au contact de l’élément optique, ayant de préférence une forme générale de C ouvert dans une direction oblique vers le bas, sensiblement à 45°. 40. Système selon la revendication 38 ou 39, comportant au moins un autre support pour maintenir au moins un élément optique du générateur d’états de polarisation placé devant le port de sortie de la lumière. 41. Système selon la revendication 38, ledit autre support présentant une forme générale de C ouvert vers le haut. 42. Système selon l’une quelconque des revendications 36 à 39, chaque support comportant une succession de pièces maintenant entre elles des éléments optiques du générateur d’états de polarisation ou de l’analyseur, au moins deux supports servant à maintenir deux éléments optiques consécutifs partageant une pièce de support intermédiaire. 43. Système selon la revendication 40, comportant au moins deux pièces de support consécutives assemblées l’une contre l’autre, chacune de ces pièces présentant sur une face un logement pour recevoir un élément optique respectif et l’une des pièces servant à retenir l’élément optique de l’autre pièce. 44. Système selon l’une quelconque des revendications 38 à 43, le générateur d’états de polarisation et l’analyseur comportant chacun des éléments optiques similaires qui sont placés dans des ordres inverses relativement au sens de propagation de la lumière, le générateur comportant de préférence dans le sens de propagation de la lumière, un filtre polarisant linéaire P, un modulateur de polarisation à cristaux liquides quart d’onde QFLC, une lame demi-onde QWP, et un modulateur de polarisation à cristaux liquides demi-onde HFLC, l’analyseur comportant de préférence, dans le sens de propagation de la lumière, un modulateur de polarisation à cristaux liquides demi-onde HFLC, une lame demi-onde QWP, un modulateur de polarisation à cristaux liquides quart d’onde QFLC, le polariseur (224) associé à l’analyseur étant de préférence disposé après renvoi de la lumière du port d’entrée vers un oculaire associé, en amont d’une caméra (5) servant à recueillir des images d’intensité servant à générer une matrice de .Mueller. 45. Système selon l’une quelconque des revendications 38 à 44, les logements (233) recevant les éléments optiques commandables électriquement comportant au moins un passage (233a, 233b,233c) pour un câble électrique. 46. Système selon l’une quelconque des revendications 38 à 45, étant un système de colposcopie, ce système comportant : - un socle roulant (31), - un mat (30) porté par le socle roulant, - la tête (21) étant portée par un bras articulé relié au socle, - au moins un réflecteur de référence (81) porté par le mat (30), servant à la calibration du système polarimétrique, et de préférence également : - une station de travail comportant un ordinateur (60), portée par le socle roulant, - un clavier (41) porté par un bras articulé relié au mat, - un écran (40) porté par un bras articulé relié au mat à une hauteur supérieure à celle du bras supportant le clavier. 47. Système selon la revendication 46, le réflecteur de référence (81) étant disposé dans une coiffe pare-lumière (80), au sommet du mat, étant articulé autour d’un axe vertical, et comportant sur une face une paroi métallique dépolie, de préférence en aluminium, et du côté opposé une surface de référence ayant des propriétés spectrales connues. 48. Système selon l’une des revendications 46 et 47, comportant une pédale (100) qui permet à l’utilisateur de déclencher une action prédéfinie, notamment de démarrer une acquisition polarimétrique, la tête (21) comportant un bouton (101) permettant de déclencher une autre action prédéfinie, notamment le démarrage et l’arrêt de l’enregistrement vidéo. 49. Système selon l’une quelconque des revendications 38 à 48, étant un système de colposcopie, ce système comportant un système d’illumination comportant o Au moins une source lumineuse (50), o un guide de lumière à liquide (51), à relier à une extrémité à la source de lumière, ce guide de lumière ayant un diamètre de cœur inférieur ou égal à 5mm, le système optique présentant un port d’entrée de la lumière relier à l’autre extrémité du guide de lumière liquide. 50. Système selon la revendication 49, le système optique comportant entre le port d’entrée de la lumière et le port de sortie de la lumière une lentille asphérique (180) et un prisme de renvoi (181). 51. Système selon la revendication 49 ou 50, le diamètre intérieur du guide optique à liquide (51) étant compris entre 2,5 et 3,5 mm. 52. Système de polarimétrie (90) destiné à être rapporté sur une tête d’un système d’observation, notamment une tête de colposcope, comportant un système optique présentant un port de sortie de lumière permettant d’éclairer une zone à examiner et des ports d’entrée gauche et droit dirigés vers la zone à observer, le système polarimétrique comportant un générateur d’états de polarisation se plaçant devant le port de sortie et un analyseur d’états de polarisation dont au moins une partie des éléments optiques se place devant l’un des ports d’entrée, cet analyseur comportant au moins un élément optique maintenu par au moins un support s’appliquant sur une partie seulement du contour de l’élément optique (222) de façon à ménager un bord libre à cet élément optique, ce bord libre étant disposé de manière à se superposer partiellement à l’autre port d’entrée, le système de polarimétrie comportant des moyens de fixation (242) sur la tête (21) du système d’observation. 53. Système de polarimétrie (90) destiné à être rapporté sur une tête d’un système d’observation, notamment une tête de colposcope, comportant un système optique présentant un port de sortie de lumière permettant d’éclairer une zone à examiner et au moins un port d’entrée, le système polarimétrique comportant un générateur d’états de polarisation (PSG) se plaçant devant le port de sortie et un analyseur d’états de polarisation (PSA) dont au moins une partie des éléments optiques se place devant le port d’entrée, l’un au moins de l’analyseur et du générateur comportant des éléments optiques (222) maintenus par au moins un support, chaque support comportant une succession de pièces maintenant entre elles des éléments optiques du générateur d’états de polarisation ou de l’analyseur, au moins deux supports servant à maintenir deux éléments optiques consécutifs partageant une pièce de support intermédiaire, chacune de ces pièces présentant de préférence sur une face un logement pour recevoir un élément optique respectif et l’une des pièces servant à retenir l’élément optique de l’autre pièce.