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WO2024034428A1 - 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器及び光学系の製造方法 Download PDF

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WO2024034428A1
WO2024034428A1 PCT/JP2023/027689 JP2023027689W WO2024034428A1 WO 2024034428 A1 WO2024034428 A1 WO 2024034428A1 JP 2023027689 W JP2023027689 W JP 2023027689W WO 2024034428 A1 WO2024034428 A1 WO 2024034428A1
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WO
WIPO (PCT)
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lens group
optical system
focal length
lens
refractive power
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2023/027689
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English (en)
French (fr)
Inventor
哲史 三輪
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
Priority to US19/101,699 priority Critical patent/US20250164763A1/en
Priority to JP2024540381A priority patent/JPWO2024034428A5/ja
Priority to CN202380056001.5A priority patent/CN119546995A/zh
Publication of WO2024034428A1 publication Critical patent/WO2024034428A1/ja
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Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145121—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+-+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing an optical system.
  • the optical system according to the first aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. It has a lens group, a fourth lens group having negative refractive power, and a fifth lens group having positive refractive power, and when changing magnification, the distance between adjacent lens groups changes, During magnification, the second lens group is fixed with respect to the image plane and satisfies the following condition. 4.000 ⁇ f1/f3 ⁇ 10.000 however, f1: Focal length of the first lens group f3: Focal length of the third lens group
  • the optical system according to the second aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. It has a lens group, a fourth lens group having negative refractive power, and a fifth lens group having positive refractive power, and when changing magnification, the distance between adjacent lens groups changes, and the next satisfies the condition of Eq.
  • f1 Focal length of the first lens group
  • f3 Focal length of the third lens group
  • fw Focal length of the entire optical system in the wide-angle end state
  • TLw Optical total length of the optical system in the wide-angle end state
  • the method for manufacturing an optical system according to the first aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a second lens group having a positive refractive power.
  • a method for manufacturing an optical system including a third lens group having a negative refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, The lenses are arranged so that the distance between each lens group changes, and the second lens group is arranged so as to be fixed with respect to the image plane during zooming, and the second lens group is arranged so that the following condition is satisfied. 4.000 ⁇ f1/f3 ⁇ 10.000 however, f1: Focal length of the first lens group f3: Focal length of the third lens group
  • a method for manufacturing an optical system according to a second aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a second lens group having a positive refractive power.
  • a method for manufacturing an optical system including a third lens group having a negative refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, The lenses are arranged so that the distance between each lens group changes and the following condition is satisfied.
  • f1 Focal length of the first lens group
  • f3 Focal length of the third lens group
  • fw Focal length of the entire optical system in the wide-angle end state
  • TLw Optical total length of the optical system in the wide-angle end state
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an optical system according to a first example.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the first embodiment when focusing on an object at infinity, in which (a) shows the wide-angle end state and (b) shows the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an optical system according to a second example.
  • FIG. 6 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the second embodiment when focusing on an object at infinity, in which (a) shows the wide-angle end state and (b) shows the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an optical system according to a third example.
  • FIG. 7 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the third embodiment when focusing on an object at infinity, in which (a) shows the wide-angle end state and (b) shows the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an optical system according to a fourth example.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment when focusing on an object at infinity, in which (a) shows the wide-angle end state and (b) shows the telephoto end state.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a camera equipped with the above optical system. It is a flowchart for explaining the manufacturing method of the above-mentioned optical system concerning a 1st embodiment. It is a flowchart for explaining the manufacturing method of the above-mentioned optical system concerning a 2nd embodiment.
  • the optical system OL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, It is configured to include a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Further, in this optical system OL, the distance between adjacent lens groups changes during zooming, and the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane. With this configuration, the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • optical system OL satisfies conditional expression (1) shown below.
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the third lens group G3.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the focal length of the third lens group G3 becomes short, that is, the refractive power of the third lens group G3 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable.
  • the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 becomes short, that is, the refractive power of the first lens group G1 becomes too strong, and the curvature of field changes during zooming. This is not preferable because it becomes difficult to correct.
  • the lower limit of conditional expression (1) it is more desirable that the lower limit of conditional expression (1) be 4.900, more preferably 5.200.
  • the optical system OL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, It is configured to include a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Further, in this optical system OL, the distance between adjacent lens groups changes during zooming. With this configuration, the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • conditional expression (1) It is desirable that the optical system OL according to the second embodiment satisfy the above-mentioned conditional expression (1).
  • the effects of satisfying conditional expression (1) are as described above.
  • optical system OL according to the second embodiment satisfies conditional expression (2) shown below.
  • fw Focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • TLw Optical total length of the optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • Conditional expression (2) defines the ratio of the total optical length to the focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the total optical length in the wide-angle end state becomes long, and as a result, the refractive power of the second lens group G2 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. Undesirable.
  • conditional expression (2) if the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the total optical length in the wide-angle end state becomes short, and as a result, the refractive power of the first lens group G1 becomes too strong, correcting the fluctuation of field curvature during zooming. This is not preferable because it becomes difficult to do so. Note that in order to ensure the effect of conditional expression (2), it is more desirable that the lower limit of conditional expression (2) be set to 4.200, more preferably 4.400.
  • this embodiment (Regarding the first embodiment and the second embodiment) Furthermore, it is desirable that the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment (hereinafter referred to as "this embodiment") satisfy conditional expression (3) shown below.
  • Conditional expression (3) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the third lens group G3.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the third lens group G3 becomes short, that is, the refractive power of the third lens group G3 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable.
  • the upper limit of conditional expression (3) is set to 1.500, more preferably 1.300.
  • conditional expression (3) when the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 becomes short, that is, the refractive power of the second lens group G2 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable because it becomes difficult.
  • optical system OL satisfies conditional expression (4) shown below.
  • Conditional expression (4) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the fourth lens group G4.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the focal length of the fourth lens group G4 becomes short, that is, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable.
  • the focal length of the second lens group G2 becomes short, that is, the refractive power of the second lens group G2 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable because it becomes difficult.
  • the lower limit of conditional expression (4) is set to 0.470, and more preferably 0.490.
  • optical system OL satisfies conditional expression (5) shown below.
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (5), the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the refractive power of the second lens group G2 becomes too strong, and as a result, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable. In order to ensure the effect of conditional expression (5), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 7.500, more preferably 7.000.
  • the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes too strong, and as a result, the refractive power of the second lens group G2 becomes too strong, correcting spherical aberration in the telephoto end state. This is not preferable because it becomes difficult. Note that in order to ensure the effect of conditional expression (5), it is more desirable that the lower limit of conditional expression (5) be set to 4.500, more preferably 5.000.
  • optical system OL satisfies conditional expression (6) shown below.
  • Conditional expression (6) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the fifth lens group G5.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too strong, and as a result, the refractive power of the third lens group G3 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable.
  • the upper limit value of conditional expression (6) is set to 0.500, more preferably 0.400.
  • the lower limit of conditional expression (6) be set to 0.200, and more preferably 0.240.
  • optical system OL satisfies conditional expression (7) shown below.
  • Conditional expression (7) defines the ratio of the focal length of the third lens group G3 to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (7), the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the focal length of the fifth lens group G5 becomes short, that is, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too strong, and the fluctuation of field curvature during zooming is corrected. This is not preferable because it becomes difficult to do so. Note that, in order to ensure the effect of conditional expression (7), it is more desirable that the upper limit of conditional expression (7) is set to 0.420, more preferably 0.400.
  • conditional expression (7) when the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, the focal length of the third lens group G3 becomes short, that is, the refractive power of the third lens group G3 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. This is not desirable because it becomes difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (7) is set to 0.200, more preferably 0.250.
  • optical system OL satisfies conditional expression (8) shown below.
  • fw Focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 becomes longer, and as a result, the refractive power of the third lens group G3 becomes stronger because zooming is performed by the third lens group G3. , it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state, which is not preferable.
  • conditional expression (8) it is more desirable that the upper limit of conditional expression (8) is set to 7.500, more preferably 7.000. Furthermore, if the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 becomes short, that is, the refractive power of the first lens group G1 becomes too strong, and the curvature of field changes during zooming. This is not preferable because it becomes difficult to correct. Note that in order to ensure the effect of conditional expression (8), it is more desirable that the lower limit value of conditional expression (8) is set to 4.500.
  • the first lens group G1 is composed of two lenses. With this configuration, the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the fourth lens group G4 be configured to move along the optical axis during focusing. With this configuration, aberration fluctuations during focusing can be reduced.
  • optical system OL satisfies conditional expression (9) shown below.
  • fw Focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • D34w On axis between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity Air distance
  • D34t On-axis air distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the telephoto end state when focusing on an object at infinity
  • Conditional expression (9) is based on the on-axis air of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 when changing the power from the wide-angle end state to the telephoto end state with respect to the focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state. This defines the ratio to the amount of change in interval.
  • conditional expression (9) good optical performance during focusing can be obtained. Note that in order to ensure the effect of conditional expression (9), it is more desirable that the upper limit of conditional expression (9) be 0.700. Furthermore, in order to ensure the effect of conditional expression (9), it is more desirable that the lower limit of conditional expression (9) be set to 0.300.
  • optical system OL satisfies conditional expression (10) shown below.
  • fw Focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • f12w Synthetic focus of the first lens group G1 and the second lens group G2 in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity distance
  • Conditional expression (10) defines the ratio of the combined focal length of the first lens group G1 and the second lens group G2 to the focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state.
  • conditional expression (10) the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, the composite focal length of the front group consisting of the first lens group G1 and the second lens group G2 in the wide-angle end state becomes longer, that is, the refractive power of the front group becomes weaker. If it is too large, it becomes difficult to correct coma aberration in the wide-angle end state, which is not preferable.
  • conditional expression (10) it is more desirable that the upper limit of conditional expression (10) be set to 1.300, and more preferably 1.250. If the lower limit of conditional expression (10) is not reached, the composite focal length of the front group will become short, that is, the refractive power of the front group will become too strong, making it difficult to correct distortion in the wide-angle end state, which is preferable. do not have. Note that in order to ensure the effect of conditional expression (10), it is more desirable that the lower limit of conditional expression (10) be set to 0.900, and more preferably 1.000.
  • optical system OL satisfies conditional expression (11) shown below.
  • fw Focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • Bfw Back focus (air equivalent length) of the optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • Conditional expression (11) defines the ratio of the back focus to the focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state. By satisfying conditional expression (11), the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained. Note that, in order to ensure the effect of conditional expression (11), it is more desirable that the upper limit of conditional expression (11) be set to 1.200, and more preferably 1.000. Further, in order to ensure the effect of conditional expression (11), it is more desirable that the lower limit of conditional expression (11) be set to 0.500, more preferably 0.600.
  • the optical system OL it is desirable that at least a portion of the third lens group G3 be an anti-vibration group Gvr that moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • optical system OL satisfies conditional expression (12) shown below.
  • Conditional expression (12) defines the ratio of the focal length of the image stabilization group Gvr to the focal length of the third lens group G3.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained. Note that in order to ensure the effect of conditional expression (12), it is more desirable that the upper limit of conditional expression (12) be set to 3.000. Furthermore, in order to ensure the effect of conditional expression (12), it is more desirable that the lower limit of conditional expression (12) be set to 1.300.
  • optical system OL satisfies conditional expression (13) shown below.
  • fw Focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • ft Focal length of the entire optical system OL in the telephoto end state when focusing on an object at infinity
  • TLw Focusing on an object at infinity
  • D23w On-axis air distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • Conditional expression (13) expresses the relationship between the optical total length of the optical system OL in the wide-angle end state, the ratio of the axial air distance between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the variable power ratio of the optical system OL. It stipulates that By satisfying conditional expression (13), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field from the wide-angle end state to the telephoto end state. Note that in order to ensure the effect of conditional expression (13), it is more desirable that the upper limit of conditional expression (13) be set to 1.200. Further, in order to ensure the effect of conditional expression (13), it is more desirable that the lower limit value of conditional expression (13) is set to 0.300.
  • the fifth lens group G5 has an aspherical lens having an inflection point (hereinafter referred to as "specific aspherical lens Las"), and the conditional expression ( 14) is desirable.
  • fw Focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state when focusing on an object at infinity
  • fg5as Focal length of the specific aspherical lens Las included in the fifth lens group G5
  • Conditional expression (14) defines the ratio of the focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state to the focal length of the aspherical lens (specific aspherical lens Las) having an inflection point included in the fifth lens group G5. It is something to do. By arranging an aspherical lens (specific aspherical lens Las) having an inflection point that satisfies conditional expression (14) in the fifth lens group G5, spherical aberration and field curvature can be reduced from the wide-angle end state to the telephoto end state. can be well corrected. Note that, in order to ensure the effect of conditional expression (14), it is more desirable that the upper limit of conditional expression (14) be set to 0.300.
  • optical system OL satisfies conditional expression (15) shown below.
  • Conditional expression (15) defines an appropriate range of the half angle of view of the optical system OL in the wide-angle end state.
  • the optical system OL can be made smaller and lighter, and good optical performance can be obtained.
  • the upper limit of conditional expression (15) be 50.00°.
  • the lower limit of conditional expression (15) be 42.00°, and more preferably 43.00°.
  • the optical system OL according to the present embodiment can reduce the size of the first lens group G1 by moving the first lens group G1 when changing the magnification, and can make the first lens group G1 smaller among the five lens groups when changing the magnification.
  • the driving force required to move the lens groups during zooming can be reduced.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens type, which is equipped with an optical system OL according to the present embodiment as a photographic lens 2.
  • this camera 1 light from an object (subject) (not shown) is collected by a photographing lens 2, and is passed through an OLPF (optical low pass filter) (not shown) onto the imaging surface of the imaging unit 3. form an image of the subject.
  • the subject image is photoelectrically converted by a photoelectric conversion element (imaging element) provided in the imaging unit 3, and an image of the subject is generated.
  • This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. This allows the photographer to observe the subject through the EVF4.
  • EVF Electronic view finder
  • the optical system OL is installed in a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes the subject using a finder optical system. Even in this case, the same effects as the camera 1 described above can be achieved.
  • an optical system OL with a five-group configuration is shown, but the above configuration conditions can also be applied to other group configurations such as a six-group, a seventh-group, etc.
  • a configuration in which a lens or lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or lens group is added closest to the image plane side may be used.
  • a configuration may be considered in which a lens group whose position with respect to the image plane is fixed during zooming or focusing is added to the closest to the image plane.
  • a lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air gap that changes during zooming or focusing.
  • the lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented together.
  • a focusing group may be used to focus from an object at infinity to an object at a short distance by moving one or more lens groups or partial lens groups in the optical axis direction.
  • the focusing group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor (such as an ultrasonic motor) for autofocus.
  • the fourth lens group G4 is used as a focusing group, and that the other lenses are fixed in position with respect to the image plane during focusing.
  • image blur caused by camera shake can be corrected by moving the lens group or partial lens group so that it has a displacement component perpendicular to the optical axis, or rotating (swinging) it in a plane that includes the optical axis. It may also be used as a vibration isolation group. In particular, it is preferable that at least a portion of the third lens group G3 be an anti-vibration group.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. It is preferable that the lens surface is spherical or flat because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even if the image plane shifts, there is little deterioration in depiction performance, which is preferable.
  • the aspherical surface can be an aspherical surface made by grinding, a glass molded aspherical surface made by molding glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface made by molding resin into an aspherical shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is placed on the object side of the third lens group G3, the role may be replaced by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be coated with an antireflection film that has high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghosting and achieve high optical performance with high contrast.
  • variable magnification optical system ZL of this embodiment has a variable magnification ratio of about 2 to 5 times.
  • a method for manufacturing the optical system OL according to the first embodiment will be outlined with reference to FIG. 10.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a negative refractive power are prepared (step S100).
  • step S200 when changing magnification, the distance between adjacent lens groups is changed (step S200), and when changing magnification, the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane. Place (step S300). Then, these lens groups are arranged so as to satisfy a predetermined condition (for example, the above-mentioned conditional expression (1)) (step S400).
  • a predetermined condition for example, the above-mentioned conditional expression (1)
  • a method for manufacturing the optical system OL according to the second embodiment will be outlined with reference to FIG. 11.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a negative refractive power are prepared (step S100).
  • the adjacent lens groups are arranged so that the distance between them changes during zooming (step S200).
  • these lens groups are arranged so as to satisfy predetermined conditions (for example, conditional expressions (1) and (2) described above) (step S300).
  • an optical system As described above, it is possible to provide an optical system, an optical device, and a method for manufacturing this optical system, which can achieve a reduction in size and weight, and can also obtain good optical performance.
  • FIGS. 1, 3, 5, and 7 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the optical system OL (OL1 to OL4) according to each embodiment.
  • the cross-sectional views of these optical systems OL1 to OL4 are shown when changing the magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T), and when focusing from an object at infinity ( ⁇ ) to a short-distance object.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • ⁇ object at infinity
  • the direction of movement of each lens group along the optical axis is indicated by an arrow.
  • the height of the aspherical surface in the direction perpendicular to the optical axis is y
  • the distance along the optical axis from the tangent plane of the vertex of each aspherical surface to each aspherical surface at the height y is S(y)
  • the radius of curvature of the reference sphere is r
  • the conic constant is K
  • the nth-order aspheric coefficient is An, it is expressed by the following formula (a).
  • "E-n" indicates " ⁇ 10 -n ".
  • the second-order aspheric coefficient A2 is 0.
  • aspherical surfaces are marked with * on the right side of the surface number.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of an optical system OL1 according to the first embodiment.
  • This optical system OL1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured to include a fourth lens group G4 having negative refractive power and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of one lens component, and includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L11 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped positive lens L12 with a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L21 whose lens surface on the object side is formed into an aspherical shape and whose convex surface faces the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconcave negative lens L22. It consists of a convex positive lens L23 and a meniscus negative lens L24 with a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented negative lens made by cementing a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, and a cemented negative lens having a convex surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L41 whose lens surface on the image side is formed into an aspherical shape.
  • the object side lens surface and the image surface side lens surface are formed into an aspherical shape, and near the optical axis, a meniscus shape with a concave surface facing the object side is formed. It consists of a lens L51 (specific aspherical lens Las) and a meniscus-shaped positive lens L52 with a concave surface facing the object side.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the second lens group G2 and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I, and the first lens group G1 and the The third lens group G3 and the fourth lens group G4 move toward the object side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves toward the image plane side when focusing from an object at infinity to a close object.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3), and the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3). along the optical axis.
  • the image position correction (anti-vibration) when camera shake occurs is performed by using a cemented negative lens, which is a cemented positive lens L35 and a negative lens L36 of the third lens group G3, as an anti-vibration lens group Gvr. This is done by moving this anti-vibration lens group Gvr so that it has a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system OL1.
  • f shown in the overall specifications is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • ⁇ is the half angle of view [°]
  • Y is the maximum image height
  • TL is the optical total length
  • BF is the back focus. It represents the values in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state when focusing on an object at infinity.
  • the back focus BF indicates the distance from the lens surface closest to the image plane (the 30th surface) to the image plane I on the optical axis in air equivalent length.
  • the total optical length TL is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object (first surface) to the lens surface closest to the image plane (30th surface), plus the back focus in air equivalent length. It shows the length.
  • the first column m in the lens data indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light ray travels
  • the second column r indicates the radius of curvature of each lens surface.
  • d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (interface spacing)
  • the radius of curvature ⁇ indicates a plane, and the refractive index of air, 1.00000, is omitted.
  • the lens group focal length indicates the surface number and focal length of the starting surface of each lens group.
  • mm is generally used for the focal length f, radius of curvature r, surface spacing d, and other length units listed in all the specification values below, but the optical system Since the same optical performance can be obtained even if the size is reduced, the present invention is not limited to this. Further, the explanations of these symbols and the specifications table are the same in the following embodiments.
  • the fourth surface, the 23rd surface, the 24th surface, the 26th surface, the 27th surface, and the 28th surface are formed into an aspherical shape.
  • Table 2 below shows the data of the aspheric surface at surface number m, that is, the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4 to A10.
  • the axial air distance D24 between the fourth lens group G4, the axial air distance D26 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus BF change during zooming.
  • Table 3 shows the variable intervals of the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state when focusing on an object at infinity and when focusing on a short-distance object.
  • D0 indicates the distance from the lens surface (first surface) closest to the object side of the optical system OL1 to the object
  • f indicates the focal length
  • ⁇ indicates the imaging magnification.
  • FIG. 2 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a magnification chromatic aberration diagram, and a coma aberration diagram when this optical system OL1 is focused on an object at infinity.
  • (a) shows the wide-angle end state
  • (b) shows the telephoto end state.
  • FNO indicates the F number
  • Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane, respectively.
  • FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the optical system OL2 according to the second embodiment.
  • This optical system OL2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured to include a fourth lens group G4 having negative refractive power and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of one lens component, and includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L11 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped positive lens L12 with a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L21 whose lens surface on the object side is formed into an aspherical shape and whose convex surface faces the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconcave negative lens L22. It consists of a convex positive lens L23 and a meniscus negative lens L24 with a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented negative lens made by cementing a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, and a cemented negative lens having a convex surface on the object side.
  • a cemented positive lens is formed by cementing a meniscus-shaped positive lens L34 with a concave surface facing the object side, and a double-convex positive lens L35 with a meniscus-shaped negative lens L36 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L41 with a concave surface facing the object side, and a double-concave negative lens L42 with an aspherical lens surface on the object side. It is made up of.
  • the object side lens surface and the image surface side lens surface are formed into an aspherical shape, and near the optical axis, a meniscus shape with a concave surface facing the object side is formed. It is composed of a lens L51 (specific aspherical lens Las) and a meniscus-shaped positive lens L52 with a concave surface facing the object side.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the second lens group G2 and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I, and the first lens group G1 and the The third lens group G3 and the fourth lens group G4 move toward the object side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves toward the image plane side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3), and the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3). along the optical axis.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system OL2. Note that in Table 4 and FIG. 3 below, the 23rd surface is a virtual surface.
  • the fourth surface, the 26th surface, the 28th surface, and the 29th surface are formed into an aspherical shape.
  • Table 5 below shows the data of the aspheric surface at surface number m, that is, the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4 to A10.
  • the axial air distance D23 between the fourth lens group G4, the axial air distance D27 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus BF change during zooming.
  • Table 6 below shows the variable intervals of the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state when focusing on an object at infinity and when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 4 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a magnification chromatic aberration diagram, and a coma aberration diagram when this optical system OL2 focuses on an object at infinity.
  • (a) shows the wide-angle end state
  • (b) shows the telephoto end state. From these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL2 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing the configuration of the optical system OL3 according to the third embodiment.
  • This optical system OL3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured to include a fourth lens group G4 having negative refractive power and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of one lens component, and includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L11 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped positive lens L12 with a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L21 whose lens surface on the object side is formed into an aspherical shape and whose convex surface faces the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconcave negative lens L22. It is composed of a convex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a double-convex positive lens L31, a cemented positive lens made by cementing a double-convex positive lens L32 and a double-concave negative lens L33, and a cemented positive lens with a convex surface on the object side.
  • a cemented positive lens is formed by cementing a meniscus-shaped negative lens L34 with a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L35, and a meniscus-shaped negative lens L36 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L41 whose object-side lens surface is aspherical.
  • the object side lens surface and the image surface side lens surface are formed into an aspherical shape, and near the optical axis, a meniscus shape with a concave surface facing the object side is formed. It is composed of a lens L51 (specific aspherical lens Las) and a biconvex positive lens L52.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the second lens group G2 and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I, and the first lens group G1, the The third lens group G3 and the fourth lens group G4 move toward the object side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves toward the image plane side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3), and the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3). along the optical axis.
  • the image position correction (anti-vibration) when camera shake occurs is performed by using a cemented positive lens, which is a cemented positive lens L35 and a negative lens L36 of the third lens group G3, as an anti-vibration lens group Gvr. This is done by moving this anti-vibration lens group Gvr so that it has a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the optical system OL3.
  • the fourth surface, the 23rd surface, the 25th surface, and the 26th surface are formed into an aspherical shape.
  • Table 8 below shows the aspherical data for surface number m, ie, the values of the conic constant K and each aspherical constant A4 to A10.
  • the axial air distance D22 between the fourth lens group G4, the axial air distance D24 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus BF change during zooming.
  • Table 9 shows the variable intervals of the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state when focusing on an object at infinity and when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 6 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a magnification chromatic aberration diagram, and a coma aberration diagram when this optical system OL3 focuses on an object at infinity.
  • FIG. 6 (a) shows the wide-angle end state, and (b) shows the telephoto end state. From these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL3 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the optical system OL4 according to the fourth embodiment.
  • This optical system OL4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured to include a fourth lens group G4 having negative refractive power and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of one lens component, and is a cemented positive lens made by cementing, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L11 with a convex surface facing the object side and a biconvex-shaped positive lens L12. It is made up of.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L21 whose lens surface on the object side is formed into an aspherical shape and whose convex surface faces the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconcave negative lens L22. It consists of a convex positive lens L23 and a meniscus negative lens L24 with a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented negative lens made by cementing a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, and a cemented negative lens having a convex surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L41 whose lens surface on the image side is formed into an aspherical shape.
  • the object side lens surface and the image surface side lens surface are formed into an aspherical shape, and near the optical axis, a meniscus shape with a concave surface facing the object side is formed. It consists of a lens L51 (specific aspherical lens Las) and a meniscus-shaped positive lens L52 with a concave surface facing the object side.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I, and the first lens group G1, the second lens group G2, and the The third lens group G3 and the fourth lens group G4 move toward the object side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 moves toward the image plane side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3), and the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3 (on the object side of the third lens group G3). along the optical axis.
  • the image position correction (anti-shake) when camera shake occurs is performed by using a cemented negative lens, which is a cemented positive lens L35 and a negative lens L36 of the third lens group G3, as an anti-vibration lens group Gvr. This is done by moving this anti-vibration lens group Gvr so that it has a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • Table 10 lists the values of the specifications of the optical system OL4.
  • the fourth surface, the 23rd surface, the 24th surface, the 26th surface, the 27th surface, and the 28th surface are formed into an aspherical shape.
  • Table 11 below shows the data of the aspheric surface at surface number m, that is, the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4 to A10.
  • the axial air distance D24 between the fourth lens group G4, the axial air distance D26 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus BF change during zooming.
  • Table 12 below shows the variable intervals of the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state when focusing on an object at infinity and when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 8 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a magnification chromatic aberration diagram, and a coma aberration diagram when this optical system OL4 focuses on an object at infinity.
  • (a) shows the wide-angle end state
  • (b) shows the telephoto end state. From these aberration diagrams, it can be seen that this optical system OL4 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • Optical system G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group Gvr Anti-vibration group

Landscapes

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Abstract

小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる光学系、光学機器及びこの光学系の製造方法を提供する　カメラ１等の光学機器に用いられる光学系ＯＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、変倍の際に、第２レンズ群Ｇ２は像面に対して固定されており、所定の条件式による条件を満足する。

Description

光学系、光学機器及び光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器及び光学系の製造方法に関する。
　従来、小型なズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、より小型化、軽量化させるとともに、さらなる光学性能の向上が要望されている。
国際公開第２０１６／１５７３４０号
　本発明の第一の態様に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、変倍の際に、前記第２レンズ群は像面に対して固定され、次式の条件を満足する。
４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　本発明の第二の態様に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、次式の条件を満足する。
４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
４．０００　＜　ＴＬｗ／ｆｗ　＜　８．０００
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
　ＴＬｗ：広角端状態における前記光学系の光学全長
　本発明の第一の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、変倍の際に、前記第２レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　本発明の第二の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
４．０００　＜　ＴＬｗ／ｆｗ　＜　８．０００
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
　ＴＬｗ：広角端状態における前記光学系の光学全長
第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 上記光学系を搭載するカメラの断面図である。 第１の実施形態に係る上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 第２の実施形態に係る上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
　第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。また、この光学系ＯＬは、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２は像面に対して固定されている。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。
　第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００　　　　　　（１）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（１）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（１）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなる、すなわち、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を８．０００、更に７．０００とすることがより望ましい。また、条件式（１）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなる、すなわち、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎ、像面湾曲の変倍時の変動を補正することが困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を４．９００、更に５．２００とすることがより望ましい。
（第２の実施形態）
　第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。また、この光学系ＯＬは、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。
　第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、上述した条件式（１）を満足することが望ましい。この条件式（１）を満足することによる効果等は、上述した通りである。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
４．０００　＜　ＴＬｗ／ｆｗ　＜　８．０００　　　　　　（２）
　但し、
　ｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ＴＬｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの光学全長
　条件式（２）は、広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する光学全長の比を規定するものである。この条件式（２）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（２）の上限値を上回ると、広角端状態における光学全長が長くなり、結果として第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を７．０００、更に６．０００とすることがより望ましい。また、条件式（２）の下限値を下回ると、広角端状態における光学全長が短くなり、結果として第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎ、像面湾曲の変倍時の変動を補正することが困難となるため好ましくない。なお、この条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を４．２００、更に４．４００とすることがより望ましい。
（第１の実施形態及び第２の実施形態について）
　また、第１の実施形態及び第２の実施形態（以下「本実施形態」と呼ぶ）に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．５００　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　３．０００　　　　（３）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（３）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（３）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなる、すなわち、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．５００、更に１．３００とすることがより望ましい。また、条件式（３）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなる、すなわち、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．６００、更に０．７００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．４００　＜　ｆ２／ｆ４　＜　２．０００　　　　　　（４）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（４）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（４）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（４）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が短くなる、すなわち、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を１．０００、更に０．８００とすることがより望ましい。また、条件式（４）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなる、すなわち、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．４７０、更に０．４９０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
４．０００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　８．０００　　　　（５）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（５）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（５）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（５）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎ、結果として第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を７．５００、更に７．０００とすることがより望ましい。また、条件式（５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎ、結果として第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を４．５００、更に５．０００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
０．１００　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８００　　　　（６）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（６）は、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（６）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（６）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなりすぎ、結果として第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を０．５００、更に０．４００とすることがより望ましい。また、条件式（６）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎ、結果として第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなりすぎ、像面湾曲の変倍時の変動を補正することが困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を０．２００、更に０．２４０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
０．１００　＜　ｆ３／ｆ５　＜　０．４８０　　　　　　　（７）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（７）は、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（７）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（７）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離が短くなる、すなわち、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなりすぎ、像面湾曲の変倍時の変動を補正することが困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を０．４２０、更に０．４００とすることがより望ましい。また、条件式（７）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなる、すなわち、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を０．２００、更に０．２５０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
４．０００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　８．０００　　　　　　　（８）
　但し、
　ｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（８）は、広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（８）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（８）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が長くなり、結果として変倍を第３レンズ群Ｇ３で行うためにこの第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を７．５００、更に７．０００とすることがより望ましい。また、条件式（８）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなる、すなわち、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎ、像面湾曲の変倍時の変動を補正することが困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を４．５００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、２枚のレンズで構成されることが望ましい。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、合焦の際に、第４レンズ群Ｇ４は光軸に沿って移動するように構成されていることが望ましい。このように構成することにより、合焦時の収差変動を少なくすることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
０．１００　＜　（Ｄ３４ｔ－Ｄ３４ｗ）／ｆｗ　＜　０．８００　（９）
　但し、
　ｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　Ｄ３４ｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔
　Ｄ３４ｔ：無限遠物体合焦時の望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔
　条件式（９）は、広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する広角端状態から望遠端状態まで変倍する際の第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔の変化量との比を規定するものである。この条件式（９）を満足することにより、合焦時の良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を０．７００とすることがより望ましい。また、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を０．３００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．８００　＜　｜ｆ１２ｗ｜／ｆｗ　＜　１．５００　　　（１０）
　但し、
　ｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆ１２ｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合成焦点距離
　条件式（１０）は、広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合成焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１０）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。条件式（１０）の上限値を上回ると、広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とからなる前群の合成焦点距離が長くなる、すなわち、前群の屈折力が弱くなりすぎ、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を１．３００、更に１．２５０とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の下限値を下回ると、前群の合成焦点距離が短くなる、すなわち、前群の屈折力が強くなりすぎ、広角端状態における歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を０．９００、更に１．０００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．１００　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　２．０００　　　　　　（１１）
　但し、
　ｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　Ｂｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬのバックフォーカス（空気換算長）
　条件式（１１）は、広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離に対するバックフォーカスの比を規定するものである。この条件式（１１）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を１．２００、更に１．０００とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を０．５００、更に０．６００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群Ｇｖｒであることが望ましい。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
１．０００　＜　｜ｆｖｒ｜／ｆ３　＜　６．０００　　　　（１２）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆｖｒ：防振群Ｇｖｒの焦点距離
　条件式（１２）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する防振群Ｇｖｒの焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１２）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を３．０００とすることがより望ましい。また、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を１．３００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１３）を満足することが望ましい。
０．２００＜（Ｄ２３ｗ／ＴＬｗ）×（ｆｔ／ｆｗ）＜１．５００　　（１３）
　但し、
　ｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆｔ：無限遠物体合焦時の望遠端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ＴＬｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの光学全長
　Ｄ２３ｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔
　条件式（１３）は、広角端状態における光学系ＯＬの光学全長と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔の比と、光学系ＯＬの変倍比との関係を規定するものである。この条件式（１３）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態まで球面収差及び像面湾曲を良好に補正することができる。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を１．２００とすることがより望ましい。また、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を０．３００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第５レンズ群Ｇ５は、変曲点を有する非球面レンズ（以下、「特定非球面レンズＬａｓ」と呼ぶ）を有し、以下に示す条件式（１４）を満足することが望ましい。
０．０００　＜　ｆｗ／｜ｆｇ５ａｓ｜　＜　０．５００　　（１４）
　但し、
　ｆｗ：無限遠物体合焦時の広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆｇ５ａｓ：第５レンズ群Ｇ５が有する特定非球面レンズＬａｓの焦点距離
　条件式（１４）は、第５レンズ群Ｇ５が有する変曲点を有する非球面レンズ（特定非球面レンズＬａｓ）の焦点距離に対する広角端状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離の比を規定するものである。第５レンズ群Ｇ５に、条件式（１４）を満足する変曲点を有する非球面レンズ（特定非球面レンズＬａｓ）を配置することにより、広角端状態から望遠端状態まで球面収差及び像面湾曲を良好に補正することができる。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を０．３００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１５）を満足することが望ましい。
３０．００°　＜　ωｗ　＜　６０．００°　　　　　　　　（１５）
　但し、
　ωｗ：広角端状態における光学系ＯＬの半画角
　条件式（１５）は、広角端状態における光学系ＯＬの半画角の適切な範囲を規定するものである。この条件式（１５）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を５０．００°とすることがより望ましい。また、条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を４２．００°、更に４３．００°とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、第１レンズ群Ｇ１を変倍の際に移動させることで、この第１レンズ群Ｇ１を小型化し、かつ変倍の際に５つのレンズ群のうち２つのレンズ群を像面Ｉに対して固定することで、変倍の際にレンズ群を移動させるのに必要な駆動力を少なくすることができる。
　次に、本実施形態に係る光学系ＯＬを備えた光学機器であるカメラを図９に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系ＯＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルター）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子（撮像素子）により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダー）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る光学系ＯＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、５群構成の光学系ＯＬを示したが、以上の構成条件等は、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時や合焦時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群とは、特に境界を指定しない限りは、変倍時や合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦群としても良い。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、第４レンズ群Ｇ４を合焦群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が２～５倍程度である。
　なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　以下、第１の実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法の概略を、図１０を参照して説明する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を準備する（ステップＳ１００）。次に、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し（ステップＳ２００）、変倍の際に、第２レンズ群Ｇ２が像面に対して固定されるように配置する（ステップＳ３００）。そして、これらのレンズ群を、所定の条件（例えば、上述した条件式（１））を満足するように配置する（ステップＳ４００）。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法の概略を、図１１を参照して説明する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を準備する（ステップＳ１００）。次に、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置する（ステップＳ２００）。そして、これらのレンズ群を、所定の条件（例えば、上述した条件式（１）及び（２））を満足するように配置する（ステップＳ３００）。
　以上より、小型化・軽量化を実現するとともに、良好な光学性能を得ることができる光学系、光学機器及びこの光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、各実施例を図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５及び図７は、各実施例に係る光学系ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ４）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの光学系ＯＬ１～ＯＬ４の断面図には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、及び、無限遠物体（∞）から近距離物体に合焦する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る光学系ＯＬ１の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、１つのレンズ成分で構成されており、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、両凸形状の正レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３４、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３５と両凹形状の負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズ、並びに、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ３７で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹形状の負レンズＬ４１で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成され、光軸近傍において、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５１（特定非球面レンズＬａｓ）、並びに、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５２で構成されている。
　この光学系ＯＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。また、光学系ＯＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第２レンズ群Ｇ２及び第５レンズ群Ｇ５が像面Ｉに対して固定され、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が、光軸に沿って物体側に移動する。
　また、光学系ＯＬ１は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第４レンズ群Ｇ４が像面側に移動する。
　また、この光学系ＯＬ１において、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側）に配置されており、変倍時に第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　また、この光学系ＯＬ１において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３５と負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズを防振レンズ群Ｇｖｒとし、この防振レンズ群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　以下の表１に、光学系ＯＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角［°］、Ｙは最大像高、ＴＬは光学全長、並びに、ＢＦはバックフォーカスであって、無限遠物体合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の値を表している。ここで、バックフォーカスＢＦは、最も像面側のレンズ面（第３０面）から像面Ｉまでの光軸上の空気換算長での距離を示している。また、光学全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１面）から最も像面側のレンズ面（第３０面）までの光軸上の距離に、空気換算長でのバックフォーカスを加えた長さを示している。なお、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、レンズ群焦点距離は各レンズ群の始面の面番号と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　　16.501　～　　　34.996　～　　67.795
ＦＮＯ　　　　　＝　　 2.890　～　　　 4.004　～　　 4.826
ω［°］　　　　＝　　43.245　～　　　22.106　～　　11.546
Ｙ　　　　　　　＝　　14.000　～　　　14.750　～　　14.750
ＴＬ(空気換算長)＝　　86.003　～　　　97.716　～　 116.000
ＢＦ(空気換算長)＝　　11.962　～　　　11.952　～　　11.938

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　 ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　 54.2699　　1.2000　　 1.75520　　 27.57
 2　　　 36.9813　　6.1652　　 1.59349　　 67.00
 3　　 2549.7300　　　D3
 4*　　 183.4910　　0.8000　　 1.80901　　 45.97
 5　　　 13.3026　　5.0739
 6　　　-44.3283　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
 7　　　 68.7802　　0.1000
 8　　　 30.6344　　3.7679　　 1.82364　　 24.66
 9　　　-31.0439　　1.0850
10　　　-19.4153　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
11　　　-49.7999　　　D11
12　　　　∞　　　　0.1000　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
13　　　 19.1863　　2.7152　　 1.77250　　 49.62
14　　 -107.0550　　0.9303
15　　　 14.8387　　3.6516　　 1.67792　　 51.28
16　　　-24.6230　　0.8000　　 1.82834　　 33.25
17　　　　9.4095　　0.1041
18　　　　9.8011　　2.5502　　 1.52831　　 66.40
19　　　 43.2667　　0.9914
20　　　-88.8445　　2.5332　　 1.84666　　 23.80
21　　　-11.5268　　0.8000　　 1.79355　　 30.61
22　　　 31.4782　　0.9785
23*　　　14.6850　　2.7193　　 1.48749　　 70.40
24*　　 -29.5678　　　D24
25　　　-45.7567　　0.8000　　 1.62041　　 60.32
26*　　　22.1505　　　D26
27*　　-102.1710　　2.8468　　 1.53113　　 55.75
28*　　 -32.2197　　1.5003
29　　　-87.5129　　2.0990　　 1.48749　　 70.40
30　　　-43.2655　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　 106.808
第２レンズ群Ｇ２　　 4　　　 -15.411
第３レンズ群Ｇ３　　13　　　　17.324
第４レンズ群Ｇ４　　25　　　 -23.949
第５レンズ群Ｇ５　　27　　　　58.804
　この光学系ＯＬ１において、第４面、第２３面、第２４面、第２６面、第２７面及び第２８面は非球面形状に形成されている。次の表２に、面番号ｍにおける非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２）
ｍ　Ｋ　　　Ａ4 　　　　　Ａ6 　　　　　Ａ8 　　　　　Ａ10
 4　1.0000　 7.00000E-06　-1.49968E-08　 2.60606E-11　 2.15948E-13
23　1.0000　-9.90000E-05　-2.38813E-07　 2.54537E-09　 0.00000E+00
24　1.0000　 6.10000E-05　 0.00000E+00　 0.00000E+00　 0.00000E+00
26　1.0000　 6.30000E-05　-3.66639E-07　 6.57790E-10　 0.00000E+00
27　1.0000　 6.90000E-05　 0.00000E+00　 0.00000E+00　 0.00000E+00
28　1.0000　 5.80000E-05　 4.37301E-08　 4.89129E-12　 0.00000E+00
　また、この光学系ＯＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１１、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２４、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ２６、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍時に変化する。次の表３に、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の可変間隔を示す。なお、Ｄ０は光学系ＯＬ１の最も物体側のレンズ面（第１面）から物体までの距離を示し、ｆは焦点距離、βは撮影倍率を示している。この説明は、以降の実施例においても同様である。
（表３）
［可変間隔データ］
　　　無限遠物体合焦時　　　　　　　　　近距離物体合焦時
　　　　 広角　　　中間　　　望遠　　　　　広角　　　中間　　　望遠
ｆ　　 16.501　　34.996　　67.795　　　　　 －　　　　－　　　　－
β　　　　－　　　　－　　　　－　　　　　0.1240　　0.1044　　0.1231
D0　　　　∞　　　　∞　　　　∞　　　　113.9910　302.2760　484.0010
D3　　　1.4744　 13.1923　 31.4675　　　　1.4744　 13.1923　 31.4675
D11 　 20.7295　　8.6922　　1.4859　　　 20.7295　　8.6922　　1.4859
D24 　　1.4958　　4.6674　 10.0138　　　　2.3922　　5.8554　 12.6766
D26 　　4.3924　 13.2544　 15.1196　　　　3.4876　 12.0718　 12.4577
ＢＦ　 11.9620　 11.9522　 11.9375　　　 12.3144　 12.1980　 12.2813
　この光学系ＯＬ１の無限遠物体合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２に示す。なお、この図２において、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高を示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図及びコマ収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る光学系ＯＬ２の構成を示す図である。この光学系ＯＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、１つのレンズ成分で構成されており、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、両凸形状の正レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３４、及び、両凸形状の正レンズＬ３５と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３６とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１、及び、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹形状の負レンズＬ４２で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成され、光軸近傍において、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５１（特定非球面レンズＬａｓ）、及び、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５２で構成されている。
　この光学系ＯＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。また、光学系ＯＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第２レンズ群Ｇ２及び第５レンズ群Ｇ５が像面Ｉに対して固定され、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が、光軸に沿って物体側に移動する。
　また、光学系ＯＬ２は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第４レンズ群Ｇ４が像面側に移動する。
　また、この光学系ＯＬ２において、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側）に配置されており、変倍時に第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　以下の表４に、光学系ＯＬ２の諸元の値を掲げる。なお、以下の表４及び図３において、第２３面は仮想面である。
（表４）第２実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　　16.508　～　　　34.989　～　　48.349
ＦＮＯ　　　　　＝　　 2.060　～　　　 2.691　～　　 2.881
ω［°］　　　　＝　　43.266　～　　　21.704　～　　15.800
Ｙ　　　　　　　＝　　14.000　～　　　14.750　～　　14.750
ＴＬ(空気換算長)＝　　83.011　～　　　95.723　～　 104.772
ＢＦ(空気換算長)＝　　12.053　～　　　12.035　～　　12.025

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　 ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　 35.4862　　1.2000　　 1.75520　　 27.57
 2　　　 25.5834　　6.5385　　 1.59349　　 67.00
 3　　　152.3090　　　D3
 4*　　1689.4100　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
 5　　　 13.5661　　4.3959
 6　　　-68.7783　　0.8000　　 1.86503　　 30.27
 7　　　 51.0222　　0.1000
 8　　　 26.5459　　4.0548　　 1.84666　　 23.80
 9　　　-26.4139　　0.7792
10　　　-18.4622　　0.8000　　 1.77250　　 49.62
11　　 -383.8030　　　D11
12　　　　∞　　　　0.1000　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
13　　　 37.5962　　2.5142　　 1.74397　　 44.85
14　　　-72.5147　　0.1000
15　　　 18.8636　　5.0000　　 1.68416　　 50.54
16　　　-66.2771　　4.2700　　 1.75308　　 27.67
17　　　 13.6067　　0.8034
18　　　 20.9080　　2.2713　　 1.73824　　 45.30
19　　　754.6970　　0.1000
20　　　 31.5360　　4.1108　　 1.62041　　 60.32
21　　　-12.5779　　0.8000　　 1.74870　　 35.42
22　　　-40.0126　　0.0000
23　　　　∞　　　　　D23
24　　　-15.1914　　2.5380　　 1.75520　　 27.58
25　　　-14.5811　　0.1000
26*　　-198.8330　　0.8000　　 1.74397　　 44.85
27　　　 20.7828　　　D27
28*　　 -76.3803　　2.0474　　 1.53113　　 55.75
29*　　 -75.9482　　1.4827
30　　-2524.4300　　4.8349　　 1.62041　　 60.32
31　　　-25.6830　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　87.311
第２レンズ群Ｇ２　　 4　　　 -13.812
第３レンズ群Ｇ３　　13　　　　15.803
第４レンズ群Ｇ４　　24　　　 -27.379
第５レンズ群Ｇ５　　28　　　　41.247
　この光学系ＯＬ２において、第４面、第２６面、第２８面及び第２９面は非球面形状に形成されている。次の表５に、面番号ｍにおける非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表５）
ｍ　Ｋ　　　Ａ4 　　　　　Ａ6 　　　　　Ａ8 　　　　　Ａ10
 4　1.0000　 1.00000E-05　 4.89024E-08　-4.86373E-10　 2.00783E-12
26　1.0000　-8.50000E-05　-3.36913E-08　 2.22391E-09　 0.00000E+00
28　1.0000　 6.70000E-05　 0.00000E+00　 0.00000E+00　 0.00000E+00
29　1.0000　 5.40000E-05　-3.41328E-08　 2.22275E-10　 0.00000E+00
　また、この光学系ＯＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１１、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ２７、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍時に変化する。次の表６に、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の可変間隔を示す。
（表６）
［可変間隔データ］
　　　無限遠物体合焦時　　　　　　　　　近距離物体合焦時
　　　　 広角　　　中間　　　望遠　　　　　広角　　　中間　　　望遠
ｆ　　 16.508　　34.989　　48.349　　　　　 －　　　　－　　　　－
β　　　　－　　　　－　　　　－　　　　　0.1211　　0.1026　　0.0878
D0　　　　∞　　　　∞　　　　∞　　　　117.4290　304.7930　495.8140
D3　　　1.3872　 14.1029　 23.0435　　　　1.3872　 14.1029　 23.0435
D11 　 13.8070　　4.0782　　1.4655　　　 13.8070　　4.0782　　1.4655
D23 　　1.4399　　5.3389　　6.9690　　　　2.7500　　7.1823　　9.0827
D27 　　3.0257　　8.8266　　9.8507　　　　1.7211　　7.0111　　7.7172
ＢＦ　 12.0533　 12.0347　 12.0252　　　 12.0966　 12.0681　 12.0669
　この光学系ＯＬ２の無限遠物体合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図４に示す。なお、この図４において、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る光学系ＯＬ３の構成を示す図である。この光学系ＯＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、１つのレンズ成分で構成されており、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、両凸形状の正レンズＬ２３、及び、両凹形状の負レンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３４、及び、両凸形状の正レンズＬ３５と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３６とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹形状の負レンズＬ４１で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成され、光軸近傍において、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５１（特定非球面レンズＬａｓ）、及び、両凸形状の正レンズＬ５２で構成されている。
　この光学系ＯＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。また、光学系ＯＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第２レンズ群Ｇ２及び第５レンズ群Ｇ５が像面Ｉに対して固定され、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が、光軸に沿って物体側に移動する。
　また、光学系ＯＬ３は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第４レンズ群Ｇ４が像面側に移動する。
　また、この光学系ＯＬ３において、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側）に配置されており、変倍時に第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　また、この光学系ＯＬ３において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３５と負レンズＬ３６とを接合した接合正レンズを防振レンズ群Ｇｖｒとし、この防振レンズ群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　以下の表７に、光学系ＯＬ３の諸元の値を掲げる。
（表７）第３実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　　16.502　～　　　34.999　～　　67.828
ＦＮＯ　　　　　＝　　 3.500　～　　　 4.770　～　　 5.773
ω［°］　　　　＝　　43.310　～　　　21.951　～　　11.554
Ｙ　　　　　　　＝　　14.000　～　　　14.750　～　　14.750
ＴＬ(空気換算長)＝　　76.004　～　　　89.037　～　 106.083
ＢＦ(空気換算長)＝　　12.030　～　　　12.029　～　　12.029

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　 ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　 48.0524　　1.2000　　 1.75520　　 27.57
 2　　　 34.0110　　4.8884　　 1.59349　　 67.00
 3　　　509.4040　　　D3
 4*　　 395.5500　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
 5　　　 11.8956　　3.5251
 6　　 -209.9720　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
 7　　　 48.4656　　0.1000
 8　　　 20.5862　　3.3282　　 1.84666　　 23.80
 9　　　-43.5392　　0.3247
10　　　-30.1065　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
11　　　256.0370　　　D11
12　　　　∞　　　　0.1000　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
13　　　 21.5223　　1.9118　　 1.74397　　 44.85
14　　　-74.8158　　0.1000
15　　　 12.9770　　2.5268　　 1.51860　　 67.26
16　　　-39.6511　　0.8000　　 1.75019　　 33.24
17　　　 35.0704　　1.3912
18　　　 11.7890　　0.9978　　 1.75520　　 27.58
19　　　　8.2456　　1.6000
20　　　 17.9605　　3.1584　　 1.52394　　 66.78
21　　　-11.7312　　0.8002　　 1.72815　　 30.28
22　　　-25.6067　　　D22
23*　　 -88.9313　　0.8000　　 1.64222　　 56.35
24　　　 15.7846　　　D24
25*　　 -38.0707　　2.0920　　 1.53113　　 55.75
26*　　 -38.5185　　1.5002
27　　10425.2000　　3.3408　　 1.73391　　 28.49
28　　　-39.2547　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　 101.016
第２レンズ群Ｇ２　　 5　　　 -15.140
第３レンズ群Ｇ３　　13　　　　14.800
第４レンズ群Ｇ４　　24　　　 -20.811
第５レンズ群Ｇ５　　26　　　　52.040
　この光学系ＯＬ３において、第４面、第２３面、第２５面及び第２６面は非球面形状に形成されている。次の表８に、面番号ｍにおける非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表８）
ｍ　Ｋ　　　Ａ4 　　　　　Ａ6 　　　　　Ａ8 　　　　　Ａ10
 4　1.0000　 3.00000E-06　 2.61478E-08　-1.13102E-10　 8.17656E-14
23　1.0000　-9.70000E-05　 4.54609E-07　 1.98225E-08　 0.00000E+00
25　1.0000　 1.16155E-04　 0.00000E+00　 0.00000E+00　 0.00000E+00
26　1.0000　 8.90000E-05　 2.17837E-08　 2.94083E-10　 0.00000E+00
　また、この光学系ＯＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１１、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２２、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ２４、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍時に変化する。次の表９に、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の可変間隔を示す。
（表９）
［可変間隔データ］
　　　無限遠物体合焦時　　　　　　　　　近距離物体合焦時
　　　　 広角　　　中間　　　望遠　　　　　広角　　　中間　　　望遠
ｆ　　 16.502　　34.999　　67.828　　　　　 －　　　　－　　　　－
β　　　　－　　　　－　　　　－　　　　　0.1169　　0.1020　　0.1224
D0　　　　∞　　　　∞　　　　∞　　　　124.2630　311.2130　494.3130
D3　　　1.4783　 14.5148　 31.4735　　　　1.4783　 14.5148　 31.4735
D11 　 18.6460　　8.0611　　1.4813　　　 18.6460　　8.0611　　1.4813
D22 　　1.4972　　3.6764　　7.2679　　　　2.3120　　4.6827　　9.3820
D24 　　5.4966　 13.8975　 16.8934　　　　4.6770　 12.8963　 14.7768
BF　　 12.0303　 12.0290　 12.0290　　　 12.0398　 12.0316　 12.0313
　この光学系ＯＬ３の無限遠物体合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図６に示す。なお、この図６において、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第４実施例］
　図７は、第４実施例に係る光学系ＯＬ４の構成を示す図である。この光学系ＯＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、１つのレンズ成分で構成されており、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、両凸形状の正レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３４、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３５と両凹形状の負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズ、並びに、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ３７で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹形状の負レンズＬ４１で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成され、光軸近傍において、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５１（特定非球面レンズＬａｓ）、並びに、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５２で構成されている。
　この光学系ＯＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。また、光学系ＯＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第５レンズ群Ｇ５が像面Ｉに対して固定され、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が、光軸に沿って物体側に移動する。
　また、光学系ＯＬ４は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第４レンズ群Ｇ４が像面側に移動する。
　また、この光学系ＯＬ４において、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側）に配置されており、変倍時に第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　また、この光学系ＯＬ４において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３５と負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズを防振レンズ群Ｇｖｒとし、この防振レンズ群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　以下の表１０に、光学系ＯＬ４の諸元の値を掲げる。
（表１０）第４実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　　16.502　～　　　34.997　～　　67.780
ＦＮＯ　　　　　＝　　 2.890　～　　　 3.991　～　　 4.932
ω［°］　　　　＝　　43.263　～　　　22.003　～　　11.573
Ｙ　　　　　　　＝　　14.000　～　　　14.750　～　　14.750
ＴＬ(空気換算長)＝　　86.003　～　　　98.293　～　 116.005
ＢＦ(空気換算長)＝　　11.971　～　　　11.959　～　　11.969

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　 ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　 52.5459　　1.2000　　 1.75520　　 27.57
 2　　　 35.6184　　6.5345　　 1.59349　　 67.00
 3　　-2803.6700　　　D3
 4*　　 235.7020　　0.8000　　 1.81547　　 45.40
 5　　　 13.1175　　4.9765
 6　　　-39.5909　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
 7　　　 65.3201　　0.1000
 8　　　 30.9937　　3.5582　　 1.84154　　 23.98
 9　　　-32.3449　　1.2628
10　　　-18.2775　　0.8000　　 1.88300　　 40.66
11　　　-37.9302　　　D11
12　　　　∞　　　　0.1000　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
13　　　 19.5690　　2.6532　　 1.77250　　 49.62
14　　 -109.0440　　1.0273
15　　　 14.8211　　3.6527　　 1.69058　　 49.81
16　　　-24.1754　　0.8000　　 1.81938　　 33.03
17　　　　9.3673　　0.1000
18　　　　9.7506　　2.5236　　 1.51591　　 67.50
19　　　 40.4058　　0.9900
20　　　-80.7622　　2.5081　　 1.84666　　 23.80
21　　　-11.5697　　0.8000　　 1.79430　　 30.21
22　　　 34.0266　　0.9762
23*　　　15.1938　　2.6235　　 1.48749　　 70.40
24*　　 -32.5525　　　D24
25　　　-61.0932　　0.8000　　 1.62041　　 60.32
26*　　　22.5651　　　D26
27*　　-168.7180　　2.9621　　 1.53113　　 55.75
28*　　 -35.0432　　1.4997
29　　 -102.1540　　2.2833　　 1.48749　　 70.40
30　　　-44.3580　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　99.228
第２レンズ群Ｇ２　　 5　　　 -14.815
第３レンズ群Ｇ３　　13　　　　17.523
第４レンズ群Ｇ４　　26　　　 -26.464
第５レンズ群Ｇ５　　28　　　　55.191
　この光学系ＯＬ４において、第４面、第２３面、第２４面、第２６面、第２７面及び第２８面は非球面形状に形成されている。次の表１１に、面番号ｍにおける非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１１）
ｍ　Ｋ　　　Ａ4 　　　　　Ａ6 　　　　　Ａ8 　　　　　Ａ10
 4　1.0000　 9.00000E-06　-1.79978E-08　 1.10385E-11　 3.07106E-13
23　1.0000　-9.90000E-05　-2.38813E-07　 2.54537E-09　 0.00000E+00
24　1.0000　 5.60000E-05　 0.00000E+00　 0.00000E+00　 0.00000E+00
26　1.0000　 5.70000E-05　-3.58096E-07　 5.63082E-10　 0.00000E+00
27　1.0000　 5.70000E-05　 0.00000E+00　 0.00000E+00　 0.00000E+00
28　1.0000　 4.80000E-05　 3.93298E-08　-1.63554E-11　 0.00000E+00
　また、この光学系ＯＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１１、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２４、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ２６、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍時に変化する。次の表１２に、無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の可変間隔を示す。
（表１２）
［可変間隔データ］
　　　無限遠物体合焦時　　　　　　　　　近距離物体合焦時
　　　　 広角　　　中間　　　望遠　　　　　広角　　　中間　　　望遠
ｆ　　 16.502　　34.997　　67.780　　　　　 －　　　　－　　　　－
β　　　　－　　　　－　　　　－　　　　　0.1242　　0.1046　　0.1242
D0　　　　∞　　　　∞　　　　∞　　　　113.9920　301.7060　483.9930
D3　　　1.4728　 12.9532　 28.6920　　　　1.4728　 12.9532　 28.6920
D11 　 19.6693　　8.2328　　1.4897　　　 19.6693　　8.2328　　1.4897
D24 　　1.4956　　5.1439　 10.8180　　　　2.5192　　6.5475　 13.8389
D26 　　5.0342　 13.6346　 16.6689　　　　4.0038　 12.2305　 13.6564
ＢＦ　 11.9705　 11.9592　 11.9692　　　 12.2973　 12.1629　 12.2525
　この光学系ＯＬ４の無限遠物体合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図８に示す。なお、この図８において、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［条件式対応値］
　第１実施例～第４実施例における条件式（１）～（１５）の対応値を以下の表１３に示す。
（表１３）
（１）ｆ１／ｆ３
（２）ＴＬｗ／ｆｗ
（３）（－ｆ２）／ｆ３
（４）ｆ２／ｆ４
（５）ｆ１／（－ｆ２）
（６）（－ｆ２）／ｆ５
（７）ｆ３／ｆ５
（８）ｆ１／ｆｗ
（９）（Ｄ３４ｔ－Ｄ３４ｗ）／ｆｗ
（１０）|ｆ１２ｗ|／ｆｗ
（１１）Ｂｆｗ／ｆｗ
（１２）｜ｆｖｒ｜／ｆ３
（１３）（Ｄ２３ｗ／ＴＬｗ）×（ｆｔ／ｆｗ）
（１４）ｆｗ／｜ｆｇ５ａｓ｜
（１５）ωｗ［°］

　　　　　　第１実施例　第２実施例　第３実施例　第４実施例
ｆ１２ｗ　　 -19.647　　 -18.775　　 -19.270　　 -19.120
ｆｖｒ　　　 -32.835　　　　－　　　　25.403　　 -33.749
ｆｇ５ａｓ　　87.370　　9561.272　　9935.908　　　82.640

（１）　　　　 6.165　　　 5.525　　　 6.825　　　 5.663
（２）　　　　 5.212　　　 5.029　　　 4.606　　　 5.210
（３）　　　　 0.890　　　 0.874　　　 1.023　　　 0.845
（４）　　　　 0.643　　　 0.504　　　 0.728　　　 0.560
（５）　　　　 6.931　　　 6.321　　　 6.672　　　 6.698
（６）　　　　 0.262　　　 0.335　　　 0.291　　　 0.268
（７）　　　　 0.295　　　 0.383　　　 0.284　　　 0.317
（８）　　　　 6.473　　　 5.289　　　 6.122　　　 6.013
（９）　　　　 0.516　　　 0.335　　　 0.350　　　 0.565
（１０）　　　 1.191　　　 1.137　　　 1.168　　　 1.159
（１１）　　　 0.725　　　 0.730　　　 0.729　　　 0.725
（１２）　　　 1.895　　　　－　　　　 1.716　　　 1.926
（１３）　　　 0.990　　　 0.487　　　 1.008　　　 0.940
（１４）　　　 0.189　　　 0.002　　　 0.002　　　 0.200
（１５）　　　43.245　　　43.266　　　43.310　　　43.263
１　カメラ（光学機器）　　ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ４）　光学系
Ｇ１　第１レンズ群　　Ｇ２　第２レンズ群　　Ｇ３　第３レンズ群
Ｇ４　第４レンズ群　　Ｇ５　第５レンズ群　　Ｇｖｒ　防振群

Claims (20)

  1. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　変倍の際に、前記第２レンズ群は像面に対して固定され、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  2. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
    ４．０００　＜　ＴＬｗ／ｆｗ　＜　８．０００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ＴＬｗ：広角端状態における前記光学系の光学全長
  3. 　次式の条件を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    ０．５００　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　３．０００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．４００　＜　ｆ２／ｆ４　＜　２．０００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  5. 　次式の条件を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    ４．０００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　８．０００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  6. 　次式の条件を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１００　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  7. 　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１００　＜　ｆ３／ｆ５　＜　０．４８０
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  8. 　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    ４．０００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　８．０００
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  9. 　合焦の際に、前記第４レンズ群は光軸に沿って移動する
    　請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
  10. 　次式の条件を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１００　＜　（Ｄ３４ｔ－Ｄ３４ｗ）／ｆｗ　＜　０．８００
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　Ｄ３４ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との軸上空気間隔
    　Ｄ３４ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との軸上空気間隔
  11. 　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．８００　＜　｜ｆ１２ｗ｜／ｆｗ　＜　１．５００
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆ１２ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成焦点距離
  12. 　次式の条件を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１００　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　２．０００
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　Ｂｆｗ：広角端状態における前記光学系のバックフォーカス
  13. 　前記第３レンズ群の少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群である
    　請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
  14. 　次式の条件を満足する請求項１３に記載の光学系。
    １．０００　＜　｜ｆｖｒ｜／ｆ３　＜　６．０００
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離
  15. 　次式の条件を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２００　＜　（Ｄ２３ｗ／ＴＬｗ）×（ｆｔ／ｆｗ）　＜　１．５００
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆｔ：望遠端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ＴＬｗ：広角端状態における前記光学系の光学全長
    　Ｄ２３ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との軸上空気間隔
  16. 　前記第５レンズ群は、変曲点を有する非球面レンズを有し、
    　次式の条件を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０００　＜　ｆｗ／｜ｆｇ５ａｓ｜　＜　０．５００
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆｇ５ａｓ：前記非球面レンズの焦点距離
  17. 　次式の条件を満足する請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
    ３０．００°　＜　ωｗ　＜　６０．００°
    　但し、
    　ωｗ：広角端状態における前記光学系の半画角
  18. 　請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系を備える光学機器。
  19. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、
    　変倍の際に、前記第２レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置する光学系の製造方法。
    ４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  20. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置する光学系の製造方法。
    ４．０００　＜　ｆ１／ｆ３　＜　１０．０００
    ４．０００　＜　ＴＬｗ／ｆｗ　＜　８．０００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ＴＬｗ：広角端状態における前記光学系の光学全長
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