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WO2020036027A1 - 防音構造体および防音ユニット - Google Patents

防音構造体および防音ユニット Download PDF

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WO2020036027A1
WO2020036027A1 PCT/JP2019/027646 JP2019027646W WO2020036027A1 WO 2020036027 A1 WO2020036027 A1 WO 2020036027A1 JP 2019027646 W JP2019027646 W JP 2019027646W WO 2020036027 A1 WO2020036027 A1 WO 2020036027A1
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WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hole
distance
soundproof structure
space
diameter
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2019/027646
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
真也 白田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fujifilm Corp
Original Assignee
Fujifilm Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fujifilm Corp filed Critical Fujifilm Corp
Priority to JP2020537385A priority Critical patent/JP6977175B2/ja
Priority to CN201980052984.9A priority patent/CN112567452B/zh
Publication of WO2020036027A1 publication Critical patent/WO2020036027A1/ja
Priority to US17/176,272 priority patent/US11756521B2/en
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Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/162—Selection of materials
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
    • E04B1/00—Constructions in general; Structures which are not restricted either to walls, e.g. partitions, or floors or ceilings or roofs
    • E04B1/62—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor
    • E04B1/74—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls
    • E04B1/82—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls specifically with respect to sound only
    • E04B1/84—Sound-absorbing elements
    • E04B1/86—Sound-absorbing elements slab-shaped
    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/172—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general using resonance effects

Definitions

  • the present invention relates to a soundproof structure and a soundproof unit.
  • Helmholtz resonance is known as a structure having a space (back volume) inside a container and a through-hole communicating this space with the outside. Also, the following equation for determining the resonance frequency of Helmholtz resonance is known.
  • Resonance frequency f c / 2 ⁇ ⁇ ⁇ (S / (V ⁇ L 1 )) c: sound velocity, S: cross-sectional area of the through-hole, V: internal volume of the container, L 1 : length of the through-hole + correction distance of the open end
  • the mechanism of Helmholtz resonance is thermodynamic adiabatic compression and expansion in the back volume. Function as a spring, and the air in the through hole functions as a mass.
  • L 1 in the above equation is a value obtained by adding the opening end correction distance to the length of the through hole.
  • L 1 in the above equation is a value obtained by adding the opening end correction distance to the length of the through hole.
  • the through-hole in addition to the actual length of the through-hole, when sound passes through the through-hole, the air around the through-hole is affected, and there are areas where the through-hole has an effect outside the through-hole. An effect that the length of the through hole expands and the length of the through hole effectively increases is produced. This effect is known as opening end correction, and the difference between the actually measured value L 0 of the through hole and the effective length L 1 is called the opening end correction distance.
  • Non-Patent Document 1 shows an equation that depends on the diameter of the through hole and the diameter of the back space.
  • Patent Literature 1 discloses a tubular pillar having a hollow portion between an outer surface and an inner surface of the shape, making a round around the inner surface, and forming a hollow portion and a space inside the inner surface.
  • a sound absorber having a connecting annular opening is described. This sound absorber acts as a Helmholtz resonator due to the mass of air in the opening and the springiness of air in the hollow.
  • the soundproof structure using Helmholtz resonance has a structure including a back wall
  • the soundproof structure is often used as a wall of equipment, and it is required to reduce the thickness in a thickness direction.
  • it is difficult to reduce the back volume because the frequency at which the sound is canceled out (resonance frequency) depends on the back volume.
  • the object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art and to provide a soundproof structure and a soundproof unit which can be reduced in size and thickness in a soundproof structure utilizing Helmholtz resonance.
  • a soundproof structure including a housing having a space formed therein and having a through hole communicating the space and the outside, and generating Helmholtz resonance by the space and the through hole, When viewed from the through direction of the through hole, the back plate has a back plate at a position overlapping the through hole on the space side, A soundproof structure that satisfies d ⁇ ⁇ and d ⁇ 6 mm, where ⁇ is the diameter of the through hole, and d is the distance from the back plate to the opening on the space side of the through hole.
  • ⁇ is the diameter of the through hole
  • d is the distance from the back plate to the opening on the space side of the through hole.
  • the soundproofing unit according to [10] or [11], wherein the two or more kinds of soundproofing structures having different resonance frequencies have the same diameter of the through hole and different space volumes.
  • the soundproofing unit according to [10] or [11], wherein the two or more kinds of soundproofing structures having different resonance frequencies have the same housing shape and different diameters of the through holes.
  • 9 is a graph illustrating a relationship between a back distance and an opening end correction coefficient a.
  • 9 is a graph illustrating a relationship between a back distance and a correction coefficient magnification.
  • 9 is a graph illustrating a relationship between a back distance and a correction coefficient magnification.
  • 9 is a graph illustrating a relationship between a back distance and a correction coefficient magnification. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency.
  • 9 is a graph illustrating a relationship between a back distance and a correction coefficient magnification.
  • 9 is a graph illustrating a relationship between a back distance and a correction coefficient magnification. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency.
  • 5 is a graph illustrating a relationship between a diameter of a through hole and a magnification of a correction coefficient. It is a graph showing the relationship between a frequency and a sound absorption coefficient. It is a graph showing the relationship between a through-hole diameter and a resonance frequency. It is a graph showing the relationship between a through-hole diameter and a resonance frequency.
  • 9 is a graph illustrating a relationship between a back distance and a correction coefficient magnification. It is sectional drawing which shows the soundproof structure of a comparative example typically. It is a graph showing the relationship between a back distance and a resonance frequency.
  • a numerical range represented by using “to” means a range including numerical values described before and after “to” as a lower limit and an upper limit.
  • angles such as “45 °”, “parallel”, “vertical” or “perpendicular” are within a range of less than 5 degrees from a strict angle unless otherwise specified. It means there is. The difference from the exact angle is preferably less than 4 degrees, and more preferably less than 3 degrees.
  • “same”, “identical”, and “coincidence” include an error range generally accepted in the technical field.
  • “all”, “all”, “all”, etc. include 100% and include an error range generally accepted in the technical field, for example, 99% or more, It includes the case of 95% or more, or 90% or more.
  • the soundproof structure of the present invention Forming a space inside, comprising a housing having a through hole communicating the space and the outside, a soundproof structure that generates Helmholtz resonance by the space and the through hole, When viewed from the through direction of the through hole, the back plate has a back plate at a position overlapping the through hole on the space side, Assuming that the diameter of the through hole is ⁇ and the distance from the back plate to the opening of the through hole on the space side is d, the soundproof structure satisfies d ⁇ ⁇ and d ⁇ 6 mm.
  • the soundproofing structure and the soundproofing unit of the present invention can be suitably used as a muffling unit for muffling sounds generated by various electronic devices and transporting devices.
  • Electronic equipment includes air conditioners (air conditioners), air conditioner outdoor units, water heaters, ventilation fans, refrigerators, vacuum cleaners, air purifiers, electric fans, dishwashers, microwave ovens, washing machines, televisions, mobile phones, smartphones, printers, etc.
  • Household electrical equipment copiers, projectors, desktop PCs (personal computers), notebook PCs, monitors, office equipment such as shredders, computer equipment that uses large amounts of power such as servers and supercomputers, thermostats, environmental testing machines, Scientific laboratory equipment such as a dryer, an ultrasonic cleaner, a centrifugal separator, a cleaner, a spin coater, a bar coater, and a transporter.
  • Examples of transportation equipment include automobiles, motorcycles, trains, airplanes, ships, bicycles (especially electric bicycles), and personal mobility.
  • Examples of the mobile object include a consumer robot (communication use such as cleaning use, pet use use and guidance use, and a movement assisting use such as a wheelchair) and an industrial robot.
  • the present invention can also be used for a device set to emit at least one or more specific single-frequency sound as a notification sound or a warning sound.
  • a metal body or a machine resonates and vibrates at a frequency corresponding to its size, at least one or more single-frequency sounds generated at a relatively large volume due to the vibration cause a problem as noise.
  • the soundproof structure of the present invention can be applied to noise.
  • the soundproof structure of the present invention is also applicable to rooms, factories, garages, and the like in which the above-described devices are housed.
  • Examples of the sound source of the sound to be muffled by the soundproofing structure of the present invention include inverters, power supplies, boosters, large-capacity capacitors, ceramic capacitors, inductors, coils, switching power supplies, transformers, and the like included in the above-described various devices.
  • electronic components including electric control devices, rotating components such as electric motors and fans, gears, mechanical components such as moving mechanisms by actuators, and metal bodies such as metal rods.
  • the sound source When the sound source is an electronic component such as an inverter, a sound (switching noise) according to the carrier frequency is generated. When the sound source is an electric motor, it generates sound (electromagnetic noise) having a frequency corresponding to the number of revolutions. When the sound source is a metal body, a sound (single-frequency noise) having a frequency corresponding to the resonance vibration mode (primary resonance mode) is generated. That is, each of the sound sources generates a sound having a frequency unique to the sound source.
  • a sound source having a unique frequency often has a physical or electrical mechanism that oscillates at a specific frequency.
  • a rotation system (a fan, a motor, or the like) emits its rotation speed and its multiple as it is as a sound.
  • a portion receiving an AC electric signal such as an inverter, often oscillates a sound corresponding to the AC frequency.
  • a metal body such as a metal rod
  • a resonance vibration corresponding to the size of the metal body occurs, and as a result, a single frequency sound is strongly emitted. Therefore, the rotating system, the AC circuit system, and the metal body can be said to be sound sources having a frequency unique to the sound source.
  • the following experiment can be performed to determine whether a sound source has a unique frequency. Place the sound source in an anechoic or semi-anechoic room, or in a situation surrounded by a sound absorber such as urethane. By using a sound absorbing body in the periphery, the influence of reflection interference of a room or a measurement system is eliminated. Then, the sound source is sounded, measurement is performed with a microphone from a remote position, and frequency information is acquired. The distance between the sound source and the microphone can be appropriately selected depending on the size of the measurement system, but it is desirable to measure at a distance of about 30 cm or more.
  • the maximum value is called a peak, and the frequency is called a peak frequency.
  • the sound at the peak frequency can be sufficiently recognized by human beings, and it can be said that the sound source has a unique frequency. If it is 5 dB or more, it can be more recognized, and if it is 10 dB or more, it can be further recognized.
  • the comparison with the surrounding frequencies is made based on the difference between the local minimum value at the closest frequency and the local maximum value, excluding signal noise and fluctuation.
  • the volume of the resonance frequency or the frequency of the overtone may increase.
  • the sound emitted from the sound source resonates in a room, a factory, and a garage where the above-described various devices are contained, and the volume of the resonance frequency or the frequency of the overtone resonates. .
  • the sound emitted from the sound source is oscillated at the resonance frequency of the mechanical structure of the housing of the various devices or the members arranged in the housing, and the volume of the resonance frequency or the frequency of the harmonic thereof is reduced. It can be large. For example, even when the sound source is a fan, resonance sound may be generated at a rotation speed much higher than the rotation speed of the fan due to resonance of the mechanical structure.
  • the soundproof structure of the present invention can be used by directly attaching it to an electronic component or a motor that emits noise.
  • it can be arranged in a ventilation section such as a duct section and a sleeve and used for silencing transmitted sound.
  • a ventilation section such as a duct section and a sleeve and used for silencing transmitted sound.
  • it can be attached to an opening of a box having an opening (a box for housing various electronic devices, a room, or the like) to be used as a silencing structure for noise radiated from the box.
  • it can be mounted on the wall of a room to suppress noise inside the room.
  • it is possible to use without being limited to this.
  • FIG. 1 is a schematic sectional view showing an example of the soundproof structure of the present invention (hereinafter, soundproof structure 10a).
  • the soundproof structure 10 a is formed of a housing 12 having a rear space 16 formed therein and having a through hole 14 communicating the rear space 16 with the outside.
  • the bottom surface portion of the housing 12 facing the plate-like portion on the surface side where the through-hole 14 is formed and sandwiching the back space 16 also serves as the back plate 18 in the present invention. . Therefore, when viewed from the through direction (upper side in the figure) of the through hole 14, the back plate 18 is present on the back space 16 side at a position overlapping the through hole 14.
  • the housing 12 is cylindrical and hollow inside, and a through hole 14 is formed in the center of one end surface to communicate the internal space (back space 16) with the external space.
  • the soundproofing structure 10a is a resonance type soundproofing structure that generates Helmholtz resonance by the back space 16 and the through hole 14.
  • the diameter ⁇ of the through hole 14 and the distance d from the back plate 18 to the opening surface of the through hole 14 on the back space 16 side (hereinafter, also referred to as back distance) d.
  • D ⁇ ⁇ , and the back distance d satisfies d ⁇ 6 mm.
  • the present inventors set the distance (the back distance d) from the through hole 14 to the back plate 18 smaller than the diameter ⁇ of the through hole 14 and set the back distance d to 6 mm or less, so that the through hole 14 It has been found that there is an effect that the opening end correction distance is longer than the opening end correction distance in a normal case (d> ⁇ ).
  • the resonance frequency f is lowered from the above equation. That is, since the resonance frequency can be lowered without increasing the size of the housing and increasing the rear volume, the size of the housing (soundproof structure) is further reduced with respect to the soundproof structure resonating at the same resonance frequency. be able to.
  • the thickness of the housing 12 itself is reduced, so that the soundproof structure can be reduced in thickness.
  • the opening end correction distance of the through hole 14 is normal (d> ⁇ ). The effect that the length is longer than the open end correction distance will be described in detail later.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view schematically illustrating another example of the soundproof structure of the present invention.
  • the soundproof structure 10 b illustrated in FIG. 2 includes a housing 12 and a back plate 18.
  • the housing 12 is cylindrical and hollow inside, and a through hole 14 is formed at the center of one end surface to communicate the internal space (back space 16) with the external space.
  • the back plate 18 is a plate-shaped member, and is disposed in the back space 16. Further, the rear plate 18 is arranged at a position overlapping with the through hole 14 when viewed from the through direction of the through hole 14 (upper side in the drawing).
  • the distance (rear distance) d from the rear plate 18 to the through hole 14 is equal to or less than the diameter ⁇ of the through hole 14, and the rear distance d is equal to or less than 6 mm.
  • the back plate 18 is provided as a member separate from the housing 12 and the back plate 18 is arranged at a position where the back distance d is equal to or less than the diameter ⁇ of the through hole and equal to or less than 6 mm.
  • the effect that the opening end correction distance of the hole 14 is longer than the opening end correction distance in a normal case (d> ⁇ ) is obtained. Therefore, the size of the housing (soundproof structure) can be further reduced with respect to the soundproof structure resonating at the same resonance frequency.
  • the member closest to the through hole on the back space side in the through direction of the through hole is a back plate.
  • the outer shape of the housing 12 is a cylindrical shape.
  • the present invention is not limited to this.
  • the rectangular shape, the cubic shape, the polyhedral shape, the spherical shape, the elliptical spherical shape, and the irregular shape Various shapes such as a three-dimensional shape can be used.
  • a columnar shape or a rectangular parallelepiped shape is used from the viewpoint that the distance between the surface on which the through-hole 14 is formed and the surface serving as the back plate 18 is easily reduced.
  • the shape of the housing 12 (the back space 16) in a cross section parallel to the penetration direction of the through-hole 14 is substantially C-shape, and when viewed from the penetration direction of the through-hole 14.
  • the thickness of the rear space 16 (the thickness in the vertical direction in FIG. 3) at the position overlapping the through hole 14 (the central portion in the horizontal direction in FIG. 3) is smaller than the thickness of the rear space 16 at the end. ing.
  • the ratio d / ⁇ between the back distance d and the diameter ⁇ of the through hole 14 is 1 or less. , 0.8 or less, more preferably 0.5 or less, and even more preferably 0.4 or less.
  • the diameter ⁇ of the through hole 14 is 6 mm or less, preferably 5 mm or less, and more preferably 4 mm or less.
  • the diameter ⁇ of the through hole 14 is preferably 1 mm or more, and more preferably 2 mm or more. If the diameter ⁇ of the through-hole 14 is too small, the thermo-viscous friction becomes too large, so that the resistance of the through-hole increases and the sound hardly enters the resonator.
  • the through hole is too small, the effect of the resonator is reduced, and the sound absorbing and soundproofing effects are reduced.
  • the length L 0 of the through hole 14 is preferably 0.1 mm to 20 mm, more preferably 1 mm to 10 mm, and still more preferably 2 mm to 6 mm.
  • the length L 0 of the through hole 14 is substantially equal to the plate thickness. If the plate thickness is too small, the plate itself tends to vibrate. Since the theory of Helmholtz resonance is established based on the fact that the surface plate does not vibrate, if the resonance frequency changes due to the vibration, it becomes difficult to soundproof the target frequency. On the other hand, if the plate is too thick, the weight and volume of the structure will increase, making handling difficult.
  • the through hole since the through hole is long, the thermo-viscous friction generated when the hole diameter is the same increases. Therefore, the thermo-viscous friction tends to be too large, and the sound absorbing effect tends to be small. Therefore, it is desirable that the length L 0 of the through hole 14 be in the above range.
  • the back distance d is preferably 3 mm or less, more preferably 2 mm or less. Also, from the viewpoint of controlling the Helmholtz resonance frequency so as not to be too high frequency by keeping the back volume to some extent, and from the viewpoint of stably producing the back volume when manufacturing a large number of resonators, almost the same.
  • the back distance d is preferably at least 0.1 mm, more preferably at least 0.3 mm. If the back surface distance is too small, the displacement between the samples at the time of manufacturing the resonator, and the thickness fluctuation when an adhesive or an adhesive is used, greatly affect the back surface volume. Therefore, it is desirable that the back distance be within the above range.
  • the shape of the opening of the through hole 14 is not particularly limited, and may be various shapes such as a circular shape, a square shape, a rectangular shape, a polygonal shape, an elliptical shape, a ring shape, and an irregular shape.
  • the diameter equivalent to the circle is defined as the diameter ⁇ of the through hole.
  • a soundproof structure 10d shown in FIG. 4 is a soundproof structure having a thin case 12 in which a part of the case 12 also serves as a back plate 18, and has two through holes 14 formed on one surface. ing.
  • a soundproof structure 10e shown in FIG. 5 is a soundproof structure in which a back plate 18 is disposed in a back space 16 and has two through holes 14 formed on one surface, and two through holes. Two rear plates 18 are arranged in the rear space 16 corresponding to the respective 14.
  • the opening areas of the through holes 14 may be the same or different.
  • the back distance d corresponding to each through hole 14 may be the same or different.
  • the circle equivalent diameter may be obtained from the total area of the opening surfaces of all the through holes 14. Further, the back distance d may be obtained by weighted averaging the back distance d corresponding to each through hole 14 based on the opening area of each through hole 14.
  • each of the through holes may be formed on a different surface of the housing.
  • a soundproof structure 10f shown in FIG. 6 is a soundproof structure having a thin housing 12 in which a part of the housing 12 also serves as a back plate 18, and one through hole 14 is formed on one surface. Another through hole 14 is formed in the other surface.
  • the two through holes 14 are formed at positions that do not overlap when viewed from the through direction of the through holes 14. That is, a part of the surface where one through hole 14 is formed functions as a back plate 18 for the other through hole 14, and a part of the surface where the other through hole 14 is formed is one part of the one through hole 14. Function as a back plate 18 for
  • the diameter ⁇ of the through-hole may be a circle-equivalent diameter determined from the total area of the opening surfaces of all the through-holes 14.
  • the back distance d may be obtained by weighted averaging the back distance d corresponding to each through hole 14 based on the opening area of each through hole 14.
  • the back plate 18 may be configured to be movable in the through space 14 in the back space 16.
  • the means for moving the back plate 18 is not particularly limited, and the back plate 18 can be attached to and detached from the housing 12, a plurality of attachment positions are provided, and the back plate 18 is attached to any of the attachment positions.
  • the back plate 18 may be configured to be movable from the outside along a guide groove provided in the body 12, or the back plate 18 may be moved by an actuator such as an electric motor.
  • the back plate 18 may be a flat plate or a curved plate-shaped member.
  • the soundproofing structure of the present invention may have a porous sound absorber attached to at least a part of the soundproofing structure.
  • a porous sound absorber 24 may be provided in the back space 16 like a soundproof structure 10g shown in FIG.
  • a configuration in which the porous sound absorber 24 is arranged in contact with the surface on which the through holes 14 are formed may be adopted.
  • the porous sound absorber is not particularly limited, and a known porous sound absorber can be appropriately used.
  • foamed materials such as urethane foam, soft urethane foam, wood, ceramic particle sintered material, phenol foam and the like, and materials containing minute air; glass wool, rock wool, microfibers (thinsalate manufactured by 3M), floor mats, carpets
  • Various known materials such as melt-blown non-woven fabric, metal non-woven fabric, polyester non-woven fabric, metal wool, felt, insulation board, fiber and non-woven fabric materials such as glass non-woven fabric, wood wool cement board, nanofiber material such as silica nanofiber, gypsum board are available.
  • the flow resistance ⁇ 1 of the porous sound absorber is not particularly limited, but is preferably from 1,000 to 100,000 (Pa ⁇ s / m 2 ), more preferably from 5,000 to 80000 (Pa ⁇ s / m 2 ), and from 10,000 to 50,000 (Pa ⁇ s / m 2 ) is more preferable.
  • the flow resistance of the porous sound absorber is obtained by measuring the normal incidence sound absorption coefficient of a 1 cm thick porous sound absorber and using a Miki model (J. Acoustic Soc. Jpn., 11 (1) pp. 19-24 (1990)). Can be evaluated by fitting. Alternatively, the evaluation may be performed according to “ISO 9053”. Further, a plurality of porous sound absorbers having different flow resistances may be stacked.
  • a plurality of soundproof structures of the present invention may be combined and used as a soundproof unit.
  • a configuration having two or more kinds of soundproofing structures having different resonance frequencies may be adopted. This makes it possible to mute sounds of a plurality of frequencies.
  • the soundproof unit 50a shown in FIG. 9 has two kinds of soundproof structures 10i and 10j having different resonance frequencies.
  • the soundproof structures 10 i and 10 j are thin soundproof structures in which the housing 12 also serves as the back plate 18.
  • the soundproof structure 10i and the soundproof structure 10j have the same diameter ⁇ of the through hole 14 and the same back distance d, but have different volumes in the backspace 16a of the soundproof structure 10i and the backspace 16b of the soundproof structure 10j. .
  • the soundproof structure 10i and the soundproof structure 10j have different resonance frequencies.
  • the soundproofing unit 50b shown in FIG. 10 has three kinds of soundproofing structures 10k, 10m, and 10n having different resonance frequencies.
  • the soundproof structures 10k, 10m, and 10n are thin soundproof structures in which the housing 12 also functions as the back plate 18.
  • the soundproof structures 10k, 10m and 10n have the same back distance d and the same volume of the backspace 16, but have a through hole 14a of the soundproof structure 10k, a through hole 14b of the soundproof structure 10m, and a soundproof structure 10n. Has a different diameter from the through hole 14c.
  • the soundproof structure 10k, the soundproof structure 10m, and the soundproof structure 10n have different resonance frequencies.
  • the method of making the resonance frequency of the soundproof structure different is not limited to the above, and may be a configuration that makes the back distance different, the volume of the back space, the diameter of the through-hole, and A configuration in which a plurality of different back distances or the like may be used.
  • the resonance frequency of Helmholtz resonance of the soundproof structure is preferably 20,000 Hz or less, preferably 50 Hz to 20,000 Hz, more preferably 100 Hz to 15000 Hz, and more preferably 100 Hz to 15000 Hz. 12000 Hz is more preferable, and 100 Hz to 10000 Hz is particularly preferable.
  • the audible range is from 20 Hz to 20,000 Hz.
  • the thickness of the wall surface of the housing 12 is preferably 0.1 mm to 20 mm, more preferably 1.0 mm to 10 mm, and even more preferably 2.0 mm to 6.0 mm.
  • the thickness of the wall surface of the housing 12 may be uniform, or may be different depending on the position.
  • the thickness of the portion where the through hole 14 is formed may be increased in accordance with the length L 0 of the through hole.
  • the total thickness of the soundproof structure 10 (the length from one end to the other end of the soundproof structure 10 in the direction in which the through-hole 14 penetrates) is preferably 10 mm or less, and 8 mm or less. Is more preferable, and it is still more preferable that it is 5 mm or less.
  • the lower limit of the thickness of the soundproof structure 10 is not particularly limited, but is preferably 0.1 mm or more, and more preferably 0.3 mm or more.
  • Materials for the housing and the back plate include a metal material, a resin material, a reinforced plastic material, and a carbon fiber.
  • the metal material include metal materials such as aluminum, titanium, magnesium, tungsten, iron, steel, chromium, chromium molybdenum, nichrome molybdenum, copper, and alloys thereof.
  • the resin material for example, acrylic resin, polymethyl methacrylate, polycarbonate, polyamide imide, polyarylate, polyetherimide, polyacetal, polyetheretherketone, polyphenylene sulfide, polysulfone, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, Resin materials such as polyimide, ABS resin (Acrylonitrile, Butadiene, Butydiene, Styrene copolymerized synthetic resin), polypropylene, and triacetyl cellulose can be exemplified.
  • the reinforced plastic material include carbon fiber reinforced plastics (CFRP) and glass fiber reinforced plastics (GFRP: Glass Fiber Reinforced Plastics).
  • honeycomb core materials can be used as the housing material. Since the honeycomb core material is used as a lightweight and highly rigid material, ready-made products are easily available.
  • Aluminum honeycomb core, FRP honeycomb core, paper honeycomb core manufactured by Shin Nippon Feather Core Co., Ltd., Showa Aircraft Industry Co., Ltd.
  • thermoplastic resin PP (polypropylene), PET (polyethylene terephthalate), PE (polyethylene), PC (polyethylene)
  • a honeycomb core material formed of various materials such as a honeycomb core (polycarbonate) or the like (eg, TECCELL manufactured by Gifu Plastics Industry Co., Ltd.) as the frame material.
  • a housing material a structure containing air, that is, a foam material, a hollow material, a porous material, or the like can be used.
  • a housing in order not to ventilate between the cells, for example, a housing can be formed using a closed-cell foam material or the like.
  • various materials such as closed-cell polyurethane, closed-cell polystyrene, closed-cell polypropylene, closed-cell polyethylene, and closed-cell rubber sponge can be selected.
  • closed cells does not allow sound, water, gas, and the like to pass, and the structure strength is large as compared with open cells, and thus is suitable for use as a housing material.
  • the housing may be formed only of the porous sound absorbing body, and those described as materials of the porous sound absorbing body and the housing may be mixed, for example. , Kneading or the like. As described above, the weight of the device can be reduced by using a material system containing air inside. In addition, heat insulation can be provided.
  • the housing material is preferably a material having higher heat resistance than the flame retardant material.
  • the heat resistance can be defined, for example, by a time that satisfies Article 108-2 of the Building Standard Law Enforcement Order.
  • the case where the time to satisfy Article 108-2 of the Building Standards Law enforcement order is 5 minutes or more and less than 10 minutes is a flame retardant material, and the case where the time is 10 minutes or more and less than 20 minutes is a quasi-nonflammable material, and 20 minutes
  • the above cases are non-combustible materials.
  • heat resistance is often defined for each application field. Therefore, according to the field in which the soundproof structure is used, the housing material may be made of a material having heat resistance equal to or higher than the flame retardancy defined in the field.
  • a mesh member having a mesh of a size that does not allow dust to pass through may be disposed in the portion of the through hole 14.
  • a metal or plastic mesh, a nonwoven fabric, urethane, aerogel, a porous film, or the like can be used as the mesh member.
  • the distance from the through hole 14 to the back plate 18 (the back distance d) is made smaller than the diameter ⁇ of the through hole 14 and the back distance d is set to 6 mm or less, so that the opening end of the through hole 14 is corrected.
  • the effect that the distance is longer than the normal opening end distance (when d> ⁇ ) will be described with reference to simulation results.
  • the simulation was performed using the acoustic module of the finite element method calculation software COMSOL MultiPhysics ver.5.3 (COMSOL Inc.).
  • the calculation model was a two-dimensional axisymmetric structure calculation model.
  • the outer shape of the case was cylindrical, and the case was treated as a rigid body.
  • the thickness of the wall surface of the housing was set to 20 ⁇ m to see the effect of the opening end correction. That is, the length L 0 of the through hole was set to 20 ⁇ m, which was substantially negligible.
  • the simulation was performed with the diameter ⁇ of the through holes being 2 mm, 3 mm, and 4 mm, respectively.
  • the reference is based on the case where the back distance d is 3 mm and the diameter of the back space is 15 mm.
  • the volume of the back space at this time is 530 mm 3 .
  • the resonance frequency was obtained by performing a simulation while keeping the volume of the back space constant and changing the back distance d from 0.5 mm to 4 mm in steps of 0.5 mm.
  • FIG. 11 shows the results.
  • FIG. 11 is a graph showing the relationship between the back surface distance d and the resonance frequency at each through hole diameter ⁇ .
  • the resonance frequency shifts to the lower frequency side as the back surface distance d decreases, even though the volume of the back space and the diameter ⁇ of the through hole are the same for any diameter ⁇ . You can see that there is. Also, it can be seen that when the back surface distance d is equal to or less than the diameter ⁇ of the through hole, the resonance frequency is lowered.
  • FIG. 12 shows the opening end correction coefficient a obtained from the above resonance frequency when the diameter ⁇ of the through hole is 4 mm.
  • the opening end correction coefficient a is a formula that represents the effective length L 1 obtained by adding the opening end correction distance to the length of the through hole, where L 0 is the measured value of the length of the through hole and ⁇ is the diameter of the through hole.
  • L 1 L 0 + a ⁇ ( ⁇ / 2) Since L 0 L0 in this simulation, L 1 ⁇ a ⁇ ( ⁇ / 2).
  • the open end correction coefficient of the equation shown in J. Acoust. Soc. Am., 101, 41 is shown as a conventional theory.
  • d c is the diameter of the through hole
  • d v is the diameter of the rear space.
  • the opening end correction is at most about 1.7, but with the configuration of the present invention, an extremely large opening end correction coefficient a can be obtained as compared with the related art. That is, in the present invention, the opening end correction coefficient can be set to 1.8 or more.
  • FIG. 13 shows the ratio between the open end correction coefficient a obtained from the above simulation and the conventional open end correction coefficient (hereinafter, also referred to as correction coefficient magnification) when the diameter ⁇ of the through hole is 2 mm, 3 mm, and 4 mm, respectively.
  • correction coefficient magnification the ratio between the open end correction coefficient a obtained from the above simulation and the conventional open end correction coefficient (hereinafter, also referred to as correction coefficient magnification) when the diameter ⁇ of the through hole is 2 mm, 3 mm, and 4 mm, respectively.
  • the correction coefficient magnification was determined in the same manner as described above except that the diameter ⁇ of the through hole was 4 mm.
  • the results are shown in FIG. 14 and 15, it can be seen that the behavior of the correction coefficient magnification shows the same behavior when the diameter ⁇ of the through hole is 2 mm or 4 mm and the volume of the back space is different. Among them, it was found that the larger the volume of the back space, the larger the correction coefficient magnification tends to be than the conventional one.
  • FIG. 16 shows the relationship between the rear distance d and the resonance frequency when the volume of the rear space is 1473 mm 3 .
  • the diameter ⁇ of the through hole is 2 mm, 3 mm, and 4 mm.
  • FIG. 17 shows the relationship between the rear distance d and the resonance frequency when the volume of the rear space is 2121 mm 3 .
  • the diameter ⁇ of the through hole is 2 mm, 3 mm, and 4 mm.
  • the back distance d was 0.5 mm as in the simulation 1 except that the diameter ⁇ of the through hole was 4 mm, the volume of the back space was 530 mm 3 , and the length L 0 of the through hole was changed from 1 mm to 5 mm in 1 mm steps.
  • the simulation was performed by changing from 0.5 to 4 mm in steps of 0.5 mm to find the resonance frequency. The results are shown in FIG. It is a graph showing the relationship between the back distance d and the resonance frequency at the length L 0 of each through hole.
  • the resonance frequency is lower when the back surface distance d is smaller for any through-hole length L 0 .
  • FIG. 19 shows a simulation in which the length L 0 of the through hole is 1 mm, the diameter ⁇ of the through hole is 1 mm from 2 mm to 5 mm, and the back distance d is 0.5 mm from 4 mm to 0.5 mm. Is shown to obtain the resonance frequency. From FIG. 19, it can be seen that in any case, when the back distance d decreases, the resonance frequency decreases. At this time, it is understood that the lowering of the frequency is started in a region where the back distance d is larger as the diameter ⁇ of the through hole is larger. Specifically, when the back distance d becomes equal to or less than the diameter ⁇ of the through hole, the frequency is reduced.
  • FIG. 20 shows the results when the diameter L of the through hole is 4 mm and the length L 0 of the through hole is changed, and the results when the length L 0 of the through hole is 1 mm and the diameter ⁇ of the through hole are changed. 21.
  • FIG. 20 shows that the magnification of the correction coefficient is substantially the same even if the length L 0 of the through hole is different. As shown in FIG. 18, the resonance frequency changes depending on the length L 0 of the through hole. However, it was found that the correction coefficient magnification did not depend on the length L 0 of the through hole. Also, from FIG. 21, it can be seen that even when the length L 0 of the through-hole is not negligible, the larger the diameter ⁇ of the through-hole, the larger the correction coefficient magnification.
  • ⁇ Simulation 4> The size of the diameter ⁇ of the through hole was studied. Resonance was performed by changing the diameter ⁇ of the through hole to 10 mm, the length L 0 of the through hole to 20 ⁇ m, the volume of the back space to 2120 mm 3 , changing the back distance to 0.5 mm, and changing the distance from 1 mm to 10 mm in 1 mm steps. The frequency was determined. The results are shown in FIG.
  • the simulation was performed by changing the diameter ⁇ of the through hole to 15 mm, the length L 0 of the through hole to 20 ⁇ m, the volume of the back space to 4770 mm 3 , changing the back distance to 0.5 mm, and changing the distance from 1 mm to 10 mm in 1 mm steps.
  • the results are shown in FIG.
  • the diameter ⁇ of the through hole is large as described above, the diameter ⁇ of the through hole and the diameter of the back space are close to each other, which is outside the applicable range of the conventional theory. Therefore, consideration was given to changes in the resonance frequency.
  • the opening end correction distance of the through hole is normal (when d> ⁇ ).
  • the effect of being longer than the opening end correction distance is obtained.
  • the soundproof structure of the present invention can shift the resonance frequency to a low frequency even if the volume of the back space and the diameter of the through hole are the same. Therefore, when soundproofing at the same frequency is performed, the soundproofing structure of the present invention can be reduced in size and thickness.
  • the present inventors presume the mechanism by which the back end distance d is equal to or less than the diameter ⁇ of the through-hole and is equal to or less than 6 mm, whereby the opening end correction distance of the through-hole deviates from the conventional theory as follows. .
  • the back plate approaches the through hole to such an extent that the back distance d becomes smaller than the diameter ⁇ of the through hole, it can be assumed that the back space side is affected by the back plate in the open end correction regions formed in both of the through holes. . That is, since the local velocity of the sound is forcibly set to 0 at the position of the back plate, the sound field around the through hole is determined accordingly.
  • the sound field is pushed so that the sound field spreads to the side communicating with the outside of the through hole in order to satisfy both the local velocity 0 of the back plate and the increase in the local velocity of the through hole. I can guess.
  • the through-hole behaves as if it were elongated, and it can be estimated that the opening end correction distance has widened.
  • the back distance d is 1 mm
  • the length L 0 of the through hole is 2 mm, 3 mm, and 5 mm, respectively
  • the diameter ⁇ of the through hole is changed in steps of 1 mm from 2 mm to 6 mm, and the finite element method simulation is performed.
  • the frequency was determined.
  • the ratio (correction coefficient magnification) between the opening end correction coefficient and the opening end correction coefficient obtained from the conventional theory was obtained.
  • the results are shown in FIG.
  • the correction coefficient magnification is in the range of 1.35 to 1.85, which shows that the deviation from the conventional theory is sufficiently large. Therefore, the resonance frequency of the soundproof structure shifts to the lower frequency side.
  • Example 1 A soundproof structure similar to that of the above simulation 5 was prepared and measured.
  • An acrylic plate (Sumiholiday made by Hikari Co., Ltd.) having a thickness of 2 mm, 3 mm, or 5 mm was prepared.
  • An acrylic plate (manufactured by Sugawara Kogei Co., Ltd.) having a thickness of 1 mm was also prepared. These acrylic plates were processed using a laser cutter. First, an acrylic plate having a thickness of 2 mm, 3 mm, or 5 mm is used as a surface plate on which a through hole is formed (hereinafter, referred to as a surface plate), and the outer diameter is set to 40 mm in accordance with the outer diameter of the acoustic tube.
  • a surface plate a surface plate on which a through hole is formed
  • a through hole was formed in the portion.
  • the diameter of the through-hole was 1 mm to 1 mm in increments of 6 mm.
  • a total of 18 types of surface plates having a plate thickness of 3 types and a through-hole diameter of 6 types were obtained.
  • a donut-shaped acrylic plate having a thickness of 1 mm, an outer diameter of 40 mm, and an inner diameter of 20 mm is placed under each surface plate, and an acrylic plate having an outer diameter of 40 mm serving as a back plate is placed under the dough-shaped acrylic plate.
  • Eighteen kinds of soundproof structures having a thickness of 20 mm and a thickness of 1 mm were produced. Acrylic plates were overlapped with each other using a double-sided tape (ASKUL “power on site”).
  • FIG. 25 shows the measurement results of the sound absorption coefficient when the diameter L of the through hole is 3 mm and the length L 0 of the through hole is 2 mm, 3 mm, and 5 mm. From FIG. 25, it can be seen that a high sound absorption coefficient of almost 100% is shown at the sound absorption peak. It can also be seen that the longer the length L 0 of the through hole, the lower the sound absorption peak on the low frequency side.
  • FIG. 26 shows a case where the length L 0 of the through hole is 2 mm
  • FIG. 27 shows a case where L 0 is 3 mm
  • FIG. 28 shows a case where L 0 is 5 mm. From FIG. 26 to FIG. 28, it can be seen that the sound absorption peak frequency in the experiment, that is, the resonance frequency of each of the soundproofing structures is in good agreement with the resonance frequency in the simulation.
  • experiments also show that the configuration of the present invention makes the opening end correction distance longer than the conventional theory and a longer opening end correction distance. As described above, the effects of the present invention could be verified by experiments.
  • a back plate having a diameter of 15 mm and a thickness of 50 ⁇ m was placed in the back space so that the center axis of the back plate was aligned with the center axis of the through hole.
  • the resonance frequency at each back distance d was calculated by changing the distance from the through hole (back distance d) from 0.5 mm to 1 mm to 7 mm in increments of 1 mm. The results are shown in FIG. In FIG. 29, the back distance of 8 mm indicates the resonance frequency when the back plate is not inserted.
  • FIG. 30 shows the magnification (correction coefficient magnification) with respect to the opening end correction coefficient of the Helmholtz resonator in which the back plate is not inserted.
  • the correction coefficient magnification is 1.07 when the back distance d is 6 mm, and the correction coefficient magnification is 1.16 when the back distance d is 5 mm. Further, it can be seen that the smaller the back distance d, the larger the correction coefficient magnification.
  • FIG. 31 is a graph showing the relationship between the back distance d and the resonance frequency
  • FIG. 32 is a graph showing the relationship between the back distance d and the correction coefficient magnification.
  • FIG. 31 shows that the resonance frequency shifts to a lower frequency as the back surface distance d decreases.
  • the amount of low frequency shift is small in a region where the back distance d is larger than 4 mm.
  • the correction coefficient magnification when the back distance d is 5 mm is as small as 1.03 (less than 1.05), and when the back distance d is 4 mm, the correction coefficient magnification is as large as 1.08 (1 .05 or more).
  • the simulation 7 shows that when the diameter ⁇ of the through-hole is 4 mm and the back distance d is larger than 4 mm, the opening end correction distance becomes longer. It is considered that the effect was reduced.
  • FIG. 33 is a graph showing the relationship between the back distance d and the resonance frequency
  • FIG. 34 is a graph showing the relationship between the back distance d and the correction coefficient magnification.
  • FIG. 33 shows that the resonance frequency shifts to a lower frequency as the back surface distance d decreases. Also, it can be seen that the amount of low frequency shift increases when the back distance d is 4 mm or less. Further, FIG. 34 shows that the correction coefficient magnification increases as the back distance d decreases, and the correction coefficient magnification increases significantly when the back distance d is 4 mm or less.
  • the back end distance d is set to be equal to or smaller than the diameter ⁇ of the through hole and equal to or smaller than 6 mm, whereby the opening end correction distance of the through hole
  • the effect is longer than the opening end correction distance in a normal case (d> ⁇ ), and the resonance frequency can be shifted to a low frequency.
  • the resonance frequency hardly shifts when the back plate is arranged at a position that does not overlap with the through hole when viewed from the through direction of the through hole. Therefore, it is understood that it is important for the low frequency shift that not only the back plate is provided inside the back space but also the back plate is located at a position overlapping with the through hole.
  • ⁇ Simulation 10> A structure in which an annular through-hole having a sectional shape as shown in FIG. 5 was formed in the housing was examined.
  • the height of the back space was 8 mm
  • the diameter was 18.36 mm
  • the volume of the back space was 2120 mm 3 .
  • the through-hole had an annular shape with an outer diameter of 18.36 mm and an inner diameter of 17.36 mm. That is, a slit-shaped through hole having a width of 0.5 mm was formed along the inner periphery of the back space.
  • the length L 0 of the through hole was set to 20 ⁇ m. When the equivalent circle diameter is determined from the area of the through hole, it is 6 mm.
  • the resonance frequency of this configuration when no back plate is inserted is 5420 Hz.
  • a back plate having a thickness of 50 ⁇ m was arranged in a position overlapping the through hole inside the back space.
  • the back plate had an annular shape with an outer diameter of 18.36 mm and an inner diameter of 8.36 mm. That is, the back plate has a shape extending from the housing into the back space by 5 mm.
  • the resonance frequency at each back distance d was calculated by changing the distance between the back plate and the through hole, that is, the back distance d from 0.5 mm, 1 mm to 7 mm in increments of 1 mm. Further, the correction coefficient magnification was determined from the resonance frequency. The results are shown in FIGS. 37 and 38.
  • the shape and position of the through hole are not limited to the circular shape and are limited to the central portion, but any through hole shape may be formed at any position. Further, as a condition of the arrangement position of the back plate, it is a requirement of a low frequency shift that the rear plate is arranged at a position overlapping with the through hole when viewed from the through direction of the through hole, and the through hole is viewed from the through direction. It can be seen that when there is no overlap on the back plate, low frequency shift hardly occurs. From the above results, the effect of the present invention is clear.

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Abstract

ヘルムホルツ共鳴を利用する防音構造体において、小型化、薄型化できる防音構造体および防音ユニットを提供する。内部に空間を形成し、空間と外部とを連通する貫通孔を有する筐体を備え、空間と貫通孔とによってヘルムホルツ共鳴を発生する防音構造体であって、貫通孔の貫通方向から見た際に、空間側の貫通孔と重複する位置に背面板を有し、貫通孔の直径をΦとし、背面板から貫通孔の空間側の開口面までの距離をｄとすると、ｄ≦φを満たし、かつ、ｄ≦６ｍｍを満たす。

Description

防音構造体および防音ユニット
　本発明は、防音構造体および防音ユニットに関する。
　ヘルムホルツ共鳴は、容器内部の空間（背面体積）と、この空間と外部とを連通する貫通孔とを有する構造として知られている。また、ヘルムホルツ共鳴の共鳴周波数を決定する下記式も知られている。
　　共鳴周波数ｆ＝ｃ／２π×√（Ｓ／（Ｖ×Ｌ1））
ｃ：音速、Ｓ：貫通孔の断面積、Ｖ：容器の内部体積、Ｌ1：貫通孔の長さ＋開口端補正距離
　ヘルムホルツ共鳴のメカニズムは、背面体積内での熱力学的な断熱圧縮膨張がバネとして機能し、貫通孔内の空気がマスとして機能する共鳴である。等価回路モデルでは、前者がコンダクタンスＣ、後者がインダクタンスＬとなる。
　ここで、上記式中のＬ1は、貫通孔の長さに開口端補正距離を加えた値である。貫通孔においては、実際の貫通孔の長さに加えて、貫通孔を音が通る際に貫通孔の周りの空気が影響を受けて、貫通孔の外側にも貫通孔の影響がある領域が広がり、実効的に貫通孔の長さが長くなるような効果が生じる。この効果は開口端補正として知られており、貫通孔の実測値Ｌ0と実効長Ｌ1との差分を開口端補正距離という。
　従来、開口端補正距離は貫通孔の直径に依存することが知られている。開口端補正距離は、フリンジのありなしにもよるが、貫通孔の半径の１．２倍から１．５倍となることが知られている。より詳細に調べた例としては、非特許文献１に、貫通孔の直径と背面空間の直径に依存する式が示されている。
　このようなヘルムホルツ共鳴を吸音に用いることが知られている。
　例えば、特許文献１には、管状の柱の形状で、当該形状の外側面と内側面との間に中空部を有し、内側面を一周し、中空部と内側面より内側の空間とを繋げる環状の開口部を有する吸音体が記載されている。この吸音体は、開口部の空気の質量と中空部の空気のバネ性によりヘルムホルツの共鳴器として作用するものである。
特開２０１０－１６８７４８号公報
J. Acoust. Soc. Am., 101, 41
　自動車や電気製品において省スペース化はますます求められている。特にヘルムホルツ共鳴を利用した防音構造体は背面壁を含む構造であるため、機器の壁として用いられることも多く、厚み方向を薄くすることが求められている。
　しかしながら、ヘルムホルツ共鳴を利用した防音構造体の場合には、背面体積に消音する周波数（共鳴周波数）が依存するため、背面体積を小さくすることは難しく、特に、低周波数の音を消音する場合には、背面体積を大きくする必要があるため、小型化、薄型化するのは難しいという問題があった。
　本発明の課題は、上記従来技術の問題点を解消し、ヘルムホルツ共鳴を利用する防音構造体において、小型化、薄型化できる防音構造体および防音ユニットを提供することにある。
　この課題を解決するために、本発明は、以下の構成を有する。
　［１］　内部に空間を形成し、空間と外部とを連通する貫通孔を有する筐体を備え、空間と貫通孔とによってヘルムホルツ共鳴を発生する防音構造体であって、
　貫通孔の貫通方向から見た際に、空間側の貫通孔と重複する位置に背面板を有し、
　貫通孔の直径をΦとし、背面板から貫通孔の空間側の開口面までの距離をｄとすると、ｄ≦Φを満たし、かつ、ｄ≦６ｍｍを満たす防音構造体。
　［２］　筐体の一部が背面板として機能する［１］に記載の防音構造体。
　［３］　背面板が空間内に配置されている［１］に記載の防音構造体。
　［４］　背面板を貫通孔の貫通方向に移動可能である［３］に記載の防音構造体。
　［５］　貫通孔の直径Φが１ｍｍ以上である［１］～［４］のいずれかに記載の防音構造体。
　［６］　貫通孔における開口端補正の係数が１．８以上である［１］～［５］のいずれかに記載の防音構造体。
　［７］　筐体の少なくとも一部が中空材料または発泡材料で形成されている［１］～［６］のいずれかに記載の防音構造体。
　［８］　防音構造体全体の平均厚みが１０ｍｍ以下である［１］～［７］のいずれかに記載の防音構造体。
　［９］　防音構造体の少なくとも一部に取り付けられた多孔質吸音体を有する［１］～［８］のいずれかに記載の防音構造体。
　［１０］　［１］～［９］のいずれかに記載の防音構造体を複数有する防音ユニット。
　［１１］　共鳴周波数の異なる２種以上の防音構造体を有する［１０］に記載の防音ユニット。
　［１２］　共鳴周波数の異なる２種以上の防音構造体は、貫通孔の直径が同じで、空間の体積が異なる［１０］または［１１］に記載の防音ユニット。
　［１３］　共鳴周波数の異なる２種以上の防音構造体は、筐体の形状は同じで、貫通孔の直径が異なる［１０］または［１１］に記載の防音ユニット。
　本発明によれば、ヘルムホルツ共鳴を利用する防音構造体において、小型化、薄型化できる防音構造体および防音ユニットを提供することができる。
本発明の防音構造体の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音ユニットの一例を模式的に示す断面図である。 本発明の防音ユニットの他の一例を模式的に示す断面図である。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と開口端補正係数ａとの関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 貫通孔直径と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 周波数と吸音率との関係を表すグラフである。 貫通孔直径と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 貫通孔直径と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 貫通孔直径と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 比較例の防音構造体を模式的に示す断面図である。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。 背面距離と補正係数倍率との関係を表すグラフである。 比較例の防音構造体を模式的に示す断面図である。 背面距離と共鳴周波数との関係を表すグラフである。
　以下、本発明の防音構造体および防音ユニットについて詳細に説明する。
　以下に記載する構成要件の説明は、本発明の代表的な実施態様に基づいてなされることがあるが、本発明は、そのような実施態様に限定されるものではない。すなわち、以下では、本発明の防音構造体についての種々の実施形態を挙げて説明するが、本発明は、これらの実施形態に限定されるものではなく、また、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々の改良又は変更をしてもよいのは勿論である。
　なお、本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。
　また、本明細書において、例えば、「４５°」、「平行」、「垂直」あるいは「直交」等の角度は、特に断る場合を除き、厳密な角度との差異が５度未満の範囲内であることを意味する。厳密な角度との差異は、４度未満であることが好ましく、３度未満であることがより好ましい。
　また、本明細書において、「同じ」、「同一」、「一致」は、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含むものとする。
　また、本明細書において、「全部」、「いずれも」または「全面」などというとき、１００％である場合のほか、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含み、例えば９９％以上、９５％以上、または９０％以上である場合を含むものとする。
＜防音構造体＞
　本発明の防音構造体は、
　内部に空間を形成し、空間と外部とを連通する貫通孔を有する筐体を備え、空間と貫通孔とによってヘルムホルツ共鳴を発生する防音構造体であって、
　貫通孔の貫通方向から見た際に、空間側の貫通孔と重複する位置に背面板を有し、
　貫通孔の直径をΦとし、背面板から貫通孔の空間側の開口面までの距離をｄとすると、ｄ≦φを満たし、かつ、ｄ≦６ｍｍを満たす防音構造体である。
　本発明の防音構造体および防音ユニットは、各種の電子機器、および、輸送機器等が発生する音を消音する消音手段として好適に用いることができる。
　電子機器としては、空調機（エアコン）、エアコン室外機、給湯器、換気扇、冷蔵庫、掃除機、空気清浄機、扇風機、食洗機、電子レンジ、洗濯機、テレビ、携帯電話、スマートフォン、プリンター等の家庭用電気機器；複写機、プロジェクター、デスクトップＰＣ（パーソナルコンピューター）、ノートＰＣ、モニター、シュレッダー等のオフィス機器、サーバー、スーパーコンピューター等の大電力を使用するコンピューター機器、恒温槽、環境試験機、乾燥機、超音波洗浄機、遠心分離機、洗浄機、スピンコーター、バーコーター、搬送機などの科学実験機器が挙げられる。
　輸送機器としては、自動車、バイク、電車、飛行機、船舶、自転車（特に電気自転車）、パーソナルモビリティー等が挙げられる。
　移動体としては、民生用ロボット（掃除用途、愛玩用途や案内用途などのコミュニケーション用途、自動車椅子等の移動補助用途など）や工業用ロボット等が挙げられる。
　また、使用者への通知や警告を発する意味で、特定の少なくとも一つ以上の単周波音を通知音、警告音として発するように設定された機器にも用いることができる。また、金属体や機械がそのサイズに応じた周波数にて共振振動したとき、それに起因して比較的大きな音量で発せられる少なくとも一つ以上の単周波音が騒音として問題となるが、このような騒音に対しても本発明の防音構造体は適用可能である。
　また、上述した機器が入っている部屋、工場、および、車庫等にも本発明の防音構造体が適用可能である。
　本願発明の防音構造体が消音対象とする音の音源の一例としては、上記の各種機器が有する、インバーター、パワーサプライ、昇圧器、大容量コンデンサー、セラミックコンデンサー、インダクタ、コイル、スイッチング電源、トランス等の電気制御装置を含む電子部品またはパワーエレクトロニクス部品や電気モーター、ファン等の回転部品やギア、アクチュエータによる移動機構等の機械部品、金属棒等の金属体が挙げられる。
　音源が、インバーター等の電子部品の場合には、キャリア周波数に応じた音（スイッチングノイズ）を発生する。
　音源が、電気モーターの場合には、回転数に応じた周波数の音（電磁騒音）を発生する。
　音源が、金属体の場合には、共振振動モード（１次共鳴モード）に応じた周波数の音（単周波数騒音）を発生する。
　すなわち、音源はそれぞれ、音源に固有の周波数の音を発生する。
　固有の周波数を有する音源は、特定周波数を発振するような物理的もしくは電気的メカニズムを有する場合が多い。例えば、回転系（ファン、モーター等）はその回転数およびその倍数がそのまま音として発せられる。また、インバーター等の交流電気信号を受ける部分は、その交流の周波数に対応する音を発振する場合が多い。また、金属棒等の金属体では、そのサイズに応じた共振振動が生じ、その結果として単一周波数の音が強く発せられる。よって、回転系、交流回路系及び金属体は、音源に固有の周波数を有する音源といえる。
　より一般的に、音源が固有の周波数を有するかは下記のような実験を行うことができる。
　音源を無響室もしくは半無響室内、もしくはウレタン等の吸音体で囲んだ状況に配置する。周辺を吸音体とすることで、部屋や測定系の反射干渉による影響を排除する。その上で、音源を鳴らし、離れた位置からマイクで測定を行い周波数情報を取得する。音源と測定系のサイズによりマイクとの距離は適宜選択できるが、３０ｃｍ程度以上離れて測定することが望ましい。
　音源の周波数情報において、極大値をピークと呼び、その周波数をピーク周波数と呼ぶ。その極大値が周辺の周波数での音と比較して３ｄＢ以上大きい場合には、そのピーク周波数音が十分に人間に認識できるため、固有の周波数を有する音源といえる。５ｄＢ以上であればより認識でき、１０ｄＢ以上であればさらに認識できる。周辺の周波数との比較は、信号のノイズや揺らぎを除いて極小となるなかで最も近い周波数における極小値と、極大値の差分で評価する。
　また、自然界に環境音としてよく存在するホワイトノイズやピンクノイズに対して、特定の周波数成分のみが強く鳴る音は目立ちやすく、不快な印象を与えるとされるため、それらの音を除去することは重要となる。
　また、音源から発せられた音が、各種機器の筐体内で共鳴することで、この共鳴周波数、あるいは、その倍音の周波数の音量が大きくなる場合もある。あるいは、上記の各種機器が入っている部屋、工場、および、車庫等の中で音源から発せされた音が共鳴して、その共鳴周波数、あるいは、その倍音の周波数の音量が大きくなる場合もある。
　他にもタイヤ内部の空間、および、スポーツ用途ボールの内部の空洞などによって共鳴が生じることで、振動が加えられたときに空洞共鳴やその高次振動モードに対応する音が大きく発振して生じる場合もある。
　また、音源から発せられた音が、各種機器の筐体、あるいは筐体内に配置された部材等の機械的構造の共鳴周波数で発振されて、この共鳴周波数、あるいは、その倍音の周波数の音量が大きくなる場合もある。例えば、音源がファンの場合でも、機械的構造の共鳴によって、ファンの回転数よりも遥かに高い回転数で共振音が発生する場合がある。
　本発明の防音構造体は、騒音を発する電子部品あるいはモーターに直接取り付けることで用いることができる。また、ダクト部およびスリーブなどの通風部に配置して透過音の消音に用いることもできる。また、開口のある箱体（各種電子機器を入れる箱や、部屋など）の開口部に取り付けて、箱体から放射して出てくる騒音に対する消音構造として用いることもできる。また、部屋の壁に取り付けて部屋内部の騒音を抑制するなどに用いることもできる。これに限定されずに用いることももちろん可能である。
　本発明の防音構造体の一例について、図１を参照しながら説明する。
　図１は、本発明の防音構造体の一例（以下、防音構造体１０ａ）を示す模式的な断面図である。
　図１に示すように、防音構造体１０ａは、内部に背面空間１６を形成し、背面空間１６と外部とを連通する貫通孔１４を有する筐体１２からなる。図１に示す防音構造体１０ａにおいて、筐体１２の、貫通孔１４が形成された表面側の板状部と背面空間１６を挟んで対面する底面部は本発明における背面板１８を兼ねている。従って、貫通孔１４の貫通方向（図中上側）から見た際に、背面空間１６側の、貫通孔１４と重複する位置に背面板１８が存在している。
　図１に示す例において、筐体１２は円柱形状で内部が中空であり、一方の端面の中央部に内部の空間（背面空間１６）と外部の空間とを連通する貫通孔１４が形成されている。
　防音構造体１０ａは、背面空間１６と貫通孔１４によってヘルムホルツ共鳴を発生する共鳴型の防音構造体である。
　ここで、本発明において、防音構造体１０ａは、貫通孔１４の直径Φと、背面板１８から貫通孔１４の背面空間１６側の開口面までの距離（以下、背面距離ともいう）ｄとが、ｄ≦Φを満たし、かつ、背面距離ｄがｄ≦６ｍｍを満たす。
　本発明者らは、貫通孔１４から背面板１８までの距離（背面距離ｄ）を貫通孔１４の直径Φよりも小さくし、かつ、背面距離ｄを６ｍｍ以下とすることで、貫通孔１４の開口端補正距離が、通常の場合（ｄ＞Φの場合）の開口端補正距離よりも長くなる効果があることを見出した。
　ここで、ヘルムホルツ共鳴における共鳴周波数ｆは、
　　ｆ＝ｃ／２π×√（Ｓ／（Ｖ×Ｌ1））
ｃ：音速、Ｓ：貫通孔の断面積、Ｖ：背面空間の体積、Ｌ1：貫通孔の長さ＋開口端補正距離（貫通孔の実効長）
で表されることが知られている。
　そこで、ヘルムホルツ共鳴型の防音構造体において、貫通孔１４から背面板１８までの距離（背面距離ｄ）を貫通孔１４の直径Φよりも小さくし、かつ、背面距離ｄを６ｍｍ以下とすると、貫通孔１４の実効長Ｌ1がｄ＞Φの場合よりも長くなるため、上記式から共鳴周波数ｆが低くなる。
　すなわち、筐体を大型化して背面体積を大きくせずに共鳴周波数を低くすることができるため、同じ共鳴周波数で共鳴する防音構造体に対して、筐体（防音構造体）をより小型化することができる。また、図１に示す例のように、筐体１２を背面板１８として利用する構成の場合には、筐体１２自体を薄型化するため、防音構造体を薄型化することができる。
　なお、背面距離ｄを貫通孔１４の直径Φよりも小さくし、かつ、背面距離ｄを６ｍｍ以下とすることで、貫通孔１４の開口端補正距離が、通常の場合（ｄ＞Φの場合）の開口端補正距離よりも長くなる効果については後に詳述する。
　ここで、図１に示す例では、筐体１２の一部が背面板１８として機能する構成としたがこれに限定はされない。
　図２は、本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。
　図２に示す防音構造体１０ｂは、筐体１２と、背面板１８とを有する。
　筐体１２は、円柱形状で内部が中空であり、一方の端面の中央部に内部の空間（背面空間１６）と外部の空間とを連通する貫通孔１４が形成されている。
　背面板１８は、板状の部材であり、背面空間１６内に配置される。また、背面板１８は、貫通孔１４の貫通方向（図中上側）から見た際に、貫通孔１４と重複する位置に配置されている。
　防音構造体１０ｂにおいて、背面板１８から貫通孔１４までの距離（背面距離）ｄは、貫通孔１４の直径Φ以下であり、かつ、背面距離ｄは６ｍｍ以下である。
　このように、背面板１８を筐体１２とは別部材として、背面距離ｄが貫通孔の直径Φ以下で、かつ、６ｍｍ以下となる位置に背面板１８を配置する構成とした場合でも、貫通孔１４の開口端補正距離が、通常の場合（ｄ＞Φの場合）の開口端補正距離よりも長くなる効果が得られる。
　従って、同じ共鳴周波数で共鳴する防音構造体に対して、筐体（防音構造体）をより小型化することができる。
　なお、本発明において、貫通孔の貫通方向の背面空間側で貫通孔に最も近い部材を背面板とする。
　また、図１および図２に示す例では、筐体１２の外形を円柱形状としたが、これに限定はされず、直方体形状、立方体形状、多面体形状、球体形状、楕円球体形状、不定形の立体形状等種々の形状とすることができる。なお、筐体１２の一部を背面板１８とする構成の場合には、貫通孔１４が形成される面と背面板１８となる面との距離を近くしやすい観点から、円柱形状、直方体形状、立方体形状、多面体形状等の、平面状の面が対面した形状を有する形状とすることが好ましい。
　また、筐体１２の一部を背面板１８とする構成の場合には、少なくとも背面板１８となる部分、すなわち、貫通孔１４の貫通方向から見た際に、貫通孔１４と重複する部分が貫通孔１４の近くに形成される形状とすればよい。
　例えば、図３に示す防音構造体１０ｃは、貫通孔１４の貫通方向に平行な断面における筐体１２（背面空間１６）の形状が略Ｃ形状であり、貫通孔１４の貫通方向から見た際に、貫通孔１４と重複する位置（図３中左右方向の中央部分）における背面空間１６の厚さ（図３中上下方向の厚さ）が、端部における背面空間１６の厚さよりも薄くなっている。筐体１２の形状をこのような形状とすることで、背面距離ｄを貫通孔１４の直径Φ以下とすることができる。
　なお、開口端補正距離をより長くすることができ、共鳴周波数をより低周波化することができる観点から、背面距離ｄと貫通孔１４の直径Φとの比ｄ／Φは、１以下であり、０．８以下であるのが好ましく、０．５以下であるのがより好ましく、０．４以下であるのがさらに好ましい。
　貫通孔１４の直径Φは、６ｍｍ以下であり、５ｍｍ以下であるのが好ましく、４ｍｍ以下であるのがより好ましい。貫通孔１４の直径を上記範囲とすることで、熱粘性摩擦を適当に得ることができ、摩擦に起因する吸音効果を大きく得ることができて防音効果を得られやすい。貫通孔が大きすぎると吸音効果が小さくなる傾向にある。
　また、貫通孔１４の直径Φは、１ｍｍ以上であるのが好ましく、２ｍｍ以上であるのがより好ましい。貫通孔１４の直径Φが小さすぎると熱粘性摩擦が大きくなりすぎるために、貫通孔の抵抗が大きくなり音が共鳴器内に入りにくくなる。このため貫通孔が小さすぎる場合は共鳴器の効果が小さくなり、したがって吸音と防音の効果が小さくなる。また、貫通孔１４の直径Φが大きいほど開口端補正距離が大きくなる。従って、貫通孔１４の直径Φを上記範囲とすることで、貫通孔内に音が確実に侵入し、防音の効果を好適に得ることができる。また、開口端補正距離が大きくなるため、共鳴周波数をより低周波にシフトさせることができる。
　貫通孔１４の長さＬ0は、０．１ｍｍ～２０ｍｍが好ましく、１ｍｍ～１０ｍｍがより好ましく、２ｍｍ～６ｍｍがさらに好ましい。
　板に貫通孔を形成した場合、貫通孔１４の長さＬ0が板厚とほぼ同じとなる。板厚が小さすぎる場合には、板自体が振動しやすくなる。ヘルムホルツ共鳴は表面の板が振動しないことに基づいて理論が構築されているために、振動が生じることで共鳴周波数の変化が生じると狙いの周波数に対する防音が難しくなる。
　一方で板が厚くなりすぎると構造の重量や体積が大きくなるために取り扱いが難しくなる。また、貫通孔が長いことで同じ孔径の時に生じる熱粘性摩擦が大きくなる。よって、熱粘性摩擦が大きすぎる傾向となりやすく、吸音効果が小さくなりやすい。
　よって、貫通孔１４の長さＬ0を上記範囲とすることが望ましい。
　開口端補正距離をより大きくできる観点から、背面距離ｄは、３ｍｍ以下であるのが好ましく、２ｍｍ以下であるのがより好ましい。
　また、背面体積をある程度大きく保つことでヘルムホルツ共鳴周波数を高周波になりすぎないように制御する観点と、多数個の共鳴器を作製した場合に背面体積を安定してほぼ同一に作製する観点から、背面距離ｄは、０．１ｍｍ以上であるのが好ましく、０．３ｍｍ以上であるのがより好ましい。
　背面距離が小さすぎると、共鳴器作製の際のサンプル間のずれや、粘着剤や接着剤を用いた場合の厚みのブレが背面体積に大きく影響を与えてしまう。よって、背面距離を上記の範囲とすることが望ましい。
　また、貫通孔１４の開口形状は特に限定はなく、円形状、正方形状、長方形状、多角形状、楕円形状、円環形状、不定形状等の種々の形状とすることができる。貫通孔１４の開口形状が円形以外の場合には、円相当直径を貫通孔の直径Φとする。
　また、図１および図２に示す例では、１つの貫通孔を有する構成としたが、これに限定はされず、２以上の貫通孔を有する構成としてもよい。
　例えば、図４に示す防音構造体１０ｄは、筐体１２の一部が背面板１８を兼ねる薄型の筐体１２を有する防音構造体であって、一方の面に２つの貫通孔１４が形成されている。
　また、図５に示す防音構造体１０ｅは、背面空間１６内に背面板１８が配置される防音構造体であって、一方の面に２つの貫通孔１４が形成されており、２つの貫通孔１４それぞれに対応して、２つの背面板１８が背面空間１６内に配置されている。
　図４～図５に示す例のように、２以上の貫通孔１４を有する構成の場合には、各貫通孔１４の開口面積は同じでも異なっていてもよい。また、各貫通孔１４に対応する背面距離ｄも同じでも異なっていてもよい。
　２以上の貫通孔１４を有する構成の場合には、すべての貫通孔１４の開口面の合計面積から円相当直径を求めればよい。また、背面距離ｄについては、各貫通孔１４に対応する背面距離ｄを各貫通孔１４の開口面積に基づいて加重平均して求めればよい。
　また、２以上の貫通孔を有する構成の場合には、各貫通孔が筐体の異なる面に形成される構成としてもよい。
　例えば、図６に示す防音構造体１０ｆは、筐体１２の一部が背面板１８を兼ねる薄型の筐体１２を有する防音構造体であって、一方の面に１つの貫通孔１４が形成され、他方の面にもう１つの貫通孔１４が形成されている。２つの貫通孔１４は、貫通孔１４の貫通方向から見た際に重複しない位置に形成されている。すなわち、一方の貫通孔１４が形成された面の一部は、他方の貫通孔１４に対する背面板１８として機能し、他方の貫通孔１４が形成された面の一部は、一方の貫通孔１４に対する背面板１８として機能する。
　なお、２以上の貫通孔が異なる面に形成された構成の場合にも、貫通孔の直径Φとしては、すべての貫通孔１４の開口面の合計面積から求められる円相当直径を用いればよい。また、背面距離ｄについても、各貫通孔１４に対応する背面距離ｄを各貫通孔１４の開口面積に基づいて加重平均して求めればよい。
　背面空間１６内に背面板１８が配置される構成の場合には、背面板１８を背面空間１６内で貫通孔１４の貫通方向に移動可能な構成としてもよい。背面板１８を移動可能な構成とすることで、消音したい騒音の周波数に合わせて、防音構造体の共鳴周波数を調整することができる。
　背面板１８を移動する手段としては特に限定はなく、背面板１８を筐体１２内に取り付け取り外し可能な構成とし、複数の取付位置を設けていずれか取付位置に背面板１８を取り付ける構成、筐体１２内に設けた案内溝に沿って外部から背面板１８を移動可能な構成、電気モータ等のアクチュエータによって背面板１８を移動可能な構成等とすればよい。
　また、背面空間１６内に背面板１８が配置される構成の場合には、背面板１８は平板であってもよいし、湾曲した板状の部材であってもよい。
　また、本発明の防音構造体は、防音構造体の少なくとも一部に取り付けられた多孔質吸音体を有していてもよい。
　例えば、図７に示す防音構造体１０ｇのように、背面空間１６内に多孔質吸音体２４を有していてもよい。あるいは、図８に示す防音構造体１０ｈのように、貫通孔１４が形成された面に接して多孔質吸音体２４が配置される構成としてもよい。
　多孔質吸音体を有するすることで、吸音ピークでの吸音率が小さくなる代わりに広帯域化することが可能となる。
　多孔質吸音体としては、特に限定はなく、公知の多孔質吸音体を適宜利用することが可能である。例えば、発泡ウレタン、軟質ウレタンフォーム、木材、セラミックス粒子焼結材、フェノールフォーム等の発泡材料及び微小な空気を含む材料；グラスウール、ロックウール、マイクロファイバー（３Ｍ社製シンサレートなど）、フロアマット、絨毯、メルトブローン不織布、金属不織布、ポリエステル不織布、金属ウール、フェルト、インシュレーションボード並びにガラス不織布等のファイバー及び不織布類材料、木毛セメント板、シリカナノファイバーなどのナノファイバー系材料、石膏ボードなど、種々の公知の多孔質吸音体が利用可能である。
　また、多孔質吸音体の流れ抵抗σ1には特に限定はないが、１０００～１０００００（Ｐａ・ｓ／ｍ2）が好ましく、５０００～８００００（Ｐａ・ｓ／ｍ2）がより好ましく、１００００～５００００（Ｐａ・ｓ／ｍ2）がさらに好ましい。
　多孔質吸音体の流れ抵抗は、１ｃｍ厚の多孔質吸音体の垂直入射吸音率を測定し、Ｍｉｋｉモデル（Ｊ．　Ａｃｏｕｓｔ．　Ｓｏｃ．　Ｊｐｎ．，　１１（１）　ｐｐ．１９－２４　（１９９０））でフィッティングすることで評価することができる。または「ＩＳＯ　９０５３」に従って評価してもよい。
　また、異なる流れ抵抗の多孔質吸音体が複数積層されていてもよい。
　また、本発明の防音構造体を複数組み合わせて防音ユニットとして用いてもよい。
　複数の防音構造体を組み合わせる場合には、共鳴周波数の異なる２種以上の防音構造体を有する構成としてもよい。これにより、複数の周波数の音を消音することが可能となる。
　複数の防音構造体の共鳴周波数を異ならせる構成としては特に限定はない。
　例えば、図９に示す防音ユニット５０ａは、共鳴周波数の異なる２種の防音構造体１０ｉおよび１０ｊを有する。防音構造体１０ｉおよび１０ｊは、筐体１２が背面板１８を兼ねる薄型の防音構造体である。
　防音構造体１０ｉと防音構造体１０ｊとは、貫通孔１４の直径Φ、背面距離ｄは同じであるが、防音構造体１０ｉの背面空間１６ａと防音構造体１０ｊの背面空間１６ｂとで体積が異なる。これによって、防音構造体１０ｉと防音構造体１０ｊとは共鳴周波数が異なるものとなる。
　また、図１０に示す防音ユニット５０ｂは、共鳴周波数の異なる３種の防音構造体１０ｋ、１０ｍおよび１０ｎを有する。防音構造体１０ｋ、１０ｍおよび１０ｎは、筐体１２が背面板１８を兼ねる薄型の防音構造体である。
　防音構造体１０ｋ、１０ｍおよび１０ｎとは、背面距離ｄ、背面空間１６の体積は同じであるが、防音構造体１０ｋの貫通孔１４ａと、防音構造体１０ｍの貫通孔１４ｂと、防音構造体１０ｎの貫通孔１４ｃとで直径が異なる。これによって、防音構造体１０ｋと防音構造体１０ｍと防音構造体１０ｎとは共鳴周波数が異なるものとなる。
　なお、防音構造体の共鳴周波数を異なるものとする方法は、上記に限定はされず、背面距離を異なるものとする構成であってもよいし、背面空間の体積、貫通孔の直径、および、背面距離等のうち複数を異なるものとする構成であってもよい。
　また、可聴域で吸音効果を得られる観点から、防音構造体のヘルムホルツ共鳴の共鳴周波数は、２００００Ｈｚ以下であるのが好ましく、５０Ｈｚ～２００００Ｈｚであることが好ましく、１００Ｈｚ～１５０００Ｈｚがより好ましく、１００Ｈｚ～１２０００Ｈｚがさらに好ましく、１００Ｈｚ～１００００Ｈｚが特に好ましい。
　なお、本発明において可聴域とは、２０Ｈｚ～２００００Ｈｚである。
　筐体１２の壁面の厚みは、０．１ｍｍ～２０ｍｍが好ましく、１．０ｍｍ～１０ｍｍがより好ましく、２．０ｍｍ～６．０ｍｍがさらに好ましい。なお、筐体１２の壁面の厚みは均一であってもよいし、位置によって厚みが異なっていてもよい。例えば、貫通孔１４が形成される部分の厚みを貫通孔の長さＬ0に合わせて厚くしてもよい。
　また、装置小型化の観点から、防音構造体１０の合計厚み（貫通孔１４の貫通方向における防音構造体１０の一端から他端までの長さ）は、１０ｍｍ以下であるのが好ましく、８ｍｍ以下であるのがより好ましく、５ｍｍ以下であるのがさらに好ましい。
　なお、防音構造体１０の厚みの下限値については、特に限定されるものではないが、０．１ｍｍ以上であるのが好ましく、０．３ｍｍ以上であるのがさらに好ましい。
　〔筐体および背面板の材料〕
　筐体および背面板の材料（以下、筐体材料という）は、金属材料、樹脂材料、強化プラスチック材料、および、カーボンファイバ等を挙げることができる。金属材料としては、例えば、アルミニウム、チタン、マグネシウム、タングステン、鉄、スチール、クロム、クロムモリブデン、ニクロムモリブデン、銅および、これらの合金等の金属材料を挙げることができる。また、樹脂材料としては、例えば、アクリル樹脂、ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボネート、ポリアミドイミド、ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリアセタール、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリサルフォン、ポリエチレンテレフタラート、ポリブチレンテレフタラート、ポリイミド、ＡＢＳ樹脂(アクリロニトリル (Acrylonitrile)、ブタジエン (Butadiene)、スチレン (Styrene)共重合合成樹脂)、ポリプロピレン、および、トリアセチルセルロース等の樹脂材料を挙げることができる。また、強化プラスチック材料としては、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ：Carbon Fiber Reinforced Plastics）、および、ガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲＰ：Glass Fiber Reinforced Plastics）を挙げることができる。
　また、筐体材料として各種ハニカムコア材料を用いることもできる。ハニカムコア材料は軽量で高剛性材料として用いられているため、既製品の入手が容易である。アルミハニカムコア、ＦＲＰハニカムコア、ペーパーハニカムコア（新日本フエザーコア株式会社製、昭和飛行機工業株式会社製など）、熱可塑性樹脂（ＰＰ（ポリプロピレン），ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）,ＰＥ（ポリエチレン），ＰＣ（ポリカーボネート）など）ハニカムコア（岐阜プラスチック工業株式会社製ＴＥＣＣＥＬＬなど）など様々な素材で形成されたハニカムコア材料を枠体材料として使用することが可能である。
　また、筐体材料として、空気を含む構造体、すなわち、発泡材料、中空材料、多孔質材料等を用いることもできる。多数の防音構造体を用いる場合に各セル間で通気しないためにはたとえば独立気泡の発泡材料などを用いて筐体を形成することができる。例えば、独立気泡ポリウレタン、独立気泡ポリスチレン、独立気泡ポリプロピレン、独立気泡ポリエチレン、独立気泡ゴムスポンジなど様々な素材を選ぶことができる。独立気泡体を用いることで、連続気泡体と比較すると音、水、気体等を通さず、また構造強度が大きいため、筐体材料として用いるには適している。また、上述した多孔質吸音体が十分な支持性を有する場合は、筐体を多孔質吸音体のみで形成しても良く、多孔質吸音体と筐体の材料として挙げたものを、例えば混合、混錬等により組み合わせて用いても良い。このように、内部に空気を含む材料系を用いることでデバイスを軽量化することができる。また、断熱性を付与することができる。
　防音構造体１０が高温となる場所に配置され得るため、筐体材料は、難燃材料より耐熱性の高い材料であることが好ましい。耐熱性は、例えば、建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間で定義することができる。建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間が５分間以上１０分間未満の場合が難燃材料であり、１０分間以上２０分間未満の場合が準不燃材料であり、２０分間以上の場合が不燃材料である。ただし、耐熱性については、適用分野別に定義されることが多い。そのため、防音構造体を利用する分野に合わせて、筐体材料を、その分野で定義される難燃性相当以上の耐熱性を有する材料からなるものとすればよい。
　また、貫通孔１４の部分には、ゴミを通さない大きさの網目を有するメッシュ部材を配置してもよい。メッシュ部材は、金属製あるいはプラスチック製のメッシュ、不織布、ウレタン、エアロゲル、ポーラス状のフィルム等を用いることができる。
　次に、貫通孔１４から背面板１８までの距離（背面距離ｄ）を貫通孔１４の直径Φよりも小さくし、かつ、背面距離ｄを６ｍｍ以下とすることで、貫通孔１４の開口端補正距離が、通常の場合（ｄ＞Φの場合）の開口端補正距離よりも長くなる効果についてシミュレーションの結果を用いて説明する。
　シミュレーションは、有限要素法計算ソフトCOMSOL MultiPhysics ver.5.3(COMSOL Inc.)の音響モジュールを用いて行なった。計算モデルは二次元軸対称構造計算モデルとした。
＜シミュレーション１＞
　筐体の外形は円柱形状とし、筐体は剛体として取り扱った。まず、開口端補正の影響をみるため、筐体の壁面の厚みは２０μｍとした。すなわち、貫通孔の長さＬ0は２０μｍとし、実質的に無視できる長さとした。
　貫通孔の直径Φは２ｍｍ、３ｍｍ、４ｍｍそれぞれでシミュレーションを行った。
　背面距離ｄが３ｍｍで背面空間の直径が１５ｍｍの場合を基準とした。このときの背面空間の体積は５３０ｍｍ3である。
　背面空間の体積を一定に保ち背面距離ｄを０．５ｍｍから４ｍｍまで０．５ｍｍ刻みで変えてシミュレーションを行って共鳴周波数を求めた。
　図１１に結果を示す。図１１は、各貫通孔直径Φにおける背面距離ｄと共鳴周波数との関係を表すグラフである。
　図１１から、いずれの直径Φの場合にも背面空間の体積、および、貫通孔の直径Φが同じであるにも関わらず、背面距離ｄが小さくなるにつれて共鳴周波数が低周波側にシフトしていることがわかる。また、背面距離ｄが貫通孔の直径Φ以下となると共鳴周波数が低周波化していることがわかる。
　図１２に、貫通孔の直径Φが４ｍｍの場合に、上記共鳴周波数から求めた開口端補正係数ａを示した。開口端補正係数ａは、貫通孔の長さの実測値をＬ0、貫通孔の直径をΦとした場合に、貫通孔の長さに開口端補正距離を加えた実効長Ｌ1を表す式Ｌ1＝Ｌ0＋ａ×（Φ／２）に示される係数ａである。
　このシミュレーションではＬ0≒０であるため、Ｌ1≒ａ×（Φ／２）となる。
　また、J. Acoust. Soc. Am., 101, 41に示されている式の開口端補正係数を従来理論として示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 　式中、ｄcは貫通孔の直径であり、ｄvは背面空間の直径である。
　この従来理論は貫通孔の直径Φ／背面空間の直径が０．４より小さい場合によく成立するとされ、上記の設定範囲では背面距離ｄが小さいほど背面空間の直径が大きくなるため十分に成立する範囲である。しかしながら、図１２から、背面距離ｄが小さい場合に、開口端補正係数が従来理論とは大きく異なり値が大きくなることが分かる。本発明者らは開口端補正係数が大きいことで貫通孔の実効長が従来理論より長くなる効果が得られることを見出した。従来の理論で開口端補正は大きくても１．７程度であるが、本発明の構成では、従来と比べても極めて大きな開口端補正係数ａが得られる。すなわち、本発明においては、開口端補正係数を１．８以上とすることができる。
　図１３に、貫通孔の直径Φが２ｍｍ、３ｍｍ、４ｍｍそれぞれにおいて、上記シミュレーションから求めた開口端補正係数ａと、従来理論の開口端補正係数の比率（以下、補正係数倍率ともいう）を示した。背面距離が小さくなると従来理論より係数が大きくなる傾向にあり、また貫通孔の直径Φが大きいほど、補正係数倍率が大きくなることも分かった。
＜シミュレーション２＞
　次に、背面空間の体積を変えた場合の比較を行った。背面距離ｄ＝３ｍｍを基準とし、背面空間の直径を１５ｍｍ、２０ｍｍ、２５ｍｍ、３０ｍｍとした。すなわち、背面空間の体積をそれぞれ５３０ｍｍ3、９４２ｍｍ3、１４７３ｍｍ3、２１２１ｍｍ3とした。
　貫通孔の直径Φを２ｍｍとして、背面空間の体積を一定に保ち背面距離ｄを０．５ｍｍから３ｍｍまで０．５ｍｍ刻みで変えてシミュレーションを行って共鳴周波数を求め、共鳴周波数から開口端補正係数ａを求めて、補正係数倍率を求めた。
　結果を図１４に示す。
　また、貫通孔の直径Φを４ｍｍとした以外は上記と同様にして補正係数倍率を求めた。
　結果を図１５に示す。
　図１４および図１５から、貫通孔の直径Φが２ｍｍの場合も４ｍｍの場合も、背面空間の体積が異なっていても、補正係数倍率の振る舞いは同様の振る舞いを示すことがわかる。その中で背面空間の体積が大きいほど、補正係数倍率が従来より大きくなる傾向にあることが分かった。
　図１６に、背面空間の体積が１４７３ｍｍ3の場合の背面距離ｄと共鳴周波数との関係を示す。貫通孔の直径Φは２ｍｍ、３ｍｍ、４ｍｍそれぞれの場合を示している。
　同様に、図１７に背面空間の体積が２１２１ｍｍ3の場合の背面距離ｄと共鳴周波数との関係を示す。貫通孔の直径Φは２ｍｍ、３ｍｍ、４ｍｍそれぞれの場合を示している。
　図１１、図１６、図１７を比較すると、周波数帯が異なるが、いずれも背面空間の体積が一定であっても、背面距離ｄが小さくなるにつれて共鳴周波数が低周波側にシフトしていることがわかる。
＜シミュレーション３＞
　次に、貫通孔の長さＬ0の影響についてシミュレーションによって検討した。
　貫通孔の直径Φを４ｍｍとし、背面空間の体積を５３０ｍｍ3として、貫通孔の長さＬ0を１ｍｍから５ｍｍまで１ｍｍ刻みで変更した以外はシミュレーション１と同様に、背面距離ｄを０．５ｍｍから４ｍｍまで０．５ｍｍ刻みで変えてシミュレーションを行って共鳴周波数を求めた。
　結果を図１８に示す。各貫通孔の長さＬ0における背面距離ｄと共鳴周波数との関係を表すグラフである。
　図１８からいずれの貫通孔長さＬ0の場合においても背面距離ｄが小さくなると共鳴周波数が低周波化していることがわかる。
　また、図１９に、貫通孔の長さＬ0を１ｍｍとして、貫通孔の直径Φを２ｍｍから５ｍｍまで１ｍｍ刻みそれぞれで、背面距離ｄを０．５ｍｍから４ｍｍまで０．５ｍｍ刻みで変えてシミュレーションを行って共鳴周波数を求めた結果を示す。
　図１９から、いずれの場合も背面距離ｄが小さくなると共鳴周波数が低周波化していることがわかる。その際、貫通孔の直径Φが大きいほど背面距離ｄが大きい領域で低周波化が始まっていることがわかる。具体的には、それぞれ背面距離ｄが貫通孔の直径Φ以下となると低周波化している。
　また、図１８および図１９に求めた背面距離ｄと共鳴周波数との関係から、シミュレーション１と同様にして開口端補正係数ａと、従来理論の開口端補正係数の比率（補正係数倍率）を求めた。
　貫通孔の直径Φを４ｍｍとし貫通孔の長さＬ0を変えた場合の結果を図２０に示し、貫通孔の長さＬ0を１ｍｍとし貫通孔の直径Φを変えた場合の結果を図２１に示す。
　図２０から、貫通孔の長さＬ0が異なっていても補正係数倍率はほぼ同じとなることがわかる。図１８に示すように貫通孔の長さＬ0によって共鳴周波数は変わる。しかしながら、補正係数倍率は貫通孔の長さＬ0によらないことが分かった。
　また、図２１から、貫通孔の長さＬ0が無視できない大きさである場合にも、貫通孔の直径Φが大きいほど補正係数倍率は大きくなることがわかる。
＜シミュレーション４＞
　貫通孔の直径Φの大きさについて検討を行った。
　貫通孔の直径Φを１０ｍｍ、貫通孔の長さＬ0を２０μｍ、背面空間の体積を２１２０ｍｍ3として、背面距離を０．５ｍｍ、および、１ｍｍから１０ｍｍまで１ｍｍ刻みで変えてシミュレーションを行って共鳴周波数を求めた。
　結果を図２２に示す。
　また、貫通孔の直径Φを１５ｍｍ、貫通孔の長さＬ0を２０μｍ、背面空間の体積を４７７０ｍｍ3として、背面距離を０．５ｍｍ、および、１ｍｍから１０ｍｍまで１ｍｍ刻みで変えてシミュレーションを行って共鳴周波数を求めた。
　結果を図２３に示す。
　なお、このように貫通孔の直径Φが大きい場合、貫通孔の直径Φと背面空間の直径が近くなるために従来理論の適用範囲外となる。よって、共鳴周波数の変化で考察を行った。
　図２２および図２３から、どちらの場合も背面距離ｄが小さい領域では共鳴周波数が低周波シフトすることがわかる。一方で、背面距離ｄが６ｍｍの点を頂点として、背面距離ｄが６ｍｍより大きいと周波数が若干低周波シフトしている。よって、背面距離ｄを短くして低周波シフトする効果は背面距離ｄが６ｍｍ以下である場合に生じることがわかった。
　以上、シミュレーション１～４の結果から、背面距離ｄを貫通孔の直径Φ以下とし、かつ、６ｍｍ以下とすることで、貫通孔の開口端補正距離が、通常の場合（ｄ＞Φの場合）の開口端補正距離よりも長くなる効果が得られる。本発明の防音構造体は、この効果を利用することによって、背面空間の体積と貫通孔の直径が同じであっても共鳴周波数を低周波シフトできる。従って、同じ周波数の防音を行う場合に、本発明の防音構造体は小型化、薄型化できる。
　本発明者らは、背面距離ｄを貫通孔の直径Φ以下とし、かつ、６ｍｍ以下とすることで、貫通孔の開口端補正距離が従来の理論から外れるメカニズムを以下のように推測している。
　背面距離ｄが貫通孔の直径Φより小さくなる程度に背面板が貫通孔に近づくことで、貫通孔の両方にできる開口端補正領域のうち、背面空間側が背面板の影響を受けることと推測できる。つまり、背面板の位置では強制的に音の局所速度が０となるため、それに合わせて貫通孔周りの音場が決定される。貫通孔部分では局所速度が極大となるため、背面板の局所速度０と貫通孔部分の局所速度の増加の双方を満たすために、貫通孔の外に通じる側に音場が広がるように押しだされると推測できる。この場合に貫通孔の影響を受ける領域がヘルムホルツ共鳴器の外側に押し出されていることになるため、貫通孔がまるで伸びたような振る舞いとなり、開口端補正距離が広がったと推測できる。
　以下に実施例に基づいて本発明をさらに詳細に説明する。
　なお、以下の実施例で挙げる材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等については、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。したがって、本発明の範囲は以下に示す実施例により限定的に解釈されるべきものではない。
＜シミュレーション５＞
　まず、シミュレーションと実験との比較を行った。
　実験では、９ｋＨｚの高い周波数までの領域を測定するために、内径２０ｍｍの音響管を用いることとした。そのため、背面空間の直径を２０ｍｍとした場合のシミュレーションを行った。
　背面距離ｄは１ｍｍ、貫通孔の長さＬ0は２ｍｍ、３ｍｍ、５ｍｍそれぞれとして、貫通孔の直径Φを２ｍｍから６ｍｍまで１ｍｍ刻みで変えて有限要素法シミュレーションを行い、吸音率が最大となる周波数を求めた。
　他のシミュレーションと同様にして、開口端補正係数と、従来の理論から求まる開口端補正係数の比率（補正係数倍率）を求めた。結果を図２４に示す。補正係数倍率が１．３５～１．８５の範囲となっており、従来理論から十分に逸脱が大きいことがわかる。従って、この防音構造体の共鳴周波数は低周波側にシフトする。
［実施例１］
　上記シミュレーション５と同様の防音構造体を作製し測定を行った。
　厚み２ｍｍ、３ｍｍ、５ｍｍのアクリル板（株式会社光製のスミホリデー）を準備した。また、厚み１ｍｍのアクリル板(株式会社菅原工芸製)も準備した。
　これらのアクリル板をレーザーカッターを用いて加工した。
　まず、貫通孔が形成される表面側の板（以下、表面板という）は、厚み２ｍｍ、３ｍｍ、５ｍｍのアクリル板を用い、音響管の外径サイズに合わせて外径を４０ｍｍとし、その中央部に貫通孔を形成した。貫通孔の直径は１ｍｍから６ｍｍの１ｍｍ刻みとした。これによって、板厚３種×貫通孔直径６種の合計１８種の表面板を得た。
　次に、背面空間を形成するために、厚み１ｍｍのアクリル板を外径４０ｍｍ、内径２０ｍｍとしたドーナツ状の構造を１８枚作製した。
　さらに、背面板として、厚み２ｍｍアクリル板を外径４０ｍｍの円盤状に加工したものを１８枚作製した。
　各表面板の下に厚み１ｍｍ、外径４０ｍｍ、内径２０ｍｍのドーナツ状のアクリル板を１枚重ね、さらにその下に背面板となる外径４０ｍｍのアクリル板を１枚重ねて、背面空間が直径２０ｍｍ、厚み１ｍｍである防音構造体を１８種作製した。アクリル板同士の重ね合わせは、両面テープ（アスクル「現場のチカラ」)を用いた。
　作製した各防音構造体を内径２０ｍｍの音響管の終端部に配置して、マイク２端子法で測定を行った。防音構造体からの反射率を測定して、１－反射率から吸音率を求めた。
　測定結果の例として貫通孔の直径Φが３ｍｍの場合で、貫通孔の長さＬ0が２ｍｍ、３ｍｍ、５ｍｍそれぞれの吸音率の測定結果を図２５に示す。
　図２５から、吸音ピークにおいて、ほぼ１００％となる高い吸音率を示すことがわかる。また貫通孔の長さＬ0が長くなるほど低周波側に吸音ピークを有することもわかる。
　１８種の防音構造体について、吸音率の最大値を求め、その時の周波数を求めてシミュレーションと比較した。貫通孔の長さＬ0が２ｍｍの場合を図２６に示し、Ｌ0が３ｍｍの場合を図２７に示し、Ｌ0が５ｍｍの場合を図２８に示す。
　図２６～図２８から、いずれの防音構造体も実験での吸音ピーク周波数、すなわち、共鳴周波数が、シミュレーションでの共鳴周波数とよく一致していることがわかる。すなわち、実験でも、本発明の構成とすることで、開口端補正距離が従来理論から外れて、より長い開口端補正距離となったことを示している。
　以上のとおり、実験でも本発明の効果を検証することができた。
＜シミュレーション６＞
　次に、図２に示すように背面空間内に背面板を配置した構成について、シミュレーションを用いて検討を行った。
　モデルは、背面空間の高さを８ｍｍ、直径を１８．３６ｍｍとして、背面空間の体積を２１２０ｍｍ3とした。また、貫通孔の直径Φを１０ｍｍ、長さＬ0を２０μｍとした。すなわち、開口端補正の効果のみで貫通孔の実効長が決定される条件とした。この構成の、内部に背面板が挿入されていない場合の共鳴周波数は５８７０Ｈｚとなる。
　背面空間内に直径１５ｍｍ、厚み５０μｍの背面板を、背面板の中心軸を貫通孔の中心軸に合わせて配置した。
　貫通孔からの距離（背面距離ｄ）を０．５ｍｍ、１ｍｍ～７ｍｍまで１ｍｍ刻みで変えて、それぞれの背面距離ｄでの共鳴周波数を算出した。結果を図２９に示す。図２９において、背面距離８ｍｍは、背面板を挿入していない場合の共鳴周波数を示す。
　図２９から、背面空間にごく薄い背面板を挿入しただけであり、背面空間の体積にほぼ変化がないにもかかわらず、共鳴周波数は背面距離ｄによって大きく変化することがわかる。特に背面距離ｄが小さい場合に変化が大きいことがわかる。
　背面空間の体積および貫通孔の直径は変化がないため、共鳴周波数の変化は開口端補正距離の変化によるものであると考えられる。各共鳴周波数から開口端補正係数ａを求め、背面板を挿入していないヘルムホルツ共鳴器の開口端補正係数に対する倍率（補正係数倍率）を図３０に示す。
　図３０から、背面距離ｄが６ｍｍで補正係数倍率が１．０７、背面距離ｄが５ｍｍで補正係数倍率が１．１６と大きくなっていることがわかる。さらに、背面距離ｄが小さいと補正係数倍率は大きくなることがわかる。
＜シミュレーション７＞
　貫通孔の直径Φを４ｍｍとした以外はシミュレーション６と同様にしてシミュレーションを行った。
　図３１に背面距離ｄと共鳴周波数との関係を表すグラフを示し、図３２に背面距離ｄと補正係数倍率との関係を表すグラフを示す。
　図３１から、背面距離ｄが小さいほど共鳴周波数が低周波シフトしていることがわかる。一方で、背面距離ｄが４ｍｍより大きい領域では低周波シフトの量は小さい。図３２から背面距離ｄが５ｍｍの場合の補正係数倍率は１．０３と小さく（１．０５未満であり）、背面距離ｄが４ｍｍの場合には補正係数倍率は１．０８と大きくなる（１．０５以上となる）ことがわかる。
　シミュレーション６（貫通孔の直径Φが１０ｍｍ）の場合と比較すると、シミュレーション７は、貫通孔の直径Φが４ｍｍであり、背面距離ｄが４ｍｍよりも大きい場合には、開口端補正距離が長くなる効果が小さくなったと考えられる。
＜シミュレーション８＞
　背面空間の直径を１２．２４ｍｍとして、背面空間の体積を９４２ｍｍ3とした以外は、シミュレーション７と同様にしてシミュレーションを行った。この構成の、内部に背面板が挿入されていない場合の共鳴周波数は４０８０Ｈｚとなる。
　図３３に背面距離ｄと共鳴周波数との関係を表すグラフを示し、図３４に背面距離ｄと補正係数倍率との関係を表すグラフを示す。
　図３３から、背面距離ｄが小さいほど共鳴周波数が低周波シフトしていることがわかる。また、背面距離ｄが４ｍｍ以下となると低周波シフトの量が大きくなることがわかる。また、図３４から、背面距離ｄが小さいほど補正係数倍率が高くなり、背面距離ｄが４ｍｍ以下となると補正係数倍率が有意に高くなることがわかる。
　以上、シミュレーション６～８の結果から、背面空間内に背面板を配置する構成でも、背面距離ｄを貫通孔の直径Φ以下とし、かつ、６ｍｍ以下とすることで、貫通孔の開口端補正距離が、通常の場合（ｄ＞Φの場合）の開口端補正距離よりも長くなる効果が得られ、共鳴周波数を低周波シフトできることがわかる。
＜シミュレーション９＞
　次に、背面空間内に背面板を配置する構成の場合の、背面板の配置位置について検討を行った。
　具体的には、図３５に示す防音構造体１００のように、貫通孔１１４の貫通方向から見た際に貫通孔とは重複しない位置に背面板１１８を配置した構成についてシミュレーションを行った。背面板１１８の位置が異なる以外は、シミュレーション７と同様の構成とした。背面板１１８は、筐体１１２から５ｍｍの長さとした。
　このような構成において、貫通孔の貫通方向における背面板１１８の位置を変えて同様のシミュレーションを行い共鳴周波数を求めた。結果を図３６に示す。また、図３６には、シミュレーション７の結果も示す。
　図３６から、貫通孔の貫通方向から見た際に貫通孔とは重複しない位置に背面板を配置した場合には、共鳴周波数はほとんどシフトしないことがわかる。従って、背面空間の内部に背面板があるだけではなく、背面板が貫通孔と重複する位置にあることが低周波シフトのために重要であることがわかる。
＜シミュレーション１０＞
　図５に示すような断面形状となる円環形状の貫通孔が筐体に形成された構造について検討を行った。
　モデルは、背面空間の高さを８ｍｍ、直径を１８．３６ｍｍとして、背面空間の体積を２１２０ｍｍ3とした。また、貫通孔は外径が１８．３６ｍｍ、内径が１７．３６ｍｍの円環形状とした。すなわち、幅０．５ｍｍのスリット状の貫通孔が背面空間の内周に沿って形成された形状とした。また、貫通孔の長さＬ0は２０μｍとした。この貫通孔の面積から円相当直径を求めると６ｍｍとなる。この構成の、背面板を挿入しない場合の共鳴周波数は、５４２０Ｈｚである。
　背面空間の内部の、貫通孔と重複する位置に厚み５０μｍの背面板を配置した。背面板は、外径が１８．３６ｍｍ、内径が８．３６ｍｍの円環形状とした。すなわち、背面板は、筐体から背面空間内に５ｍｍ伸びた形状である。
　この背面板と貫通孔との距離、すなわち、背面距離ｄを０．５ｍｍ、１ｍｍから７ｍｍまで１ｍｍ刻みで変えて、それぞれの背面距離ｄでの共鳴周波数を算出した。また、共鳴周波数から補正係数倍率を求めた。結果を図３７および図３８に示す。
　シミュレーション１０のモデルのように、貫通孔の開口形状が非円形の場合には、開口端補正の理論式をそのまま適用することは難しい。しかしながら、シミュレーション１０では、貫通孔の長さＬ0が十分に小さいため、開口端補正によって貫通孔の実効長が形成されていることに違いはない。また、背面板を入れる前後で貫通孔の形状および面積は変えていない。従って、背面板がない場合に対する、背面板を入れた場合の貫通孔の実効長の変化の比率を求めることができ、それより補正係数倍率を求めることができる。
　図３７から、貫通孔の開口形状が円形でない場合でも、背面板を貫通孔の下部に挿入することで大きく低周波シフトすることがわかる。また、図３８から、開口端補正距離の変化量も大きいことがわかる。
＜シミュレーション１１＞
　比較として、図３９に示す防音構造体１１０のように、背面板１１８を貫通孔１１４と重複しない位置、すなわち、中央位置に配置した以外はシミュレーション１０と同様にしてシミュレーションを行った。背面板１１８の直径は１０ｍｍとした。結果を図４０に示す。また、図４０には、シミュレーション１０の結果も示す。
　図４０から、貫通孔の開口形状が非円形である場合にも、貫通孔の貫通方向から見た際に貫通孔とは重複しない位置に背面板を配置した場合には、共鳴周波数はほとんどシフトしないことがわかる。
　以上のシミュレーションの結果から、貫通孔の形状および位置は円形で中央部に限られるものではなく、任意の貫通孔形状が任意の位置に形成されていてよいことがわかる。また、背面板の配置位置の条件として、貫通孔の貫通方向から見た際に貫通孔と重複する位置に配置されていることが低周波シフトの要件であり、貫通方向から見て貫通孔と背面板に重なりがないときは低周波シフトがほぼ起こらないことがわかる。
　以上の結果から、本発明の効果は明らかである。
　１０、１０ａ～１０ｎ　防音構造体
　１２　筐体
　１４、１４ａ～１４ｃ　貫通孔
　１６、１６ａ～１６ｂ　背面空間
　１８　背面板
　２４　多孔質吸音体
　５０、５０ａ～５０ｂ　防音ユニット

Claims (13)

  1. 　内部に空間を形成し、前記空間と外部とを連通する貫通孔を有する筐体を備え、前記空間と前記貫通孔とによってヘルムホルツ共鳴を発生する防音構造体であって、
    　前記貫通孔の貫通方向から見た際に、前記空間側の前記貫通孔と重複する位置に背面板を有し、
    　前記貫通孔の直径をΦとし、前記背面板から前記貫通孔の前記空間側の開口面までの距離をｄとすると、ｄ≦Φを満たし、かつ、ｄ≦６ｍｍを満たす防音構造体。
  2. 　前記筐体の一部が前記背面板として機能する請求項１に記載の防音構造体。
  3. 　前記背面板が前記空間内に配置されている請求項１に記載の防音構造体。
  4. 　前記背面板を前記貫通孔の貫通方向に移動可能である請求項３に記載の防音構造体。
  5. 　前記貫通孔の直径Φが１ｍｍ以上である請求項１～４のいずれか一項に記載の防音構造体。
  6. 　前記貫通孔における開口端補正の係数が１．８以上である請求項１～５のいずれか一項に記載の防音構造体。
  7. 　前記筐体の少なくとも一部が中空材料または発泡材料で形成されている請求項１～６のいずれか一項に記載の防音構造体。
  8. 　前記防音構造体全体の平均厚みが１０ｍｍ以下である請求項１～７のいずれか一項に記載の防音構造体。
  9. 　前記防音構造体の少なくとも一部に取り付けられた多孔質吸音体を有する請求項１～８のいずれか一項に記載の防音構造体。
  10. 　請求項１～９のいずれか一項に記載の防音構造体を複数有する防音ユニット。
  11. 　共鳴周波数の異なる２種以上の前記防音構造体を有する請求項１０に記載の防音ユニット。
  12. 　共鳴周波数の異なる２種以上の前記防音構造体は、前記貫通孔の直径が同じで、前記空間の体積が異なる請求項１０または１１に記載の防音ユニット。
  13. 　共鳴周波数の異なる２種以上の前記防音構造体は、前記筐体の形状は同じで、前記貫通孔の直径が異なる請求項１０または１１に記載の防音ユニット。
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