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WO2019031661A1 - 주조 설비 및 주조 방법 - Google Patents

주조 설비 및 주조 방법 Download PDF

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WO2019031661A1
WO2019031661A1 PCT/KR2017/015035 KR2017015035W WO2019031661A1 WO 2019031661 A1 WO2019031661 A1 WO 2019031661A1 KR 2017015035 W KR2017015035 W KR 2017015035W WO 2019031661 A1 WO2019031661 A1 WO 2019031661A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
ladle
flow rate
casting
molten steel
inert gas
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/KR2017/015035
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
김성줄
김욱
이영주
김용환
김성연
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Holdings Inc
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Priority to EP17920988.7A priority Critical patent/EP3666416A1/en
Priority to JP2020507054A priority patent/JP2020530399A/ja
Priority to CN201780094835.XA priority patent/CN111107953A/zh
Publication of WO2019031661A1 publication Critical patent/WO2019031661A1/ko
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Ceased legal-status Critical Current

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B22D11/116—Refining the metal
    • B22D11/117—Refining the metal by treating with gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
    • B22D1/002—Treatment with gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
    • B22D1/002—Treatment with gases
    • B22D1/005—Injection assemblies therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring

Definitions

  • the present invention relates to a casting facility and a casting method, and more particularly, to a casting facility and a casting method capable of producing a clean steel.
  • inclusions such as alumina (Al 2 O 3 ) are produced in the ladle by the reaction between aluminum (Al) and oxygen (O 2 ) in the steel making process.
  • Al aluminum
  • O 2 oxygen
  • a vacuum degassing facility (Reinstahl Huten Maschinene Heraus, RH), a Ladle Furnace (LF)
  • An inert gas such as Ar gas is blown into molten steel to remove inclusions.
  • ladders containing molten steel whose temperature was raised by refining using a vacuum degassing facility (Reinstahl Huten Maschinene Heraus, RH) or ladle furnace (LF) were supported by a ladle turret, . That is, the ladle turret is provided with support portions on both sides of the swing tower on which the rabbles can be seated, and the rabbles are supported by the support portions. Then, by the rotation operation of the swing tower, the two ladders are alternately transferred to the upper portion of the turn-off display.
  • the ladders located on the top of the turn-off are the ladders participating in the casting, and the ladders located outside the turndish are the ladders waiting for the next casting.
  • Korean Utility Model Publication No. 1998-033102 discloses that Ar gas is supplied to ladles that are not in standby or in casting. This method can promote the separation of the inclusions present in the molten steel. However, there is a problem in that the generation of the molten metal is increased in the molten steel bath surface, and thus the generation of the re-inclusive inclusions is promoted.
  • Patent Document 1 Korean Registered Utility Model Publication No. KR0332894Y1
  • the present invention provides a casting facility and a casting method capable of reducing inclusions.
  • the present invention provides a casting facility and a casting method for reducing the generation of inclusions by blowing gas into the ladle in air or casting the turret.
  • the present invention provides a casting facility and a casting method for suppressing or preventing the generation of cracks.
  • a casting method is a process for casting ladle containing molten steel on the upper side of the turn-over side and the outside of the turn-side die, respectively. Supplying the molten steel of the ladle disposed at the casting position on the upper side of the turn-off to the turn-dish to perform casting; And injecting an inert gas into the ladle disposed at the casting position.
  • the step of blowing the inert gas into the ladle disposed at the casting position includes the steps of opening the ladle of the casting position by blowing an inert gas at a first flow rate into the ladle disposed at the casting position; And bubbling the inert gas at a lower flow rate than the first flow rate when casting for supplying molten steel with turning dicing is started after the ladle of the casting position is opened.
  • the inert gas blowing flow rate is decreased in accordance with the decrease of the molten steel height in the ladle of the casting position.
  • the initial gas injection flow amount (m 0 ) is 1 LPM or more and 20 LPM or less.
  • the step of introducing the inert gas into the ladle disposed at the standby position includes the steps of opening the ladle of the standby position by blowing inert gas at a first flow rate into the ladle disposed at the standby position; And bubbling the inert gas at a second flow rate lower than the first flow rate when casting for supplying the molten steel with the turn-by-turn is started after the ladle is opened at the standby position.
  • the first flow rate is 80 LPM or more and 200 LPM or less
  • the second flow rate is 1 LPM or more and 20 LPM or less.
  • the casting facility is a casting facility comprising: a tundish for temporarily storing molten steel; And a pair of supports for respectively supporting a pair of rails in which molten steel are accommodated, wherein the pair of supports are arranged alternately at a casting position on the upper side of the turn-indicator and a standby position outside the turn- ; A mold positioned below the tundish to solidify the molten steel supplied from the tundish; A ladle in the standby position and a ladle in the casting position, respectively, so that an inert gas is blown into each of the ladle supported at the standby position and the ladle supported at the casting position on the turret device.
  • the gas inlet device comprising: a first blow line connected to the ladle supported at the standby position; A second blow line connected to the ladle supported at said casting position; And a first supply line connected to the first blowing line for selectively supplying an inert gas to the first blowing line at a first flow rate for opening the ladle of the standby position and at a second flow rate smaller than the first flow rate, ; And a second supply part connected to the second blowing line for selectively supplying an inert gas to the second blowing line at a first flow rate for opening the ladle of the casting position and at a flow rate smaller than the first flow rate do.
  • the inert gas is supplied to the first blowing line at a first flow rate of 80 LPM or more and 200 LPM or less so that the inlet of the ladle of the standby position is opened,
  • the inert gas is supplied to the line at a second flow rate of 1 LPM or more and 20 LPM or less to bubble the ladle in the standby position.
  • the second supply unit supplies an inert gas to the second blowing line at a first flow rate of 80 LPM or more and 200 LPM or less so that the inlet of the ladle of the casting position is opened,
  • the inert gas is supplied to the second blowing line at a flow rate lower than the first flow rate, Reduce blowing flow.
  • inert gas is blown when the ladle is in the standby position on the turret apparatus and at the time of casting to supply molten steel in turn-off.
  • inclusions can be reduced compared with the prior art, and a clean steel can be produced. That is, when the lugs are in the waiting position, fine bubbling is performed after opening the ladle to reduce the occurrence of atmospheric inclusions.
  • inert gas into the ladle (L) during casting, it is possible to reduce inclusions in molten steel in the ladle during casting.
  • FIG. 1 is a view showing a main part of a casting installation according to an embodiment of the present invention
  • Figure 2 is a diagram illustrating ladders according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a schematic view showing a gas inlet apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a graph showing a method of blowing gas according to an embodiment of the present invention in a waiting ladle
  • FIG. 5 is a graph showing a method for injecting gas according to an embodiment of the present invention into a casting ladle
  • FIG. 6 is a graph showing the results of bubbling occurring during bubbling by the method according to the comparative example in ladders during casting
  • the present invention provides a casting facility for reducing or suppressing inclusions and occurrence of slag by blowing gas into a ladle in air and casting in a turret device, and a casting method using the same.
  • FIG. 1 is a block diagram of a casting facility according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a view illustrating ladders according to an embodiment of the present invention.
  • 3 is a schematic view showing a gas-inserting apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • Figure 4 is a graph illustrating a method for injecting gas into an idler ladle according to an embodiment of the present invention.
  • 5 is a graph illustrating a method for blowing gas in accordance with an embodiment of the present invention to a ladle under casting.
  • a casting installation includes a casting facility for supporting a pair of ladles L containing molten steel, a turret for moving a pair of ladles L by a rotating operation,
  • the apparatus 100 is provided with a tundish T for temporarily storing molten steel received from the ladle L moved upward and temporarily storing molten steel temporarily stored in the tundish T,
  • a plurality of segments 20 provided at a lower portion of the mold M for performing initial solidification of the cast steel and performing a series of molding operations while secondarily cooling the cast steel that has been primarily cooled
  • a gas introducing device 200 for introducing an inert gas into each of the ladle L positioned in correspondence with the upper side and the ladle L standing outside the turn dice T, respectively.
  • the shroud nozzle SN for supplying the molten steel of the ladle L in a turn-off state, the gate for controlling the communication between the ladle L and the shroud nozzle SN, And a nozzle mounting unit 30 connecting the nozzle and the shroud nozzle.
  • the ladle (L), the turret device (100), the turndish (T), the mold (M) and the segment (20) are similar to or the same as those of a general continuous casting facility, and a detailed description thereof will be omitted or briefly explained .
  • the turret apparatus 100 includes a swing tower 110 that is driven to rotate and a swing arm 110 that is extended in both directions around the swing tower 110 or disposed on both sides of the swing tower 110,
  • the ladle (L) includes a pair of supports 120 that can be supported or settled.
  • the pair of supporters 120 are alternately moved to the upper side of the turn-off direction by the rotation of the swing tower 110. That is, by the rotation of the swing tower 110, one support portion 120 of the pair of support portions 120 and the ladle L supported by the support portion 120 are positioned on the upper side of the turndisse T, The other support portion 120 and the ladle L supported by the support portion 120 are located outside the turndisse T.
  • the turret device 100 is not limited to the above-described embodiment, but can be applied to various configurations capable of supporting a pair of ladle L and alternately moving the turret device 100 to the upper side and the standby position of the turn- .
  • the ladle L forms an outer appearance and has an inner space capable of accommodating molten steel and has an opening (hereinafter referred to as a louver 321) capable of discharging molten steel at a lower portion thereof, And a top nozzle TN installed in the main body 310 so as to communicate with the inlet port 321.
  • the main body 310 is provided with an opening (not shown)
  • the body 310 may further include a plug 330 inserted into the body 310 to communicate with the body 310.
  • the inert gas is blown into each of the pair of ladles (L) supported by the turret device (100), thereby reducing or suppressing the generation of scum and inclusions as compared with the conventional art. That is, molten steel is supplied to the ladle (L) or the turn dish (T) supported on the support portion (120) corresponding to the upper side of the turn disc (T) among the pair of the support portions (120) of the turret device An inert gas is blown into each of the ladle (L) participating in the casting and the ladle (L) supported on the support (120) positioned outside the turn-dish (T). This will be described in terms of one ladle L.
  • inert gas is blown in a relatively small amount to reduce the generation of slag and inclusions, .
  • the inert gas flow rate is decreased while the molten steel is lowered or the bath surface is lowered, .
  • a gas-filling device 200 is provided for blowing an inert gas into the waiting ladle (L) that is seated in the turret device (100) and the ladle (L) participating in casting, and controls the gas flow rate.
  • the gas-filling apparatus 200 includes a first blowing line 210a connectable to a ladle L supported at a standby position, a second blowing line 210b connected to a ladle L supported at a casting position, A first gas storage part 220a for providing a high pressure inert gas, a second gas storage part 220b for providing a low pressure inert gas, first and second gas storage parts 220a and 220b, A first supplying part 230a connecting the first blowing line 210a to the first blowing line 210a and supplying the inert gas of each of the first and second gas storing parts 220a and 220b to the first blowing line 210a, A second blowing line 210b for supplying an inert gas of each of the first and second gas storing units 220a and 220b to the second blowing line 210b by connecting the gas storing units 220a and 220b and the second blowing line 210b, And a supply unit 230b.
  • first blowing line 210a is connectable and detachable to the ladle L take-in port 322 disposed at the standby position outside the turn-off T, and the second blowing line 210b is connected to the turn- ) To the ladle (L) take-in port 322 disposed at the upper casting position.
  • first and second blowing lines 210a and 210b may be in the form of a pipe capable of moving inert gas.
  • a first blowing valve 211a is provided on the extension path of the first blowing line 210a and a second blowing valve 211b is provided on the extension path of the second blowing line 210b.
  • the first supply part 230a includes a first supply line 231a having one end connected to the first gas storage part 220a and a second supply line 231b having one end connected to the second gas storage part 220b, A first supply valve 232a and a first flow rate control unit 233a provided on the extension path of the first supply line 231a and a second supply line 234b connected to the second supply line 234a, And a second supply valve 235a and a second flow rate control unit 236a provided on the extension path.
  • the other end of the first supply line 231a may be connected to the second supply line 234a so as to be located at the front end of the second supply valve 235a.
  • Each of the first and second supply lines 231a and 234a may be in the form of a pipe capable of moving inert gas.
  • the first supply valve 232a may be, for example, a motor valve.
  • the first flow rate controller 233a is connected to the rear end of the first supply valve 232a.
  • the second flow rate controller 236a is connected to the second supply valve 232a. It is preferable to be provided so as to be located at the rear end of the second opening 235b.
  • the second supply part 230b includes a third supply line 231b having one end connected to the first gas storage part 220a and one end connected to the second gas storage part 220b, The third supply valve 232b and the third flow rate control unit 233b provided on the extension path of the third supply line 231b and the fourth supply line 234b connected to the fourth supply line 234b connected to the fourth supply line 234b, And a fourth supply valve 235b and a fourth flow rate control unit 236b provided on the extension path.
  • the other end of the third supply line 231b may be connected to the fourth supply line 234b so as to be located at the front end of the fourth supply valve 235b.
  • Each of the third and fourth supply lines 231b and 234b may be in the form of a pipe capable of movement of an inert gas.
  • the third flow rate control section 233b is connected to the rear end of the third supply valve 232b and the fourth flow rate control section 236b is connected to the fourth supply valve 232b, It is preferable to be provided so as to be located at the rear end of the second opening 235b.
  • an inert gas for example, Ar gas is blown in both the atmosphere and the casting position while the ladle L is supported by the turret device by using the gas-introducing apparatus 200 as described above, Reduce or suppress the occurrence.
  • the gas introducing apparatus 200 is not limited to the above-described configuration, and can be changed into various configurations capable of supplying inert gas by adjusting the pressure and the flow rate to the first and second blowing lines 210a and 210b, respectively.
  • the casting method includes the steps of placing rails accommodating molten steel on the upper side of the turn-over side and the outer side of the turn-over side, supplying the molten steel in the turn- And introducing the inert gas into the ladle disposed in the casting position.
  • the ladle (L) containing molten steel is supported on the pair of supports 120 of the turret apparatus 100, respectively.
  • the ladle L corresponding to the upper side of the turn-dish T among the pair of the support parts 120 supplies the molten steel with the turn dish T to participate in the casting, (T), waiting for casting of the subsequent charge.
  • the Ar gas is first taken in at the first flow rate for the opening of the ladle (L).
  • the opening of the ladle L means that the gas is supplied into the ladle through the main body 310 or the plug 330 of the ladle L. After the ladle L is opened, It is possible to blow the gas into the ladle L.
  • the opening of the ladle L proceeds for a predetermined time from the start of gas blowing, for example, within 10 seconds from the time of gas blowing, and this section may be called an initial blowing section.
  • the gas in blowing the inert gas at the first flow rate into the waiting ladle L, the gas is blown at a first flow rate of 80 LPM or more and 200 LMP or less (5 to 5 Nm 3 / h)
  • the opening 322 is opened.
  • the gas pressure is controlled to be higher than 10 bar and lower than 20 bar, and is relatively higher than the pressure of the gas introduced after the opening To be supplied.
  • the intake port 322 may not be opened and Ar gas may not flow into the ladle L.
  • the flow rate of the initial inert gas exceeds 200 LPM, the ladle (L) intake port 322 is opened but causes instability of the molten steel bath surface of the ladle L, which may lead to operational instability, There is a problem that the area where the hot water is generated increases.
  • inert gas is taken in at a second flow rate for reducing the inclusion of the molten steel and the occurrence of nagging.
  • the gas flow rate is relatively small compared to the first flow rate at the time of opening the ladle (L).
  • the gas when the ladle (L) in the standby state is opened, the gas is blown at a second flow rate of 1 LPM or more and 20 LMP or less to reduce inclusions while bubbling the molten steel.
  • the pressure of the gas is supplied at a lower pressure than that of the ladle (L).
  • the pressure is not less than 2 bar and not more than 10 bar.
  • the second flow rate blown after the ladle (L) is opened is less than 1 LPM, the effect of reducing the inclusions by the inert gas bubbling may be low or not manifested.
  • the second flow rate blown after the ladle (L) is opened exceeds 10 LPM, there is a problem that the inhibition of the generation of the scalding on the molten steel bath surface is not effected, or the scavenging area becomes large. In the case where the nutflow area is large, the inclusions are mixed into the molten steel through the slag, which makes it difficult to manufacture the clean steel.
  • the description will be made using the gas drawing apparatus 200 of FIG. 3 for drawing gas into the ladle L in the standby position as follows.
  • the first supply valve for example, the motor valve
  • the second supply valve 235a closed to open the ladle L
  • the gas in the first inlet line 220a moves through the first supply line 231a, the second supply line 234a and the first blowing line 210a to be blown into the inlet port 322 of the ladle L in the stand- do.
  • the motor valve when the motor valve is opened, a gas having a high pressure exceeding 10 bar and less than 20 bar flows instantaneously along the first supply line 231a and the first flow rate control unit 233a is adjusted so that the gas of 80 LPM or more and 200 LPM or less . Therefore, the Ar gas is supplied to the waiting ladle (L) at a flow rate of not less than 10 bar and not more than 20 bar, not less than 80 LPM and not more than 200 LPM, and the ladle (L) is opened.
  • the first supply valve 232a When the ladle L is opened, the first supply valve 232a is closed and the operation of the first flow rate controller 233a is stopped.
  • the second supply valve 235a is opened and the second flow rate controller 236a is operated to supply Ar gas having a pressure of 2 bar or more and 10 bar or less and a flow rate of 1 LPM or more and 20 LPM or less to the second supply Line 234a and the first blowing line 210a to blow the Ar gas into the waiting ladle L.
  • Ar gas By injecting such Ar gas, the molten steel in the waiting ladle L is finely bubbled, whereby the inclusions in the molten steel in the waiting ladle can be reduced, and the generation of the slag can be suppressed.
  • the ladle L in the casting position continuously feeds the molten steel into the turn-dish T to participate in the casting.
  • the swing tower 110 of the turret apparatus 100 is rotated to move the ladle bubbled at the standby position to the upper side of the turn D, that is, to the standby position .
  • top nozzle TN of the ladle L and the shroud nozzle SN are fastened together, and the top nozzle TN and the shroud nozzle SN are communicated through the operation of the gate.
  • the molten steel in the ladle L is supplied to the turn-dish through the shroud nozzle SN and the nozzle (immersion nozzle 40) of the turn-dish T is transferred to the mold M and solidified, The castle is cast.
  • the second blowing line 210b is connected to the inlet of the ladle L moved to the casting position. Thereafter, Ar gas is supplied at a first flow rate for the opening of the ladle (L).
  • the opening of the ladle L proceeds for a predetermined time from the start of gas blowing, for example, it may be within 10 seconds from the gas blowing point.
  • the first flow rate in blowing the inert gas at the first flow rate into the ladle L of the casting position, the first flow rate may be 80 LPM or more and 200 LMP or less (5 to 5 Nm 3 / h) L is opened.
  • the gas pressure is more than 10 bar and not more than 20 bar so that it is supplied at a relatively higher pressure than the pressure of the gas introduced after the opening.
  • the intake port 322 may not be opened and the Ar gas may not flow into the ladle L.
  • the first flow rate exceeds 200 LPM
  • the ladle (L) intake port 322 is opened but causes instability of the molten steel bath surface of the ladle L, which may lead to operational instability, There is an increasing problem.
  • the gas blowing flow rate is a flow rate relatively smaller than the first flow rate when the ladle (L) is opened.
  • the gas when the ladle L in the casting position is opened, the gas is blown at a flow rate lower than the blowing flow rate at the time of opening, and the inclusions are reduced while the molten steel is being bubbled to suppress the generation of breakage.
  • the pressure of the gas is supplied at a lower pressure than that of the ladle (L).
  • the pressure is not less than 2 bar and not more than 10 bar.
  • the Ar gas blowing flow rate is varied in accordance with the decrease in the height of the molten steel in the ladle L or the height of the molten steel bath surface. More specifically, when the ladle L of the casting position is opened and the molten steel in the ladle L starts to be supplied in turn, the inert gas is blown into the ladle.
  • the current molten steel height L 1 in the ladle can be calculated in real time through the molten steel discharge preheating height, that is, the initial molten steel height L 0 , and the molten steel discharge speed.
  • the initial gas injection flow rate m 0 to be supplied to the ladle may be 1 LPM or more and 20 LPM or less
  • the pressure in the ladle L may be 2 bar or more To 10 bar or less.
  • the molten steel in the ladle may be generated at the start of casting.
  • the third supply valve for example, the motor valve
  • the second intake valve 211b are opened with the fourth supply valve 235b closed
  • the gas in the gas storage portion 220a moves through the third supply line 231b, the fourth supply line 234b and the second blowing line 210a to move to the inlet port 322 of the ladle L in the casting position ).
  • the motor valve is opened, a high-pressure gas of more than 10 bar and less than 20 bar flows instantaneously along the third supply line 231b, and the third flow rate controller 233b is controlled so that the gas of 80 LPM or more and 200 LPM or less . Therefore, the ladle L is opened by introducing Ar gas at a flow rate of 80 LPM or more and 200 LPM or less at a pressure of 10 bar or more and 20 bar or less to the ladle L at the casting position.
  • the molten steel of the ladle (L) at the casting position is started to be supplied to the turndisse (T).
  • the third supply valve 232b is closed and the operation of the third flow rate control part 233b is stopped.
  • the fourth supply valve 235b is opened and the fourth flow rate controller 236b is operated to supply Ar gas having a pressure of 2 bar or more and 10 bar or less and 20 LPM or less to the fourth supply line 234b, And the second blowing line 210b to blow Ar gas into the ladle L at the casting position.
  • the flow rate of the gas supplied to the ladle L is adjusted in accordance with the change in the height of the molten steel in the ladle L from the start of casting to the end of the casting using the fourth flow rate controller 236b. That is, as shown in Equations (1) and (5), the gas is blown while decreasing the flow rate with respect to the initial gas blowing flow rate according to the real time current molten steel height based on the molten steel height at the start of casting.
  • the molten steel in the waiting ladle L is finely bubbled, whereby the inclusions in the molten steel in the waiting ladle can be reduced, and the generation of the slag can be suppressed.
  • FIG. 6 is a graph showing the results of bubbling occurring during bubbling by the method according to the comparative example in ladders during casting.
  • the ladle shown in Fig. 6 one draw-in opening is provided, and two lobes are provided.
  • the molten steel is discharged from the two ladle openings in turn, and the Ar gas is blown into one plug.
  • a certain amount of Ar gas was supplied irrespective of the decrease in the molten steel height.
  • FIG. 6A shows a result obtained by blowing at a flow rate of 10 Nm 3 / h
  • FIG. 6B shows a result obtained at a flow rate of 5 Nm 3 /
  • the results are shown in Fig.
  • FIG. 7 is a graph showing the interposition quantity in each operation step as an inclusion index.
  • the amount of intervening material is calculated by the total oxygen content in the molten steel, and the results are compared with each other.
  • FIG. 7 is a graph showing the inclusion index in molten steel during molten steel treatment according to Comparative Examples and Examples.
  • the comparative example includes deoxidizing in a vacuum degassing facility, bubbling and bubbling the Ar gas into the ladle while raising the molten steel in the ladle furnace after deoxidization, waiting the ladle in which the molten steel is contained in the waiting position of the turret device, The ladle was moved to the upper side of the turn, and molten steel was supplied by turning to start the casting. During the casting, Ar gas was blown into the immersion nozzle while bubbling, and the molten steel in the turn-off was supplied to the mold, and inclusions were measured in the molten steel in the mold.
  • FIG. 1 At the bubbling stage where the Ar gas is blown into the ladle, the ladle in the standby position is positioned on the upper side of the turn-off side, and the molten steel is moved by turning to start the casting. During the casting, Ar gas was blown into the immersion nozzle while bubbling, and the molten steel in the turn-off was supplied to the mold, and inclusions were measured in the molten steel in the mold.
  • the amount of intervening material in the molten steel was measured at each step of the operation according to the comparative example and the example. 7 shows the amount of intervening material in the molten steel in the turn-off time in which no bubbling is performed.
  • the amount of intervening material in each operation stage was calculated by the total oxygen content in the molten steel.
  • the inclusion index was calculated based on the amount of the inclusion in the molten steel in the vacuum degassing facility.
  • the inclusion index decreases compared to the first and second comparative examples. More specifically, when the amount of interposition in the molten steel in the mold was compared, the amount of interposition in the examples was reduced by 30% as compared with the comparative example. That is, in the case of the comparative example and the example, bubbling was performed at the elevated temperature using the ladle furnace and bubbling was performed at the immersion nozzle. However, in the case of the embodiment in which ladle bubbling was performed in the atmosphere and casting in the turret apparatus, The amount of intervening material is smaller than that of the example. Therefore, in the case of using the casting method according to the embodiment, it is possible to cast clean steel with less occurrence of cracks due to inclusions, compared with the comparative example.
  • inert gas is blown when the ladle is in the standby position on the turret apparatus and at the time of casting to supply molten steel in turn-off.
  • inclusions can be reduced compared with the prior art, and a clean steel can be produced. That is, when the lugs are in the waiting position, fine bubbling is performed after opening the ladle to reduce the occurrence of atmospheric inclusions.
  • inert gas into the ladle (L) during casting, it is possible to reduce inclusions in molten steel in the ladle during casting.

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Abstract

본 발명에 따른 주편 주조 방법은 턴디시 상측 및 상기 턴디시 외측 각각에 용강이 수용된 래들을 위치시키는 과정, 턴디시 상측의 주조 위치에 배치된 래들의 용강을 상기 턴디시로 공급하여, 주조를 실시하는 과정 및 주조 위치에 배치된 래들로 불활성 가스를 취입하는 과정을 포함한다. 따라서, 본 발명의 실시형태에 의하면, 래들이 터렛 장치 상에서 대기 위치에 있을 때와, 턴디시로 용강을 공급하는 주조시에 불활성 가스를 취입한다. 이에 따라, 종래에 비해 개재물을 저감시킬수 있고, 청정강을 제조할 수 있다. 즉, 래들이 대기 위치에 있을 때, 래들 개공 후 미세 버블링을 실시함으로써, 대기 중 개재물 발생을 저감시킬 수 있다. 또한, 주조 중 래들(L)로 불활성 가스를 취입함으로써, 주조 중 래들 내 용강 중 개재물을 저감시킬 수 이 있다.

Description

주조 설비 및 주조 방법
본 발명은 주조 설비 및 주조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 청정강을 제조할 수 있는 주조 설비 및 주조 방법에 관한 것이다.
일반적으로 래들의 용강 내에는 제강 처리 과정에서 알루미늄(Al)과 산소(O2) 간의 반응으로 인해 알루미나(Al2O3)와 같은 개재물이 생성된다. 개재물은 주편 주조 시에 용강과 함께 응고되어, 압연시 제품 결함 발생에 원인이 된다.
래들 내 용강의 알루미나(Al2O3)와 같은 개재물의 발생 또는 제거를 위해, 진공 탈가스 설비(Reinstahl Huten Werke Heraus, RH), 래들 퍼니스(Ladle Furnace; LF), 주조 조업 중에 턴디시 공정에서 용강으로 불활성 가스 예컨대, Ar 가스를 취입하여 개재물을 제거하고 있다.
한편, 진공 탈가스 설비(Reinstahl Huten Werke Heraus, RH)를 이용한 정련 또는 래들 퍼니스(Ladle Furnace; LF)를 이용한 승온이 종료된 용강을 수용한 래들은 래들 터렛(turret)에 의해 지지되어 턴디시 상부로 위치된다. 즉, 래들 터렛은 스윙 타워의 양 측에 래들이 안착될 수 있는 지지부가 마련되고, 각 지지부에 래들이 안착 지지된다. 그리고, 스윙 타워의 회전 동작에 의해 2개의 래들이 교대로 턴디시 상부로 이송된다. 여기서, 2개의 래들 중 턴디시 상측에 위치되는 래들은 주조에 참여하는 래들이고, 턴디시 외측에 위치되는 래들은 다음 주조를 위해 대기중인 래들이다.
그런데, 진공 탈가스 설비(Reinstahl Huten Werke Heraus, RH)를 이용한 정련, 래들 퍼니스(Ladle Furnace; LF)를 이용한 승온 조업 또는 턴디시에서 Ar 가스를 취입하더라도, 래들이 래들 터렛에 대기 또는 주조 중일 때에 개재물이 발생되고 있어, 개재물에 의한 결함 문제가 여전히 발생된다.
이를 위해, 한국공개실용신안공보 1998-033102에서는 대기중인 또는 주조에 참여하고 있지 않은 래들에 Ar 가스를 취입하고 있다. 이 방법의 경우 용강에 존재하는 개재물의 분리 부상을 촉진할 수는 있으나, 용강 탕면에서 나탕의 발생을 증가시키고, 이에 따라서 재산화성 개재물의 발생이 촉진되는 문제가 있다.
또한, 주조 중에는 Ar 가스를 취입하고 있지 않기 때문에, 주조에 참여중인 래들 내 용강에 개재물이 여전히 발생되고 있는 문제가 있다.
(특허문헌 1) 한국등록실용신안공보 KR0332894Y1
본 발명은 개재물을 저감시킬 수 있는 주조 설비 및 주조 방법을 제공한다.
본 발명은 터렛에 대기 중 또는 주조 중인 래들에 가스를 취입하여 개재물 발생을 저감시키는 주조 설비 및 주조 방법을 제공한다.
본 발명은 나탕 발생을 억제 또는 방지하는 주조 설비 및 주조 방법을 제공한다.
본 발명에 따른 주편 주조 방법 턴디시 상측 및 상기 턴디시 외측 각각에 용강이 수용된 래들을 위치시키는 과정; 상기 턴디시 상측의 주조 위치에 배치된 래들의 용강을 상기 턴디시로 공급하여, 주조를 실시하는 과정; 및 상기 주조 위치에 배치된 래들로 불활성 가스를 취입하는 과정;을 포함한다.
상기 주조 위치에 배치된 래들로 불활성 가스를 취입하는 과정은, 상기 주조 위치에 배치된 래들로 제 1 유량으로 불활성 가스를 취입하여, 상기 주조 위치의 래들을 개공시키는 과정; 상기 주조 위치의 래들이 개공된 후, 턴디시로 용강을 공급하는 주조가 개시되면, 상기 제 1 유량에 비해 낮은 유량으로 불활성 가스를 취입하여 버블링 시키는 과정;을 포함한다.
상기 주조 위치의 래들을 버블링 시키는데 있어서, 상기 주조 위치의 래들 내 용강 높이 하락에 따라 상기 불활성 가스 취입 유량을 감소시킨다.
상기 주조 위치의 래들 내 용강 높이 하락에 따라 상기 불활성 가스 취입 유량을 감소시키는데 있어서, 상기 주조 위치 래들 내 용강을 턴디시로 공급하기 전의 최초 용강 높이(L0)에 대한 현시점 용강 높이(L1) 비율과 상기 주조 위치 래들로 상기 턴디시로 공급하기 시작할 때의 초기 가스 취입 유량(m0)을 이용하는 수학식 1에 의해 산출된 유량(m1)으로 공급한다.
[수학식 1]
Figure PCTKR2017015035-appb-I000001
상기 초기 가스 취입 유량(m0)량은 1 LPM 이상, 20 LPM 이하인 것이 바람직하다.
상기 턴디시 외측의 대기 위치에 배치된 래들에 불활성 가스를 취입하는 과정을 포함한다.
상기 대기 위치에 배치된 래들에 불활성 가스를 취입하는 과정은, 상기 대기 위치에 배치된 래들로 제 1 유량으로 불활성 가스를 취입하여, 상기 대기 위치의 래들을 개공시키는 과정; 상기 대기 위치의 래들이 개공된 후, 턴디시로 용강을 공급하는 주조가 개시되면, 상기 제 1 유량에 비해 낮은 제 2 유량으로 불활성 가스를 취입하여 버블링 시키는 과정;을 포함한다.
상기 제 1 유량은 80 LPM 이상, 200 LPM 이하이고, 상기 제 2 유량은 1 LPM 이상, 20 LPM 이하인 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 주조 설비는 용강을 일시 저장하는 턴디시; 용강이 수용된 한 쌍의 래들을 각기 지지하는 한 쌍의 지지부를 구비하고, 상기 한 쌍의 지지부를 상기 턴디시의 상측의 주조 위치와 및 상기 턴디시의 외측의 대기 위치에 교대로 위치시키는 터렛 장치; 상기 턴디시의 하측에 위치하여, 상기 턴디시로부터 제공된 용강을 응고시키는 몰드; 상기 터렛 장치 상에서 상기 대기 위치에 지지된 래들 및 상기 주조 위치에 지지된 래들 각각에 불활성 가스가 취입되도록, 상기 대기 위치의 래들 및 상기 주조 위치의 래들과 각기 연결 가능한 가스 취입 장치;를 포함한다.
상기 가스 취입 장치는, 상기 대기 위치에 지지되는 래들과 연결 가능한 제 1 취입 라인; 상기 주조 위치에 지지되는 래들과 연결 가능한 제 2 취입 라인; 및 상기 제 1 취입 라인과 연결되어, 상기 제 1 취입 라인에 상기 대기 위치의 래들의 개공을 위한 제 1 유량 및 상기 제 1 유량에 비해 작은 제 2 유량으로 선택적으로 불활성 가스를 공급하는 제 1 공급부; 상기 제 2 취입 라인과 연결되어, 상기 제 2 취입 라인에 상기 주조 위치의 래들의 개공을 위한 제 1 유량 및 상기 제 1 유량에 비해 작은 유량으로 선택적으로 불활성 가스를 공급하는 제 2 공급부;를 포함한다.
상기 대기 위치의 래들의 취입구가 개공되도록, 상기 제 1 취입 라인으로 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 제 1 유량으로 불활성 가스를 공급하고, 상기 대기 위치의 래들이 개공된 후, 상기 제 1 취입 라인으로 1 LPM 이상, 20 LPM 이하의 제 2 유량으로 불활성 가스를 공급하여, 상기 대기 위치의 래들을 버블링 시킨다.
상기 제 2 공급부는, 상기 주조 위치의 래들의 취입구가 개공되도록, 상기 제 2 취입 라인으로 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 제 1 유량으로 불활성 가스를 공급하고, 상기 주조 위치의 래들이 개공된 후, 상기 주조 위치의 래들 내 용강이 상기 턴디시로 공급되기 시작하면, 상기 제 2 취입 라인으로 상기 제 1 유량에 비해 낮은 유량 범위에서, 상기 주조 위치의 래들 내 용강 높이 하락에 따라 상기 불활성 가스 취입 유량을 감소시킨다.
본 발명의 실시형태에 의하면, 래들이 터렛 장치 상에서 대기 위치에 있을 때와, 턴디시로 용강을 공급하는 주조시에 불활성 가스를 취입한다. 이에 따라, 종래에 비해 개재물을 저감시킬수 있고, 청정강을 제조할 수 있다. 즉, 래들이 대기 위치에 있을 때, 래들 개공 후 미세 버블링을 실시함으로써, 대기 중 개재물 발생을 저감시킬 수 있다. 또한, 주조 중 래들(L)로 불활성 가스를 취입함으로써, 주조 중 래들 내 용강 중 개재물을 저감시킬 수 이 있다.
그리고, 주조 중에 용강 높이 하락에 따라 가스 취입 유량을 감소시킴에 따라, 적정량으로 버블링 시킬 수 있어, 불활성 가스에 따라 나탕이 발생되는 것을 억제 또는 방지할 수 있다. 즉, 용강량 또는 용강 높이 대비 과도하게 큰 유량으로 가스가 취입되면, 가스 취입에 따른 와류 발생으로 탕면의 슬래그 중 빈 공간이 생기는 나탕이 발생될 수 있는데, 본 발명의 실시예에서는 주조 중 래들(L) 내 용강 높이 감소에 따라 대응하도록 가스 취입 유량을 조절함으로써, 가스 취입에 의한 나탕 발생을 억제 또는 방지할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 주조 설비의 요부를 나타낸 도면
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 래들을 도시한 도면
3은 본 발명의 실시예에 따른 가스 취입 장치를 도시한 개략도
4는 대기 중인 래들에 본 발명의 실시예에 따라 가스를 취입하는 방법을 나타낸 그래프
5는 주조 중인 래들에 본 발명의 실시예에 따라 가스를 취입하는 방법을 나타낸 그래프
도 6은 주조 중인 래들을 비교예에 따른 방법으로 버블링 시 나탕이 발생된 결과를 나타낸 도면
도 7은 각 조업 단계에서의 개재물량을 개재물 인덱스(Inclusion index)로 나타낸 그래프
이하, 본 발명의 실시 예를 상세히 설명하기로 한다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다.
본 발명은 터렛 장치에 대기 중 및 주조 중인 래들에 가스를 취입하여 개재물 및 나탕 발생을 저감 또는 억제시키는 주조설비 및 이를 이용한 주편 주조 방법 제공한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 주조 설비의 요부를 나타낸 도면이다. 도 2는 본 발명의 실시예에 따른 래들을 도시한 도면이다. 도 3은 본 발명의 실시예에 따른 가스 취입 장치를 도시한 개략도이다. 도 4는 대기 중인 래들에 본 발명의 실시예에 따라 가스를 취입하는 방법을 나타낸 그래프이다. 도 5는 주조 중인 래들에 본 발명의 실시예에 따라 가스를 취입하는 방법을 나타낸 그래프이다.
도 1 및 도 3을 참조하면, 본 발명의 실시예에 다른 주조 설비는 용강이 수용된 한 쌍의 래들(L)의 지지가 가능하고, 회전 동작에 의해 한 쌍의 래들(L)을 이동시키는 터렛 장치(100), 상측으로 이동된 래들(L)로부터 용강을 공급받고, 이를 일시 저장하는 턴디시(tundish)(T), 턴디시(T)에 일시 저장된 용강을 전달받아 1차 냉각시켜 일정한 형상으로 초기 응고시키는 몰드(M) 및 몰드(M)의 하부에 구비되어 1차 냉각된 주편을 2차 냉각시키면서 일련의 성형 작업을 수행하는 복수의 세그먼트(segment)(20), 턴디시(T) 상측에 대응 위치된 래들(L) 및 턴디시(T) 외측에 대기중인 래들(L) 각각에 불활성 가스를 취입하는 가스 취입 장치(200)를 포함한다. 또한, 래들(L)의 용강을 턴디시로 공급하는 쉬라우드 노즐(SN), 래들(L)과 쉬라우드 노즐(SN) 간의 연통을 제어하는 게이트, 턴디시(T)의 일측에 위치되어 탑노즐과 쉬라우드 노즐 간을 연결하는 노즐 장착 유닛(30)을 포함한다.
상술한 래들(L), 터렛 장치(100), 턴디시(T), 몰드(M) 및 세그먼트(20)는 일반적인 연속 주조 설비와 유사 또는 동일하므로, 이에 대한 상세한 설명은 생략하거나, 간략히 설명한다.
터렛 장치(100)는 회전 구동되는 스윙 타워(110)와, 스윙 타워(110)를 중심으로 하여 양 방향으로 연장 형성되거나, 스윙 타워(110)를 중심으로하여 양측에 위치되도록 배치되어, 각각에 래들(L)이 지지 또는 안착 가능한 한 쌍의 지지부(120)를 포함한다. 이러한 터렛 장치(100)에 의하면, 스윙 타워(110)의 회전에 의해 한 쌍의 지지부(120)가 교대로 턴디시 상측으로 이동된다. 즉, 스윙 타워(110)의 회전에 의해 한 쌍의 지지부(120) 중 하나의 지지부(120) 및 해당 지지부(120)에 지지된 래들(L)이 턴디시(T) 상측에 위치되고, 이때 다른 하나의 지지부(120) 및 해당 지지부(120)에 지지된 래들(L)이 턴디시(T) 외측에 위치된다.
터렛 장치(100)는 상술한 실시예에 한정되지 않고, 한 쌍의 래들(L)을 지지하고, 이들을 교대로 턴디시(T) 상측 및 대기 위치로 이동시킬 수 있는 다양한 구성의 적용이 가능하다.
래들(L)은 도 2에 도시된 바와 같이, 외관을 형성하며, 용강을 수용할 수 있는 내부 공간을 가지며, 하부에 용강의 배출이 가능한 개구(이하, 출강구(321)) 및 가스의 통과가 가능한 개구(이하, 취입구(322)))가 마련된 본체(310), 출강구(321)와 연통 가능하도록 본체(310)에 설치되는 탑노즐(TN)을 포함한다. 또한, 본체(310) 내부와 연통 가능하도록 본체(310)내부에 삽입 설치되는 플러그(330)를 더 포함할 수 있다.
본 발명의 실시예에서는 터렛 장치(100)에 지지된 한 쌍의 래들(L) 각각에 불활성 가스를 취입하여, 나탕 및 개재물 발생을 종래에 비해 저감 또는 억제시킨다. 즉, 터렛 장치(100)의 한 쌍의 지지부(120) 중, 턴디시(T) 상측에 대응 위치된 지지부(120) 상에 지지된 래들(L) 또는 턴디시(T)로 용강을 공급하여 주조에 참여중인 래들(L) 및 턴디시(T) 외측의 위치된 지지부(120) 상에 지지된 래들(L) 각각에 불활성 가스를 취입한다. 이를 하나의 래들(L)의 측면에서 설명하면, 일 턴디시(T)가 터렛 장치(100)에 지지되어 턴디시(T)의 외측에서 대기하고 있을 때, 상기 래들(L)로 불활성 가스를 취입하고, 이후 이 래들(L)이 턴디시(T) 상측으로 이동하여 턴디시(T)로 용강을 공급할 때(즉, 주조 참여) 상기 래들(L)로 불활성 가스를 취입한다.
그리고, 실시예에서는 대기 중인 래들(L)에 불활성 가스를 취입하는데 있어서, 래들(L)의 취입구(322)가 개공된 이후에는 상대적으로 적은량으로 불활성 가스를 취입하여 나탕 및 개재물 발생을 저감 또는 억제시킨다. 그리고, 주조 중인 래들에 불활성 가스를 취입 하는데 있어서, 래들(L)이 개공된 이후, 주조가 시작되면 용강 높이 또는 탕면 높이 하락에 따라 불활성 가스 유량을 감소시키면서 취입함으로써, 나탕 및 개재물 발생을 저감 또는 억제시킨다.
이를 위해, 터렛 장치(100)에 안착된 대기중인 래들(L) 및 주조에 참여중인 래들(L)에 불활성 가스를 취입하고, 가스 취입 유량을 제어하는 가스 취입 장치(200)가 마련된다.
도 3을 참조하면, 가스 취입 장치(200)는 대기 위치에 지지되는 래들(L)과 연결 가능한 제 1 취입 라인(210a), 주조 위치에 지지되는 래들(L)과 연결 가능한 제 2 취입 라인(210b), 고압의 불활성 가스를 제공하는 제 1 가스 저장부(220a) 및 저압의 불활성 가스를 제공하는 제 2 가스 저장부(220b), 제 1 및 제 2 가스 저장부(220a, 220b)와 제 1 취입 라인(210a)을 연결하여, 제 1 및 제 2 가스 저장부(220a, 220b) 각각의 불활성 가스를 제 1 취입 라인(210a)으로 공급하는 제 1 공급부(230a), 제 1 및 제 2 가스 저장부(220a, 220b)와 제 2 취입 라인(210b)을 연결하여, 제 1 및 제 2 가스 저장부(220a, 220b) 각각의 불활성 가스를 제 2 취입 라인(210b)으로 공급하는 제 2 공급부(230b)를 포함한다.
여기서, 제 1 취입 라인(210a)은 턴디시(T) 외측의 대기 위치에 배치된 래들(L) 취입구(322)에 연결 및 분리 가능하며, 제 2 취입 라인(210b)은 턴디시(T) 상측의 주조 위치에 배치된 래들(L) 취입구(322)에 연결 및 분리 가능하다. 그리고, 제 1 및 제 2 취입 라인(210a, 210b) 각각은 불활성 가스의 이동이 가능한 파이프 형태일 수 있다.
또한, 제 1 취입 라인(210a)의 연장 경로 상에 설치된 제 1 취입 밸브(211a)가 설치되고, 제 2 취입 라인(210b)의 연장 경로 상에 제 2 취입 밸브(211b)가 설치된다.
실시예에 따른 제 1 공급부(230a)는 일단이 제 1 가스 저장부(220a)와 연결된 제 1 공급 라인(231a), 일단이 제 2 가스 저장부(220b)와 연결되고 타단이 제 2 취입 라인(210b)과 연결된 제 2 공급 라인(234a), 제 1 공급 라인(231a)의 연장 경로 상에 설치된 제 1 공급 밸브(232a) 및 제 1 유량 제어부(233a), 제 2 공급 라인(234a)의 연장 경로 상에 설치된 제 2 공급 밸브(235a) 및 제 2 유량 제어부(236a)를 포함한다. 여기서, 제 1 공급 라인(231a)의 타단은 제 2 공급 밸브(235a)의 전단에 위치하도록 제 2 공급 라인(234a)에 연결될 수 있다.
제 1 및 제 2 공급 라인(231a, 234a) 각각은 불활성 가스의 이동이 가능한 파이프 형태일 수 있다.
실시예에 따른 제 1 공급 밸브(232a)는 예컨대 모터 밸브 일 수 있으며, 제 1 유량 제어부(233a)는 제 1 공급 밸브(232a)의 후단에, 제 2 유량 제어부(236a)는 제 2 공급 밸브(235b)의 후단에 위치하도록 설치되는 것이 바람직하다.
실시예에 따른 제 2 공급부(230b)는 일단이 제 1 가스 저장부(220a)와 연결된 제 3 공급 라인(231b), 일단이 제 2 가스 저장부(220b)와 연결되고 타단이 제 2 취입 라인(210b)과 연결된 제 4 공급 라인(234b), 제 3 공급 라인(231b)의 연장 경로 상에 설치된 제 3 공급 밸브(232b) 및 제 3 유량 제어부(233b), 제 4 공급 라인(234b)의 연장 경로 상에 설치된 제 4 공급 밸브(235b) 및 제 4 유량 제어부(236b)를 포함한다. 여기서, 제 3 공급 라인(231b)의 타단은 제 4 공급 밸브(235b)의 전단에 위치하도록 제 4 공급 라인(234b)에 연결될 수 있다.
제 3 및 제 4 공급 라인(231b, 234b) 각각은 불활성 가스의 이동이 가능한 파이프 형태일 수 있다.
실시예에 따른 제 3 공급 밸브(232b)는 예컨대 모터 밸브 일 수 있으며, 제 3 유량 제어부(233b)는 제 3 공급 밸브(232b)의 후단에, 제 4 유량 제어부(236b)는 제 4 공급 밸브(235b)의 후단에 위치하도록 설치되는 것이 바람직하다.
실시예에서는 상술한 바와 같은 가스 취입 장치(200)를 이용하여, 래들(L)이 터렛 장치에 지지된 상태로 대기 및 주조 위치에 있을 때 모두 불활성 가스 예컨대, Ar 가스를 취입하여, 개재물 및 나탕 발생을 저감 또는 억제한다.
가스 취입 장치(200)는 상술한 구성에 한정되지 않고, 제 1 및 제 2 취입 라인(210a. 210b) 각각에 압력 및 유량을 조절하여 불활성 가스를 공급할 수 있는 다양한 구성으로 변경 가능하다.
이하, 도 3 내지 도 5를 참조하여, 가스 취입 장치(200)를 이용하여 터렛 장치 상에서 대기 및 주조 위치에 있는 각 래들(L)에 불활성 가스를 취입 과정을 포함하는 주조 방법에 대해 설명한다. 이때, 불활성 가스로 Ar 가스를 예를 들어 설명한다.
본 발명의 실시예에 따른 주조 방법은 턴디시 상측 및 상기 턴디시 외측 각각에 용강이 수용된 래들을 위치시키는 과정, 턴디시 상측의 주조 위치에 배치된 래들의 용강을 상기 턴디시로 공급하여, 주조를 실시하는 과정 및 주조 위치에 배치된 래들로 불활성 가스를 취입하는 과정을 포함한다.
이하, 실시예에 따른 주조 방법에 대해 보다 구체적으로 설명한다.
먼저, 각각에 용강이 수용된 래들(L)을 터렛 장치(100)의 한 쌍의 지지부(120) 상에 지지시킨다. 이 중 한 쌍의 지지부(120) 중 턴디시(T) 상측에 대응 위치된 래들(L)은 턴디시(T)로 용강을 공급하여 주조에 참여하고, 다른 하나의 지지부(120)는 턴디시(T) 외측에서 후속 차지의 주조를 위해 대기한다.
먼저, 도 4를 참조하여, 대기중인 래들(L)에 불활성 가스 예컨대, Ar 가스를 취입하는 방법에 대해 구체적으로 설명한다.
대기 중인 래들에 Ar 가스를 취입하는데 있어서, 먼저 래들(L)의 개공을 위한 제 1 유량으로 Ar 가스를 취입한다. 여기서, 래들(L) 개공이란, 가스가 래들(L)의 본체(310)또는 플러그(330)를 통과하여 래들 내로 공급되도록 하는 것을 말하며, 래들(L)이 개공된 후에는 가스 취입 유량을 낮추더라도 래들(L) 내로 가스의 취입이 가능하다.
래들(L)의 개공은 가스 취입 개시 시점부터 소정 시간 동안 진행되는데, 예컨대, 가스 취입 시점부터 10초 이내일 수 있고, 이 구간을 취입 초기 구간이라 명명할 수 있다.
실시예에서는 대기 중인 래들(L)에 제 1 유량으로 불활성 가스를 취입하는데 있어서, 80 LPM 이상, 200 LMP 이하(5 내지 5 Nm3/h)의 제 1 유량으로 가스를 취입하여, 래들(L)의 취입구(322)를 개공한다.
그리고, 래들(L) 개공시에, 또는 제 1 유량으로 불활성 가스를 취입할 대, 가스 압력은 10 bar 초과, 20 bar 이하로 조절하며, 개공 이후 취입되는 가스의 압력에 비해 상대적으로 높은 압력으로 공급되도록 하는 것이 바람직하다.
한편, 예를 들어 제 1 유량이 80 LPM 미만인 경우, 취입구(322)가 개공되지 않아, 래들(L) 내로 Ar 가스가 유입되지 않을 수 있다. 반대로, 취입 초기 불활성 가스의 유량이 200 LPM을 초과하는 경우, 래들(L) 취입구(322)는 개공되나, 래들(L)의 용강 탕면의 불안정을 야기시키고, 이는 조업 불안정으로 이어질 수 있으며, 나탕 발생 면적이 증가하는 문제가 있다.
래들(L)이 개공되면, 용강의 개재물 및 나탕 발생 저감을 위한 제 2 유량으로 불활성 가스를 취입하는데, 이때 가스 취입 유량은 래들(L) 개공시의 제 1 유량에 비해 상대적으로 작은 유량이다.
실시예에서는 대기 중인 래들(L)이 개공되면, 1 LPM 이상, 20 LMP 이하의 제2 유량으로 가스를 취입하여, 용강을 미세 버블링 시키면서 개재물을 저감시키고, 나탕 발생을 억제한다.
그리고, 이때 가스의 압력은 래들(L) 개공시에 비해 낮은 압력으로 공급하는데, 실시예에서는 2 bar 이상, 10 bar 이하의 압력으로 공급한다.
한편, 래들(L) 개공 후 취입되는 제 2 유량이 1 LPM 미만인 경우, 불활성 가스 버블링에 의한 개재물 저감 효과가 낮거나, 발현되지 않을 수 있다. 반대로, 래들(L) 개공 후 취입되는 제 2 유량이 10 LPM를 초과하는 경우, 용강 탕면에서의 나탕 발생 억제 효과가 없거나, 나탕 면적이 커지는 문제가 있다. 나탕 면적이 큰 경우, 나탕을 통해 개재물이 용강으로 혼입되며, 이에 따라 청정강 제조가 어렵게 된다.
상술한 바와 같이, 대기 위치의 래들(L)에 가스를 취입하는데 있어서, 도 3의 가스 취입 장치를(200) 이용하여 설명하면 아래와 같다. 먼저, 래들(L) 개공을 위해, 제 2 공급 밸브(235a)를 닫은 상태에서, 제 1 공급 밸브(예컨대 모터 밸브)(232a) 및 제 1 취입 밸브(211a)를 열면, 제 1 가스 저장부(220a)의 가스가 제 1 공급 라인(231a), 제 2 공급 라인(234a) 및 제 1 취입 라인(210a)을 통해 이동하여, 대기 위치에 있는 래들(L)의 취입구(322)로 취입된다. 이때, 모터 밸브를 열면 순간적으로 10 bar 초과, 20 bar 이하의 고압의 가스가 제 1 공급 라인(231a)을 따라 흐르며, 제 1 유량 제어부(233a)를 조절하여 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 가스가 흐르도록 한다. 따라서, 대기 중인 래들(L)로 압력이 10 bar 초과, 20 bar 이하이며, 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 유량의 Ar 가스가 취입되어 래들(L)이 개공된다.
래들(L)이 개공되면 제 1 공급 밸브(232a)를 닫고, 제 1 유량 제어부(233a)의 동작을 중지시킨다. 그리고, 제 2 공급 밸브(235a)를 열고, 제 2 유량 제어부(236a)를 동작시켜, 압력이 2 bar 이상, 10 bar 이하이며, 1 LPM 이상, 20 LPM 이하의 유량의 Ar 가스를 제 2 공급 라인(234a) 및 제 1 취입 라인(210a)으로 공급하여, 대기 중인 래들(L)에 Ar 가스를 취입한다. 이러한 Ar 가스의 취입에 의해 대기 중인 래들(L) 내 용강이 미세 버블링되며, 이에 따라 대기 중인 래들 내 용강 중 개재물을 저감시킬 수 있고, 나탕 발생 또한 억제할 수 있다.
이렇게 대기 위치의 래들(L) 내 용강을 버블링 하는 동안, 주조 위치의 래들(L)은 턴디시(T)로 용강을 연속 공급하여 주조에 참여한다.
그리고, 주조 위치에서 주조가 종료되면, 터렛 장치(100)의 스윙 타워(110)를 회전시켜, 상술한 바와 같이 대기 위치에서 버블링되고 있던 래들을 턴디시(T) 상측 즉, 대기 위치로 이동시킨다.
이후, 래들(L)의 탑노즐(TN)과 쉬라우드 노즐(SN)을 상호 체결하고, 게이트의 동작을 통해 탑노즐(TN)과 쉬라우드 노즐(SN) 간을 연통시킨다. 이에 래들(L) 내 용강이 쉬라우드 노즐(SN)을 통해 턴디시로 공급되며, 턴디시(T)의 노즐(침지 노즐(40))은 몰드(M)로 이송되어 응고됨에 따라 소정 형상의 주편이 주조된다.
이렇게, 턴디시(T) 상측에 위치된 래들(L) 내 용강을 턴디시(T)로 공급하여 주조를 실시할 때, 주조에 참여 중인 래들(L) 즉, 주조 위치에 배치된 래들(L)에 Ar 가스를 취입하여 용강을 버블링시킨다.
이를 위해, 주조 위치로 이동된 래들(L)의 취입구에 제 2 취입 라인(210b)을 연결한다. 이후, 래들(L)의 개공을 위한 제 1 유량으로 Ar 가스를 공급한다. 래들(L)의 개공은 가스 취입 개시 시점부터 소정 시간 동안 진행되는데, 예컨대, 가스 취입 시점부터 10초 이내일 수 있다.
실시예에서는 주조 위치의 래들(L)에 제 1 유량으로 불활성 가스를 취입하는데 있어서, 제 1 유량은 80 LPM 이상, 200 LMP 이하(5 내지 5 Nm3/h) 일 수 있으며, 이를 통해 래들(L)의 취입구(322)를 개공한다.
그리고, 제 1 유량으로 가스를 취입할 때, 가스 압력은 10 bar 초과, 20 bar 이하로서, 개공 이후 취입되는 가스의 압력에 비해 상대적으로 높은 압력으로 공급되도록 하는 것이 바람직하다.
한편, 예를 들어 주조 위치에 있는 래들(L)로 취입되는 제 1 유량이 80 LPM 미만인 경우, 취입구(322)가 개공되지 않아, 래들(L) 내로 Ar 가스가 유입되지 않을 수 있다. 반대로, 제 1 유량이 200 LPM을 초과하는 경우, 래들(L) 취입구(322)는 개공되나, 래들(L)의 용강 탕면의 불안정을 야기시키고, 이는 조업 불안정으로 이어질 수 있으며, 나탕 발생 면적이 증가하는 문제가 있다.
주조 위치 래들(L)이 개공되면, 용강의 개재물 및 나탕 발생 저감을 위해 불활성 가스를 취입하는데, 이때 가스 취입 유량은 래들(L) 개공시의 제 1 유량에 비해 상대적으로 작은 유량이다.
실시예에서는 주조 위치의 래들(L)이 개공되면, 개공 시의 취입 유량에 비해 낮은 유량으로 가스를 취입하여, 용강을 미세 버블링 시키면서 개재물을 저감시키고, 나탕 발생을 억제한다.
그리고, 이때 가스의 압력은 래들(L) 개공시에 비해 낮은 압력으로 공급하는데, 실시예에서는 2 bar 이상, 10 bar 이하의 압력으로 공급한다.
한편, 주조 위치의 래들(L) 내 용강을 턴디시(T)로 공급을 개시하여 주조가 실시되면, 래들(L) 내 용강이 연속적으로 턴디시에 공급되므로, 주요에 참여중인 래들(L) 내 용강은 주조 시간 경과에 따라 그 높이가 감소한다. 따라서, 실시예에서는 주조 개시부터 래들(L)로 불활성 가스를 취입하는데 있어서, 래들(L) 내 용강의 높이 또는 용강 탕면의 높이 감소에 따라 Ar 가스 취입 유량을 가변시킨다. 보다 구체적으로 설명하면, 주조 위치의 래들(L)이 개공된 후, 래들(L) 내 용강을 턴디시로 공급하기 시작할 때 래들로 불활성 가스를 취입하는데, 이때의 가스 유량을 '초기 가스 취입 유량(m0)'이라고 한다. 그리고, 실시예에서는 주조 진행에 따른 용강 높이 감소에 따라 초기 가스 취입 유량초기 가스 취입 유량(m0) 대비 낮은 유량(m1)으로 감소시키면서 가스를 취입한다. 즉, 주조 개시시에 용강 높이(이하, 최초 용강 높이(L0))를 기준으로 실시간 현재 용강 높이 또는 현시점의 용강 높이(L1) 따라, 초기 가스 취입 유량(m0) 대비 낮은 유량(m1)으로 가스를 취입하며, 이를 수학식으로 나타내면 아래 수학식 1과 같으며, 이를 그래프로 나타내면 예컨대 도 5와 같다.
[수학식 1]
Figure PCTKR2017015035-appb-I000002
여기서, 래들 내 현시점의 용강 높이(L1)는 용강 토출 전 용강 높이 즉, 최초 용강 높이(L0)와, 용강 토출 속도를 통해 실시간으로 산출할 수 있다. 그리고, 주조 위치의 래들 내 용강을 턴디시로 공급하기 시작할 때, 상기 래들로 공급되는 초기 가스 취입 유량(m0)은 1LPM 이상, 20 LPM 이하일 수 있으며, 래들(L) 내 압력은 2 bar 이상 내지 10 bar 이하로 일정하게 유지시킨다.
한편, 초기 가스 취입 유량(m0)이 20 LPM을 초과하면, 주조 개시시에 래들 내 용강에 나탕이 발생될 수 있다.
또한, 주조 중 용강 높이 하락에 관계없이 일정 유량으로 불활성 가스를 취입할 때, 개재물 저감 효과가 없거나, 나탕 발생이 억제되지 않거나, 나탕이 크게 형성되는 문제가 발생된다. 즉, 래들(L) 내 용강량 즉, 현시점의 용강 높이(L1) 대비 적은 유량으로 Ar 가스가 취입되면, 불활성 가스에 의한 개재물 저감 효과가 없으며, 이에 따라 청정강을 제조할 수 없다. 반대로, 현시점의 용강 높이(L1) 대비 큰 유량으로 Ar 가스가 취입되면, 취입되는 다량의 가스에 의해 용강 탕면에 나탕이 발생되거나, 나탕 면적이 증가할 수 있다.
상술한 바와 같이, 주조 위치의 래들(L)에 가스를 취입하는데 있어서, 도 3의 가스 취입 장치(200)를 이용하여 설명하면 아래와 같다.
먼저, 주조 위치의 래들(L) 개공을 위해, 제 4 공급 밸브(235b)를 닫은 상태에서, 제 3 공급 밸브(예컨대 모터 밸브)(232b) 및 제 2 취입 밸브(211b)를 열면, 제 1 가스 저장부(220a)의 가스가 제 3 공급 라인(231b), 제 4 공급 라인(234b) 및 제 2 취입 라인(210a)을 통해 이동하여, 주조 위치에 있는 래들(L)의 취입구(322)로 취입된다. 이때, 모터 밸브를 열면 순간적으로 10 bar 초과, 20 bar 이하의 고압의 가스가 제 3 공급 라인(231b)을 따라 흐르며, 제 3 유량 제어부(233b)를 조절하여 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 가스가 흐르도록 한다. 따라서, 주조 위치의 래들(L)로 압력이 10 bar 초과, 20 bar 이하이며, 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 유량의 Ar 가스가 취입되어 래들(L)이 개공된다.
래들(L)이 개공되면, 주조 위치의 래들(L)의 용강을 턴디시(T)로 공급하기 시작한다. 이때 제 3 공급 밸브(232b)를 닫고, 제 3 유량 제어부(233b)의 동작을 중지시킨다. 그리고, 제 4 공급 밸브(235b)를 열고, 제 4 유량 제어부(236b)를 동작시켜, 압력이 2 bar 이상, 10 bar 이하이며, 20 LPM 이하의 유량의 Ar 가스를 제 4 공급 라인(234b) 및 제 2 취입 라인(210b)으로 공급하여, 주조 위치의 래들(L)에 Ar 가스를 취입한다.
이때, 제 4 유량 제어부(236b)를 이용하여 주조 개시부터 주조 종료까지 래들(L) 내 용강의 높이 변화에 따라 래들(L)로 공급하는 가스 유량을 조절한다. 즉, 수학식 1 및 도 5에서와 같이, 주조 개시시에 용강 높이를 기준으로 실시간 현재 용강 높이에 따라, 초기 가스 취입 유량 대비 유량을 감소시키면서 가스를 취입한다.
이러한 Ar 가스의 취입에 의해 대기 중인 래들(L) 내 용강이 미세 버블링되며, 이에 따라 대기 중인 래들 내 용강 중 개재물을 저감시킬 수 있고, 나탕 발생 또한 억제할 수 있다.
이하, 도 6 및 도 7을 참조하여, 비교예 및 본 발명의 실시예에 따른 용강 처리 방법을 이용한 래들 내 용강 처리시 결과를 설명한다.
도 6은 주조 중인 래들을 비교예에 따른 방법으로 버블링 시 나탕이 발생된 결과를 나타낸 도면이다. 도 6에 도시된 래들의 경우, 1개의 취입구가 마련되어 있으며, 2개의 출강구가 마련되어 있다. 이에, 도 6에 도시된 래들이 턴디시 상측에 대응 위치되면, 2개의 출강구로부터 용강을 턴디시로 배출시키면서, 1개의 플러그로 Ar 가스를 취입하였다. 이때, 도 6의 비교예의 경우, 용강 높이 하락에 관계없이 일정량의 Ar 가스를 공급하였으며, 도 6a는 10 Nm3/h 유량으로, 도 6b는 5 Nm3/h 유량으로 취입한 결과로서, 슬래그 농도를 통해 나탕 발생 여부 및 나탕 발생 정도가 나타낸 그림이다.
도 6a 및 도 6b를 참조하면, 용강 탕면의 슬래그 사이가 분리된 나탕이 발생된 것을 확인할 수 있다.
한편, 본 발명의 실시예에 의하면, 주조에 참여중인 또는 주조 위치에 있는 래들에 Ar 가스를 취입하는데 있어서, 용강 높이 하락에 따라 적정량의 Ar 가스를 취입하였다. 이에, 나탕 발생이 종래에 비해 억제되는 효과가 있었다.
도 7은 각 조업 단계에서의 개재물량을 개재물 인덱스(Inclusion index)로 나타낸 그래프이다. 여기서 개재물량은 용강 내 산소 총 함량으로 산출하고, 이를 비교하여 나타내었다.
도 7은 비교예 및 실시예에 따른 용강 처리 방법에 따른 용강 처리 시에 용강 중 개재물 인덱스(Inclusion Index)를 나타낸 그래프이다.
비교예는 진공 탈가스 설비에서 탈산하는 단계, 탈산 종료 후 래들 퍼니스에서 용강을 승온시키면서 래들로 Ar 가스를 취입하여 버블링 하는 단계, 용강이 수용된 래들을 터렛 장치의 대기 위치에서 대기시키는 단계, 대기 중이었던 래들을 턴디시 상측으로 이동시키고, 턴디시로 용강을 공급하여 주조를 시작하는 단계를 거쳤다. 이때, 주조 중에 침지 노즐로 Ar 가스를 취입하여 버블링 시키면서 턴디시 내 용강을 몰드로 공급하면서 단계를 거쳤으며, 몰드 내 용강 중 개재물을 측정하였다.
실시예는 진공 탈가스 설비에서 탈산하는 단계, 탈산 종료 후 래들 퍼니스에서 용강을 승온시키면서 래들로 Ar 가스를 취입하여 버블링 하는 단계, 용강이 수용된 래들을 터렛 장치에 지지시킨 후, 대기 위치에 있을 때 래들로 Ar 가스를 취입하는 버블링 단계, 대기 위치에 있던 래들을 턴디시 상측으로 위치시키고, 턴디시로 용강을 이동시켜 주조를 시작하는 단계를 거쳤다. 이때, 주조 중에 침지 노즐로 Ar 가스를 취입하여 버블링 시키면서 턴디시 내 용강을 몰드로 공급하면서 단계를 거쳤으며, 몰드 내 용강 중 개재물을 측정하였다.
이러한 비교예 및 실시예에 따른 조업 중에서 각 단계에서 용강 중 개재물량을 측정하였다. 이 중 도 7의 '턴디시'는 별도의 버블링을 실시하지 않는 턴디시에서의 용강 중 개재물량이다.
그리고 각 조업 단계에서의 개재물량은 용강 중 총 산소 함량으로 산출하였다. 그리고, 개재물 인덱스(Inclusion Index)를 계산하는데 있어서, 진공 탈가스 설비에서의 용강 중 개재물량을 기준으로 하여 산출하였다.
도 7을 참조하면, 제 1 내지 제 3 실시예의 경우, 제 1 및 제 2 비교예에 비해 개재물 인덱스가 감소한 것을 확인할 수 있다. 보다 구체적으로 몰드 내 용강 중 개재물량을 비교하면, 비교예에 비해 실시예 중 개재물량이 30% 감소하였다. 즉, 비교예와 실시예의 경우 동일하게 래들 퍼니스를 이용한 승온 중 버블링, 침지 노즐에서 버블링을 실시하였으나, 터렛 장치에서 대기 중 및 주조 중에 래들 버블링을 실시한 실시예의 경우, 이를 실시하지 않은 비교예에 비해 개재물량이 적다. 따라서, 실시예에 따른 주조 방법을 이용하는 경우, 비교예에 비해 개재물에 의한 크랙 발생이 적은 즉, 청정강을 주조할 수 있다.
이와 같이, 본 발명의 실시형태에 따른 주조 방법의 경우, 래들(L)이 터렛 장치(100) 상에서 대기 위치에 있을 때와, 턴디시(T)로 용강을 공급하는 주조시에 불활성 가스를 취입한다. 이에 따라, 종래에 비해 개재물을 저감시킬수 있고, 청정강을 제조할 수 있다. 즉, 래들(L)이 대기 위치에 있을 때, 미세 버블링을 실시함으로써, 대기 중 개재물 발생을 저감시킬 수 있다. 또한, 주조 중 래들(L)로 불활성 가스를 취입함으로써, 주조 중 래들(L) 내 용강 중 개재물을 저감시킬 수 이 있다.
그리고, 주조 중에 용강 높이 하락에 따라 가스 취입 유량을 감소시킴에 따라, 적정량으로 버블링 시킬 수 있어, 불활성 가스에 따라 나탕이 발생되는 것을 억제 또는 방지할 수 있다. 즉, 용강량 또는 용강 높이 대비 과도하게 큰 유량으로 가스가 취입되면, 가스 취입에 따른 와류 발생으로 탕면의 슬래그 중 빈 공간이 생기는 나탕이 발생될 수 있는데, 본 발명의 실시예에서는 주조 중 래들(L) 내 용강 높이 감소에 따라 대응하도록 가스 취입 유량을 조절함으로써, 가스 취입에 의한 나탕 발생을 억제 또는 방지할 수 있다.
본 발명의 실시형태에 의하면, 래들이 터렛 장치 상에서 대기 위치에 있을 때와, 턴디시로 용강을 공급하는 주조시에 불활성 가스를 취입한다. 이에 따라, 종래에 비해 개재물을 저감시킬수 있고, 청정강을 제조할 수 있다. 즉, 래들이 대기 위치에 있을 때, 래들 개공 후 미세 버블링을 실시함으로써, 대기 중 개재물 발생을 저감시킬 수 있다. 또한, 주조 중 래들(L)로 불활성 가스를 취입함으로써, 주조 중 래들 내 용강 중 개재물을 저감시킬 수 이 있다.

Claims (12)

  1. 턴디시 상측 및 상기 턴디시 외측 각각에 용강이 수용된 래들을 위치시키는 과정;
    상기 턴디시 상측의 주조 위치에 배치된 래들의 용강을 상기 턴디시로 공급하여, 주조를 실시하는 과정; 및
    상기 주조 위치에 배치된 래들로 불활성 가스를 취입하는 과정;
    을 포함하는 주편 주조 방법.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 주조 위치에 배치된 래들로 불활성 가스를 취입하는 과정은,
    상기 주조 위치에 배치된 래들로 제 1 유량으로 불활성 가스를 취입하여, 상기 주조 위치의 래들을 개공시키는 과정;
    상기 주조 위치의 래들이 개공된 후, 턴디시로 용강을 공급하는 주조가 개시되면, 상기 제 1 유량에 비해 낮은 유량으로 불활성 가스를 취입하여 버블링 시키는 과정;
    을 포함하는 주편 주조 방법.
  3. 청구항 2에 있어서,
    상기 주조 위치의 래들을 버블링 시키는데 있어서,
    상기 주조 위치의 래들 내 용강 높이 하락에 따라 상기 불활성 가스 취입 유량을 감소시키는 주편 주조 방법.
  4. 청구항 3에 있어서,
    상기 주조 위치의 래들 내 용강 높이 하락에 따라 상기 불활성 가스 취입 유량을 감소시키는데 있어서,
    상기 주조 위치 래들 내 용강을 턴디시로 공급하기 전의 최초 용강 높이(L0)에 대한 현시점 용강 높이(L1) 비율과 상기 주조 위치 래들로 상기 턴디시로 공급하기 시작할 때의 초기 가스 취입 유량(m0)을 이용하는 수학식 1에 의해 산출된 유량(m1)으로 공급하는 주편 주조 방법.
    [수학식 1]
    Figure PCTKR2017015035-appb-I000003
  5. 청구항 4에 있어서,
    상기 초기 가스 취입 유량(m0)량은 1 LPM 이상, 20 LPM 이하인 주편 주조 방법.
  6. 청구항 1에 있어서,
    상기 턴디시 외측의 대기 위치에 배치된 래들에 불활성 가스를 취입하는 과정을 포함하는 주편 주조 방법.
  7. 청구항 6에 있어서,
    상기 대기 위치에 배치된 래들에 불활성 가스를 취입하는 과정은,
    상기 대기 위치에 배치된 래들로 제 1 유량으로 불활성 가스를 취입하여, 상기 대기 위치의 래들을 개공시키는 과정;
    상기 대기 위치의 래들이 개공된 후, 턴디시로 용강을 공급하는 주조가 개시되면, 상기 제 1 유량에 비해 낮은 제 2 유량으로 불활성 가스를 취입하여 버블링 시키는 과정;
    을 포함하는 주편 주조 방법
  8. 청구항 7에 있어서,
    상기 제 1 유량은 80 LPM 이상, 200 LPM 이하이고,
    상기 제 2 유량은 1 LPM 이상, 20 LPM 이하인 주편 주조 방법.
  9. 용강을 일시 저장하는 턴디시;
    용강이 수용된 한 쌍의 래들을 각기 지지하는 한 쌍의 지지부를 구비하고, 상기 한 쌍의 지지부를 상기 턴디시의 상측의 주조 위치와 및 상기 턴디시의 외측의 대기 위치에 교대로 위치시키는 터렛 장치;
    상기 턴디시의 하측에 위치하여, 상기 턴디시로부터 제공된 용강을 응고시키는 몰드;
    상기 터렛 장치 상에서 상기 대기 위치에 지지된 래들 및 상기 주조 위치에 지지된 래들 각각에 불활성 가스가 취입되도록, 상기 대기 위치의 래들 및 상기 주조 위치의 래들과 각기 연결 가능한 가스 취입 장치;
    를 포함하는 주조 설비.
  10. 청구항 9에 있어서,
    상기 가스 취입 장치는,
    상기 대기 위치에 지지되는 래들과 연결 가능한 제 1 취입 라인;
    상기 주조 위치에 지지되는 래들과 연결 가능한 제 2 취입 라인; 및
    상기 제 1 취입 라인과 연결되어, 상기 제 1 취입 라인에 상기 대기 위치의 래들의 개공을 위한 제 1 유량 및 상기 제 1 유량에 비해 작은 제 2 유량으로 선택적으로 불활성 가스를 공급하는 제 1 공급부;
    상기 제 2 취입 라인과 연결되어, 상기 제 2 취입 라인에 상기 주조 위치의 래들의 개공을 위한 제 1 유량 및 상기 제 1 유량에 비해 작은 유량으로 선택적으로 불활성 가스를 공급하는 제 2 공급부;
    를 포함하는 주조 설비.
  11. 청구항 10에 있어서,
    상기 제 1 공급부는,
    상기 대기 위치의 래들의 취입구가 개공되도록, 상기 제 1 취입 라인으로 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 제 1 유량으로 불활성 가스를 공급하고,
    상기 대기 위치의 래들이 개공된 후, 상기 제 1 취입 라인으로 1 LPM 이상, 20 LPM 이하의 제 2 유량으로 불활성 가스를 공급하여, 상기 대기 위치의 래들을 버블링 시키는 주조 설비.
  12. 청구항 10에 있어서,
    상기 제 2 공급부는,
    상기 주조 위치의 래들의 취입구가 개공되도록, 상기 제 2 취입 라인으로 80 LPM 이상, 200 LPM 이하의 제 1 유량으로 불활성 가스를 공급하고,
    상기 주조 위치의 래들이 개공된 후, 상기 주조 위치의 래들 내 용강이 상기 턴디시로 공급되기 시작하면, 상기 제 2 취입 라인으로 상기 제 1 유량에 비해 낮은 유량 범위에서, 상기 주조 위치의 래들 내 용강 높이 하락에 따라 상기 불활성 가스 취입 유량을 감소시키는 주편 주조 방법.
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