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WO2019097669A1 - 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2019097669A1
WO2019097669A1 PCT/JP2017/041445 JP2017041445W WO2019097669A1 WO 2019097669 A1 WO2019097669 A1 WO 2019097669A1 JP 2017041445 W JP2017041445 W JP 2017041445W WO 2019097669 A1 WO2019097669 A1 WO 2019097669A1
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WO
WIPO (PCT)
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lens group
lens
optical system
variable magnification
magnification optical
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Ceased
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PCT/JP2017/041445
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English (en)
French (fr)
Inventor
智希 伊藤
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Priority to CN201780096815.6A priority patent/CN111492292B/zh
Priority to CN202210366948.3A priority patent/CN114895444A/zh
Priority to PCT/JP2017/041445 priority patent/WO2019097669A1/ja
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    • G02B7/09—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses with mechanism for focusing or varying magnification adapted for automatic focusing or varying magnification
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    • G02B9/34—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having four components only

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical device, and a method of manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical systems suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras and the like.
  • variable magnification optical system has a problem that the aberration fluctuation at the time of zooming is large.
  • the present invention in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a subsequent lens group
  • the first lens unit is fixed with respect to the image plane, and the distance between adjacent lens units changes.
  • the subsequent lens unit has a focusing lens unit which moves at the time of focusing; It is a variable power optical system that satisfies the following conditional expression.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • fZ focal length of the lens group located closest to the image plane side of the subsequent lens group
  • a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, and a subsequent lens group A method of manufacturing a variable magnification optical system having The first lens unit is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, and an interval between adjacent lens units is changed.
  • the subsequent lens unit is configured to have a focusing lens unit that moves at the time of focusing; This is a manufacturing method of a variable magnification optical system configured to satisfy the following conditional expression.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • fZ focal length of the lens group located closest to the image plane side of the subsequent lens group
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a variable magnification optical system according to a first example at a wide angle end.
  • FIGS. 2A, 2B, and 2C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 1
  • FIG. 2A shows the wide-angle end state
  • FIG. 2B shows the intermediate focal length state
  • FIG. 2C shows the telephoto end state.
  • 3A, 3B, and 3C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 1
  • FIG. 3A shows the wide-angle end state
  • FIG. 3B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 3C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 1 is a cross-sectional view of a variable magnification optical system according to a first example at a wide angle end.
  • FIGS. 2A, 2B, and 2C are various aberration diagrams at the time
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the first example, and FIG. 4A shows the wide-angle end state 4B shows the intermediate focal length state, and FIG. 4C shows the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system according to the second example in the wide-angle end state.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 2, FIG. 6A shows the wide-angle end state, and FIG. 6B shows the intermediate focal length state FIG. 6C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C are diagrams of the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the second example, and FIG. FIG. 8B shows the intermediate focal length state, and FIG. 8C shows the telephoto end state.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system according to the third example in the wide-angle end state.
  • FIG. 10A, 10B, and 10C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the zoom optical system according to the third example
  • FIG. 10A shows the wide-angle end state
  • FIG. 10B shows the intermediate focal length state
  • FIG. 10C shows the telephoto end state
  • 11A, 11B, and 11C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 3
  • FIG. 11A shows the wide-angle end state
  • FIG. 11B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 11C shows the telephoto end state.
  • FIG. 12A, 12B, and 12C are diagrams of the meridional lateral aberration when image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the third example, and FIG. 12A shows the wide-angle end state FIG. 12B shows the intermediate focal length state, and FIG. 12C shows the telephoto end state.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to the fourth example at the wide-angle end.
  • 14A, 14B, and 14C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the zoom optical system according to the fourth example, FIG. 14A shows the wide-angle end state, and FIG. 14B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 14C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 16A, 16B, and 16C are diagrams of the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the fourth example, and FIG. FIG. 16B shows an intermediate focal length state, and FIG. 16C shows a telephoto end state.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 5 at the wide-angle end.
  • FIG. 18A, 18B, and 18C show various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 when focusing on an infinite object, wherein FIG. 18A shows the wide-angle end state and FIG. 18B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 18C shows the telephoto end state.
  • 19A, 19B and 19C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 5 when focusing on a finite distance object, FIG. 19A showing the wide-angle end state, and FIG. 19B showing the intermediate focal length state.
  • FIG. 19C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 22A, 22B and 22C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 6 when focusing on an infinite object, FIG. 22A at the wide-angle end, and FIG. 22B at the intermediate focal length FIG. 22C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 23A, 23B and 23C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 6 when focusing on a finite distance object, FIG. 23A showing the wide-angle end state, and FIG. 23B showing the intermediate focal length state.
  • FIG. 23C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 24A, 24B, and 24C are meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the sixth example, and FIG. 24A shows the wide-angle end state FIG. 24B shows the intermediate focal length state, and FIG. 24C shows the telephoto end state.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 7 at the wide-angle end.
  • FIGS. 26A, 26B and 26C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 7 when focusing on an infinite object, wherein FIG. 26A shows the wide-angle end state and FIG. 26B shows the intermediate focal length state. FIG. 26C shows the telephoto end state.
  • FIG. 27A, FIG. 27B, and FIG. 27C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 7, FIG. 27A shows a wide-angle end state, and FIG. 27B shows an intermediate focal length state FIG. 27C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 30A, 30B, and 30C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 8 when focusing on an infinite object, wherein FIG. 30A shows the wide-angle end state and FIG. 30B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 30C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 32A, 32B, and 32C are diagrams showing the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 8, and FIG. 32A shows the wide-angle end state.
  • FIG. 32B shows an intermediate focal length state
  • FIG. 32C shows a telephoto end state.
  • FIG. 33 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 9 at the wide-angle end.
  • FIG. 34A, FIG. 34B, and FIG. 34C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the zoom optical system according to the ninth example, FIG. 34A shows the wide-angle end state, and FIG. 34B shows the intermediate focal length state FIG. 34C shows the telephoto end state.
  • FIG. 35A, FIG. 35B, and FIG. 35C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 9, FIG. 35A shows the wide-angle end state, and FIG. 35B shows the intermediate focal length state FIG. 35C shows the telephoto end state.
  • FIG. 36B, and FIG. 36C are diagrams of the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 9, and FIG. 36B shows the intermediate focal length state, and FIG. 36C shows the telephoto end state.
  • It is a sectional view showing an outline of an optical device provided with a variable magnification optical system.
  • It is a flowchart which shows the outline of the manufacturing method of a variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system an optical device, and a method of manufacturing the variable magnification optical system according to the present embodiment will be described.
  • variable magnification optical system according to the present embodiment will be described.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, and a third lens group having positive refractive power.
  • the subsequent lens unit, and at the time of zooming, the first lens unit is fixed with respect to the image plane, the distance between adjacent lens units changes, and the subsequent lens unit It has a focusing lens group which moves at least at the time of focusing on a near object, and is configured to satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • fZ focal length of the lens group located closest to the image plane side of the subsequent group
  • the subsequent lens group of the variable magnification optical system has at least one lens group.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air gap.
  • the lens component refers to a single lens or a cemented lens formed by cementing two or more lenses.
  • the first lens unit is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, and good aberration correction at the time of zooming is achieved by changing the distance between adjacent lens units.
  • the focusing lens unit By arranging the focusing lens unit in the subsequent lens unit, the focusing lens unit can be reduced in size and weight, and as a result, focusing at high speed becomes possible, and a variable power optical system and The lens barrel can be miniaturized.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining an appropriate value with respect to the ratio of the focal length of the first lens unit to the focal length of the second lens unit.
  • conditional expression (1) of the variable magnification optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the second lens group becomes large, and coma in the wide-angle end state and spherical aberration in the telephoto end state. Correction becomes difficult.
  • the corresponding value of the conditional expression (1) of the variable magnification optical system of the present embodiment falls below the lower limit, the refractive power of the first lens group becomes large, and correction of spherical aberration in the telephoto end state becomes difficult.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for defining an appropriate value with respect to the ratio of the focal length of the second lens unit to the focal length of the lens unit located closest to the image plane in the subsequent lens unit. .
  • conditional expression (2) astigmatism, spherical aberration and coma can be corrected well.
  • the refractive power of the lens unit located closest to the image plane in the subsequent lens unit becomes large, and astigmatism correction Is difficult.
  • the refractive power of the second lens group becomes large, and coma in the wide-angle end state and the spherical surface in the telephoto end state. Correction of aberration becomes difficult.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for defining an appropriate value with respect to the ratio of the focal length of the first lens unit to the focal length of the focusing lens unit.
  • conditional expression (3) of the variable magnification optical system exceeds the upper limit, the refractive power of the focusing lens unit becomes large, and it is difficult to correct spherical aberration and field curvature at focusing. It becomes.
  • conditional expression (3) of the variable magnification optical system of the present embodiment falls below the lower limit, the refractive power of the first lens group becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • variable magnification optical system of the present embodiment it is preferable that at least a part of the lens groups of the subsequent group be fixed with respect to the image plane during zooming. With such a configuration, the drive mechanism can be simplified and the lens barrel can be miniaturized.
  • variable magnification optical system of the present embodiment it is desirable that the following conditional expression (4) be satisfied.
  • G G 1 total thickness of the first lens group TL: optical total length of the variable magnification optical system
  • Conditional expression (4) is a conditional expression for defining an appropriate value with respect to the ratio of the total thickness of the first lens group, that is, the thickness of the first lens group on the optical axis, and the total length of the variable magnification optical system. is there.
  • the total thickness of the first lens group that is, the thickness on the optical axis, refers to the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image plane.
  • the total optical length of the variable magnification optical system means the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the image plane when focusing on an infinite distance object.
  • the thickness on the optical axis of the first lens group becomes large, making it difficult to miniaturize and lighten the lens barrel. Become.
  • conditional expression (4) of the variable magnification optical system of the present embodiment falls below the lower limit value
  • the refractive power of the first lens group weakens, and when the lens barrel is miniaturized, the subsequent lens group The refracting power of the lens increases, making it difficult to correct astigmatism.
  • variable power term system of this embodiment satisfies the following conditional expression (5).
  • (5) 0.50 ⁇ f3 / (-f2) ⁇ 4.50
  • f3 focal length of the third lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • Conditional expression (5) is a conditional expression for defining an appropriate value with respect to the ratio of the focal length of the third lens unit to the focal length of the second lens unit.
  • conditional expression (5) of the variable magnification optical system exceeds the upper limit, the refractive power of the second lens unit becomes large, and coma in the wide-angle end state and spherical aberration in the telephoto end state. Correction becomes difficult.
  • the upper limit value of conditional expression (5) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (5) to 4.00, more preferably 3.50, 3.00, 2.80 and 2.60.
  • conditional expression (5) of the variable magnification optical system of the present embodiment falls below the lower limit, the refractive power of the third lens group becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (6).
  • (6) 1.00 ⁇ f1 / fw ⁇ 3.00
  • f1 focal length of the first lens group
  • fw focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • the conditional expression (6) is a conditional expression for defining an appropriate value with respect to the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • the refractive power of the first lens group becomes small, which makes it difficult to miniaturize the lens barrel.
  • conditional expression (6) of the variable magnification optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the refractive power of the first lens group becomes large, and correction of various aberrations including spherical aberration at the time of zooming. Is difficult.
  • the first lens group has one negative lens, and the following conditional expression (7) is satisfied.
  • nd1 refractive index of negative lens in the first lens group
  • Conditional expression (7) is a conditional expression for defining the refractive index of the negative lens in the first lens group.
  • conditional expression (7) of the variable magnification optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (8).
  • ⁇ w half angle of view of the variable magnification optical system in the wide angle end state
  • Conditional expression (8) defines the half angle of view of the variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • the upper limit value of the corresponding value of the conditional expression (8) of the variable magnification optical system according to this embodiment is exceeded, the angle of view becomes too wide, and various aberrations such as coma aberration, distortion aberration, and field curvature are corrected well. Is difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (8) of the variable magnification optical system of the present embodiment is set to 9.00, further 9.50, 10.00, 10.30, 10.50. It is more preferable to do.
  • the subsequent lens unit includes a focusing lens unit disposed in order from the object side, and a fixed lens unit fixed to an image surface at the time of zooming. Is desirable. With this configuration, the drive mechanism can be simplified and the lens barrel can be miniaturized.
  • variable magnification optical system of the present embodiment have an aperture stop between the second lens group and the subsequent lens group.
  • variable magnification optical system it is desirable that at least a part of the subsequent lens unit is movable so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the focusing lens unit is composed of one lens unit.
  • the drive mechanism can be simplified and the lens barrel can be miniaturized.
  • the optical device of the present embodiment has the variable magnification optical system having the above-described configuration. As a result, it is possible to realize an optical device capable of satisfactorily correcting the aberration fluctuation at the time of zooming.
  • the first lens group having positive refractive power, the second lens group having negative refractive power, and the positive refractive power are sequentially arranged from the object side.
  • variable magnification optical system capable of satisfactorily correcting the aberration fluctuation at the time of zooming.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • fZ focal length of the lens group located closest to the image plane side of the subsequent group
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a variable magnification optical system according to a first example at a wide angle end. Arrows in FIG. 1 and FIGS. 5, 9, 13, 13, 17, 21, 25, 29, and 33, which will be described later, indicate lenses during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The movement locus of the group is shown.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture stop S. And a third lens group G3 having a positive refractive power and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a negative biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object And a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 has an aperture stop S, a biconvex positive lens L31, a planoconvex lens L32 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side along the optical axis in order from the object side It consists of a positive meniscus lens L33, a biconcave negative lens L34, and a cemented negative lens of a biconvex positive lens L35 and a biconcave negative lens L36.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having positive refractive power and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the fourth lens group G4 is composed of a double convex positive lens L41, and a cemented positive lens of a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 has a negative meniscus lens L51 with a convex surface facing the object side, a cemented negative lens of a biconvex positive lens L52 and a biconcave negative lens L53, and a flat surface with a concave surface facing the image It comprises a concave lens L54, a biconvex positive lens L55, and a positive meniscus lens L56 having a convex surface directed to the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group The second one is such that the distance between G2 and third lens group G3, the distance between third lens group G3 and fourth lens group G4, and the distance between fourth lens group G4 and fifth lens group G5G5 respectively change.
  • the lens group G2 and the fourth lens group G4 move along the optical axis. Specifically, the second lens group G2 moves to the image side, and the fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 have fixed positions with respect to the image plane I at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fourth lens unit G4 as the focusing lens unit along the optical axis toward the object side.
  • variable magnification optical system has a cemented negative lens of a biconvex positive lens L52 of the fifth lens group G5 and a biconcave negative lens L53 as a vibration reduction lens group, and a concave surface directed to the image side
  • plano-concave lens L54 By moving the plano-concave lens L54 so as to include a component in the direction orthogonal to the optical axis, image plane correction at the time of occurrence of an image blur, that is, image stabilization is performed.
  • Table 1 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • m is the order of the optical surface counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface distance (distance between the nth surface (n is an integer) and the n + 1th surface)
  • ⁇ d is the d line
  • the Abbe number for a wavelength of 587.6 nm) and the refractive index for a d-line (wavelength of 587.6 nm) are shown.
  • OP indicates an object plane
  • D indicates a variable surface interval
  • S indicates an aperture stop
  • I indicates an image plane.
  • the radius of curvature r ⁇ indicates a plane.
  • [Aspheric surface data] shows the aspheric coefficients and the conic constant when the shape of the aspheric surface is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1+ ⁇ 1 ⁇ (h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6
  • h is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • x is the distance along the optical axis direction from the tangent plane of the apex of the aspheric surface at height h to the aspheric surface
  • ⁇ is the conical constant
  • A4 and A6 are aspheric coefficients
  • r is a paraxial radius of curvature, which is the radius of curvature of the reference spherical surface.
  • "E-n" (n: integer) indicates "x 10- n ", for example, "1.234 E-05” indicates "1.234 x 10 -5 ".
  • F is the focal length of the variable magnification optical system
  • FNo is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit: “°”)
  • Y is the maximum image height
  • TL is the variable magnification optical system according to this embodiment ,
  • BF indicates the back focus, that is, the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the image plane I.
  • W indicates the wide-angle end state
  • M indicates the intermediate focal length state
  • T indicates the telephoto end state.
  • D indicates each variable surface interval shown in [surface data].
  • infinity indicates an infinite object focusing state
  • finite distance indicates a finite distance object focusing state
  • W indicates a wide-angle end state
  • M indicates an intermediate focal length state
  • T indicates a telephoto end state.
  • F is the focal length of the variable magnification optical system
  • K is the vibration reduction coefficient
  • ⁇ is the rotational shake angle (inclination angle, unit is “°”) of the variable magnification optical system according to this embodiment
  • Z represents the shift amount of the anti-vibration lens group, that is, the movement amount in the direction orthogonal to the optical axis.
  • W indicates the wide-angle end state
  • M indicates the intermediate focal length state
  • T indicates the telephoto end state.
  • mm is generally used as the unit of focal length f and radius of curvature r described in Table 1 and other lengths.
  • the optical system is not limited to this, because the same optical performance can be obtained by proportional enlargement or reduction.
  • symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table
  • FIGS. 2A, 2B, and 2C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 1, FIG. 2A shows the wide-angle end state, and FIG. 2B shows the intermediate focal length state. FIG. 2C shows the telephoto end state.
  • 3A, 3B, and 3C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 1
  • FIG. 3A shows the wide-angle end state
  • FIG. 3B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 3C shows the telephoto end state.
  • FIG. 4A, 4B, and 4C are meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the first example, and FIG. 4A shows the wide-angle end state 4B shows the intermediate focal length state, and FIG. 4C shows the telephoto end state.
  • FNO denotes an F number
  • A denotes a light beam incident angle, that is, a half angle of view (unit: "°")
  • NA denotes a numerical aperture
  • HO denotes an object height (unit: mm).
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number FNO or the numerical aperture NA for the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the object height HO or the half angle of view A, respectively
  • the coma diagram The value of each object height or half angle of view is shown.
  • d indicates an aberration at d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates an aberration at g-line (wavelength 435.8 nm)
  • those without d and g indicate an aberration at d-line.
  • a solid line indicates a sagittal image plane
  • a broken line indicates a meridional image plane.
  • the coma aberration diagrams show meridional coma for the d-line and g-line.
  • the coma aberration diagram shows coma aberration at each object height HO or half angle of view A.
  • the same reference numerals as in this example are used also in the aberration charts of the examples which will be described later.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system according to the second example in the wide-angle end state.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a negative biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 has an aperture stop S, a biconvex positive lens L31, a positive meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side, in order from the object side along the optical axis It comprises a positive meniscus lens L33, a negative meniscus lens L34 having a convex surface directed to the object side, and a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed to the object side.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having positive refractive power and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a double positive lens L41 cemented with a positive cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a double convex positive lens L43.
  • the fifth lens group G5 in order from the object side along the optical axis, includes a cemented negative lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex It consists of a positive lens L54 of a shape, and a positive meniscus lens L55 having a convex surface directed to the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group The second one is such that the distance between G2 and the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 change respectively.
  • the lens group G2 and the fourth lens group G4 move along the optical axis. Specifically, the second lens group G2 moves to the image side, and the fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side.
  • the position of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens G5 is fixed with respect to the image plane I at the time of zooming.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fourth lens unit G4 as the focusing lens unit along the optical axis toward the object side.
  • the variable magnification optical system includes a cemented negative lens of a biconvex positive lens L51 of the fifth lens group G5 and a biconcave negative lens L52 as a vibration reduction lens group, and a biconcave negative lens.
  • the image plane correction at the time of the occurrence of an image blur, that is, the image stabilization is performed by moving L53 and L53 so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Table 2 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 2, FIG. 6A shows the wide-angle end state, and FIG. 6B shows the intermediate focal length state FIG. 6C shows the telephoto end state.
  • 7A, 7B, and 7C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 2
  • FIG. 7A shows the wide-angle end state
  • FIG. 7B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 7C shows the telephoto end state.
  • FIG. 8A, 8B, and 8C are diagrams of the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the second example, and FIG. FIG. 8B shows the intermediate focal length state, and FIG. 8C shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system according to the third example in the wide-angle end state.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 has a biconvex shape and a cemented positive lens of a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, in order from the object side along the optical axis And a positive lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a negative biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a positive meniscus lens L31 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32, and a convex surface with the object side And a negative meniscus lens L33.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having positive refractive power and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a double positive lens L41 cemented with a positive cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a double convex positive lens L43.
  • the fifth lens group G5 in order from the object side along the optical axis, includes a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens constructed by a double convex positive lens L52 and a double concave negative lens L53. And a biconcave negative lens L54, a positive meniscus lens L55 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L56 having a convex surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group The second one is such that the distance between G2 and the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 change respectively.
  • the lens group G2 and the fourth lens group G4 move along the optical axis. Specifically, the second lens group G2 moves to the image side, and the fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side.
  • the position of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens G5 is fixed with respect to the image plane I at the time of zooming.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fourth lens unit G4 as the focusing lens unit along the optical axis toward the object side.
  • the variable magnification optical system includes a cemented negative lens of a biconvex positive lens L52 of the fifth lens group G5 and a biconcave negative lens L53 as a vibration reduction lens group, and a biconcave negative lens.
  • L 54 is moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby performing image plane correction at the time of occurrence of image blur, that is, vibration reduction.
  • Table 3 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIG. 10A, 10B, and 10C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the zoom optical system according to the third example
  • FIG. 10A shows the wide-angle end state
  • FIG. 10B shows the intermediate focal length state
  • FIG. 10C shows the telephoto end state
  • 11A, 11B, and 11C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 3
  • FIG. 11A shows the wide-angle end state
  • FIG. 11B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 11C shows the telephoto end state.
  • FIG. 12A, 12B, and 12C are diagrams of the meridional lateral aberration when image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the third example, and FIG. 12A shows the wide-angle end state FIG. 12B shows the intermediate focal length state, and FIG. 12C shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to the fourth example at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a negative biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented negative lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, and an aperture stop It consists of S and.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having positive refractive power and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L42, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L43.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L51 with a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L52 with a concave surface facing the object side, and a biconcave negative lens L53. And a negative meniscus lens L54 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L55, and a biconvex positive lens L56.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group The second one is such that the distance between G2 and the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 change respectively.
  • the lens group G2 and the fourth lens group G4 move along the optical axis. Specifically, the second lens group G2 moves to the image side, and the fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side.
  • the position of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens G5 is fixed with respect to the image plane I at the time of zooming.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fourth lens unit G4 as the focusing lens unit along the optical axis toward the object side.
  • variable magnification optical system includes a negative cemented lens of a positive meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side of the fifth lens group G5 and a biconcave negative lens L53 as a vibration reduction lens group; Image plane correction at the time of occurrence of an image blur, that is, image stabilization is performed by moving the negative meniscus lens L54 having a convex surface to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Table 4 presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 14A, 14B, and 14C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the zoom optical system according to the fourth example
  • FIG. 14A shows the wide-angle end state
  • FIG. 14B shows the intermediate focal length state
  • FIG. 14C shows the telephoto end state
  • 15A, 15B, and 15C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 4,
  • FIG. 15A shows the wide-angle end state, and
  • FIG. 15B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 15C shows the telephoto end state.
  • FIG. 16A, 16B, and 16C are diagrams of the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the fourth example, and FIG. FIG. 16B shows an intermediate focal length state, and FIG. 16C shows a telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 5 at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a plano-convex lens L12 having a convex surface on the object side, and a convex surface on the object side And a positive meniscus lens L13 facing the lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a negative biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object And a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconcave negative lens L33, and an object A positive meniscus lens L34 having a concave surface on the side, a cemented positive lens of a double convex positive lens L35 and a negative meniscus lens L36 having a concave surface on the object side, and a positive meniscus lens L37 having a convex surface on the object side It consists of
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having negative refractive power and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens constructed by a double convex positive lens L42 and a double concave negative lens L43.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L51 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side And a cemented positive lens.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group The second one is such that the distance between G2 and the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 change respectively.
  • the lens group G2 and the fourth lens group G4 move along the optical axis. Specifically, the second lens group G2 moves to the image side, and the fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side.
  • the position of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens G5 is fixed with respect to the image plane I at the time of zooming.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fourth lens unit G4 as the focusing lens unit along the optical axis toward the object side.
  • the variable magnification optical system according to the present embodiment includes a negative meniscus lens L51 of the fifth lens group G5 as a vibration reduction lens group, and a junction of a double convex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side.
  • image plane correction at the time of occurrence of an image blur, that is, image stabilization is performed.
  • the fifth lens group G5 is a vibration reduction lens group. Table 5 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIG. 18A, 18B, and 18C show various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 when focusing on an infinite object, wherein FIG. 18A shows the wide-angle end state and FIG. 18B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 18C shows the telephoto end state.
  • 19A, 19B and 19C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 5 when focusing on a finite distance object, FIG. 19A showing the wide-angle end state, and FIG. 19B showing the intermediate focal length state.
  • FIG. 19C shows the telephoto end state.
  • FIG. 20C are meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the fifth example, and FIG. FIG. 20B shows an intermediate focal length state, and FIG. 20C shows a telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 6 at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave lens. It consists of a negative lens L24 of a shape.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L31 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L32 having a convex surface on the object side, an aperture stop S, and the object side A negative meniscus lens L33 with a convex surface, a cemented positive lens consisting of a biconcave negative lens L34 and a biconvex positive lens L35, a positive meniscus lens L36 with a convex surface facing the object, and a convex surface with the object And a positive meniscus lens L37 facing the lens.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having negative refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens having positive refractive power. It is composed of a lens group G6.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of, in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L51, and a cemented positive lens constructed by a biconvex positive lens L52 and a biconcave negative lens L53.
  • the sixth lens group G6 is composed of, in order from the object side along the optical axis, a double convex positive lens L61, and a negative meniscus lens L62 with a concave surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the second lens group G2, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis such that the distance from the lens group G6 changes.
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the fourth lens group G4 moves to the image side
  • the fifth lens group G5 moves to the image side
  • the position of the first lens group G1, the third lens group G3, and the sixth lens G6 is fixed with respect to the image plane I during zooming.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fifth lens group G5 as an in-focus lens group along the optical axis toward the image side.
  • variable magnification optical system includes a positive cemented lens of a biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and a biconvex positive lens L35 as a vibration reduction lens group, and a positive meniscus lens L36.
  • a positive cemented lens of a biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and a biconvex positive lens L35 as a vibration reduction lens group and a positive meniscus lens L36.
  • FIGS. 22A, 22B and 22C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 6 when focusing on an infinite object, FIG. 22A at the wide-angle end, and FIG. 22B at the intermediate focal length
  • FIG. 22C shows the telephoto end state
  • 23A, 23B and 23C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 6 when focusing on a finite distance object, FIG. 23A showing the wide-angle end state, and FIG. 23B showing the intermediate focal length state.
  • FIG. 23C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 24A, 24B, and 24C are meridional lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to the sixth example, and FIG. 24A shows the wide-angle end state FIG. 24B shows the intermediate focal length state, and FIG. 24C shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 7 at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave lens. It consists of a negative lens L24 of a shape.
  • the third lens group G3 is composed of, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex shape facing the object.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having negative refractive power, a fifth lens group G5 having positive refractive power, and a sixth lens having negative refractive power. It is composed of a lens group G6.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, an aperture stop S, a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L42 with a convex shape facing the object side, from the object side Become.
  • the fifth lens group G5 has, in order from the object side along the optical axis, a double positive lens L51 cemented with a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, and a double convex positive lens L53. It consists of
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L61, a biconcave negative lens L62, and a positive meniscus lens L63 having a concave surface facing the object side And a positive lens L65 having a biconvex shape and a negative meniscus lens L66 having a concave surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the second lens group G2, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis such that the distance from the lens group G6 changes.
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the fourth lens group G4 moves to the image side
  • the fifth lens group G5 moves to the object side
  • the position of the first lens group G1, the third lens group G3, and the sixth lens G6 is fixed with respect to the image plane I during zooming.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fifth lens group G5 as the focusing lens group along the optical axis toward the object side.
  • the variable magnification optical system includes a biconcave negative lens L62 of the sixth lens group G6 and a cemented negative lens of a positive meniscus lens L63 and a biconcave negative lens L64 as a vibration reduction lens group.
  • a component in a direction orthogonal to the optical axis image plane correction at the time of image blur occurrence, that is, vibration reduction is performed.
  • Table 7 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 26A, 26B and 26C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 7 when focusing on an infinite object, wherein FIG. 26A shows the wide-angle end state and FIG. 26B shows the intermediate focal length state. FIG. 26C shows the telephoto end state.
  • FIG. 27A, FIG. 27B, and FIG. 27C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 7, FIG. 27A shows a wide-angle end state, and FIG. 27B shows an intermediate focal length state FIG. 27C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 28A, 28B, and 28C are diagrams showing the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 7, and FIG. 28A shows the wide-angle end state.
  • FIG. 28B shows an intermediate focal length state, and
  • FIG. 28C shows a telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 29 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the eighth example in the wide-angle end state.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave lens. It consists of a negative lens L24 of a shape.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a positive meniscus lens L32 with a convex shape facing the object, an aperture stop S, and a biconcave negative It consists of a lens L33 and a biconvex positive lens L34.
  • the subsequent lens group GR is configured of a fourth lens group G4 having positive refractive power.
  • the fourth lens group G4 has a convex shape on the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L42 having a convex shape on the object side, and a convex surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L47 has a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L48, and a positive meniscus lens L49 with a convex shape facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens system according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 extend along the optical axis such that the distance between G2 and the third lens group G3 and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 change.
  • the positions of the first lens unit G1 and the fourth lens unit G4 with respect to the image plane I are fixed.
  • the variable magnification optical system includes a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side of the fourth lens group G4 as a focusing lens group, a negative meniscus lens L42 having a convex shape facing the object side, and an object side.
  • a positive lens cemented with a positive meniscus lens L43 having a convex shape toward the object side along the optical axis focusing from an infinite distance object to a finite distance object is performed.
  • variable magnification optical system In the variable magnification optical system according to the present embodiment, a biconcave negative lens L45 of the fourth lens group G4 and a cemented negative lens of a positive meniscus lens L46 as a vibration reduction lens group, and a negative meniscus lens L47 are orthogonal to the optical axis. Image plane correction at the time of occurrence of an image blur, that is, image stabilization is performed by moving so as to include a component of the image forming direction. Table 8 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 30A, 30B, and 30C show various aberrations of the zoom optical system according to Example 8 when focusing on an infinite object, wherein FIG. 30A shows the wide-angle end state and FIG. 30B shows the intermediate focal length state.
  • FIG. 30C shows the telephoto end state.
  • 31A, 31B, and 31C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 8, FIG. 31A shows a wide-angle end state, and FIG. 31B shows an intermediate focal length state.
  • FIG. 31C shows the telephoto end state.
  • FIGS. 32A, 32B, and 32C are diagrams showing the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 8, and FIG. 32A shows the wide-angle end state.
  • FIG. 32B shows an intermediate focal length state, and
  • FIG. 32C shows a telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • FIG. 33 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 9 at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface on the object side It consists of a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave lens. It consists of a negative lens L24 of a shape.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a positive meniscus lens L32 with a convex shape facing the object, an aperture stop S, and a biconcave negative It consists of a lens L33 and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed to the object side.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens having a positive refractive power. It is composed of a lens group G6.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a double convex positive lens L41, a negative meniscus lens L42 with the convex surface facing the object, and a positive meniscus lens L43 with the convex surface facing the object And a cemented positive lens.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object, a negative meniscus lens L52 having a convex surface facing the object, and a convex surface facing the object It consists of a cemented negative lens of a negative meniscus lens L53 and a positive meniscus lens L54 having a convex surface directed to the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L61, and a positive meniscus lens L62 having a convex surface facing the object.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, a CMOS or the like is disposed on the image plane I.
  • the second lens group G2, the fourth lens group G4, and the sixth lens group G6 move along the optical axis such that the distance from the lens group G6 changes.
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the fourth lens group G4 moves to the object side
  • the sixth lens group G6 moves to the object side.
  • the position of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens G5 is fixed with respect to the image plane I at the time of zooming.
  • variable magnification optical system performs focusing from an infinite distance object to a finite distance object by moving the fourth lens unit G4 as the focusing lens unit along the optical axis toward the object side.
  • the variable magnification optical system includes a negative meniscus lens L52 of the fifth lens group G5 as a vibration reduction lens group, a negative meniscus lens L53 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side.
  • a negative meniscus lens L52 of the fifth lens group G5 as a vibration reduction lens group
  • a negative meniscus lens L53 having a convex surface on the object side
  • a positive meniscus lens having a convex surface on the object side By moving the cemented negative lens with L 54 so as to include a component in the direction orthogonal to the optical axis, image plane correction at the time of occurrence of image blur, that is, image stabilization is performed.
  • Table 9 presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIG. 34A, FIG. 34B, and FIG. 34C are various aberration diagrams at the time of infinity object focusing of the zoom optical system according to the ninth example
  • FIG. 34A shows the wide-angle end state
  • FIG. 34B shows the intermediate focal length state
  • FIG. 34C shows the telephoto end state
  • FIG. 35A, FIG. 35B, and FIG. 35C are various aberration diagrams at the time of focusing on a finite distance object of the variable magnification optical system according to Example 9
  • FIG. 35A shows the wide-angle end state
  • FIG. 35B shows the intermediate focal length state
  • FIG. 35C shows the telephoto end state.
  • FIG. 36C are diagrams of the meridional lateral aberration when the image blur correction is performed at the time of infinity object focusing of the variable magnification optical system according to Example 9, and FIG. 36B shows the intermediate focal length state, and FIG. 36C shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system in the variable magnification optical system according to the present embodiment, aberration variation is favorably suppressed at the time of zooming, and various aberrations are favorably corrected from an infinite distance object focusing state to a finite distance object focusing state. It can be seen that it has high optical performance. Furthermore, it can be seen that it has excellent imaging performance also at the time of vibration isolation.
  • variable magnification optical system has a variable magnification ratio of about 2.0 to 5.0, and a focal length in the wide-angle end state of about 50 mm to 100 mm in 35 mm conversion.
  • the f-number in the wide-angle end state is about f / 2.0 to f / 4.5
  • the f-number in the telephoto end state is also f / 2.0 to f / 2.0 It is about f / 4.5.
  • each said Example shows one specific example of this embodiment, and this embodiment is not limited to these. The following contents can be adopted appropriately as long as the optical performance of the variable magnification optical system of this embodiment is not impaired.
  • variable magnification optical system Although a 4-group configuration, a 5-group configuration, or a 6-group configuration has been shown as a numerical example of the variable magnification optical system according to the present embodiment, the present embodiment is not limited thereto. It is also possible to configure a variable power optical system such as a group). Specifically, a lens or lens group may be added to the most object side or the most image side of the variable magnification optical system of each of the above embodiments. Alternatively, a lens or a lens group may be added between the first lens group G1 and the second lens group G2. Alternatively, a lens or a lens group may be added between the second lens group G2 and the third lens group G3. Alternatively, a lens or a lens group may be added between the third lens group G3 and the second subsequent lens group GR.
  • the fourth lens group G4, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, or the fourth lens group G4, the fifth lens group G4 is used as a lens group constituting the subsequent lens group GR.
  • the lens group G5 and the sixth lens G6 are shown, the present invention is not limited to this.
  • one lens group or a part of the lens groups is used as the focusing lens group, but two or more lens groups may be used as the focusing lens group.
  • the focusing lens group can also be applied to auto focusing, and is also suitable for driving by a motor for auto focusing, such as an ultrasonic motor, a stepping motor, a VCM motor or the like.
  • the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of the above embodiment may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment can be facilitated, and deterioration of optical performance due to lens processing and assembly adjustment errors can be prevented.
  • the image plane shifts it is preferable because the deterioration of the imaging performance is small.
  • the lens surface When the lens surface is an aspheric surface, it may be an aspheric surface by cutting, a glass mold aspheric surface obtained by molding glass into an aspheric shape, or a composite aspheric surface having a resin provided on the glass surface formed into an aspheric shape. Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed between the second lens group and the subsequent lens group, but the lens frame does not have a member as the aperture stop and its role is realized. It may be configured as a substitute.
  • an antireflective film having high transmittance over a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of the above embodiment. This can reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.
  • FIG. 37 is a diagram showing a configuration of a camera provided with the variable magnification optical system of the present application.
  • the camera 1 is an interchangeable lens type camera provided with the variable magnification optical system according to the first embodiment as the photographing lens 2.
  • the photographing lens 2 In the present camera 1, light from an object (not shown) from the object (not shown) is collected by the photographing lens 2 and passes through an OLPF (Optical Low Pass Filter) (not shown) on the imaging surface of the imaging unit 3 Form an image of the subject.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate the image of the subject.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1.
  • EVF Electronic view finder
  • the photographer can observe the subject via the EVF 4.
  • the image of the subject generated by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot a subject with the main camera 1.
  • variable magnification optical system according to the first embodiment mounted on the present camera 1 as the photographing lens 2 is a variable magnification optical system having a high optical performance while favorably suppressing the aberration fluctuation at the time of the variable magnification. Therefore, the present camera 1 can well suppress the aberration fluctuation at the time of zooming and can realize high optical performance. Even if a camera mounted with the variable magnification optical system according to the second to ninth examples as the taking lens 2 is configured, the same effect as the camera 1 can be obtained. Even when the variable magnification optical system according to each of the above embodiments is mounted on a single-lens reflex camera having a quick return mirror and observing a subject by a finder optical system, the same effect as that of the camera 1 can be obtained. it can.
  • FIG. 38 is a flowchart showing an outline of a method of manufacturing a variable magnification optical system according to this embodiment.
  • a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power are sequentially arranged from the object side.
  • Step S1 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a subsequent lens group are prepared.
  • the first lens group is fixed with respect to the image plane, and the distance between adjacent lens groups is changed.
  • Step S3 A variable magnification optical system is made to satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • fZ focal length of the lens group located closest to the image plane in the subsequent lens group
  • variable magnification optical system of the present embodiment it is possible to satisfactorily suppress the aberration fluctuation at the time of the variable power, and to manufacture the variable magnification optical system having high optical performance.

Landscapes

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Abstract

物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群と、を有し、変倍時に、第１レンズ群は像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、後続レンズ群は、合焦時に移動する合焦レンズ群を有し、所定の条件式を満足することにより、変倍時の収差変動を良好に抑えることができる。

Description

変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている。例えば、特開２０１３－３２４０号公報を参照。しかしながら、従来の変倍光学系は、変倍時の収差変動が大きいという問題があった。
特開２０１３－３２４０号公報
　本発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群と、を有し、
　変倍時に、前記第１レンズ群は像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
　前記後続レンズ群は、合焦時に移動する合焦レンズ群を有し、
　以下の条件式を満足する変倍光学系である。
　　１．００　＜　ｆ１　／　（－ｆ２）　＜　５．００
　　０．１５　＜　（－ｆ２）　／　｜ｆＺ｜　＜　２．００
　ただし、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆＺ：前記後続レンズ群の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離
　また、本発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
　変倍時に、前記第１レンズ群が像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成し、
　前記後続レンズ群が、合焦時に移動する合焦レンズ群を有するように構成し、
　以下の条件式を満足するように構成する変倍光学系の製造方法である。
　　１．００　＜　ｆ１　／　（－ｆ２）　＜　５．００
　　０．１５　＜　（－ｆ２）　／　｜ｆＺ｜　＜　２．００
　ただし、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆＺ：前記後続レンズ群の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離
図１は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図２Ａ、図２Ｂ、および図２Ｃは、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２Ａは広角端状態を、図２Ｂは中間焦点距離状態を、図２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図３Ａ、図３Ｂ、および図３Ｃは、第１実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図３Ａは広角端状態を、図３Ｂは中間焦点距離状態を、図３Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図４Ａ、図４Ｂ、および図４Ｃは、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図４Ａは広角端状態を、図４Ｂは中間焦点距離状態を、図４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図５は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図６Ａ、図６Ｂ、および図６Ｃは、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図６Ａは広角端状態を、図６Ｂは中間焦点距離状態を、図６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図７Ａ、図７Ｂ、および図７Ｃは、第２実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図７Ａは広角端状態を、図７Ｂは中間焦点距離状態を、図７Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図８Ａ、図８Ｂ、および図８Ｃは、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図８Ａは広角端状態を、図８Ｂは中間焦点距離状態を、図８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図９は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図１０Ａ、図１０Ｂ、および図１０Ｃは、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１０Ａは広角端状態を、図１０Ｂは中間焦点距離状態を、図１０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１１Ａ、図１１Ｂ、および図１１Ｃは、第３実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図１１Ａは広角端状態を、図１１Ｂは中間焦点距離状態を、図１１Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１２Ａ、図１２Ｂ、および図１２Ｃは、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図１２Ａは広角端状態を、図１２Ｂは中間焦点距離状態を、図１２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１３は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図１４Ａ、図１４Ｂ、および図１４Ｃは、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１４Ａは広角端状態を、図１４Ｂは中間焦点距離状態を、図１４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１５Ａ、図１５Ｂ、および図１５Ｃは、第４実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図１５Ａは広角端状態を、図１５Ｂは中間焦点距離状態を、図１５Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１６Ａ、図１６Ｂ、および図１６Ｃは、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図１６Ａは広角端状態を、図１６Ｂは中間焦点距離状態を、図１６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１７は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図１８Ａ、図１８Ｂ、および図１８Ｃは、第５実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１８Ａは広角端状態を、図１８Ｂは中間焦点距離状態を、図１８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１９Ａ、図１９Ｂ、および図１９Ｃは、第５実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図１９Ａは広角端状態を、図１９Ｂは中間焦点距離状態を、図１９Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２０Ａ、図２０Ｂ、および図２０Ｃは、第５実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図２０Ａは広角端状態を、図２０Ｂは中間焦点距離状態を、図２０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２１は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図２２Ａ、図２２Ｂ、および図２２Ｃは、第６実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２２Ａは広角端状態を、図２２Ｂは中間焦点距離状態を、図２２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２３Ａ、図２３Ｂ、および図２３Ｃは、第６実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図２３Ａは広角端状態を、図２３Ｂは中間焦点距離状態を、図２３Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２４Ａ、図２４Ｂ、および図２４Ｃは、第６実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図２４Ａは広角端状態を、図２４Ｂは中間焦点距離状態を、図２４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２５は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図２６Ａ、図２６Ｂ、および図２６Ｃは、第７実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２６Ａは広角端状態を、図２６Ｂは中間焦点距離状態を、図２６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２７Ａ、図２７Ｂ、および図２７Ｃは、第７実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図２７Ａは広角端状態を、図２７Ｂは中間焦点距離状態を、図２７Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２８Ａ、図２８Ｂ、および図２８Ｃは、第７実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図２８Ａは広角端状態を、図２８Ｂは中間焦点距離状態を、図２８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図２９は、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図３０Ａ、図３０Ｂ、および図３０Ｃは、第８実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図３０Ａは広角端状態を、図３０Ｂは中間焦点距離状態を、図３０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図３１Ａ、図３１Ｂ、および図３１Ｃは、第８実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図３１Ａは広角端状態を、図３１Ｂは中間焦点距離状態を、図３１Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図３２Ａ、図３２Ｂ、および図３２Ｃは、第８実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図３２Ａは広角端状態を、図３２Ｂは中間焦点距離状態を、図３２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図３３は、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図３４Ａ、図３４Ｂ、および図３４Ｃは、第９実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図３４Ａは広角端状態を、図３４Ｂは中間焦点距離状態を、図３４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図３５Ａ、図３５Ｂ、および図３５Ｃは、第９実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図３５Ａは広角端状態を、図３５Ｂは中間焦点距離状態を、図３５Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図３６Ａ、図３６Ｂ、および図３６Ｃは、第９実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図３６Ａは広角端状態を、図３６Ｂは中間焦点距離状態を、図３６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 変倍光学系を備えた光学装置の概略を示す断面図である。 変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。まず、本実施形態に係る変倍光学系を説明する。
　本実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを有し、変倍時に、前記第１レンズ群が像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への少なくとも一部の合焦時に移動する合焦レンズ群を有し、以下の条件式（１）および（２）を満足するように構成されている。
（１）　１．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．００
（２）０．１５　＜　（－ｆ２）／｜ｆＺ｜　＜　２．００
　ただし、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆＺ：前記後続群の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離
　本実施形態の変倍光学系の後続レンズ群は、少なくとも１つ以上のレンズ群を有している。なお、本実施形態においてレンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。また本実施形態においてレンズ成分とは、単レンズのこと、または２枚以上のレンズを接合してなる接合レンズのことをいう。
　本実施形態の変倍光学系は、変倍時に、第１レンズ群は像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群同士の間隔を変化させることによって、変倍時の良好な収差補正を図ることができる、また、後続レンズ群に合焦レンズ群を配置することにより、合焦レンズ群を小型軽量化でき、その結果、高速でのフォーカシングが可能になると共に、変倍光学系および鏡筒の小型化を図ることができる。
　条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離との比に関し、適切な値を規定するための条件式である。条件式（１）を満足することにより、コマ収差および球面収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差、および望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を４．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を４．００、さらに３．８０、３．５０、３．２０にすることが更に好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を１．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の下限値を２．００、さらに２．５０、２．７０、２．８０にすることが更に好ましい。
　条件式（２）は、第２レンズ群の焦点距離と、後続レンズ群内の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離との比に関し、適切な値を規定するための条件式である。条件式（２）を満足することにより、非点収差、球面収差、およびコマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、後続レンズ群内の最も像面側に位置するレンズ群の屈折力が大きくなり、非点収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を１．２０、さらに１．００、０．９５、０．９０にすることが更に好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差、および望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１８にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を０．２０、さらに０．２２、０．２５、０．２７にすることが更に好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）１．５０　＜　ｆ１／｜ｆｆ｜　＜　５．００
　ただし、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆｆ：前記合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群の焦点距離と、合焦レンズ群の焦点距離との比に関し、適切な値を規定するための条件式である。条件式（３）を満足することにより、合焦時における球面収差、および像面湾曲を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群の屈折力が大きくなり、合焦時における球面収差、および像面湾曲の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を４．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の上限値を４．２０、さらに４．００、３．８０、３．７０にすることが更に好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を１．８０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を２．００、さらに２．１０、２．２０、２．３０にすることが更に好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、変倍時に、前記後続群の少なくとも一部のレンズ群が像面に対して固定であることが好ましい。このような構成により、駆動機構を簡素化し、鏡筒を小型化することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）　０．０５０　＜　ΣＧ１／ＴＬ　＜　０．１５０
　ただし、
　ΣＧ１：前記第１レンズ群の総厚
　ＴＬ：前記変倍光学系の光学全長
　条件式（４）は、第１レンズ群の総厚、すなわち第１レンズ群の光軸上の厚みと、変倍光学系の全長との比に関し、適切な値を規定するための条件式である。条件式（４）を満足することにより、鏡筒の小型化および軽量化することができる。
　なお、第１レンズ群の総厚すなわち光軸上の厚みとは、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上の距離をいう。また、変倍光学系の光学全長とは、無限遠物体合焦時における最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の距離をいう。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の光軸上の厚みが大きくなり、鏡筒の小型化、および軽量化が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．１３０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を０．１１０、さらに０．１００、０．０９５、０．０９０にすることが更に好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が弱くなり、かつ鏡筒の小型化を図ると、後続レンズ群の屈折力が大きくなり、非点収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．０５３、さらに０．０５５、０．０６０．０．０６２、０．０６５にすることが更に好ましい。
　また、本実施形態の変倍項学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）　０．５０　＜　ｆ３／（－ｆ２）　＜　４．５０
　ただし、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　条件式（５）は、第３レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離との比に関し、適切な値を規定するための条件式である。条件式（５）を満足することにより、球面収差およびコマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差、および望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を４．００、さらに３．５０、３．００、２．８０、２．６０にすることが更に好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．６０、さらに０．６５、０．７０、０．７５、０．７８にすることが更に好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）１．００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜３．００
　ただし、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
　条件式（６）は、第１レンズ群の焦点距離と広角端状態における変倍光学系の焦点距離との比に関し、適切な値を規定するための条件式である。条件式（６）を満足することにより、鏡筒の小型化を図り、また変倍時に球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が小さくなり、鏡筒の小型化が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を２．７０、さらに２．６０、２．５０、２．４５、２．４０にすることが更に好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、変倍時に球面収差をはじめとする諸収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を１．４０、さらに１．５０、１．５５、１．６０、１．６２にすることが更に好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記第１レンズ群が負レンズを１つ有し、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）　nｄ１　＞　１．７００
　ただし、
　nｄ１：前記第１レンズ群内の負レンズの屈折率
　条件式（７）は、第１レンズ群内の負レンズの屈折率を規定するための条件式である。条件式（７）を満足することにより、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を１．８００、さらに１．８２０、１．８４０、１．８７０、１．９００にすることが更に好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（８）を満足することは望ましい。
（８）　８．００　＜　ωｗ　＜２５．００
　ただし、
　ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の半画角
　条件式（８）は、広角端状態における変倍光学系の半画角を規定するための条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（８）を満足することにより、適切な画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（８）の対応値の上限値を上回ると、画角が広くなりすぎ、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正することが困難となる。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を、２０．００、さらに１８．００、１７．５０、１７．００、１６．９０にすることが更に好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（８）の対応値の下限値を下回ると、画角が狭くなり、諸収差を良好に補正することが困難となる。なお、本実施形態の変倍光学系の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を、９．００、さらに９．５０、１０．００、１０．３０、１０．５０にすることが更に好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記後続レンズ群が、物体側から順に配置された、合焦レンズ群と、変倍時に像面に対して固定である固定レンズ群とを有することが望ましい。この構成により、駆動機構の簡素化、および鏡筒の小型化を図ることができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記第２レンズ群と前記後続レンズ群との間に開口絞りを有することが望ましい。この構成により、本実施形態の変倍光学系のコマ収差と像面湾曲を効果的に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記後続レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能であることが望ましい。この構成により、手ブレ等による結像位置の変位を補正する、すなわち防振を行うことができる。また、この構成により、防振時の偏心コマ収差と像面湾曲を効果的に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記合焦レンズ群は、１つのレンズ群からなることが望ましい。この構成により、駆動機構の簡素化、および鏡筒の小型化を図ることができる。
　また、本実施形態の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を有する。これにより、変倍時の収差変動を良好に補正することができる光学装置を実現することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、変倍時に、前記第１レンズ群が像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成し、前記後続レンズ群が、無限遠物体から近距離物体への少なくとも一部の合焦時に移動する合焦レンズ群を有するように構成し、以下の条件式（１）および（２）を満足するように構成する変倍光学系の製造方法である。これにより、変倍時の収差変動を良好に補正することができる変倍光学系を製造することができる。
（１）　１．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．００
（２）０．１５　＜　（－ｆ２）／｜ｆＺ｜　＜　２．００
　ただし、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆＺ：前記後続群の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離
（数値実施例）
　以下、本発明の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
　図１は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。図１、および後述する図５、図９、図１３、図１７、図２１、図２５、図２９、図３３中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動軌跡を示している。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５と両凹形状の負レンズＬ３６との接合負レンズとからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と両凹形状の負レンズＬ５３との接合負レンズと、像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５４と、両凸形状の正レンズＬ５５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動する。なお、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第５レンズ群Ｇ５の両凸形状の正レンズＬ５２と両凹形状の負レンズＬ５３との接合負レンズと、像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５４とを光軸に直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表１に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　［面データ］において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第ｎ面（ｎは整数）と第ｎ＋１面との間隔）、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、Dは可変の面間隔、Ｓは開口絞り、Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］には、非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］＋A4ｈ４＋A6ｈ６
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離であるサグ量、κを円錐定数、A4，A6を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径である近軸曲率半径とする。なお、「E－n」（n：整数）は「×10－ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10－５」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
　［各種データ］において、Fは変倍光学系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、2ωは画角（単位は「°」）、Yは最大像高、TLは本実施例に係る変倍光学系の全長すなわち第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離をそれぞれ示す。BFはバックフォーカスすなわち最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離を示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［可変間隔データ］において、Dは［面データ］に示した各可変の面間隔を示す。なお、無限遠は無限遠物体合焦状態、有限距離は有限距離物体合焦状態、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面番号ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［防振データ］において、Fは変倍光学系の焦点距離、Ｋは防振係数、θは本実施例に係る変倍光学系の回転ぶれの角度（傾き角度、単位は「°」）、Ｚは防振レンズ群のシフト量即ち光軸に直交する方向への移動量をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。

  ［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。　　　　　　
　ここで、表１に記載されている焦点距離ｆや曲率半径ｒ、およびその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     127.304    2.800   29.37   1.950000
　 2      89.338    9.900   82.57   1.497820
   3    -998.249    0.100
   4      92.013    7.700   95.25   1.433852
   5     696.987    D1
 
   6      67.306    2.400   50.27   1.719990
   7      33.224   10.250
   8    -131.888    2.000   63.34   1.618000
   9     100.859    2.000
　10      53.850    4.400   23.83   1.846660
　11     193.868    3.550
　12     -73.371    2.200   65.44   1.603000
　13     288.683    D2
 
　14(S)    ∞       2.500
　15     581.555    3.700   42.73   1.834810
　16    -130.482    0.200
　17      90.329    3.850   67.90   1.593190
　18       ∞       0.200
　19      52.765    4.900   82.57   1.497820
　20     448.658    2.043
　21    -118.745    2.200   29.12   2.001000
　22     173.228    4.550
　23     114.635    5.750   35.73   1.902650
　24     -66.799    2.200   40.98   1.581440
　25      41.996    D3
 
　26      57.835    4.800   82.57   1.497820
　27    -190.076    0.100
　28      44.190    2.000   29.37   1.950000
　29      28.478    5.550   67.90   1.593190
　30     166.406    D4
 
　31      52.698    1.800   46.60   1.804000
　32      31.187    5.150
　33     102.833    3.350   23.83   1.846660
　34    -102.758    1.600   50.27   1.719990
　35      42.059    2.583
　36       0.000    1.600   32.33   1.953750
　37      68.581    3.750
　38     101.229    3.850   67.90   1.593190
　39    -172.177    0.150
　40      47.985    3.900   50.27   1.719990
　41     137.994    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比         2.74
         Ｗ           Ｍ            Ｔ
F      71.5          135.0        196.0
FNo     2.9            2.9          2.9
2ω    22.4           41.1         57.9
Y      21.6           21.6         21.6
TL    246            246          246
BF     54             54           54
 
［可変間隔データ］
　　　無限遠                             有限距離
         Ｗ       Ｍ         Ｔ            Ｗ       Ｍ        Ｔ　
D1     3.014　　34.034　　50.952         3.014　　34.034　　50.952
D2    50.598　　19.577　　 2.660        50.598　　19.577　　 2.660
D3    16.922　　14.105　　16.921        14.966　　 7.506　　 2.928
D4     1.903　　 4.720　　 1.903         3.858　　11.318　　15.897
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      143.951
f2    6      -45.574
f3    14      94.464
f4    26      58.195
f5    31    -109.088
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     71.5         -1.21         0.3         -0.31
Ｍ    135.0         -1.21         0.3         -0.58
Ｔ    196.0         -1.21         0.3         -0.85
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 3.1586
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.4178
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 2.4736
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0833
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 2.0728
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 2.0133
（７）  ｎｄ１ ＝ 1.9500
（８）  ωｗ ＝ 11.200
 
　図２Ａ、図２Ｂ、および図２Ｃは、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２Ａは広角端状態を、図２Ｂは中間焦点距離状態を、図２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図３Ａ、図３Ｂ、および図３Ｃは、第１実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図３Ａは広角端状態を、図３Ｂは中間焦点距離状態を、図３Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図４Ａ、図４Ｂ、および図４Ｃは、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図４Ａは広角端状態を、図４Ｂは中間焦点距離状態を、図４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは光線入射角即ち半画角（単位は「°」）、ＮＡは開口数、ＨＯは物体高（単位：ｍｍ）をそれぞれ示す。詳しくは、球面収差図では最大口径に対するＦナンバーＦＮＯまたは開口数ＮＡの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では物体高ＨＯまたは半画角Ａの最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各物体高または半画角の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示し、ｄ、ｇの記載のないものはｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、ｄ線およびｇ線に対するメリディオナルコマ収差を表している。コマ収差図は、各物体高ＨＯまたは半画角Ａにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　図５は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ５３と、両凸形状の正レンズＬ５４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５５とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズＧ５は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第５レンズ群Ｇ５の両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ５３とを光軸に直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表２に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     168.091    2.800   23.80   1.846660
   2     113.985    7.600   82.57   1.497820
   3   -1342.958    0.100
   4     105.542    6.500   82.57   1.497820
   5     756.079    D1
 
   6      93.277    1.800   53.96   1.713000
   7      35.899    7.963
   8    -123.058    1.800   52.20   1.517420
   9      88.115    0.100
　10      55.675    4.150   23.80   1.846660
　11     239.180    3.827
　12     -60.290    1.800   58.82   1.518230
　13    -401.012    D2
 
　14(S)    ∞       2.500
　15     125.380    3.570   42.73   1.834810
　16    -451.692    0.100
　17      60.877    4.360   67.90   1.593190
　18     373.299    0.100
　19      40.071    4.900   82.57   1.497820
　20     128.851    0.987
　21     370.600    1.800   31.16   1.688930
　22      32.352    0.100
　23      26.342    4.240   23.80   1.846660
　24      25.137    D3
 
　25      97.606    6.180   82.57   1.497820
　26     -39.284    2.000   31.27   1.903660
　27    -123.125    4.984
　28     183.032    3.720   40.66   1.883000
　29    -106.025    D4
 
　30      77.498    3.750   23.80   1.846660
　31    -155.434    1.500   35.72   1.902650
　32      37.559    2.958
　33   -5844.463    1.500   82.57   1.497820
　34      69.608    5.050
　35    5387.656    2.800   58.12   1.622990
　36    -112.327    0.100
　37      40.488    3.350   82.57   1.497820
　38      72.067    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比         2.69
         Ｗ           Ｍ            Ｔ
F      72.0         135.0     　  194.0
FNo     2.9           2.9           2.9
2ω    21.5          39.9          57.9
Y      21.6          21.6          21.6
TL    239        　 239           239
BF     54          　54         　 54
 
［可変間隔データ］
　　　無限遠                           有限距離
         Ｗ       Ｍ        Ｔ            Ｗ       Ｍ        Ｔ
D1     1.500　　37.617　　56.701        1.500　　37.617　　56.701
D2    56.701　　20.584　　 1.500       56.701　　20.584　　 1.500
D3    24.968　　21.322　　24.968       22.209　　12.365　　 6.511
D4     3.434　　 7.080　　 3.434        6.192　　16.037　　21.890
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      157.007
f2    6      -53.476
f3    14      89.612
f4    25      67.129
f5    30    -136.615
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0         -1.20         0.3         -0.31
Ｍ    135.0         -1.20         0.3         -0.59
Ｔ    194.0         -1.20         0.3         -0.85
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 2.9360
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.3914
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 2.3389
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0710
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 1.6758
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 2.1806
（７）  ｎｄ１ ＝ 1.8466
（８）  ωｗ ＝ 10.750
 
　図６Ａ、図６Ｂ、および図６Ｃは、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図６Ａは広角端状態を、図６Ｂは中間焦点距離状態を、図６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図７Ａ、図７Ｂ、および図７Ｃは、第２実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図７Ａは広角端状態を、図７Ｂは中間焦点距離状態を、図７Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図８Ａ、図８Ｂ、および図８Ｃは、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図８Ａは広角端状態を、図８Ｂは中間焦点距離状態を、図８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　図９は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３とからなる。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と両凹形状の負レンズＬ５３との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ５４と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５５、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズＧ５は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第５レンズ群Ｇ５の両凸形状の正レンズＬ５２と両凹形状の負レンズＬ５３との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ５４とを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表３に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     167.356    2.800   32.32   1.953747
   2      93.018    7.924   82.57   1.497820
   3    1434.067    0.200
   4     104.275    7.345   67.90   1.593190
   5  -12156.219    D1
 
   6      60.998    2.400   40.11   1.762000
   7      33.455    6.781
   8    -170.774    1.800   82.57   1.497820
   9      81.934    0.100
　10      47.360    4.035   23.78   1.846663
　11     111.622   12.340
　12     -65.553    1.800   67.90   1.593190
　13   -1952.577    D2
 
　14(S)    ∞       2.500
＊15     123.030    3.035   49.62   1.772500
　16    2330.078    0.100
　17      51.250    6.876   82.57   1.497820
　18    -259.509    3.112
　19      55.078    2.400   28.38   1.728250
　20      36.743    D3
 
　21      67.767    6.370   82.57   1.497820
　22     -51.825    1.800   33.72   1.647690
　23    -532.680    0.100
　24      79.662    3.972   63.34   1.618000
　25    -166.555    D4
 
　26      49.657    1.800   31.27   1.903660
　27      30.960    5.571
　28     160.283    4.000   23.78   1.846663
　29     -52.297    1.500   44.80   1.744000
　30      35.836    6.845
　31     -74.563    1.500   38.03   1.603420
　32     108.157    4.512
　33  -15102.398    3.130   46.59   1.816000
　34     -89.747    0.200
　35      50.592    4.745   67.90   1.593190
　36    1672.813    BF
  Ｉ       ∞
 
［非球面データ］
面    κ        C4             C6
15     1   -1.26980E-06   -9.34669E-11
 
［各種データ］ 
変倍比         2.69
         Ｗ           Ｍ           Ｔ
F   　 72.0         135.0        194.0
FNo     2.9           2.9          2.9
2ω    23.0          44.6         57.4
Y      21.6          21.6         21.6
TL    239           239          239
BF     54            54           54
 
［可変間隔データ］
      無限遠                           有限距離
         Ｗ        Ｍ       Ｔ            Ｗ        Ｍ       Ｔ
D1     1.500　　37.556　　56.704        1.500　　37.556　　56.704
D2    56.704　　20.648　　 1.500       56.704　　20.648　　 1.500
D3    13.716　　11.844　　13.716       12.224　　 7.053　　 3.962
D4     2.000　　 3.872　　 2.000        3.492　　 8.663　　11.754
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1     162.392
f2    6     -53.478
f3    14     80.590
f4    21     60.086
f5    26    -93.338
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0         -1.55         0.3         -0.24
Ｍ    135.0         -1.55         0.3         -0.46
Ｔ    194.0         -1.55         0.3         -0.66
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 3.0366
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.5730
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 2.7026 
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0763
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 1.5070
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 2.2554
（７）  ｎｄ１ ＝ 1.9537
（８）  ωｗ ＝ 11.500
 
　図１０Ａ、図１０Ｂ、および図１０Ｃは、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１０Ａは広角端状態を、図１０Ｂは中間焦点距離状態を、図１０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図１１Ａ、図１１Ｂ、および図１１Ｃは、第３実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図１１Ａは広角端状態を、図１１Ｂは中間焦点距離状態を、図１１Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図１２Ａ、図１２Ｂ、および図１２Ｃは、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図１２Ａは広角端状態を、図１２Ｂは中間焦点距離状態を、図１２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　図１３は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合負レンズと、開口絞りＳとからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と両凹形状の負レンズＬ５３との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５４と、両凸形状の正レンズＬ５５、両凸形状の正レンズＬ５６とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズＧ５は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第５レンズ群Ｇ５の物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と両凹形状の負レンズＬ５３との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表４に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     178.078    2.000   35.72   1.90265
   2      73.996    6.617   82.57   1.49782
   3    -564.697    0.100
   4      71.981    5.600   67.90   1.59319
   5    2343.373    D1
 
   6      47.782    1.800   47.35   1.78800
   7      25.884    7.135
   8    -108.971    1.500   82.57   1.49782
   9      63.887    0.100
　10      37.944    3.083   23.78   1.84666
　11      78.524    5.319
　12     -44.727    1.500   82.57   1.49782
　13    -281.406    D2
 
　14     144.229    4.021   42.73   1.83481
　15    -111.276    2.973
　16      51.013    4.926   82.57   1.49782
　17     -67.533    1.500   35.72   1.90265
　18     460.289    1.693
　19(S)    ∞       D3
 
　20      65.537    1.500   27.03   1.85000
　21      29.987    4.817   82.57   1.49782
　22     -80.046    0.100
　23      39.393    3.001   46.60   1.80400
　24     193.758    D4
 
　25     433.935    1.200   55.35   1.67790
　26      31.976    5.081
　27     -69.618    3.000   23.78   1.84666
　28     -24.786    1.200   50.83   1.65844
　29      50.830    1.188
　30    1082.567    1.200   29.12   2.00100
　31      75.612    3.920
　32     211.114    3.326   67.90   1.59319
　33     -65.646    7.655
　34      56.787    4.218   67.90   1.59319
　35   -1113.419    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比        2.69
         Ｗ           Ｍ            Ｔ
F      72.0          135.0   　　 194.0
FNo     4.1            4.1          4.1
2ω    33.49     　　 17.75        12.34
Y      21.6           21.6         21.6
TL    217.3          217.3        217.3
BF     59.6           59.6         59.6
 
［可変間隔データ］
      無限遠                             有限距離
         Ｗ        Ｍ       Ｔ             Ｗ        Ｍ       Ｔ
D1     1.500　　28.601　　42.325         1.500　　28.601　　42.325
D2    42.425　　15.324　　 1.600        42.425　　15.324　　 1.600
D3    20.366　　18.953　　20.366        19.553　　16.328　　15.104
D4     2.178　　 3.591　　 2.178         2.991　　 6.216　　 7.440
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      118.050
f2    6      -39.549
f3    14      64.440
f4    20      42.243
f5    25     -61.442
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0          -1.89        0.3         -0.20
Ｍ    135.0          -1.89        0.3         -0.37
Ｔ    194.0          -1.89        0.3         -0.54
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 2.9849
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.6437
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 2.7945
（４）  ΣＧ１／ＴL ＝ 0.0659
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 1.6294
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 1.6396
（７）  ｎｄ１ ＝ 1.9027
（８）  ωｗ ＝ 16.745
 
　図１４Ａ、図１４Ｂ、および図１４Ｃは、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１４Ａは広角端状態を、図１４Ｂは中間焦点距離状態を、図１４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図１５Ａ、図１５Ｂ、および図１５Ｃは、第４実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図１５Ａは広角端状態を、図１５Ｂは中間焦点距離状態を、図１５Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図１６Ａ、図１６Ｂ、および図１６Ｃは、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図１６Ａは広角端状態を、図１６Ｂは中間焦点距離状態を、図１６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　図１７は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３６との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３７とからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と両凹形状の負レンズＬ４３との接合負レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズとからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズＧ５は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第５レンズ群Ｇ５の負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズとを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。すなわち本実施例に係る変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５が防振レンズ群である。
　以下の表５に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）第５実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     139.529    2.000   29.12   2.00100
   2      87.331    8.531   82.57   1.49782
   3       ∞       0.100
   4      98.713    7.170   67.90   1.59319
   5    4788.062    D1
 
   6      47.272    1.800   46.59   1.81600
   7      28.661    7.698
   8    -127.650    1.500   67.90   1.59319
   9      81.617    0.100
　10      43.647    4.153   23.78   1.84666
　11     112.228    4.379
　12     -60.267    1.500   67.90   1.59319
　13     996.568    D2
 
　14(S)    ∞       1.700
　15    1313.986    3.652   42.73   1.83481
　16     -99.184    0.100
　17      52.552    6.119   82.57   1.49782
　18    -205.871    2.000
　19     -66.093    1.800   32.35   1.85026
　20     322.065   20.079
　21   -1005.585    4.958   42.73   1.83481
　22     -58.031    0.200
　23      69.847    7.276   67.90   1.59319
　24     -54.714    1.800   29.12   2.00100
　25   -1246.690    0.100
　26      60.822    3.713   67.90   1.59319
　27     401.969    D3
 
　28    5863.376    1.200   28.38   1.72825
　29      45.703    1.110
　30      85.476    5.129   23.78   1.84666
　31     -39.170    1.200   54.61   1.72916
　32      34.852    D4
 
　33     527.827    1.800   42.73   1.83481
　34      71.283    1.618
　35      53.168    7.555   42.73   1.83481
　36     -39.888    1.800   25.46   2.00069
　37    -208.656    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比        2.69
         Ｗ           Ｍ            Ｔ
F      72.0          135.0        194.0
FNo     2.9  　　      2.9          2.9
2ω    33.56          17.71        12.34
Y      21.6           21.6         21.6
TL    239.3          239.3        239.3
BF     56.9           56.9         56.9
 
［可変間隔データ］
      無限遠                            有限距離
         Ｗ       Ｍ       Ｔ             Ｗ       Ｍ        Ｔ
D1     4.814　　35.125   50.498         4.814　　35.125　　50.498
D2    47.355　　17.044    1.672        47.355　　17.044　　 1.672
D3     3.926　　 5.676    3.926         5.152　　 9.846　　12.236
D4    12.456　　10.707   12.456        12.456　　10.707　　12.456
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      137.906
f2    6      -44.255
f3    14      42.294
f4    28     -41.172
f5    33     155.125
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0           1.00        0.3          0.38
Ｍ    135.0           1.00        0.3          0.71
Ｔ    194.0           1.00        0.3          1.02
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 3.1161
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.2853
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 3.3495
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0744
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 0.9557
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 1.9154
（７）  ｎｄ１ ＝ 2.0010
（８）  ωｗ ＝ 16.780
 
　図１８Ａ、図１８Ｂ、および図１８Ｃは、第５実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１８Ａは広角端状態を、図１８Ｂは中間焦点距離状態を、図１８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図１９Ａ、図１９Ｂ、および図１９Ｃは、第５実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図１９Ａは広角端状態を、図１９Ｂは中間焦点距離状態を、図１９Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図２０Ａ、図２０Ｂ、および図２０Ｃは、第５実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図２０Ａは広角端状態を、図２０Ｂは中間焦点距離状態を、図２０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　図２１は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３７とからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と両凹形状の負レンズＬ５３との接合正レンズとからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６２とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、および第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第６レンズＧ６は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第３レンズ群Ｇ３の両凹形状の負レンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合正レンズと、正メニスカスレンズＬ３６とを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表６に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）第６実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     305.688    2.000   29.12   2.00100
   2     150.562    7.637   82.57   1.49782
   3    -305.688    0.388
   4      98.919    5.711   67.90   1.59319
   5     337.701    D1
 
   6      63.626    1.800   42.73   1.83481
   7      35.642    8.122
   8    -178.975    1.800   42.73   1.83481
   9     122.680    0.100
　10      56.817    5.606   23.78   1.84666
　11    -368.672    2.050
　12     -83.616    1.800   42.73   1.83481
　13     439.879    D2
 
　14      54.063    5.535   42.73   1.83481
　15    1523.725    3.217
　16      35.572    5.147   82.57   1.49782
　17      94.772    2.445
　18(S)    ∞       4.024
　19     542.012    1.800   23.78   1.84666
　20      30.977    6.028
　21    -163.351    1.500   23.78   1.84666
　22     551.731    2.964   42.73   1.83481
　23    -101.378    0.100
　24      78.695    2.796   42.73   1.83481
　25     384.076    1.500
　26      42.639    3.374   42.73   1.83481
　27     125.042    D3
 
　28    -112.803    1.800   23.78   1.84666
　29    -133.884    D4
 
　30    -123.796    1.200   32.35   1.85026
　31      39.851    3.871
　32      67.564    5.410   23.78   1.84666
　33     -29.747    1.200   35.72   1.62588
　34      47.523    D5
 
　35     101.685    7.810   63.34   1.61800
　36     -33.877    0.100
　37     -36.492    1.800   32.35   1.85026
　38     -90.596    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比        2.69
         Ｗ           Ｍ            Ｔ
F      72.0         135.0         194.0
FNo     2.9           2.9           2.9
2ω    33.61   　    17.70         12.34
Y      21.6          21.6          21.6
TL    239.3         239.3         239.3
BF     54.0          54.0          54.0
 
［可変間隔データ］
      無限遠                             有限距離
         Ｗ        Ｍ        Ｔ            Ｗ        Ｍ       Ｔ
D1     1.521　　41.085    62.676         1.521　　41.085　　62.676
D2    62.155　　22.591     1.000        62.155　　22.591　　 1.000
D3     3.012　　 5.214     3.012         3.012　　 5.214　　 3.012
D4     1.500　　 1.500     1.500         3.467　　 8.367　　15.942
D5    16.469　　14.267    16.469        14.501　　 7.399　　 2.026
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      171.246
f2    6      -59.244
f3    14      47.749
f4    28    -880.626
f5    30     -47.529
f6    35      97.090
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0           1.00        0.3          0.38
Ｍ    135.0           1.04        0.3          0.68
Ｔ    194.0           1.00        0.3          1.02
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 2.8905
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.6102
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 3.6030
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0658
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 0.8060
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 2.3784
（７）  ｎｄ１ ＝ 2.0010
（８）  ωｗ ＝ 16.805
 
　図２２Ａ、図２２Ｂ、および図２２Ｃは、第６実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２２Ａは広角端状態を、図２２Ｂは中間焦点距離状態を、図２２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図２３Ａ、図２３Ｂ、および図２３Ｃは、第６実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図２３Ａは広角端状態を、図２３Ｂは中間焦点距離状態を、図２３Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図２４Ａ、図２４Ｂ、および図２４Ｃは、第６実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図２４Ａは広角端状態を、図２４Ｂは中間焦点距離状態を、図２４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　図２５は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズＬ３２とからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ５３とからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ６１と、両凹形状の負レンズＬ６２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６３と両凹形状の負レンズＬ６４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ６５と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６６とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、および第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第６レンズＧ６は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第６レンズ群Ｇ６の両凹形状の負レンズＬ６２と、正メニスカスレンズＬ６３と両凹形状の負レンズＬ６４との接合負レンズとを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表７に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）第７実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     209.217    2.000   29.57   1.71736
   2     104.417    7.637   82.57   1.49782
   3   -2092.173    0.100
   4     112.007    6.134   67.90   1.59319
   5    1164.045    D1
 
   6      63.157    1.800   32.35   1.85026
   7      34.560    8.096
   8    -115.209    1.800   67.90   1.59319
   9     110.406    0.100
　10      52.334    5.333   23.78   1.84666
　11   -8886.035    2.187
　12     -88.860    1.800   47.35   1.78800
　13     207.358    D2
 
　14      95.395    3.759   25.46   2.00069
　15   -2800.830    0.100
　16      47.756    3.817   51.51   1.73400
　17      95.816    8.590
　18(S)    ∞       D3
 
　19     180.046    1.800   25.26   1.90200
　20      33.850    1.911
　21      58.380    3.548   46.59   1.81600
　22     394.711    D4
 
　23      93.269    6.620   41.02   1.70154
　24     -33.861    1.800   29.12   2.00100
　25    -218.531    0.100
　26      46.267    5.899   82.57   1.49782
　27     -64.616    D5
 
　28    -485.482    1.800   23.80   1.84666
　29      42.126    4.733
　30    -162.582    1.200   28.69   1.79504
　31     133.214    2.639
　32    -291.694    4.590   23.80   1.84666
　33     -26.915    1.200   31.16   1.68893
　34      95.843    7.845
　35      84.273    6.483   29.12   2.00100
　36     -52.568    6.934
　37     -38.800    1.800   29.12   2.00100
　38     -91.801    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比        2.69
         Ｗ           Ｍ            Ｔ
F      72.0         135.0         194.0
FNo     2.9           2.9           2.9
2ω    33.70         17.77         12.34
Y      21.6          21.6          21.6
TL    239.3         239.3         239.3
BF     54.0          54.0          54.0
 
［可変間隔データ］
      無限遠                             有限距離
         Ｗ       Ｍ        Ｔ            Ｗ       Ｍ        Ｔ
D1     2.362　　38.535　　57.846        2.362　　38.535　　57.846
D2    56.484　　20.311　　 1.000       56.484　　20.311　　 1.000
D3     0.571　　 0.751　　 0.400        0.571　　 0.751　　 0.400
D4    10.219　　 8.427　　10.390       10.219　　 8.427　　10.390
D5     1.500　　 3.112　　 1.500        1.500　　 3.112　　 1.500
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      158.295
f2    6      -53.723
f3    14      53.119
f4    19    -108.748
f5    23      47.841
f6    28     -88.291
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0          -1.00        0.3         -0.38
Ｍ    135.0          -1.00        0.3         -0.71
Ｔ    194.0          -1.00        0.3         -1.02
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 2.9465
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.6085
（３）   ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 3.3088
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0663
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 0.9888
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 2.1985
（７）  ｎｄ１ ＝ 1.7174
（８）  ωｗ ＝ 16.850
 
　図２６Ａ、図２６Ｂ、および図２６Ｃは、第７実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２６Ａは広角端状態を、図２６Ｂは中間焦点距離状態を、図２６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図２７Ａ、図２７Ｂ、および図２７Ｃは、第７実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図２７Ａは広角端状態を、図２７Ｂは中間焦点距離状態を、図２７Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図２８Ａ、図２８Ｂ、および図２８Ｃは、第７実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図２８Ａは広角端状態を、図２８Ｂは中間焦点距離状態を、図２８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　図２９は、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４とからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４で構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸形状を向けた負メニスカスレンズＬ４２と物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４４と、両凹形状の負レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６の接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４７と、両凸形状の正レンズＬ４８と、物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズＬ４９とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、および第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、および第４レンズ群Ｇ４は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸形状を向けた負メニスカスレンズＬ４２と物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合正レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第４レンズ群Ｇ４の両凹形状の負レンズＬ４５と正メニスカスレンズＬ４６の接合負レンズと、負メニスカスレンズＬ４７とを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表８に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）第８実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     158.573    2.000   29.12   2.00100
   2      91.948    8.573   82.57   1.49782
   3   -1585.732    0.100
   4      84.937    7.813   67.90   1.59319
   5    1191.702    D1
 
   6     108.791    1.800   47.35   1.78800
   7      36.574    8.038
   8     -80.559    1.800   82.57   1.49782
   9     130.715    0.100
　10      58.230    6.323   23.80   1.84666
　11    -208.863    7.694
　12     -75.425    1.800   32.33   1.95375
　13     360.429    D2
 
　14     169.455    3.226   42.73   1.83481
　15    -438.491    0.400
　16      45.961    4.937   67.90   1.59319
　17     157.123    7.817
　18(S)    ∞       1.565
　19   -2437.915    1.800   29.57   1.71736
　20      45.900    2.328
　21     122.231    3.210   42.73  1.83481
　22    -457.596    D3
 
　23      40.380    4.365   42.73   1.83481
　24     156.474    0.100
　25      37.439    1.800   32.35   1.85026
　26      19.610    6.721   82.57   1.49782
　27     165.358    D4
　28   10194.939    1.800   42.73   1.83481
　29      50.974    3.997
　30   -2289.058    1.200   31.16   1.68893
　31      21.117    3.779   23.80   1.84666
　32      62.561    1.098
　33     181.371    1.200   46.48   1.58267
　34      41.402    4.979
　35      96.615    4.225   82.57   1.49782
　36     -61.209    8.922
　37      66.412    2.594   23.80   1.84666
　38     122.570    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比        2.69
         Ｗ          Ｍ           Ｔ
F      72.0        135.0         194.0
FNo     2.9          2.9           2.9
2ω    33.58        17.69         12.34
Y      21.6         21.6          21.6
TL    239.3        239.3         239.3
BF     55.2         55.2          55.2
 
［可変間隔データ］
      無限遠                            有限距離
         Ｗ       Ｍ        Ｔ            Ｗ       Ｍ        Ｔ
D1     1.000　　33.870　　43.739        1.000　　33.870　　43.739
D2    49.267　　23.339　　 1.000       49.267　　23.339　　 1.000
D3    13.750　　 6.808　　19.278       12.186　　 1.642　　 8.413
D4     2.209　　 2.209　　 2.209        3.593 　　7.195　　12.894
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      131.291
f2    6      -44.619
f3    14      95.897
f4    23     125.944
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0          -1.06        0.3         -0.36
Ｍ    135.0          -1.06        0.3         -0.67
Ｔ    194.0          -1.06        0.3         -0.96
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 2.9425
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.3543
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 2.4000
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0772
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 2.1492
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 1.8235
（７）  ｎｄ１ ＝ 2.0010
（８）  ωｗ ＝ 16.790
 
　図３０Ａ、図３０Ｂ、および図３０Ｃは、第８実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図３０Ａは広角端状態を、図３０Ｂは中間焦点距離状態を、図３０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図３１Ａ、図３１Ｂ、および図３１Ｃは、第８実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図３１Ａは広角端状態を、図３１Ｂは中間焦点距離状態を、図３１Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図３２Ａ、図３２Ｂ、および図３２Ｃは、第８実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図３２Ａは広角端状態を、図３２Ｂは中間焦点距離状態を、図３２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　図３３は、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とからなる。
　後続レンズ群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸面形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５４との接合負レンズとからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、および第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔がそれぞれ変化するように、第２レンズ群Ｇ２と、第４レンズ群Ｇ４と、第６レンズ群Ｇ６とが光軸に沿って移動する。詳細には、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動し、第６レンズ群Ｇ６は物体側へ移動する。なお、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズＧ５は、像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、合焦レンズ群として第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第５レンズ群Ｇ５の負メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５４との接合負レンズとを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表９に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）第９実施例
[面データ]
　 ｍ      ｒ        ｄ      νｄ     ｎｄ
　ＯＰ     ∞
   1     155.850    2.000   32.33   1.95375
   2      89.920    8.727   82.57   1.49782
   3   -1558.500    0.100
   4      89.949    7.821   70.32   1.48749
   5   72460.848    D1
 
   6      98.702    1.800   43.79   1.84850
   7      36.872    8.296
   8     -73.510    1.800   82.57   1.49782
   9     155.478    0.100
　10      59.278    6.930   23.80   1.84666
　11    -120.924    4.232
　12     -75.160    1.800   29.12   2.00100
　13     343.766    D2
 
　14     185.675    4.222   43.79   1.84850
　15    -140.064    0.400
　16      55.130    3.823   35.72   1.90265
　17     125.480    3.009
　18(S)    ∞       2.882
　19    -125.430    1.800   32.18   1.67270
　20      51.413    2.056
　21     118.685    2.347   47.35   1.78800
　22     247.284    D3
 
　23      53.923    7.185   53.96   1.71300
　24    -166.523    0.100
　25      38.822    1.800   27.74   1.74077
　26      20.340    7.703   82.57   1.49782
　27     194.476    D4
 
　28     504.170    1.800   35.25   1.74950
　29      37.089    4.363
　30     246.883    1.200   37.18   1.83400
　31      59.359    1.026
　32     246.628    1.200   41.87   1.66755
　33      25.982    3.158   23.80   1.84666
　34      52.993    D5
 
　35      90.879    3.667   82.57   1.49782
　36     -86.341   14.995
　37      80.158    3.147   23.80   1.84666
　38     359.653    BF
  Ｉ       ∞
 
［各種データ］ 
変倍比         2.69
         Ｗ           Ｍ            Ｔ
F      72.0          135.0        194.0
FNo     2.9            2.9          2.9
2ω    33.49      　　17.74        12.34
Y      21.6           21.6         21.6
TL    239.3          239.3        239.3
BF     55.6           55.9         56.5
 
［可変間隔データ］
      無限遠                            有限距離
         Ｗ       Ｍ       Ｔ             Ｗ       Ｍ        Ｔ
D1     1.000　　33.957　　52.118        1.000　　33.957　　52.118
D2    52.118　　19.160　　 1.000       52.118　　19.160　　 1.000
D3    10.299　　 8.535　　10.299        9.030　　 4.181　　 1.146
D4     1.828　　 3.592　　 1.828        3.097　　 7.946　　10.981
D5     3.007　　 2.692　　 2.045        3.007　　 2.692　　 2.045
 
［レンズ群データ］
群   ＳＴ       ｆ
f1    1      148.350
f2    6      -49.895
f3    14     125.621
f4    23      44.579
f5    28     -26.169
f6    35      55.650
 
［防振データ］
         f            Ｋ          θ            Ｚ
Ｗ     72.0          -1.11        0.3         -0.34
Ｍ    135.0          -1.12        0.3         -0.63
Ｔ    194.0          -1.13        0.3         -0.90
 
［条件式対応値］
（１）  ｆ１／(－ｆ２) ＝ 2.9732
（２）  ｆ２／｜ｆＺ｜ ＝ 0.8966
（３）  ｆ１／｜ｆｆ｜ ＝ 3.3278
（４）  ΣＧ１／ＴＬ ＝ 0.0779
（５）  ｆ３／(－ｆ２) ＝ 2.5177
（６）  ｆ１／ｆｗ ＝ 2.0604
（７）  ｎｄ１ ＝ 1.9538
（８）  ωｗ ＝ 16.745
 
　図３４Ａ、図３４Ｂ、および図３４Ｃは、第９実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図３４Ａは広角端状態を、図３４Ｂは中間焦点距離状態を、図３４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図３５Ａ、図３５Ｂ、および図３５Ｃは、第９実施例に係る変倍光学系の有限距離物体合焦時の諸収差図であり、図３５Ａは広角端状態を、図３５Ｂは中間焦点距離状態を、図３５Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　図３６Ａ、図３６Ｂ、および図３６Ｃは、第９実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時に像ブレ補正を行ったときのメリディオナル横収差図であり、図３６Ａは広角端状態を、図３６Ｂは中間焦点距離状態を、図３６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、また、無限遠物体合焦状態から有限距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。さらに、防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、変倍時の収差変動を良好に抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　なお、本実施形態の係る変倍光学系は、変倍比が２．０～５．０倍程度であり、広角端状態における焦点距離が３５ｍｍ換算で５０ｍｍ～１００ｍｍ程度である。また、本実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態におけるＦナンバーがｆ／２．０～ｆ／４．５程度であり、さらに望遠端状態においてもＦナンバーがｆ／２．０～ｆ／４．５程度である。
　また、上記各実施例は本実施形態の一具体例を示しているものであり、本実施形態はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の変倍光学系の数値実施例として、４群構成、５群構成、または６群構成のものを示したが、本実施形態はこれに限られず、その他の群構成（例えば、７群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。或いは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間にレンズ又はレンズ群を追加しても良い。或いは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間にレンズ又はレンズ群を追加しても良い。或いは、第３レンズ群Ｇ３と第後続レンズ群ＧＲとの間にレンズ又はレンズ群を追加しても良い。
　また、上記各実施例の変倍光学系では、後続レンズ群ＧＲを構成するレンズ群として第４レンズ群Ｇ４、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５、または第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズＧ６を示したが、この限りではない。
　また、上記実施例の変倍光学系では、１つのレンズ群またはレンズ群の一部を合焦レンズ群としたが、２つ以上のレンズ群を合焦レンズ群としてもよい。合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ、ステッピングモータ、ＶＣＭモータ等による駆動にも適している。
　また、上記実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、切削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、上記実施例の変倍光学系では、開口絞りＳは第２レンズ群と後続レンズ群との間に配置されることが好ましいが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、上記実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　次に、本願の変倍光学系を備えたカメラを図３７に基づいて説明する。
　図３７は、本願の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
　図３７に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式のカメラである。
　本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、変倍時の収差変動を良好に抑え、高い光学性能を有する変倍光学系である。したがって本カメラ１は、変倍時の収差変動を良好に抑え、高い光学性能を実現することができる。なお、上記第２～第９実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　次に、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を図３８に基づいて説明する。
　図３８は本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。
　図３８に示す本実施形態の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１～Ｓ３を含むものである。
　ステップＳ１：正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを準備し、変倍時に、第１レンズ群が像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する。
　ステップＳ２：後続レンズ群が、合焦時に移動する合焦レンズ群を有するように構成する。
　ステップＳ３：変倍光学系が以下の条件式（１）および（２）を満足するようにする。
（１）１．００　＜　ｆ１　／　（－ｆ２）　＜　５．００
（２）０．１５　＜　（－ｆ２）　／　｜ｆＺ｜　＜　２．００
　ただし、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆＺ：前記後続レンズ群内の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離
　斯かる本実施形態の変倍光学系の製造方法によれば、変倍時の収差変動を良好に抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。

Claims (14)

  1. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群と、を有し、
    　変倍時に、前記第１レンズ群は像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記後続レンズ群は、合焦時に移動する合焦レンズ群を有し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　　１．００　＜　ｆ１　／　（－ｆ２）　＜　５．００
    　　０．１５　＜　（－ｆ２）　／　｜ｆＺ｜　＜　２．００
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆＺ：前記後続レンズ群内の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　　１．５０　＜　ｆ１　／　｜ｆｆ｜　＜　５．００
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆｆ：前記合焦レンズ群の焦点距離
  3. 前記後続レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、変倍時に像面に対して固定である請求項１又は２に記載の変倍光学系。
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　　０．０５０　＜　ΣＧ１／ＴＬ　＜　０．１５０
    　ただし、
    　ΣＧ１：前記第１レンズ群の総厚
    　ＴＬ：前記変倍光学系の光学全長
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　　０．５０　＜　ｆ３　／（－ｆ２）　＜　４．５０
    　ただし、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　　１．００　＜　ｆ１　／　ｆｗ　＜３．００
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  7. 　前記第１レンズ群は負レンズを１つ有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１から請求項６にいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　　nｄ１　＞　１．７００
    　ただし、
    　nｄ１：前記第１レンズ群内の前記負レンズの屈折率
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　　８．００　＜　ωｗ　＜２５．００
    　ただし、
    　ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の半画角
  9. 　前記後続レンズ群は、物体側から順に配置された、前記合焦レンズ群と、変倍時に像面に対して固定である固定レンズ群と、を有する請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 　前記第２レンズ群と前記後続レンズ群との間に開口絞りを有する請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  11. 　前記後続レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能である請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  12. 　前記合焦レンズ群は、１つのレンズ群からなる請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  13. 　請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載の変倍光学系を備える光学装置。
  14. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍時に、前記第１レンズ群が像面に対して固定であり、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成し、
    　前記後続レンズ群が、合焦時に移動する合焦レンズ群を有するように構成し、
    　以下の条件式を満足するように構成する変倍光学系の製造方法。
    　　１．００　＜　ｆ１　／　（－ｆ２）　＜　５．００
    　　０．１５　＜　（－ｆ２）　／　｜ｆＺ｜　＜　２．００
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆＺ：前記後続レンズ群内の最も像面側に位置するレンズ群の焦点距離
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