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WO2018194059A1 - 鋼板及びその製造方法 - Google Patents

鋼板及びその製造方法 Download PDF

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WO2018194059A1
WO2018194059A1 PCT/JP2018/015876 JP2018015876W WO2018194059A1 WO 2018194059 A1 WO2018194059 A1 WO 2018194059A1 JP 2018015876 W JP2018015876 W JP 2018015876W WO 2018194059 A1 WO2018194059 A1 WO 2018194059A1
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steel
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彰 三笠
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Original Assignee
Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
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Definitions

  • the present invention relates to a steel plate and a manufacturing method thereof, and particularly relates to a steel plate for cans and a manufacturing method thereof.
  • the present invention is an invention made with such circumstances, and provides a steel plate for cans having high strength, excellent formability and appearance, and reduced variation in r value in the plate width direction of the steel plate, and a method for producing the same. To do.
  • the present inventors have intensively studied a method for obtaining a steel plate for cans which has high strength, excellent formability and appearance, and further has reduced r value variation in the plate width direction of the steel plate. As a result, it was found that the characteristics of the steel sheet can be controlled by appropriately adjusting the chemical components of the steel sheet and further controlling the annealing conditions after cold rolling.
  • the present invention has been further studied based on the above findings, and the gist thereof is as follows.
  • T the annealing temperature (° C.)
  • t the time (seconds) that passes through the annealing soaking zone
  • X the plate tension in the soaking zone (MPa)
  • a steel plate for cans having high strength and excellent formability and appearance and a steel plate for cans having high strength and excellent formability and appearance, and further reduced variation in r value in the plate width direction of the steel plate. Can be provided.
  • the r value is a ratio of the strain amount in the width direction to the strain amount in the plate thickness direction at the time of tensile deformation, and is one of indexes representing formability (deep drawability).
  • the r value is preferably large.
  • a large r value means that the strain amount in the plate thickness direction is smaller than the strain amount in the width direction, and deep drawing can be performed without reducing the plate thickness.
  • it is effective to reduce the amount of C. However, if the amount of C is reduced, it becomes difficult to ensure strength.
  • both high strength and high r value are achieved without increasing the cost and without increasing the anisotropy of the steel sheet.
  • Ti, Nb, B, or the like is not added in order to leave a solid solution C for ensuring strength. Further, by reducing the addition of Al, N is suppressed from becoming AlN, and solid solution N for ensuring the strength remains. As a result, both high strength and high r value are achieved.
  • C is an element added to ensure strength. If the amount of C is less than 0.0010%, the required strength cannot be ensured. If the amount of C exceeds 0.0035%, the required r value cannot be secured. For this reason, the amount of C is 0.0010% or more and 0.0035% or less, and it is preferable to set it to 0.0015% or more and 0.0035% or less from the viewpoint of securing appropriate strength.
  • Al is an element usually used for deoxidation of steel.
  • the addition amount is reduced as much as possible in order to make N in the steel solute N without changing to AlN. If the content of Al in the steel sheet is less than 0.005%, solid solution strengthening of N can be obtained without substantially changing the solid solution N in the steel to AlN. If the Al content is less than 0.005%, a good ferrite crystal aspect ratio can be obtained.
  • deoxidation is performed with Mn described later in order to reduce Al in the steel sheet as much as possible.
  • a preferable Al amount is 0.003% or less, and more preferably 0.002% or less.
  • Si is an element effective for securing strength and effective for deoxidation, but is not an essential element in the present embodiment. If the Si content exceeds 0.050%, surface defects called scale patterns are generated in the hot rolling process, and the appearance is impaired, so the Si content is 0.050% or less. In order to obtain effects of deoxidation and ensuring strength, it is preferable to contain 0.005% or more. For this reason, Si amount is preferably 0.005% or more and 0.050% or less, and more preferably 0.005% or more and 0.030% or less from the viewpoint of corrosion resistance.
  • Mn is an element effective in preventing hot cracking due to S and stabilizing the appearance.
  • it since it is a deoxidizing element that changes to Al, it is contained in an amount of 0.10% or more. Excessive addition of Mn deteriorates the corrosion resistance, deteriorates the cold rolling property and formability due to hardening of the steel sheet, and adversely affects the appearance. For this reason, the amount of Mn is 0.10% or more and 0.50% or less.
  • P is an element that hardens steel and deteriorates workability. Moreover, in order to cause a shaping
  • S 0.040% or less
  • S is an element that exists as an inclusion in steel and reduces ductility. Further, it causes surface cracking and causes poor appearance and deterioration of corrosion resistance, so the content is made 0.040% or less. When particularly good corrosion resistance is required, the content is preferably 0.005% or less.
  • the S content may be 0, but may be contained by 0.001% or more for convenience of desulfurization cost and time.
  • N is an element necessary for increasing the strength of the steel sheet by solid solution strengthening. Even if N is not intentionally added, 0.0010% or more is usually contained as an impurity, and by reducing the amount of Al, solid solution strengthening by N can be obtained, so the lower limit is not specified. On the other hand, if N exceeds 0.0050%, the r value decreases, so the content is made 0.0050% or less.
  • the preferable lower limit of N is 0.020% from the viewpoint of strength, and the preferable upper limit is 0.0040% from the viewpoint of r value.
  • the balance of the component is Fe and impurities.
  • the structure of the steel sheet of the present embodiment is a structure composed of ferrite and inclusions and / or precipitates, and the ratio of the length in the sheet thickness direction (aspect ratio) to the length in the sheet width direction of the ferrite crystal grains is 0. 70 or more.
  • a large aspect ratio means that the crystal grains are not crushed by rolling.
  • the aspect ratio of ferrite crystal grains can be made 0.70 or more by adding Al to less than 0.005 mass%.
  • securing an aspect ratio of 0.70 or more is an effective means for setting the minimum r value to 1.50 or more without performing special N addition. That is, suppressing Al addition is an effective means for setting the minimum r value to 1.50 or more.
  • the total elongation of the steel sheet can be improved by controlling the aspect ratio.
  • the total elongation is generally small, about 1.0 to 2.5%, but preferably 3.0 by appropriately controlling the aspect ratio. %, More preferably 4.0% or more of total elongation can be obtained.
  • the total elongation is measured by a metal material tensile test method shown in “JIS Z 2241 (2011)”.
  • the measurement method of aspect ratio is as follows.
  • the cross-section perpendicular to the rolling direction at the center of the plate width is etched with Nital and magnified by 1000 times with an optical microscope.
  • the thickness of the crystal structure in the field of view of total thickness (mm) x 0.20 mm The length and the length in the plate width direction are measured, and the length in the plate thickness direction / the length in the plate width direction is referred to as an aspect ratio. Then, the aspect ratio of all tissues in the visual field is calculated, and the average value is defined as the aspect ratio. Observation may be performed in one field of view.
  • the steel sheet of the present embodiment has a yield strength of 500 MPa or more, and in the range of 0 to 90 ° in the rolling direction, the minimum r value is 1.50 or more, the average r value is 1.70 or more, r The difference between the maximum value and the minimum value is 0.50 or less.
  • the yield strength is 500 MPa or more from the viewpoint of ensuring the buckling strength of the can body.
  • the yield strength is measured by a metal material tensile test method indicated in “JIS Z 2241 (2011)”.
  • the yield strength can be made 500 MPa or more by setting the steel components in the above-described range and performing appropriate temper rolling as described later.
  • a method of forming a cylinder so that the rolling direction is the circumferential direction of the can normal grain
  • a method of forming a cylinder so that the direction perpendicular to the rolling is the circumferential direction of the can The minimum r value is preferably 1.50 or more because the can may be produced in either direction.
  • the steel sheet of the present embodiment has a minimum r value of 1.50 or more and an average r value of 1.70 or more in the range of 0 to 90 ° with respect to the rolling direction, so that it is formed even if the yield strength is 700 MPa. Generation of wrinkles at the time can be suppressed.
  • the minimum r value is preferably 1.60 or more, more preferably 1.70 or more.
  • the average r value is preferably 1.75 or more, more preferably 1.80 or more. Although the maximum value of r value is not specified, it is substantially 2.50 or less.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the r value in the range of 0 to 90 ° with respect to the rolling direction is 0.5 or less. That is, since the in-plane anisotropy is small, the ear rate described later is good, and the earrings on the two-piece body during can making are small.
  • the r value is often measured at 0 °, 45 °, and 90 ° with respect to the rolling direction, but the minimum r value, maximum r value, and average r value in this embodiment are 0 to 90 ° in the rolling direction.
  • the r value is measured in increments of 1 ° within the range, and obtained from the obtained value.
  • the r value was calculated based on crystal orientation data obtained by an EBSD (Electron Backscatter Diffraction, electron beam backscatter diffraction) method using a scanning electron microscope.
  • EBSD Electro Backscatter Diffraction, electron beam backscatter diffraction
  • the steel components are adjusted as described above, and in the annealing process after hot rolling, winding, and cold rolling, the grain growth is promoted and the aspect ratio of the ferrite crystal grains is appropriately controlled. To do. Thereby, it is possible to achieve both high strength and high r value at low cost without adding a large amount of alloy element and N.
  • Annealing can be performed by, for example, continuous annealing. If the annealing temperature is too low, it will be in an unrecrystallized state and the steel will be hardened. If it is too high, the steel will become soft and hinder the operation.
  • T is the annealing temperature (° C.)
  • t is the time (seconds) that passes through the annealing soaking zone
  • X is the plate tension in the soaking zone (MPa)). It implements so that the value derived
  • the minimum r value can be 1.50 or more by setting the value of the expression (1) to 100 or more. Further, as shown in FIG. 4, by setting the value of the expression (1) to 280 or less, the difference between the maximum r value and the minimum r value can be set to 0.50 or less.
  • the variation of the r value in the sheet width direction of the steel sheet can be reduced by setting the value of the expression (1) within the above range.
  • the variation of the r value in the plate width direction is obtained by measuring the average r value at each location based on the above measurement method at three locations 10 mm from the center of the steel plate and both ends in the steel plate width direction.
  • the soaking zone time is preferably 25 to 60 seconds as long as the formula (1) is satisfied. Further, the plate tension in the soaking zone is preferably 5 to 25 MPa within a range satisfying the formula (1).
  • temper rolling is performed on the annealed steel sheet.
  • a two-stand temper mill can be used.
  • the rolling rate of temper rolling is 18% or more in order to make the yield strength of the steel plate 500 MPa or more.
  • the upper limit of the rolling rate is not particularly defined, but 40% is close to the upper limit of the rolling rate on the temper rolling equipment, and is a guideline value that cannot increase the yield strength even if the rolling rate is increased further.
  • the surface of the steel plate may be plated with Sn, Cr or the like. After plating, a resin film may be attached to one side or both sides of the steel plate surface.
  • FIG. 5 is a schematic view of a steel plate having plating and / or a resin film.
  • (A) is only plating
  • (b) is only a resin film
  • (c) is a form having plating and a resin film.
  • FIG. 5 shows an example in which plating and / or a resin film is provided only on one side of a steel plate, it may be provided on both sides of the steel plate. Moreover, the structure where both sides differ may be sufficient, for example, one side is provided only with plating, and the other side is provided with plating and a resin film.
  • the aspect ratio of the ferrite crystal grains is controlled by reducing the Al content and suppressing the formation of AlN. Furthermore, by appropriately controlling the annealing conditions that combine soaking temperature, soaking time, and soaking tension, the growth of crystal grains is controlled to achieve a high r value. It is possible to reduce the difference between the maximum value and the minimum value, and further reduce the variation of the r value in the plate width direction.
  • a steel plate for cans having high strength and excellent formability and appearance can be obtained.
  • even a steel plate for cans having a thickness of less than 0.2 mm can have excellent formability and appearance while having high strength.
  • the thickness of the steel plate is not particularly limited, but the thickness of the steel plate for cans is generally about 0.12 to 0.18 mm.
  • Example 1 Cold-rolled steel sheets having the components shown in Table 1 were annealed at the annealing temperature, soaking time shown in Table 2, and soaking in the soaking zone, and subjected to temper rolling. A 16 mm steel plate for cans was produced.
  • the aspect ratio, yield strength, minimum r value, average r value, and difference between the maximum r value and the minimum r value of the ferrite crystal grains were measured by the method described above.
  • wrinkles, ear rate, moldability, and appearance were evaluated by the following procedure.
  • Wrinkle evaluation is performed by visually observing the shape of the can after making the can and confirming the presence or absence. The case where there is no wrinkle is “G” (Good), and the case where there is a wrinkle is “P” (Poor). .
  • the ear rate is obtained by punching a disk of ⁇ 124 mm from a steel plate, creating a cylindrical ⁇ 60 mm cup using a punch and a die, measuring the height of the entire circumference, and calculating variations.
  • the average value was calculated by measuring the height at 360 points on the entire circumference of the cup, and (maximum value ⁇ minimum value) / average value ⁇ 100 was defined as the ear rate, and 5% or less was accepted.
  • Formability is evaluated by visually checking for cracks and twists in the processed product after molding. “G” (Good) when there is no crack or twist, and “P” (Poor) when there is a crack or twist. It was.
  • the steel sheet for cans according to the present embodiment was excellent in wrinkle evaluation and ear rate evaluation, and showed excellent performance in formability and appearance.
  • Example 2 No. in Table 1 and Table 2 5, no. for twelve steel plates, the r value variation in the plate width direction was measured.
  • the variation of the r value is the difference between the maximum value and the minimum value of the average r value at the three locations, as measured in the same manner as in Example 1 at three locations, 10 mm from the center and both ends of the steel plate. evaluated.

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Abstract

高強度かつ成形性及び外観に優れた缶用鋼板であって、Ｃ：０．００１０～０．００３５％、Ｓｉ：０．０５０％以下、Ｍｎ：０．１０～０．５０％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．００５％未満、及びＮ：０．００５０％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、フェライト結晶粒の板幅方向長さに対する板厚方向長さの比の平均値が０．７０以上であり、降伏強度が５００ＭＰａ以上であり、圧延方向０～９０°の範囲で、ｒ値の最小値が１．５０以上、ｒ値の平均値が１．７０以上、ｒ値の最大値と最小値の差が０．５０以下であることを特徴とする鋼板。

Description

鋼板及びその製造方法
　本発明は、鋼板及びその製造方法に関し、特に、主として缶用鋼板及びその製造方法に関する。
　従来から、缶用鋼板は蓋用、胴用、王冠等の用途に用いられている。２ピース胴部などに代表される缶用鋼板の加工では、ネックイン加工でのしわの発生の抑制、缶の座屈強度確保、耳率の抑制などが求められる。このため、特許文献１に記載されているように、缶用鋼板の製造方法に関する技術が研究開発されている。
特開平１１－３１５３４５６号公報
　近年、コストダウンの観点から、缶用鋼板の厚みを０．１０ｍｍ台まで薄くすることが求められているが、鋼板を薄くすると缶の耐圧強度が低下する。耐圧強度の低下を補うため、鋼板自体の強度を高めることが考えられる。しかし、鋼板の座屈現象により生じるしわの形成を抑制するには、降伏強度が低いほうが好ましいとの知見がある。つまり、薄手化の要求に対し、鋼板の強度を高めるだけではしわの形成を抑制できないため、十分な成形性を確保できない。そこで、強度を確保しながら、しわを形成することのない良好な成形性を有する鋼板を、低コストで製造することが望まれている。
　本発明は、このような経緯でなされた発明であり、高強度でかつ成形性及び外観に優れ、さらに鋼板の板幅方向におけるｒ値のばらつきを低減した缶用鋼板、及びその製造方法を提供する。
　本発明者らは、高強度でかつ成形性及び外観に優れ、さらに鋼板の板幅方向におけるｒ値のばらつきを低減した缶用鋼板を得る方法を鋭意検討した。その結果、鋼板の化学成分を適切に調整し、さらに、冷間圧延後の焼鈍条件を制御することにより、鋼板の特性を制御できることを見出した。本発明は上記の知見に基づき、さらに検討を重ねなされたものであって、その要旨は以下のとおりである。
　（１）質量％で、Ｃ：０．００１０～０．００３５％、Ｓｉ：０．０５０％以下、Ｍｎ：０．１０～０．５０％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．００５％未満、及びＮ：０．００５０％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、フェライト結晶粒の板幅方向長さに対する板厚方向長さの比の平均値が０．７０以上であり、降伏強度が５００ＭＰａ以上であり、圧延方向０～９０°の範囲において、ｒ値の最小値が１．５０以上、ｒ値の平均値が１．７０以上、ｒ値の最大値と最小値の差が０．５０以下であることを特徴とする鋼板。
　（２）圧延方向０～９０°の範囲で、ｒ値の最小値が１．６０以上、ｒ値の平均値が１．７５以上であることを特徴とする前記（１）の鋼板。
　（３）鋼板表面にＳｎめっき層を有する前記（１）又は（２）の鋼板。
　（４）鋼板表面にＣｒめっき層を有する前記（１）又は（２）の鋼板。
　（５）片面又は両面の表面に、さらに樹脂フィルムを有する前記（１）～（４）のいずれかの鋼板。
　（６）質量％で、Ｃ：０．００１０～０．００３５％、Ｓｉ：０．０５０％以下、Ｍｎ：０．１０～０．５０％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．００５％未満、及びＮ：０．００５０％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であるスラブに、熱延、酸洗、冷延を施し、得られた冷延鋼板に、下記（１）式を満たす焼鈍温度Ｔ、均熱帯を通過する時間ｔ、及び均熱帯での板張力Ｘにて、焼鈍を施し、その後調質圧延を行うことを特徴とする鋼板の製造方法。
　　１００≦０．０２７×ｌｎ（ｔ）×Ｔ×ｌｎ（Ｘ）≦２８０　　（１）
　（ただし、Ｔは焼鈍温度（℃）、ｔは焼鈍均熱帯を通過する時間（秒）、Ｘは均熱帯での板張力（ＭＰa））
　（７）鋼板表面にＳｎめっきを施すことを特徴とする前記（６）の鋼板の製造方法。
　（８）鋼板表面にＣｒめっきを施すことを特徴とする前記（６）の鋼板の製造方法。
　（９）片面又は両面の表面に、さらに樹脂フィルムを被覆することを特徴とする前記（６）～（８）のいずれかの鋼板の製造方法。
　本発明によれば、高強度でかつ成形性及び外観に優れた缶用鋼板、及び高強度でかつ成形性及び外観に優れ、さらに鋼板の板幅方向におけるｒ値のばらつきを低減した缶用鋼板を製造する方法を提供することができる。
アルミニウムの含有量と結晶のアスペクト比との関係を示す図である。 結晶のアスペクト比と最小ｒ値との関係を表す図である。 （１）式の値と最小ｒ値との関係を表す図である。 （１）式の値と（最大－最小）ｒ値との関係を表す図である。 めっき及び／又は樹脂フィルムを有する鋼板の模式図である。
　以下では、発明の実施形態について説明する。
　一般的に、高い強度を得るためにはＣ量を多くすることが有効であるが、Ｃ量が多くなると、ｒ値が低くなる。ｒ値は、引張変形した際の、板厚方向のひずみ量に対する幅方向のひずみ量の比であり、成形性（深絞り性）を表す指標の一つである。一般に、ｒ値は大きいことが好ましい。ｒ値が大きいとは、幅方向のひずみ量よりも板厚方向のひずみ量が小さいことを意味し、板厚を減少させずに深絞り成形を行うことが可能となる。高いｒ値を得るためには、Ｃ量を少なくすることが有効であるが、Ｃ量を少なくすると強度を確保することが困難となる。
　Ｃ量を少なくして高強度を得るためには、Ｍｎ等の合金添加、あるいは高い圧延率で調質圧延を行うことが考えられる。しかし、合金添加は高コストとなり、調質圧延率を高くしすぎると、異方性が悪化して最大ｒ値と最小ｒ値の差が大きくなり、安定した成形性を得られない。したがって、高強度と高ｒ値を両立することは難しい。
　本実施形態では、Ｃ量を抑えながら固溶Ｎを活用することで、コストを増やすことなく、また鋼板の異方性を高めることなく、高強度と高ｒ値を両立している。
　具体的には、強度を確保するための固溶Ｃを残すために、Ｔｉ、ＮｂまたはＢ等を添加しない。さらに、Ａｌの添加を少なくすることにより、ＮがＡｌＮとなることを抑制し、強度を確保するための固溶Ｎを残す。これにより、高強度と高ｒ値を両立している。
　以下、本実施形態について、さらに詳細に説明する。はじめに、鋼板の成分について説明する。以下、「％」は「質量％」を意味する。
　［Ｃ：０．００１０～０．００３５％］
　Ｃは、強度を確保するために添加される元素である。Ｃ量が０．００１０％未満では、必要な強度が確保できない。Ｃ量が０．００３５％を超えると、必要なｒ値を確保できない。このため、Ｃ量は、０．００１０％以上０．００３５％以下であり、適切な強度の確保する観点から、０.００１５％以上０．００３５％以下とすることが好ましい。
　［Ａｌ：０．００５％未満］
　Ａｌは、通常、鋼の脱酸に用いられる元素である。本実施形態の鋼板においては、鋼中のＮをＡｌＮにすることなく固溶Ｎとするために、その添加量は極力少なくする。鋼板中のＡｌの含有量が０．００５％未満であれば、鋼中の固溶ＮをほぼＡｌＮにすることなく、Ｎの固溶強化が得られる。また、Ａｌ量が０．００５％未満であれば、良好なフェライト結晶粒のアスペクト比が得られる。鋼板中のＡｌを極力少なくするため、本実施形態では、後述のＭｎにより脱酸を行う。好ましいＡｌ量は０．００３％以下であり、より好ましくは０．００２％以下である。
　［Ｓｉ：０．０５０％以下］
　Ｓｉは、強度確保に有効な元素であり、また、脱酸にも有効であるが、本実施形態では必須の元素ではない。Ｓｉ量が０．０５０％を超えると、熱延工程でスケール模様と呼ばれる表面欠陥が発生し、外観が損なわれるので、Ｓｉ量は０．０５０％以下とする。脱酸、強度確保の効果を得るためには、０．００５％以上含有させることが好ましい。このため、Ｓｉ量は、０．００５％以上０．０５０％以下が好ましく、耐食性の観点から、０．００５％以上０．０３０％以下がより好ましい。
　［Ｍｎ：０．１０～０．５０％］
　Ｍｎは、Ｓによる熱間割れを防止して外観を安定させる上で有効な元素である。また、本実施形態ではＡｌに変わる脱酸元素であるので、０．１０％以上含有させる。Ｍｎの過度の添加は、耐食性を悪化させ、鋼板の硬質化による冷間圧延性、成形性を悪化させ、外観に悪影響を与えるため、０.５０％以下とする。このため、Ｍｎ量は、０．１０％以上０．５０％以下である。
　［Ｐ：０．０４０％以下］
　Ｐは、鋼を硬質化させ、加工性を悪化させる元素である。また、成形不良をひきおこし、外観にも悪影響を与えるため、含有量は０．０４０％以下とする。より成形性を確保するには、０．０２０％以下とするのが好ましい。Ｐの含有量は０でもよいが、脱りんコスト及び時間の都合から、０．００１％以上含有してもよい。
　［Ｓ：０．０４０％以下］
　Ｓは、鋼中に介在物として存在し、延性を低下させる元素である。さらに、表面割れを引き起こし外観不良、耐食性の劣化をもたらすので、含有量は０．０４０％以下とする。特に良好な耐食性が要求される場合は、０．００５％以下とすることが好ましい。Ｓの含有量は０でもよいが、脱硫コスト及び時間の都合から、０．００１％以上含有してもよい。
　［Ｎ：０．００５０％以下］
　Ｎは、固溶強化による鋼板強度の増加に必要な元素である。Ｎは意図的に添加しなくとも、通常、不純物として０．００１０％以上含有され、Ａｌ量を低減することにより、Ｎによる固溶強化は得られるので、下限は規定しない。一方、Ｎが０．００５０％を超えるとｒ値が低下するので、０．００５０％以下とする。強度の観点からＮの好ましい下限は０．０２０％であり、ｒ値の観点から好ましい上限は０．００４０％である。
　成分の残部はＦｅ及び不純物である。
　次に、鋼板の組織について説明する。
　本実施形態の鋼板の組織はフェライトと介在物及び／又は析出物とからなる組織であり、フェライト結晶粒の板幅方向の長さに対する板厚方向の長さの比（アスペクト比）が０．７０以上である。アスペクト比が大きいことは、圧延による結晶粒のつぶれが少ないことを意味する。
　図１に示すように、Ａｌの添加を０．００５質量％未満とすることにより、フェライト結晶粒のアスペクト比を０．７０以上とすることができる。図２に示すように、アスペクト比を０．７０以上に確保することは、特段のＮ添加を施すことなく最小ｒ値を１．５０以上とするための有効手段となる。つまり、Ａｌ添加を抑制することは、最小ｒ値を１．５０以上とするための有効手段となる。
　さらに、アスペクト比を制御することで、鋼板の全伸びを向上させることができる。降伏強度が５００ＭＰａ以上である高強度の缶用鋼板では一般的に全伸びは小さく、１．０～２．５％程度であるが、アスペクト比を適正に制御することによって、好ましくは３．０％以上、より好ましくは４．０％以上の全伸びを得ることができる。全伸びは、「ＪＩＳ　Ｚ　２２４１（２０１１）」に示される金属材料引張試験方法により測定する。
　アスペクト比の測定方法は次のとおりである。
　鋼板の板幅中心で、圧延方向に垂直な断面をナイタールエッチングし、光学顕微鏡にて１０００倍で拡大観察し、全厚（ｍｍ）×０．２０ｍｍの視野内にある結晶組織の板厚方向長さ、板幅方向長さを測定し、板厚方向長さ／板幅方向長さをアスペクト比と称する。そして視野における全組織のアスペクト比を算出、平均した値をアスペクト比とする。観察は１視野で行えばよい。
　本実施形態の鋼板は、降伏強度が５００ＭＰａ以上であり、さらに、圧延方向０～９０°の範囲で、ｒ値の最小値が１．５０以上、ｒ値の平均値が１．７０以上、ｒ値の最大値と最小値の差が０．５０以下である。
　降伏強度は、缶胴部の座屈強度確保の観点から５００ＭＰa以上とする。降伏強度は、「ＪＩＳ　Ｚ　２２４１（２０１１）」に示される金属材料引張試験方法により測定する。鋼の成分を前述の範囲とし、後述のとおり、適切な調質圧延を施すことにより、降伏強度を５００ＭＰａ以上とすることができる。
　降伏強度が高くなると、鋼板の座屈現象であるしわが生じやすくなる。そのため、缶用の鋼板においては、ｒ値の制御が重要となる。
　降伏強度が５００ＭＰa程度である場合は、良好な成形性を確保するためには１．１程度のｒ値が求められる。また、降伏強度が７００ＭＰa程度である場合は、１．５程度のｒ値が求められる。
　一般的な缶用鋼板の成形方法として、圧延方向が缶の円周方向となるように円筒成形する方法（ノーマルグレーン）、圧延直角方向が缶の円周方向となるように円筒成形する方法（リバースグレーン）があり、どちらの向きでも缶が製造される場合があるため、ｒ値の最小値が１．５０以上であることが好ましい。
　本実施形態の鋼板は、圧延方向に対して０～９０°の範囲で、最小ｒ値が１．５０以上、平均ｒ値が１．７０以上であるため、降伏強度が７００ＭＰａであっても成形時のしわの発生を抑制することができる。最小ｒ値は、好ましくは１．６０以上、より好ましくは１．７０以上である。平均ｒ値は、好ましくは１．７５以上、より好ましくは１．８０以上である。ｒ値の最大値は特に規定しないが、実質的には２．５０以下である。
　また、本実施形態の鋼板は、圧延方向に対して０～９０°の範囲のｒ値の最大値と最小値の差が０．５以下である。すなわち、面内異方性が小さいので、後述する耳率が良好になり、製缶時の２ピース胴におけるイヤリングが小さくなる。
　ｒ値は、圧延方向に対して０°、４５°、９０°で測定されることが多いが、本実施形態における最小ｒ値、最大ｒ値、平均ｒ値は、圧延方向０～９０°の範囲で１°刻みでｒ値の測定を行い、得られた値から求める。
　ｒ値は走査型電子顕微鏡を用いたＥＢＳＤ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｂａｃｋｓｃａｔｅｒ　Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ、電子線後方散乱回折）法により得られた結晶方位データを基に算出した。
　次に、本実施形態の鋼板の製造方法ついて説明する。
　本実施形態においては、鋼の成分を上述のとおり調整し、熱間圧延、巻取り、冷間圧延の後の焼鈍工程において、結晶粒成長を促進し、フェライト結晶粒のアスペクト比を適性に制御する。これにより、合金元素及びＮを多量添加することなく、高強度および高ｒ値を、低コストで両立することができる。
　焼鈍は、たとえば、連続焼鈍により行うことができる。焼鈍温度は低すぎると未再結晶の状態になり鋼が硬質化し、高すぎると鋼が軟質化して操業に支障をきたすため、７００～８００℃とすることが好ましい。
　また、焼鈍においては、均熱帯温度（Ｔ）、均熱帯通板時間（ｔ）、均熱帯通板時の張力（Ｘ）に関する（１）式
　　０．０２７×ｌｎ（ｔ）×Ｔ×ｌｎ（Ｘ）　　　（１）
　（ただし、Ｔは焼鈍温度（℃）、ｔは焼鈍均熱帯を通過する時間（秒）、Ｘは均熱帯での板張力（ＭＰa））
で導かれる値が、１００以上２８０以下を満たすように実施し、ｒ値をコントロールする。
　図３に示すように、（１）式の値を１００以上とすることにより、最小ｒ値を１．５０以上とすることができる。また、図４に示すように、（１）式の値を２８０以下とすることにより、最大ｒ値と最小ｒ値の差を０．５０以下とすることができる。
　さらに、（１）式の値を上記の範囲とすることによって、鋼板の板幅方向のｒ値のばらつきを小さくすることができる。板幅方向のｒ値のばらつきは、鋼板の中央部および鋼板幅方向における両端から１０ｍｍの位置の３箇所において、上記の測定方法に基づき、各箇所の平均ｒ値を測定して求める。
　均熱帯通板時間は、（１）式を満たす範囲で、２５～６０秒とするのが好ましい。また、均熱帯での板張力は、（１）式を満たす範囲で、５～２５ＭＰａとするのが好ましい。
　続いて、焼鈍後の鋼板に調質圧延を施す。調質圧延には、たとえば、２スタンドのテンパーパスミルを用いることができる。調質圧延の圧延率は、鋼板の降伏強度を５００ＭＰａ以上とするために、１８％以上とする。圧延率の上限は特に規定しないが、４０％が調質圧延設備上の圧延率の上限に近く、これ以上圧延率を大きくしても降伏強度の増加は見込めない目安の値である。
　その後、必要に応じて鋼板表面にＳｎ、Ｃｒ等のめっきを施してもよい。めっきを施した後、鋼板表面の片面又は両面に、樹脂フィルムを貼り付けてもよい。
　図５は、めっき及び／又は樹脂フィルムを有する鋼板の模式図である。（ａ）はめっきのみ、（ｂ）は樹脂フィルムのみ、（ｃ）はめっき及び樹脂フィルムを有する形態である。図５では鋼板の片面にのみめっき及び／又は樹脂フィルムを備える例を示しているが、鋼板の両面に備えてもよい。また、片面はめっきのみ、もう一方の面はめっき及び樹脂フィルムを備える等、両側が異なる構成であってもよい。
　以上説明したとおり、本実施形態では、Ａｌの含有量を少なくしてＡｌＮ生成を抑制することで、フェライト結晶粒のアスペクト比を制御する。さらに、均熱帯温度、均熱帯通板時間、均熱帯通板時の張力を組み合わせた焼鈍条件を適切に制御することにより、結晶粒の成長をコントロールして高ｒ値を達成し、ｒ値の最大値と最小値の差を小さくし、さらには板幅方向におけるｒ値のばらつきを小さくすることができる。
　また、Ａｌの含有量を少なくすることで固溶Ｎが残留し、高強度が確保できる。
　その結果、高強度かつ成形性及び外観に優れた缶用鋼板を得ることができる。特に０．２ｍｍ未満の厚さの缶用鋼板においても、高強度を有しながら、成形性及び外観に優れたものとすることができる。また、主として、２ピース胴部用途に要求される缶用鋼板のゲージダウン（薄手化）がなされても、「高強度化（缶座屈強度確保）」、「ネックイン加工でのしわの発生の抑制」、「低い耳率」を満足させることができる。
　本実施形態において鋼板の板厚は特に限定されないが、缶用鋼板の板厚は、一般的に、０．１２～０．１８ｍｍ程度である。
　［実施例１］
　表１に示す成分の冷延鋼板に、表２に示す焼鈍温度、均熱帯通板時間、均熱帯での板張力で焼鈍を施し、さらに調質圧延を施し、板厚０．１４～０．１６ｍｍの缶用鋼板を製造した。
　得られた鋼板について、前述の方法で、フェライト結晶粒のアスペクト比、降伏強度、最小ｒ値、平均ｒ値、及び最大ｒ値と最小ｒ値の差を測定した。また、以下の手順により、しわ、耳率、成形性、及び外観の評価を行った。
　しわ評価は、製缶後の缶形状を目視観察して、その有無を確認することにより行い、しわが無い場合を“Ｇ”（Ｇｏｏｄ）、しわが有る場合を“Ｐ”（Ｐｏｏｒ）とした。
　耳率は、鋼板からφ１２４ｍｍの円盤を打ち抜き、ポンチ及びダイスを用い円柱状のφ６０ｍｍのカップを作成し、その全周の高さを測定し、ばらつきを算出したものである。カップ全周の３６０点における高さを測定して平均値を算出し、（最大値－最小値）／平均値×１００を耳率と定義し、５％以下を合格とした。
　成形性の評価は、成形後の加工品の割れやねじれを目視確認することで行い、割れやねじれが無い場合を“Ｇ”（Ｇｏｏｄ）、割れやねじれが有る場合を“Ｐ”（Ｐｏｏｒ）とした。
　外観の評価は、鋼板の表面を目視観察し、疵や模様の有無を確認し、疵や模様が無い場合を“Ｇ”（Ｇｏｏｄ）、疵や模様が有る場合を“Ｐ”（Ｐｏｏｒ）とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　本実施形態による缶用鋼板は、しわ評価および耳率の評価に優れ、成形性、外観にも優れた性能を示した。
　［実施例２］
　表１、表２のＮｏ．５、Ｎｏ．１２の鋼板について、板幅方向でのｒ値のばらつきを測定した。ｒ値のばらつきは、鋼板の中央部、両端からそれぞれ１０ｍｍの位置の３箇所で、実施例１と同様に平均ｒ値を測定し、３箇所の平均ｒ値の最大値、最小値の差で評価した。
　結果を表３に示す。本実施形態によれば、板幅方向におけるｒ値のばらつきが低いことが確認できた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　以上、実施例を用いて本発明の実施形態について説明したが、本発明は、以上の実施形態には限定されることは無く、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適応可能なことは勿論のことである。
　１　　鋼板
　２　　Ｓｎ又はＣｒめっき層
　３　　樹脂フィルム

Claims (9)

  1. 　質量％で、
    　　Ｃ　：０．００１０～０．００３５％、
    　　Ｓｉ：０．０５０％以下、
    　　Ｍｎ：０．１０～０．５０％、
    　　Ｐ　：０．０４０％以下、
    　　Ｓ　：０．０４０％以下、
    　　Ａｌ：０．００５％未満、及び
    　　Ｎ　：０．００５０％以下
    を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
    　フェライト結晶粒の板幅方向長さに対する板厚方向長さの比の平均値が０．７０以上であり、
    　降伏強度が５００ＭＰａ以上であり、
    　圧延方向０～９０°の範囲で、ｒ値の最小値が１．５０以上、ｒ値の平均値が１．７０以上、ｒ値の最大値と最小値の差が０．５０以下である
    ことを特徴とする鋼板。
  2. 　圧延方向０～９０°の範囲で、ｒ値の最小値が１．６０以上、ｒ値の平均値が１．７５以上であることを特徴とする請求項１に記載の鋼板。
  3. 　鋼板表面にＳｎめっき層を有する請求項１又は２に記載の鋼板。
  4. 　鋼板表面にＣｒめっき層を有する請求項１又は２に記載の鋼板。
  5. 　片面又は両面の表面に、さらに樹脂フィルムを有する請求項１～４のいずれか１項に記載の鋼板。
  6. 　質量％で、
    　　Ｃ　：０．００１０～０．００３５％、
    　　Ｓｉ：０．０５０％以下、
    　　Ｍｎ：０．１０～０．５０％、
    　　Ｐ　：０．０４０％以下、
    　　Ｓ　：０．０４０％以下、
    　　Ａｌ：０．００５％未満、及び
    　　Ｎ　：０．００５０％以下
    を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であるスラブに、熱延、酸洗、冷延を施し、
    　得られた冷延鋼板に、下記（１）式を満たす焼鈍温度Ｔ、均熱帯を通過する時間ｔ、及び均熱帯での板張力Ｘにて、焼鈍を施し、
    　その後調質圧延を行う
    ことを特徴とする鋼板の製造方法。
    　　１００≦０．０２７×ｌｎ（ｔ）×Ｔ×ｌｎ（Ｘ）≦２８０　　（１）
    　（ただし、Ｔは焼鈍温度（℃）、ｔは焼鈍均熱帯を通過する時間（秒）、Ｘは均熱帯での板張力（ＭＰa））
  7. 　鋼板表面にＳｎめっきを施すことを特徴とする請求項６に記載の鋼板の製造方法。
  8. 　鋼板表面にＣｒめっきを施すことを特徴とする請求項６に記載の鋼板の製造方法。
  9. 　片面又は両面の表面に、さらに樹脂フィルムを被覆することを特徴とする請求項６～８のいずれか１項に記載の鋼板の製造方法。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019167933A1 (ja) * 2018-02-28 2019-09-06 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板及びその製造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0741903A (ja) * 1993-08-02 1995-02-10 Nippon Steel Corp 加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法
JPH10280089A (ja) * 1997-04-03 1998-10-20 Kawasaki Steel Corp ２ピース変形缶用鋼板および２ピース変形缶体、ならびにそれらの製造方法
JP2005200751A (ja) * 2004-01-19 2005-07-28 Jfe Steel Kk 耐二次加工脆性およびめっき密着性に優れた高成形性燃料タンク用めっき熱延鋼板およびその製造方法
JP2016079505A (ja) * 2014-10-10 2016-05-16 Ｊｆｅスチール株式会社 王冠用鋼板およびその製造方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3761324A (en) * 1971-01-18 1973-09-25 Armco Steel Corp Columbium treated low carbon steel
JPH11315346A (ja) 1998-05-06 1999-11-16 Nippon Steel Corp イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法
WO2016056239A1 (ja) * 2014-10-10 2016-04-14 Ｊｆｅスチール株式会社 王冠用鋼板およびその製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0741903A (ja) * 1993-08-02 1995-02-10 Nippon Steel Corp 加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法
JPH10280089A (ja) * 1997-04-03 1998-10-20 Kawasaki Steel Corp ２ピース変形缶用鋼板および２ピース変形缶体、ならびにそれらの製造方法
JP2005200751A (ja) * 2004-01-19 2005-07-28 Jfe Steel Kk 耐二次加工脆性およびめっき密着性に優れた高成形性燃料タンク用めっき熱延鋼板およびその製造方法
JP2016079505A (ja) * 2014-10-10 2016-05-16 Ｊｆｅスチール株式会社 王冠用鋼板およびその製造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019167933A1 (ja) * 2018-02-28 2019-09-06 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板及びその製造方法
JP6631762B1 (ja) * 2018-02-28 2020-01-15 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板及びその製造方法
US11345974B2 (en) 2018-02-28 2022-05-31 Jfe Steel Corporation Cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same

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