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WO2018055073A1 - Lentille intraoculaire a profondeur de champ etendue - Google Patents

Lentille intraoculaire a profondeur de champ etendue Download PDF

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Publication number
WO2018055073A1
WO2018055073A1 PCT/EP2017/073995 EP2017073995W WO2018055073A1 WO 2018055073 A1 WO2018055073 A1 WO 2018055073A1 EP 2017073995 W EP2017073995 W EP 2017073995W WO 2018055073 A1 WO2018055073 A1 WO 2018055073A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
optical surface
intraocular lens
function
modulation transfer
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/EP2017/073995
Other languages
English (en)
Inventor
Joël PYNSON
Vincent NOURRIT
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of WO2018055073A1 publication Critical patent/WO2018055073A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
    • A61F2/00—Filters implantable into blood vessels; Prostheses, i.e. artificial substitutes or replacements for parts of the body; Appliances for connecting them with the body; Devices providing patency to, or preventing collapsing of, tubular structures of the body, e.g. stents
    • A61F2/02—Prostheses implantable into the body
    • A61F2/14—Eye parts, e.g. lenses or corneal implants; Artificial eyes
    • A61F2/16—Intraocular lenses
    • A61F2/1613—Intraocular lenses having special lens configurations, e.g. multipart lenses; having particular optical properties, e.g. pseudo-accommodative lenses, lenses having aberration corrections, diffractive lenses, lenses for variably absorbing electromagnetic radiation, lenses having variable focus
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0075—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 with means for altering, e.g. increasing, the depth of field or depth of focus
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B3/00—Simple or compound lenses
    • G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
    • G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C2202/00—Generic optical aspects applicable to one or more of the subgroups of G02C7/00
    • G02C2202/22—Correction of higher order and chromatic aberrations, wave front measurement and calculation

Definitions

  • the present invention relates to the field of optics, in particular an intraocular lens used during a cataract surgery.
  • an eye has a lens that fulfills a convergent lens function inside the eye.
  • Cataract is a pathology that opacifies the lens partially or totally, which can lead to a gradual decline in vision.
  • it is known to perform a surgical operation during which the surgeon performs ablation of the opacified lens after section of the cornea and opening of the lens capsule. Such a cataract operation is followed by the establishment, simultaneous or subsequent, of an intraocular implant intended to replace the opaque lens.
  • such an intraocular implant generally comprises, on the one hand, a central lens and, on the other hand, fastening means preferably made in the form of elastically deformable arms and connected by one of their ends to the outer periphery of said central lens. These arms are intended for positioning and fixing the intraocular implant so as to make the latter integral with the eye.
  • an intraocular implant placed in the capsular sac of an operated eye of the cataract undergoes cicatricial contractions of said capsular bag, when the latter has a postoperative cicatricial fibrosis.
  • Such scarring contractions can cause displacement of the intraocular implant in the capsular bag.
  • following a cataract operation there remains a postoperative refractive error of at least about +/- 0.5 diopter, which usually forces a patient to use a pair of glasses.
  • a continuous line represents the modulation transfer function as a function of the FTMA focusing error, better known to those skilled in the art under its English designation Through Focus MTF for "Through Focus Modulation”.
  • Transfer Function the classic monofocal intraocular lens in a standard eye, which offers a good quality of vision in the focal plane but a degraded vision for a refractive error greater than +/- 0.3D (for 50 cycles per millimeter).
  • an optics extended depth of field sometimes called by the skilled person under the English designation EDOF for "Extended Depth Of Focus".
  • EDOF Extended Depth Of Focus
  • an EDOF lens offers a compromise between a slightly poorer image quality in the focal plane but greater than that afforded by a conventional monofocal lens over a larger defocus range.
  • the EDOF lenses proposed until today do not adequately solve the problem of residual refractive error because they are designed to solve the problem of loss of accommodation.
  • the patent application WO201 2/0371 54 discloses a method for increasing the depth of field by performing a wavefront encoding.
  • the patent application WO201 4/1 35986 proposes to use cubic or "lenticular" phases for the lens in order to increase the depth of field.
  • the patent application US201 2/1 581 31 defines a multizone profile for a lens (symmetrical zones, aspherical zones).
  • the patent application US201 2/1 47321 relates to unsymmetrical lenses.
  • patent application US2004 / 230299 teaches modulating the optical surface, in particular by means of a polynomial.
  • the object of the invention is to remedy at least some of these drawbacks, in particular that of the residual refractive error, by proposing an intraocular lens. allowing to offer a good quality of vision for an extended depth of field, ie, for a refractive error superior or equal to +/- 0,5D.
  • the invention relates to an intraocular lens adapted to be mounted in an eye, said lens having at least one rear face adapted to be directed towards the retina and a front face adapted to be turned towards the cornea.
  • the invention is remarkable in that the front face comprises at least one front optical surface comprising first aspherities defining a modulation transfer function as a function of the focusing error, for a spatial frequency of 30 cycles per millimeter, which is asymmetrical, and in that the rear face comprises at least one rear optical surface having second aspherities defining a modulation transfer function as a function of the focusing error, for a spatial frequency of 30 cycles per millimeter, which is asymmetrical and opposite to that of the forward optical surface so that the lens has an extended depth of field.
  • optical aberrations which are generally avoided. Thanks to the invention, advantage is taken of optical aberrations to obtain two modulation transfer functions, as a function of the focusing error, asymmetrical in order to form a lens whose overall modulation transfer function, as a function of the focusing error, has an extended depth of field for a spatial frequency of 10 to 100 cycles per millimeter.
  • modulation transfer functions are presented at a spatial frequency of 30 cycles per millimeter but they could also be presented for frequencies of 10 to 100 cycles per millimeter.
  • the optical aberrations combine to increase the depth of field.
  • the combination of optical aberrations is, for example, discussed in Michael P. eating's book “Geometry, Physical, and Visual Optics” (Elsevier Health Sciences, June 6, 1988) (page 547) and “Optics and Lasers: Including Fibers”. and Optical Waveguides “by Matt Young (Springer, June 29, 2013) (page 144).
  • the front face comprises a single front optical surface. More preferably, the rear face comprises a single rear optical surface.
  • the lens defines an overall modulation transfer function, at a spatial frequency of 50 cycles per millimeter, as a function of the focusing error, whose minimum value is greater than 0.2 and whose the maximum value is greater than 0.3 for a refractive error of ⁇ 0.5 diopters.
  • the lens defines a global modulation transfer function, at a spatial frequency of 50 cycles per millimeter, as a function of the focusing error, the minimum value of which is greater than 0.1 and the maximum value of which is greater than 0.2 for a refractive error of ⁇ 0.75 diopter This value is defined for the position of best focus when the lens is placed in a model eye as described in ISO 1 1979-2: 1999 (F ).
  • each modulation transfer function depending on the focusing error having a low inclination slope and a steep inclination slope, the low inclination slopes have opposite inclinations.
  • the slopes of low inclination are opposite one another.
  • the first aspherities of the front optical surface comprise asphericity coefficients of order greater than 2.
  • the first aspherities of the front optical surface comprise only evenly ordered asphericity coefficients. to simplify manufacturing and not to cause astigmatism.
  • the first aspherifiers of the front optical surface and the second aspherities of the rear optical surface have ashericity coefficients of the same sign, their absolute values being identical or different.
  • the aspherities comprise coefficients of asphericity of order 4, 6 or 8 preferably comprised (in absolute value) between 0.00005 and 0.05.
  • the invention also relates to an intraocular implant comprising a lens as presented above and elastically deformable fixing means and connected to said lens.
  • the invention more particularly relates to a monofocal lens.
  • the invention relates to a toric lens for the correction, in particular, of astigmatism.
  • the invention also applies to a contact lens comprising at least one front face adapted to be directed towards the outside and a rear face adapted to be turned towards the eye.
  • the front face comprises at least one front optical surface having first aspherities defining a modulation transfer function as a function of the focusing error, for a spatial frequency of 30 cycles per millimeter, which is asymmetrical, and in that the front face backplane comprises at least one rear optical surface having second aspherities defining a modulation transfer function as a function of the focusing error, for a spatial frequency of 30 cycles per millimeter, which is asymmetrical and opposite to that of the front optical surface so that the lens has an extended depth of field.
  • FIG. 1 is a schematic representation of a modulation transfer function as a function of the focusing error for a monofocal lens. of the prior art and a lens according to the invention for a spatial frequency of 50 cycles per millimeter;
  • Figure 2 is a sectional view of an embodiment of a lens according to the invention.
  • FIG. 3 represents, on the one hand, the modulation transfer function as a function of the focusing error at 30 cycles per mm, of a front optical surface, and, on the other hand, the modulation transfer function as a function the focusing error at 30 cycles per mm, of a rear optical surface.
  • the monofocal intraocular lens 1 is adapted to be mounted in an eye, particularly in the capsular bag of an eye during a cataract operation. As will be presented later, the invention applies to other lenses than monofocal lenses.
  • the monofocal intraocular lens 1 has a rear face 1B adapted to be directed towards the retina of the eye and a front face 1A adapted to be turned towards the cornea of the eye.
  • a lens 1 is refractive and can be used in a cataract operation.
  • the front face 1 A comprises a single optical surface before 11 while the rear face 1 B comprises a single rear optical surface 12.
  • the front optical surface 1 1 comprises first aspherities while the rear optical surface 12 comprises second aspherities.
  • optical aberrations In known manner, an optical surface with aspherities generates optical aberrations.
  • An optical aberration known to those skilled in the art, is defined with respect to the paraxial optics and materializes the fact that all the rays coming from of the same object point do not converge towards the same image point.
  • optical aberrations are generally minimized to improve the patient's vision quality.
  • optical aberrations are advantageously used to form a monofocal lens 1 whose depth of field is increased. Such an approach involves an inventive step because it goes against a strong technical bias and recognized vis-à-vis the use of optical aberrations for an imaging system.
  • asphericity is a parameter of the sagitta equation of the optical surface.
  • asphericity coefficients of order greater than 2 are used to increase the depth of field as will be presented later.
  • equation of sagitta is described by the following equation: l + Jl - (l + k) c 2 r 2 in which
  • the first aspherities of the optical surface before 1 1 define a function of modulation transfer as a function of the focusing error, for a spatial frequency of 30 cycles per millimeter, asymmetric while the second aspherities of the surface rear optics 12 define a function of modulation transfer according to the focusing error, for a spatial frequency of 30 cycles per millimeter, asymmetrical and opposite to that of the optical surface before 1 1 so that the lens 1 has an extended depth of field.
  • the front and rear surfaces cause aberrations that combine to increase the depth of field.
  • the modulation transfer function as a function of the focusing error, is known to those skilled in the art under the English name "through focus MTF". As a reminder, the FTM modulation transfer function is the module of the optical transfer function.
  • modulation transfer functions are shown as a function of the FTM n, FTM12 focusing error of the optical surfaces 1 1, 1 2.
  • Each modulation transfer function in FIG. FTMn, FTM 12, focusing error function defines a steep slope and a low inclination slope.
  • the slopes of the modulation transfer function FTMn, FTM 12 are adapted, which makes it possible to obtain a lens whose overall depth of field can be adapted in a practical manner.
  • Aspherentials are defined such that the aberrations associated with asymmetric FTMn, FTM12 modulation transfer functions combine to increase the depth of field compared to a conventional intraocular lens.
  • the overall modulation transfer function as a function of the FTMB focusing error of the lens has an increased depth of field compared to a lens 1 according to the prior art.
  • the maximum value of the overall modulation transfer function as a function of the FTMB focusing error is greater than 0.2 (for 50 cycles / mm), preferably greater than 0.28 (for 1 00 cycles / mm) so as to obtain a good quality of vision when the refractive error is between -0.50D and +0.50D, preferably between -0.75D and +0.75D.
  • the asphericity of the two optical surfaces 1 1, 1 2 may be identical or different (in absolute value), the important thing being that overall the aspherities define modulation transfer functions as a function of the focusing error FTM n, FTM 12 asymmetrical.
  • the aspherities comprise only even order coefficients.
  • the aspherities comprise asperity coefficients of order 4 (in absolute value) of between 0.0001 and 0.05.
  • the aspherities comprise asperity coefficients of order 6 (in absolute value) of between 0.00005 and 0.05.
  • the physical parameters of an example of a monofocal lens 1 according to the invention are shown below.
  • the modulation transfer functions as a function of the focusing error FTMn, FTM 12 resulting respectively from optical surfaces 1 1, 1 2 having 4-fold asphericity terms are represented. and 8 of the sagitta equation of optical surfaces.
  • the modulation function as a function of the focusing error FTM n respectively corresponds to the modulation function of a lens comprising the front optical surface 11 and a flat rear optical surface.
  • the FTM modulation function 12 is similarly defined.
  • the monofocal lens 1 Due to the combination of optical aberrations, the monofocal lens 1 has a global modulation function as a function of the extended FTMB focusing error compared to a modulation function according to the prior art FTMA focusing error. as shown in Figure 1.
  • optical surfaces 1 1, 1 2 By imposing aspheric coefficients defining optical surfaces 1 1, 1 2 for 30 cycles per mm, the optical surfaces will focus the light in a combined manner to obtain a lens with extended depth of field.
  • the global modulation function as a function of the FTMB focusing error obtained is substantially symmetrical on both sides of the best focus position.
  • the optical surfaces 1 1, 1 2 are determined independently so as to obtain an overall modulation function as a function of the optimal FTMB focusing error.
  • the asphericity coefficients may have high values (> 0.001) which correspond to surface variations that are simpler to achieve in practice than those corresponding to low values.
  • surface variations can be achieved by means of conventional industrial equipment.
  • the asphericity coefficients of order greater than 2 make it possible to modify the curvature of an optical surface 11, 12, in particular at the periphery, and thus to better control the resulting spherical aberrations.
  • intraocular lens 1 it has been presented an intraocular lens 1 as such, but it goes without saying that the invention also applies to an intraocular implant comprising an intraocular lens 1 and fastening means or support, in particular, deformable arms.

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Abstract

Une lentille intraoculaire adaptée pour être montée dans un œil, ladite lentille comportant au moins une face arrière adaptée pour être dirigée vers la rétine et une face avant adaptée pour être tournée vers la cornée. La face avant comprend au moins une surface optique avant comportant des premières asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation (FTM11), pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique. La face arrière comprend au moins une surface optique arrière comportant des deuxièmes asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation (FTM12), pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique et opposée à celle de la surface optique avant de manière à ce que la lentille possède une profondeur de champ étendue.

Description

LENTILLE INTRAOCULAIRE A PROFONDEUR DE CHAMP ETENDUE
DOMAINE TECH NIQUE GENERAL ET ART ANTERIEUR La présente invention concerne le domaine de l'optique, en particulier, une lentille intraoculaire utilisée au cours d'une opération chirurgicale du type cataracte.
De manière connue, un oeil possède un cristallin qui remplit une fonction de lentille convergente à l'intérieur de l'oeil. La cataracte est une pathologie qui opacifie de manière partielle ou totale le cristallin, ce qui peut entraîner une baisse progressive de la vue. Afin d'améliorer la vue des patients atteints de cataracte, il est connu de réaliser une opération chirurgicale au cours de laquelle le chirurgien effectue une ablation du cristallin opacifié après section de la cornée et ouverture de la capsule du cristallin. Une telle opération de la cataracte est suivie par la mise en place, simultanée ou ultérieure, d'un implant intraoculaire destiné à remplacer le cristallin opaque.
On sait qu'un tel implant intraoculaire comporte généralement, d'une part, une lentille centrale et, d'autre part, des moyens de fixation réalisés de préférence sous forme de bras élastiquement déformables et reliés par l'une de leurs extrémités à la périphérie externe de ladite lentille centrale. Ces bras sont destinés au positionnement et à la fixation de l'implant intraoculaire de manière à rendre ce dernier solidaire de l'oeil.
En pratique, il est très difficile d'obtenir un positionnement précis étant donné que ce dernier dépend de la configuration anatomique de l'oeil. En outre, un implant intraoculaire mis en place dans le sac capsulaire d'un oeil opéré de la cataracte subit des contractions cicatricielles dudit sac capsulaire, lorsque ce dernier présente une fibrose cicatricielle post-opératoire. De telles contractions cicatricielles peuvent engendrer un déplacement de l'implant intraoculaire dans le sac capsulaire. En pratique, suite à une opération de la cataracte, il demeure une erreur réfractive post- opératoire au moins de l'ordre de +/- 0.5 dioptrie, ce qui oblige généralement un patient à utiliser une paire de lunettes.
A titre d'exemple, il est représenté ci-dessous les paramètres physiques d'un exemple de lentille monofocale classique selon l'art antérieur comprenant une surface optique avant et une surface optique arrière. Rayon (mm) Epaisseur Indice de réfraction Diamètre Conique
(mm)
Surface optique avant 10,734 0,973 1 ,46 3 -1 ,1 19
Surface optique arrière -14,291 -1 ,1 19
En référence à la figure 1 , il est représenté par un trait continu la fonction de transfert de modulation en fonction de l 'erreur de focalisation FTMA, plus connue de l ' homme du métier sous sa désignation anglaise Through Focus MTF pour « Through Focus Modulation Transfer Fonction », de la lentille intraoculaire monofocale classique dans un oeil standard, qui offre une bonne qualité de vision dans le plan focal mais une vision dégradée pour une erreur réfractive supérieure à +/- 0,3D (pour 50 cycles par millimètre) .
On connaît par ailleurs une optique à profondeur de champ étendue, parfois appelée par l ' homme du métier sous la désignation anglaise EDOF pour « Extended Depth Of Focus ». Au contraire d ' une lentille monofocale, une lentille EDOF offre un compromis entre une qualité d 'image légèrement moins bonne dans le plan focal mais supérieure à celle offerte par une lentille monofocale classique sur une plus grande plage de défocus. Les lentilles EDOF proposées jusqu 'à aujourd ' hui ne permettent pas de résoudre convenablement le problème de l 'erreur réfractive résiduelle car elles sont conçues pour résoudre celui de la perte d 'accommodation.
On connaît, par la demande de brevet WO201 2/0371 54, une méthode pour augmenter la profondeur de champ en réalisant un encodage de front d 'onde. La demande de brevet WO201 4/1 35986 propose d ' utiliser des phases cubiques ou « pentiques » pour la lentille afin d 'augmenter la profondeur de champ. La demande de brevet US201 2/1 581 31 définit un profil multizone pour une lentille (zones symétriques, zones asphériques) . La demande de brevet US201 2/1 47321 concerne des lentilles non symétriques. Enfin, la demande de brevet US2004/230299 enseigne de moduler la surface optique, notamment, au moyen d ' un polynôme. L'invention a pour but de remédier au moins à certains de ces inconvénients, en particulier celui de l 'erreur réfractive résiduelle, en proposant une lentille intraoculaire permettant d'offrir une bonne qualité de vision pour une profondeur de champ étendue, c'est à dire, pour une erreur réfractive supérieure ou égale à +/- 0,5D.
PRESENTATION GENERALE DE L'INVENTION
A cet effet, l'invention concerne une lentille intraoculaire adaptée pour être montée dans un oeil, ladite lentille comportant au moins une face arrière adaptée pour être dirigée vers la rétine et une face avant adaptée pour être tournée vers la cornée. L'invention est remarquable en ce que la face avant comprend au moins une surface optique avant comportant des premières asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation, pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique, et en ce que la face arrière comprend au moins une surface optique arrière comportant des deuxièmes asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation, pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique et opposée à celle de la surface optique avant de manière à ce que la lentille possède une profondeur de champ étendue. La présence d'asphéricités entraîne la formation d'aberrations optiques qui sont généralement évitées. Grâce à l'invention, on tire avantage des aberrations optiques pour obtenir deux fonctions de transfert de modulation, en fonction de l'erreur de focalisation, asymétriques afin de former une lentille dont la fonction de transfert de modulation globale, en fonction de l'erreur de focalisation, possède une profondeur de champ étendue pour une fréquence spatiale de 10 à 100 cycles par millimètre.
Les fonctions de transfert de modulation sont présentées à une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre mais elles pourraient l'être également pour des fréquences de 10 à 100 cycles par millimètre.
De manière avantageuse, les aberrations optiques se combinent afin d'augmenter la profondeur de champ. La combinaison d'aberrations optiques est, par exemple, abordée dans le livre « Géométrie, Physical, and Visual Optics » de Michael P. eating (Elsevier Health Sciences, 6 juin 1988) (page 547) et « Optics and Lasers: Including Fibers and Optical Waveguides » de Matt Young (Springer, 29 juin 2013) (page 144). De préférence, la face avant comprend une unique surface optique avant. De préférence encore, la face arrière comprend une unique surface optique arrière. Selon un aspect de l'invention, la lentille définit une fonction de transfert de modulation globale, à une fréquence spatiale de 50 cycles par millimètre, en fonction de l'erreur de focalisation, dont la valeur minimale est supérieure à 0,2 et dont la valeur maximale est supérieure à 0,3 pour une erreur réfractive de ± 0,5 dioptrie. De manière préférée, la lentille définit une fonction de transfert de modulation globale, à une fréquence spatiale de 50 cycles par millimètre, en fonction de l'erreur de focalisation, dont la valeur minimale est supérieure à 0,1 et dont la valeur maximale est supérieure à 0,2 pour une erreur de réfraction de ± 0,75 dioptrie Cette valeur est définie pour la position de meilleur focus lorsque la lentille est placée dans un oeil modèle tel que décrit dans la norme ISO 1 1979-2 :1999(F).
De préférence, chaque fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation, comportant une pente de faible inclinaison et une pente de forte inclinaison, les pentes de faibles inclinaisons possèdent des inclinaisons opposées. De manière préférée, les pentes de faible inclinaison sont en regard l'une de l'autre. Ainsi, les aberrations optiques associées à chaque fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation, se compensent/combinent pour définir une fonction de transfert de modulation globale offrant une plus grande profondeur de champ.
Selon un aspect préféré, les premières asphéricités de la surface optique avant comportent des coefficients d'asphéricité d'ordre supérieur à 2. De préférence, les premières asphéricités de la surface optique avant comportent uniquement des coefficients d'asphéricité d'ordre pair de manière à simplifier la fabrication et à ne pas entraîner d'astigmatisme. De manière préférée, les premières asphéricifés de la surface optique avant et les deuxièmes asphéricités de la surface optique arrière ont des coefficients d'asphéricité de même signe, leurs valeurs absolues étant identiques ou différentes. Selon un aspect, les asphéricités comportent des coefficients d'asphéricité d'ordre 4, 6 ou 8 de préférence compris (en valeur absolue) entre 0,00005 et 0,05.
L'invention concerne également un implant intraoculaire comportant une lentille telle que présentée précédemment et des moyens de fixation élastiquement déformables et reliés à ladite lentille.
L'invention concerne plus particulièrement une lentille monofocale.
Selon un autre aspect de l'invention, l'invention concerne une lentille torique pour la correction, en particulier, de l'astigmatisme.
L'invention s'applique également à une lentille de contact comportant au moins une face avant adaptée pour être dirigée vers l'extérieur et une face arrière adaptée pour être tournée vers l'oeil. La face avant comprend au moins une surface optique avant comportant des premières asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation, pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique, et en ce que la face arrière comprend au moins une surface optique arrière comportant des deuxièmes asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation, pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique et opposée à celle de la surface optique avant de manière à ce que la lentille possède une profondeur de champ étendue.
PRESENTATION DES FIGURES
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et se référant aux dessins annexés sur lesquels :
la figure 1 est une représentation schématique d'une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation pour une lentille monofocale de l'art antérieur et une lentille selon l'invention pour une fréquence spatiale de 50 cycles par millimètre ;
la figure 2 est une vue en coupe d'une forme de réalisation d'une lentille selon l'invention ; et
- la figure 3 représente, d'une part la fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation à 30 cycles par mm, d'une surface optique avant, et d'autre part la fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation à 30 cycles par mm, d'une surface optique arrière. II faut noter que les figures exposent l'invention de manière détaillée pour mettre en oeuvre l'invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l'invention le cas échéant.
DESCRIPTION D'UN OU PLUSIEURS MODES DE REALISATION ET DE MISE EN OEUVRE
Il va être présenté une lentille intraoculaire monofocale 1 selon une forme de réalisation de l'invention. La lentille intraoculaire monofocale 1 est adaptée pour être montée dans un oeil, en particulier, dans le sac capsulaire d'un oeil au cours d'une opération de la cataracte. Comme cela sera présenté par la suite, l'invention s'applique à d'autres lentilles que des lentilles monofocales.
Comme illustré à la figure 2, la lentille intraoculaire monofocale 1 comporte une face arrière 1 B adaptée pour être dirigée vers la rétine de l'oeil et une face avant 1 A adaptée pour être tournée vers la cornée de l'oeil. Une telle lentille 1 est réfractive et peut être utilisée dans une opération de la cataracte.
Dans cette forme de réalisation, en référence à la figure 2, la face avant 1 A comprend une unique surface optique avant 1 1 tandis que la face arrière 1 B comprend une unique surface optique arrière 12. Selon l'invention, la surface optique avant 1 1 comprend des premières asphéricités tandis que la surface optique arrière 12 comprend des deuxièmes asphéricités.
De manière connue, une surface optique avec des asphéricités génère des aberrations optiques. Une aberration optique, connue de l'homme du métier, est définie par rapport à l'optique paraxiale et matérialise le fait que tous les rayons issus d'un même point objet ne convergent pas vers le même point image. En ce qui concerne le domaine des lentilles intraoculaires, les aberrations optiques sont généralement minimisées afin d'améliorer la qualité de vision du patient. Selon l'invention, on tire avantage des aberrations optiques pour former une lentille monofocale 1 dont la profondeur de champ est accrue. Une telle démarche implique une activité inventive car elle va à encontre d'un préjugé technique fort et reconnu vis-à-vis de l'utilisation d'aberrations optiques pour un système d'imagerie. A titre d'exemple, les outils de conception assistée par ordinateur de lentilles intraoculaires sont conçus pour aider à limiter les aberrations optiques et favoriser la conception de lentilles intraoculaires possédant une symétrie de rotation. De manière connue, une asphéricité est un paramètre de l'équation du sagitta de la surface optique. De manière préférée, des coefficients d'asphéricité d'ordre supérieur à 2 sont utilisés pour augmenter la profondeur de champ comme cela sera présenté par la suite. De manière connue, l'équation du sagitta est décrite par l'équation suivante : l + Jl - (l + k)c2r2 dans laquelle
- z est le sagitta
- r est une coordonnée radiale
- c correspond à l'inverse du rayon de courbure
- k est la constante conique
- ai est un terme d'asphéricité d'ordre supérieur. Selon l'invention, les premières asphéricités de la surface optique avant 1 1 définissent une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation , pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, asymétrique tandis que les deuxièmes asphéricités de la surface optique arrière 12 définissent une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation, pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, asymétrique et opposée à celle de la surface optique avant 1 1 de manière à ce que la lentille 1 possède une profondeur de champ étendue. Autrement dit, les surfaces avant et arrière engendrent des aberrations qui se combinent pour augmenter la profondeur de champ. La fonction de transfert de modulation, en fonction de l 'erreur de focalisation, est connue de l ' homme du métier sous la désignation anglaise « through focus MTF ». Pour rappel, la fonction de transfert de modulation FTM est le module de la fonction de transfert optique.
A titre d 'exemple, en référence à la figure 3, il est représenté des fonctions de transfert de modulation en fonction de l 'erreur de focalisation FTM n , FTM12 des surfaces optiques 1 1 , 1 2. Chaque fonction de transfert de modulation en fonction de l 'erreur de focalisation FTMn , FTM 12, définit une pente de forte inclinaison et une pente de faible inclinaison. De manière avantageuse, en paramétrant les asphéricités, on adapte les pentes de la fonction de transfert de modulation FTMn , FTM 12, ce qui permet d 'obtenir une lentille dont la profondeur de champ globale peut être adaptée de manière pratique.
Selon l 'invention, les asphéricités sont définies de manière à ce que les aberrations associées aux fonctions de transfert de modulation FTMn , FTM12 asymétriques se combinent de manière à augmenter la profondeur de champ par comparaison à une lentille intraoculaire classique. En référence à la figure 1 , la fonction de transfert de modulation globale en fonction de l 'erreur de focalisation FTMB de la lentille 1 , possède une profondeur de champ accrue par comparaison à une lentille 1 selon l 'art antérieur. De manière préférée, la valeur maximale de la fonction de transfert de modulation globale en fonction de l 'erreur de focalisation FTMB est supérieure à 0,2 (pour 50 cycles/mm) , de préférence supérieure à 0,28 (pour 1 00 cycles/mm) de manière à obtenir une bonne qualité de vision lorsque l 'erreur de réfraction est comprise entre -0,50D et +0,50D, de préférence entre -0,75D et +0,75D.
Les asphéricités des deux surfaces optiques 1 1 , 1 2 peuvent être identiques ou différentes (en valeur absolue), l 'important étant que globalement les asphéricités définissent des fonctions de transfert de modulation en fonction de l 'erreur de focalisation FTM n , FTM 12 asymétriques. De préférence, les asphéricités ne comportent que des coefficients d 'ordre pair. De manière préférée, les asphéricités comportent des coefficients d 'asphéricité d 'ordre 4 (en valeur absolue) compris entre 0,0001 et 0,05. De manière préférée, les asphéricités comportent des coefficients d 'asphéricité d 'ordre 6 (en valeur absolue) compris entre 0,00005 et 0,05. A titre d 'exemple, il est représenté ci-dessous les paramètres physiques d ' un exemple de lentille monofocale 1 selon l 'invention.
Figure imgf000011_0001
En référence à la figure 3, il est représenté les fonctions de transfert de modulation en fonction de l 'erreur de focalisation FTMn , FTM 12 résultant respectivement de surfaces optiques 1 1 , 1 2 présentant des termes d 'asphéricité d 'ordre 4, 6 et 8 de l 'équation du sagitta des surfaces optiques.
La fonction de modulation en fonction de l 'erreur de focalisation FTM n correspond respectivement à la fonction de modulation d ' une lentille comprenant la surface optique avant 1 1 et une surface optique arrière plane. La fonction de modulation FTM 12 est définie de manière analogue.
Du fait de la combinaison des aberrations optiques, la lentille monofocale 1 possède une fonction de modulation globale en fonction de l 'erreur de focalisation FTMB étendue par comparaison à une fonction de modulation en fonction de l 'erreur de focalisation FTMA selon l 'art antérieur comme illustré à la figure 1 .
En imposant des coefficients d 'asphéricité définissant des surfaces optiques 1 1 , 1 2 pour 30 cycles par mm, les surfaces optiques vont focaliser la lumière de manière combinée pour obtenir une lentille avec une profondeur de champ étendue. De manière avantageuse, la fonction de modulation globale en fonction de l 'erreur de focalisation FTMB obtenue est sensiblement symétrique de part et d 'autre de la position de meilleur focus. De manière avantageuse, les surfaces optiques 1 1 , 1 2 sont déterminées de manière indépendante afin d 'obtenir une fonction de modulation globale en fonction de l 'erreur de focalisation FTMB optimale. Une telle construction va à encontre du fonctionnement des outils de conception assistés par ordinateur, ce qui est une preuve d'activité inventive.
Aussi, les coefficients d'asphéricité peuvent avoir des valeurs élevées (>0,001 ) qui correspondent à des variations de surface plus simples à réaliser en pratique que celles correspondant à des valeurs faibles. De manière préférée, de telles variations de surface peuvent être réalisées au moyen d'un outillage industriel classique.
De manière avantageuse, les coefficients d'asphéricité d'ordre supérieur à 2 permettent de modifier la courbure d'une surface optique 1 1 , 12, en particulier à la périphérie, et ainsi de mieux contrôler les aberrations sphériques résultantes.
Il a été présenté une face avant 1 A comportant une unique surface optique 1 1 mais il va de soi qu'elle pourrait en comprendre un nombre différent, par exemple, deux. Il en va de même pour la face arrière 1 B.
Il a été présenté une lentille intraoculaire monofocale 1 mais il va de soi que l'invention s'applique à d'autres types de lentilles, en particulier, une lentille dite « torique » dont au moins une des surfaces optiques est torique.
Il a été présenté une lentille intraoculaire 1 en tant que tel mais il va de soi que l'invention s'applique également à un implant intraoculaire comprenant une lentille intraoculaire 1 et des moyens de fixation ou de support, en particulier, des bras déformables.

Claims

REVENDICATIONS
1. Lentille intraoculaire (1) adaptée pour être montée dans un oeil, ladite lentille (1) comportant au moins une face arrière (1 B) adaptée pour être dirigée vers la rétine et une face avant (1A) adaptée pour être tournée vers la cornée, lentille caractérisée par le fait que
- la face avant (1A) comprend au moins une surface optique avant (11) comportant des premières asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation (FTMn), pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique, et par le fait que
- la face arrière (1B) comprend au moins une surface optique arrière (12) comportant des deuxièmes asphéricités définissant une fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation (FTM12), pour une fréquence spatiale de 30 cycles par millimètre, qui est asymétrique et opposée à celle de la surface optique avant (11) de manière à ce que la lentille (1 ) possède une profondeur de champ étendue.
2. Lentille intraoculaire (1) selon la revendication 1, dans laquelle la face avant (1A) comprend une unique surface optique avant (11).
3. Lentille intraoculaire (1) selon l'une des revendications 1 à 2, dans laquelle la face arrière (1 B) comprend une unique surface optique arrière (12).
4. Lentille intraoculaire (1) selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle les fonctions de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation (FTMn, FTM12) définissent une fonction de transfert de modulation globale en fonction de l'erreur de focalisation (FTMB), à une fréquence spatiale de 50 cycles par millimètre, dont la valeur minimale est supérieure à 0,2 pour une erreur de réfraction de ± 0.5 dioptrie.
5. Lentille intraoculaire (1) selon l'une des revendications 1 à 4, dans laquelle chaque fonction de transfert de modulation en fonction de l'erreur de focalisation (FTMn, FTM12) comportant une pente de faible inclinaison et une pente de forte inclinaison, les pentes de faibles inclinaisons possèdent des inclinaisons opposées.
6. Lentille intraoculaire (1 ) selon la revendication 5, dans laquelle les pentes de faible inclinaison sont en regard l 'une de l'autre.
7. Lentille intraoculaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 6, dans laquelle les premières asphéricités de la surface optique avant (1 1 ) comportent des coefficients d 'asphéricité d 'ordre supérieur à 2.
8. Lentille intraoculaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 7, dans laquelle les premières asphéricités de la surface optique avant (1 1 ) comportent uniquement des coefficients d'asphéricité d 'ordre pair.
9. Lentille intraoculaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 8, dans laquelle les premières asphéricités de la surface optique avant (1 1 ) et les deuxièmes asphéricités de la surface optique arrière (12) ont des coefficients d'asphéricité de même signe.
10. Lentille intraoculaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 9 dans laquelle l 'une au moins des surfaces optiques est torique.
1 1. Implant intraoculaire comportant une lentille (1 ) selon l'une des revendications précédentes et des moyens de fixation élastiquement déformables et reliés à ladite lentille (1 ).
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