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WO2016156030A1 - Schaltungsanordnung zum betreiben zumindest einer ersten und genau einer zweiten kaskade von leds - Google Patents

Schaltungsanordnung zum betreiben zumindest einer ersten und genau einer zweiten kaskade von leds Download PDF

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WO2016156030A1
WO2016156030A1 PCT/EP2016/055555 EP2016055555W WO2016156030A1 WO 2016156030 A1 WO2016156030 A1 WO 2016156030A1 EP 2016055555 W EP2016055555 W EP 2016055555W WO 2016156030 A1 WO2016156030 A1 WO 2016156030A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
leds
coupled
cascade
circuit arrangement
current
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2016/055555
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Meik Weckbecker
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Osram GmbH
Original Assignee
Osram GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Osram GmbH filed Critical Osram GmbH
Publication of WO2016156030A1 publication Critical patent/WO2016156030A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
    • H05B45/30—Driver circuits
    • H05B45/395—Linear regulators
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
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    • H05B45/40—Details of LED load circuits
    • H05B45/44—Details of LED load circuits with an active control inside an LED matrix
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    • H05B45/10—Controlling the intensity of the light
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    • H05B45/20—Controlling the colour of the light
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    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
    • Y02B20/30—Semiconductor lamps, e.g. solid state lamps [SSL] light emitting diodes [LED] or organic LED [OLED]

Definitions

  • Circuit arrangement for operating at least a first and exactly a second cascade of LEDs
  • the present invention relates to a circuit arrangement for operating at least a first and exactly a second cascade of LEDs.
  • it addresses the problem of adjusting the brightness of multichannel LED modules controlled by the combination of linear dimming and PWM (pulse width modulation) dimming.
  • the dimming is achieved by a combination of PWM and lowering the amplitude of the current through the respective LED cascade.
  • the LEDs of the respective LED cascade work in a dimmed state in one
  • Pulse width modulation can be controlled. In addition to the mentioned increase in efficiency will continue to be a
  • EP 1 689 212 B1 is a
  • the method comprises the connection operations over at least a portion of the dimming range: energizing the light source with a current whose intensity is switched between an on value and an off with a given duty cycle Value, and setting at least one of the on and off values to a portion of the rated current value.
  • a dimming range between 0% and L% dimmed over an uncontacted constant current ie by choosing a lower current amplitude.
  • L% and H% is a mixed form selected from amplitude-reduced constant current and PWM, while in a range between H% to 100% is dimmed only by PWM, the current amplitude on
  • illustrated embodiment is dimmed in a range of Dimmlevels between 0% and H% by adjusting the amplitude of the current and a PWM with a constant low on-time. In a range between H% and 100% of the
  • Dimmlevels is the current at rated current level, the on-time increases up to 100%.
  • Display device is reduced, wherein the amount of the current flow through the LEDs only up to a
  • predetermined lower limit value is reduced, and wherein for further reducing the brightness of the flow stream is clocked, wherein the amount of the flow stream during the clocking is equal to or greater than the lower limit value.
  • Variation of the brightness in a dimming process with a variation of the color locus goes along. This is undesirable if a desired color location, for example for the provision of predetermined lighting conditions, is to be maintained. In addition, there is an undesirable influence of the temperature on the color point, which even increases with the dimming.
  • the object of the present invention is to further develop the known methods such that a
  • the present invention is based on the finding that this task can be optimally solved if the two subtasks, i. Dimming the current on the one hand and keeping constant the color location on the other hand, from each other
  • the second cascade of LEDs serves as a bypass strand, in other words as an overflow valve for the output signal of the power source.
  • the second cascade always receives the first-level regulated current of the current source without any PWM
  • Cascade of LEDs also the function of a master. Because it essentially determines the overall brightness of the system, because it makes sense to put the color of LEDs, which require the highest current to produce the desired white light (ie green or mint), into this second cascade.
  • the regulation of the whole system gets a cascade structure.
  • a circuit arrangement according to the invention for operating at least one first and exactly one second cascade of LEDs therefore comprises a controllable current source which is designed to output a summation current as a function of its output provided to the power source control signal, such as a dimming signal to provide.
  • a control device which in turn comprises: at least a first PWM output for providing a first PWM signal; an output for providing the control signal to the power source; an actual value input for detecting the instantaneous actual value of the total current through all cascades of LEDs; and at least one setpoint input for receiving a signal influencing the setpoint value of the summation current through all cascades of LEDs.
  • the circuit arrangement further comprises an adder device for providing to the control device a signal proportional to the sum of the actual values of the currents through all the cascades of LEDs, the adder device comprising a first ohmic resistor, thus forming between all cascades of LEDs, forming a summing node and a first
  • Reference potential is coupled, that it is flowed through by the sum of the actual values of the currents through all cascades of LEDs.
  • Each first cascade of LEDs is one
  • a driving device comprising: a serially arranged to the respective cascade of LEDs first electronic switch with a control electrode, a working electrode and a reference electrode; a
  • Operational amplifier circuit for controlling the current through the respective cascade of LEDs with a
  • Operational amplifier whose output is coupled to the control electrode of the first electronic switch and whose negative input is supplied with a signal which is proportional to the current through the respective LED cascade;
  • Adding means and the first reference potential is coupled, wherein the tap of the voltage divider is coupled to the positive input of the operational amplifier; and a second electronic switch having a control electrode, a working electrode and a reference electrode, the control electrode being coupled to the first PWM output associated with the respective first LED cascade, wherein the
  • Reference potential is coupled, at least the
  • Power source can be powered instead of a voltage source. This further results in a high efficiency of the circuit arrangement.
  • Circuitry can be used during each on-time
  • the present invention accordingly makes decoupling in a simple manner possible
  • Brightness and color space achieved, so that both sizes can be set separately.
  • Adding device comprises an ohmic resistance between the reference electrode of the respective first
  • the electronic switch and the summing node is coupled.
  • the voltage drop across the respective resistor is used to determine the current flowing through the respective first LED cascade, in particular around it
  • the adding device preferably comprises a
  • Operational amplifier is coupled to the tap of the voltage divider.
  • a so connected voltage divider is a negative feedback for the
  • the circuit arrangement preferably comprises a further voltage divider with an ohmic resistance and an NTC resistor, wherein the further voltage divider of the current source is connected in parallel, wherein the tap of the other
  • Control device is coupled. In this way, an automatic control of the brightness and the color location as a function of the temperature is made possible.
  • another setpoint input represents the
  • Control device is a dimming signal input for supplying a dimming signal. This allows a simple way dimming while keeping constant the color location.
  • the operational amplifier has each
  • the advantage results in a more accurate and faster feedback, since the Feedback circuit comprises fewer components, so also significantly more compact and thus less susceptible to interference is formed.
  • the Feedback circuit comprises fewer components, so also significantly more compact and thus less susceptible to interference is formed.
  • Circuit arrangement two first cascades of LEDs and a second cascade of LEDs.
  • a cascade of LEDs comprises LEDs that are in the blue
  • Wavelength range a cascade of LEDs comprises LEDs emitting in the red wavelength range, and includes a cascade of LEDs LEDs that radiate at least in the sum in the green wavelength range. In this way, almost any, in practice relevant color location can be controlled.
  • control device has a
  • control device comprises a memory device, in the rule polynomials for controlling a predetermined color location
  • Fig. 1 in a schematic representation a first
  • Fig. 2 is a schematic representation of a second
  • Fig. 3 is a graph for calculating the rule polynomials for
  • Wavelength range from the temperature at constant color location and constant, output from the power source total current.
  • Fig. 1 shows a schematic representation of a first
  • Circuitry This includes a taxable item.
  • Control device 12 which may in particular represent a microcontroller, applied to the current source IQ
  • Controller 12 includes a first PWM output PWMl for providing a first PWM signal and a second PWM output PWM2 for providing a second PWM signal. It also comprises an output IS for providing the control signal St to the current source I Q.
  • a first actual value input ADC1 is used to detect a temperature of
  • a second actual value input ADC2 is used to detect the instantaneous actual value of a total current through all the cascades of LEDs of the circuit arrangement 10, which will be discussed in greater detail below, which is proportional to the total current I ges output by the current source IQ. It also includes a setpoint input ADC3 for Receiving a dimming signal DIM. Another setpoint input ADC4 is used to receive a setpoint signal FO for the color location.
  • the input ADC1 of the control device 12 is coupled to the tap of a voltage divider which is connected in parallel with the current source IQ and comprises an ohmic resistor RIO and a temperature-dependent resistor NTC1.
  • the circuit arrangement 10 comprises three different cascades of LEDs, wherein the
  • An LED cascade according to the present invention comprises
  • At least one LED but usually several LEDs.
  • the LED cascade LEDl emits in the red wavelength range, the LED cascade LED2 in the blue wavelength range and the LED cascade LED3 in the green wavelength range.
  • the current flowing through the first LED cascade LED1 is I DI
  • the circuitry includes an adder 14 for providing a signal at the input ADC2 of FIG.
  • Control device 12 which is proportional to the sum of the actual values of the currents I DI, I D2, I D3 through all cascades of LEDs LEDl, LED2, LED3.
  • the adder 14 comprises an ohmic resistor R3, the formation of a
  • the adder 14 further comprises an operational amplifier IC2 and a voltage divider comprising the ohmic resistors R8 and R9.
  • the voltage divider R8, R9 is between the
  • the plus input of the operational amplifier IC2 is coupled to the summing node Nl, wherein the negative input of the operational amplifier IC2 with the tap of the
  • Voltage divider R8, R9 is coupled.
  • the LED cascade LED1 is assigned a drive device 16a
  • the LED cascade LED2 is assigned a drive device 16b.
  • the LED cascade LED3 has no such drive device.
  • the LED cascade LED1 is assigned a drive device 16a
  • the LED cascade LED2 is assigned a drive device 16b.
  • the LED cascade LED3 has no such drive device.
  • the drive device 16a accordingly comprises a first electronic switch Tla arranged in series with the LED cascade LED1, having a control electrode, a working electrode and a reference electrode. It includes one
  • Operational amplifier circuit for controlling the current I D I through the cascade LED1 with an operational amplifier ICla whose output is connected to the control electrode of the first
  • Reference electrode of the electronic switch Tla and the summing node Nl is coupled.
  • a voltage divider comprising the ohmic resistors R4a and R5a is coupled between the output of the operational amplifier IC2 of the adder 14 and the reference potential, the tap of the Voltage divider R4a, R5a is coupled to the positive input of the operational amplifier ICla.
  • the drive device 16a further comprises a second electronic switch T2a with a control electrode, a working electrode and a reference electrode, wherein its
  • Control device 12 is coupled, wherein its
  • Working electrode is coupled to the tap of the voltage divider R4a, R5a and its reference electrode with the
  • the series circuit comprising the LED cascade LED1, the distance working electrode reference electrode of the first electronic switch Tla and the ohmic resistor Ria are connected in series between the output of
  • the LED cascade LED3 is coupled without further components between the output of the current source I Q and the summing node Nl of the adder 14.
  • the negative reference potential terminals of the operational amplifiers ICla and IClb are coupled to the summing node Nl.
  • the voltage divider R4a, R5a, corresponding to R4b and R5b, as well as R8 and R9 can also be designed as non-linear voltage dividers, for example, in that one of the two ohmic resistors is replaced by a diode.
  • the voltage divider R8, R9 is a negative feedback for the operational amplifier IC2, so that this linearly converts the voltage drop across the resistor R3 voltage to the value range of the input ADC2 of the control device 12.
  • the actual value of the sum current proportional size at the output of the operational amplifier IC2 is provided by means of the voltage divider R4a, R5a, and R4b, R5b adapted to the value range of the above ohmic
  • the control circuit in which the operational amplifier ICla is active is shown in dashed lines and is, as can be seen, very compact; It is characterized by short distances and therefore reacts very fast.
  • Operational amplifier ICla and IClb is at the potential of the summing node Nl, the offset of these operational amplifiers ICla and IClb can be compensated in a simple manner.
  • these operational amplifiers ICla and IClb are connected to the reference potential of the control device 12 as shown below with reference to FIG. 2, and 0 V are applied to the input of the operational amplifiers ICla and IClb, the respective operational amplifiers ICla and IClb output the same Offset voltage off. This then causes an undesirable current flow through the
  • a system of three adjustment knobs can be made in the embodiment of Figure 1 thus:.
  • the currents I DI, I D2 and I D3 can be adjusted in terms of their amplitude, whereby the brightness and the color locus of the output from the circuit arrangement in Fig. 1
  • Circuit arrangement 10 according to the invention differs from the embodiment illustrated in FIG. 1 in that the negative reference potential terminal of FIG. 1
  • Op Amp ICla and IClb is not included.
  • control device 12 comprises a memory device 18, are stored in the rule polynomials for controlling a predeterminable color locus.
  • These rule polynomials are at least of the second degree and give the dependence of the currents I DI, I D2 by the cascades LED1, LED2 of
  • the LEDs are measured to derive the rule polynomials.
  • the polynomials are created from the measured values.
  • the system of current regulation is designed as follows:
  • Iges is the input current coming from the current source IQ
  • IDI and ID2 are dependent on the temperature T and the magnitude of the amplitude of the total current I ges .
  • ID3 is unregulated and corresponds to the difference between I tot and the sum of IDI and ID2.
  • ⁇ ⁇ ( ⁇ ⁇ + ⁇ * T + Cl * T 2 ) * (a 2 + b 2 * I gea + c 2 * I g 2
  • I m (a 3 + b 3 * T + c 3 * T 2 ) * (a 4 + b 4 * I ges + c 4 * I g 2 .
  • I ge s 700 mA was selected.
  • I m (a 1 + b 1 * T + c 1 * T 2) * (0.019897 + 0.001625 * 1 tot + 0.000000016767 * I g 2
  • FIG. 5 shows the distribution of the brightness PhiV over the chromaticity coordinate CCT at a constant total current I ges .
  • the brightness of the 2700K color temperature initially increases as the color temperature increases.
  • the connecting line runs between the color loci of the red-emitting LEDs of a first cascade and the greenish-emitting LEDs of the second Cascade approximately on the Planckian curve, the blue emitting LEDs are almost switched off, only the greenish emitting LEDs have to be controlled brighter.
  • constant total current leads the
  • Brightness is a result of the color location. To even out the brightness across all color locations, the
  • Control device 12 via its control output IS readjust the all-supplying current source IQ, for example, with a factor that is complementary to the color locus to Fig. 5 runs.
  • the amplified sum current signal visum see Fig. 1 and Fig. 2, is given not only to the control device 12, but through the voltage divider R4a , R5a is also divided down to the setpoint input of the operational amplifier ICla.
  • this gate controls its output so far that the transistor Tla becomes conductive so far (in the linear range) that the voltage across the ohmic
  • Resistor Ria plus the voltage across the resistor R3 ie the raw measured value of the cumulative current is equal to the voltage across the resistor R5a.
  • IDI (R5a / (Ria (R4a + R5a))) * V Lsum - (R3 / Rla) * I ges.
  • IDI [(R5a * R9 / (Ria (R4a + R5a) (R8 + R9))) - (R3 / Rla)] * I or
  • IDI [(R5a / (Ria (R4a + R5a))) - (R3 (R8 + R9) / (Rla * R9))] * Iges The factor before visa is in the control device 12
  • ID2 Average value of IDI can be determined.
  • the factor for the calculation of ID2 as a function of I ges or depending on visa can be determined.
  • ID2 [(R5b * R9 / (RLB (R4b R5b +) (R8 + R9))) - (R3 / RLB)] * I ges or:
  • ID2 [(R5b / (RLB (R4b R5b +))) - (R3 (R8 + R9) / (RLB * R9))] * I ges.
  • ID3 applies accordingly: and thus:
  • I D 3 1 - ⁇ [(R 5a / (Ria (R 4a + R 5a))) - ( R 3 (R 8 + R 9) / (R a I * R 9))] +

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  • Circuit Arrangement For Electric Light Sources In General (AREA)
  • Led Devices (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung (10) zum Betreiben mehrerer parallel geschalteter Kaskaden von LEDs. Diese werden aus einer steuerbaren Stromquelle betrieben, wobei die Ströme durch n-1 Kaskaden geregelt werden, wobei die n-te Kaskade als Überlaufventil dient. Im Rahmen der Regelung werden PWM-Signale verwendet.

Description

Beschreibung
Schaltungsanordnung zum Betreiben zumindest einer ersten und genau einer zweiten Kaskade von LEDs
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum Betreiben zumindest einer ersten und genau einer zweiten Kaskade von LEDs. Sie betrifft insbesondere die Problematik, die Helligkeit mehrkanaliger LED-Module Microcontroller- geregelt durch die Kombination von linearem Dimmen und PWM ( Pulsweitenmodulation) -Dimmen einzustellen. Mit anderen Worten wird das Dimmen erzielt durch eine Kombination aus PWM und Absenken der Amplitude des Stroms durch die jeweilige LED-Kaskade. Damit wird der Informationsgehalt der PWM um die Ebene der Amplitude des Signals erweitert, d.h. nicht nur die Pulsbreite ist variabel, sondern auch die Amplitude des die jeweilige LED-Kaskade durchfließenden Stroms.
Durch Absenken der Stromamplitude arbeiten die LEDs der jeweiligen LED-Kaskade im gedimmten Zustand in einem
effizienteren Bereich. Innerhalb des jeweiligen, maximal zulässigen LED-Stroms kann dann zusätzlich mittels
Pulsweitenmodulation geregelt werden. Neben der erwähnten Effizienzsteigerung wird dadurch weiterhin eine
Lebensdauerverlängerung der jeweiligen LEDs erzielt.
In diesem Zusammenhang ist aus der EP 1 689 212 Bl ein
Verfahren zum Dimmen über einen Dimmbereich einer Lichtquelle bekannt, deren Helligkeit eine Funktion des
durchschnittlichen Stromflusses durch die Lichtquelle ist, wobei die Lichtquelle einen Nennstromwert aufweist und wobei das Verfahren zumindest über einen Teil des Dimmbereichs die Verbindungsoperationen aufweist: Speisen der Lichtquelle mit einem Strom, dessen Intensität geschaltet wird mit einem gegebenen Arbeitszyklus zwischen einem Ein-Wert und einem Aus-Wert, und Einstellen von zumindest einem der Ein- und Aus-Werte auf einen Teil des Nennstromwerts. In einem in Figur 4 dargestellten Ausführungsbeispiel wird beispielsweise in einem Dimmbereich zwischen 0% und L% gedimmt über einen ungetakteten Konstantstrom, d.h. durch Wahl einer niedrigeren Stromamplitude. In einem Bereich zwischen L% und H% wird eine Mischform gewählt aus amplitudenreduziertem Konstantstrom und PWM, während in einem Bereich zwischen H% bis 100% lediglich mittels PWM gedimmt wird, wobei die Stromamplitude auf
Nennstrom-Niveau liegt.
In einem in der genannten Druckschrift in Figur 5
dargestellten Ausführungsbeispiel wird in einem Bereich des Dimmlevels zwischen 0% und H% gedimmt durch Einstellung der Amplitude des Stroms sowie eine PWM mit konstant niedriger Ein-Zeit. In einem Bereich zwischen H% und 100% des
Dimmlevels befindet sich der Strom auf Nennstrom-Niveau, wobei die Ein-Zeit zunimmt bis auf 100%.
Aus der DE 198 48 925 B4 ist ein Verfahren zur Ansteuerung von Leuchtdioden bekannt, bei dem der Flussstrom durch die Leuchtdioden zur Reduzierung der Helligkeit einer
Anzeigevorrichtung verringert wird, wobei der Betrag des Flussstroms durch die Leuchtdioden nur bis zu einem
vorbestimmten unteren Grenzwert verringert wird und wobei zur weiteren Reduzierung der Helligkeit der Flussstrom getaktet wird, wobei der Betrag des Flussstroms während des Taktens gleich oder größer als der untere Grenzwert ist.
Bei den beiden aus dem Stand der Technik bekannten
Vorgehensweisen besteht jedoch der Nachteil, dass eine
Variation der Helligkeit bei einem Dimmvorgang mit einer Variation des Farborts einhergeht. Dies ist unerwünscht, wenn ein gewünschter Farbort, beispielsweise zur Bereitstellung vorbestimmter Beleuchtungsverhältnisse, eingehalten werden soll. Zusätzlich ergibt sich ein unerwünschter Einfluss der Temperatur auf den Farbort, der mit der Dimmung sogar noch zunimmt. Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht deshalb darin, die bekannten Verfahren derart weiterzubilden, dass ein
Dimmen ohne unerwünschte Farbortverschiebung ermöglicht wird. Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Schaltungsanordnung mit den Merkmalen von Patentanspruch 1.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass diese Aufgabe dann optimal gelöst werden kann, wenn die beiden Teilaufgaben, d.h. Dimmen des Stroms einerseits und Konstanthalten des Farborts andererseits, voneinander
entkoppelt werden. Dazu wird grundsätzlich eine Umstellung derart vorgenommen, dass die Schaltungsanordnung aus einer Stromquelle gespeist werden kann. Dies ermöglicht auf
einfache Weise, die Amplitude des von der Stromquelle
abgegebenen Summenstroms zu variieren. Zusätzlich findet eine Stromregelung mittels PWM statt, allerdings nur in der mindestens einen ersten Kaskade von LEDs. Die zweite Kaskade von LEDs dient als Bypass-Strang, mit anderen Worten als Überlaufventil für das Ausgangssignal der Stromquelle.
Im Unterschied zum Stand der Technik wird alsoin zwei Ebenen geregelt: Die zweite Kaskade bekommt immer ohne jegliche PWM den in erster Ebene geregelten Strom der Stromquelle
geliefert, jedoch reduziert um den Strom, der zusätzlich in zweiter Ebene geregelt wird und durch die mindestens eine erste Kaskade von LEDs fließt. Somit bekommt die zweite
Kaskade von LEDs auch die Funktion eines Masters. Denn sie bestimmt wesentlich die Gesamthelligkeit des Systems, weil sinnvollerweise die Farbe von LEDs, die zur Erzeugung des gewünschten weißen Lichts den höchsten Strom erfordern (also grün oder mint) , in diese zweite Kaskade gelegt wird. Die Regelung des Gesamtsystems bekommt eine Kaskadenstruktur. Eine erfindungsgemäße Schaltungsanordnung zum Betreiben zumindest einer ersten und genau einer zweiten Kaskade von LEDs umfasst daher eine steuerbare Stromquelle, die ausgelegt ist, an ihrem Ausgang einen Summenstrom in Abhängigkeit eines an die Stromquelle angelegten Steuersignals, beispielsweise eines Dimmsignals, bereitzustellen. Sie umfasst weiterhin eine Steuervorrichtung, die ihrerseits umfasst: zumindest einen ersten PWM-Ausgang zum Bereitstellen eines ersten PWM- Signals; einen Ausgang zum Bereitstellen des Steuersignals an die Stromquelle; einen Istwert-Eingang zum Erfassen des momentanen Istwerts des Summenstroms durch alle Kaskaden von LEDs; sowie zumindest einen Sollwert-Eingang zum Empfangen eines den Sollwert des Summenstroms durch alle Kaskaden von LEDs beeinflussenden Signals. Die Schaltungsanordnung umfasst weiterhin eine Addiervorrichtung zum Bereitstellen eines Signals, das der Summe der Istwerte der Ströme durch alle Kaskaden von LEDs proportional ist, an die Steuervorrichtung, wobei die Addiervorrichtung einen ersten ohmschen Widerstand umfasst, der unter Ausbildung eines Summierknotens derart zwischen alle Kaskaden von LEDs und ein erstes
Bezugspotential gekoppelt ist, dass er von der Summe der Istwerte der Ströme durch alle Kaskaden von LEDs durchflössen wird. Dabei ist jeder ersten Kaskade von LEDs eine
Ansteuervorrichtung zugeordnet, die Folgendes umfasst: einen seriell zur jeweiligen Kaskade von LEDs angeordneten ersten elektronischen Schalter mit einer Steuerelektrode, einer Arbeitselektrode und einer Bezugselektrode; eine
Operationsverstärkerschaltung zur Regelung des Stroms durch die jeweilige Kaskade von LEDs mit einem
Operationsverstärker, dessen Ausgang mit der Steuerelektrode des ersten elektronischen Schalters gekoppelt ist und dessen Minus-Eingang ein Signal zugeführt wird, das dem Strom durch die jeweilige LED-Kaskade proportional ist; einen
Spannungsteiler, der zwischen den Ausgang der
Addiervorrichtung und das erste Bezugspotential gekoppelt ist, wobei der Abgriff des Spannungsteilers mit dem Plus- Eingang des Operationsverstärkers gekoppelt ist; sowie einen zweiten elektronischen Schalter mit einer Steuerelektrode, einer Arbeitselektrode und einer Bezugselektrode, wobei die Steuerelektrode mit dem zur jeweiligen ersten LED-Kaskade zugehörigen ersten PWM-Ausgang gekoppelt ist, wobei die
Arbeitselektrode mit dem Abgriff des Spannungsteilers gekoppelt ist, wobei die Bezugselektrode mit dem ersten
Bezugspotential gekoppelt ist, wobei zumindest die
Serienschaltung umfassend die jeweilige LED-Kaskade sowie die Strecke Arbeitselektrode-Bezugselektrode des jeweiligen ersten Schalters zwischen den Ausgang der Stromquelle und einen ersten Eingang der Addiervorrichtung gekoppelt ist. Die zweite Kaskade ist zwischen den Ausgang der Stromquelle und den Summierknoten der Addiervorrichtung gekoppelt. Durch die Verwendung eines ungeregelten ÜberlaufStrangs , der genau einen zweiten Kaskade, kann nunmehr aus einer
Stromquelle anstelle einer Spannungsquelle gespeist werden. Dies resultiert weiterhin in einem hohen Wirkungsgrad der Schaltungsanordnung. Bei einer erfindungsgemäßen
Schaltungsanordnung kann während jedes einzelnen On-Zeit-
Intervalls der PWM der Strom durch den jeweiligen Zielkanal, d.h. die jeweilige erste Kaskade, der PWM geregelt werden. Dies resultiert in der gewünschten Entkopplung zwischen
Helligkeit und Farbort. Andernfalls müsste auf komplizierte Weise die PWM umgerechnet werden in eine Abhängigkeit von der jeweiligen Dimmstellung. Durch die vorliegende Erfindung wird demnach auf einfache Weise eine Entkopplung zwischen
Helligkeit und Farbort erzielt, sodass beide Größen separat voneinander eingestellt werden können.
Eine bevorzugte Ausführungsform zeichnet sich dadurch aus, dass jede Ansteuervorrichtung als Eingang in die
Addiervorrichtung einen ohmschen Widerstand umfasst, der zwischen die Bezugselektrode des jeweiligen ersten
elektronischen Schalters und den Summierknoten gekoppelt ist. Die über dem jeweiligen Widerstand abfallende Spannung wird zur Ermittlung des durch die jeweilige erste LED-Kaskade fließenden Stroms verwendet, insbesondere um diesen
hinsichtlich seiner Amplitude zu regeln.
Die Addiervorrichtung umfasst bevorzugt einen
Operationsverstärker und einen Spannungsteiler, wobei der Spannungsteiler zwischen das Bezugspotential und den Ausgang des Operationsverstärkers gekoppelt ist, wobei der Plus- Eingang des Operationsverstärkers mit dem Summierknoten gekoppelt ist, wobei der Minus-Eingang des
Operationsverstärkers mit dem Abgriff des Spannungsteilers gekoppelt ist. Durch die Verwendung eines so verschalteten Spannungsteilers wird eine Gegenkopplung für den
Operationsverstärker erreicht, sodass dieser zu einem
linearen Verstärker wird, wodurch das am Summierknoten entstehende Spannungssignal auf einen gewünschten
Wertebereich am Istwert-Eingang der Steuervorrichtung
abgebildet werden kann.
Die Schaltungsanordnung umfasst bevorzugt einen weiteren Spannungsteiler mit einem ohmschen Widerstand und einem NTC- Widerstand, wobei der weitere Spannungsteiler der Stromquelle parallel geschaltet ist, wobei der Abgriff des weiteren
Spannungsteilers mit einem weiteren Istwert-Eingang der
Steuervorrichtung gekoppelt ist. Auf diese Weise wird eine automatische Regelung der Helligkeit und des Farborts in Abhängigkeit der Temperatur ermöglicht.
Bevorzugt stellt ein weiterer Sollwert-Eingang der
Steuervorrichtung einen Dimmsignal-Eingang zur Zuführung eines Dimmsignals dar. Dadurch wird auf einfache Weise eine Dimmung unter Konstanthaltung des Farborts ermöglicht.
Weiterhin weist der Operationsverstärker jeder
Ansteuervorrichtung einen negativen Bezugspotential-Anschluss auf, wobei dieser negative Bezugspotential-Anschluss gemäß einer ersten Variante mit dem ersten Bezugspotential, gemäß einer zweiten Variante mit dem Summierknoten gekoppelt ist. Bei der ersten Variante ergibt sich der Vorteil, dass der Verbrauch des jeweiligen Operationsverstärkers bei der
Messung des Summenstroms nicht mit einbezogen wird. Damit wird die Messung des LED-Stroms nicht verzerrt durch den
Verbrauchsstrom des jeweiligen Operationsverstärkers. Bei der zweitgenannten Variante ergibt sich der Vorteil in einer genaueren und schnelleren Rückkopplung, da der Rückkoppelkreis weniger Bauelemente umfasst, also außerdem deutlich kompakter und damit weniger störanfällig ausgebildet ist . Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform umfasst die
Schaltungsanordnung zwei erste Kaskaden von LEDs sowie eine zweite Kaskade von LEDs. Dabei ist es besonders bevorzugt, wenn eine Kaskade von LEDs LEDs umfasst, die im blauen
Wellenlängenbereich abstrahlen, eine Kaskade von LEDs LEDs umfasst, die im roten Wellenlängenbereich abstrahlen, und eine Kaskade von LEDs LEDs umfasst, die zumindest in der Summe im grünen Wellenlängenbereich abstrahlen. Auf diese Weise kann nahezu jeder beliebige, in der Praxis relevante Farbort angesteuert werden.
Besonders bevorzugt weist die Steuervorrichtung einen
weiteren Sollwert-Eingang zur Zuführung eines Farborts auf. Auf diese Weise wird die Option bereitgestellt, separat voneinander Helligkeit und Farbort nicht nur zu regeln, sondern wunschgemäß unabhängig voneinander einzustellen.
Speziell in diesem Zusammenhang, jedoch auch unabhängig davon, umfasst die Steuervorrichtung gemäß einer besonders bevorzugten Weiterbildung eine Speichervorrichtung, in der Regelpolynome zur Regelung eines vorgebbaren Farborts
abgelegt sind. Durch die Verwendung von Regelpolynomen wird eine präzisere Einstellung des Farborts ermöglicht als über Look-Up-Tabellen, wie sie aus dem Stand der Technik bekannt sind. Look-Up-Tabellen gelten üblicherweise nur für einen bestimmten Strom und werden wegen des begrenzten
Speicherplatzes in der Steuervorrichtung nur für einige wenige Ströme hinterlegt, sodass kein kontinuierliches Dimmen unter einer präzisen Einhaltung des Farborts ermöglicht wird. Durch die Hinterlegung von Regelpolynomen können nunmehr unter Beanspruchung minimalen Speicherplatzes auch für beliebig fein aufgelöste Dimmstellungen die nötigen Ströme durch die entsprechenden Kaskaden zur Beibehaltung des
Farborts präzise ermittelt werden. Erst in der Zusammenschau mit der erfindungsgemäß ermöglichten getrennten Einstellung von Helligkeit und Farbort erlangt die Definition des
Farborts über Regelpolynome ihre außerordentliche Bedeutung. In diesem Zusammenhang ist es besonders bevorzugt, wenn die Regelpolynome mindestens vom zweiten Grad sind und die
Abhängigkeit der Ströme durch die jeweiligen ersten Kaskaden von einer ersten Größe, die dem von der Stromquelle
bereitzustellenden Gesamtstrom proportional ist, und einer zweiten Größe, die der Temperatur der Schaltungsanordnung proportional ist, wiedergeben. Auf diese Weise ist es nicht nötig, die Ströme durch die einzelnen LED-Kaskaden explizit zu erfassen und der Steuervorrichtung zuzuführen. Vielmehr wird die Regelung des Farborts allein auf der Basis von Temperatur und Gesamtstrom, deren Istwerte, wie bereits erwähnt, ohnehin in der Schaltungsanordnung erfasst werden, ermöglicht .
Weitere bevorzugte Ausführungsformen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Im Nachfolgenden werden nunmehr Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Diese zeigen:
Fig. 1 in schematischer Darstellung ein erstes
Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen
Schaltungsanordnung;
Fig. 2 in schematischer Darstellung ein zweites
Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen
Schaltungsanordnung;
Fig. 3 eine Graphik zur Berechnung der Regelpolynome für
LEDs, die im roten bzw. blauen Wellenlängenbereich abstrahlen, in Abhängigkeit der Temperatur bei konstantem Farbort; eine Graphik zur Berechnung der Regelpolynome für LEDs, die im roten bzw. blauen Wellenlängenbereich abstrahlen, in Abhängigkeit des von der Stromquelle bereitgestellten Gesamtstroms bei konstanter
Temperatur; eine Graphik zur Darstellung der Helligkeit PhiV in Abhängigkeit des Farborts bei konstantem, von der Stromquelle abgegebenem Gesamtstrom; eine Graphik zur Darstellung der Abhängigkeit des Stroms durch LEDs, die im blauen
Wellenlängenbereich bzw. im roten
Wellenlängenbereich bzw. im grünen
Wellenlängenbereich emittieren, von der Temperatur bei konstantem Farbort und konstantem, von der Stromquelle abgegebenem Gesamtstrom.
Fig. 1 zeigt in schematischer Darstellung ein erstes
Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen
Schaltungsanordnung. Diese umfasst eine steuerbare
Stromquelle I Q, die ausgelegt ist, an ihrem Ausgang einen Summenstrom Iges in Abhängigkeit eines von einer
Steuervorrichtung 12, die insbesondere einen MikroController darstellen kann, an die Stromquelle IQ angelegten
Steuersignals St bereitzustellen. Die bereits erwähnte
Steuervorrichtung 12 umfasst einen ersten PWM-Ausgang PWMl zum Bereitstellen eines ersten PWM-Signals und einen zweiten PWM-Ausgang PWM2 zum Bereitstellen eines zweiten PWM-Signals. Sie umfasst weiterhin einen Ausgang IS zum Bereitstellen des Steuersignals St an die Stromquelle I Q. Ein erster Istwert- Eingang ADC1 dient zum Erfassen einer Temperatur der
Schaltungsanordnung 10. Ein zweiter Istwert-Eingang ADC2 dient zum Erfassen des momentanen Istwerts eines Summenstroms durch alle Kaskaden von LEDs der Schaltungsanordnung 10, auf die weiter unten noch näher eingegangen wird, der dem von der Stromquelle I Q abgegebenen Summenstrom Iges proportional ist. Sie umfasst weiterhin einen Sollwert-Eingang ADC3 zum Empfangen eines Dimmsignals DIM. Ein weiterer Sollwert- Eingang ADC4 dient zum Empfangen eines Sollwertsignals FO für den Farbort. Der Eingang ADC1 der Steuervorrichtung 12 ist mit dem Abgriff eines Spannungsteilers gekoppelt, der der Stromquelle I Q parallel geschaltet ist und einen ohmschen Widerstand RIO sowie einen temperaturabhängigen Widerstand NTC1 umfasst. Die Schaltungsanordnung 10 umfasst im Ausführungsbeispiel drei unterschiedliche Kaskaden von LEDs, wobei der
Übersichtlichkeit halber nur immer eine LED der jeweiligen Kaskade von LEDs beispielhaft dargestellt ist. Eine LED- Kaskade im Sinne der vorliegenden Erfindung umfasst
mindestens eine LED, üblicherweise jedoch mehrere LEDs.
Die LED-Kaskade LEDl emittiert im roten Wellenlängenbereich, die LED-Kaskade LED2 im blauen Wellenlängenbereich und die LED-Kaskade LED3 im grünen Wellenlängenbereich. Der durch die erste LED-Kaskade LEDl fließende Strom ist mit I DI
bezeichnet, der durch die zweite LED-Kaskade LED2 fließende Strom mit I D2 und der durch die dritte LED-Kaskade LED3 fließende Strom mit I D3 .
Die Schaltungsanordnung umfasst eine Addiervorrichtung 14 zum Bereitstellen eines Signals am Eingang ADC2 der
Steuervorrichtung 12, das der Summe der Istwerte der Ströme I DI , I D2 , I D3 durch alle Kaskaden von LEDs LEDl, LED2, LED3 proportional ist. Dazu umfasst die Addiervorrichtung 14 einen ohmschen Widerstand R3, der unter Ausbildung eines
Summierknotens Nl derart zwischen alle Kaskaden von LEDs
LEDl, LED2, LED3 und ein Bezugspotential gekoppelt ist, dass er von der Summe der Istwerte der Ströme I DI , I D2 , I D3 durch alle Kaskaden von LEDs LEDl, LED2, LED3 durchflössen wird, also als Shunt-Widerstand wirkt. Die Addiervorrichtung 14 umfasst weiterhin einen Operationsverstärker IC2 und einen Spannungsteiler, der die ohmschen Widerstände R8 und R9 umfasst. Der Spannungsteiler R8, R9 ist zwischen das
Bezugspotential und den Ausgang des Operationsverstärkers IC2 gekoppelt. Der Plus-Eingang des Operationsverstärkers IC2 ist mit dem Summierknoten Nl gekoppelt, wobei der Minus-Eingang des Operationsverstärkers IC2 mit dem Abgriff des
Spannungsteilers R8, R9 gekoppelt ist.
Wie der Darstellung in Fig. 1 zu entnehmen, ist der LED- Kaskade LED1 eine Ansteuervorrichtung 16a und der LED-Kaskade LED2 eine Ansteuervorrichtung 16b zugeordnet. Die LED-Kaskade LED3 hingegen weist keine derartige Ansteuervorrichtung auf. Für andere Ausführungsbeispiele gilt: Unabhängig von der
Anzahl der parallel geschalteten LED-Kaskaden dient immer, wie weiter unten noch näher ausgeführt werden wird, eine der LED-Kaskaden als Überlaufventil für das Ausgangssignal der Stromquelle I Q, wobei genau dieser LED-Kaskade dann
entsprechend keine Ansteuervorrichtung zugeordnet ist.
Beispielsweise sind auch Ausführungsformen denkbar mit zwei, vier, fünf usw. parallel geschalteten LED-Kaskaden.
Der Aufbau der Ansteuervorrichtungen wird im Folgenden am Beispiel der Ansteuervorrichtung 16a beschrieben; für die Ansteuervorrichtung 16b gilt Entsprechendes.
Die Ansteuervorrichtung 16a umfasst demnach einen seriell zur LED-Kaskade LED1 angeordneten ersten elektronischen Schalter Tla mit einer Steuerelektrode, einer Arbeitselektrode und einer Bezugselektrode. Sie umfasst eine
Operationsverstärkerschaltung zur Regelung des Stroms I DI durch die Kaskade LED1 mit einem Operationsverstärker ICla, dessen Ausgang mit der Steuerelektrode des ersten
elektronischen Schalters Tla gekoppelt ist und dessen Minus- Eingang ein Signal zugeführt wird, das an einem Widerstand Ria abgegriffen wird, der seriell zwischen der
Bezugselektrode des elektronischen Schalters Tla und dem Summierknoten Nl gekoppelt ist. Ein Spannungsteiler, der die ohmschen Widerstände R4a und R5a umfasst, ist zwischen den Ausgang des Operationsverstärkers IC2 der Addiervorrichtung 14 und das Bezugspotential gekoppelt, wobei der Abgriff des Spannungsteilers R4a, R5a mit dem Plus-Eingang des Operationsverstärkers ICla gekoppelt ist.
Die Ansteuervorrichtung 16a umfasst weiterhin einen zweiten elektronischen Schalter T2a mit einer Steuerelektrode, einer Arbeitselektrode und einer Bezugselektrode, wobei seine
Steuerelektrode mit dem PWM-Ausgang PWM1 der
Steuervorrichtung 12 gekoppelt ist, wobei seine
Arbeitselektrode mit dem Abgriff des Spannungsteilers R4a, R5a gekoppelt ist und seine Bezugselektrode mit dem
Bezugspotential. Die Serienschaltung umfassend die LED- Kaskade LED1, die Strecke Arbeitselektrode-Bezugselektrode des ersten elektronischen Schalters Tla sowie der ohmsche Widerstand Ria sind seriell zwischen den Ausgang der
Stromquelle I Q und den Plus-Eingang des Operationsverstärkers IC2 der Addiervorrichtung 14 gekoppelt. Wie bereits erwähnt, gelten entsprechende Ausführungen hinsichtlich der
Ansteuervorrichtung 16b mit Bezug auf die LED-Kaskade LED2. Im Gegensatz hierzu ist die LED-Kaskade LED3 ohne weitere Bauelemente zwischen den Ausgang der Stromquelle I Q und den Summierknoten Nl der Addiervorrichtung 14 gekoppelt.
Wie aus der Darstellung von Fig. 1 zu erkennen ist, sind die negativen Bezugspotential-Anschlüsse der Operationsverstärker ICla und IClb mit dem Summierknoten Nl gekoppelt.
Die Spannungsteiler R4a, R5a, entsprechend R4b und R5b, sowie R8 und R9 können auch als nicht-lineare Spannungsteiler ausgebildet sein, beispielsweise dadurch, dass einer der beiden ohmschen Widerstände durch eine Diode ersetzt wird.
Dies hat den Vorteil, dass in Form der Diodenflussspannungen weitere Konstanten in die Regelschaltung einführbar sind, so dass der Arbeitspunkt einer solchen Schaltung beispielsweise in den Knickpunkt einer Diodenkennlinie gelegt werden kann, wodurch sich ein differenziell hoher Widerstand ergibt, obwohl der Absolutwert viel niederohmiger ist als das lineare Äquivalent und damit weniger Verluste erzeugt, und dass durch einsprechende Wahl von Si-Dioden, Zenerdioden oder Schottkydioden die Temperaturabhängigkeit der
Operationsverstärker und elektronischen Schalter ausgeglichen werden kann. Zur Funktionsweise der in Fig. 1 dargestellten
Sehaltungsanordnung :
Der Spannungsteiler R8, R9 stellt eine Gegenkopplung für den Operationsverstärker IC2 dar, sodass dieser die über dem ohmschen Widerstand R3 abfallende Spannung linear umsetzt auf den Wertebereich des Eingangs ADC2 der Steuervorrichtung 12. Die dem Istwert des Summenstroms proportionale Größe, die am Ausgang des Operationsverstärkers IC2 bereitgestellt wird, wird mittels des Spannungsteilers R4a, R5a, bzw. R4b, R5b angepasst an den Wertebereich der über dem ohmschen
Widerstand Ria bzw. Rlb abfallenden Spannung. Dadurch können die Verluste der Schaltungsanordnung deutlich reduziert werden . Unter der Annahme, dass zu einem entsprechenden Zeitpunkt des PWM-Signals PWM1 (PWM1 auf „high") der Transistor T2a leitend geschaltet wird, beispielsweise indem 6 V an dessen Gate anliegen, wird der Abgriffspunkt des Spannungsteilers R4a, R5a auf das Bezugspotential gezogen. Liegt demnach am Plus- Eingang des Operationsverstärkers ICla das Bezugspotential an, reduziert er durch entsprechende Ansteuerung des Gates des elektronischen Schalters Tla den Strom I DI durch die LED- Kaskade LED1, bis dieser auf null ist. Vom Eingang, d.h. dem Gate des Transistors T2a, zum Ausgang, den Strom I DI
betrachtet, invertiert damit die Ansteuervorrichtung 16a. Der Regelkreis, in dem der Operationsverstärker ICla aktiv ist, ist gestrichelt eingezeichnet und ist, wie zu erkennen, sehr kompakt; er zeichnet sich durch kurze Wege aus und reagiert deshalb sehr schnell.
Ist der Transistor T2a nicht-leitend, d.h. PWM1 ist auf „low", so ist der Abgriff des Spannungsteilers R4a, R5a frei und damit proportional zum Summenstrom Iges . Da demnach am Plus-Eingang des Operationsverstärkers ICla ein Potential ungleich null anliegt, schaltet dieser den Transistor Tla ein, sodass der Strom I DI ZU fließen beginnt. Sobald ein Strom I DI fließt, fließt dieser nicht nur über den Widerstand Ria, sondern auch über den Widerstand R3 zum Bezugspotential. Der Spannungsabfall über Ria führt dazu, dass die Spannung am Minus-Eingang des Operationsverstärkers ICla anwächst, sodass der Transistor Tla wieder etwas weniger leitend geschaltet wird. Dieser ist demnach zwar niederohmig, aber nicht voll durchgeschaltet. Der Strom I DI ist demnach proportional zum
Produkt aus dem Summenstrom Iges und dem Inversen des Signals PWM1 , d.h. PWMl .
Entsprechendes gilt für den Strom I D2 mit Bezug auf die
Ansteuervorrichtung 16b.
Dadurch, dass das negative Bezugspotential der
Operationsverstärker ICla und IClb auf dem Potential des Summierknotens Nl liegt, kann auf einfache Weise der Offset dieser Operationsverstärker ICla und IClb kompensiert werden. Werden diese Operationsverstärker ICla und IClb, wie weiter unten mit Bezug auf Fig. 2 dargestellt, am Bezugspotential der Steuervorrichtung 12 angeschlossen und am Eingang der Operationsverstärker ICla und IClb liegen 0 V an, dann geben die entsprechenden Operationsverstärker ICla und IClb an ihren Ausgängen die besagte Offset-Spannung aus. Diese bewirkt dann einen unerwünschten Stromfluss durch die
entsprechenden LED-Kaskaden LED1 und LED2. Dadurch, dass bei der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsform das negative Bezugspotential der Operationsverstärker ICla und IClb jetzt um den Spannungsabfall am Shunt-Widerstand R3 höher liegt, liegt das Eingangssignal der Operationsverstärker im
negativen Bereich und an den Ausgängen der
Operationsverstärker liegen tatsächlich 0 V an.
Zusammenfassend kann in dem Ausführungsbeispiel von Fig. 1 demnach eine Regelung über drei Stellknöpfe vorgenommen werden: Iges, PWMl und PWM2. Durch diese drei Stellknöpfe lassen sich die Ströme I DI , I D2 und I D3 hinsichtlich ihrer Amplitude einstellen, wodurch die Helligkeit und der Farbort der von der Schaltungsanordnung in Fig. 1 abgegebenen
Gesamtstrahlung getrennt voneinander einstellbar sind.
Die in Fig. 2 dargestellte Ausführungsform einer
erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung 10 unterscheidet sich von der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsform dadurch, dass der negative Bezugspotentialanschluss der
Operationsverstärker ICla und IClb mit dem ersten
Bezugspotential gekoppelt ist, und nicht mit dem
Summierknoten Nl . Dadurch ergibt sich zwar eine etwas trägere Regelung der Ströme I DI und I D2 , allerdings geht damit der Vorteil einher, dass bei der Messung des Gesamtstroms Iges mittels der Addiervorrichtung 14 der Verbrauch der
Operationsverstärker ICla und IClb nicht mit einbezogen wird.
Besonders bevorzugt umfasst die Steuervorrichtung 12 eine Speichervorrichtung 18, in der Regelpolynome zur Regelung eines vorgebbaren Farborts abgelegt sind. Diese Regelpolynome sind mindestens vom zweiten Grad und geben die Abhängigkeit der Ströme I DI , I D2 durch die Kaskaden LED1, LED2 vom
Gesamtstrom Iges und der Temperatur T wieder. Im Einzelnen:
Zur Herleitung der Regelpolynome werden die LEDs vermessen. Aus den Messwerten werden die Polynome erstellt. In einem Ausführungsbeispiel wurde der Farbort zu CCT=3000K gewählt.
Das System der Stromregelung ist wie folgt ausgelegt:
IDl=f(T g
Figure imgf000017_0001
* Iges ist der Eingangsstrom, der von der Stromquelle IQ
geliefert wird. IDI und ID2 sind abhängig von der Temperatur T sowie der Höhe der Amplitude des Gesamtstroms Iges . ID3 ist ungeregelt und entspricht der Differenz zwischen Iges und der Summe von IDI und ID2.
In einem bevorzugten Ausführungsbeispiel wird mit Polynomen zweiter Ordnung gerechnet. Diese geben hinreichend genau den Verlauf der Ströme wieder: y = a + b*x + c*x2
Ιοι=(αι +^ *T + Cl *T2)*(a2+b2 *Igea+c2 *Ig 2
Im = (a3+b3*T + c3*T2)*(a4+ b4 *Iges + c4 *Ig 2 .
Anschließend wird für einen konstanten Gesamtstrom Iges für die Ströme IDI und ID2 eine Polynominterpolation durchgeführt.
Im Ausführungsbeispiel wurde Iges=700 mA gewählt. Die
Messergebnisse für IDI führen zu dem nachfolgenden Term mit einer Abhängigkeit von der Temperatur T (in der Gleichung ist zur leichteren Bezugnahme auf die obige Gleichung wieder die Abhängigkeit y(x) dargestellt): y = 0,008213934150x2 + 0,040577739029x + 136,408238292360
Damit ergibt sich
Im = (136,4082 + 0,040577 *T + 0,00821 *Γ2)*(Ω2 +b2* Iges + c2* Ig
Diese Abhängigkeit ist in Fig. 3 dargestellt. Aus den
entsprechenden Messwerten für ID2 ergibt sich die ebenfalls in Fig. 3 dargestellte, entsprechende Gleichung für ID2: y = 0,00015039x2 - 0,32818158x + 58,98800033 Daraus folgt:
Im =(58,98800033 -0,32818158Γ + 0,00015039Γ2) *(Ω4 +b4 *Iges + c4 *Ig 2
Zur Ermittlung der Parameter der zweiten Hälfte der
Gleichungen, d.h. a2, b2, C2 sowie a4, b4 und c4, wird auf Fig. 4 Bezug genommen, bei der für T=konstant, im
Ausführungsbeispiel T=konstant=80 °C, die Abhängigkeit vom Gesamtstrom Iges dargestellt ist. Daraus ergibt sich für IDi : y = 0,000000016767x2 + 0,001625121097x + 0,019897160742.
Daraus folgt:
Im = (a1 + b1*T + c1*T2)* (0,019897 + 0,001625 * 1ges + 0,000000016767 * Ig 2
Setzt man die oben für Iges=konstant ermittelte Gleichung in die für T=konstant ermittelte Gleichung ein, so erhält man
Im = (136,4082 + 0,040577 * T + 0,0082 l * T2) * (0,019897 + 0,001625 * Iga + 0,000000016767 * Ig 2 es ) Für ID2 erhält man entsprechend:
Im = (58,98800033- 0,32818158*r + 0,00015039 *r2 ) *(0,02385204 + 0,00202625
Figure imgf000019_0001
Mit diesen beiden Polynomen für IDI und ID2 können jetzt die Ströme IDI, ID2 und ID3 kontinuierlich für alle Iges und alle Temperaturen T berechnet werden.
Fig. 5 zeigt die Verteilung der Helligkeit PhiV über dem Farbort CCT bei konstantem Gesamtstrom Iges . Wie gut zu erkennen ist, nimmt die Helligkeit von 2700K Farbtemperatur beginnend zunächst zu, wenn sich die Farbtemperatur erhöhen soll. In diesem Bereich verläuft die Verbindungsgerade zwischen den Farborten der rotstrahlenden LEDs der einen ersten Kaskade und den grünlich strahlenden LEDs der zweiten Kaskade in etwa auf dem Planckschen Kurvenzug, die blau strahlenden LEDs sind annähernd ausgeschaltet, lediglich die grünlich strahlenden LEDs müssen dazu heller gesteuert werden. Trotz konstantem Summenstrom führt die
ungleichmässige Augenempfindlichkeit zu subjektiv
wahrgenommener höherer Helligkeit. Auf dem Weg zu höheren Farbtemperaturen müssen ab ca. 2900K die blau strahlenden LEDs hinzu geschaltet werden. Die ab hier vorliegende
Dreiermischung zum Führen des Mischfarborts auf der CIE1931- Farbtafel „quer unter dem Farbort der LEDs der zweiten
Kaskade" reduziert den Wirkungsgrad der Gesamtschaltung und damit die Helligkeit, allerdings maximal um 2%. Erst wenn der Mischfarbort auf der Planckschen Kurve bei sehr hohen
Farbtemperaturen auf die Verbindungsgrade zwischen dem
Farbort der LEDs der zweiten Kaskade und dem Farbort der blau strahlenden LEDs der zweiten ersten Kaskade „einbiegt", sind die roten LEDs quasi ausgeschaltet. Ab da wird das
Gesamtlicht wieder heller, da die immer dominanter werdenden blau strahlenden LEDs effizienter sind als die im grünlichen strahlenden.
Aus obiger Formulierung wird deutlich, dass hier die
Helligkeit ein Resultat des Farborts ist. Um die Helligkeit über alle Farborte zu vergleichmäßigen, muss die
Steuereinrichtung 12 über ihren Stellausgang IS die alles versorgende Stromquelle IQ nachregeln, beispielsweise mit einem Faktor, der abhängig vom Farbort komplementär zu Fig. 5 verläuft . Fig. 6 zeigt in Ergänzung zur Darstellung von Fig. 3 für einen Farbort CCT=3000 K und Iges=700 mA neben der
Temperaturabhängigkeit der Ströme IDI und ID2 auch diejenige des Stroms ID3, die sich ergibt gemäß ID3= I geS - ( IDI+ ID2) ·
Die Erfassung der Ströme IDI und ID2 erfolgt bei den
erfindungsgemäßen Schaltungsanordnungen indirekt. Mit Bezug auf IDI ergibt sich: IDI fließt nur dann, wenn der Transistor T2a ausgeschaltet ist, also wenn gilt: PWM1=0 V. Das verstärkte Summenstromsignal Visum, siehe Fig. 1 bzw. Fig. 2, wird nicht nur an die Steuervorrichtung 12 gegeben, sondern durch den Spannungsteiler R4a, R5a heruntergeteilt auch an den Sollwert-Eingang des Operationsverstärkers ICla. Dieser steuert seinen Ausgang infolgedessen so weit auf, damit der Transistor Tla so weit (im linearen Bereich) leitfähig wird, dass die Spannung über dem ohmschen
Widerstand Ria plus die Spannung über dem ohmschen Widerstand R3 (also dem Roh-Messwert des Summeniststroms) gleich groß wird wie die Spannung über dem ohmschen Widerstand R5a.
Solange der Transistor T2a nicht leitet, pegelt der
Operationsverstärker ICla den Strom IDI SO ein, dass die Gegenkopplungsspannung über dem ohmschen Widerstand Ria der Eingangsspannung über dem ohmschen Widerstand R5a genau entspricht. Es gilt also:
Figure imgf000021_0001
(R5a/ (R4a+R5a) ) *VlSum .
Aufgelöst nach IDI ergibt sich: IDI= (R5a/ (Ria (R4a+R5a) ) ) *VlSum- (R3/Rla) *Iges.
Bereits hier ist zu erkennen, dass IDI linear von Iges
abhängt. Mit VlSum= (R9/ (R8+R9) ) * I ges ergibt sich:
IDI= [ (R5a*R9/ (Ria (R4a+R5a) (R8+R9) ) ) - (R3/Rla) ] *I oder
IDI= [ (R5a/ (Ria (R4a+R5a) ) ) - (R3 (R8+R9) / (Rla*R9) ) ] *Iges Der Faktor vor Visum wird in der Steuervorrichtung 12
abgelegt. Damit kann diese, solange PWM1=0 V ist, den Strom IDI berechnen, der genau im abgespeicherten Verhältnis zu Visum steht, welches am Eingang ADC2 der Steuervorrichtung 12 anliegt. Da Visum permanent gemessen wird, ist damit der
Momentanwert von IDI und über PWM\ gewichtet auch der
Mittelwert von IDI ermittelbar. In entsprechender Weise kann der Faktor zur Berechnung von ID2 in Abhängigkeit von Iges bzw. in Abhängigkeit von ViSum ermittelt werden. Für ID2 ergibt sich demnach:
ID2= [ (R5b*R9/ (Rlb (R4b+R5b) (R8+R9) ) ) - (R3/Rlb) ] *Iges oder :
ID2= [ (R5b/ (Rlb (R4b+R5b) ) ) - (R3 (R8+R9) / (Rlb*R9) ) ] *Iges. Für ID3 gilt entsprechend:
Figure imgf000022_0001
und damit:
ID3=l-{ [ (R5a/ (Ria (R4a+R5a) ) ) - (R3 (R8+R9) / (Rla*R9) ) ] +
[ (R5b/ (Rlb (R4b+R5b) ) ) - (R3 (R8+R9) / (Rlb*R9) ) ] }*Iges.

Claims

Patentansprüche
1. Schaltungsanordnung (10) zum Betreiben zumindest einer ersten (LED1; LED2) und genau einer zweiten Kaskade (LED3) von LEDs umfassend:
- eine steuerbare Stromquelle (IQ) , die ausgelegt ist, an ihrem Ausgang einen Summenstrom (Iges) in Abhängigkeit eines an die Stromquelle (IQ) angelegten Steuersignals (St) bereitzustellen;
- eine Steuervorrichtung (12), die ihrerseits umfasst:
- zumindest einen ersten PWM-Ausgang (PWM1; PWM2) zum
Bereitstellen eines ersten PWM-Signals;
- einen Ausgang (IS) zum Bereitstellen des Steuersignals (ST) an die Stromquelle (IQ) ;
- einen Istwert-Eingang (ADC2) zum Erfassen des momentanen
Istwerts (ViSum) des Summenstroms (Iges) durch alle Kaskaden (LED1, LED2, LED3) von LEDs; sowie
- zumindest einen Sollwert-Eingang (ADC3; ACD4) zum
Empfangen eines den Sollwert des Summenstroms ( Iges ) durch alle Kaskaden (LED1, LED2, LED3) von LEDs
beeinflussenden Signals;
- eine Addiervorrichtung (14) zum Bereitstellen eines Signals, das der Summe der Istwerte der Ströme (IDI, ID2, ID3) durch alle Kaskaden (LED1, LED2, LED3) von LEDs proportional ist, an die Steuervorrichtung (12) , wobei die Addiervorrichtung
(14) einen ersten ohmschen Widerstand (R3) umfasst, der unter Ausbildung eines Summierknotens (Nl) derart zwischen alle Kaskaden (LED1, LED2, LED3) von LEDs und ein erstes Bezugspotential gekoppelt ist, sodass er von der Summe der Istwerte der Ströme durch alle Kaskaden (LED1, LED2, LED3) von LEDs durchflössen wird;
- wobei jeder ersten Kaskade (LED1; LED2) von LEDs eine
Ansteuervorrichtung (16a; 16b) zugeordnet ist, die umfasst:
- einen seriell zur jeweiligen Kaskade (LED1; LED2) von LEDs angeordneten ersten elektronischen Schalter (Tla;
Tlb) mit einer Steuerelektrode, einer Arbeitselektrode und einer Bezugselektrode;
- eine Operationsverstärkerschaltung zur Regelung des Stroms ( I DI ; I D2 ) durch die jeweilige Kaskade (LED1;
LED2) von LEDs mit einem Operationsverstärker (ICla; IClb) , dessen Ausgang mit der Steuerelektrode des ersten elektronischen Schalters (Tla; Tlb) gekoppelt ist und dessen Minus-Eingang ein Signal zugeführt wird, das dem Strom durch die jeweilige LED-Kaskade (LED1; LED2) proportional ist;
- einen Spannungsteiler (R4a, R5a; R4b, R5b) , der zwischen den Ausgang der Addiervorrichtung (14) und das erste Bezugspotential gekoppelt ist, wobei der Abgriff des Spannungsteilers (R4a, R5a; R4b, R5b) mit dem Plus- Eingang des Operationsverstärkers (ICla; IClb) gekoppelt ist; sowie
- einen zweiten elektronischen Schalter (T2a; T2b) mit einer Steuerelektrode, einer Arbeitselektrode und einer Bezugselektrode, wobei die Steuerelektrode mit dem zur jeweiligen ersten LED-Kaskade (LED1; LED2) zugehörigen ersten PWM-Ausgang (PWM1; PWM2) gekoppelt ist, wobei die Arbeitselektrode mit dem Abgriff des Spannungsteilers (R4a, R5a; R4b, R5b) gekoppelt ist, wobei die
Bezugselektrode mit dem ersten Bezugspotential gekoppelt ist,
- wobei zumindest die Serienschaltung umfassend die
jeweilige LED-Kaskade (LED1; LED2) sowie die Strecke Arbeitselektrode-Bezugselektrode des jeweiligen ersten Schalters zwischen den Ausgang der Stromquelle (I Q) und einen ersten Eingang der Addiervorrichtung (14)
gekoppelt ist,
wobei die zweite Kaskade (LED3) zwischen den Ausgang der Stromquelle (IQ) und den Summierknoten (Nl) der
Addiervorrichtung (14) gekoppelt ist.
2. Schaltungsanordnung (10) nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass
jede Ansteuervorrichtung (16a; 16b) einen ohmschen Widerstand (Ria; Rlb) umfasst, der zwischen die Bezugselektrode des jeweiligen ersten elektronischen Schalters (Tla; Tlb) und den Summierknoten (Nl) gekoppelt ist.
3. Schaltungsanordnung (10) nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass
die Addiervorrichtung (14) einen Operationsverstärker (IC2) und einen Spannungsteiler (R8, R9) umfasst, wobei der
Spannungsteiler (R8, R9) zwischen das Bezugspotential und den Ausgang des Operationsverstärkers (IC2) gekoppelt ist, wobei der Plus-Eingang des Operationsverstärkers (IC2) mit dem
Summierknoten (Nl) gekoppelt ist, wobei der Minus-Eingang des Operationsverstärkers (IC2) mit dem Abgriff des
Spannungsteilers (R8, R9) gekoppelt ist.
4. Schaltungsanordnung (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Schaltungsanordnung (10) einen weiteren Spannungsteiler mit einem ohmschen Widerstand (RIO) und einem NTC-Widerstand (NTC1) umfasst, wobei der weitere Spannungsteiler der
Stromquelle (IQ) parallel geschaltet ist, wobei der Abgriff des weiteren Spannungsteilers mit einem Istwert-Eingang (ADC1) der Steuervorrichtung (12) gekoppelt ist.
5. Schaltungsanordnung (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der oder ein weiterer Sollwert-Eingang (ADC3) der
Steuervorrichtung (12) einen Dimmsignal-Eingang zur Zuführung eines Dimmsignals (DIM) darstellt.
6. Schaltungsanordnung (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Operationsverstärker (ICla; IClb) jeder
Ansteuervorrichtung (16a; 16b) einen negativen
Bezugspotential-Anschluss aufweist, wobei dieser negative Bezugspotential-Anschluss mit dem ersten Bezugspotential gekoppelt ist.
7. Schaltungsanordnung (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass
der Operationsverstärker (ICla; IClb) jeder
Ansteuervorrichtung (16a; 16b) einen negativen
Bezugspotential-Anschluss aufweist, wobei dieser negative
Bezugspotential-Anschluss mit dem Summierknoten (Nl) gekoppelt ist .
8. Schaltungsanordnung (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Schaltungsanordnung (10) zwei erste Kaskaden (LED1; LED2) von LEDS sowie eine zweite Kaskade (LED3) von LEDs umfasst.
9. Schaltungsanordnung (10) nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, dass
eine Kaskade von LEDs LEDs umfasst, die im blauen
Wellenlängenbereich abstrahlen, eine Kaskade von LEDs LEDs umfasst, die im roten Wellenlängenbereich abstrahlen und eine Kaskade von LEDs LEDs umfasst, die zumindest in der Summe im grünen Wellenlängenbereich abstrahlen.
10. Schaltungsanordnung (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Steuervorrichtung (12) einen weiteren Sollwert-Eingang (ADC4) zur Zuführung eines Farborts (FO) aufweist.
11. Schaltungsanordnung (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Steuervorrichtung (12) eine Speichervorrichtung (18) umfasst, in der Regelpolynome zur Regelung eines vorgebbaren Farborts (FO) abgelegt sind.
12. Schaltungsanordnung (10) nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet, dass die Regelpolynome mindestens vom zweiten Grad sind und die Abhängigkeit der Ströme (IDI; ID2) durch die jeweiligen ersten Kaskaden (LED1; LED2) von einer ersten Größe, die dem von der Stromquelle (IQ) bereitzustellenden Gesamtstrom (IGES)
proportional ist, und einer zweiten Größe, die der Temperatur (T) der Schaltungsanordnung (10) proportional ist,
wiedergeben .
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017203801B3 (de) * 2017-03-08 2018-03-08 Karlsruher Institut für Technologie Vorrichtung und Verfahren zur Ansteuerung einer Vielzahl von Leuchtdioden
DE102017113013B4 (de) 2017-06-13 2022-08-25 Vossloh-Schwabe Deutschland Gmbh Betriebsgerät und Verfahren zum Betreiben eines Betriebsgeräts
DE102018128847A1 (de) * 2018-11-16 2020-05-20 Osram Opto Semiconductors Gmbh Optoelektronische Leuchtvorrichtung und Verfahren zum Steuern einer optoelektronischen Leuchtvorrichtung
DE102024105650A1 (de) * 2024-02-28 2025-08-28 Osram Gmbh Schaltungsanordnung, leuchtmittel und verfahren

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008041153A1 (en) * 2006-10-06 2008-04-10 Philips Intellectual Property & Standards Gmbh Power supply device for light elements and method for supplying power to light elements
US20130063035A1 (en) * 2011-09-12 2013-03-14 Juno Manufacturing, LLC Dimmable led light fixture having adjustable color temperature
DE102012203746A1 (de) * 2011-12-23 2013-06-27 Tridonic Gmbh & Co. Kg Verfahren und Schaltungsanordnung zur Erzeugung von weissem Licht mittels LEDS
EP2760254A1 (de) * 2013-01-25 2014-07-30 Dialog Semiconductor Inc. Regulierung der Farbtemperatur in einem dimmbaren LED-Beleuchtungssystem
GB2517455A (en) * 2013-08-20 2015-02-25 Harvard Engineering Plc Light Apparatus

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19848925B4 (de) 1998-10-23 2010-04-29 Lumino Licht Elektronik Gmbh Verfahren und Schaltungsanordnung zur Ansteuerung von Leuchtdioden
ATE404036T1 (de) * 2004-11-23 2008-08-15 Dialog Semiconductor Gmbh Kombinierter exponentieller und linearer rgb led- stromsenkender digital-analaog-wandler
EP1689212B1 (de) 2005-02-02 2008-01-23 Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH Verfahren und Anordnung zum Dimmen von Lichtquellen
DE102010000672A1 (de) * 2010-01-05 2011-07-07 Tridonic Ag Kombiniertes Verfahren zum Betreiben eines elektrischen Leuchtmittels sowie Betriebsschaltung
DE102011089885A1 (de) * 2011-12-23 2013-06-27 Tridonic Gmbh & Co. Kg Dimmbarer Konverter und Dimmverfahren für LEDs

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008041153A1 (en) * 2006-10-06 2008-04-10 Philips Intellectual Property & Standards Gmbh Power supply device for light elements and method for supplying power to light elements
US20130063035A1 (en) * 2011-09-12 2013-03-14 Juno Manufacturing, LLC Dimmable led light fixture having adjustable color temperature
DE102012203746A1 (de) * 2011-12-23 2013-06-27 Tridonic Gmbh & Co. Kg Verfahren und Schaltungsanordnung zur Erzeugung von weissem Licht mittels LEDS
EP2760254A1 (de) * 2013-01-25 2014-07-30 Dialog Semiconductor Inc. Regulierung der Farbtemperatur in einem dimmbaren LED-Beleuchtungssystem
GB2517455A (en) * 2013-08-20 2015-02-25 Harvard Engineering Plc Light Apparatus

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