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WO2016039050A1 - ナノミスト発生装置の回転体構造 - Google Patents

ナノミスト発生装置の回転体構造 Download PDF

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WO2016039050A1
WO2016039050A1 PCT/JP2015/072313 JP2015072313W WO2016039050A1 WO 2016039050 A1 WO2016039050 A1 WO 2016039050A1 JP 2015072313 W JP2015072313 W JP 2015072313W WO 2016039050 A1 WO2016039050 A1 WO 2016039050A1
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WO
WIPO (PCT)
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rotating body
wall
height
water
mist
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2015/072313
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English (en)
French (fr)
Inventor
勝巳 諸我
優輝 菅原
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Corona Corp
Original Assignee
Corona Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Corona Corp filed Critical Corona Corp
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Priority to US15/504,258 priority patent/US10132513B2/en
Priority to JP2016547777A priority patent/JP6535334B2/ja
Publication of WO2016039050A1 publication Critical patent/WO2016039050A1/ja
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Ceased legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F6/00—Air-humidification, e.g. cooling by humidification
    • F24F6/12—Air-humidification, e.g. cooling by humidification by forming water dispersions in the air
    • F24F6/16—Air-humidification, e.g. cooling by humidification by forming water dispersions in the air using rotating elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/21—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media
    • B01F23/213—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media by spraying or atomising of the liquids
    • B01F23/2131—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media by spraying or atomising of the liquids using rotating elements, e.g. rolls or brushes
    • B01F23/21311—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media by spraying or atomising of the liquids using rotating elements, e.g. rolls or brushes for spraying the liquid radially by centrifugal force
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B3/00—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements
    • B05B3/02—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2101/00—Mixing characterised by the nature of the mixed materials or by the application field
    • B01F2101/55—Mixing liquid air humidifiers with air
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
    • B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
    • B01F2215/0413—Numerical information
    • B01F2215/0418—Geometrical information
    • B01F2215/0422—Numerical values of angles

Definitions

  • the present invention relates to a rotating body structure of a nanomist generator, and more particularly to setting of a side surface average angle in a rotating body structure of a nanomist generator.
  • nano mist generators that pump water from a water storage tank using centrifugal force of a rotating body to generate nano mist (fine water droplets) and negative ions are known (for example, Patent Documents 1 and 2).
  • the nanomist generator described in Patent Document 1 and Patent Document 2 rotates the lower part of a bowl-shaped rotating body in a state where it is submerged in the water storage part, so that water in the water storage part is pumped up from a plurality of pores.
  • the nano mist which made water particles fine by scattering water is generated.
  • the water level stored in the water storage section is detected and can be controlled between a low water level and a high water level.
  • JP 2010-12167 A (refer to claim 1, paragraphs 0011 to 0018, FIG. 2 and FIG. 3) JP 2011-252692 A (refer to claim 1, paragraphs 0009 to 0014, FIG. 1)
  • the present invention has been made in view of such a background, and a rotating body of a nanomist generating apparatus capable of maximizing the generation amount of nanomist and negative ions by appropriately setting the side surface average angle of the rotating body. It is an object to provide a structure.
  • the invention according to claim 1 is a rotating body structure of a nano mist generating apparatus that generates a nano mist by rotating a rotating body having a bowl shape whose upper part is expanded from the lower part.
  • the rotating body has a lower part immersed in water in a water storage tank, a mist scattering port is disposed in the upper part, and the nanomist generator rotates the rotating body along the inner wall of the rotating body.
  • the water is pumped up and scattered from the mist outlet to generate nano mist
  • the inner wall radius at the upper end height of the mist outlet is the upper radius R1
  • the nanomist generator according to the present invention uses water wall rising acceleration ⁇ 1 (acceleration of water rising on the inner wall surface of the rotating body) caused by centrifugal force acceleration ⁇ due to rotation of the rotating body as a criterion.
  • the side surface average angle ⁇ 1 is set. Since the nano mist generator in the present invention pumps water using the centrifugal force acceleration ⁇ of the rotating body, the wall pump acceleration ⁇ 1 is maximized to maximize the amount of water pumped and the generation amount of nano mist and negative ions. Can be maximized.
  • wall rising acceleration unit since the factors resulting from the shape of the rotating body are the inner wall radius R and the wall surface angle ⁇ of the rotating body, attention is paid to the value of R cos ⁇ (referred to as “wall rising acceleration unit”). That is, in order to maximize (maximum) the amount of water drawn up, it is only necessary to maximize the wall surface acceleration, and in order to achieve this, the wall surface acceleration unit may be maximized.
  • the inner wall radius at the upper end height of the mist spraying port is the upper radius R1
  • the height from the height of the water line immersed in the water of the water storage tank to the upper end height of the mist scattering port is pumped up.
  • the lower radius R2 is the inner wall radius at the height of the waterline.
  • Lower radius R2 R1-H / tan ⁇
  • the wall elevation acceleration unit at the height of the waterline can be expressed as follows.
  • This equation can be regarded as a one-variable function with respect to ⁇ if the upper radius R1 and the pumping height H are known from other concepts such as designability and design specifications.
  • the wall surface acceleration acceleration unit is derived using the lower radius R2 at the height of the waterline, but the same is true even if the inner wall radius at a predetermined height is used instead of the height of the waterline.
  • the wall elevation acceleration unit can be derived.
  • the rotating body structure of the nano mist generator according to the present invention has obtained the basic structure equation for setting the reference value of the side surface average angle ⁇ , so that the side surface average angle that maximizes the amount of water pumped is appropriate. It is possible to maximize the generation amount of nano mist and negative ions.
  • the invention according to claim 2 of the present invention is the rotating body structure of the nanomist generator according to claim 1, wherein the side surface average angle ⁇ ⁇ b> 1 is an intersection of the water line and the inner wall at the lower inner wall
  • the inner wall point at the upper end height is an upper inner wall point
  • a straight line connecting the lower inner wall point and the upper inner wall point is an angle formed by a horizontal line.
  • the side surface average angle ⁇ 1 may be an angle formed by a straight line connecting the lower inner wall point and the upper inner wall point with a horizontal line.
  • the invention according to claim 3 of the present invention is the rotating body structure of the nanomist generator according to claim 1 or claim 2, wherein the side surface average angle ⁇ 1 is 50 degrees ⁇ ⁇ ⁇ 80. It is set to a range of degrees.
  • the optimum side average angle ⁇ 1 is determined from the basic structural equation for the upper radius R1 (for example, 33 mm) and the pumping height H (for example, 61 mm), it is 75.7 degrees, which is consistent with the experimental results. Therefore, the reference of the appropriate range of the side surface average angle ⁇ 1 is set.
  • the invention according to claim 4 of the present invention is the rotating body structure of the nanomist generator according to claim 1, wherein the inner wall has a tapered shape extending linearly in a front sectional view.
  • the rotating body since the rotating body has a taper shape extending linearly in front sectional view, the wall elevation acceleration can be maintained in the vicinity of the maximum value within the range of the pumping height. It can be held stably in the vicinity of the value.
  • the invention according to claim 5 of the present invention is the rotating body structure of the nanomist generator according to claim 1, wherein the inner wall has a curved surface shape swelled outward in a front sectional view. It is characterized by that.
  • the rotating body has a curved shape that bulges outward in a front sectional view, and within the range of the pumping height, the side surface angle of the inner wall is reduced at the lower part, and gradually increases toward the upper part.
  • the present invention has confirmed that the amount of negative ions generated can be increased more than when the rotating body has a curved shape that bulges outward in a front sectional view as compared with a tapered shape. .
  • the invention according to claim 6 of the present invention is the rotating body structure of the nanomist generator according to claim 1, wherein the height of the waterline is between a lower limit value and an upper limit value set in advance.
  • the height of the waterline is set to a numerical value that is greater than or equal to the lower limit value and less than or equal to the upper limit value.
  • the present invention can also be applied to a rotating body structure of a nanomist generator of a type in which the height of the waterline fluctuates.
  • a numerical value that is greater than or equal to the lower limit value and less than or equal to the upper limit value is used as the height of the waterline. Can do.
  • the rotating body structure of the nano mist generator according to the present invention can maximize the generation amount of nano mist and negative ions by appropriately setting the side surface average angle of the rotating body.
  • the nanomist generator 10A includes a rotating body 2A having a bowl shape whose upper part is larger than the lower part, a motor 3 that rotates the rotating body 2A, and water pumped by the rotating body 2A. And a water storage tank 4 (see FIG. 2) that stores W, and the rotating body 2A is rotated to generate nanomist and negative ions.
  • the nano mist generator 10A generates extremely fine mist so as to keep the moisture fresh while maintaining a refreshing effect and a relaxing effect by negative ions. Therefore, the nano mist generator 10A is favored for health promotion.
  • the rotating body 2 ⁇ / b> A has a bowl shape in which the upper part has a larger diameter than the lower part, and the inner wall 21 ⁇ / b> A has a tapered shape that extends linearly in front sectional view.
  • the lower part of the rotating body 2A is immersed in the water W of the water storage tank 4, and a mist scattering port 22 is provided at the upper part.
  • a porous body 23 made of a slit, a metal net, or the like that further refines the mist scattered from the mist scattering port 22 to generate negative ions is disposed.
  • the nanomist generator 10A rotates the rotating body 2A to pump the water W stored in the water storage tank 4 along the inner wall 21A of the rotating body 2A, and scatters it from the mist scattering port 22 and The nano mist and the negative ions are effectively generated by colliding with 23 and crushing.
  • the rotating body structure 1A of the nanomist generator 10A has an inner wall radius R at the upper end height of the mist scattering port 22 as an upper radius R1, and the height of the draft line L immersed in the water W of the water tank 4
  • the height from the top to the height of the upper end of the mist scattering port 22 is taken as the pumping height H, and the angle between the inner wall 21 and the horizontal line within the pumping height H is taken as the side surface average angle ⁇ 1.
  • the upper radius R1 is determined by the shape of the rotating body 2 set based on the size of the nano mist generator 10 that is the design specification, the known shape of the rotating body 2, and the like.
  • the design pumping height H ′ is determined by subtracting the predetermined height of the submerged portion at the lower end of the rotating body 2 necessary for pumping up the water in the water tank 4 from the height up to the upper end, and the position of the design pumping height H ′.
  • the side surface average angle ⁇ 1 can be set as follows.
  • the design pumping height H ′ coincides with the pumping height H, which is the height from the water line L to the mist splashing port 22, so that the pumping height H will be described in a unified manner hereinafter.
  • the upper radius R1 is set to 33 mm
  • the pumping height H is set to 61 mm.
  • the side surface average angle ⁇ satisfying the basic structural equation is 75.7 degrees.
  • ⁇ 75.7 degrees is a side average angle that maximizes the side elevation acceleration and maximizes the amount of water drawn, and therefore ⁇ is about 71.9 degrees to about about 11.9 degrees as a reference value for the side average angle ⁇ 1. It can be set within a range of 79.5 degrees.
  • the side surface average angle is, as shown in FIG. 3, the intersection between the water line L and the inner wall 21 (see also FIG. 2) as the lower inner wall point 51, and the intersection with the inner wall 21 at the pumping height H.
  • An angle formed by a straight line 5 connecting the lower inner wall point 51 and the upper inner wall point 52 with a horizontal line (for example, the draft line L) when the upper inner wall point 52 is defined.
  • the angle ⁇ formed by the straight line 5 connecting the lower inner wall point 51 and the upper inner wall point 52 with the horizontal line (draft line L) is the side surface average angle.
  • ⁇ ⁇ 1.
  • the height of the water line L refers to the height of the water W stored in the water tank 4.
  • the water level L is controlled to a substantially constant height depending on the use and specifications of the nanomist generator 10 (FIG. 8A).
  • Reference and a water level fluctuation type (see FIG. 8B) that is controlled while the water level fluctuates between the upper limit water level and the lower limit water level.
  • the water level fixing type As shown in FIG. 8A, when the water W is pumped up by the rotating body 2 and the water level L (the height L of the draft line) is lowered, the water W in the water tank 41 is supplied to the tank cap 42. When the water level L rises, reaches the end face of the tank cap 42 and is blocked, and the supply hole 42a is blocked, the supply of water stops, and the water level (the height L of the draft line) is controlled to be substantially constant.
  • the rotary body 2 is arranged in the water storage tank 4 so that the pumping height H set based on the size of the nanomist generator 10 and the known shape of the rotary body 2 and the height of the draft line L coincide. .
  • the upper limit water level setting means 42c stops the water supply to stop the water level in the range L1 to L2 between the lower limit water level L1 and the upper limit water level L2 (the height L of the waterline). To control.
  • the side surface average angle ⁇ corresponding to the height of the variable water line L is within ⁇ ⁇ 5% with respect to the optimum side surface average angle ⁇ of the rotating body 2 at the design pumping height H ′.
  • the lower limit water level L1 and the upper limit water level L2 are set, and the rotating body 2 is arranged in the water tank 4 so that the draft line L, which is an intermediate position between the lower limit water level L1 and the upper limit water level L2, and the design pumping height H ′ coincide.
  • the difference between the lower limit water level L1 and the upper limit water level L2 is preferably set small.
  • the rotating body 2B according to the second embodiment relates to the first embodiment in which the inner wall 21A has a curved shape in which the inner wall 21B bulges outward in a front sectional view, and the inner wall 21A has a linearly extending shape.
  • the rotating body 2B according to the second embodiment has the same upper radius R1, pumping height H, and side surface average angle ⁇ 1 as the rotating body 2A according to the first embodiment.
  • the side wall angle of the inner wall 21B at the lower inner wall point 51 at the water line L is ⁇ 11
  • the side wall angle of the inner wall 21B at the upper inner wall point 52 at the upper end height is ⁇ 12.
  • the side surface angle gradually increases from the inner wall point 51 toward the upper inner wall point 52 ( ⁇ 11 ⁇ 12).
  • FIG. 6 to be referred to shows the shape of the rotating body (tapered rotating body 2A, curved surface rotating body 2B) and side surface average angle ⁇ 1 with respect to the humidification amount (ml / h) having a positive correlation with the generation amount of nanomist. It was confirmed by experimenting how (68 degrees, 75 degrees) influences. When (a) is a tapered rotating body 2A, (b) is a curved surface rotating body 2B. This is the case. In this case, in order to confirm the influence of the total opening area (total hole area mm 2 ) of the entire mist scattering port 22, two types of cases where the total hole area was 90 mm 2 and 130 mm 2 were compared.
  • the humidification amount (ml / h) is larger when the side surface average angle ⁇ 1 is 75 degrees than 68 degrees regardless of the shape of the rotating body 2.
  • the taper-shaped rotating body 2A has 66 to 70 ml / h
  • the curved rotating body 2B has a rate of 61 ml / h, so the tapered rotating body 2A (see FIG. 2) is more curved than the curved rotating body 2B (see FIG. 4).
  • the taper-shaped rotating body 2A has 50 to 54 ml / h
  • the curved rotating body 2B is 54 ml / h
  • the tapered rotating body 2A is more curved than the curved rotating body 2B (see FIG. 4). It can be seen that it is greatly affected by the average side surface angle and the total hole area.
  • the side surface average angle ⁇ 1 is 80 degrees, the pumping force of the water W is insufficient and the generation of nanomist cannot be measured, but the rotational speed and the rotational radius of the rotating body 2 (2A, 2B) are increased.
  • the side surface average angle ⁇ 1 is 68 degrees, and the vicinity of 75 degrees (75.7 degrees indicating the extreme value) is more than the 80 degrees is the maximum value of the humidification amount (ml / h). This confirms that the side average angle predicted from the basic structural equation is an optimum value.
  • the shape of the rotating body 2 is determined so that the range of the side surface average angle ⁇ 1 is 50 degrees ⁇ ⁇ ⁇ 80 degrees, more preferably 68 degrees ⁇ ⁇ ⁇ 80 degrees, based on the experimental results.
  • FIG. 7 shows the shape of the rotator 2 (tapered rotator 2A, curved rotator 2B) and side surface average angle ⁇ 1 (68 degrees, 75 degrees, 80 degrees) with respect to the negative ion generation amount (solid / cc).
  • A shows a case where the total hole area is 90 mm 2
  • (b) shows a case where the total hole area is 130 mm 2 .
  • the amount of negative ions generated (solid / cc) is larger when the side surface average angle ⁇ 1 is 75 degrees than 68 degrees regardless of the total hole area. Further, when the side surface average angle ⁇ 1 is 68 to 75 degrees, the curved rotating body 2B (see FIG. 4) is superior to the tapered rotating body 2A (see FIG. 2).
  • the tapered rotating body 2A when the side surface average angle ⁇ 1 is 75 degrees and the total hole area is 90 mm 2 , 9500 (fixed / cc In contrast, as shown in FIG. 7B, when the total hole area is 130 mm 2 , it is about 8300 (solid / cc), and therefore the tapered rotating body 2A (see FIG. 2) This is more greatly affected by the total hole area than the curved rotating body 2B (see FIG. 4).
  • the side surface average angle ⁇ 1 is 68 degrees and 75 degrees rather than 80 degrees. It is presumed that the vicinity (75.7 degrees indicating the extreme value) is the maximum value of the negative ion generation amount (solid / cc).
  • the shape of the rotating body 2 is determined so that the range of the side surface average angle ⁇ 1 is 50 degrees ⁇ ⁇ ⁇ 80 degrees, more preferably 68 degrees ⁇ ⁇ ⁇ 80 degrees, based on the experimental results.
  • the upper radius R1 and the pumping height H are set according to the design requirements and the like.
  • the side surface average angle ⁇ satisfying the basic structural equation, the side surface average angle ⁇ at which the side surface rising acceleration becomes an extreme value can be derived, and the amount of water drawn can be maximized.
  • the side surface average angle ⁇ 1 is set within ⁇ 5% of ⁇ , the side surface average angle ⁇ 1 that maximizes the pumping amount of the water W can be appropriately set. It is possible to maximize the amount of humidification and the amount of negative ions generated.
  • the side surface average angle ⁇ 1 is within ⁇ 5% of about 55.7 degrees (about 71.9 degrees) with respect to the side surface average angle ⁇ (75.7 degrees) at which the side surface rising acceleration is an extreme value. To about 79.5 degrees), but within a more suitable range of ⁇ 3%, and considering the effects of frictional resistance of inner wall surface, turning radius, pumping height, etc., from -5% to +3 as appropriate % Can also be set.

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Abstract

　本発明は、ナノミストと負イオンの発生量を極大化することを目的とする。擂り鉢状をなした回転体（２）を回転させてナノミストを発生させるナノミスト発生装置の回転体構造であって、回転体（２）は、下部が貯水槽の水に浸漬され、上部にミスト飛散口（２２）が配設され、ミスト飛散口（２２）の上端高さにおける内壁半径を上部半径Ｒ１とし、貯水槽の水に浸漬された喫水線Ｌの高さからミスト飛散口（２２）の上端高さまでの高さを汲み上げ高さＨとし、汲み上げ高さＨの範囲内において内壁が水平線とのなす平均角度を側面平均角度θ１として、－Ｒ１ｓｉｎ３θ＋２Ｈｃｏｓθｓｉｎ２θ＋Ｈｃｏｓ３θ＝０である基本構造方程式を満たすθに対して、側面平均角度θ１をθ±５％以内に設定する。

Description

ナノミスト発生装置の回転体構造
　本発明は、ナノミスト発生装置の回転体構造に係り、特に、ナノミスト発生装置の回転体構造における側面平均角度の設定に関する。
　従来、貯水槽の水を回転体の遠心力を利用して汲みあげて、ナノミスト（微細水滴）や負イオンを発生させるナノミスト発生装置が知られている（例えば、特許文献１、２）。
　特許文献１と特許文献２に記載されたナノミスト発生装置は、擂り鉢状の回転体の下部を貯水部に水没させた状態で回転させることで、貯水部の水をくみ上げて複数の細孔から水を飛散させて水の粒子を微細化したナノミストを発生させる。
　また、特許文献２に記載されたナノミスト発生装置では、貯水部に貯められた水の水位を検出して低水位から高水位の間で制御できるようになっている。
特開２０１０－１２１６７号公報（請求項１、段落００１１～００１８、図２、図３参照） 特開２０１１－２５２６９２号公報（請求項１、段落０００９～００１４、図１参照）
　しかしながら、従来、貯水槽の水の汲み上げ量について回転体の内壁の傾斜角度が最適化されているかどうかを判断する基準がないので、ナノミストと負イオンの発生量が最大となるように試作と試験を繰り返して設計を行っていた。そのためナノミスト発生装置の用途や仕様が異なる製品ごとに回転体の内壁の傾斜角度を最適化するための試作と試験を繰り返さなければならないという問題があった。
　一方、近時、ナノミスト発生装置を搭載する製品が多様化し、個性を表現するためにデザイン性も重視されるため、回転体のサイズやスペース性も考慮しなければならないことから、設計の自由度が制約される中で、効率よく回転体の内壁の傾斜角度を最適化することが望まれる。
　本発明は、このような背景に鑑みてなされたものであり、回転体の側面平均角度を適正に設定して、ナノミストと負イオンの発生量を極大化することができるナノミスト発生装置の回転体構造を提供することを課題とする。
[規則91に基づく訂正 01.09.2015]　
　前記課題を解決するため、請求範囲第１項に係る発明は、下部よりも上部が拡径された擂り鉢状をなした回転体を回転させてナノミストを発生させるナノミスト発生装置の回転体構造であって、前記回転体は、前記下部が貯水槽の水に浸漬され、前記上部にミスト飛散口が配設され、前記ナノミスト発生装置は、前記回転体を回転させて当該回転体の内壁に沿って前記水を汲みあげて前記ミスト飛散口から飛散してナノミストを発生させ、前記ミスト飛散口の上端高さにおける内壁半径を上部半径Ｒ１とし、前記貯水槽の水に浸漬された喫水線の高さから前記ミスト飛散口の上端高さまでの高さを汲み上げ高さＨとし、この汲み上げ高さＨの範囲内において前記内壁が水平線とのなす平均角度を側面平均角度θ１として、－Ｒ１ｓｉｎ３θ＋２Ｈｃｏｓθｓｉｎ２θ＋Ｈｃｏｓ３θ＝０である基本構造方程式を満たすθに対して、前記側面平均角度θ１がθ±５％以内に設定されていることを特徴とする。
〈基本構造方程式の導出〉
　本発明におけるナノミスト発生装置は、図５に示すように、回転体の回転による遠心力加速度αに起因する水の壁面上昇加速度α１（回転体の内壁面を上昇する水の加速度）を判断基準として側面平均角度θ１を設定する。本発明におけるナノミスト発生装置は、回転体の遠心力加速度αを利用して水を汲み上げるため、壁面上昇加速度α１を極大にすることで、水の汲み上げ量を極大にしてナノミストおよび負イオンの発生量を極大にすることができる。壁面上昇加速度α１は、回転体の内壁半径Ｒと壁面角度θ、および角速度ωから求めることができる。
　　　壁面上昇加速度α１＝Ｒω２ｃｏｓθ
　この式において、回転体の形状に起因する因子は、回転体の内壁半径Ｒと壁面角度θであるから、Ｒｃｏｓθ（「壁面上昇加速度単位」という。）の値に着目する。つまり、水の汲み上げ量を極大（最大）にするには、壁面上昇加速度を極大にすればよく、そのためには壁面上昇加速度単位を極大にすればよい。
　本発明において、前記ミスト飛散口の上端高さにおける前記内壁半径を上部半径Ｒ１とし、前記貯水槽の水に浸漬された喫水線の高さから前記ミスト飛散口の上端高さまでの高さを汲み上げ高さＨとし、前記内壁が水平線とのなす平均角度を側面平均角度θ１とすると、喫水線の高さにおける前記内壁半径を下部半径Ｒ２は、
　　下部半径Ｒ２＝Ｒ１－Ｈ／ｔａｎθ　　と表すことができる。
　喫水線の高さにおける壁面上昇加速度単位は、以下のように表すことができる。
　　　Ｒ２ｃｏｓθ＝Ｒ１ｃｏｓθ－Ｈｃｏｓ２θ／ｓｉｎθ
　　　ｆ（θ）＝Ｒ１ｃｏｓθ－Ｈｃｏｓ２θ／ｓｉｎθ　　と置く。
　この式は、上部半径Ｒ１と汲み上げ高さＨをデザイン性や設計仕様等の別の考え方により既知とすると、θに関する１変数関数とみなすことができる。
　なお、概念を平易にするため便宜上、喫水線の高さにおける下部半径Ｒ２を使用して壁面上昇加速度単位を導出したが、喫水線の高さではなく所定の高さにおける内壁半径を使用しても同様に壁面上昇加速度単位を導出することができる。
　θの極大値を求めるために、ｆ′（θ）＝０とおくと、
　ｆ′（θ）＝－Ｒ１ｓｉｎθ－Ｈ（－２ｃｏｓθｓｉｎ２θ＋ｃｏｓ３θ）／ｓｉｎ２θより、
　　　－Ｒ１ｓｉｎ３θ＋２Ｈｃｏｓθｓｉｎ２θ＋Ｈｃｏｓ３θ＝０
　この式を側面角度に関する基本構造方程式という。
　このようにして、本発明に係るナノミスト発生装置の回転体構造は、側面平均角度θの基準値を設定する基本構造方程式を求めたことで、水の汲み上げ量を極大にする側面平均角度を適正に設定して、確実にナノミストと負イオンの発生量を極大化することができる。
　本発明の請求範囲第２項に係る発明は、請求範囲第１項に記載のナノミスト発生装置の回転体構造であって、前記側面平均角度θ１は、前記喫水線と前記内壁との交点を下部内壁点とし、前記上端高さにおける内壁点を上部内壁点とし、前記下部内壁点と前記上部内壁点とを結ぶ直線が水平線とのなす角度とすること、を特徴とする。
　本発明において、側面平均角度θ１は、前記下部内壁点と前記上部内壁点とを結ぶ直線が水平線とのなす角度とすることができる。
　本発明の請求範囲第３項に係る発明は、請求範囲第１項または請求範囲第２項に記載のナノミスト発生装置の回転体構造であって、前記側面平均角度θ１が５０度≦θ＜８０度の範囲に設定されていることを特徴とする。
　本発明において、前記上部半径Ｒ１（例えば、３３ｍｍ）および前記汲み上げ高さＨ（例えば、６１ｍｍ）について、最適な側面平均角度θ１を基本構造方程式から求めると７５．７度であり、実験結果とも合致するため、側面平均角度θ１の適正範囲の基準を設定したものである。
　本発明の請求範囲第４項に係る発明は、請求範囲第１項に記載のナノミスト発生装置の回転体構造であって、前記内壁は、正面断面視で直線状に延びるテーパ形状からなることを特徴とする。
　本発明は、回転体を正面断面視で直線状に延びるテーパ形状とすることで、汲み上げ高さの範囲内において壁面上昇加速度を極大値付近で保持することができるため、水の汲み上げ量を極大値付近で安定して保持することができる。
　本発明の請求範囲第５項に係る発明は、請求範囲第１項に記載のナノミスト発生装置の回転体構造であって、前記内壁は、正面断面視で外側に膨らんだ曲面形状をなしていることを特徴とする。
　本発明は、回転体を正面断面視で外側に膨らんだ曲面形状とすることで、汲み上げ高さの範囲内において下部では内壁の側面角度を小さくして、上部に向かうにつれて徐々に大きくなる。本発明は、実験の結果、回転体を正面断面視で外側に膨らんだ曲面形状とすることで、テーパ形状とした場合よりも負イオンの発生量をより増大させることを確認することができた。
　本発明の請求範囲第６項に係る発明は、請求範囲第１項に記載のナノミスト発生装置の回転体構造であって、前記喫水線の高さが予め設定された下限値と上限値の間で変動するように制御されている場合には、前記下限値以上で前記上限値以下の数値を前記喫水線の高さとすること、を特徴とする。
　本発明は、喫水線の高さが変動するタイプのナノミスト発生装置の回転体構造にも適用でき、そのような場合には前記下限値以上で前記上限値以下の数値を前記喫水線の高さとすることができる。
　本発明に係るナノミスト発生装置の回転体構造は、回転体の側面平均角度を適正に設定して、ナノミストと負イオンの発生量を極大化することができる。
本発明の第１の実施形態に係る回転体の外観を示す斜視図である。 本発明の第１の実施形態に係るナノミスト発生装置の回転体構造を示す正面断面図である。 本発明の回転体構造における側面平均角度および喫水線を説明するための模式的な正面図である。 本発明の第２の実施形態に係るナノミスト発生装置の回転体構造を示す正面断面図である。 本発明の回転体構造における基本構造方程式を導出する過程を示す。 本発明の実施形態に係る回転体構造における加湿量と側面平均角度との関係を示すグラフであり、（ａ）はテーパ形状にした場合、（ｂ）は曲面形状にした場合である。 本発明の実施形態に係る回転体構造における負イオン量と側面平均角度との関係を示すグラフであり、（ａ）はミスト飛散口（穴）の総面積を９０ｍｍ２にした場合、（ｂ）は曲ミスト飛散口の総面積を１３０ｍｍ２にした場合である。 本発明の回転体構造における喫水線の概念を示す模式的正面図であり、（ａ）は水位固定タイプの喫水線の概念を示し、（ｂ）は水位変動タイプの喫水線の概念を示す。
　本発明の第１の実施形態に係るナノミスト発生装置１０Ａの回転体構造１Ａについて適宜図１と図２を参照しながら詳細に説明する。
　ナノミスト発生装置１０Ａは、図１に示すように、下部よりも上部が拡径された擂り鉢状をなした回転体２Ａと、回転体２Ａを回転させるモータ３と、回転体２Ａで汲みあげる水Ｗを貯めた貯水槽４（図２参照）と、を備え、回転体２Ａを回転させてナノミストと負イオンを発生させる。ナノミスト発生装置１０Ａは、極めて微小なミストを生成することで爽やかさを保ちながら保湿し、負イオンによって除菌効果やリラックス効果があるので、健康増進のために愛用される。
　回転体２Ａは、図２に示すように、下部よりも上部が拡径された擂り鉢状をなし、内壁２１Ａが正面断面視で直線状に延びるテーパ形状をなしている。回転体２Ａは、下部が貯水槽４の水Ｗに浸漬され、上部にミスト飛散口２２が配設されている。ミスト飛散口２２の周囲には、ミスト飛散口２２から飛散されたミストをさらに微細化して負イオンを発生させるスリットや金網等からなる多孔体２３が配設されている。
　かかる構成により、ナノミスト発生装置１０Ａは、回転体２Ａを回転させて回転体２Ａの内壁２１Ａに沿って貯水槽４に貯えられた水Ｗを汲みあげてミスト飛散口２２から飛散するとともに、多孔体２３に衝突させて破砕することでナノミストと負イオンを効果的に発生させる。
　本発明の実施形態に係るナノミスト発生装置１０Ａの回転体構造１Ａは、ミスト飛散口２２の上端高さにおける内壁半径Ｒを上部半径Ｒ１とし、貯水槽４の水Ｗに浸漬された喫水線Ｌの高さからミスト飛散口２２の上端高さまでの高さを汲み上げ高さＨとし、この汲み上げ高さＨの範囲内において内壁２１が水平線とのなす角度を側面平均角度θ１として、
　　　－Ｒ１ｓｉｎ３θ＋２Ｈｃｏｓθｓｉｎ２θ＋Ｈｃｏｓ３θ＝０
である基本構造方程式を満たすθに対して、側面平均角度θ１をθ±５％以内に設定すれば、水の汲み上げ量を極大にする側面平均角度θ１を適正に設定することができるため、ナノミストと負イオンの発生量を極大化することができる。
　例えば、設計仕様であるナノミスト発生装置１０の大きさや既知である回転体２の形状等から設定される回転体２の形状により上部半径Ｒ１が定められ、回転体２の下端からミスト飛散口２２の上端までの高さから貯水槽４の水を汲み上げるために必要な回転体２下端の水没部分の所定高さを差し引いた設計汲み上げ高さＨ′が定められ、この設計汲み上げ高さＨ′の位置と喫水線Ｌとが一致するよう回転体２を貯水槽４内に配置されている場合には、側面平均角度θ１は以下のように設定することができる。なお、設計汲み上げ高さＨ′は喫水線Ｌからミスト飛散口２２までの高さである汲み上げ高さＨと一致するので、以後では汲み上げ高さＨに統一して説明する。
　すなわち、ナノミスト発生装置１０の大きさや既知である回転体２の形状等からナノミスト発生装置１０における回転体２の形状に係る数値として、上部半径Ｒ１が３３ｍｍに設定され、汲み上げ高さＨが６１ｍｍに設定されている場合には、基本構造方程式を満たす側面平均角度θは、７５．７度である。
　したがって、θ＝７５．７度は、側面上昇加速度が極大値となり、水の汲み上げ量を極大にする側面平均角度であるから、側面平均角度θ１の基準値としてθを約７１．９度～約７９．５度の範囲内で設定することができる。
〈側面平均角度〉
　ここで、側面平均角度とは、図３に示すように、喫水線Ｌと内壁２１（図２を併せて参照）との交点を下部内壁点５１とし、汲み上げ高さＨにおける内壁２１との交点を上部内壁点と５２したときに、下部内壁点５１と上部内壁点５２とを結ぶ直線５が水平線（例えば、喫水線Ｌ）とのなす角度をいう。
　したがって、正面断面視で直線状に延びるテーパ形状からなる内壁２１の場合には、下部内壁点５１と上部内壁点５２とを結ぶ直線５が水平線（喫水線Ｌ）とのなす角度θが側面平均角度θ＝θ１である。
　同様に、正面断面視で外側に膨らんだ曲面形状をなしている内壁２１Ａの場合であっても、下部内壁点５１と上部内壁点５２とを結ぶ直線５が水平線（喫水線Ｌ）とのなす角度θが側面平均角度θ＝θ１である。下部内壁点５１と上部内壁点５２とが同じであれば、テーパ形状からなる内壁２１でも曲面形状からなる内壁２１Ａであっても、側面平均角度θは同じである。
〈喫水線〉
　基本構造方程式において、喫水線Ｌの高さとは、貯水槽４に貯えられた水Ｗの高さをいう。喫水線Ｌの高さは、回転体２によって水Ｗが汲み上げられると水位も変化するが、ナノミスト発生装置１０の用途や仕様によって略一定の高さに制御される水位固定タイプ（図８（ａ）参照）と、上限水位と下限水位の間で水位が変動しながら制御される水位変動タイプ（図８（ｂ）参照）と、に分類される。
　水位固定タイプは、図８（ａ）に示すように、回転体２によって水Ｗが汲み上げられて水位Ｌ（喫水線の高さＬ）が下がると水タンク４１内の水Ｗがタンクキャップ４２の供給穴４２ａから供給され、水位Ｌが上がりタンクキャップ４２の端面まで来て供給穴４２ａがふさがれると水の供給が止まり、水位（喫水線の高さＬ）を略一定に制御する。
　水位固定タイプでは、ナノミスト発生装置１０の大きさや既知である回転体２の形状等から設定される汲み上げ高さＨと喫水線Ｌの高さとが一致するよう回転体２を貯水槽４内に配置する。
　水位変動タイプは、図８（ｂ）に示すように、回転体２によって水Ｗが汲み上げられて水位Ｌが下がると、フロートセンサ４２ｂで下限水位Ｌ１を検知して図示しない給水管から貯水槽４内に給水を開始し、上限水位Ｌ２まで給水されたと判断したら上限水位設定手段４２ｃで給水を停止させることで下限水位Ｌ１と上限水位Ｌ２との範囲Ｌ１～Ｌ２で水位（喫水線の高さＬ）を制御する。
　水位変動タイプでは、前記設計汲み上げ高さＨ′における回転体２の最適な側面平均角度θに対して、変動する喫水線Ｌの高さに対応する側面平均角度θがθ±５％以内に収まるように下限水位Ｌ１と上限水位Ｌ２とを設定し、下限水位Ｌ１と上限水位Ｌ２の中間位置である喫水線Ｌと設計汲み上げ高さＨ′とが一致するよう回転体２を貯水槽４内に配置する。
　ここで、下限水位Ｌ１と上限水位Ｌ２との差は小さく設定されていることが好ましい。
　続いて、本発明の第２の実施形態に係るナノミスト発生装置１０Ｂにおける回転体構造１Ｂについて主として図４を参照しながら説明する。
　第２の実施形態に係る回転体２Ｂは、内壁２１Ｂが正面断面視で外側に膨らんだ曲面形状をなしている点で、内壁２１Ａが直線状に延びるテーパ形状からなる第１の実施形態に係る回転体２Ａと相違するが、その他の構成は第１の実施形態に係るナノミスト供給装置１０Ａと同様であるので、同様である構成は同じ符号を付して詳細な説明は省略する。
　第２の実施形態に係る回転体２Ｂは、上部半径Ｒ１、汲み上げ高さＨ、側面平均角度θ１を第１の実施形態に係る回転体２Ａと同じに構成している。
　第２の実施形態に係る回転体２Ｂは、喫水線Ｌにおける下部内壁点５１では内壁２１Ｂの側面角度はθ１１であり、上端高さにおける上部内壁点５２では内壁２１Ｂの側面角度はθ１２であり、下部内壁点５１から上部内壁点５２に向かうにつれて側面角度が徐々に大きくなっている（θ１１＜θ１２）。
　以上のように構成された本発明の実施形態に係るナノミスト発生装置１０Ａ，１０Ｂの回転体構造１Ａ，１Ｂ（上部半径Ｒ１＝３３ｍｍ、汲み上げ高さＨ＝６１ｍｍ）における動作について主として図６と図７の実験結果を参照しながら説明する。
　参照する図６は、ナノミストの発生量と正の相関関係がある加湿量（ｍｌ／ｈ）について、回転体の形状（テーパ形状の回転体２Ａ、曲面形状の回転体２Ｂ）や側面平均角度θ１（６８度、７５度）がどのように影響を及ぼすかを実験して確認したものであり、（ａ）はテーパ形状の回転体２Ａにした場合、（ｂ）は曲面形状の回転体２Ｂにした場合である。
　また、この場合において、ミスト飛散口２２の全体の総開口面積（穴総面積ｍｍ２）の影響を確認するため、穴総面積が９０ｍｍ２の場合と１３０ｍｍ２の場合の２種類を対比した。
　なお、側面平均角度θ１が８０度の場合についても実験を行ったが、水Ｗの汲み上げ力が不足してナノミストの発生を計測できなかったので、側面平均角度θ１が６８度と７５度のデータのみを示す。
　図６に示すように、加湿量（ｍｌ／ｈ）は、側面平均角度θ１が６８度よりも７５度の方が回転体２の形状によらずに発生量が多い。
　また、側面平均角度θ１が７５度において、図６（ａ）に示すように、テーパ形状の回転体２Ａ（図２参照）では６６～７０ｍｌ／ｈであるのに対し、図６（ｂ）に示すように、曲面形状の回転体２Ｂ（図４参照）では６１ｍｌ／ｈであるから、テーパ形状の回転体２Ａ（図２参照）の方が曲面形状の回転体２Ｂ（図４参照）よりも優れている。
　一方、側面平均角度θ１が６８度において、図６（ａ）に示すように、テーパ形状の回転体２Ａ（図２参照）では５０～５４ｍｌ／ｈであるのに対し、図６（ｂ）に示すように、曲面形状の回転体２Ｂ（図４参照）では５４ｍｌ／ｈであるから、テーパ形状の回転体２Ａ（図２参照）の方が曲面形状の回転体２Ｂ（図４参照）よりも、側面平均角度や穴総面積の影響を大きく受けることがわかる。
　なお、側面平均角度θ１が８０度の場合には、水Ｗの汲み上げ力が不足してナノミストの発生を計測できなかったが、回転体２（２Ａ，２Ｂ）の回転速度や回転半径を大きくすれば、側面平均角度θ１が６８度、８０度よりも７５度付近（極値を示す７５．７度）が加湿量（ｍｌ／ｈ）の極大値であることが推認される。これは、前記基本構造方程式から予測した側面平均角度が最適値であることを裏付けるものである。
　また、側面平均角度θ１が過度に小さくなると、回転体２自体の大きさが増大することでナノミスト発生装置１０全体の大きさが増大するため、器具の製造が困難になる。よって前記実験結果も踏まえて側面平均角度θ１の範囲を５０度≦θ＜８０度、より好ましくは６８度≦θ＜８０度となるよう回転体２の形状を決定する。
　図７は、負イオン発生量（固／ｃｃ）について、回転体２の形状（テーパ形状の回転体２Ａ、曲面形状の回転体２Ｂ）や側面平均角度θ１（６８度、７５度、８０度）がどのように影響を及ぼすかを実験して確認したものであり、（ａ）は穴総面積が９０ｍｍ２の場合、（ｂ）は穴総面積が１３０ｍｍ２の場合である。
　図７に示すように、負イオン発生量（固／ｃｃ）は、側面平均角度θ１が６８度よりも７５度の方が穴総面積によらずに発生量が多い。また、側面平均角度θ１が６８～７５度において、曲面形状の回転体２Ｂ（図４参照）の方がテーパ形状の回転体２Ａ（図２参照）よりも優れている。これは、回転体２を曲面形状にすることで、回転体２の内壁面を垂直に押す圧縮加速度が有利に働き、ミスト飛散口２２から飛び出すミストの速度が増大し、ミスト飛散口２２の外周に配設された多孔体２３への衝突、さらに多孔体２３の外周側に配設された器体壁（図示しない）への衝突により、水微細力が増大したことが原因だと推認される。
　また、テーパ形状の回転体２Ａ（図２参照）では、図７（ａ）に示すように、側面平均角度θ１が７５度において、穴総面積が９０ｍｍ２の場合には、９５００（固／ｃｃ）であるのに対し、図７（ｂ）に示すように、穴総面積が１３０ｍｍ２の場合には、約８３００（固／ｃｃ）であるから、テーパ形状の回転体２Ａ（図２参照）の方が曲面形状の回転体２Ｂ（図４参照）よりも穴総面積の影響をより大きく受ける。
　なお、図６に示す加湿量（ｍｌ／ｈ）と同様に、回転体２（２Ａ，２Ｂ）の回転速度や回転半径を大きくすれば、側面平均角度θ１が６８度、８０度よりも７５度付近（極値を示す７５．７度）が負イオン発生量（固／ｃｃ）の極大値であることが推認される。
　これは、前記基本構造方程式から予測した側面平均角度が最適値であることを裏付けるものである。また、側面平均角度θ１が過度に小さくなると、回転体２自体の大きさが増大することでナノミスト発生装置１０全体の大きさが増大するため、器具の製造が困難になる。よって前記実験結果も踏まえて側面平均角度θ１の範囲を５０度≦θ＜８０度、より好ましくは６８度≦θ＜８０度となるよう回転体２の形状を決定する。
　以上より、本発明の実施形態に係るナノミスト発生装置１０（１０Ａ，１０Ｂ）における回転体構造１（１Ａ，１Ｂ）は、デザイン上の要請等から上部半径Ｒ１と汲み上げ高さＨが設定されている場合には、基本構造方程式を満たす側面平均角度θを求めることで、側面上昇加速度が極値となる側面平均角度θを導出して、水の汲み上げ量を極大にすることができる。
　このため、側面平均角度θ１をθの±５％以内に設定すれば、水Ｗの汲み上げ量を極大にする側面平均角度θ１を適正に設定することができるため、ナノミストの発生量と正の相関関係がある加湿量と負イオンの発生量を極大化することができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は、前記した実施形態に限定されず、適宜変形して実施することが可能である。例えば、本実施形態においては、側面上昇加速度が極値となる側面平均角度θ（７５．７度）に対して、側面平均角度θ１を７５．７度の±５％以内（約７１．９度～約７９．５度）に設定したが、より好適な±３％以内に設定したり、内壁面の摩擦抵抗、回転半径、汲み上げ高さ等の影響を考慮して、適宜－５％から＋３％の範囲内に設定したりすることもできる。
　１，１Ａ，１Ｂ　　　回転体構造
　２，２Ａ，２Ｂ　　　回転体
　３　　　モータ
　４　　　貯水槽
　１０，１０Ａ，１０Ｂナノミスト発生装置
　２１，２１Ａ，２１Ｂ　　内壁
　２２　　ミスト飛散口
　２３　　多孔体
　４１　　水タンク
　４２　　タンクキャップ
　４２ａ　供給穴
　４２ｂ　フロートセンサ
　４２ｃ　上限水位設定手段
　５１　　下部内壁点
　５２　　上部内壁点
　Ｌ　　　喫水線
　Ｌ１　　下限水位
　Ｌ２　　上限水位
　Ｒ　　　内壁半径
　Ｒ１　　上部半径
　Ｒ２　　下部半径
　Ｗ　　　水

Claims (6)

  1. [規則91に基づく訂正 01.09.2015]　
    　下部よりも上部が拡径された擂り鉢状をなした回転体を回転させてナノミストを発生させるナノミスト発生装置の回転体構造であって、
    　前記回転体は、前記下部が貯水槽の水に浸漬され、前記上部にミスト飛散口が配設され、
    　前記ナノミスト発生装置は、前記回転体を回転させて当該回転体の内壁に沿って前記水を汲みあげて前記ミスト飛散口から飛散してナノミストを発生させ、
    　前記ミスト飛散口の上端高さにおける内壁半径を上部半径Ｒ１とし、
    　前記貯水槽の水に浸漬された喫水線の高さから前記ミスト飛散口の上端高さまでの高さを汲み上げ高さＨとし、
    　この汲み上げ高さＨの範囲内において前記内壁が水平線とのなす平均角度を側面平均角度θ１として、
    　　－Ｒ１ｓｉｎ３θ＋２Ｈｃｏｓθｓｉｎ２θ＋Ｈｃｏｓ３θ＝０
    である基本構造方程式を満たすθに対して、
    　前記側面平均角度θ１がθ±５％以内に設定されていることを特徴とするナノミスト発生装置の回転体構造。
  2. 　前記側面平均角度θ１は、前記喫水線と前記内壁との交点を下部内壁点とし、前記上端高さにおける内壁点を上部内壁点とし、
    　前記下部内壁点と前記上部内壁点とを結ぶ直線が水平線とのなす角度とすること、
    　を特徴とする請求項１に記載のナノミスト発生装置の回転体構造。
  3. 　前記側面平均角度θ１が５０度≦θ＜８０度の範囲に設定されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のナノミスト発生装置の回転体構造。
  4. 　前記内壁は、正面断面視で直線状に延びるテーパ形状からなることを特徴とする請求項１に記載のナノミスト発生装置の回転体構造。
  5. 　前記内壁は、正面断面視で外側に膨らんだ曲面形状をなしていることを特徴とする請求項１に記載のナノミスト発生装置の回転体構造。
  6. 　前記喫水線の高さが予め設定された下限値と上限値の間で変動するように制御されている場合には、前記下限値以上で前記上限値以下の数値を前記喫水線の高さとすること、
    　を特徴とする請求項１に記載のナノミスト発生装置の回転体構造。
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