WO2015069094A1 - Reinforcing assembly for horizontal reinforcement of stone masonry - Google Patents
Reinforcing assembly for horizontal reinforcement of stone masonry Download PDFInfo
- Publication number
- WO2015069094A1 WO2015069094A1 PCT/MD2014/000003 MD2014000003W WO2015069094A1 WO 2015069094 A1 WO2015069094 A1 WO 2015069094A1 MD 2014000003 W MD2014000003 W MD 2014000003W WO 2015069094 A1 WO2015069094 A1 WO 2015069094A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- reinforcement
- masonry
- rods
- wall
- straight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
- E04B2/00—Walls, e.g. partitions, for buildings; Wall construction with regard to insulation; Connections specially adapted to walls
- E04B2/02—Walls, e.g. partitions, for buildings; Wall construction with regard to insulation; Connections specially adapted to walls built-up from layers of building elements
- E04B2/04—Walls having neither cavities between, nor in, the solid elements
- E04B2/06—Walls having neither cavities between, nor in, the solid elements using elements having specially-designed means for stabilising the position
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
- E04C5/02—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance
- E04C5/04—Mats
Definitions
- the invention relates to building materials, in particular, to reinforcement for horizontal reinforcement of masonry made of materials such as, for example, brick, blocks of heavy or light concrete, as well as natural stone, and can be used in the construction of buildings for various purposes, in including in earthquake-prone areas.
- Such reinforcement is a cross grid with rectangular cells of rods 0 3 ... 4 mm, or a zigzag grid of rods> 0 6 mm. In both cases, the grid rods are overlapped.
- Masonry reinforcement is designed to prevent the occurrence of vertical cracks in the masonry under the influence of bending-tensile loads that occur during emergency loading of masonry, including seismic effects on the building.
- the total thickness of the cross nets made of rods 0 3 ... 4 mm is 5 ... 7 mm, which causes a thickening of the mortar joint to 10 ... 15 mm.
- the coefficient of thermal conductivity of the masonry mortar is about four times higher than that of aerated concrete [2]. Therefore, the deterioration in the thermal uniformity of the walls caused by the presence of reinforcement is exacerbated by the thickening of each mortar layer in which the reinforcement is placed. The combined influence of both of these factors necessitate additional thermal insulation of the walls, and, consequently, lead to an extension of the construction period and its cost.
- the longitudinal rods of the reinforcing mesh located near one of the surfaces of the wall work in tension, and those located near the other surface in compression.
- the longitudinal rods of the grid located in the central part of the wall practically do not perceive loads.
- the rods located perpendicular to the wall thickness serve only for the perception by the masonry mortar of shearing loads, and the rods themselves practically do not perceive the loads, only welds work on the shear.
- the specified prototype retains the inherent disadvantages of all known solutions - a significant deterioration in the heat-insulating ability of the wall, as well as the presence of reinforcement in the central part of the wall, which does not increase the strength of the masonry and leads to unjustified consumption of metal.
- the task of the invention is to reduce the mass and, accordingly, the cost of reinforcement without reducing its hardening properties of the masonry, as well as to prevent the deterioration of the insulating properties of the wall.
- each tier is made in the form of two separate mesh strips.
- Each of these strips contains interconnected straight and curved rods. the same section, located in the same plane.
- the cell formed between the straight and curved rods may have an arbitrary shape, for example, rectangular or segmented.
- the masonry nets are placed in pairs, with straight rods outward, and the distance from the straight rod to the corresponding edge of the wall is 20 ... 40 mm.
- the reinforcement can dump the solution out and the wall will collapse. If it is more than 40 mm, the efficiency of the valve will decrease due to its proximity to the idle central zone.
- the rods of the mesh can be made flattened with a ratio of the thickness of the rod to its width within 1: 2 ... 1: 4, and their horizontal surface can be made texture to improve adhesion to the solution.
- the rods can be connected by contact welding, moreover, the weld is made not point, but along the entire length of each contact section of the straight and curved rods.
- the technical result consists in reducing the weight of the reinforcement, preventing the deterioration of the insulating properties of the wall, and, accordingly, in increasing the economic efficiency of construction.
- FIG. 1-3 represent:
- FIG. 3 the placement of reinforcement in the wall, top view.
- the reinforcement for horizontal masonry reinforcement shown in FIG. 1 ... 3, is made in the form of two separate strips of a grid, each of which contains a straight line 1 and a curved 2, interconnected, for example, in the form of a rectangular or circular meander, rods of the same cross section, located in one plane.
- the rods 1, 2 of the grid can be made flattened with the ratio of the thickness of the rod to its width within 1: 2 ... 1: 4. Flattening of the reinforcement due to the cold hardening of the metal allows increasing the resistance to bending-tensile loads in the plane of the reinforcement.
- the reinforcement welded in this way can be flattened of the texture by creating on its horizontal surfaces of protrusions of arbitrary shape, for example, in the form of a straight or mesh corrugation.
- the height of the created protrusions can be 0.1 ... 0.3 of the thickness of the rod.
- the straight bar of the reinforcing mesh can be made of a workpiece of a larger diameter than a curved one.
- the diameters of the rod blanks are chosen such that the ratio of the width of their cross sections after conditioning is in the range of 3: 1 ... 1, 2 ... 1.
- each tier of masonry such strips are placed in pairs, by straight rods 2 to the outside of the wall 3, and the distance from the straight rod 1 to the corresponding edge of the wall 3 is 20 ... 40 mm.
- the reinforcement made according to the invention and positioned in the indicated manner is well connected to the wall and to the optimum extent accepts the bending-tensile loads arising during the operation of the building without deteriorating the heat-insulating properties of the wall.
- the most serious loads on the reinforcement of masonry walls create seismic effects.
- the most loaded in this case is the straight rod of one of the two grids of the same tier, which experiences tensile stresses.
- the calculated seismic load S, in the selected direction, applied to the point k and corresponding to the i-th tone of the building’s own vibrations is determined by the formula
- Ki - coefficient taking into account the permissible damage to buildings, equal in our case to 0.25 ([14, Table 3, p. 2];
- Soi k is the value of the seismic load for the i-ro tone of the building's own vibrations, determined under the assumption of elastic deformation of structures by the formula
- Q k is the mass of the building element at point k.
- the wall thickness is 400 mm.
- ⁇ ⁇ is the coefficient for a 7-point seismic load equal to 7 [14, p. 2, table 6];
- This load directed perpendicular to the wall, is perceived as a tensile rod with a cross section of 1.5 -4.0 mm.
- ⁇ ⁇ yield strength, that is, the load at which the elastic deformation becomes plastic when the rod begins to lengthen
- the steel wire is straightened and cut into rods of two sizes, after which the longer ones are bent. It is also possible continuous bending of the rod with the subsequent cutting of the bent workpiece of the desired length.
- Straight and curved blanks are pressed tightly against each other along the length and in touch lines are interconnected by known methods, for example by contact welding, forming a flat reinforcing mesh, which after welding is subjected to conditioning with simultaneous billing, for example, passing through rollers with billed rolls.
- the reinforcement is subjected to aluminization or galvanizing.
- each tier of masonry is placed in pairs, with a straight rod to the outside of the wall.
- the distance from the straight rod of each grid to the corresponding wall surface should be at least 20 mm and not more than 40 mm.
- the reinforcement located in such a way is well connected with the wall and to the best extent perceives the bending-tensile loads arising during the operation of the building.
- the proposed fittings provide increased load and vibration resistance of the wall.
- the inventive reinforcement has a mass significantly less than the reinforcement of cross-mesh or mesh type "zigzag".
- the low thickness of the reinforcing mesh prevents the thickening of the mortar layer, which increases the thermal uniformity of the wall and eliminates the need for additional insulation.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Load-Bearing And Curtain Walls (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
Description
АРМАТУРА ДЛЯ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО АРМИРОВАНИЯ FITTINGS FOR HORIZONTAL REINFORCEMENT
КАМЕННОЙ КЛАДКИ STONES
Изобретение относится к строительным материалам, в частности, к арматуре для горизонтального армирования каменной кладки из таких материалов, как, например, кирпич, блоки из тяжелого или легкого бетона, а также из природного камня, и может быть применено при возведении зданий различного назначения, в том числе в сейсмоопасных районах. The invention relates to building materials, in particular, to reinforcement for horizontal reinforcement of masonry made of materials such as, for example, brick, blocks of heavy or light concrete, as well as natural stone, and can be used in the construction of buildings for various purposes, in including in earthquake-prone areas.
Известна арматура, укладываемая в горизонтальные растворные швы каменной кладки, не реже, чем через 400 мм по высоте кладки [1]. Такая арматура представляет собой перекрестную сетку с прямоугольными ячейками из стержней 0 3...4 мм, или сетку типа «зигзаг» из стержней > 0 6 мм. В обоих случаях стержни сетки сварены внахлест. Known fittings laid in horizontal mortar joints of masonry, not less than 400 mm in height of the masonry [1]. Such reinforcement is a cross grid with rectangular cells of rods 0 3 ... 4 mm, or a zigzag grid of rods> 0 6 mm. In both cases, the grid rods are overlapped.
Кладочная арматура предназначена для предотвращения возникновения вертикальных трещин в кладке под воздействием изгибающе-растягивающих нагрузок, возникающих при экстренном нагружении кладки, в том числе при сейсмических воздействиях на здание. Masonry reinforcement is designed to prevent the occurrence of vertical cracks in the masonry under the influence of bending-tensile loads that occur during emergency loading of masonry, including seismic effects on the building.
Однако известная арматура, упрочняя кладку, одновременно резко ухудшает теплоограждающие свойства стены. Это вызвано большим количеством стержней, расположенных перпендикулярно толщине стены, теплопроводность которых более чем в 400 раз превышает коэффициент теплопроводности материала самой стены. Так, коэффициент теплопроводности конструкционной стали λ = 58 Вт/(м-°С), а конструкционно-теплоизоляционного ячеистого бетона, широко применяемого для возведения ограждающих конструкций зданий, плотностью 600 кг/м3 - 0,14 Вт/(м-°С) [2]. However, the known reinforcement, hardening the masonry, at the same time sharply worsens the heat-reflecting properties of the wall. This is caused by a large number of rods perpendicular to the wall thickness, the thermal conductivity of which is more than 400 times higher than the thermal conductivity coefficient of the material of the wall itself. So, the thermal conductivity coefficient of structural steel is λ = 58 W / (m- ° С), and structural heat-insulating cellular concrete, widely used for the erection of building envelopes, with a density of 600 kg / m 3 - 0.14 W / (m- ° С ) [2].
Общая толщина перекрестных сеток, выполняемых из стержней 0 3...4 мм, составляет 5...7 мм, что вызывает утолщение растворного шва до 10...15 мм. Коэффициент теплопроводности кладочного раствора, в свою очередь, примерно вчетверо более высок, чем у ячеистого бетона [2]. Следовательно, ухудшение тепловой однородности стен, вызываемое наличием арматуры, усугубляется утолщением каждого растворного слоя, в котором размещена арматура. Совместное влияние обоих этих факторов вызывают необходимость дополнительной теплоизоляции стен, а, следовательно, приводят к удлинению сроков строительства и к его удорожанию. The total thickness of the cross nets made of rods 0 3 ... 4 mm is 5 ... 7 mm, which causes a thickening of the mortar joint to 10 ... 15 mm. The coefficient of thermal conductivity of the masonry mortar, in turn, is about four times higher than that of aerated concrete [2]. Therefore, the deterioration in the thermal uniformity of the walls caused by the presence of reinforcement is exacerbated by the thickening of each mortar layer in which the reinforcement is placed. The combined influence of both of these factors necessitate additional thermal insulation of the walls, and, consequently, lead to an extension of the construction period and its cost.
В условиях восприятия стеной здания изгибающе-растягивающих нагрузок продольные стержни арматурной сетки, расположенные вблизи одной из поверхностей стены, работают на растяжение, а расположенные вблизи другой поверхности - на сжатие. Продольные стержни сетки, расположенные в центральной части стены, нагрузок практически не воспринимают. Under the conditions of perception by the wall of the building of bending-tensile loads, the longitudinal rods of the reinforcing mesh located near one of the surfaces of the wall work in tension, and those located near the other surface in compression. The longitudinal rods of the grid located in the central part of the wall practically do not perceive loads.
Стержни, расположенные перпендикулярно толщине стены, служат только для восприятия кладочным раствором срезающих нагрузок, причем сами стержни нагрузок практически не воспринимают, работают на срез только сварные швы. The rods located perpendicular to the wall thickness serve only for the perception by the masonry mortar of shearing loads, and the rods themselves practically do not perceive the loads, only welds work on the shear.
У стандартной сетки типа «зигзаг» описанные недостатки выражены существенно ярче. Поэтому она почти не применяется. Однако не прекращаются попытки уменьшить материалоемкость арматурных сеток такого типа с одновременным увеличением их упрочняющих свойств, улучшить их технологические и эксплуатационные параметры [3...12]. In a standard zigzag mesh, the described disadvantages are expressed significantly brighter. Therefore, it is almost never applied. However, attempts to reduce the material consumption of reinforcing meshes of this type with a simultaneous increase in their hardening properties and to improve their technological and operational parameters [3 ... 12] do not stop.
Наиболее близким к заявляемому из известных является техническое решение [13]. Closest to the claimed of the known is a technical solution [13].
Однако в указанном прототипе сохранены недостатки, присущие всем известным решениям - существенное ухудшение теплоизолирующей способности стены, а также наличие арматуры в центральной части стены, не увеличивающее прочность кладки и приводящее к неоправданному расходу металла. However, the specified prototype retains the inherent disadvantages of all known solutions - a significant deterioration in the heat-insulating ability of the wall, as well as the presence of reinforcement in the central part of the wall, which does not increase the strength of the masonry and leads to unjustified consumption of metal.
Задача заявляемого изобретения состоит в снижении массы и, соответственно, стоимости арматуры без снижения ее упрочняющих кладку свойств, а также в предотвращении ухудшения теплоизолирующих свойств стены. The task of the invention is to reduce the mass and, accordingly, the cost of reinforcement without reducing its hardening properties of the masonry, as well as to prevent the deterioration of the insulating properties of the wall.
Поставленная задача решается тем, что арматура для горизонтального армирования каменной кладки в каждом ярусе выполнена в виде двух раздельных сетчатых полос. Каждая из этих полос содержит соединенные между собой прямой и изогнутый стержни одинакового сечения, расположенные в одной плоскости. Ячейка, образованная между прямым и изогнутым стержнями, может иметь произвольную форму, например, прямоугольную или сегментовидную. В каждом ярусе кладки сетки размещены попарно, прямыми стержнями наружу, причем расстояние от прямого стержня до соответствующего края стены составляет 20...40 мм. The problem is solved in that the reinforcement for horizontal reinforcement of masonry in each tier is made in the form of two separate mesh strips. Each of these strips contains interconnected straight and curved rods. the same section, located in the same plane. The cell formed between the straight and curved rods may have an arbitrary shape, for example, rectangular or segmented. In each tier, the masonry nets are placed in pairs, with straight rods outward, and the distance from the straight rod to the corresponding edge of the wall is 20 ... 40 mm.
Если расстояние меньше 20 мм, при сейсмическом воздействии арматура может вывалить раствор наружу и стенка разрушится. Если оно больше 40 мм - снизится эффективность работы арматуры из-за ее приближения к неработающей центральной зоне. If the distance is less than 20 mm, under seismic action, the reinforcement can dump the solution out and the wall will collapse. If it is more than 40 mm, the efficiency of the valve will decrease due to its proximity to the idle central zone.
Стержни сетки могут быть выполнены сплющенными с соотношением толщины стержня к его ширине в пределах 1 :2 ...1 :4, причем их горизонтальная поверхность может быть выполнена офактуренной для улучшения сцепления с раствором. The rods of the mesh can be made flattened with a ratio of the thickness of the rod to its width within 1: 2 ... 1: 4, and their horizontal surface can be made texture to improve adhesion to the solution.
Стержни могут быть соединены контактной сваркой, причем сварной шов выполнен не точечным, а по всей длине каждого участка контакта прямого и изогнутого стержней. The rods can be connected by contact welding, moreover, the weld is made not point, but along the entire length of each contact section of the straight and curved rods.
Технический результат заключается в снижении массы арматуры, предотвращении ухудшения теплоизолирующих свойств стены, и, соответственно, в повышении экономической эффективности строительства. The technical result consists in reducing the weight of the reinforcement, preventing the deterioration of the insulating properties of the wall, and, accordingly, in increasing the economic efficiency of construction.
Изобретение поясняется чертежами на фиг. 1 - 3, которые представляют: The invention is illustrated by the drawings in FIG. 1-3, which represent:
- фиг. 1, готовая арматура; - FIG. 1, finished fittings;
- фиг. 2, сечение стержней арматуры после плющения; - FIG. 2, the cross section of the reinforcement rods after conditioning;
- фиг. 3, размещение арматуры в стене, вид сверху. - FIG. 3, the placement of reinforcement in the wall, top view.
Арматура для горизонтального армирования каменной кладки, представленная на фиг. 1...3, выполнена в виде двух раздельных полос сетки, каждая из которых содержит соединенные между собой прямой 1 и изогнутый 2, например, в виде прямоугольного или кругового меандра, стержни одинакового сечения, расположенные в одной плоскости. Стержни 1, 2 сетки могут быть выполнены расплющенными с соотношением толщины стержня к его ширине в пределах 1:2 ...1 :4. Плющение арматуры за счет холодного упрочнения металла позволяет увеличить сопротивление изгибающе-растягивающим нагрузкам в плоскости арматуры. The reinforcement for horizontal masonry reinforcement shown in FIG. 1 ... 3, is made in the form of two separate strips of a grid, each of which contains a straight line 1 and a curved 2, interconnected, for example, in the form of a rectangular or circular meander, rods of the same cross section, located in one plane. The rods 1, 2 of the grid can be made flattened with the ratio of the thickness of the rod to its width within 1: 2 ... 1: 4. Flattening of the reinforcement due to the cold hardening of the metal allows increasing the resistance to bending-tensile loads in the plane of the reinforcement.
Для улучшения сцепления с кладочным раствором сваренная таким образом арматура может быть при плющении офактурена путем создания на ее горизонтальных поверхностях выступов произвольной формы, например, в виде прямого или сетчатого рифления. To improve adhesion to the masonry mortar, the reinforcement welded in this way can be flattened of the texture by creating on its horizontal surfaces of protrusions of arbitrary shape, for example, in the form of a straight or mesh corrugation.
Высота созданных выступов может составлять 0,1...0,3 от толщины стержня. The height of the created protrusions can be 0.1 ... 0.3 of the thickness of the rod.
В случае возможных высоких нагрузок, например, в сейсмоопасных регионах, прямой стержень арматурной сетки может быть выполнен из заготовки большего диаметра, чем изогнутый. При этом диаметры заготовок стержней выбирают такими, чтобы соотношение ширины их сечений после плющения находилось в диапазоне 3 : 1...1 ,2...1. In case of possible high loads, for example, in earthquake-prone regions, the straight bar of the reinforcing mesh can be made of a workpiece of a larger diameter than a curved one. In this case, the diameters of the rod blanks are chosen such that the ratio of the width of their cross sections after conditioning is in the range of 3: 1 ... 1, 2 ... 1.
В каждом ярусе кладки такие полосы размещены попарно, прямыми стержнями 2 наружу стены 3, причем расстояние от прямого стержня 1 до соответствующего края стены 3 составляет 20...40 мм. In each tier of masonry, such strips are placed in pairs, by straight rods 2 to the outside of the wall 3, and the distance from the straight rod 1 to the corresponding edge of the wall 3 is 20 ... 40 mm.
Выполненная согласно изобретению и расположенная указанным образом арматура хорошо связана со стеной и в оптимальной степени воспринимает возникающие в процессе эксплуатации здания изгибающе- растягивающие нагрузки на стену, не ухудшая при этом теплоизолирующих свойств стены. The reinforcement made according to the invention and positioned in the indicated manner is well connected to the wall and to the optimum extent accepts the bending-tensile loads arising during the operation of the building without deteriorating the heat-insulating properties of the wall.
Ориентировочный расчет сечения стержней сетки Estimated calculation of the cross section of the grid rods
Наиболее серьезные нагрузки на арматуру кладки стен создают сейсмические воздействия. Самым нагруженным в этом случае является прямой стержень той из двух сеток одного яруса, которая испытывает растягивающие напряжения. The most serious loads on the reinforcement of masonry walls create seismic effects. The most loaded in this case is the straight rod of one of the two grids of the same tier, which experiences tensile stresses.
Рассчитаем нагрузку на элемент ограждающей стены, например, шестого этажа каркасного здания в условиях семибалльной сейсмичестой нагрузки. We calculate the load on the element of the enclosing wall, for example, on the sixth floor of a frame building under conditions of a seven-point seismic load.
Согласно [14, п.2.5], расчетная сейсмическая нагрузка S , в выбранном направлении, приложенная к точке к и соответствующая i-му тону собственных колебаний здания, определяется по формуле According to [14, clause 2.5], the calculated seismic load S, in the selected direction, applied to the point k and corresponding to the i-th tone of the building’s own vibrations, is determined by the formula
Sik = Kf K^' Soiia где Sik = Kf K ^ ' Soiia where
Ki - коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения зданий, равный в нашем случае 0,25 ([14, табл.3, п. 2]; Ki - coefficient taking into account the permissible damage to buildings, equal in our case to 0.25 ([14, Table 3, p. 2];
2 - коэффициент, учитывающий конструктивные решения зданий, равный в нашем случае 1,0 (([14, табл.4, п. 1]; 2 - coefficient taking into account the structural solutions of buildings, equal in our case to 1.0 (([14, Table 4, p. 1];
Soik - значение сейсмической нагрузки для i-ro тона собственных колебаний здания, определяемое в предположении упругого деформирования конструкций по формулеSoi k is the value of the seismic load for the i-ro tone of the building's own vibrations, determined under the assumption of elastic deformation of structures by the formula
При выполнении стены из ячеистого бетона плотностью 400 кг/м и приведенном тепловом сопротивлении стены RQ = 2,575 -м · С/Вт толщина стены составляет 400 мм. При расстоянии между ярусами арматуры 400 мм и длине блока 600 мм объем элемента составит 4-4-6 = 96 дм3, а масса - 96-0,4 = 58,4 кг; When performing a wall of aerated concrete with a density of 400 kg / m and reduced thermal resistance of the wall RQ = 2.575 m · C / W, the wall thickness is 400 mm. When the distance between the tiers of the reinforcement is 400 mm and the length of the block is 600 mm, the volume of the element will be 4-4-6 = 96 dm 3 , and the mass - 96-0.4 = 58.4 kg;
А - коэффициент, при расчетной сейсмичности 7 баллов равный 0,1 [14, п. 2,5]; A - coefficient, with a calculated seismicity of 7 points equal to 0.1 [14, p. 2.5];
βϊ - коэффициент динамичности, соответствующий i-му тону собственных колебаний здания, принимаемый для грунтов II категории не более, чем 2,7 [14, п. 2,6]; β ϊ - dynamic coefficient corresponding to the i-th tone of the building’s own vibrations, adopted for category II soils no more than 2.7 [14, p. 2.6];
Κψ - коэффициент, для 7-балльной сейсмонагрузки равный 7 [14, п. 2, табл.6]; Κ ψ is the coefficient for a 7-point seismic load equal to 7 [14, p. 2, table 6];
rjjk - коэффициент, зависящий от формы деформации здания, принимаемый для заданных условий как 2,0. rj jk - coefficient depending on the shape of the building deformation, taken for the given conditions as 2.0.
Таким образом, расчетная сейсмическая нагрузка на заданный элемент стены составит 0,25 - 1 -58,4-0,1 -2,7-7-2 = 78,84 кг. Thus, the calculated seismic load on a given wall element will be 0.25 - 1 -58.4-0.1 -2.7-7-2 = 78.84 kg.
Эта нагрузка, направленная перпендикулярно стене, воспринимается как растягивающая стержнем с сечением 1,5 -4,0 мм. В случае нагрузки, направленной перпендикулярно длине стержня, в нем возникают изгибающе-растягивающик напряжения, воспринимаемые сечением 4-600 = 2400 мм2. При изготовлении арматуры из Ст. 3 ГОСТ 380, для которой σχ (предел текучести, то есть нагрузка, при которой упругая деформация переходит в пластическую, когда стержень начинает удлиняться) =22 кг/мм2, сопротивление растяжению такого стержня составит 22-2400 = 52800 кг, что в 660 раз больше расчетной нагрузки. This load, directed perpendicular to the wall, is perceived as a tensile rod with a cross section of 1.5 -4.0 mm. In the case of a load directed perpendicular to the length of the rod, bending-tensile stresses occur in it, perceived by a cross section of 4-600 = 2400 mm 2 . In the manufacture of reinforcement from Art. 3 GOST 380, for which σ χ (yield strength, that is, the load at which the elastic deformation becomes plastic when the rod begins to lengthen) = 22 kg / mm 2 , the tensile strength of such a rod will be 22-2400 = 52800 kg, which 660 times the rated load.
Учитывая, что в расчете не учитывалось ни сопротивления изогнутого стержня той же сетки, ни самой стены, ни второй сетки, работающей на сжатие, представляется вполне оправданным для применения в заданных условиях изготовление заявляемой арматуры из проволоки 03. Given that the calculation did not take into account either the resistance of the bent rod of the same mesh, or the wall itself, or the second compression mesh, it seems quite justified to use the inventive reinforcement made of wire 03 for the application under the given conditions.
Пример конкретного выполнения арматуры An example of a specific embodiment of reinforcement
Стальную проволоку рихтуют и режут на стержни двух размеров, после чего более длинные из них подвергают гибке. Возможно также непрерывная гибка стержня с последующей отрезкой гнутой заготовки нужной длины. The steel wire is straightened and cut into rods of two sizes, after which the longer ones are bent. It is also possible continuous bending of the rod with the subsequent cutting of the bent workpiece of the desired length.
Прямые и изогнутые заготовки плотно прижимают друг к другу по длине и в линиях касания соединяют между собой известными методами, например контактной сваркой, образуя плоскую арматурную сетку, которую после сварки подвергают плющению с одновременным офактуриванием, например, пропуская через вальцы с офактуренными валками. Straight and curved blanks are pressed tightly against each other along the length and in touch lines are interconnected by known methods, for example by contact welding, forming a flat reinforcing mesh, which after welding is subjected to conditioning with simultaneous billing, for example, passing through rollers with billed rolls.
В случае необходимости арматуру подвергают алюминированию или цинкованию. If necessary, the reinforcement is subjected to aluminization or galvanizing.
Арматуру в каждом ярусе кладки размещают попарно, прямым стержнем наружу стены. Расстояние от прямого стержня каждой из сеток до соответствующей поверхности стены должно быть не менее 20 мм и не более 40 мм. The reinforcement in each tier of masonry is placed in pairs, with a straight rod to the outside of the wall. The distance from the straight rod of each grid to the corresponding wall surface should be at least 20 mm and not more than 40 mm.
Расположенная таким образом арматура хорошо связана со стеной и в оптимальной степени воспринимает возникающие в процессе эксплуатации здания изгибающе-растягивающие нагрузки на стену. The reinforcement located in such a way is well connected with the wall and to the best extent perceives the bending-tensile loads arising during the operation of the building.
Предлагаемая арматура обеспечивает повышенную нагружаемость и виброустойчивость стены. При этом заявляемая арматура имеет массу значительно меньшую, чем арматура из перекрестных сеток или сеток типа «зигзаг». The proposed fittings provide increased load and vibration resistance of the wall. Moreover, the inventive reinforcement has a mass significantly less than the reinforcement of cross-mesh or mesh type "zigzag".
Поскольку попарно размещенные арматурные сетки каждого яруса не соединены друг с другом, исключается образование «мостиков холода», что предотвращает ухудшение теплоизоляционных свойств стены. Since the pairwise placed reinforcing meshes of each tier are not connected to each other, the formation of "cold bridges" is excluded, which prevents the deterioration of the thermal insulation properties of the wall.
Низкая толщина арматурной сетки позволяет предотвратить утолщение слоя раствора, что повышает тепловую однородность стены и исключает необходимость устройства дополнительного утепления. The low thickness of the reinforcing mesh prevents the thickening of the mortar layer, which increases the thermal uniformity of the wall and eliminates the need for additional insulation.
Расположение стержней в одной плоскости, а не внахлест, кроме того, позволяет повысить сопротивление арматуры воспринимаемым нагрузкам, поскольку сварные швы при этом являются не точечными, а линейными. The location of the rods in one plane, and not overlap, in addition, allows you to increase the resistance of the reinforcement to the perceived loads, since the welds in this case are not point, but linear.
Таким образом, предлагаемая арматура, полностью соответствуя требованиям существующей нормативной документации, обладает новизной и высокой экономической эффективностью. Источники информации: Thus, the proposed fittings, fully meeting the requirements of existing regulatory documentation, have novelty and high economic efficiency. Information sources:
1. NCM F.03.02-99. Строительные нормы. Каменные конструкции. 1. NCM F.03.02-99. Building codes. Stone structures.
Конструирование и расчет каменных конструкций, п. 5.2.2.23 Design and calculation of stone structures, paragraph 5.2.2.23
2. CP Е.04.05-2006 Proiectarea protectiei termice a cladirilor, anexa D2. CP E.04.05-2006 Proiectarea protectiei termice a cladirilor, anexa D
3. United States Patent 3,348,354 Masonry reinforcement 3. United States Patent 3,348,354 Masonry reinforcement
4. United States Patent 8,448,404 Bond beam rebar positioner 4. United States Patent 8,448,404 Bond beam rebar positioner
5. United States Patent 4,667,452 Reinforcing unit including steel mats connected by connector bars 5. United States Patent 4,667,452 Reinforcing unit including steel mats connected by connector bars
6. United States Patent 8,733,055 Masonry with steel reinforcement strip having spacers 6. United States Patent 8,733,055 Masonry with steel reinforcement strip having spacers
7. United States Patent 8,051,619 Reinforcing spacer device 7. United States Patent 8,051,619 Reinforcing spacer device
8. Патент Российской Федерации 2133806 Арматурная полоса и способ ее непрерывного производства 8. Patent of the Russian Federation 2133806 Reinforcing strip and method for its continuous production
9. United States Patent 8,590,246 Masonry spacer 9. United States Patent 8,590,246 Masonry spacer
10. United States Patent 6,421,977 Reinforcement stirrup for use in masonry, as well as masonry thus formed 10. United States Patent 6,421,977 Reinforcement stirrup for use in masonry, as well as masonry thus formed
11. Патент Российской Федерации на полезную модель 47406 Арматурный каркас 11. Patent of the Russian Federation for utility model 47406 Reinforcing cage
12. Great Britain Patent 2443484 Masonry bed reinforcement 12. Great Britain Patent 2443484 Masonry bed reinforcement
13. Great Britain Patent 1403181 Making reinforcing members for cavity walls 13. Great Britain Patent 1403181 Making reinforcing members for cavity walls
14. СниП II-7-81 «Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования» 14. SNiP II-7-81 “Construction in seismic areas. Design Standards
Claims
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20130190 | 2013-11-08 | ||
| MDS20130190A MD764Z (en) | 2013-11-08 | 2013-11-08 | Process for horizontal reinforcement of stone masonry |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2015069094A1 true WO2015069094A1 (en) | 2015-05-14 |
Family
ID=50685419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/MD2014/000003 Ceased WO2015069094A1 (en) | 2013-11-08 | 2014-11-05 | Reinforcing assembly for horizontal reinforcement of stone masonry |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD764Z (en) |
| WO (1) | WO2015069094A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD1038Y (en) * | 2015-12-22 | 2016-05-31 | Николай БОГУСЛАВСКИЙ | Armature for horizontal reinforcement of stone masonry, process for manufacturing the armature for horizontal reinforcement of stone masonry and process for horizontal reinforcement of stone masonry |
| MD4558C1 (en) * | 2017-01-27 | 2018-10-31 | TS-Rebar Holding LLC | Armature for horizontal reinforcement of stone masonry and process for manufacturing thereof (embodiments) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3183628A (en) * | 1962-10-12 | 1965-05-18 | Lox All Sales Corp | Masonry wall reinforcing means |
| GB1403181A (en) * | 1973-02-08 | 1975-08-28 | Bekaert Sa Nv | Making reinforcing members for cavity walls |
| RU2286429C1 (en) * | 2005-06-14 | 2006-10-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ульяновский государственный технический университет" | Tie member for light-weight masonry |
| RU2430221C2 (en) * | 2009-06-04 | 2011-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Коммерческое научно-производственное объединение "Уральская армирующая компания" | Reinforcement net |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2229570C2 (en) * | 2002-04-05 | 2004-05-27 | Мустафин Шамиль Джаватович | Method of reinforced wall structure production |
| RU2361983C1 (en) * | 2008-01-29 | 2009-07-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный университет технологии и дизайна" | Wire mesh for brick structures |
| RU83265U1 (en) * | 2009-01-11 | 2009-05-27 | Лёма Хамидович Базаев | REINFORCEMENT FRAME |
| RU103370U1 (en) * | 2010-07-19 | 2011-04-10 | Александр Львович Рябинин | REINFORCED STRUCTURE FROM BRICK OR BUILDING BLOCKS |
| MD600Z (en) * | 2012-10-01 | 2013-09-30 | Николай БОГУСЛАВСКИЙ | Reinforcement for reinforced concrete |
-
2013
- 2013-11-08 MD MDS20130190A patent/MD764Z/en not_active IP Right Cessation
-
2014
- 2014-11-05 WO PCT/MD2014/000003 patent/WO2015069094A1/en not_active Ceased
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3183628A (en) * | 1962-10-12 | 1965-05-18 | Lox All Sales Corp | Masonry wall reinforcing means |
| GB1403181A (en) * | 1973-02-08 | 1975-08-28 | Bekaert Sa Nv | Making reinforcing members for cavity walls |
| RU2286429C1 (en) * | 2005-06-14 | 2006-10-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ульяновский государственный технический университет" | Tie member for light-weight masonry |
| RU2430221C2 (en) * | 2009-06-04 | 2011-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Коммерческое научно-производственное объединение "Уральская армирующая компания" | Reinforcement net |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| "Posobie po proektirovaniju kamennykh i armokamennykh konstruktsiy(k SNiP 11-22-81).", TSNIISK IM. KUCHERENKO GOSSTROYA SSSR, 1989, MOSCOW,, pages 76 - 77 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD764Z (en) | 2014-11-30 |
| MD764Y (en) | 2014-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8733055B2 (en) | Masonry with steel reinforcement strip having spacers | |
| US20130266793A1 (en) | Building panels | |
| US20110247291A1 (en) | Reinforcement Bar Support Device | |
| KR101480275B1 (en) | Precast concrete slab having horizontal shear connecting member of solid body type, and method for the same | |
| US20190017269A1 (en) | Thermally broken truss | |
| WO2015069094A1 (en) | Reinforcing assembly for horizontal reinforcement of stone masonry | |
| JP6253058B2 (en) | Reinforcing bar member and reinforced concrete structure using the reinforcing bar member | |
| RU2229570C2 (en) | Method of reinforced wall structure production | |
| KR101994089B1 (en) | Precast Concrete Slab With Pullout-Shear Resistance Elements Of Mesh Rib And Manufacturing Method Thereof | |
| CN212271674U (en) | Anti-seismic reinforcing structure for frame shear wall filler wall body | |
| TR201808337T4 (en) | The wall element, the method for producing a wall element, and an anchor element for a wall element. | |
| CN112343232A (en) | Combined floor slab, building and construction method | |
| DD296522A5 (en) | BUILDING SYSTEM FOR THE CONSTRUCTION OF HIGH BUILDINGS | |
| RU103370U1 (en) | REINFORCED STRUCTURE FROM BRICK OR BUILDING BLOCKS | |
| EP2707554A1 (en) | Truss | |
| TWM557281U (en) | Deformed steel bar, steel bar truss, and floor plate hanging mould system unit using the steel bar truss | |
| AU2009200214A1 (en) | Composite Beam | |
| TWI647364B (en) | Special-shaped steel bars, steel trusses, and floor slab hanging formwork method system units using the same | |
| CN220036166U (en) | Auxiliary fixture for binding reinforcing steel bar mesh | |
| CN211229202U (en) | A shaping steel reinforcement cage and two skin wall prefabs for two skin walls | |
| RU2846722C1 (en) | Reinforcement framework | |
| US20250347111A1 (en) | Method and arrangement for forming precast concrete panels | |
| GB2470084A (en) | Building panel comprising a reinforcing cage enclosing a low density core | |
| JP7471866B2 (en) | Inducing joint material, manufacturing method, and induced joint structure | |
| RU162478U1 (en) | METAL-COMPOSITE BEAM |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 14860126 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 14860126 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |