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WO2014103063A1 - 空気入りタイヤ - Google Patents

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WO2014103063A1
WO2014103063A1 PCT/JP2012/084212 JP2012084212W WO2014103063A1 WO 2014103063 A1 WO2014103063 A1 WO 2014103063A1 JP 2012084212 W JP2012084212 W JP 2012084212W WO 2014103063 A1 WO2014103063 A1 WO 2014103063A1
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WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
tire
belt
circumferential
layer
width
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2012/084212
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
小林　弘典
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Yokohama Rubber Co Ltd
Original Assignee
Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Yokohama Rubber Co Ltd filed Critical Yokohama Rubber Co Ltd
Priority to JP2013501055A priority Critical patent/JP6107649B2/ja
Priority to PCT/JP2012/084212 priority patent/WO2014103063A1/ja
Priority to US14/655,694 priority patent/US10272723B2/en
Priority to KR1020157014767A priority patent/KR101730944B1/ko
Priority to CN201280077962.6A priority patent/CN104870208B/zh
Priority to DE112012007276.6T priority patent/DE112012007276B4/de
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    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
    • Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction 

Definitions

  • the present invention relates to a pneumatic tire, and more particularly to a pneumatic tire capable of improving wet performance.
  • Recent heavy-duty tires mounted on trucks and buses have a low flatness ratio, while maintaining the shape of the tread portion by arranging a circumferential reinforcing layer on the belt layer.
  • This circumferential reinforcing layer is a belt ply having a belt angle of approximately 0 [deg] with respect to the tire circumferential direction, and is laminated on a pair of cross belts.
  • Patent Documents 1 to 4 techniques described in Patent Documents 1 to 4 are known.
  • the present invention has been made in view of the above, and an object thereof is to provide a pneumatic tire capable of improving wet performance.
  • a pneumatic tire according to the present invention includes a carcass layer, a belt layer disposed on the outer side in the tire radial direction of the carcass layer, and a tread rubber disposed on the outer side in the tire radial direction of the belt layer.
  • a pneumatic tire including at least three circumferential main grooves extending in the tire circumferential direction and a plurality of land portions defined by the circumferential main grooves, the belt layer Is within a range of ⁇ 5 [deg] with respect to the tire circumferential direction, and a pair of cross belts having a belt angle of 10 [deg] or more and 45 [deg] or less in absolute value and mutually different signs of belt angles And a circumferential reinforcing layer having a belt angle, and the circumferential reinforcement on the tire equatorial plane when the end wear surface WE of the circumferential main groove is drawn in a sectional view in the tire meridian direction.
  • the distance Dcc from the end wear surface WE to the distance De from the end of the circumferential reinforcing layer to the end wear surface WE has a relationship of 1.06 ⁇ De / Dcc, and the actual tire ground contact width Wg and the carcass cross-sectional width Wca of the carcass layer have a relationship of 0.64 ⁇ Wg / Wca ⁇ 0.84.
  • the pneumatic tire according to the present invention includes a carcass layer, a belt layer disposed on the outer side in the tire radial direction of the carcass layer, and a tread rubber disposed on the outer side in the tire radial direction of the belt layer,
  • a pneumatic tire comprising at least three circumferential main grooves extending in the tire circumferential direction and a plurality of land portions defined by the circumferential main grooves, wherein the belt layer has an absolute value.
  • a pair of cross belts having a belt angle of 10 [deg] or more and 45 [deg] or less and having mutually different signs, and a belt angle within a range of ⁇ 5 [deg] with respect to the tire circumferential direction.
  • WE And the distance De from the end of the circumferential reinforcing layer to the end wear surface WE have a relationship of 1.06 ⁇ De / Dcc, and the actual tire ground contact width Wg and the tire total
  • the width SW has a relationship of 0.60 ⁇ Wg / SW ⁇ 0.80.
  • FIG. 1 is a sectional view in the tire meridian direction showing a pneumatic tire according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an explanatory view showing a belt layer of the pneumatic tire shown in FIG.
  • FIG. 3 is an explanatory view showing a belt layer of the pneumatic tire shown in FIG. 1.
  • FIG. 4 is an explanatory view showing the operation of the pneumatic tire shown in FIG.
  • FIG. 5 is an explanatory view showing a modified example of the pneumatic tire shown in FIG. 1.
  • FIG. 6 is an explanatory view showing a modified example of the pneumatic tire shown in FIG. 1.
  • FIG. 7 is a chart showing the results of the performance test of the pneumatic tire according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a chart showing the results of the performance test of the pneumatic tire according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is a chart showing the results of the performance test of the pneumatic tire according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a chart showing the results of the performance test of the pneumatic tire according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a sectional view in the tire meridian direction showing a pneumatic tire according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 shows a heavy-duty radial tire mounted on a truck, a bus, etc. for long-distance transportation.
  • Reference sign CL is a tire equator plane.
  • the tread end P and the tire ground contact end T coincide.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is hatched.
  • the pneumatic tire 1 includes a pair of bead cores 11, 11, a pair of bead fillers 12, 12, a carcass layer 13, a belt layer 14, a tread rubber 15, and a pair of sidewall rubbers 16, 16. (See FIG. 1).
  • the pair of bead cores 11 and 11 has an annular structure and constitutes the core of the left and right bead portions.
  • the pair of bead fillers 12 and 12 includes a lower filler 121 and an upper filler 122, which are disposed on the tire radial direction outer periphery of the pair of bead cores 11 and 11, respectively, to reinforce the bead portion.
  • the carcass layer 13 is bridged in a toroidal shape between the left and right bead cores 11 and 11 to form a tire skeleton. Further, both ends of the carcass layer 13 are wound and locked from the inner side in the tire width direction to the outer side in the tire width direction so as to wrap the bead core 11 and the bead filler 12.
  • the carcass layer 13 is formed by coating a plurality of carcass cords made of steel or an organic fiber material (for example, nylon, polyester, rayon, etc.) with a coating rubber and rolling them, and has an absolute value of 85 [deg] or more and 95. [Deg] The following carcass angle (inclination angle in the fiber direction of the carcass cord with respect to the tire circumferential direction).
  • the belt layer 14 is formed by laminating a plurality of belt plies 141 to 145, and is arranged around the outer periphery of the carcass layer 13. A specific configuration of the belt layer 14 will be described later.
  • the tread rubber 15 is disposed on the outer circumference in the tire radial direction of the carcass layer 13 and the belt layer 14 to constitute a tread portion of the tire.
  • the pair of side wall rubbers 16 and 16 are respectively arranged on the outer side in the tire width direction of the carcass layer 13 to constitute left and right side wall portions.
  • the pneumatic tire 1 includes seven circumferential main grooves 2 extending in the tire circumferential direction and eight land portions 3 that are partitioned by these circumferential main grooves 2. I have.
  • Each land portion 3 is a block that is divided in the tire circumferential direction by ribs that are continuous in the tire circumferential direction or lug grooves (not shown).
  • the circumferential main groove refers to a circumferential groove having a groove width of 5.0 [mm] or more.
  • the groove width of the circumferential main groove is measured excluding notches and chamfers formed in the groove openings.
  • the left and right circumferential main grooves 2 and 2 on the outermost side in the tire width direction are called outermost circumferential main grooves.
  • the left and right land portions 3 and 3 on the outer side in the tire width direction defined by the left and right outermost circumferential main grooves 2 and 2 are referred to as shoulder land portions.
  • FIG. 2 and 3 are explanatory views showing a belt layer of the pneumatic tire shown in FIG.
  • FIG. 2 shows one side region of the tread portion with the tire equatorial plane CL as a boundary
  • FIG. 3 shows a laminated structure of the belt layer 14.
  • the thin lines in the belt plies 141 to 145 schematically show the belt cords of the belt plies 141 to 145.
  • the belt layer 14 is formed by laminating a high-angle belt 141, a pair of cross belts 142 and 143, a belt cover 144, and a circumferential reinforcing layer 145, and is arranged around the outer periphery of the carcass layer 13. (See FIG. 2).
  • the high-angle belt 141 is formed by coating a plurality of belt cords made of steel or organic fiber material with a coat rubber and rolling the belt, and an absolute value of a belt angle of 45 [deg] or more and 70 [deg] or less (tire circumferential direction). The inclination angle of the belt cord in the fiber direction). Further, the high-angle belt 141 is laminated and disposed on the outer side in the tire radial direction of the carcass layer 13.
  • the pair of cross belts 142 and 143 is formed by rolling a plurality of belt cords made of steel or organic fiber material covered with a coat rubber, and has an absolute value of a belt angle of 10 [deg] or more and 45 [deg] or less. Have. Further, the pair of cross belts 142 and 143 have belt angles with different signs from each other, and are laminated so that the fiber directions of the belt cords cross each other (cross-ply structure).
  • the cross belt 142 located on the inner side in the tire radial direction is called an inner diameter side cross belt
  • the cross belt 143 located on the outer side in the tire radial direction is called an outer diameter side cross belt. Note that three or more cross belts may be laminated (not shown). Further, in this embodiment, the pair of cross belts 142 and 143 are stacked on the outer side in the tire radial direction of the high-angle belt 141.
  • the belt cover 144 is formed by rolling a plurality of belt cords made of steel or organic fiber material with a coating rubber, and has a belt angle of 10 [deg] or more and 45 [deg] or less in absolute value. Further, the belt cover 144 is disposed so as to be laminated on the outer side in the tire radial direction of the pair of cross belts 142 and 143. In this embodiment, the belt cover 144 has the same belt angle as the outer diameter side crossing belt 143 and is disposed in the outermost layer of the belt layer 14.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is formed by winding a steel belt cord covered with a coat rubber in a spiral manner while inclining within a range of ⁇ 5 [deg] with respect to the tire circumferential direction. Further, in this embodiment, the circumferential reinforcing layer 145 is disposed between the pair of cross belts 142 and 143. Further, the circumferential reinforcing layer 145 is disposed on the inner side in the tire width direction with respect to the left and right edge portions of the pair of cross belts 142 and 143. Specifically, one or more wires are spirally wound around the outer circumference of the inner diameter side crossing belt 142 to form the circumferential reinforcing layer 145. The circumferential reinforcing layer 145 reinforces the rigidity in the tire circumferential direction, so that the durability performance of the tire is improved.
  • the belt layer 14 may have an edge cover (not shown).
  • the edge cover is formed by rolling a plurality of belt cords made of steel or organic fiber material with a coating rubber, and has an absolute value of a belt angle of 0 [deg] or more and 5 [deg] or less.
  • the edge covers are respectively disposed on the outer sides in the tire radial direction of the left and right edge portions of the outer diameter side cross belt 143 (or the inner diameter side cross belt 142). When these edge covers exhibit a tagging effect, the difference in diameter growth between the center region of the tread portion and the shoulder region is alleviated, and the uneven wear resistance performance of the tire is improved.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is disposed between the pair of cross belts 142 and 143 (see FIG. 2).
  • the present invention is not limited to this, and the circumferential reinforcing layer 145 may be disposed on the outer side in the tire radial direction of the pair of cross belts 142 and 143 (not shown).
  • the circumferential reinforcing layer 145 may be disposed inside the pair of cross belts 142 and 143.
  • the circumferential reinforcing layer 145 may be (1) disposed between the high angle belt 141 and the inner diameter side crossing belt 142, or (2) disposed between the carcass layer 13 and the high angle belt 141. (Not shown).
  • the flat shape of the ground contact surface is held by the circumferential reinforcing layer in the tread center region, but in the tread shoulder region, the tread is formed in the region outside the tire width direction from the end of the circumferential reinforcing layer.
  • the part tends to have a shoulder drop shape. For this reason, there exists a subject that the contact surface pressure of a shoulder land part falls and the wet performance of a tire falls.
  • this pneumatic tire 1 employs the following configuration in order to improve wet performance (see FIGS. 1 to 3).
  • the end wear surface WE of the circumferential main groove 2 is drawn in a sectional view in the tire meridian direction.
  • the end wear surface WE is a surface estimated from a wear index existing in the tire. Further, the end wear surface WE is measured in a state of the tire alone with the tire in a non-inflated state. In a general pneumatic tire, the end wear surface WE is on a curve substantially parallel to the tread profile.
  • the distance Dcc from the circumferential reinforcing layer 145 to the terminal wear surface WE on the tire equatorial plane CL and the distance De from the end of the circumferential reinforcing layer 145 to the terminal wear surface WE are 1.06 ⁇ De / Dcc is preferable, and 1.08 ⁇ De / Dcc is more preferable.
  • the upper limit of the ratio De / Dcc is not particularly limited, but an excessive ratio De / Dcc is not preferable because the heat generated by the tread rubber during tire rolling increases and the durability of the tire deteriorates. Therefore, for example, the upper limit of the ratio De / Dcc is preferably in the range of De / Dcc ⁇ 1.26.
  • the distance Dcc and the distance De are measured in a state of the tire alone with the tire in a non-inflated state. Further, the measurement point on the circumferential reinforcing layer 145 side is defined by a curve connecting the center points of the belt cords constituting the circumferential reinforcing layer 145 in a sectional view in the tire meridian direction. The end of the circumferential reinforcing layer 145 is defined with reference to the outermost belt cord in the tire width direction among the belt cords constituting the circumferential reinforcing layer 145.
  • the stipulated rim is an “applicable rim” defined in JATMA, a “Design Rim” defined in TRA, or a “Measuring Rim” defined in ETRTO.
  • the specified internal pressure refers to the “maximum air pressure” specified by JATMA, the maximum value of “TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” specified by TRA, or “INFLATION PRESSURES” specified by ETRTO.
  • the specified load is the “maximum load capacity” specified in JATMA, the maximum value of “TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” specified in TRA, or “LOAD CAPACITY” specified in ETRTO.
  • the specified internal pressure is air pressure 180 [kPa]
  • the specified load is 88 [%] of the maximum load capacity.
  • the distance Gcc from the tread profile to the tire inner circumferential surface on the tire equatorial plane CL and the distance Gsh from the tread end P to the tire inner circumferential surface preferably have a relationship of 1.10 ⁇ Gsh / Gcc. It is more preferable to have a relationship of 1.20 ⁇ Gsh / Gcc.
  • the upper limit of the ratio Gsh / Gcc is not particularly limited. However, when the tire is mounted on the specified rim and applied with the specified internal pressure to be in an unloaded state, the radius at the tread end P of the tread profile is equal to or less than the radius at the tire equatorial plane CL.
  • the upper limit of the ratio Gsh / Gcc is preferably defined. That is, the upper limit of the ratio Gsh / Gcc is defined so that the tread profile has an arc shape or a linear shape centered on the inner side in the tire radial direction and does not have a reverse R shape (an arc shape centered on the outer side in the tire radial direction). It is preferred that For example, in a configuration having a square shoulder as shown in FIG.
  • the upper limit of the ratio Gsh / Gcc is about 1.4 to 1.5.
  • the upper limit of the ratio Gsh / Gcc is about 1.3 to 1.4.
  • the distance Gcc is measured as a distance from the intersection of the tire equator plane CL and the tread profile to the intersection of the tire equator plane CL and the tire inner peripheral surface in a sectional view in the tire meridian direction. Therefore, in the configuration having the circumferential main groove 2 on the tire equatorial plane CL as in the configuration of FIGS. 1 and 2, the distance Gcc is measured excluding the circumferential main groove 2.
  • the distance Gsh is measured as the length of a perpendicular line dropped from the tread end P to the tire inner peripheral surface in a sectional view in the tire meridian direction.
  • the pneumatic tire 1 includes an inner liner 18 on the inner peripheral surface of the carcass layer 13, and the inner liner 18 is arranged over the entire inner peripheral surface of the tire.
  • the distance Gcc and the distance Gsh are measured using the surface of the inner liner 18 as a reference (tire inner peripheral surface).
  • the tread end P is (1) a point having a square shoulder portion, which is a point of the edge portion.
  • the tread end P and the tire ground contact end T coincide with each other because the shoulder portion has a square shape.
  • a tread edge P is defined as a vertical leg drawn from the intersection P 'to the shoulder.
  • the tire ground contact end T is a tire when a tire is mounted on a specified rim and applied with a specified internal pressure, and is placed perpendicular to a flat plate in a stationary state and applied with a load corresponding to the specified load.
  • the actual tire contact width Wg (not shown) and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 have a relationship of 0.64 ⁇ Wg / Wca ⁇ 0.84.
  • the ratio Wg / Wca between the tire actual ground contact width Wg and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 is optimized.
  • the actual tire contact width Wg is calculated as the difference between the contact width of the entire tire and the total groove width of all the circumferential main grooves 2.
  • the contact width is measured as the sum of the distances along the tread surface of each land portion in a state where the tire is mounted on the specified rim and applied with the specified internal pressure.
  • the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 refers to a linear distance between the left and right maximum width positions of the carcass layer 13 when a tire is mounted on a specified rim to apply a specified internal pressure and is in an unloaded state.
  • the tire actual ground contact width Wg and the tire total width SW have a relationship of 0.60 ⁇ Wg / SW ⁇ 0.80. Thereby, the ratio Wg / SW between the tire actual ground contact width Wg and the tire total width SW is optimized.
  • the total tire width SW is the linear distance between the sidewalls (including all parts of the tire side pattern, characters, etc.) when the tire is mounted on the specified rim to provide the specified internal pressure and is in an unloaded state.
  • the tire actual ground contact width Wg and the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 have a relationship of 1.00 ⁇ Wg / Ws ⁇ 1.25. Thereby, the ratio Wg / Ws between the actual tire ground contact width Wg and the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 is optimized.
  • the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 is a distance in the tire rotation axis direction between the left and right ends of the circumferential reinforcing layer 145, and is measured as a no-load state while applying a specified internal pressure by attaching the tire to a specified rim.
  • the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 is the distance between the outermost ends of the divided portions.
  • FIG. 4 is an explanatory view showing the operation of the pneumatic tire shown in FIG. The figure shows the ground contact states of tires having different ratios De / Dcc and Gsh / Gcc, respectively.
  • the tread profile has a shoulder drop shape in which the outer diameter decreases from the tire equatorial plane CL toward the tread end P in a tire non-contact state (not shown). For this reason, at the time of tire contact, as shown in FIG. 4A, the tread portion shoulder region is greatly deformed to the road surface side (tire radial direction outer side).
  • the tread profile is generally flat (substantially parallel to the tire rotation axis). It has a shape (see FIGS. 1 and 2). For this reason, as shown in FIG.4 (b), the deformation amount of the tread part shoulder region at the time of tire contact is small.
  • the shoulder land portion contact at the time of tire contact is compared with the configuration in which the ratio De / Dcc is substantially equal.
  • the ground pressure increases.
  • the deformation amount of the shoulder region of the tread portion is smaller when the tire is in contact with the ground than in the configuration of FIG.
  • the rigidity of the shoulder region of the tread portion is ensured, and the shape of the contact surface is appropriately secured, so that the wet performance of the tire is improved.
  • the contact surface pressure of the shoulder land portion increases when the tire contacts the ground, the braking performance of the tire when traveling on a wet road is improved.
  • FIG. 5 is an explanatory view showing a modified example of the pneumatic tire shown in FIG. 1. This figure shows a configuration having a round shoulder.
  • the shoulder portion has a square shape, and the tire ground contact end T and the tread end P coincide with each other.
  • the shoulder portion may have a round shape as shown in FIG.
  • the intersection P ′ between the profile of the tread portion and the profile of the sidewall portion is taken, and the perpendicular foot drawn from the intersection P ′ to the shoulder portion. Is the tread edge P. For this reason, normally, the tire ground contact edge T and the tread edge P are in different positions.
  • the tread width TW and the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 have a relationship of 0.70 ⁇ Ws / TW ⁇ 0.90.
  • the tread width TW is the distance between the left and right tread ends P, P in the tire rotation axis direction, and is measured as a no-load state while attaching a tire to a specified rim and applying a specified internal pressure.
  • a general pneumatic tire has a bilaterally symmetric structure with the tire equatorial plane CL as the center. For this reason, the distance from the tire equatorial plane CL to the tread end P is TW / 2, and the distance from the tire equatorial plane CL to the circumferential reinforcing layer 145 is Ws / 2.
  • the range of the ratio Ws / TW between the tread width TW and the circumferential reinforcing layer width Ws is based on the tire equatorial plane CL. It is regulated by converting to half width. Specifically, the distance TW ′ (not shown) from the tire equatorial plane CL to the tread end P and the distance Ws ′ (not shown) from the tire equatorial plane CL to the end of the circumferential reinforcing layer 145 are 0. .70 ⁇ Ws ′ / TW ′ ⁇ 0.90 is set.
  • the tread width TW and the tire total width SW have a relationship of 0.79 ⁇ TW / SW ⁇ 0.89.
  • the distance Hcc from the circumferential reinforcing layer 145 to the tread profile on the tire equatorial plane CL and the distance He from the end of the circumferential reinforcing layer 145 to the tread profile are 0.95. It is preferable to have a relationship of ⁇ He / Hcc ⁇ 1.20.
  • the distance Hcc and the distance He are measured as a no-load state while applying a specified internal pressure by mounting the tire on a specified rim.
  • the measurement point on the circumferential reinforcing layer 145 side is defined by a curve connecting the center points of the belt cords constituting the circumferential reinforcing layer 145 in a sectional view in the tire meridian direction.
  • the end of the circumferential reinforcing layer 145 is defined with reference to the outermost belt cord in the tire width direction among the belt cords constituting the circumferential reinforcing layer 145.
  • the diameter Ya of the maximum height position of the carcass layer 13, the diameter Yc of the maximum width position of the carcass layer 13, and the diameter Yd of the carcass layer 13 at the end position of the circumferential reinforcing layer 145 are It has a relationship of 0.80 ⁇ Yc / Ya ⁇ 0.90 and 0.95 ⁇ Yd / Ya ⁇ 1.02. Thereby, the shape of the carcass layer 13 is optimized.
  • the diameter Ya of the maximum height position of the carcass layer 13 is the intersection of the tire equatorial plane CL and the carcass layer 13 from the tire rotation axis when the tire is mounted on the specified rim to apply the specified internal pressure and is in an unloaded state. Measured as distance to.
  • the diameter Yc at the maximum width position of the carcass layer 13 is measured as the distance from the tire rotation axis to the maximum width position of the carcass layer 13 when the tire is mounted on a specified rim to apply a specified internal pressure and is in an unloaded state. Is done.
  • the diameter Yd of the carcass layer 13 at the end position of the circumferential reinforcing layer 145 is defined as a point Q3 (not shown) at the intersection of the straight line drawn in the tire radial direction from the end of the circumferential reinforcing layer 145 and the carcass layer 13. It is measured as the distance from the tire rotation axis to the point Q3 when the tire is mounted on the specified rim to apply the specified internal pressure and is in a no-load state.
  • the groove area ratio A on the tire ground contact surface is preferably in the range of 0.20 ⁇ AA ⁇ 0.30. Thereby, the groove area ratio A is optimized.
  • the groove area ratio is defined by groove area / (groove area + ground area).
  • the groove area refers to the opening area of the groove on the ground contact surface.
  • the groove refers to a circumferential groove and a lug groove in the tread portion, and does not include sipes, kerfs, and notches.
  • the ground contact area is the contact area between the tire and the road surface.
  • the groove area and the contact area are determined when the tire is mounted on the specified rim and applied with the specified internal pressure, and is placed perpendicular to the flat plate in a stationary state and applied with a load corresponding to the specified load. Measured at the contact surface between the plate and the flat plate.
  • the width Wb2 of the wide cross belt 142 and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 preferably have a relationship of 0.74 ⁇ Wb2 / Wca ⁇ 0.89, and 0.78 ⁇ Wb2 / More preferably, it is within the range of Wca ⁇ 0.83.
  • width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 have a relationship of 0.60 ⁇ Ws / Wca ⁇ 0.70.
  • the tread width TW and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 have a relationship of 0.82 ⁇ TW / Wca ⁇ 0.92.
  • the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 refers to a linear distance between the left and right maximum width positions of the carcass layer 13 when a tire is mounted on a specified rim to apply a specified internal pressure and is in an unloaded state.
  • the width Wb3 of the narrow cross belt 143 and the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 have a relationship of 0.75 ⁇ Ws / Wb3 ⁇ 0.90. Thereby, the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 is appropriately secured.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is disposed on the inner side in the tire width direction from the left and right edge portions of the narrow cross belt 143 of the pair of cross belts 142 and 143. Further, the width Wb3 of the narrow cross belt 143 and the distance S from the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 to the edge portion of the narrow cross belt 143 satisfy 0.03 ⁇ S / Wb3 ⁇ 0.12. It is preferable to be in the range. Thereby, the distance of the edge part of the width Wb3 of the cross belt 143 and the edge part of the circumferential direction reinforcement layer 145 is ensured appropriately. This also applies to the configuration (not shown) in which the circumferential reinforcing layer 145 has a divided structure.
  • the distance S of the circumferential reinforcing layer 145 is measured as a distance in the tire width direction when the tire is mounted on a specified rim to apply a specified internal pressure and is in a no-load state.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is formed by winding a single steel wire in a spiral shape.
  • the present invention is not limited to this, and the circumferential reinforcing layer 145 may be formed by spirally winding a plurality of wires while running parallel to each other (multiple winding structure).
  • the number of wires is preferably 5 or less.
  • the winding width per unit when multiple windings of five wires are 12 [mm] or less. Thereby, a plurality of wires (2 or more and 5 or less) can be properly wound while being inclined within a range of ⁇ 5 [deg] with respect to the tire circumferential direction.
  • the width Wb1 of the high-angle belt 141 and the width Wb3 of the narrower cross belt 143 of the pair of cross belts 142 and 143 are 0.85 ⁇ Wb1 / Wb3 ⁇ 1.05. It is preferable to have the relationship (see FIG. 3). Thereby, the ratio Wb1 / Wb3 is optimized.
  • the width Wb1 of the high-angle belt 141 and the width Wb3 of the crossing belt 143 are measured as the distance in the tire width direction when the tire is mounted on the specified rim to apply the specified internal pressure and the load is not loaded.
  • the belt layer 14 has a bilaterally symmetric structure centered on the tire equatorial plane CL, and the cross belt is narrower than the width Wb ⁇ b> 1 of the high-angle belt 141.
  • the width Wb3 of 143 has a relationship of Wb1 ⁇ Wb3.
  • the edge part of the high angle belt 141 is arrange
  • the present invention is not limited to this, and the width Wb1 of the high-angle belt 141 and the width Wb3 of the narrow cross belt 143 may have a relationship of Wb1 ⁇ Wb3 (not shown).
  • the belt cord of the high-angle belt 141 is a steel wire and the high-angle belt has an end number of 15 [lines / 50 mm] or more and 25 [lines / 50 mm] or less.
  • the belt cords of the pair of cross belts 142 and 143 are preferably steel wires, and the pair of cross belts 142 and 143 preferably have an end number of 18 [lines / 50 mm] or more and 28 [lines / 50 mm] or less. It is more preferable to have an end number of [lines / 50 mm] or more and 25 [lines / 50 mm] or less.
  • the belt cord of the circumferential reinforcing layer 145 is preferably a steel wire and has an end number of 17 [pieces / 50 mm] or more and 30 [pieces / 50 mm] or less. Thereby, the strength of each belt ply 141, 142, 143, 145 is ensured appropriately.
  • the modulus E1 when the coated rubber of the high-angle belt 141 is 100% stretched and the modulus Es when the coated rubber of the circumferential reinforcing layer 145 is stretched 100% have a relationship of 0.90 ⁇ Es / E1 ⁇ 1.10. Is preferred.
  • the modulus E2 and E3 when the coat rubber of the pair of cross belts 142 and 143 is 100% stretched and the modulus Es when the coat rubber of the circumferential reinforcing layer 145 is 100% stretched are 0.90 ⁇ Es / E2 ⁇ 1.10. And it is preferable to have a relationship of 0.90 ⁇ Es / E3 ⁇ 1.10.
  • the modulus Es when the coated rubber of the circumferential reinforcing layer 145 is 100% stretched is preferably in the range of 4.5 [MPa] ⁇ Es ⁇ 7.5 [MPa]. Thereby, the modulus of each belt ply 141, 142, 143, 145 is optimized.
  • the modulus at 100% elongation is measured by a tensile test at room temperature according to JIS-K6251 (using No. 3 dumbbell).
  • the breaking elongation ⁇ 1 of the coated rubber of the high-angle belt 141 is preferably in the range of ⁇ 1 ⁇ 200 [%]. Further, it is preferable that the breaking elongations ⁇ 2 and ⁇ 3 of the coat rubber of the pair of cross belts 142 and 143 are in the range of ⁇ 2 ⁇ 200 [%] and ⁇ 3 ⁇ 200 [%]. In addition, the elongation at break ⁇ s of the coated rubber of the circumferential reinforcing layer 145 is preferably in the range of ⁇ s ⁇ 200 [%]. Thereby, durability of each belt ply 141, 142, 143, 145 is ensured appropriately.
  • Elongation at break is 2 [mm] using a tensile tester (INSTRON 5585H, manufactured by Instron) in accordance with JIS-K7161 for test pieces of JIS-K7162 standard type 1B (dumbbell type with a thickness of 3 mm). / Min].
  • the elongation at a tensile load of 100 [N] to 300 [N] is 1.0 [%] or more and 2.5 [%] or less.
  • the elongation at a tensile load of 500 [N] to 1000 [N] is preferably 0.5 [%] or more and 2.0 [%] or less.
  • Such a belt cord (high elongation steel wire) has a better elongation at low load than normal steel wire, and can withstand the load applied to the circumferential reinforcing layer 145 from the time of manufacture to the time of tire use. This is preferable in that damage to the circumferential reinforcing layer 145 can be suppressed.
  • the elongation of the belt cord is measured according to JIS-G3510.
  • the elongation at break of the tread rubber 15 is in a range of 350 [%] or more. Thereby, the strength of the tread rubber 15 is ensured, and the occurrence of tears in the outermost circumferential main groove 2 is suppressed.
  • the upper limit of the elongation at break of the tread rubber 15 is not particularly limited, but is restricted by the type of rubber compound of the tread rubber 15.
  • the tread rubber 15 preferably has a hardness of 60 or more. Thereby, the strength of the tread rubber 15 is ensured appropriately.
  • the upper limit of the hardness of the tread rubber 15 is not particularly limited, but is restricted by the type of rubber compound of the tread rubber 15.
  • Rubber hardness means JIS-A hardness according to JIS-K6263.
  • the loss tangent tan ⁇ of the tread rubber 15 is preferably in the range of 0.10 ⁇ tan ⁇ .
  • the loss tangent tan ⁇ is measured using a viscoelastic spectrometer under conditions of a temperature of 20 [° C.], a shear strain of 10 [%], and a frequency of 20 [Hz].
  • the pneumatic tire 1 includes a belt cushion 20.
  • the belt cushion 20 is disposed so as to be sandwiched between the end of the cross belt 142 on the inner side in the tire radial direction of the pair of cross belts 142 and 143 and the carcass layer 13.
  • the belt cushion 20 is inserted into the end portion of the tire radial direction between the end portion of the cross belt 142 and the carcass layer 13 and abuts against the edge portion of the high-angle belt 141. Yes.
  • the belt cushion 20 extends along the carcass layer 13 in the tire radial direction, and is sandwiched between the carcass layer 13 and the sidewall rubber 16.
  • a pair of left and right belt cushions 20 are respectively disposed on the left and right sidewall portions of the tire.
  • the modulus Ebc at the time of 100% extension of the belt cushion 20 is in the range of 1.5 [MPa] ⁇ Ebc ⁇ 3.0 [MPa].
  • the modulus Ebc of the belt cushion 20 is within such a range, the belt cushion 20 exhibits a stress relaxation action, and the separation of the peripheral rubber at the end of the cross belt 142 is suppressed.
  • the breaking elongation ⁇ bc of the belt cushion 20 is in the range of ⁇ bc ⁇ 400 [%]. Thereby, durability of the belt cushion 20 is ensured appropriately.
  • FIG. 6 is an explanatory view showing a modified example of the pneumatic tire shown in FIG. 1. This figure shows an enlarged view of the end of the belt layer 14 on the outer side in the tire width direction. Further, in the same figure, the circumferential reinforcing layer 145 and the belt edge cushion 19 are hatched.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is disposed on the inner side in the tire width direction from the left and right edge portions of the narrow cross belt 143 of the pair of cross belts 142 and 143. Further, the belt edge cushion 19 is sandwiched and disposed at a position between the pair of cross belts 142 and 143 and corresponding to the edge portions of the pair of cross belts 142 and 143. Specifically, the belt edge cushion 19 is disposed on the outer side in the tire width direction of the circumferential reinforcing layer 145 and is adjacent to the circumferential reinforcing layer 145, and a pair of ends from the outer end of the circumferential reinforcing layer 145 in the tire width direction.
  • the cross belts 142 and 143 are arranged so as to extend to the outer ends in the tire width direction.
  • the belt edge cushion 19 has a structure thicker than the circumferential reinforcing layer 145 as a whole by increasing the thickness toward the outer side in the tire width direction. .
  • the belt edge cushion 19 has a modulus E at 100% extension lower than the coat rubber of each cross belt 142, 143.
  • the modulus E at 100% extension of the belt edge cushion 19 and the modulus Eco of the coat rubber have a relationship of 0.60 ⁇ E / Eco ⁇ 0.95.
  • the belt edge cushion 19 has a two-color structure including a stress relaxation rubber 191 and an end relaxation rubber 192 in the configuration of FIG. 1.
  • the stress relaxation rubber 191 is disposed between the pair of cross belts 142 and 143 and outside the circumferential reinforcing layer 145 in the tire width direction and is adjacent to the circumferential reinforcing layer 145.
  • the end relaxation rubber 192 is disposed between the pair of cross belts 142 and 143, and is disposed on the outer side in the tire width direction of the stress relaxation rubber 191 and at a position corresponding to the edge portion of the pair of cross belts 142 and 143. Adjacent to rubber 191.
  • the belt edge cushion 19 has a structure in which the stress relaxation rubber 191 and the end relaxation rubber 192 are continuously provided in the tire width direction in the tire meridian cross-sectional view, and the tire of the circumferential reinforcing layer 145 The region from the end portion on the outer side in the width direction to the edge portion of the pair of cross belts 142 and 143 is filled in.
  • the modulus Ein when the stress relaxation rubber 191 is stretched 100% and the modulus Es when the coating rubber of the circumferential reinforcing layer 145 is stretched 100% have a relationship of Ein ⁇ Es.
  • the modulus Ein of the stress relaxation rubber 191 and the modulus Es of the circumferential reinforcing layer 145 have a relationship of 0.6 ⁇ Ein / Es ⁇ 0.9.
  • the modulus Ein of the stress relaxation rubber 191 when stretched 100% and the modulus Eco of the cross belts 142 and 143 when coated rubber 100% stretch has a relationship of Ein ⁇ Eco.
  • the modulus Ein of the stress relaxation rubber 191 and the modulus Eco of the coat rubber have a relationship of 0.6 ⁇ Ein / Eco ⁇ 0.9.
  • the modulus Eout at 100% extension of the end relaxation rubber 192 and the modulus Ein at 100% extension of the stress relaxation rubber 191 have a relationship of Eout ⁇ Ein.
  • the modulus Ein at 100% elongation of the stress relaxation rubber 191 is preferably in the range of 4.0 [MPa] ⁇ Ein ⁇ 5.5 [MPa].
  • the pneumatic tire 1 includes the carcass layer 13, the belt layer 14 disposed outside the carcass layer 13 in the tire radial direction, and the tread rubber 15 disposed outside the belt layer 14 in the tire radial direction. (See FIG. 1).
  • the pneumatic tire 1 includes at least three circumferential main grooves 2 extending in the tire circumferential direction, and a plurality of land portions 3 defined by the circumferential main grooves 2.
  • the belt layer 14 has a belt angle of 10 [deg] or more and 45 [deg] or less in absolute value, and a pair of cross belts 142 and 143 having mutually different belt angles, and the tire circumferential direction.
  • a circumferential reinforcing layer 145 having a belt angle within a range of ⁇ 5 [deg] is laminated (see FIG. 2). Further, when the end wear surface WE of the circumferential main groove 2 is drawn in a sectional view in the tire meridian direction, the distance Dcc from the circumferential reinforcement layer 145 to the end wear surface WE on the tire equatorial plane CL, and the circumferential direction The distance De from the end of the reinforcing layer 145 to the terminal wear surface WE has a relationship of 1.06 ⁇ De / Dcc. Further, the actual tire contact width Wg (not shown) and the carcass cross-sectional width Wca of the carcass layer have a relationship of 0.64 ⁇ Wg / Wca ⁇ 0.84 (see FIG. 1).
  • the pneumatic tire 1 includes a carcass layer 13, a belt layer 14 disposed on the outer side in the tire radial direction of the carcass layer 13, and a tread rubber 15 disposed on the outer side in the tire radial direction of the belt layer 14 ( (See FIG. 1).
  • the pneumatic tire 1 includes at least three circumferential main grooves 2 extending in the tire circumferential direction, and a plurality of land portions 3 defined by the circumferential main grooves 2.
  • the belt layer 14 has a belt angle of 10 [deg] or more and 45 [deg] or less in absolute value, and a pair of cross belts 142 and 143 having mutually different belt angles, and the tire circumferential direction.
  • a circumferential reinforcing layer 145 having a belt angle within a range of ⁇ 5 [deg] is laminated (see FIG. 2). Further, when the end wear surface WE of the circumferential main groove 2 is drawn in a sectional view in the tire meridian direction, the distance Dcc from the circumferential reinforcement layer 145 to the end wear surface WE on the tire equatorial plane CL, and the circumferential direction The distance De from the end of the reinforcing layer 145 to the terminal wear surface WE has a relationship of 1.06 ⁇ De / Dcc. Further, the tire actual ground contact width Wg and the tire total width SW have a relationship of 0.60 ⁇ Wg / SW ⁇ 0.80.
  • the distance Gcc from the tread profile to the tire inner peripheral surface on the tire equatorial plane CL and the distance Gsh from the tread end P to the tire inner peripheral surface satisfy 1.10 ⁇ Gsh / Gcc.
  • FIG. 2 the distance Gcc from the tread profile to the tire inner peripheral surface on the tire equatorial plane CL and the distance Gsh from the tread end P to the tire inner peripheral surface satisfy 1.10 ⁇ Gsh / Gcc.
  • the actual tire contact width Wg and the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 have a relationship of 1.00 ⁇ Wg / Ws ⁇ 1.25.
  • the ratio Wg / Ws between the actual tire ground contact width Wg and the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 is optimized. That is, by satisfying 1.00 ⁇ Wg / Ws, the function of the circumferential reinforcing layer 145 is appropriately secured.
  • the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 is ensured, the rising of the tread portion in the vicinity of the end portion of the circumferential reinforcing layer 145 (a region of 1 ⁇ 4 of the tread width TW) is suppressed. Thereby, the contact surface pressure of the shoulder land portion 3 is appropriately secured, and the wet performance of the tire is improved. Further, when Wg / Ws ⁇ 1.25, fatigue rupture of the belt cord at the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 is suppressed.
  • the diameter difference between the central portion and the end portion of the circumferential reinforcing layer 145 is set not to be excessive.
  • tensile_strength to the circumferential direction reinforcement layer 145 resulting from the repeated distortion at the time of tire rolling is reduced, and the fracture
  • the tread width TW and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 have a relationship of 0.82 ⁇ TW / Wca ⁇ 0.92 (see FIG. 1).
  • the ratio TW / Wca between the tread width TW and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 is optimized. That is, when 0.82 ⁇ TW / Wca, the difference in diameter growth between the center region and the shoulder region is alleviated, and the contact pressure distribution in the tire width direction is made uniform. Thereby, the load on the belt layer 14 is dispersed, and the durability of the tire is improved.
  • TW / Wca ⁇ 0.92, the rise of a shoulder part is suppressed, the bending at the time of grounding is suppressed, and the load to the belt layer 14 is disperse
  • the tread width TW and the tire total width SW have a relationship of 0.79 ⁇ TW / SW ⁇ 0.89 (see FIG. 1).
  • the belt layer 14 includes the circumferential reinforcing layer 145, thereby suppressing the radial growth of the center region.
  • the ratio TW / SW is within the above range, the difference in diameter growth between the center region and the shoulder region is alleviated.
  • the contact pressure distribution of a tire is equalized. That is, by satisfying 0.79 ⁇ TW / SW, an in-tire air volume is ensured and bending is suppressed. Further, when TW / SW ⁇ 0.89, the rise of the shoulder portion is suppressed, and bending at the time of grounding is suppressed.
  • the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 and the width Wca of the carcass layer 13 have a relationship of 0.60 ⁇ Ws / Wca ⁇ 0.70 (see FIG. 1).
  • the ratio Ws / Wca between the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 and the width Wca of the carcass layer 13 is optimized. That is, by satisfying 0.60 ⁇ Ws / Wca, the function of the circumferential reinforcing layer 145 is appropriately ensured.
  • the width Ws of the circumferential reinforcing layer 145 is ensured, the rising of the tread portion in the vicinity of the end portion of the circumferential reinforcing layer 145 (a region of 1 ⁇ 4 of the tread width TW) is suppressed. Thereby, the contact surface pressure of the shoulder land portion 3 is appropriately secured, and the wet performance of the tire is improved. Further, when Ws / Wca ⁇ 0.70, fatigue rupture of the belt cord at the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 is suppressed.
  • the diameter difference between the central portion and the end portion of the circumferential reinforcing layer 145 is set not to be excessive.
  • tensile_strength to the circumferential direction reinforcement layer 145 resulting from the repeated distortion at the time of tire rolling is reduced, and the fracture
  • the width Wb2 of the wide cross belt 142 and the cross-sectional width Wca of the carcass layer 13 have a relationship of 0.74 ⁇ Wb2 / Wca ⁇ 0.89 (see FIG. 1). Accordingly, there is an advantage that the width Wb2 of the wide cross belt 142 is optimized and the rigidity of the tread portion is ensured.
  • the diameter Ya of the maximum height position of the carcass layer 13 and the diameter Yd of the carcass layer 13 at the end position of the circumferential reinforcing layer 145 are 0.95 ⁇ Yd / Ya ⁇ 1. .02 (see FIG. 1).
  • the shape of the carcass layer 13 is optimized, and there is an advantage that the deformation amount of the carcass layer 13 in the arrangement region of the circumferential reinforcing layer 145 at the time of tire contact is reduced. That is, by satisfying 0.95 ⁇ Yd / Ya, the amount of deformation of the carcass layer 13 in the arrangement region of the circumferential reinforcing layer 145 at the time of tire contact is reduced. Further, when Yd / Ya ⁇ 1.02, the tire shape is appropriately secured.
  • the distance Hcc from the circumferential reinforcing layer 145 to the tread profile on the tire equatorial plane CL and the distance He from the end of the circumferential reinforcing layer 145 to the tread profile are 0.95.
  • ⁇ He / Hcc ⁇ 1.20 (see FIG. 2).
  • the positional relationship (ratio He / Hcc) between the circumferential reinforcing layer 145 and the tread profile is optimized, distortion of the circumferential reinforcing layer 145 at the time of tire contact is reduced.
  • the groove area ratio A on the tire ground contact surface is in the range of 0.20 ⁇ A ⁇ 0.30.
  • the loss tangent tan ⁇ of the tread rubber 15 is in the range of 0.10 ⁇ tan ⁇ .
  • the belt cord of the circumferential reinforcing layer 145 is a steel wire and has an end number of 17 [pieces / 50 mm] or more and 30 [pieces / 50 mm] or less.
  • the number of ends of the belt cord of the circumferential direction reinforcement layer 145 is optimized. That is, the strength of the circumferential reinforcing layer 145 is appropriately secured when the number of ends is 17 [pieces / 50 mm] or more.
  • the rubber amount of the coating rubber of the circumferential reinforcing layer 145 is appropriately secured, and between adjacent belt plies (in FIG. 3, a pair of cross belts 142, 143 and the circumferential reinforcing layer 145), the separation of the rubber material is suppressed.
  • the elongation at the time of a tensile load of 100 [N] to 300 [N] at the time of the belt cord member constituting the circumferential reinforcing layer 145 is 1.0 [%] or more and 2.5 [%]. It is the following. Thereby, there exists an advantage by which the suppression effect of the diameter growth of the center area
  • the elongation of the belt cord constituting the circumferential reinforcing layer 145 at the time of a tensile load of 500 [N] to 1000 [N] is 0.5 [%] or more and 2.0 [%]. It is the following. Thereby, there exists an advantage by which the suppression effect of the diameter growth of the center area
  • the circumferential reinforcing layer 145 is disposed on the inner side in the tire width direction from the left and right edge portions of the narrow cross belt 143 of the pair of cross belts 142 and 143 (see FIG. 3). ).
  • the pneumatic tire 1 is disposed between the pair of cross belts 142 and 143 and on the outer side in the tire width direction of the circumferential reinforcing layer 145 and adjacent to the circumferential reinforcing layer 145, and a pair of An end portion relaxation rubber 192 disposed between the cross belts 142 and 143 and located outside the stress relaxation rubber 191 in the tire width direction and corresponding to the edge portions of the pair of cross belts 142 and 143 and adjacent to the stress relaxation rubber 191. (See FIG.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is arranged on the inner side in the tire width direction with respect to the left and right edge portions of the narrow cross belt 143 of the pair of cross belts 142 and 143, so that the edge of the circumferential reinforcing layer 145 There is an advantage that fatigue rupture of the peripheral rubber in the part is suppressed. Further, since the stress relaxation rubber 191 is disposed on the outer side in the tire width direction of the circumferential reinforcing layer 145, the shear strain of the peripheral rubber between the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 and between the cross belts 142 and 143 is relaxed.
  • the end relaxation rubber 192 is disposed at a position corresponding to the edge portions of the cross belts 142 and 143, the shear strain of the peripheral rubber at the edge portions of the cross belts 142 and 143 is reduced.
  • the modulus Ein of the stress relaxation rubber 191 when stretched 100% and the modulus Eco of the coat rubber of the pair of cross belts 142 and 143 when stretched 100% have a relationship of Ein ⁇ Eco.
  • the modulus Ein of the stress relaxation rubber 191 is optimized, and there is an advantage that the shear strain of the peripheral rubber between the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 and the cross belts 142 and 143 is relaxed.
  • the modulus Ein when the stress relaxation rubber 191 is stretched 100% and the modulus Eco when the coat rubber of the pair of cross belts 142 and 143 is stretched 100% are 0.6 ⁇ Ein / Eco ⁇ 0. .9 relationship. Accordingly, there is an advantage that the ratio Ein / Eco is optimized and the shear strain of the peripheral rubber between the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 and the cross belts 142 and 143 is alleviated.
  • the modulus Ein at the time of 100% extension of the stress relaxation rubber 191 is in the range of 4.0 [MPa] ⁇ Ein ⁇ 5.5 [MPa] (see FIG. 6).
  • the modulus Ein of the stress relaxation rubber 191 is optimized, and there is an advantage that the shear strain of the peripheral rubber between the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 and the cross belts 142 and 143 is relaxed.
  • the circumferential reinforcing layer 145 is disposed on the inner side in the tire width direction from the left and right edge portions of the narrow cross belt 143 of the pair of cross belts 142 and 143 (see FIG. 3). ). Further, the width Wb3 of the narrow cross belt 143 and the distance S from the edge portion of the circumferential reinforcing layer 145 to the edge portion of the narrow cross belt 143 satisfy 0.03 ⁇ S / Wb3 ⁇ 0.12. Is in range. Thereby, there exists an advantage by which positional relationship S / Wb3 of the edge part of the cross belts 142 and 143 and the edge part of the circumferential direction reinforcement layer 145 is optimized.
  • the pneumatic tire 1 is a heavy load having a flatness ratio of 40% to 70% in a state where the tire is assembled on a regular rim and a normal internal pressure and a normal load are applied to the tire. It is preferably applied to heavy duty tires.
  • the heavy load tire has a larger load when the tire is used than the tire for a passenger car. For this reason, the difference in diameter between the arrangement region of the circumferential reinforcing layer 145 on the tread surface and the region outside the circumferential reinforcing layer 145 in the tire width direction tends to be large. Further, in a tire having a low flatness ratio as described above, the ground contact shape tends to be a drum shape. Therefore, the effect of improving the wet performance of the tire described above can be remarkably obtained by making the heavy load tire applicable.
  • a plurality of different pneumatic tires were evaluated for wet performance (see FIGS. 7 to 10).
  • a pneumatic tire having a tire size of 315 / 60R22.5 is assembled to a rim having a rim size of 22.5 ⁇ 9.00, and an air pressure of 900 [kPa] is applied to the pneumatic tire.
  • the pneumatic tire is mounted on a 2-D (front two wheels-rear drive wheel) vehicle that is a test vehicle, and a load of 30.89 [kN] is applied to the pneumatic tire.
  • the pneumatic tire 1 of Example 1 has the configuration described in FIGS. Further, the belt angle of the cross belts 142 and 143 is ⁇ 19 [deg], and the belt angle of the circumferential reinforcing layer 145 is substantially 0 [deg].
  • the pneumatic tire 1 of Examples 2 to 58 is a modification of the pneumatic tire of Example 1.
  • the conventional pneumatic tire does not include the circumferential reinforcing layer 145 in the configuration shown in FIGS.

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Abstract

　この空気入りタイヤ１は、タイヤ周方向に延在する少なくとも３本の周方向主溝２と、これらの周方向主溝２に区画されて成る複数の陸部３とを備える。また、ベルト層１４が、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有すると共に相互に異符号のベルト角度を有する一対の交差ベルト１４２、１４３と、タイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内にあるベルト角度を有する周方向補強層１４５とを積層して成る。また、タイヤ子午線方向の断面視にて、タイヤ赤道面ＣＬ上における周方向補強層１４５から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、周方向補強層１４５の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有する。また、タイヤ実接地幅Ｗｇと、カーカス層のカーカス断面幅Ｗｃａとが、０．６４≦Ｗｇ／Ｗｃａ≦０．８４の関係を有する。

Description

空気入りタイヤ
　この発明は、空気入りタイヤに関し、さらに詳しくは、ウェット性能を向上できる空気入りタイヤに関する。
　トラック・バスなどに装着される近年の重荷重用タイヤは、低い偏平率を有する一方で、ベルト層に周方向補強層を配置することにより、トレッド部の形状を保持している。この周方向補強層は、タイヤ周方向に対して略０［deg］となるベルト角度を有するベルトプライであり、一対の交差ベルトに積層されて配置される。かかる構成を採用する従来の空気入りタイヤとして、特許文献１～４に記載される技術が知られている。
特許第４６４２７６０号公報 特許第４６６３６３８号公報 特許第４６６３６３９号公報 特表２０１２－５２２６８６号公報
　ここで、空気入りタイヤでは、ウェット路面の走行時における制動性能を向上させるべき課題がある。
　そこで、この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、ウェット性能を向上できる空気入りタイヤを提供することを目的とする。
　上記目的を達成するため、この発明にかかる空気入りタイヤは、カーカス層と、前記カーカス層のタイヤ径方向外側に配置されるベルト層と、前記ベルト層のタイヤ径方向外側に配置されるトレッドゴムとを備えると共に、タイヤ周方向に延在する少なくとも３本の周方向主溝と、これらの周方向主溝に区画されて成る複数の陸部とを備える空気入りタイヤであって、前記ベルト層が、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有すると共に相互に異符号のベルト角度を有する一対の交差ベルトと、タイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内にあるベルト角度を有する周方向補強層とを積層して成り、タイヤ子午線方向の断面視にて、前記周方向主溝の末端摩耗面ＷＥを引くときに、タイヤ赤道面上における前記周方向補強層から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、前記周方向補強層の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有し、且つ、タイヤ実接地幅Ｗｇと、前記カーカス層のカーカス断面幅Ｗｃａとが、０．６４≦Ｗｇ／Ｗｃａ≦０．８４の関係を有することを特徴とする。
　また、この発明にかかる空気入りタイヤは、カーカス層と、前記カーカス層のタイヤ径方向外側に配置されるベルト層と、前記ベルト層のタイヤ径方向外側に配置されるトレッドゴムとを備えると共に、タイヤ周方向に延在する少なくとも３本の周方向主溝と、これらの周方向主溝に区画されて成る複数の陸部とを備える空気入りタイヤであって、前記ベルト層が、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有すると共に相互に異符号のベルト角度を有する一対の交差ベルトと、タイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内にあるベルト角度を有する周方向補強層とを積層して成り、タイヤ子午線方向の断面視にて、前記周方向主溝の末端摩耗面ＷＥを引くときに、タイヤ赤道面上における前記周方向補強層から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、前記周方向補強層の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有し、且つ、タイヤ実接地幅Ｗｇと、タイヤ総幅ＳＷとが、０．６０≦Ｗｇ／ＳＷ≦０．８０の関係を有することを特徴とする。
　この発明にかかる空気入りタイヤでは、（１）末端摩耗面ＷＥに対する周方向補強層１４５の距離Ｄｃｃ、Ｄｅが適正化されるので、タイヤ接地時におけるショルダー陸部の接地面圧が上昇する。これにより、ウェット路走行時における制動性が向上して、タイヤのウェット性能が向上する利点がある。また、（２）タイヤ実接地幅Ｗｇとカーカス層１３の断面幅Ｗｃａとの比Ｗｇ／Ｗｃａが適正化されることにより、タイヤのウェット性能がさらに向上する利点がある。
　また、この発明にかかる空気入りタイヤでは、（１）末端摩耗面ＷＥに対する周方向補強層１４５の距離Ｄｃｃ、Ｄｅが適正化されるので、タイヤ接地時におけるショルダー陸部の接地面圧が上昇する。これにより、ウェット路走行時における制動性が向上して、タイヤのウェット性能が向上する利点がある。また、（２）タイヤ実接地幅Ｗｇとタイヤ総幅ＳＷとの比Ｗｇ／ＳＷが適正化されることにより、タイヤのウェット性能がさらに向上する利点がある。
図１は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤを示すタイヤ子午線方向の断面図である。 図２は、図１に記載した空気入りタイヤのベルト層を示す説明図である。 図３は、図１に記載した空気入りタイヤのベルト層を示す説明図である。 図４は、図１に記載した空気入りタイヤの作用を示す説明図である。 図５は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例を示す説明図である。 図６は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例を示す説明図である。 図７は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す図表である。 図８は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す図表である。 図９は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す図表である。 図１０は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す図表である。
　以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、この実施の形態の構成要素には、発明の同一性を維持しつつ置換可能かつ置換自明なものが含まれる。また、この実施の形態に記載された複数の変形例は、当業者自明の範囲内にて任意に組み合わせが可能である。
［空気入りタイヤ］
　図１は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤを示すタイヤ子午線方向の断面図である。同図は、空気入りタイヤ１の一例として、長距離輸送用のトラック、バスなどに装着される重荷重用ラジアルタイヤを示している。なお、符号ＣＬは、タイヤ赤道面である。また、同図では、トレッド端Ｐとタイヤ接地端Ｔとが、一致している。また、同図では、周方向補強層１４５にハッチングを付してある。
　この空気入りタイヤ１は、一対のビードコア１１、１１と、一対のビードフィラー１２、１２と、カーカス層１３と、ベルト層１４と、トレッドゴム１５と、一対のサイドウォールゴム１６、１６とを備える（図１参照）。
　一対のビードコア１１、１１は、環状構造を有し、左右のビード部のコアを構成する。一対のビードフィラー１２、１２は、ローアーフィラー１２１およびアッパーフィラー１２２から成り、一対のビードコア１１、１１のタイヤ径方向外周にそれぞれ配置されてビード部を補強する。
　カーカス層１３は、左右のビードコア１１、１１間にトロイダル状に架け渡されてタイヤの骨格を構成する。また、カーカス層１３の両端部は、ビードコア１１およびビードフィラー１２を包み込むようにタイヤ幅方向内側からタイヤ幅方向外側に巻き返されて係止される。また、カーカス層１３は、スチールあるいは有機繊維材（例えば、ナイロン、ポリエステル、レーヨンなど）から成る複数のカーカスコードをコートゴムで被覆して圧延加工して構成され、絶対値で８５［deg］以上９５［deg］以下のカーカス角度（タイヤ周方向に対するカーカスコードの繊維方向の傾斜角）を有する。
　ベルト層１４は、複数のベルトプライ１４１～１４５を積層して成り、カーカス層１３の外周に掛け廻されて配置される。ベルト層１４の具体的な構成については、後述する。
　トレッドゴム１５は、カーカス層１３およびベルト層１４のタイヤ径方向外周に配置されてタイヤのトレッド部を構成する。一対のサイドウォールゴム１６、１６は、カーカス層１３のタイヤ幅方向外側にそれぞれ配置されて左右のサイドウォール部を構成する。
　なお、図１の構成では、空気入りタイヤ１が、タイヤ周方向に延在する７本の周方向主溝２と、これらの周方向主溝２に区画されて成る８つの陸部３とを備えている。また、各陸部３が、タイヤ周方向に連続するリブ、あるいは、ラグ溝（図示省略）によりタイヤ周方向に分断されたブロックとなっている。
　ここで、周方向主溝とは、５．０［ｍｍ］以上の溝幅を有する周方向溝をいう。周方向主溝の溝幅は、溝開口部に形成された切欠部や面取部を除外して測定される。
　また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ幅方向の最も外側にある左右の周方向主溝２、２を最外周方向主溝と呼ぶ。また、左右の最外周方向主溝２、２に区画されたタイヤ幅方向外側にある左右の陸部３、３をショルダー陸部と呼ぶ。
［ベルト層］
　図２および図３は、図１に記載した空気入りタイヤのベルト層を示す説明図である。これらの図において、図２は、タイヤ赤道面ＣＬを境界としたトレッド部の片側領域を示し、図３は、ベルト層１４の積層構造を示している。なお、図３では、各ベルトプライ１４１～１４５中の細線が各ベルトプライ１４１～１４５のベルトコードを模式的に示している。
　ベルト層１４は、高角度ベルト１４１と、一対の交差ベルト１４２、１４３と、ベルトカバー１４４と、周方向補強層１４５とを積層して成り、カーカス層１３の外周に掛け廻されて配置される（図２参照）。
　高角度ベルト１４１は、スチールあるいは有機繊維材から成る複数のベルトコードをコートゴムで被覆して圧延加工して構成され、絶対値で４５［deg］以上７０［deg］以下のベルト角度（タイヤ周方向に対するベルトコードの繊維方向の傾斜角）を有する。また、高角度ベルト１４１は、カーカス層１３のタイヤ径方向外側に積層されて配置される。
　一対の交差ベルト１４２、１４３は、コートゴムで被覆されたスチールあるいは有機繊維材から成る複数のベルトコードを圧延加工して構成され、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有する。また、一対の交差ベルト１４２、１４３は、相互に異符号のベルト角度を有し、ベルトコードの繊維方向を相互に交差させて積層される（クロスプライ構造）。ここでは、タイヤ径方向内側に位置する交差ベルト１４２を内径側交差ベルトと呼び、タイヤ径方向外側に位置する交差ベルト１４３を外径側交差ベルトと呼ぶ。なお、３枚以上の交差ベルトが積層されて配置されても良い（図示省略）。また、一対の交差ベルト１４２、１４３は、この実施の形態では、高角度ベルト１４１のタイヤ径方向外側に積層されて配置されている。
　また、ベルトカバー１４４は、スチールあるいは有機繊維材から成る複数のベルトコードをコートゴムで被覆して圧延加工して構成され、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有する。また、ベルトカバー１４４は、一対の交差ベルト１４２、１４３のタイヤ径方向外側に積層されて配置されている。なお、この実施の形態では、ベルトカバー１４４が、外径側交差ベルト１４３と同一のベルト角度を有し、また、ベルト層１４の最外層に配置されている。
　周方向補強層１４５は、コートゴムで被覆されたスチール製のベルトコードをタイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内で傾斜させつつ螺旋状に巻き廻わして構成される。また、周方向補強層１４５は、この実施の形態では、一対の交差ベルト１４２、１４３の間に挟み込まれて配置されている。また、周方向補強層１４５は、一対の交差ベルト１４２、１４３の左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置される。具体的には、１本あるいは複数本のワイヤが内径側交差ベルト１４２の外周に螺旋状に巻き廻されて、周方向補強層１４５が形成される。この周方向補強層１４５がタイヤ周方向の剛性を補強することにより、タイヤの耐久性能が向上する。
　なお、この空気入りタイヤ１では、ベルト層１４が、エッジカバーを有しても良い（図示省略）。一般に、エッジカバーは、スチールあるいは有機繊維材から成る複数のベルトコードをコートゴムで被覆して圧延加工して構成され、絶対値で０［deg］以上５［deg］以下のベルト角度を有する。また、エッジカバーは、外径側交差ベルト１４３（あるいは内径側交差ベルト１４２）の左右のエッジ部のタイヤ径方向外側にそれぞれ配置される。これらのエッジカバーがタガ効果を発揮することにより、トレッド部センター領域とショルダー領域との径成長差が緩和されて、タイヤの耐偏摩耗性能が向上する。
　また、図２の構成では、周方向補強層１４５が、一対の交差ベルト１４２、１４３の間に挟み込まれて配置されている（図２参照）。しかし、これに限らず、周方向補強層１４５が、一対の交差ベルト１４２、１４３のタイヤ径方向外側に配置されても良い（図示省略）。また、周方向補強層１４５が、一対の交差ベルト１４２、１４３の内側に配置されても良い。例えば、周方向補強層１４５が、（１）高角度ベルト１４１と内径側交差ベルト１４２との間に配置されても良いし、（２）カーカス層１３と高角度ベルト１４１との間に配置されても良い（図示省略）。
［ウェット性能の向上］
　トラック・バスなどに装着される近年の重荷重用タイヤは、低い偏平率を有する一方で、ベルト層に周方向補強層を配置することにより、トレッド部の形状を保持している。具体的には、周方向補強層が、トレッド部センター領域に配置されてタガ効果を発揮することにより、トレッド部の径成長を抑制してトレッド部の形状を保持している。
　かかる構成では、トレッド部センター領域では、接地面のフラットな形状が周方向補強層により保持されるが、トレッド部ショルダー領域では、周方向補強層の端部からタイヤ幅方向外側の領域にてトレッド部が肩落ち形状となり易い。このため、ショルダー陸部の接地面圧が低下して、タイヤのウェット性能が低下するという課題がある。
　そこで、この空気入りタイヤ１は、ウェット性能を向上させるために、以下の構成を採用している（図１～図３参照）。
　まず、図２に示すように、タイヤ子午線方向の断面視にて、周方向主溝２の末端摩耗面ＷＥを引く。末端摩耗面ＷＥとは、タイヤに存在する摩耗指標から推定される表面をいう。また、末端摩耗面ＷＥは、タイヤを非インフレート状態としたタイヤ単体の状態で測定される。一般的な空気入りタイヤでは、末端摩耗面ＷＥが、トレッドプロファイルに略平行な曲線上にある。
　このとき、タイヤ赤道面ＣＬ上における周方向補強層１４５から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、周方向補強層１４５の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有することが好ましく、１．０８≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有することがより好ましい。比Ｄｅ／Ｄｃｃの上限は、特に限定がないが、比Ｄｅ／Ｄｃｃが過大となると、タイヤ転動時におけるトレッドゴムの発熱が大きくなりタイヤの耐久性能が悪化するため、好ましくない。したがって、例えば、比Ｄｅ／Ｄｃｃの上限が、Ｄｅ／Ｄｃｃ≦１．２６の範囲にあることが好ましい。
　距離Ｄｃｃおよび距離Ｄｅは、タイヤを非インフレート状態としたタイヤ単体の状態で測定される。また、周方向補強層１４５側の測定点は、タイヤ子午線方向の断面視にて、周方向補強層１４５を構成するベルトコードの中心点を結ぶ曲線により規定される。また、周方向補強層１４５の端部は、周方向補強層１４５を構成するベルトコードのうちタイヤ幅方向の最も外側にあるベルトコードを基準として規定される。
　ここで、規定リムとは、ＪＡＴＭＡに規定される「適用リム」、ＴＲＡに規定される「Design　Rim」、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「Measuring　Rim」をいう。また、規定内圧とは、ＪＡＴＭＡに規定される「最高空気圧」、ＴＲＡに規定される「TIRE　LOAD　LIMITS　AT　VARIOUS　COLD　INFLATION　PRESSURES」の最大値、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「INFLATION　PRESSURES」をいう。また、規定荷重とは、ＪＡＴＭＡに規定される「最大負荷能力」、ＴＲＡに規定される「TIRE　LOAD　LIMITS　AT　VARIOUS　COLD　INFLATION　PRESSURES」の最大値、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「LOAD　CAPACITY」をいう。ただし、ＪＡＴＭＡにおいて、乗用車用タイヤの場合には、規定内圧が空気圧１８０［ｋＰａ］であり、規定荷重が最大負荷能力の８８［％］である。
　また、タイヤ赤道面ＣＬにおけるトレッドプロファイルからタイヤ内周面までの距離Ｇｃｃと、トレッド端Ｐからタイヤ内周面までの距離Ｇｓｈとが、１．１０≦Ｇｓｈ／Ｇｃｃの関係を有することが好ましく、１．２０≦Ｇｓｈ／Ｇｃｃの関係を有することがより好ましい。
　比Ｇｓｈ／Ｇｃｃの上限は、特に限定がない。ただし、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されて無負荷状態とされたときに、トレッドプロファイルのトレッド端Ｐにおけるラジアスがタイヤ赤道面ＣＬにおけるラジアスに対して同等以下となるように、比Ｇｓｈ／Ｇｃｃの上限が規定されることが好ましい。すなわち、トレッドプロファイルがタイヤ径方向内側に中心を有する円弧形状ないしは直線形状を有し、逆Ｒ形状（タイヤ径方向外側に中心を有する円弧形状）とならないように、比Ｇｓｈ／Ｇｃｃの上限が規定されることが好ましい。例えば、図２のようなスクエア形状のショルダー部を有する構成では、比Ｇｓｈ／Ｇｃｃの上限が１．４～１．５程度となる。一方で、後述する図５のようなラウンド形状のショルダー部を有する構成では、比Ｇｓｈ／Ｇｃｃの上限が１．３～１．４程度となる。
　距離Ｇｃｃは、タイヤ子午線方向の断面視にて、タイヤ赤道面ＣＬとトレッドプロファイルとの交点からタイヤ赤道面ＣＬとタイヤ内周面との交点までの距離として測定される。したがって、図１および図２の構成のように、タイヤ赤道面ＣＬに周方向主溝２がある構成では、この周方向主溝２を除外して、距離Ｇｃｃが測定される。距離Ｇｓｈは、タイヤ子午線方向の断面視にて、トレッド端Ｐからタイヤ内周面に下ろした垂線の長さとして測定される。
　なお、図２の構成では、空気入りタイヤ１が、カーカス層１３の内周面にインナーライナ１８を備え、このインナーライナ１８が、タイヤ内周面の全域に渡って配置されている。かかる構成では、距離Ｇｃｃおよび距離Ｇｓｈが、このインナーライナ１８の表面を基準（タイヤ内周面）として測定される。
　トレッド端Ｐとは、（１）スクエア形状のショルダー部を有する構成では、そのエッジ部の点をいう。例えば、図２の構成では、ショルダー部がスクエア形状を有することにより、トレッド端Ｐとタイヤ接地端Ｔとが一致している。一方、（２）後述する図５の変形例に示すような、ラウンド形状のショルダー部を有する構成では、タイヤ子午線方向の断面視にて、トレッド部のプロファイルとサイドウォール部のプロファイルとの交点Ｐ’をとり、この交点Ｐ’からショルダー部に引いた垂線の足をトレッド端Ｐとする。
　なお、タイヤ接地端Ｔとは、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に静止状態にて平板に対して垂直に置かれて規定荷重に対応する負荷を加えられたときのタイヤと平板との接触面におけるタイヤ軸方向の最大幅位置をいう。
　また、図１において、タイヤ実接地幅Ｗｇ（図示省略）と、カーカス層１３の断面幅Ｗｃａとが、０．６４≦Ｗｇ／Ｗｃａ≦０．８４の関係を有することが好ましい。これにより、タイヤ実接地幅Ｗｇと、カーカス層１３の断面幅Ｗｃａとの比Ｗｇ／Ｗｃａが適正化される。
　タイヤ実接地幅Ｗｇは、タイヤ全体の接地幅と、すべての周方向主溝２の溝幅の総和との差として算出される。
　接地幅は、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与した状態において、各陸部のトレッド表面に沿った距離の合計として測定される。
　カーカス層１３の断面幅Ｗｃａは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときのカーカス層１３の左右の最大幅位置の直線距離をいう。
　さらに、図１において、タイヤ実接地幅Ｗｇと、タイヤ総幅ＳＷとが、０．６０≦Ｗｇ／ＳＷ≦０．８０の関係を有することが好ましい。これにより、タイヤ実接地幅Ｗｇとタイヤ総幅ＳＷとの比Ｗｇ／ＳＷが適正化される。
　タイヤ総幅ＳＷとは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときのサイドウォール間の（タイヤ側面の模様、文字などのすべての部分を含む）直線距離をいう。
　また、図１において、タイヤ実接地幅Ｗｇと、周方向補強層１４５の幅Ｗｓとが、１．００≦Ｗｇ／Ｗｓ≦１．２５の関係を有することが好ましい。これにより、タイヤ実接地幅Ｗｇと周方向補強層１４５の幅Ｗｓとの比Ｗｇ／Ｗｓが適正化される。
　周方向補強層１４５の幅Ｗｓは、周方向補強層１４５の左右の端部のタイヤ回転軸方向の距離であり、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態として測定される。また、周方向補強層１４５がタイヤ幅方向に分割された構造を有する場合（図示省略）には、周方向補強層１４５の幅Ｗｓが、各分割部の最外端部間の距離となる。
　図４は、図１に記載した空気入りタイヤの作用を示す説明図である。同図は、相互に異なる比Ｄｅ／Ｄｃｃおよび比Ｇｓｈ／Ｇｃｃを有するタイヤの接地状態をそれぞれ示している。
　図４（ａ）の比較例のタイヤでは、図１～図３の構成において、比Ｄｅ／Ｄｃｃが等しく設定され（Ｄｅ／Ｄｃｃ＝１．００）、且つ、比Ｇｓｈ／Ｇｃｃが小さく設定されている（Ｇｓｈ／Ｇｃｃ＝１．０６）。かかる構成では、タイヤ非接地状態にて、トレッドプロファイルが、タイヤ赤道面ＣＬからトレッド端Ｐに向かって外径を縮小する肩落ち形状を有する（図示省略）。このため、タイヤ接地時には、図４（ａ）に示すように、トレッド部ショルダー領域が路面側（タイヤ径方向外側）に大きく変形する。このとき、周方向補強層１４５から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃ、Ｄｅが一様（Ｄｅ／Ｄｃｃ＝１．００）なので、周方向補強層１４５の端部が、トレッド部ショルダー領域の変形に追従して路面側（タイヤ径方向外側）に大きく撓む。このため、タイヤ接地時における周方向補強層１４５の歪みが大きい。
　これに対して、図４（ｂ）の実施例のタイヤでは、図１～図３の構成において、比Ｄｅ／Ｄｃｃが大きく設定され（Ｄｅ／Ｄｃｃ＝１．０８）、且つ、比Ｇｓｈ／Ｇｃｃが大きく設定される（Ｇｓｈ／Ｇｃｃ＝１．２０）。かかる構成では、タイヤ非接地状態にて、トレッドプロファイルのタイヤ赤道面ＣＬにおける外径とトレッド端Ｐにおける外径との径差が小さく、トレッドプロファイルが全体としてフラット（タイヤ回転軸に略平行）な形状を有する（図１および図２参照）。このため、図４（ｂ）に示すように、タイヤ接地時におけるトレッド部ショルダー領域の変形量が小さい。さらに、周方向補強層１４５から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃ、ＤｅがＤｅ＜Ｄｃｃの関係を有するので、比Ｄｅ／Ｄｃｃが略等しい構成と比較して、タイヤ接地時におけるショルダー陸部の接地面圧が上昇する。
　上記のように、図４（ｂ）の構成では、図４（ａ）の構成と比較して、タイヤ接地時にて、トレッド部ショルダー領域の変形量が小さい。これにより、トレッド部ショルダー領域の剛性が確保され、また、接地面形状が適正に確保されて、タイヤのウェット性能が向上する。また、タイヤ接地時にて、ショルダー陸部の接地面圧が上昇するので、ウェット路走行時におけるタイヤの制動性能が向上する。
［ラウンド形状のショルダー部］
　図５は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例を示す説明図である。同図は、ラウンド形状のショルダー部を有する構成を示している。
　図１の構成では、図２に示すように、ショルダー部がスクエア形状を有し、タイヤ接地端Ｔとトレッド端Ｐとが一致している。
　しかし、これに限らず、図５に示すように、ショルダー部がラウンド形状を有しても良い。かかる場合には、上記のように、タイヤ子午線方向の断面視にて、トレッド部のプロファイルとサイドウォール部のプロファイルとの交点Ｐ’をとり、この交点Ｐ’からショルダー部に引いた垂線の足をトレッド端Ｐとする。このため、通常は、タイヤ接地端Ｔとトレッド端Ｐとが相互に異なる位置にある。
［付加的事項］
　また、この空気入りタイヤ１では、図１において、トレッド幅ＴＷと、周方向補強層１４５の幅Ｗｓとが、０．７０≦Ｗｓ／ＴＷ≦０．９０の関係を有することが好ましい。
　トレッド幅ＴＷとは、左右のトレッド端Ｐ、Ｐのタイヤ回転軸方向の距離であり、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態として測定される。
　なお、一般的な空気入りタイヤは、図１に示すように、タイヤ赤道面ＣＬを中心とする左右対称な構造を有する。このため、タイヤ赤道面ＣＬからトレッド端Ｐまでの距離がＴＷ／２であり、タイヤ赤道面ＣＬから周方向補強層１４５までの距離がＷｓ／２となる。
　これに対して、左右非対称な構造を有する空気入りタイヤ（図示省略）では、上記したトレッド幅ＴＷと周方向補強層の幅Ｗｓとの比Ｗｓ／ＴＷの範囲が、タイヤ赤道面ＣＬを基準とする半幅に換算されて規定される。具体的には、タイヤ赤道面ＣＬからトレッド端Ｐまでの距離ＴＷ’（図示省略）と、タイヤ赤道面ＣＬから周方向補強層１４５の端部までの距離Ｗｓ’（図示省略）とが、０．７０≦Ｗｓ’／ＴＷ’≦０．９０の関係に設定される。
　また、図１に示すように、トレッド幅ＴＷと、タイヤ総幅ＳＷとが、０．７９≦ＴＷ／ＳＷ≦０．８９の関係を有することが好ましい。
　また、図２に示すように、タイヤ赤道面ＣＬ上における周方向補強層１４５からトレッドプロファイルまでの距離Ｈｃｃと、周方向補強層１４５の端部からトレッドプロファイルまでの距離Ｈｅとが、０．９５≦Ｈｅ／Ｈｃｃ≦１．２０の関係を有することが好ましい。
　距離Ｈｃｃおよび距離Ｈｅは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態として測定される。また、周方向補強層１４５側の測定点は、タイヤ子午線方向の断面視にて、周方向補強層１４５を構成するベルトコードの中心点を結ぶ曲線により規定される。また、周方向補強層１４５の端部は、周方向補強層１４５を構成するベルトコードのうちタイヤ幅方向の最も外側にあるベルトコードを基準として規定される。
　また、図１において、カーカス層１３の最大高さ位置の径Ｙａと、カーカス層１３の最大幅位置の径Ｙｃと、周方向補強層１４５の端部位置におけるカーカス層１３の径Ｙｄとが、０．８０≦Ｙｃ／Ｙａ≦０．９０および０．９５≦Ｙｄ／Ｙａ≦１．０２の関係を有する。これにより、カーカス層１３の形状が適正化される。
　カーカス層１３の最大高さ位置の径Ｙａは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときの、タイヤ回転軸からタイヤ赤道面ＣＬとカーカス層１３との交点までの距離として測定される。
　カーカス層１３の最大幅位置の径Ｙｃは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときの、タイヤ回転軸からカーカス層１３の最大幅位置までの距離として測定される。
　周方向補強層１４５の端部位置におけるカーカス層１３の径Ｙｄは、周方向補強層１４５の端部からタイヤ径方向に引いた直線とカーカス層１３との交点を点Ｑ３（図示省略）とし、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときの、タイヤ回転軸から点Ｑ３までの距離として測定される。
　また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ接地面における溝面積比Ａが、０．２０≦ＡＡ≦０．３０の範囲にあることが好ましい。これにより、溝面積比Ａが適正化される。
　溝面積比とは、溝面積／（溝面積＋接地面積）により定義される。溝面積とは、接地面における溝の開口面積をいう。また、溝とは、トレッド部の周方向溝およびラグ溝をいい、サイプ、カーフおよび切欠部などを含まない。また、接地面積とは、タイヤと路面との接触面積をいう。また、溝面積および接地面積は、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に静止状態にて平板に対して垂直に置かれて規定荷重に対応する負荷を加えられたときのタイヤと平板との接触面にて、測定される。
　また、図１において、幅広な交差ベルト１４２の幅Ｗｂ２とカーカス層１３の断面幅Ｗｃａとが、０．７４≦Ｗｂ２／Ｗｃａ≦０．８９の関係を有することが好ましく、０．７８≦Ｗｂ２／Ｗｃａ≦０．８３の範囲内にあることがより好ましい。
　周方向補強層１４５の幅Ｗｓと、カーカス層１３の断面幅Ｗｃａとが、０．６０≦Ｗｓ／Ｗｃａ≦０．７０の関係を有することが好ましい。
　また、トレッド幅ＴＷと、カーカス層１３の断面幅Ｗｃａとが、０．８２≦ＴＷ／Ｗｃａ≦０．９２の関係を有することが好ましい。
　カーカス層１３の断面幅Ｗｃａは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときのカーカス層１３の左右の最大幅位置の直線距離をいう。
　また、図３において、幅狭な交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３と周方向補強層１４５の幅Ｗｓとが、０．７５≦Ｗｓ／Ｗｂ３≦０．９０の関係を有することが好ましい。これにより、周方向補強層１４５の幅Ｗｓが適正に確保される。
　また、図３に示すように、周方向補強層１４５が、一対の交差ベルト１４２、１４３のうち幅狭な交差ベルト１４３の左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置されることが好ましい。また、幅狭な交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３と、周方向補強層１４５のエッジ部から幅狭な交差ベルト１４３のエッジ部までの距離Ｓとが、０．０３≦Ｓ／Ｗｂ３≦０．１２の範囲にあることが好ましい。これにより、交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３の端部と周方向補強層１４５の端部との距離が適正に確保される。なお、この点は、周方向補強層１４５が分割構造を有する構成（図示省略）においても、同様である。
　周方向補強層１４５の距離Ｓは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときのタイヤ幅方向の距離として測定される。
　なお、図１の構成では、図３に示すように、周方向補強層１４５が、１本のスチールワイヤを螺旋状に巻き廻して構成されている。しかし、これに限らず、周方向補強層１４５が、複数本のワイヤを相互に併走させつつ螺旋状に巻き廻わして構成されても良い（多重巻き構造）。このとき、ワイヤの本数が、５本以下であることが好ましい。また、５本のワイヤを多重巻きしたときの単位あたりの巻き付け幅が、１２［ｍｍ］以下であることが好ましい。これにより、複数本（２本以上５本以下）のワイヤをタイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内で傾斜させつつ適正に巻き付け得る。
　また、この空気入りタイヤ１では、高角度ベルト１４１の幅Ｗｂ１と、一対の交差ベルト１４２、１４３のうち幅狭な交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３とが、０．８５≦Ｗｂ１／Ｗｂ３≦１．０５の関係を有することが好ましい（図３参照）。これにより、比Ｗｂ１／Ｗｂ３が適正化される。
　高角度ベルト１４１の幅Ｗｂ１および交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３は、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときのタイヤ幅方向の距離として測定される。
　なお、図１の構成では、図３に示すように、ベルト層１４がタイヤ赤道面ＣＬを中心とする左右対称な構造を有し、また、高角度ベルト１４１の幅Ｗｂ１と幅狭な交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３とが、Ｗｂ１＜Ｗｂ３の関係を有している。このため、タイヤ赤道面ＣＬの片側領域にて、高角度ベルト１４１のエッジ部が幅狭な交差ベルト１４３のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置されている。しかし、これに限らず、高角度ベルト１４１の幅Ｗｂ１と幅狭な交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３とが、Ｗｂ１≧Ｗｂ３の関係を有しても良い（図示省略）。
　また、高角度ベルト１４１のベルトコードがスチールワイヤであり、高角度ベルトが１５［本／５０ｍｍ］以上２５［本／５０ｍｍ］以下のエンド数を有することが好ましい。また、一対の交差ベルト１４２、１４３のベルトコードがスチールワイヤであり、一対の交差ベルト１４２、１４３が１８［本／５０ｍｍ］以上２８［本／５０ｍｍ］以下のエンド数を有することが好ましく、２０［本／５０ｍｍ］以上２５［本／５０ｍｍ］以下のエンド数を有することがより好ましい。また、周方向補強層１４５のベルトコードが、スチールワイヤであり、且つ、１７［本／５０ｍｍ］以上３０［本／５０ｍｍ］以下のエンド数を有することが好ましい。これにより、各ベルトプライ１４１、１４２、１４３、１４５の強度が適正に確保される。
　また、高角度ベルト１４１のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥ１と、周方向補強層１４５のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｓとが、０．９０≦Ｅｓ／Ｅ１≦１．１０の関係を有することが好ましい。また、一対の交差ベルト１４２、１４３のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥ２、Ｅ３と、周方向補強層１４５のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｓとが、０．９０≦Ｅｓ／Ｅ２≦１．１０かつ０．９０≦Ｅｓ／Ｅ３≦１．１０の関係を有することが好ましい。また、周方向補強層１４５のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｓが、４．５［ＭＰａ］≦Ｅｓ≦７．５［ＭＰａ］の範囲内にあることが好ましい。これにより、各ベルトプライ１４１、１４２、１４３、１４５のモジュラスが適正化される。
　１００％伸張時モジュラスは、ＪＩＳ－Ｋ６２５１（３号ダンベル使用）に従った室温での引張試験により測定される。
　また、高角度ベルト１４１のコートゴムの破断伸びλ１が、λ１≧２００［％］の範囲にあることが好ましい。また、一対の交差ベルト１４２、１４３のコートゴムの破断伸びλ２、λ３が、λ２≧２００［％］かつλ３≧２００［％］の範囲にあることが好ましい。また、周方向補強層１４５のコートゴムの破断伸びλｓが、λｓ≧２００［％］の範囲にあることが好ましい。これにより、各ベルトプライ１４１、１４２、１４３、１４５の耐久性が適正に確保される。
　破断伸びは、ＪＩＳ－Ｋ７１６２規定の１Ｂ形（厚さ３ｍｍのダンベル形）の試験片について、ＪＩＳ－Ｋ７１６１に準拠して引張試験機（ＩＮＳＴＲＯＮ５５８５Ｈ、インストロン社製）を用いた引張速度２［ｍｍ／分］での引張試験により測定される。
　また、周方向補強層１４５を構成するベルトコードの部材時において引張り荷重１００［Ｎ］から３００［Ｎ］時の伸びが１．０［％］以上２．５［％］以下、タイヤ時（タイヤから取り出したもの）において引張り荷重５００［Ｎ］から１０００［Ｎ］時の伸びが０．５［％］以上２．０［％］以下であることが好ましい。かかるベルトコード（ハイエロンゲーションスチールワイヤ）は、通常のスチールワイヤよりも低荷重負荷時の伸び率がよく、製造時からタイヤ使用時にかけて周方向補強層１４５にかかる負荷に耐えることができるので、周方向補強層１４５の損傷を抑制できる点で好ましい。
　ベルトコードの伸びは、ＪＩＳ－Ｇ３５１０に準拠して測定される。
　また、この空気入りタイヤ１では、トレッドゴム１５の破断伸びが、３５０［％］以上の範囲にあることが好ましい。これにより、トレッドゴム１５の強度が確保されて、最外周方向主溝２におけるティアの発生が抑制される。なお、トレッドゴム１５の破断伸びの上限は、特に限定がないが、トレッドゴム１５のゴムコンパウンドの種類により制約を受ける。
　また、この空気入りタイヤ１では、トレッドゴム１５の硬度が、６０以上の範囲にあることが好ましい。これにより、トレッドゴム１５の強度が適正に確保される。なお、トレッドゴム１５の硬度の上限は、特に限定がないが、トレッドゴム１５のゴムコンパウンドの種類により制約を受ける。
　ゴム硬度とは、ＪＩＳ－Ｋ６２６３に準拠したＪＩＳ－Ａ硬度をいう。
　また、この空気入りタイヤ１では、トレッドゴム１５の損失正接tanδが、０．１０≦tanδの範囲にあることが好ましい。
　損失正接tanδは、粘弾性スペクトロメーターを用いて、温度２０［℃］、剪断歪み１０［％］、周波数２０［Ｈｚ］の条件で測定される。
［ベルトクッション］
　図２に示すように、この空気入りタイヤ１は、ベルトクッション２０を備える。このベルトクッション２０は、一対の交差ベルト１４２、１４３のうちタイヤ径方向内側にある交差ベルト１４２の端部と、カーカス層１３との間に挟み込まれて配置される。例えば、図２の構成では、ベルトクッション２０が、タイヤ径方向外側の端部を交差ベルト１４２の端部とカーカス層１３との間に挿入して、高角度ベルト１４１のエッジ部に当接している。また、ベルトクッション２０が、カーカス層１３に沿ってタイヤ径方向内側に延在して、カーカス層１３とサイドウォールゴム１６との間に挟み込まれて配置されている。また、左右一対のベルトクッション２０が、タイヤ左右のサイドウォール部にそれぞれ配置されている。
　また、ベルトクッション２０の１００％伸張時モジュラスＥｂｃが、１．５［ＭＰａ］≦Ｅｂｃ≦３．０［ＭＰａ］の範囲内にある。ベルトクッション２０のモジュラスＥｂｃがかかる範囲内にあることにより、ベルトクッション２０が応力緩和作用を発揮して、交差ベルト１４２の端部における周辺ゴムのセパレーションが抑制される。
　また、ベルトクッション２０の破断伸びλｂｃが、λｂｃ≧４００［％］の範囲にある。これにより、ベルトクッション２０の耐久性が適正に確保される。
［ベルトエッジクッションの二色構造］
　図６は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例を示す説明図である。同図は、ベルト層１４のタイヤ幅方向外側の端部の拡大図を示している。また、同図では、周方向補強層１４５、ベルトエッジクッション１９にハッチングを付してある。
　図１の構成では、周方向補強層１４５が、一対の交差ベルト１４２、１４３のうち幅狭な交差ベルト１４３の左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置されている。また、一対の交差ベルト１４２、１４３の間であって一対の交差ベルト１４２、１４３のエッジ部に対応する位置に、ベルトエッジクッション１９が挟み込まれて配置されている。具体的には、ベルトエッジクッション１９が、周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側に配置されて周方向補強層１４５に隣接し、周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側の端部から一対の交差ベルト１４２、１４３のタイヤ幅方向外側の端部まで延在して配置されている。
　また、図１の構成では、ベルトエッジクッション１９が、タイヤ幅方向外側に向かうに連れて肉厚を増加させることにより、全体として、周方向補強層１４５よりも肉厚な構造を有している。また、ベルトエッジクッション１９が、各交差ベルト１４２、１４３のコートゴムよりも低い１００％伸張時モジュラスＥを有している。具体的には、ベルトエッジクッション１９の１００％伸張時モジュラスＥと、コートゴムのモジュラスＥｃｏとが、０．６０≦Ｅ／Ｅｃｏ≦０．９５の関係を有している。これにより、一対の交差ベルト１４２、１４３間かつ周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側の領域におけるゴム材料のセパレーションの発生が抑制されている。
　これに対して、図６の構成では、図１の構成において、ベルトエッジクッション１９が、応力緩和ゴム１９１と、端部緩和ゴム１９２とから成る二色構造を有する。応力緩和ゴム１９１は、一対の交差ベルト１４２、１４３の間であって周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側に配置されて周方向補強層１４５に隣接する。端部緩和ゴム１９２は、一対の交差ベルト１４２、１４３の間であって、応力緩和ゴム１９１のタイヤ幅方向外側かつ一対の交差ベルト１４２、１４３のエッジ部に対応する位置に配置されて応力緩和ゴム１９１に隣接する。したがって、ベルトエッジクッション１９が、タイヤ子午線方向の断面視にて、応力緩和ゴム１９１と端部緩和ゴム１９２とをタイヤ幅方向に連設して成る構造を有し、周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側の端部から一対の交差ベルト１４２、１４３のエッジ部までの領域を埋めて配置される。
　また、図６の構成では、応力緩和ゴム１９１の１００％伸張時モジュラスＥｉｎと、周方向補強層１４５のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｓとが、Ｅｉｎ＜Ｅｓの関係を有する。具体的には、応力緩和ゴム１９１のモジュラスＥｉｎと、周方向補強層１４５のモジュラスＥｓとが、０．６≦Ｅｉｎ／Ｅｓ≦０．９の関係を有することが好ましい。
　また、図６の構成では、応力緩和ゴム１９１の１００％伸張時モジュラスＥｉｎと、各交差ベルト１４２、１４３のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｃｏとが、Ｅｉｎ＜Ｅｃｏの関係を有する。具体的には、応力緩和ゴム１９１のモジュラスＥｉｎと、コートゴムのモジュラスＥｃｏとが、０．６≦Ｅｉｎ／Ｅｃｏ≦０．９の関係を有することが好ましい。
　また、図６の構成では、端部緩和ゴム１９２の１００％伸張時モジュラスＥｏｕｔと、応力緩和ゴム１９１の１００％伸張時モジュラスＥｉｎとが、Ｅｏｕｔ＜Ｅｉｎの関係を有することが好ましい。また、応力緩和ゴム１９１の１００％伸張時モジュラスＥｉｎが、４．０［ＭＰａ］≦Ｅｉｎ≦５．５［ＭＰａ］の範囲内にあることが好ましい。
　図６の構成では、周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側に応力緩和ゴム１９１が配置されるので、周方向補強層１４５のエッジ部かつ交差ベルト１４２、１４３間における周辺ゴムの剪断歪みが緩和される。また、交差ベルト１４２、１４３のエッジ部に対応する位置に端部緩和ゴム１９２が配置されるので、交差ベルト１４２、１４３のエッジ部における周辺ゴムの剪断歪みが緩和される。これらにより、周方向補強層１４５の周辺ゴムのセパレーションが抑制される。
［効果］
　以上説明したように、この空気入りタイヤ１は、カーカス層１３と、カーカス層１３のタイヤ径方向外側に配置されるベルト層１４と、ベルト層１４のタイヤ径方向外側に配置されるトレッドゴム１５とを備える（図１参照）。また、空気入りタイヤ１は、タイヤ周方向に延在する少なくとも３本の周方向主溝２と、これらの周方向主溝２に区画されて成る複数の陸部３とを備える。また、ベルト層１４が、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有すると共に相互に異符号のベルト角度を有する一対の交差ベルト１４２、１４３と、タイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内にあるベルト角度を有する周方向補強層１４５とを積層して成る（図２参照）。また、タイヤ子午線方向の断面視にて、周方向主溝２の末端摩耗面ＷＥを引くときに、タイヤ赤道面ＣＬ上における周方向補強層１４５から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、周方向補強層１４５の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有する。また、タイヤ実接地幅Ｗｇ（図示省略）と、カーカス層のカーカス断面幅Ｗｃａとが、０．６４≦Ｗｇ／Ｗｃａ≦０．８４の関係を有する（図１参照）。
　かかる構成では、（１）末端摩耗面ＷＥに対する周方向補強層１４５の距離Ｄｃｃ、Ｄｅが適正化されるので、タイヤ接地時におけるショルダー陸部の接地面圧が上昇する。これにより、ウェット路走行時における制動性が向上して、タイヤのウェット性能が向上する利点がある。また、（２）タイヤ実接地幅Ｗｇとカーカス層１３の断面幅Ｗｃａとの比Ｗｇ／Ｗｃａが適正化されることにより、タイヤのウェット性能がさらに向上する利点がある。すなわち、０．６４≦Ｗｇ／Ｗｃａであることにより、タイヤの接地面積が適正に確保される。また、Ｗｇ／Ｗｃａ≦０．８４であることにより、トレッド幅ＴＷが過大とならないように構成されて、ショルダー陸部３の接地面圧が適正に確保される。
　また、この空気入りタイヤ１は、カーカス層１３と、カーカス層１３のタイヤ径方向外側に配置されるベルト層１４と、ベルト層１４のタイヤ径方向外側に配置されるトレッドゴム１５とを備える（図１参照）。また、空気入りタイヤ１は、タイヤ周方向に延在する少なくとも３本の周方向主溝２と、これらの周方向主溝２に区画されて成る複数の陸部３とを備える。また、ベルト層１４が、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有すると共に相互に異符号のベルト角度を有する一対の交差ベルト１４２、１４３と、タイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内にあるベルト角度を有する周方向補強層１４５とを積層して成る（図２参照）。また、タイヤ子午線方向の断面視にて、周方向主溝２の末端摩耗面ＷＥを引くときに、タイヤ赤道面ＣＬ上における周方向補強層１４５から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、周方向補強層１４５の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有する。また、タイヤ実接地幅Ｗｇと、タイヤ総幅ＳＷとが、０．６０≦Ｗｇ／ＳＷ≦０．８０の関係を有する。
　かかる構成では、（１）末端摩耗面ＷＥに対する周方向補強層１４５の距離Ｄｃｃ、Ｄｅが適正化されるので、タイヤ接地時におけるショルダー陸部の接地面圧が上昇する。これにより、ウェット路走行時における制動性が向上して、タイヤのウェット性能が向上する利点がある。また、（２）タイヤ実接地幅Ｗｇとタイヤ総幅ＳＷとの比Ｗｇ／ＳＷが適正化されることにより、タイヤのウェット性能がさらに向上する利点がある。すなわち、０．６０≦Ｗｇ／ＳＷであることにより、タイヤの接地面積が適正に確保される。また、Ｗｇ／ＳＷ≦０．８０であることにより、トレッド幅ＴＷが過大とならないように構成されて、ショルダー陸部３の接地面圧が適正に確保される。
　また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ赤道面ＣＬにおけるトレッドプロファイルからタイヤ内周面までの距離Ｇｃｃと、トレッド端Ｐからタイヤ内周面までの距離Ｇｓｈとが、１．１０≦Ｇｓｈ／Ｇｃｃの関係を有する（図２参照）。かかる構成では、タイヤ非接地状態におけるトレッドプロファイルが全体としてフラットな形状を有する（図１および図２参照）ので、タイヤ接地時におけるトレッド部ショルダー領域の変形量が低減される（図４（ａ）、（ｂ）を比較参照）。これにより、周方向補強層１４５の周辺ゴムのセパレーションがより効果的に抑制される利点がある。また、タイヤ転動時における周方向補強層１４５の端部の繰り返し歪みが低減されて、周方向補強層１４５のベルトコードの破断が抑制される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ実接地幅Ｗｇと、周方向補強層１４５の幅Ｗｓとが、１．００≦Ｗｇ／Ｗｓ≦１．２５の関係を有する。これにより、タイヤ実接地幅Ｗｇと周方向補強層１４５の幅Ｗｓとの比Ｗｇ／Ｗｓが適正化される利点がある。すなわち、１．００≦Ｗｇ／Ｗｓであることにより、周方向補強層１４５の機能が適正に確保される。具体的には、周方向補強層１４５の幅Ｗｓが確保されるので、周方向補強層１４５の端部付近（トレッド幅ＴＷの１／４の領域）におけるトレッド部のせり上がりが抑制される。これにより、ショルダー陸部３の接地面圧が適正に確保されて、タイヤのウェット性能が向上する。また、Ｗｇ／Ｗｓ≦１．２５であることにより、周方向補強層１４５のエッジ部におけるベルトコードの疲労破断が抑制される。具体的には、周方向補強層１４５の幅Ｗｓの上限が規定されることにより、周方向補強層１４５の中央部と端部との径差が過大とならないように設定される。これにより、タイヤ転動時の繰り返し歪みに起因する周方向補強層１４５への張力が低減されて、周方向補強層１４５のベルトコードの破断が抑制される。
　また、この空気入りタイヤ１では、トレッド幅ＴＷと、カーカス層１３の断面幅Ｗｃａとが、０．８２≦ＴＷ／Ｗｃａ≦０．９２の関係を有する（図１参照）。トレッド幅ＴＷとカーカス層１３の断面幅Ｗｃａとの比ＴＷ／Ｗｃａが適正化される利点がある。すなわち、０．８２≦ＴＷ／Ｗｃａであることにより、センター領域とショルダー領域との径成長差が緩和されて、タイヤ幅方向にかかる接地圧分布が均一化される。これにより、ベルト層１４への負荷が分散されて、タイヤの耐久性が向上する。また、ＴＷ／Ｗｃａ≦０．９２であることにより、ショルダー部のせり上がりが抑制されて、接地時の撓みが抑制され、ベルト層１４への負荷が効果的に分散される。
　また、この空気入りタイヤ１では、トレッド幅ＴＷと、タイヤ総幅ＳＷとが、０．７９≦ＴＷ／ＳＷ≦０．８９の関係を有する（図１参照）。かかる構成では、ベルト層１４が周方向補強層１４５を有することにより、センター領域の径成長が抑制される。さらに、比ＴＷ／ＳＷが上記の範囲内にあることにより、センター領域とショルダー領域との径成長差が緩和される。これにより、タイヤの接地圧分布が均一化される利点がある。すなわち、０．７９≦ＴＷ／ＳＷであることにより、タイヤ内エアボリュームが確保され、撓みが抑制される。また、ＴＷ／ＳＷ≦０．８９であることにより、ショルダー部のせり上がりが抑制されて、接地時の撓みが抑制される。
　また、この空気入りタイヤ１では、周方向補強層１４５の幅Ｗｓと、カーカス層１３の幅Ｗｃａとが、０．６０≦Ｗｓ／Ｗｃａ≦０．７０の関係を有する（図１参照）。これにより、周方向補強層１４５の幅Ｗｓとカーカス層１３の幅Ｗｃａとの比Ｗｓ／Ｗｃａが適正化される利点がある。すなわち、０．６０≦Ｗｓ／Ｗｃａであることにより、周方向補強層１４５の機能が適正に確保される。具体的には、周方向補強層１４５の幅Ｗｓが確保されるので、周方向補強層１４５の端部付近（トレッド幅ＴＷの１／４の領域）におけるトレッド部のせり上がりが抑制される。これにより、ショルダー陸部３の接地面圧が適正に確保されて、タイヤのウェット性能が向上する。また、Ｗｓ／Ｗｃａ≦０．７０であることにより、周方向補強層１４５のエッジ部におけるベルトコードの疲労破断が抑制される。具体的には、周方向補強層１４５の幅Ｗｓの上限が規定されることにより、周方向補強層１４５の中央部と端部との径差が過大とならないように設定される。これにより、タイヤ転動時の繰り返し歪みに起因する周方向補強層１４５への張力が低減されて、周方向補強層１４５のベルトコードの破断が抑制される。
　また、この空気入りタイヤ１では、幅広な交差ベルト１４２の幅Ｗｂ２と、カーカス層１３の断面幅Ｗｃａとが、０．７４≦Ｗｂ２／Ｗｃａ≦０．８９の関係を有する（図１参照）。これにより、幅広な交差ベルト１４２の幅Ｗｂ２が適正化されて、トレッド部の剛性が確保される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、カーカス層１３の最大高さ位置の径Ｙａと、周方向補強層１４５の端部位置におけるカーカス層１３の径Ｙｄとが、０．９５≦Ｙｄ／Ｙａ≦１．０２の関係を有する（図１参照）。これにより、カーカス層１３の形状が適正化されて、タイヤ接地時における周方向補強層１４５の配置領域でのカーカス層１３の変形量が低減される利点がある。すなわち、０．９５≦Ｙｄ／Ｙａであることにより、タイヤ接地時における周方向補強層１４５の配置領域でのカーカス層１３の変形量が低減される。また、Ｙｄ／Ｙａ≦１．０２であることにより、タイヤ形状が適正に確保される。
　また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ赤道面ＣＬ上における周方向補強層１４５からトレッドプロファイルまでの距離Ｈｃｃと、周方向補強層１４５の端部からトレッドプロファイルまでの距離Ｈｅとが、０．９５≦Ｈｅ／Ｈｃｃ≦１．２０の関係を有する（図２参照）。かかる構成では、周方向補強層１４５とトレッドプロファイルとの位置関係（比Ｈｅ／Ｈｃｃ）が適正化されるので、タイヤ接地時における周方向補強層１４５の歪みが低減される。これにより、タイヤ転動時の繰り返し歪みに起因する周方向補強層１４５への張力が低減されて、周方向補強層１４５のベルトコードの破断が抑制される。
　また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ接地面における溝面積比Ａが、０．２０≦Ａ≦０．３０の範囲にある。これにより、溝面積比Ａが適正化される利点がある。すなわち、０．２０≦Ａであることにより、タイヤ接地面の溝面積が確保されて、タイヤのウェット性能が確保される。また、Ａ≦０．３０であることにより、接地面積が確保されて、タイヤの耐偏摩耗性が確保される。
　また、この空気入りタイヤ１では、トレッドゴム１５の損失正接tanδが、０．１０≦tanδの範囲にある。これにより、トレッドゴム１５の損失正接tanδが適正に確保されて、タイヤのウェット性能が向上する利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、周方向補強層１４５のベルトコードが、スチールワイヤであり、１７［本／５０ｍｍ］以上３０［本／５０ｍｍ］以下のエンド数を有する。これにより、周方向補強層１４５のベルトコードのエンド数が適正化される利点がある。すなわち、エンド数が１７［本／５０ｍｍ］以上であることにより、周方向補強層１４５の強度が適正に確保される。また、エンド数が３０［本／５０ｍｍ］以下であることにより、周方向補強層１４５のコートゴムのゴム量が適正に確保されて、隣接するベルトプライ間（図３では、一対の交差ベルト１４２、１４３と周方向補強層１４５との間）におけるゴム材料のセパレーションが抑制される。
　また、この空気入りタイヤ１では、周方向補強層１４５を構成するベルトコードの部材時における引張り荷重１００［Ｎ］から３００［Ｎ］時の伸びが１．０［％］以上２．５［％］以下である。これにより、周方向補強層１４５によるセンター領域の径成長の抑制作用が適正に確保される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、周方向補強層１４５を構成するベルトコードのタイヤ時における引張り荷重５００［Ｎ］から１０００［Ｎ］時の伸びが０．５［％］以上２．０［％］以下である。これにより、周方向補強層１４５によるセンター領域の径成長の抑制作用が適正に確保される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、周方向補強層１４５が、一対の交差ベルト１４２、１４３のうち幅狭な交差ベルト１４３の左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置される（図３参照）。また、空気入りタイヤ１は、一対の交差ベルト１４２、１４３の間であって周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側に配置されて周方向補強層１４５に隣接する応力緩和ゴム１９１と、一対の交差ベルト１４２、１４３の間であって応力緩和ゴム１９１のタイヤ幅方向外側かつ一対の交差ベルト１４２、１４３のエッジ部に対応する位置に配置されて応力緩和ゴム１９１に隣接する端部緩和ゴム１９２とを備える（図６参照）。かかる構成では、周方向補強層１４５が一対の交差ベルト１４２、１４３のうち幅狭な交差ベルト１４３の左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置されることにより、周方向補強層１４５のエッジ部における周辺ゴムの疲労破断が抑制される利点がある。また、周方向補強層１４５のタイヤ幅方向外側に応力緩和ゴム１９１が配置されるので、周方向補強層１４５のエッジ部かつ交差ベルト１４２、１４３間における周辺ゴムの剪断歪みが緩和される。また、交差ベルト１４２、１４３のエッジ部に対応する位置に端部緩和ゴム１９２が配置されるので、交差ベルト１４２、１４３のエッジ部における周辺ゴムの剪断歪みが緩和される。これらにより、周方向補強層１４５の周辺ゴムのセパレーションが抑制される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、応力緩和ゴム１９１の１００％伸張時モジュラスＥｉｎと、一対の交差ベルト１４２、１４３のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｃｏとが、Ｅｉｎ＜Ｅｃｏの関係を有する。これにより、応力緩和ゴム１９１のモジュラスＥｉｎが適正化されて、周方向補強層１４５のエッジ部かつ交差ベルト１４２、１４３間における周辺ゴムの剪断歪みが緩和される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、応力緩和ゴム１９１の１００％伸張時モジュラスＥｉｎと、一対の交差ベルト１４２、１４３のコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｃｏとが、０．６≦Ｅｉｎ／Ｅｃｏ≦０．９の関係を有する。これにより、比Ｅｉｎ／Ｅｃｏが適正化されて、周方向補強層１４５のエッジ部かつ交差ベルト１４２、１４３間における周辺ゴムの剪断歪みが緩和される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、応力緩和ゴム１９１の１００％伸張時モジュラスＥｉｎが、４．０［ＭＰａ］≦Ｅｉｎ≦５．５［ＭＰａ］の範囲内にある（図６参照）。これにより、応力緩和ゴム１９１のモジュラスＥｉｎが適正化されて、周方向補強層１４５のエッジ部かつ交差ベルト１４２、１４３間における周辺ゴムの剪断歪みが緩和される利点がある。
　また、この空気入りタイヤ１では、周方向補強層１４５が、一対の交差ベルト１４２、１４３のうち幅狭な交差ベルト１４３の左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置される（図３参照）。また、幅狭な交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３と、周方向補強層１４５のエッジ部から幅狭な交差ベルト１４３のエッジ部までの距離Ｓとが、０．０３≦Ｓ／Ｗｂ３≦０．１２の範囲にある。これにより、交差ベルト１４２、１４３のエッジ部と周方向補強層１４５のエッジ部との位置関係Ｓ／Ｗｂ３が適正化される利点がある。すなわち、０．０３≦Ｓ／Ｗｂ３であることにより、周方向補強層１４５の端部と交差ベルト１４３の端部との距離が適正に確保されて、これらのベルトプライ１４５、１４３の端部における周辺ゴムのセパレーションが抑制される。また、Ｓ／Ｗｂ３≦０．１２であることにより、交差ベルト１４３の幅Ｗｂ３に対する周方向補強層１４５の幅Ｗｓが確保されて、周方向補強層１４５によるタガ効果が適正に確保される。
［適用対象］
　また、この空気入りタイヤ１は、タイヤが正規リムにリム組みされると共にタイヤに正規内圧および正規荷重が付与された状態にて、偏平率が４０［％］以上７０［％］以下である重荷重用タイヤに適用されることが好ましい。重荷重用タイヤでは、乗用車用タイヤと比較して、タイヤ使用時の負荷が大きい。このため、トレッド面における周方向補強層１４５の配置領域と、周方向補強層１４５よりもタイヤ幅方向外側の領域との径差が大きくなり易い。また、上記のような低い偏平率を有するタイヤでは、接地形状が鼓形状となり易い。そこで、かかる重荷重用タイヤを適用対象とすることにより、上記したタイヤのウェット性能向上効果を顕著に得られる。
　図７～図１０は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す図表である。
　この性能試験では、相互に異なる複数の空気入りタイヤについて、ウェット性能に関する評価が行われた（図７～図１０参照）。この評価では、タイヤサイズ３１５／６０Ｒ２２．５の空気入りタイヤがリムサイズ２２．５×９．００のリムに組み付けられ、この空気入りタイヤに空気圧９００［ｋＰａ］が付与される。また、空気入りタイヤが試験車両である２－Ｄ（前２輪－後駆動輪）車両に装着され、空気入りタイヤに荷重３０．８９［ｋＮ］が付与される。
　ウェット性能に関する評価では、空気入りタイヤを装着した試験車両がウェット路面を走行し、初速度６０［ｋｍ／ｈ］からの制動距離が測定される。そして、測定結果に基づいて従来例を基準（１００）とした指数評価が行われる。評価は、その数値が大きいほど好ましい。特に、評価が１０５以上（基準値１００に対して＋５ポイント以上）であれば、従来例に対して十分な優位性があり、評価が１１０以上であれば、従来例に対して飛躍的な優位性があるといえる。
　実施例１の空気入りタイヤ１は、図１～図３に記載した構成を有する。また、交差ベルト１４２、１４３のベルト角度が±１９［deg］であり、周方向補強層１４５のベルト角度が実質０［deg］である。また、主要寸法が、ＴＷ＝２７５［ｍｍ］、Ｇｃｃ＝３２．８［ｍｍ］、Ｄｃｃ＝１１．２［ｍｍ］、Ｈｃｃ＝２１．３［ｍｍ］、Ｗｃａ＝３２０［ｍｍ］に設定されている。実施例２～５８の空気入りタイヤ１は、実施例１の空気入りタイヤの変形例である。
　従来例の空気入りタイヤは、図１～図３の構成において、周方向補強層１４５を備えていない。
　試験結果が示すように、実施例１～５８の空気入りタイヤ１では、タイヤの耐ベルトエッジセパレーション性能が向上することが分かる。また、特に、実施例１、２を比較すると、１．２０≦Ｇｓｈ／Ｇｃｃ、１．０８≦Ｄｅ／Ｄｃｃかつ０．６４≦Ｗｇ／Ｗｃａ≦０．８４とすることにより、ウェット性能について優位性ある効果（評価１０５以上）が得られることが分かる。また、実施例２７、２８を比較すると、１．２０≦Ｇｓｈ／Ｇｃｃ、１．０８≦Ｄｅ／Ｄｃｃかつ０．６０≦Ｗｇ／ＳＷ≦０．８０とすることにより、ウェット性能について優位性ある効果（評価１０５以上）が得られることが分かる。
　１：空気入りタイヤ、２：周方向主溝、３：陸部、１１：ビードコア、１２：ビードフィラー、１２１：ローアーフィラー、１２２：アッパーフィラー、１３：カーカス層、１４：ベルト層、１４１：高角度ベルト、１４２、１４３：交差ベルト、１４４：ベルトカバー、１４５：周方向補強層、１５：トレッドゴム、１６：サイドウォールゴム、１８：インナーライナ、１９：ベルトエッジクッション、１９１：応力緩和ゴム、１９２：端部緩和ゴム、２０：ベルトクッション

Claims (21)

  1. 　カーカス層と、前記カーカス層のタイヤ径方向外側に配置されるベルト層と、前記ベルト層のタイヤ径方向外側に配置されるトレッドゴムとを備えると共に、タイヤ周方向に延在する少なくとも３本の周方向主溝と、これらの周方向主溝に区画されて成る複数の陸部とを備える空気入りタイヤであって、
    　前記ベルト層が、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有すると共に相互に異符号のベルト角度を有する一対の交差ベルトと、タイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内にあるベルト角度を有する周方向補強層とを積層して成り、
    　タイヤ子午線方向の断面視にて、前記周方向主溝の末端摩耗面ＷＥを引くときに、タイヤ赤道面上における前記周方向補強層から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、前記周方向補強層の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有し、且つ、
    　タイヤ実接地幅Ｗｇと、前記カーカス層のカーカス断面幅Ｗｃａとが、０．６４≦Ｗｇ／Ｗｃａ≦０．８４の関係を有することを特徴とする空気入りタイヤ。
  2. 　カーカス層と、前記カーカス層のタイヤ径方向外側に配置されるベルト層と、前記ベルト層のタイヤ径方向外側に配置されるトレッドゴムとを備えると共に、タイヤ周方向に延在する少なくとも３本の周方向主溝と、これらの周方向主溝に区画されて成る複数の陸部とを備える空気入りタイヤであって、
    　前記ベルト層が、絶対値で１０［deg］以上４５［deg］以下のベルト角度を有すると共に相互に異符号のベルト角度を有する一対の交差ベルトと、タイヤ周方向に対して±５［deg］の範囲内にあるベルト角度を有する周方向補強層とを積層して成り、
    　タイヤ子午線方向の断面視にて、前記周方向主溝の末端摩耗面ＷＥを引くときに、タイヤ赤道面上における前記周方向補強層から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｃｃと、前記周方向補強層の端部から末端摩耗面ＷＥまでの距離Ｄｅとが、１．０６≦Ｄｅ／Ｄｃｃの関係を有し、且つ、
    　タイヤ実接地幅Ｗｇと、タイヤ総幅ＳＷとが、０．６０≦Ｗｇ／ＳＷ≦０．８０の関係を有することを特徴とする空気入りタイヤ。
  3. 　タイヤ赤道面におけるトレッドプロファイルからタイヤ内周面までの距離Ｇｃｃと、トレッド端からタイヤ内周面までの距離Ｇｓｈとが、１．１０≦Ｇｓｈ／Ｇｃｃの関係を有する請求項１または２に記載の空気入りタイヤ。
  4. 　タイヤ実接地幅Ｗｇと、前記周方向補強層の幅Ｗｓとが、１．００≦Ｗｇ／Ｗｓ≦１．２５の関係を有する請求項１～３のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  5. 　トレッド幅ＴＷと、前記カーカス層の断面幅Ｗｃａとが、０．８２≦ＴＷ／Ｗｃａ≦０．９２の関係を有する請求項１～４のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  6. 　トレッド幅ＴＷと、タイヤ総幅ＳＷとが、０．７９≦ＴＷ／ＳＷ≦０．８９の関係を有する請求項１～５のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  7. 　前記周方向補強層の幅Ｗｓと、前記カーカス層の幅Ｗｃａとが、０．６０≦Ｗｓ／Ｗｃａ≦０．７０の関係を有する請求項１～６のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  8. 　幅広な前記交差ベルトの幅Ｗｂ２と、前記カーカス層の断面幅Ｗｃａとが、０．７４≦Ｗｂ２／Ｗｃａ≦０．８９の関係を有する請求項１～７のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  9. 　前記カーカス層の最大高さ位置の径Ｙａと、前記周方向補強層の端部位置における前記カーカス層の径Ｙｄとが、０．９５≦Ｙｄ／Ｙａ≦１．０２の関係を有する請求項１～８のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  10. 　タイヤ赤道面上における前記周方向補強層からトレッドプロファイルまでの距離Ｈｃｃと、前記周方向補強層の端部からトレッドプロファイルまでの距離Ｈｅとが、０．９５≦Ｈｅ／Ｈｃｃ≦１．２０の関係を有する請求項１～９のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  11. 　タイヤ接地面における溝面積比Ａが、０．２０≦Ａの範囲にある請求項１～１０のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  12. 　前記トレッドゴムの損失正接tanδが、０．１０≦tanδの範囲にある請求項１～１１のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  13. 　前記周方向補強層のベルトコードが、スチールワイヤであり、１７［本／５０ｍｍ］以上３０［本／５０ｍｍ］以下のエンド数を有する請求項１～１２のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  14. 　前記周方向補強層を構成するベルトコードの部材時における引張り荷重１００［Ｎ］から３００［Ｎ］時の伸びが１．０［％］以上２．５［％］以下である請求項１～１３のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  15. 　前記周方向補強層を構成するベルトコードのタイヤ時における引張り荷重５００［Ｎ］から１０００［Ｎ］時の伸びが０．５［％］以上２．０［％］以下である請求項１～１４のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  16. 　前記周方向補強層が、前記一対の交差ベルトのうち幅狭な交差ベルトの左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置され、且つ、
    　前記一対の交差ベルトの間であって前記周方向補強層のタイヤ幅方向外側に配置されて前記周方向補強層に隣接する応力緩和ゴムと、
    　前記一対の交差ベルトの間であって前記応力緩和ゴムのタイヤ幅方向外側かつ前記一対の交差ベルトのエッジ部に対応する位置に配置されて前記応力緩和ゴムに隣接する端部緩和ゴムとを備える請求項１～１５のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  17. 　前記応力緩和ゴムの１００％伸張時モジュラスＥｉｎと、前記一対の交差ベルトのコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｃｏとが、Ｅｉｎ＜Ｅｃｏの関係を有する請求項１６に記載の空気入りタイヤ。
  18. 　前記応力緩和ゴムの１００％伸張時モジュラスＥｉｎと、前記一対の交差ベルトのコートゴムの１００％伸張時モジュラスＥｃｏとが、０．６≦Ｅｉｎ／Ｅｃｏ≦０．９の関係を有する請求項１６または１７に記載の空気入りタイヤ。
  19. 　前記応力緩和ゴムの１００％伸張時モジュラスＥｉｎが、４．０［ＭＰａ］≦Ｅｉｎ≦５．５［ＭＰａ］の範囲内にある請求項１６～１８のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  20. 　前記周方向補強層が、前記一対の交差ベルトのうち幅狭な交差ベルトの左右のエッジ部よりもタイヤ幅方向内側に配置され、且つ、
    　前記幅狭な交差ベルトの幅Ｗｂ３と前記周方向補強層のエッジ部から前記幅狭な交差ベルトのエッジ部までの距離Ｓとが、０．０３≦Ｓ／Ｗｂ３の範囲にある請求項１～１９のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
  21. 　偏平率７０［％］以下の重荷重用タイヤに適用される請求項１～２０のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
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