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WO2014069179A1 - ２枚刃ダブルマージンドリル - Google Patents

２枚刃ダブルマージンドリル Download PDF

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WO2014069179A1
WO2014069179A1 PCT/JP2013/077287 JP2013077287W WO2014069179A1 WO 2014069179 A1 WO2014069179 A1 WO 2014069179A1 JP 2013077287 W JP2013077287 W JP 2013077287W WO 2014069179 A1 WO2014069179 A1 WO 2014069179A1
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WO
WIPO (PCT)
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margin
drill
flank
thinning
sub
Prior art date
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Application number
PCT/JP2013/077287
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English (en)
French (fr)
Inventor
佐藤　佳司
和昌 栗塚
神代　政章
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Hardmetal Corp
Original Assignee
Sumitomo Electric Hardmetal Corp
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Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Hardmetal Corp filed Critical Sumitomo Electric Hardmetal Corp
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Priority to EP13850465.9A priority patent/EP2915612B1/en
Priority to CN201380056371.5A priority patent/CN104755211B/zh
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B51/00—Tools for drilling machines
    • B23B51/02—Twist drills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
    • B23B2251/14—Configuration of the cutting part, i.e. the main cutting edges
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
    • B23B2251/18—Configuration of the drill point
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
    • B23B2251/44—Margins, i.e. the narrow portion of the land which is not cut away to provide clearance on the circumferential surface
    • B23B2251/443—Double margin drills
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
    • Y10T408/89—Tool or Tool with support
    • Y10T408/909—Having peripherally spaced cutting edges
    • Y10T408/9095—Having peripherally spaced cutting edges with axially extending relief channel
    • Y10T408/9097—Spiral channel

Definitions

  • the present invention is a two-edged drill having a main margin and a sub margin at each of two land portions. Specifically, the axial distance from the main margin to the sub margin is shortened while maximizing the guide effect by the margin. It relates to a single blade double margin drill.
  • the two-blade double margin drill mentioned above has a main margin and a sub-margin arranged at equal intervals (90 ° intervals) in order to maximize the guide function by the margin. Ideally, the axial distance (retraction amount of the sub margin from the main margin) is short.
  • drills generally perform a thinning process that reduces the width of the chisel edge at the tip in order to reduce the thrust force. If the thinning process is called X thinning, the secondary margin is set as the main margin. It becomes difficult to arrange at a position rotated 90 ° from the angle.
  • Patent Document 1 discloses that the outermost end of the intersecting ridge line between the thinning surface of the X thinning and the drill flank face is behind the auxiliary margin (second margin) in the rotation direction of the drill. Propose to arrange.
  • the drill of Patent Document 1 has a special shape in which the thinning surface does not reach the outer periphery of the land. 1 margin) and the sub-margin (second margin) can be arranged at positions approximately 90 ° apart.
  • the thinning portion having a special shape that does not reach the outer periphery of the land portion has a narrow pocket created by the thinning portion, so that chips scraped by the cutting edge of the rotation center portion. It is difficult to expect the effect of smoothly guiding chips into the twisted groove (flute). Moreover, it is easy to receive the process control in such a thinning part shape surface.
  • flank face is a conical surface, and further reduction of the axial distance from the main margin to the sub margin is not taken into consideration.
  • the present invention relates to a double-edged double margin drill that shortens the axial distance from the main margin to the sub margin as much as possible while bringing the thinning surface to the outer periphery of the land portion, and between the main margin and the sub margin. It is an object of the present invention to make it possible to satisfy both of these requirements within an ideal range.
  • a double-edged double margin drill having a main margin along the leading edge and a sub margin arranged in the vicinity of the heel, respectively, at two land portions is as follows. Configured.
  • the interval between the main margin and the sub margin of each land portion is set to 80 ° to 100 °
  • the flank at the tip is composed of a flat flank 2 and flank 3
  • a thinning portion (R thinning) having a convex arc thinning surface in the rotation direction of the drill when viewed from the front of the drill is formed at the center of the tip, and the radially outer end of the thinning portion of the thinning portion from the tip of the sub margin was also arranged behind the drill rotation direction to reach the outer periphery of the land portion.
  • the drill When this drill has a torsion angle of a torsion groove in a general range (about 20 ° to 30 °), the drill front surface of the thinning surface at a position that is a distance of 1/2 the drill diameter D from the center of rotation.
  • the visual width is preferably set to about 0.10D to 0.20D.
  • the clearance angle of the second flank is preferably set to about 5 to 12 °
  • the clearance angle of the third flank is preferably set to about 15 to 23 °. Even when machining with high feed conditions such that the feed angle per revolution exceeds 0.6 mm by setting the flank angle of No. 2 flank to 5 ° or more and the flank angle of No. 3 flank to 15 ° or more Interference with the work material on the flank can be avoided. Further, by setting the clearance angle of the second clearance surface to 12 ° or less and the clearance angle of the third clearance surface to 23 ° or less, the axial distance from the main margin to the sub margin can be further shortened.
  • sub-margin may be the same width as the main margin or wider than the main margin.
  • the thinning portion provided at the center of the tip is R-thinned to prevent the thinning surface from being applied to the tip of the submargin.
  • the sub margin can be arranged at an ideal position separated from the main margin by 80 ° to 100 °.
  • the thinning surface of the R thinning reaches the outer periphery of the land portion, the pocket created by the thinning portion does not become narrow, and chip clogging hardly occurs. Moreover, since it is the thinning part open
  • flank at the tip is composed of a flat flank 2 and flank 3 so that the axial distance from the main margin to the submargin can be further shortened, and the flank machining is also conical. It becomes easier than the flank.
  • FIG. Fig. 2 The side view which shows one form of the 2 blade double margin drill of this invention Front view of the drill of FIG. Fig. 2 is an enlarged cross-sectional view of the position along the line III-III.
  • FIG. which shows the comparison test result of hole position accuracy with the difference of front clearance angle
  • FIGS. 1 to 7 of the accompanying drawings an embodiment of a two-blade double margin drill according to the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 7 of the accompanying drawings.
  • a two-blade double margin drill 1 shown in FIG. 1 and FIG. 2 includes two cutting edges 2 and 2, two twisted grooves 3 and 3, and two thinning portions 4 that are arranged at the center symmetrical position. 4, a main margin 6 and a sub margin 7 provided on the outer periphery of each land portion 5, 5, a flank 8 combining a second flank 8 a and a third flank 8 b, and an oil hole 9. Become.
  • the scissors cutting edge 2 is constituted by a ridge line between the groove surface of the twist groove 3 and the second flank 8a. Further, the thinning portions 4 and 4 for narrowing the chisel edge of the cutting edge are subjected to R thinning in which the thinning surface 4a intersecting with the third relief surface 8b forms a convex arc in the rotation direction of the drill in the front view of the drill in FIG.
  • the twist angle ⁇ (see FIG. 3) of the twist groove 3 is set to 30 °, but the twist angle ⁇ is not particularly limited.
  • the thinning surface 4 a of the thinning portion 4 has a radially outer end reaching the outer periphery of the land portion 5, and the intersection with the land portion is behind the tip of the sub margin 7 in the drill rotation direction.
  • the width W in the front view of the drill is set to 0.18D at a position away from the rotation center O of the thinning surface 4a by a distance of 1/2 of the drill diameter D.
  • the width W can guide the chip
  • the main margin 6 is provided on the outer periphery of the land portion 5 along the leading edge 10, and the sub margin 7 is provided in the vicinity of the heel 11 on the outer periphery of the land portion 5.
  • the circumferential interval ⁇ (see FIG. 2) between the main margin 6 and the sub margin 7 is approximately 90 °, and the margins are arranged at ideal intervals. A good guide effect can be expected even if the circumferential interval ⁇ between the main and sub margins deviates about 10 ° from the optimum value of 90 °.
  • the heel flank 8 includes a second flank 8a and a third flank 8b. Both the second flank 8a and the third flank 8b are formed as flat surfaces and are excellent in workability.
  • the clearance angle ⁇ 1 of the second clearance surface 8a shown in FIG. 3 was set to 9 °
  • the clearance angle ⁇ 2 of the third clearance surface 8b was set to 15 °.
  • the clearance angle is set in consideration of machining conditions. For the reason already described, the clearance angle ⁇ 1 of the second clearance surface is 5 ° to 12 °, and the clearance angle ⁇ 2 of the third clearance surface is 15 ° to 23 °. It should be in the range of °.
  • oil hole 9 for supplying the coolant to the cutting portion is a preferable element in a drill for high-feed machining, but is not essential.
  • the circumferential interval ⁇ between the main margin and the sub margin is set to 80 while preventing the tip of the sub margin from being cut. It is possible to set in the range of ° to 100 °.
  • the circumferential interval ⁇ between the main margin and the sub margin is kept within an ideal range, and the thinning surface is extended to the outer periphery of the land portion, from the outer edge of the cutting edge to the sub margin (from the main margin to the sub margin). ) In the axial direction La can be reduced as much as possible.
  • flank is composed of a flat flank 2 and flank 3, the axial distance from the main margin to the submargin can be further reduced.
  • the thinning surface reaches the outer periphery of the land portion, the pocket at the tip created by the thinning portion is not narrowed, and clogging is difficult to occur, and the thinning portion is easy to process.
  • the width of the thinning surface in the front view of the drill at a distance of (1/2) D from the center of rotation is set to about 0.10D to 0.20D, chips are smoothly twisted by the thinning surface. And is excellent in chip discharge.
  • Example 1- A drill having the shape shown in FIGS.
  • the width W of the thinning surface at a point away from the rotation center by a distance of (1/2) D is 2.3 mm as viewed from the drill end face.
  • the size of the pocket formed at the tip by the thinning part is sufficient, and the chip induction effect by the thinning surface is also good, and the chips smoothly flow into the twisted groove and are discharged, so there is no trouble due to chip clogging .
  • the test was performed by a method of machining a hole in the work material: FC250 with a drill having a drill diameter: ⁇ 13.0 mm.
  • FIG. 7 The results of this test are shown in FIG.
  • the diamond ( ⁇ ) in FIG. 7 indicates the maximum value of the hole diameter error (mm), the square ( ⁇ ) indicates the average value, and the triangle ( ⁇ ) indicates the minimum value.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)

Abstract

　２枚刃ダブルマージンドリルの主マージンから副マージンまでの軸方向距離を可及的に短縮し、併せて主マージンと副マージン間の間隔を理想的な範囲に収められるようにすること課題としている。ランド部（５）の外周に設ける主マージン（６）と副マージン（７）間の間隔（θ）を８０°～１００°に設定し、さらに、逃げ面（８）を共に平面の２番逃げ面（８ａ）と３番逃げ面（８ｂ）とで構成し、なおかつ、先端中心部に、ドリル正面視においてドリルの回転方向に凸円弧のシンニング面（４ａ）を有するシンニング部（４）を形成し、シンニング面（４ａ）の径方向外端を副マージン（７）の先端よりもドリル回転方向後方に配置してランド部（５）の外周に至らせた。

Description

２枚刃ダブルマージンドリル
  この発明は、２箇所のランド部に主マージンと副マージンをそれぞれ有する２枚刃ドリル、詳しくは、マージンによるガイド効果を最大限に引き出しながら主マージンから副マージンまでの軸方向距離を短縮した２枚刃ダブルマージンドリルに関する。
  首記の２枚刃ダブルマージンドリルは、マージンによるガイド機能を最大限に発揮させるために、主マージンと副マージンが等間隔（９０°間隔）で配置され、なおかつ、主マージンから副マージンまでの軸方向距離（副マージンの主マージンからの後退量）が短いことが理想とされる。
  ところが、ドリルは、スラスト力を低減するために先端にチゼルエッジの幅を縮めるシンニング処理を施すのが一般的であり、そのシンニング処理がＸシンニングと称されるものであると、副マージンを主マージンから９０°回転した位置に配置することが難しくなる。
  Ｘシンニングを施すと副マージンの先端側が削り取られて主マージンから副マージンまでの軸方向距離が長くなる。そのようなドリルは、副マージンが加工穴に入り込む時期が遅れ、副マージンが加工穴に入り込むまでは主マージンによる２点支持でのガイドになるため、例えば、高送り加工に利用すると、穿孔の初期のガイドが不安定になって穴の加工精度を高め難い。
  この問題に対応するために、下記特許文献１は、Ｘシンニングのシンニング面とドリルの先端逃げ面との交差稜線の最外端を副マージン（第２のマージン）よりもドリルの回転方向後方に配置することを提案している。
特開２０００－２６３３０７号公報
  前記特許文献１のドリルは、同文献の図１に示されるように、シンニング面をランドの外周に到達しない特殊な形にしたものは、副マージンの先端位置を後退させずに主マージン（第１のマージン）と副マージン（第２のマージンン）をほぼ９０°離れた位置に配置できている。
  しかしながら、副マージンの先端位置を後退させずにシンニング面をランドの外周に至らせたものは、同文献の図３に示されるように、主マージンと副マージン間の間隔を９０°近くまで広げることが実現されていない。
  特許文献１が図１に示しているようなランド部の外周に至らない特殊な形状のシンニング部は、そのシンニング部によって作り出されるポケットが狭くなるため、回転中心部の切れ刃によって削られた切屑が詰まり易く、切屑をねじれ溝（フルート）に円滑に誘導する効果を期待しにくい。また、このようなシンニング部形状面での加工規制も受け易い。
  さらに、同文献に示されたドリルは、逃げ面が円錐面であると推測され、主マージンから副マージンまでの軸方向距離の更なる短縮が考慮されていない。
  この発明は、２枚刃ダブルマージンドリルについて、シンニング面をランド部の外周に至らせながら主マージンから副マージンまでの軸方向距離を可及的に短縮すること、及び、主マージンと副マージン間の間隔を理想的な範囲に収めることを両立できるようにすることを課題としている。
  上記の課題を解決するため、この発明においては、２箇所のランド部に、リーディングエッジに沿った主マージンとヒール近傍に配置される副マージンをそれぞれ有する２枚刃ダブルマージンドリルを以下の通りに構成した。
  即ち、各ランド部の主マージンと副マージン間の間隔を８０°～１００°に設定し、さらに、先端の逃げ面を共に平面の２番逃げ面と３番逃げ面とで構成し、なおかつ、先端中心部に、ドリル正面視においてドリルの回転方向に凸円弧のシンニング面を有するシンニング部（Ｒシンニング）を形成し、そのシンニング部の前記シンニング面の径方向外端を前記副マージンの先端よりもドリル回転方向後方に配置して前記ランド部の外周に至らせた。
  このドリルは、ねじれ溝のねじれ角が一般的な範囲（２０°～３０°程度）にあるものについては、回転中心からドリル径Ｄの１／２の距離離れた位置における前記シンニング面のドリル正面視での幅を０．１０Ｄ～０．２０Ｄ程度に設定すると好ましい。
  また、前記２番逃げ面の逃げ角は５～１２°程度、３番逃げ面の逃げ角は１５°～２３°程度に設定すると好ましい。２番逃げ面の逃げ角を５°以上、３番逃げ面の逃げ角を１５°以上にすることで１回転当りの送り量が０．６ｍｍを超えるような高送り条件での加工でもそれらの逃げ面の被削材との干渉を回避することができる。また、２番逃げ面の逃げ角を１２°以下、３番逃げ面の逃げ角を２３°以下にすることで、主マージンから副マージンまでの軸方向距離をより一層短縮することができる。
  なお、副マージンは、主マージンと同一幅でもよいし、主マージンよりも幅が広くてもよい。
  この発明のドリルは、先端中心部に設けるシンニング部をＲシンニングにしてシンニング面が副マージンの先端にかかることを防止しており、これにより、副マージンがシンニング処理で削られて後退することがなくなり、副マージンを主マージンから８０°～１００°離れた理想的な位置に配置することも可能になっている。
  また、Ｒシンニングのシンニング面をランド部の外周に至らせているため、シンニング部によって作り出されるポケットが狭くならず、切屑詰まりが起こり難い。また、ランド部の外周に開放したシンニング部であるため、加工もし易い。
  さらに、先端の逃げ面を共に平面の２番逃げ面と３番逃げ面とで構成したので、主マージンから副マージンまでの軸方向距離をより一層短縮することができ、逃げ面の加工も円錐の逃げ面に比べて容易になる。
この発明の２枚刃ダブルマージンドリルの一形態を示す側面図 図１のドリルの正面図 図２のIII－III線に沿った位置の拡大断面図 この発明の２枚刃ダブルマージンドリルの他の形態を示す側面図 図４のドリルの正面図 ２番逃げ面、３番逃げ面の逃げ角の説明図 切れ刃の外端から副マージンまでの軸方向距離と副マージンが機能しない区間の説明図 前逃げ角の違いによる穴位置精度の比較試験結果を示す図
  以下、添付図面の図１～図７に基づいて、この発明の２枚刃ダブルマージンドリルの実施の形態を説明する。
  図１及び図２に示した２枚刃ダブルマージンドリル１は、中心対称位置に配置される２枚の切れ刃２、２と、２条のねじれ溝３、３と、２箇所のシンニング部４、４と、各ランド部５、５の外周にそれぞれ設けられる主マージン６及び副マージン７と、２番逃げ面８ａと３番逃げ面８ｂを組み合わせた逃げ面８と、オイルホール９を備えてなる。
  切れ刃２は、ねじれ溝３の溝面と２番逃げ面８ａとの間の稜線で構成されている。また、切れ刃のチゼルエッジを狭めるシンニング部４、４は、３番逃げ面８ｂと交わるシンニング面４ａが図２のドリル正面視においてドリルの回転方向に凸円弧をなすＲシンニングが施されている。例示のドリルは、ねじれ溝３のねじれ角β（図３参照）を３０°に設定したが、ねじれ角βは特に限定されない。
  そのシンニング部４のシンニング面４ａは径方向外端がランド部５の外周に至っており、ランド部との交点は副マージン７の先端よりもドリル回転方向後方にある。また、例示のドリルにおいては、前記シンニング面４ａの回転中心Ｏからドリル径Ｄの１／２の距離離れた位置におけるドリル正面視での幅Ｗが０．１８Ｄに設定されている。その幅Ｗは、下限を０．１０Ｄに抑えると、シンニング部４によって作り出されるポケットが狭くなり過ぎることが抑制されてポケットが狭すぎることによる切屑の流れを妨げる問題が起こり難い。
  また、その幅Ｗは、上限を０．２０Ｄとすることで生成される切屑をスムーズにねじれ溝３に誘導することができる。
  主マージン６はリーディングエッジ１０に沿ってランド部５の外周に設けられ、副マージン７は、ランド部５の外周のヒール１１近傍に設けられている。図示のドリルの場合、主マージン６と副マージン７間の周方向間隔θ（図２参照）はほぼ９０°であり、理想的な間隔でマージンが配置されている。主、副のマージン間の周方向間隔θは、最適値の９０°から上下に１０°程度振れても良好なガイド効果を期待できる。
  逃げ面８は、２番逃げ面８ａと３番逃げ面８ｂからなる。２番逃げ面８ａと３番逃げ面８ｂは共に平面の面で形成されており、加工性に優れる。例示のドリルについては図３に示した２番逃げ面８ａの逃げ角α１を９°、３番逃げ面８ｂの逃げ角α２を１５°に設定した。この逃げ角は加工条件も考慮して設定するが、既に説明した理由から、２番逃げ面の逃げ角α１は、５°～１２°、３番逃げ面の逃げ角α２は、１５°～２３°の範囲にあるのがよい。
  なお、切削部にクーラントを供給するオイルホール９は、高送り加工用のドリルでは好ましい要素であるが必須ではない。
  この発明のドリルは、シンニング部４を副マージン７設置領域に掛からないＲシンニングにしたことによって、副マージンの先端が削られることを防止しながら主マージンと副マージン間の周方向間隔θを８０°～１００°の範囲に設定することを可能にしている。
  これにより、主マージンと副マージン間の周方向間隔θを理想的な範囲に収めること及びシンニング面をランド部の外周に至らせながら切れ刃の外端から副マージンまで（主マージンから副マージンまで）の軸方向距離Ｌａを可及的に短縮することの要求を共に満たすことが可能になっている。
  また、逃げ面を共に平面の２番逃げ面と３番逃げ面で構成したことによって主マージンから副マージンまでの軸方向距離をより縮めることも可能になっている。
  そのために、副マージンが加工穴に入り込む時期の遅れが防止され、早い時期から理想的箇所での４点支持によるガイドがなされるようになって穴の加工精度が向上する。
  また、シンニング面をランド部の外周に至らせているため、シンニング部によって作り出される先端のポケットが狭くならず、切屑詰まりが起こり難い上に、シンニング部の加工もし易い。
  なお、回転中心から（１／２）Ｄの距離離れた位置におけるシンニング面のドリル正面視での幅を０．１０Ｄ～０．２０Ｄ程度に設定したものは、シンニング面によって切屑がスムーズにねじれ溝に誘導され、切屑の排出性に優れる。
－実施例１－
  図４、図５に示した形状のドリルを試作した。そのドリルの諸元は、直径Ｄ＝１３ｍｍ、芯厚４．６ｍｍ、ねじれ溝のねじれ角β＝３０°、２番逃げ面の逃げ角α１＝９°、３番逃げ面の逃げ角α２＝１５°、回転中心から（１／２）Ｄの距離離れた地点におけるシンニング面のドリル端面視での幅Ｗ＝２．３ｍｍである。
  この試作ドリルは、図示のＲシンニングのシンニング部を設けたことによってシンニング加工で副マージンの先端が削られることが回避されており、切れ刃の外端から副マージンまでの軸方向距離Ｌａを０．４ｍｍに短縮することができた。また、主マージンと副マージン間の周方向間隔θを９０°に設定することができた。そのために、切削速度Ｖ＝１２０ｍ／ｍｉｎ、送りｆ＝０．６ｍｍ／ｒｅｖの高送り条件の加工（被削材：鋳鉄）においても穿孔初期の振れが小さく、加工穴の精度が向上した。
  また、シンニング部によって先端に形成されるポケットの大きさが十分な上にシンニング面による切屑の誘導効果も良くて、切屑がスムーズにねじれ溝に流れて排出され、切屑詰まりによるトラブルが起こらなかった。
－実施例２－
  図６Ａに示した２番逃げ面の逃げ角α１と３番逃げ面の逃げ角α２と、図６Ｂに示した切れ刃の外端から副マージンまでの軸方向距離Ｌａ、及び、主マージンが機能し始めた位置から副マージンにかかるまでの距離（副マージンが機能しない区間）Ｌｂが表１の通りに設定されたドリルI～IIIを使用して３番逃げ面の逃げ角の違いによる穴位置精度を調べた。
  試験は、ドリル径：φ１３．０ｍｍのドリルで被削材：ＦＣ２５０に穴を加工する方法で行った。
  切削条件は、切削速度Ｖｃ＝１２０ｍ／ｍｉｎ、送りｆ＝０．６ｍｍ／ｒｅｖ、加工穴深さＨ＝３８ｍｍである。
  この試験の結果を図７に示す。図７のひし形（◇）は、穴径の誤差（ｍｍ）の最大値を、正方形（□）は平均値を、三角形（△）は最小値をそれぞれ示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  この試験結果からわかるように、３番逃げ面の逃げ角α２が１５°～２３°の範囲にあれば、高能率加工においても３番逃げ面の被削材との干渉（接触）は起こらず、高精度の穴加工が可能である。
  なお、直径が例えばφ４ｍｍ以下の小径ドリルでは前逃げ面の逃げ量の絶対値が小さくなるため、３番逃げ面の逃げ角α２は２３°程度必要であるが、直径が例えばφ２０ｍｍのようなドリルでは、３番逃げ面の逃げ角α２＝１５°の設計で、送り量＝１．０ｍｍ／ｒｅｖ程度までの加工に対応することが可能である。
  上記開示された本発明の実施形態の構成は、あくまで例示であって、本発明の範囲はこれらの記載の範囲に限定されるものではない。本発明の範囲は、請求の範囲の記載によって示され、さらに請求の範囲の記載と均等の意味及び範囲内でのすべての変更を含むものである。
１        ２枚刃ダブルマージンドリル
２        切れ刃
３        ねじれ溝
４        シンニング部
４ａ      シンニング面
５        ランド部
６        主マージン
７        副マージン
８        逃げ面
８ａ      ２番逃げ面
８ｂ      ３番逃げ面
９        オイルホール
１０      リーディングエッジ
１１      ヒール
Ｄ        ドリル径
Ｏ        回転中心
θ        主マージンと副マージン間の周方向間隔
Ｗ        回転中心から（１／２）Ｄの距離離れた位置におけるシンニング部のドリル正面視での幅βねじれ角
α１　　　２番逃げ面の逃げ角
α２　　　３番逃げ面の逃げ角
Ｌａ      切れ刃の外端から副マージンまでの軸方向距離
Ｌｂ　　　主マージンが機能し始めた位置から副マージンにかかるまでの距離（副マージンが機能しない区間）

Claims (2)

  1.   ２箇所のランド部に、リーディングエッジに沿った主マージンとヒール近傍に配置される副マージンをそれぞれ有する２枚刃ダブルマージンドリルであって、
    各ランド部の前記主マージンと前記副マージン間の間隔を８０°～１００°に設定し、さらに、先端の逃げ面を共に平面の２番逃げ面と３番逃げ面とで構成し、なおかつ、先端中心部に、ドリル正面視においてドリルの回転方向に凸円弧のシンニング面を有するシンニング部を形成し、前記シンニング面の径方向外端を前記副マージンの先端よりもドリル回転方向後方に配置して前記ランド部の外周に至らせた２枚刃ダブルマージンドリル。
  2.   ドリルの回転中心からドリル径Ｄの１／２の距離離れた位置における前記シンニング面のドリル正面視での幅を、ドリル径Ｄの０．１０倍～０．２０倍に設定した２枚刃ダブルマージンドリル。
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