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WO2013018748A1 - 撮像レンズ - Google Patents

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WO2013018748A1
WO2013018748A1 PCT/JP2012/069295 JP2012069295W WO2013018748A1 WO 2013018748 A1 WO2013018748 A1 WO 2013018748A1 JP 2012069295 W JP2012069295 W JP 2012069295W WO 2013018748 A1 WO2013018748 A1 WO 2013018748A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
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lens
imaging
imaging lens
aberration
object side
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2012/069295
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
久保田洋治
久保田賢一
平野整
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Optical Logic Inc
Original Assignee
Optical Logic Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Optical Logic Inc filed Critical Optical Logic Inc
Publication of WO2013018748A1 publication Critical patent/WO2013018748A1/ja
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Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/004—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having four lenses

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens for forming a subject image on an imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, and is provided with an in-vehicle camera, a monitoring camera, a video conference camera, a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, and a network camera.
  • the present invention relates to an image pickup lens that is suitable for being mounted on an image.
  • in-vehicle cameras such as a back camera that captures the rear of the vehicle when the vehicle is put into the garage or parked, and a drive recorder that captures the front of the vehicle for a certain period of time in preparation for a vehicle accident or the like are rapidly spreading.
  • in-vehicle cameras there is a strong demand for monitoring or viewing a wide range of situations as much as possible, and there is a demand for widening the shooting angle of view, that is, widening the angle.
  • Patent Document 1 discloses a four-lens imaging lens that is relatively small and has a wide angle of view.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 includes, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power, a second lens having a positive refractive power with a convex surface facing the object side, an aperture, and an image side. And a fourth lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a fourth lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the refractive power of each of the second to fourth lenses is limited to 1.7 or more, thereby realizing a reduction in size and a wide angle, although the number of lenses is as small as four.
  • the resolution of the image sensor has been dramatically improved, and it has become necessary to secure sufficient optical performance in accordance with the resolution of the image sensor for an imaging lens mounted on an in-vehicle camera or a surveillance camera.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 it is possible to widen the angle with a small number of lenses.
  • the first lens is configured with a lens having a negative refractive power as in the imaging lens described in Patent Document 1, the field curvature and chromatic aberration generated by the first lens are positively refracted. It is necessary to correct by a subsequent lens having power.
  • Such wide angle and good aberration correction are not problems specific to the imaging lens mounted on the above-mentioned in-vehicle camera and surveillance camera, but video conferencing camera, mobile phone, digital still camera, personal digital assistant, network camera This is a common problem in an imaging lens mounted on a camera that is required to have a wide angle while being relatively small.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide an imaging lens capable of correcting aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • a first lens having a negative refractive power, a second lens having a positive refractive power, and a positive refractive power are provided.
  • An imaging lens is configured by arranging a third lens and a fourth lens having negative refractive power.
  • the first lens is a lens having a concave surface facing the image surface side
  • the second lens and the third lens are biconvex lenses
  • the fourth lens is a lens having a concave surface facing the object side.
  • the Abbe number from the first lens to the third lens is made larger than 45
  • the Abbe number of the fourth lens is made smaller than 35.
  • the expression of the lens shape such as the “biconvex lens” of the second lens and the third lens, and the “lens with the concave surface facing the object side” of the fourth lens shows the shape in the vicinity of the optical axis of the imaging lens.
  • the second lens and the third lens have a shape in which the curvature radius of the object side surface is positive and the curvature radius of the image side surface is negative
  • the fourth lens has a curvature radius of the object side surface. Is a negative shape.
  • a material having a high refractive index is used for the first lens in order to widen the angle. Since a material having a high refractive index has a small Abbe number, it is necessary to correct on-axis and off-axis chromatic aberration by using a material having a small Abbe number for the second lens. However, in the case of such a lens configuration, since the dispersion of the first lens and the second lens is large, there is a limit to good correction of chromatic aberration. In contrast, in the imaging lens according to the present invention, the Abbe number from the first lens to the third lens is greater than 45, and only the Abbe number of the fourth lens closest to the image plane is smaller than 35.
  • the amount of chromatic aberration generated in the first lens itself is suppressed, and chromatic aberration generated in the first lens is preferably corrected through each lens from the second lens to the fourth lens.
  • the on-axis and off-axis chromatic aberration is suitably corrected by the combination of the shape and dispersion of each lens.
  • Conditional expression (1) is a condition for correcting chromatic aberration better. Below the lower limit of “45”, both on-axis and off-axis chromatic aberrations are undercorrected (short wavelength chromatic aberration increases in the negative direction with respect to the reference wavelength aberration), making it difficult to obtain good imaging performance. It becomes.
  • Conditional expression (2) is a condition for suppressing astigmatism and distortion within a favorable range while reducing the size of the imaging lens.
  • Exceeding the upper limit of “2.0” is advantageous for correcting distortion, but the amount of astigmatism in the sagittal image plane increases in the minus direction (object side), and the astigmatism increases. . Therefore, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the effective diameter of the first lens is increased, and it is difficult to reduce the size of the imaging lens.
  • the value is below the lower limit “1.0”, the refractive power of the first lens becomes relatively strong with respect to the entire lens system, which is advantageous for downsizing the imaging lens.
  • the amount of aberration on the image surface increases in the plus direction (image surface side), and the astigmatic difference increases. Also, negative distortion increases, making it difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (3) is a condition for satisfactorily correcting chromatic aberration and curvature of field while reducing the size of the imaging lens.
  • the refractive power of the first lens becomes relatively strong, which is advantageous for downsizing and widening of the imaging lens, but increases distortion.
  • axial chromatic aberration is insufficiently corrected, making it difficult to obtain good imaging performance.
  • the refractive power of the first lens is increased, the radius of curvature of the surface on the image plane side of the first lens is generally reduced. In this case, in the first lens, the ratio of the maximum effective height to the curvature radius, that is, the so-called hemisphere, increases, so that the workability of the first lens is lowered.
  • the refractive power of the first lens becomes relatively weak, which is advantageous for correcting distortion, but the imaging surface falls to the object side and the curvature of field is increased. Is difficult to correct well. In addition, axial chromatic aberration is insufficiently corrected, making it difficult to obtain good imaging performance. Furthermore, in this case, since the rear focal length of the lens system is shortened, a space for placing an insert, for example, an infrared cut filter or a cover glass, disposed between the imaging lens and the image plane of the imaging device is secured. becomes difficult.
  • Conditional expression (4) is a condition for better correcting chromatic aberration and curvature of field.
  • the upper limit “ ⁇ 0.7” is exceeded, both on-axis and off-axis chromatic aberrations are undercorrected.
  • the sagittal image plane aberration amount of astigmatism increases in the negative direction, and the image plane is tilted to the object side, so that the field curvature is insufficiently corrected. Therefore, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the lower limit “ ⁇ 2.0” the negative refractive power of the fourth lens becomes relatively strong, and the off-axis chromatic aberration is overcorrected (short wavelength chromatic aberration is added to the reference wavelength aberration). Increase in the direction).
  • the amount of aberration of the tangential image surface among the astigmatism increases in the positive direction, and the image plane is tilted to the image plane side, so that the field curvature is overcorrected. Therefore, in this case, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression 5 is a condition for satisfactorily correcting astigmatism and field curvature while reducing the size of the imaging lens. If the upper limit “ ⁇ 0.5” is exceeded, the refractive power of the first lens in the entire lens system becomes relatively strong, which is advantageous for downsizing of the imaging lens. The amount of aberration on the image surface increases in the positive direction, and the astigmatic difference increases. Further, the image plane is tilted to the image plane side, and the field curvature is overcorrected. Therefore, it is difficult to obtain good imaging performance. In this case also, since the radius of curvature of the image side surface of the first lens is generally small, the workability of the first lens is lowered.
  • the refractive power of the first lens is relatively weak in the entire lens system, and therefore the object side of the second lens from the image plane side surface of the first lens.
  • the distance to the surface becomes longer, and it is difficult to reduce the size of the imaging lens.
  • the sagittal image plane aberration amount of the astigmatism increases in the negative direction, the astigmatism difference increases, and the image plane is tilted toward the object side, so that the curvature of field becomes insufficiently corrected. Therefore, in this case, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the imaging lens of the present invention it is possible to provide both a wide angle of the imaging lens and good aberration correction, and a small imaging lens in which various aberrations are favorably corrected.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 1 according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 1.
  • FIG. 2 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 1. It is sectional drawing which shows schematic structure of the imaging lens which concerns on numerical example 2 about one embodiment of this invention.
  • FIG. 5 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 4.
  • FIG. 5 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 4.
  • FIG. 8 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 7.
  • FIG. 8 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 7.
  • FIG. 11 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 10.
  • FIG. 11 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 10.
  • FIG. 4, FIG. 7, and FIG. 10 are cross-sectional views each showing a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Examples 1 to 4 of the present embodiment. Since all the numerical examples have the same basic lens configuration, the lens configuration of the imaging lens according to the present embodiment will be described with reference to a schematic cross-sectional view of the imaging lens according to Numerical Example 1. .
  • the imaging lens of the present embodiment includes a first lens L1 having a negative refractive power and a second lens L2 having a positive refractive power in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens L3 having a positive refractive power and the fourth lens L4 having a negative refractive power are arranged.
  • the Abbe number from the first lens L1 to the third lens L3 is a value greater than 45
  • the Abbe number of the fourth lens L4 is a value smaller than 35.
  • a filter 10 is disposed between the fourth lens L4 and the image plane IM. The filter 10 can be omitted.
  • an aperture stop ST is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • the aperture stop ST may be disposed between the second lens L2 and the third lens L3.
  • Numerical Examples 1 to 3 are examples in which the aperture stop ST is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • the aperture stop ST is the second lens L2 and the third lens. It is an example arrange
  • the first lens L1 is formed in a shape in which a concave surface having a strong refractive power faces the image surface side.
  • the first lens L1 is formed in a shape that becomes a plano-concave lens.
  • the shape of the first lens L1 is not limited to the plano-concave lens, but may be any shape as long as the concave surface is directed to the image surface side.
  • Numerical Example 2 is an example in which the shape of the first lens L1 is a biconcave lens
  • Numerical Examples 3 and 4 are examples in which the shape of the first lens L1 is a meniscus lens having a convex surface facing the object side. .
  • the fourth lens L4 is formed in a shape with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens L4 is formed in a shape to be a biconcave lens.
  • the shape of the fourth lens L4 is not limited to the biconcave lens, but may be any shape as long as the concave surface is directed to the object side.
  • Numerical Examples 1 and 2 are examples in which the shape of the fourth lens L4 is a biconcave lens
  • Numerical Examples 3 and 4 are examples in which the shape of the fourth lens L4 is a meniscus lens having a concave surface facing the object side. It is.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 are arranged in a separated state.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 are not necessarily separated from each other, and may be joined to form a cemented lens.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 are examples of cemented lenses.
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression. For this reason, according to the imaging lens according to the present embodiment, both widening of the imaging lens and good aberration correction can be achieved.
  • 45 ⁇ d3- ⁇ d4 (1) 1.0 ⁇ dA / f ⁇ 2.0 (2) -1.5 ⁇ f1 / f2 ⁇ -0.5 (3) -2.0 ⁇ f3 / f4 ⁇ -0.7 (4) -2.0 ⁇ f1 / fr ⁇ -0.5 (5)
  • f focal length of the entire lens system
  • f1 focal length of the first lens
  • f2 focal length of the second lens
  • L2 f3 focal length of the third lens
  • L3 f4 focal length of the fourth lens L4 fr: second lens L2 ⁇ Combined focal length of the fourth lens L4 dA: Distance on the optical axis X from the image side surface of the first lens L1 to the object side surface of the second lens L2 ⁇ d3: Abbe number of the third lens L
  • the lens surface of each lens is formed as an aspheric surface as necessary.
  • the aspherical shape adopted for these lens surfaces is that the axis in the optical axis direction is Z, the height in the direction orthogonal to the optical axis is H, the cone coefficient is k, and the aspheric coefficient is A 4 , A 6 , A 8 , A When 10 , it is represented by the following formula.
  • f is a focal length of the entire lens system
  • Fno is an F number
  • ⁇ is a half angle of view in consideration of distortion.
  • i is the surface number counted from the object side
  • R is the radius of curvature
  • d is the inter-surface distance (surface interval) on the optical axis
  • Nd is the refractive index for the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number for the d-line.
  • the aspherical surface is indicated by adding a symbol of * (asterisk) after the surface number i.
  • FIG. 2 illustrates the lateral aberration corresponding to the ratio H of each image height to the maximum image height (hereinafter referred to as “image height ratio H”) in the tangential direction and the sagittal direction for the imaging lens of Numerical Example 1.
  • image height ratio H the ratio of each image height to the maximum image height
  • FIG. 3 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion (%) for the imaging lens of Numerical Example 1.
  • the lateral aberration diagram and the spherical aberration diagram include g-line (435.84 nm), F-line (486.13 nm), e-line (546.07 nm), d-line (587.56 nm), C-line ( The aberration amount for each wavelength of 656.27 nm is shown, and the astigmatism diagram shows the aberration amount on the sagittal image plane S and the aberration amount on the tangential image plane T (FIGS. 6, 9, and 12). The same).
  • the image plane is corrected well, and various aberrations are preferably corrected.
  • each conditional expression is shown below.
  • the imaging lens according to Numerical Example 2 satisfies the conditional expressions (1) to (5). Further, the distance (air conversion length) on the optical axis X from the object side surface of the first lens L1 to the image plane IM is 11.28 mm, and the imaging lens is downsized.
  • FIG. 5 shows lateral aberration corresponding to the image height ratio H for the imaging lens of Numerical Example 2.
  • FIG. 6 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %).
  • the image pickup lens according to Numerical Example 2 also corrects the image plane well and various aberrations are preferably corrected similarly to Numerical Example 1.
  • FIG. 8 shows lateral aberration corresponding to the image height ratio H for the imaging lens of Numerical Example 3
  • FIG. 9 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %).
  • the imaging lens according to Numerical Example 3 also corrects the image plane well and various aberrations as well as Numerical Example 1.
  • each conditional expression is shown below.
  • the imaging lens according to Numerical Example 4 satisfies the conditional expressions (1) to (5). Further, the distance (air conversion length) on the optical axis X from the object side surface of the first lens L1 to the image plane IM is 11.44 mm, and the imaging lens is downsized.
  • FIG. 11 shows lateral aberration corresponding to the image height ratio H for the imaging lens of Numerical Example 4.
  • FIG. 12 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %).
  • the imaging lens according to Numerical Example 4 also corrects the image plane satisfactorily as in Numerical Example 1, and various aberrations are preferably corrected.
  • the imaging lens according to the above embodiment is applied to an imaging optical system such as an in-vehicle camera, a monitoring camera, a video conference camera, a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, a network camera, etc.
  • an imaging optical system such as an in-vehicle camera, a monitoring camera, a video conference camera, a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, a network camera, etc.
  • an imaging optical system such as an in-vehicle camera, a monitoring camera, a video conference camera, a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, a network camera, etc.
  • an imaging optical system such as an in-vehicle camera, a monitoring camera, a video conference camera, a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, a network camera, etc.
  • the present invention can be applied to an imaging lens mounted on a device such as an in-vehicle camera, a surveillance camera, a video conference camera, or the like that requires a wide aberration and a good aberration correction capability as an imaging lens.

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Abstract

　広角でありながらも収差を良好に補正することのできる撮像レンズを提供する。この目的のため、物体側から順に、像面側の面の曲率半径が正となる形状の負の第１レンズＬ１と、両凸レンズとなる形状の第２レンズＬ２と、同じく両凸レンズとなる形状の第３レンズＬ３と、物体側の面の曲率半径が負となる形状の負の第４レンズＬ４とを配列して撮像レンズを構成する。当該構成において、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までのアッベ数を４５よりも大きくし、第４レンズＬ４のアッベ数を３５よりも小さくする。

Description

撮像レンズ
　本発明は、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子上に被写体像を形成する撮像レンズに係り、車載カメラ、監視用カメラ、ビデオ会議用カメラ、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、ネットワークカメラ等に搭載されて好適な撮像レンズに関するものである。
　車両の車庫入れや駐車の際に車両後方を撮影するバックカメラや、車両事故等に備えて車両前方を一定時間にわたって撮影するドライブレコーダー等の車載カメラが近年急速に普及している。これら車載カメラにおいては、可能な限り広範囲の状況を監視あるいは視認したいとの要求が強く、撮影画角の拡大、すなわち広角化が求められている。
　特許文献１には、比較的小型で画角が広い４枚構成の撮像レンズが開示されている。当該特許文献１に記載の撮像レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、絞りと、像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズの第３レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズの第４レンズとから構成される。本レンズ構成において第２～第４レンズのそれぞれの屈折力を１．７以上に限定することで４枚という少ないレンズ枚数でありながらも、小型化および広角化を実現している。
特開２００７－３２２６５６号公報
　撮像素子の解像度が飛躍的に向上し、車載カメラや監視用カメラに搭載される撮像レンズには、撮像素子の解像度に応じた十分な光学性能の確保が必要になってきた。上記特許文献１に記載の撮像レンズによれば、少ないレンズ枚数で広角化を図ることは可能である。しかしながら、上記特許文献１に記載の撮像レンズのように第１レンズを負の屈折力を有するレンズで構成した場合には、この第１レンズにて発生した像面湾曲や色収差を、正の屈折力を有する後段のレンズにより補正する必要が生じる。当該撮像レンズでは、正の屈折力を有する３枚のレンズで像面湾曲や色収差の補正を行っているが、この際、どうしても軸上または軸外の色収差が残ってしまう傾向にあり、良好な収差を得ることは難しい。
　こうした広角化と良好な収差補正との両立は上記車載カメラおよび監視用カメラに搭載される撮像レンズに特有の課題ではなく、ビデオ会議用カメラ、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、ネットワークカメラ等の比較的小型でありながらも広角化が要求されるカメラに搭載される撮像レンズにおいて共通の課題である。
　本発明は上記のような従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、広角でありながらも収差を良好に補正することのできる撮像レンズを提供することにある。
　上記課題を解決するために本発明では、物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズとを配置して撮像レンズを構成する。第１レンズは像面側に凹面を向けたレンズであり、第２レンズおよび第３レンズは両凸レンズであり、第４レンズは物体側に凹面を向けたレンズである。当該構成において、第１レンズから第３レンズまでのアッベ数を４５よりも大きくし、第４レンズのアッベ数を３５よりも小さくする。
　ここで、第２レンズおよび第３レンズの「両凸レンズ」、第４レンズの「物体側に凹面を向けたレンズ」といったレンズ形状の表現は、撮像レンズの光軸近傍における形状を示したものである。すなわち、第２レンズおよび第３レンズは、物体側の面の曲率半径が正となり、像面側の面の曲率半径が負となる形状であり、第４レンズは、物体側の面の曲率半径が負となる形状である。
　一般的に、比較的画角の広い撮像レンズにおいては、広角化を図るために屈折率の高い材料が第１レンズに使用される。屈折率の高い材料はアッベ数が小さいため、第２レンズにもアッベ数が小さい材料を使用して軸上および軸外の色収差を補正する必要がある。しかし、このようなレンズ構成の場合、第１レンズおよび第２レンズの分散が共に大きいことから、色収差の良好な補正には自ずと限界が生じる。これに対して本発明に係る撮像レンズでは、第１レンズから第３レンズまでのアッベ数が４５よりも大きくなっており、像面に最も近い第４レンズのアッベ数のみが３５よりも小さくなっている。このため、第１レンズにおいて発生する色収差の量そのものが抑制されるとともに、第１レンズにて発生した色収差が第２レンズから第４レンズまでの各レンズを通じて好適に補正される。特に第３レンズおよび第４レンズにおいては、各レンズの形状および分散の組合せによって軸上および軸外の色収差が好適に補正されることになる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第３レンズのアッベ数をνｄ３、第４レンズのアッベ数をνｄ４としたとき、下記条件式（１）を満足することが望ましい。
　　　　　４５＜νｄ３－νｄ４　　　　　　　　　　　（１）
　条件式（１）は、色収差をより良好に補正するための条件である。下限値「４５」を下回ると、軸上および軸外の色収差が共に補正不足（基準波長の収差に対して短波長の色収差がマイナス方向に増大）となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズの像面側の面から第２レンズの物体側の面までの光軸上の距離をｄＡとしたとき、下記条件式（２）を満足することが望ましい。
　　　　　１．０＜ｄＡ／ｆ＜２．０　　　　　　　　　（２）
　条件式（２）は、撮像レンズの小型化を図りつつ、非点収差や歪曲収差を良好な範囲内に抑制するための条件である。上限値「２．０」を超えると、歪曲収差の補正には有利となるものの、非点収差のうちサジタル像面の収差量がマイナス方向（物体側）に増加し、非点隔差が増大する。よって、良好な結像性能を得ることが困難となる。また、第１レンズの有効径が大きくなり、撮像レンズの小型化が困難となる。一方、下限値「１．０」を下回ると、レンズ系全体に対して第１レンズの屈折力が相対的に強くなり、撮像レンズの小型化には有利となるものの、非点収差のうちサジタル像面の収差量がプラス方向（像面側）に増加し、非点隔差が増大する。また、マイナスの歪曲収差が増大することとなり、良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、下記条件式（３）を満足することが望ましい。
　　　　　－１．５＜ｆ１／ｆ２＜－０．５　　　　　　（３）
　条件式（３）は、撮像レンズの小型化を図りつつ、色収差および像面湾曲を良好に補正するための条件である。上限値「－０．５」を超えると、第１レンズの屈折力が相対的に強くなり、撮像レンズの小型化や広角化には有利となるものの、歪曲収差が増大することとなる。また、軸上の色収差が補正不足となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。なお、第１レンズの屈折力が強くなると、一般的には第１レンズの像面側の面の曲率半径が小さくなる。この場合、第１レンズにおいては当該曲率半径に対する最大有効高の比、いわゆる半球率が大きくなるため、第１レンズの加工性が低下する。
　一方、下限値「－１．５」を下回ると、第１レンズの屈折力が相対的に弱くなり、歪曲収差の補正には有利となるものの、結像面が物体側に倒れ、像面湾曲を良好に補正することが困難になる。また、軸上の色収差が補正不足となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。さらにこの場合、レンズ系の後側焦点距離が短くなるため、撮像レンズと撮像素子の像面との間に配置される挿入物、例えば赤外線カットフィルタやカバーガラス等を配置するための空間の確保が困難になる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第３レンズの焦点距離をｆ３、第４レンズの焦点距離をｆ４としたとき、下記条件式（４）を満足することが望ましい。
　　　　　－２．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．７　　　　　　（４）
　条件式（４）は、色収差および像面湾曲をより良好に補正するための条件である。上限値「－０．７」を超えると、軸上および軸外の色収差が共に補正不足となる。また、非点収差のうちサジタル像面の収差量がマイナス方向に増加し、結像面が物体側に倒れるため、像面湾曲が補正不足となる。よって、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「－２．０」を下回ると、第４レンズの負の屈折力が相対的に強くなり、軸外の色収差が補正過剰（基準波長の収差に対して短波長の色収差がプラス方向に増大）となる。また、非点収差のうちタンジェンシャル像面の収差量がプラス方向に増加し、結像面が像面側に倒れるため、像面湾曲が補正過剰となる。よって、この場合も良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズから第４レンズまでの合成焦点距離をｆｒとしたとき、下記条件式（５）を満足することが望ましい。
　　　　　－２．０＜ｆ１／ｆｒ＜－０．５　　　　　　（５）
　条件式５は、撮像レンズの小型化を図りつつ、非点収差および像面湾曲を良好に補正するための条件である。上限値「－０．５」を超えると、レンズ系全体の中で第１レンズの屈折力が相対的に強くなり、撮像レンズの小型化には有利となるものの、非点収差のうちタンジェンシャル像面の収差量がプラス方向に増加し、非点隔差が増大する。また、結像面が像面側に倒れ、像面湾曲が補正過剰となる。よって、良好な結像性能を得ることが困難となる。なお、この場合も一般的には第１レンズの像面側の面の曲率半径が小さくなるため、第１レンズの加工性が低下する。一方、下限値「－２．０」を下回ると、レンズ系全体の中で第１レンズの屈折力が相対的に弱くなるため、第１レンズの像面側の面から第２レンズの物体側の面までの距離が長くなり、撮像レンズの小型化が困難となる。また、非点収差のうちサジタル像面の収差量がマイナス方向に増加し、非点隔差が増大するとともに、結像面が物体側に倒れて像面湾曲が補正不足となる。よって、この場合も良好な結像性能を得ることが困難となる。
　本発明の撮像レンズによれば、撮像レンズの広角化と良好な収差補正との両立が図られ、諸収差が良好に補正された小型の撮像レンズを提供することができる。
本発明の一実施の形態について、数値実施例１に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図１に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例２に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図４に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図４に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例３に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図７に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図７に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例４に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図１０に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１０に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。
　以下、本発明を具体化した一実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。
　図１、図４、図７、図１０はそれぞれ、本実施の形態の数値実施例１～４に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。いずれの数値実施例も基本的なレンズ構成は同一であるため、ここでは数値実施例１に係る撮像レンズの概略断面図を参照しながら、本実施の形態に係る撮像レンズのレンズ構成について説明する。
　図１に示すように、本実施の形態の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４とが配列されて構成される。本構成において、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までのアッベ数は４５よりも大きな値となっており、第４レンズＬ４のアッベ数は３５よりも小さな値となっている。第４レンズＬ４と像面ＩＭとの間には、フィルタ１０が配置される。なお、このフィルタ１０は、割愛することも可能である。
　図１に示す数値実施例１に係る撮像レンズでは、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に開口絞りＳＴが配置されている。開口絞りＳＴは、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との間に配置するようにしてもよい。数値実施例１～３は、開口絞りＳＴが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に配置された例であり、数値実施例４は、開口絞りＳＴが第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との間に配置された例である。
　上記構成の撮像レンズにおいて、第１レンズＬ１は、像面側に屈折力の強い凹面を向けた形状に形成される。数値実施例１に係る撮像レンズにおいて第１レンズＬ１は、平凹レンズとなる形状に形成されている。なお、第１レンズＬ１の形状は当該平凹レンズに限定されるものではなく、像面側に凹面を向けた形状であればよい。数値実施例２は、第１レンズＬ１の形状が両凹レンズとなる例であり、数値実施例３および４は、第１レンズＬ１の形状が物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる例である。
　第２レンズＬ２および第３レンズＬ３は、両凸レンズとなる形状に形成される。また、第４レンズＬ４は、物体側に凹面を向けた形状に形成される。数値実施例１に係る撮像レンズにおいて第４レンズＬ４は、両凹レンズとなる形状に形成されている。第４レンズＬ４の形状は当該両凹レンズに限定されるものではなく、物体側に凹面を向けた形状であればよい。数値実施例１および２は、第４レンズＬ４の形状が両凹レンズとなる例であり、数値実施例３および４は、第４レンズＬ４の形状が物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとなる例である。
　なお、数値実施例１に係る撮像レンズでは、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４が分離した状態で配置されている。これら第３レンズＬ３および第４レンズＬ４は必ずしも分離している必要性はなく、接合して接合レンズとして構成してもよい。数値実施例２～４は、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４が接合レンズの例である。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、以下に示す条件式を満足する。このため、本実施の形態に係る撮像レンズによれば、撮像レンズの広角化と良好な収差補正との両立が図られる。
　　　　　４５＜νｄ３－νｄ４　　　　　　　　　　（１）
　　　　　１．０＜ｄＡ／ｆ＜２．０　　　　　　　　（２）
　　　　　－１．５＜ｆ１／ｆ２＜－０．５　　　　　（３）
　　　　　－２．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．７　　　　　（４）
　　　　　－２．０＜ｆ１／ｆｒ＜－０．５　　　　　（５）
　但し、
　　　　ｆ：レンズ系全体の焦点距離
　　　ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
　　　ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離
　　　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
　　　ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
　　　ｆｒ：第２レンズＬ２～第４レンズＬ４の合成焦点距離
　　　ｄＡ：第１レンズＬ１の像面側の面から第２レンズＬ２の物体側の面までの光軸Ｘ上の距離
　　νｄ３：第３レンズＬ３のアッベ数
　　νｄ４：第４レンズＬ４のアッベ数
　なお、上記各条件式の全てを満足する必要はなく、それぞれを単独に満足することにより、各条件式に対応する作用効果をそれぞれ得ることができる。
　本実施の形態では、必要に応じて各レンズのレンズ面を非球面で形成している。これらレンズ面に採用する非球面形状は、光軸方向の軸をＺ、光軸に直交する方向の高さをＨ、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10としたとき、次式により表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの数値実施例を示す。各数値実施例において、ｆはレンズ系全体の焦点距離であり、ＦｎｏはＦナンバーであり、ωは歪曲収差を考慮した半画角である。また、ｉは物体側より数えた面番号を、Ｒは曲率半径を、ｄは光軸上の面間距離（面間隔）を、Ｎｄはｄ線に対する屈折率を、νｄはｄ線に対するアッベ数をそれぞれ示す。なお、非球面の面には、面番号ｉの後に＊（アスタリスク）の符号を付加して示すこととする。
数値実施例１
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.13mm、Fno=2.10、ω=68.4°
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　 Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　　νｄ
　（物面）　　　　 ∞　　　　∞
　　 1 　　　　　　∞ 　　　0.60　　　1.589　　　61.3(=νd1)
　　 2 　　　　　 2.24　　　3.00
　　 3 （絞り）　　∞ 　　　0.20
　　 4*　　　　　 2.82　　　3.20　　　1.531　　　56.0(=νd2)
　　 5*　　　　　-2.90　　　0.10
　　 6 　　　　　 3.90　　　1.79　　　1.593　　　68.6(=νd3)
　　 7 　　　　　-4.80　　　0.15
　　 8 　　　　　-3.59　　　0.60　　　1.923　　　20.9(=νd4)
　　 9 　　　　　 7.67　　　0.30
　　10 　　　　　　∞ 　　　0.50　　　1.516　　　64.1
　　11 　　　　　　∞ 　　　0.71
　（像面）　　　　 ∞

　　ｄＡ＝３．２０ｍｍ
　　ｆ１＝－３．８０ｍｍ
　　ｆ２＝３．３４ｍｍ
　　ｆ３＝３．９３ｍｍ
　　ｆ４＝－２．５９ｍｍ
　　ｆｒ＝２．５７ｍｍ
非球面データ
第４面
　ｋ=-7.921E-01,Ａ4=-5.208E-03,Ａ6=1.587E-03
第５面
　ｋ=-1.525E-01,Ａ4=8.283E-03,Ａ6=1.449E-03,Ａ8=4.836E-05,
　Ａ10=4.308E-05
　各条件式の値を以下に示す。
　　νｄ３－νｄ４＝４７．７
　　ｄＡ／ｆ＝１．５０
　　ｆ１／ｆ２＝－１．１４
　　ｆ３／ｆ４＝－１．５２
　　ｆ１／ｆｒ＝－１．４８
　このように、本数値実施例１に係る撮像レンズは条件式（１）～（５）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は１０．９８ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図２は、数値実施例１の撮像レンズについて、最大像高に対する各像高の比Ｈ（以下、「像高比Ｈ」という）に対応する横収差をタンジェンシャル方向とサジタル方向とに分けて示したものである（図５、図８、および図１１において同じ）。また、図３は、数値実施例１の撮像レンズについて、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら収差図において、横収差図および球面収差図には、ｇ線（４３５．８４ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１３ｎｍ）、ｅ線（５４６．０７ｎｍ）、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）の各波長に対する収差量を示し、非点収差図には、サジタル像面Ｓにおける収差量とタンジェンシャル像面Ｔにおける収差量とをそれぞれ示す（図６、図９、および図１２において同じ）。図２および図３に示されるように、本数値実施例１に係る撮像レンズによれば、像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。
数値実施例２
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.13mm、Fno=2.10、ω=71.0°
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　 Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　　νｄ
　（物面）　　　　 ∞　　　　∞
　　 1 　　　　-308.89　　　0.60　　　1.589　　　61.3(=νd1)
　　 2 　　　　　 2.04　　　2.90
　　 3 （絞り）　　∞ 　　　0.30
　　 4*　　　　　 3.23　　　3.09　　　1.531　　　56.0(=νd2)
　　 5*　　　　　-2.56　　　0.10
　　 6 　　　　　 4.17　　　1.80　　　1.593　　　68.6(=νd3)
　　 7 　　　　　-3.63　　　0.60　　　1.923　　　20.9(=νd4)
　　 8 　　　　　 7.52　　　0.40
　　 9 　　　　　　∞ 　　　0.50　　　1.516　　　64.1
　　10 　　　　　　∞ 　　　1.16
　（像面）　　　　 ∞

　　ｄＡ＝３．２０ｍｍ
　　ｆ１＝－３．４４ｍｍ
　　ｆ２＝３．３０ｍｍ
　　ｆ３＝３．５８ｍｍ
　　ｆ４＝－２．５８ｍｍ
　　ｆｒ＝２．７３ｍｍ
非球面データ
第４面
　ｋ=-7.034E-01,Ａ4=-4.678E-03,Ａ6=1.537E-03
第５面
　ｋ=-1.525E-01,Ａ4=9.642E-03,Ａ6=1.282E-03,Ａ8=4.779E-05,
　Ａ10=4.896E-05
　各条件式の値を以下に示す。
　　νｄ３－νｄ４＝４７．７
　　ｄＡ／ｆ＝１．５０
　　ｆ１／ｆ２＝－１．０４
　　ｆ３／ｆ４＝－１．３９
　　ｆ１／ｆｒ＝－１．２６
　このように、本数値実施例２に係る撮像レンズは条件式（１）～（５）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は１１．２８ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図５は、数値実施例２の撮像レンズについて、像高比Ｈに対応する横収差を示したものであり、図６は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら図５および図６に示されるように、本数値実施例２に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。
数値実施例３
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.14mm、Fno=2.10、ω=67.7°
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　 Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　　νｄ
　（物面）　　　　 ∞　　　　∞
　　 1 　　　　　20.00　　　0.60　　　1.806　　　40.7(=νd1)
　　 2 　　　　　 1.73　　　3.00
　　 3 （絞り）　　∞ 　　　0.20
　　 4*　　　　　 3.83　　　2.20　　　1.697　　　48.5(=νd2)
　　 5*　　　　　-3.77　　　1.30
　　 6 　　　　　 5.60　　　1.90　　　1.497　　　81.6(=νd3)
　　 7 　　　　　-2.60　　　0.60　　　1.946　　　18.0(=νd4)
　　 8 　　　　 -16.14　　　0.50
　　 9 　　　　　　∞ 　　　0.50　　　1.516　　　64.1
　　10 　　　　　　∞ 　　　1.06
　（像面）　　　　 ∞

　　ｄＡ＝３．２０ｍｍ
　　ｆ１＝－２．３８ｍｍ
　　ｆ２＝３．０９ｍｍ
　　ｆ３＝３．８７ｍｍ
　　ｆ４＝－３．３４ｍｍ
　　ｆｒ＝２．７８ｍｍ
非球面データ
第４面
　ｋ=-1.412E-01,Ａ4=-2.407E-03,Ａ6=1.424E-03
第５面
　ｋ=2.422E-01,Ａ4=8.046E-03,Ａ6=1.243E-03,Ａ8=-1.872E-04,
　Ａ10=1.212E-04
　各条件式の値を以下に示す。
　　νｄ３－νｄ４＝６３．６
　　ｄＡ／ｆ＝１．５０
　　ｆ１／ｆ２＝－０．７７
　　ｆ３／ｆ４＝－１．１６
　　ｆ１／ｆｒ＝－０．８６
　このように、本数値実施例３に係る撮像レンズは条件式（１）～（５）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は１１．６９ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図８は、数値実施例３の撮像レンズについて、像高比Ｈに対応する横収差を示したものであり、図９は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら図８および図９に示されるように、本数値実施例３に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。
数値実施例４
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.10mm、Fno=2.71、ω=76.1°
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　 Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　　νｄ
　（物面）　　　　 ∞　　　　∞
　　 1 　　　　 150.00　　　0.60　　　1.804　　　46.5(=νd1)
　　 2 　　　　　 1.80　　　2.80
　　 3*　　　　　 5.08　　　1.70　　　1.618　　　63.4(=νd2)
　　 4*　　　　　-2.55　　　0.05
　　 5 （絞り）　　∞ 　　　1.25
　　 6 　　　　　13.72　　　2.00　　　1.593　　　68.6(=νd3)
　　 7 　　　　　-1.92　　　0.60　　　1.923　　　20.9(=νd4)
　　 8 　　　　　-5.49　　　0.20
　　 9 　　　　　　∞ 　　　0.50　　　1.516　　　64.1
　　10 　　　　　　∞ 　　　1.91
　（像面）　　　　 ∞

　　ｄＡ＝２．８０ｍｍ
　　ｆ１＝－２．２７ｍｍ
　　ｆ２＝３．００ｍｍ
　　ｆ３＝２．９８ｍｍ
　　ｆ４＝－３．４６ｍｍ
　　ｆｒ＝３．００ｍｍ
非球面データ
第３面
　ｋ=-5.999,Ａ4=-7.410E-03,Ａ6=-6.200E-03
第４面
　ｋ=-8.203E-01,Ａ4=-4.865E-03,Ａ6=-2.375E-03,Ａ8=1.559E-04,
　Ａ10=1.696E-04
　各条件式の値を以下に示す。
　　νｄ３－νｄ４＝４７．７
　　ｄＡ／ｆ＝１．３３
　　ｆ１／ｆ２＝－０．７６
　　ｆ３／ｆ４＝－０．８６
　　ｆ１／ｆｒ＝－０．７６
　このように、本数値実施例４に係る撮像レンズは条件式（１）～（５）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は１１．４４ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図１１は、数値実施例４の撮像レンズについて、像高比Ｈに対応する横収差を示したものであり、図１２は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら図１１および図１２に示されるように、本数値実施例４に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。
　したがって、上記実施の形態に係る撮像レンズを、車載カメラ、監視用カメラ、ビデオ会議用カメラ、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、ネットワークカメラ等の撮像光学系に適用した場合、撮影画角が広いにも拘らず収差の良好に補正された小型のカメラを提供することができる。
　本発明は、撮像レンズとして広い画角とともに良好な収差補正能力が要求される機器、例えば車載カメラや監視用カメラ、ビデオ会議用カメラ等の機器に搭載される撮像レンズに適用することができる。
　ＳＴ　　開口絞り
　Ｌ１　　第１レンズ
　Ｌ２　　第２レンズ
　Ｌ３　　第３レンズ
　Ｌ４　　第４レンズ
　１０　　フィルタ

Claims (6)

  1. 　物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズとを配置して構成され、
    　前記第１レンズは像面側に凹面を向けたレンズであり、
    　前記第２レンズおよび第３レンズは両凸レンズであり、
    　前記第４レンズは物体側に凹面を向けたレンズであり、
    　前記第１レンズから前記第３レンズまでのアッベ数が４５よりも大きく、前記第４レンズのアッベ数が３５よりも小さい、撮像レンズ。
  2. 　前記第３レンズのアッベ数をνｄ３、前記第４レンズのアッベ数をνｄ４としたとき、
    　　　　　４５＜νｄ３－νｄ４
    を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。
  3. 　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記第１レンズの像面側の面から前記第２レンズの物体側の面までの光軸上の距離をｄＡとしたとき、
    　　　　　１．０＜ｄＡ／ｆ＜２．０
    を満足する請求項１または２に記載の撮像レンズ。
  4. 　前記第１レンズの焦点距離をｆ１、前記第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、
    　　　　　－１．５＜ｆ１／ｆ２＜－０．５
    を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第３レンズの焦点距離をｆ３、前記第４レンズの焦点距離をｆ４としたとき、
    　　　　　－２．０＜ｆ３／ｆ４＜－０．７
    を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  6. 　前記第１レンズの焦点距離をｆ１、前記第２レンズから前記第４レンズまでの合成焦点距離をｆｒとしたとき、
    　　　　　－２．０＜ｆ１／ｆｒ＜－０．５
    を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103852860A (zh) * 2014-02-21 2014-06-11 襄阳锦翔光电科技股份有限公司 一种光学镜头组件
KR20160107438A (ko) * 2015-03-04 2016-09-19 엘지이노텍 주식회사 촬상 렌즈, 이를 포함하는 카메라 모듈 및 디지털 기기
CN106154500A (zh) * 2016-08-30 2016-11-23 广东弘景光电科技股份有限公司 低成本大广角高清光学系统及其应用的镜头
CN111999850A (zh) * 2019-05-27 2020-11-27 宁波舜宇车载光学技术有限公司 光学镜头及成像设备
KR20230127170A (ko) * 2015-11-19 2023-08-31 엘지이노텍 주식회사 촬상 렌즈, 이를 포함하는 카메라 모듈 및 디지털 기기
JP7553727B1 (ja) 2023-07-07 2024-09-18 エーエーシー オプティックス （ソシュウ） カンパニーリミテッド 撮像光学レンズ

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04276711A (ja) * 1991-03-05 1992-10-01 Olympus Optical Co Ltd 対物レンズ
JPH05307139A (ja) * 1992-04-28 1993-11-19 Olympus Optical Co Ltd 内視鏡対物レンズ
JPH09138342A (ja) * 1995-11-15 1997-05-27 Konica Corp 小型固体撮像素子用レンズ
JPH09222557A (ja) * 1995-12-12 1997-08-26 Konica Corp 広角レンズ
JPH09281387A (ja) * 1996-04-11 1997-10-31 Konica Corp 撮像レンズ

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04276711A (ja) * 1991-03-05 1992-10-01 Olympus Optical Co Ltd 対物レンズ
JPH05307139A (ja) * 1992-04-28 1993-11-19 Olympus Optical Co Ltd 内視鏡対物レンズ
JPH09138342A (ja) * 1995-11-15 1997-05-27 Konica Corp 小型固体撮像素子用レンズ
JPH09222557A (ja) * 1995-12-12 1997-08-26 Konica Corp 広角レンズ
JPH09281387A (ja) * 1996-04-11 1997-10-31 Konica Corp 撮像レンズ

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103852860A (zh) * 2014-02-21 2014-06-11 襄阳锦翔光电科技股份有限公司 一种光学镜头组件
KR20160107438A (ko) * 2015-03-04 2016-09-19 엘지이노텍 주식회사 촬상 렌즈, 이를 포함하는 카메라 모듈 및 디지털 기기
KR102424948B1 (ko) 2015-03-04 2022-07-25 엘지이노텍 주식회사 촬상 렌즈, 이를 포함하는 카메라 모듈 및 디지털 기기
KR20230127170A (ko) * 2015-11-19 2023-08-31 엘지이노텍 주식회사 촬상 렌즈, 이를 포함하는 카메라 모듈 및 디지털 기기
KR102823515B1 (ko) 2015-11-19 2025-06-23 엘지이노텍 주식회사 촬상 렌즈, 이를 포함하는 카메라 모듈 및 디지털 기기
CN106154500A (zh) * 2016-08-30 2016-11-23 广东弘景光电科技股份有限公司 低成本大广角高清光学系统及其应用的镜头
CN111999850A (zh) * 2019-05-27 2020-11-27 宁波舜宇车载光学技术有限公司 光学镜头及成像设备
JP7553727B1 (ja) 2023-07-07 2024-09-18 エーエーシー オプティックス （ソシュウ） カンパニーリミテッド 撮像光学レンズ
JP2025010465A (ja) * 2023-07-07 2025-01-21 エーエーシー オプティックス （ソシュウ） カンパニーリミテッド 撮像光学レンズ

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