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WO2012176468A1 - ズームレンズおよび撮像装置 - Google Patents

ズームレンズおよび撮像装置 Download PDF

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Publication number
WO2012176468A1
WO2012176468A1 PCT/JP2012/004056 JP2012004056W WO2012176468A1 WO 2012176468 A1 WO2012176468 A1 WO 2012176468A1 JP 2012004056 W JP2012004056 W JP 2012004056W WO 2012176468 A1 WO2012176468 A1 WO 2012176468A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
lens group
zoom
lenses
refractive power
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2012/004056
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
大樹 河村
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fujifilm Corp
Original Assignee
Fujifilm Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fujifilm Corp filed Critical Fujifilm Corp
Priority to CN201280031240.7A priority Critical patent/CN103620471B/zh
Priority to JP2013521472A priority patent/JP5787999B2/ja
Publication of WO2012176468A1 publication Critical patent/WO2012176468A1/ja
Priority to US14/139,252 priority patent/US8917454B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus, and more particularly, to a zoom lens that can be suitably used for a small camera or a portable terminal apparatus, and an imaging apparatus including such a zoom lens.
  • a two-group or three-group type zoom lens having a negative lens group preceding (a configuration in which a negative lens group is arranged on the object side) is widely used.
  • Patent Documents 1 and 2 as an example of a low-cost zoom lens in which a zoom ratio is about 3 times and a simpler two-group type is adopted, there are two first lens groups and two second lens groups.
  • Patent Document 3 shows a zoom lens including a total of four lenses including two first lens groups and two second lens groups.
  • Patent Documents 4 and 5 disclose a zoom lens employing a plastic lens or a zoom lens designed on the assumption that the lens is composed of a plastic lens.
  • Patent Document 4 shows an example in which one of the three lenses constituting the first lens group is a plastic lens.
  • Patent Document 5 shows an example in which all lenses are made of plastic lenses.
  • the zoom lens disclosed in Patent Document 3 is configured with an extremely small number of lenses.
  • the number of lenses is small as described above, the cost reduction is not simply realized. For example, if the number of lenses is small, the power of each lens increases, and the tolerance of manufacturing errors and assembly errors decreases, and the processing difficulty of lenses increases, resulting in lower production costs. There is also the possibility of becoming high.
  • the power of the second lens group as shown in Patent Document 3 is distributed to two lenses.
  • the configuration of the second group shown in Documents 1 and 2 is considered preferable.
  • the power that one positive lens arranged in the second group bears is reduced, so that the lens can be made of plastic.
  • the zoom lenses disclosed in Patent Documents 1 and 2 also have a room for further cost reduction because the lenses arranged in the first lens group are made of a high refractive index material.
  • zoom lenses that employ plastic lenses include those described in Patent Documents 4 and 5 as described above.
  • the first lens group includes zoom lenses disclosed in Patent Documents 1 to 3.
  • the number of lenses is one more than that of the first lens group of the lens.
  • Patent Document 5 shows an example in which all the lenses are made of plastic lenses, but in that case, the zoom ratio is only about twice.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and while ensuring a zoom ratio of about 3 to 4 times with a small number of lenses, a plastic lens can also be adopted, and cost reduction is achieved.
  • An object of the present invention is to provide a two-group zoom lens that can realize good optical performance by optimally setting the power of the zoom lens.
  • the first zoom lens according to the present invention comprises: The first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group moves so as to draw a convex locus on the image plane side
  • the second lens group monotonously moves to the object side
  • the diaphragm is moved to the second lens group.
  • the first lens group includes two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power, At least one of the two lenses arranged in the first lens group is a plastic lens,
  • the second lens group includes three or less lenses including at least one plastic lens,
  • the focal length of the first lens group is f1
  • the focal length of the second lens group is f2
  • the focal length of the entire system at the wide angle end is fw
  • the distance on the optical axis between the first lens and the second lens is d2, and the telephoto
  • the focal length of the entire system at the end is ft
  • the refractive index of the second lens with respect to the d-line is nd2, and the Abbe number is ⁇ d2, the following conditional expression 1.6 ⁇
  • “consisting essentially of the first lens group and the second lens group” means an optical element other than the lens group, such as a lens having substantially no power, a diaphragm, a cover glass, etc.
  • a mechanism portion such as a lens flange, a lens barrel, an image sensor, a camera shake correction mechanism, or the like is included is also included.
  • the “second lens group” in the zoom lens of the present invention includes not only a lens composed of a plurality of lenses but also a lens composed of only one lens.
  • a cemented lens may be used as a lens constituting each lens group. However, if the cemented lens is configured by bonding of n sheets, it is counted as n lenses.
  • the description of “the zoom lens of the present invention” or “the zoom lens of the present invention” refers to both the first zoom lens according to the present invention and the second zoom lens described later unless otherwise specified. Shall be pointed to.
  • the surface shape of the lens and the sign of the refractive power are considered in the paraxial region when an aspheric surface is included.
  • the second zoom lens according to the present invention includes: The first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group moves so as to draw a convex locus on the image plane side
  • the second lens group monotonously moves to the object side
  • the diaphragm is moved to the second lens group.
  • the first lens group includes two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power, At least one of the two lenses arranged in the first lens group is a plastic lens,
  • the second lens group includes three or less lenses including at least one plastic lens,
  • the focal length of the first lens group is f1
  • the focal length of the second lens group is f2
  • the focal length of the entire system at the wide angle end is fw
  • the distance on the optical axis between the first lens and the second lens is d2, and the telephoto
  • the focal length of the entire system at the end is ft
  • the refractive index with respect to the d-line of the first lens is nd1, and the Abbe number is ⁇ d1, the following conditional expression 1.6 ⁇
  • the second lens is a plastic lens.
  • the first lens is also a plastic lens.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a third lens having a positive refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power. It is desirable to be configured.
  • all the lenses constituting the second lens group are plastic lenses.
  • the zoom lens of the present invention when the distance on the optical axis from the object side lens surface to the image side lens surface of the first lens is D1, and the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the following conditions are satisfied.
  • the zoom lens of the present invention it is more desirable to satisfy the conditions indicated by the expressions (2), (3), (4), (5), (6), (8), (9) and (10).
  • the range is as follows.
  • the two lenses constituting the first lens group are both plastic lenses.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a third lens having a positive refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power.
  • a third lens having a positive refractive power When the refractive index for the d-line of the third lens is nd3 and the refractive index is ⁇ d3, 1.48 ⁇ nd3 ⁇ 1.61 (11) ⁇ d3> 50 (12), more preferably ⁇ d3> 52 (12 ′)
  • the refractive index for the d-line of the fourth lens is nd4 and the refractive index is ⁇ d4, 1.56 ⁇ nd4 ⁇ 1.68 (13) ⁇ d4 ⁇ 33 (14), more preferably ⁇ d4 ⁇ 29 (14 ′)
  • the refractive index for the d-line of the fifth lens is nd5 and the refractive index is ⁇ d5, 1.48 ⁇ nd5 ⁇ 1.61 (15) ⁇ d5> 50 (16), more
  • the zoom lens of the present invention it is possible to make all the lenses plastic lenses by appropriately setting the power arrangement in consideration of changes in optical characteristics due to temperature changes.
  • the zoom lens of the present invention at the wide angle end, when the exit angle of the principal ray of the outermost ray at the time of focusing on an object at infinity (the angle with respect to the normal of the image plane) is ⁇ w, the following conditional expression 8 ° ⁇ w ⁇ 12 ° (17), more preferably 9 ° ⁇ w ⁇ 11 ° (17 ′).
  • the entire second lens group or a part of the lenses arranged in the second lens group is moved along the optical axis during focusing from infinity to a short distance. It is preferable. More specifically, when the second lens group is composed of a third lens having positive refractive power, a fourth lens having negative refractive power, and a fifth lens having positive refractive power in order from the object side, It is preferable that only the fifth lens be moved along the optical axis.
  • an imaging apparatus is characterized by including the first or second zoom lens according to the present invention described above.
  • the zoom lens according to the present invention substantially includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and zooms from the wide angle end to the telephoto end.
  • the first lens unit is moved so as to draw a convex locus on the image side
  • the second lens unit is monotonously moved on the object side
  • the stop is moved integrally with the second lens unit.
  • the first lens group includes two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power, and at least of the two lenses arranged in the first lens group.
  • One lens is a plastic lens
  • the second lens group includes three or less lenses including at least one plastic lens.
  • the focal length of the first lens group is f1, and the focal length of the second lens group is f2.
  • the focal length of the entire system at the wide angle end is fw
  • the distance on the optical axis between one lens and the second lens is d2
  • the focal length of the entire system at the telephoto end is ft
  • the refractive index of the first lens with respect to the d-line is nd1
  • the Abbe number is ⁇ d1
  • the second lens When the refractive index for the d-line is nd2 and the Abbe number is ⁇ d2, the conditional expressions (1) to (6) are satisfied (in the case of the first zoom lens), or the conditional expressions (1) to (4) are satisfied.
  • the plastic lens is used to reduce the cost, and the number of lenses is reduced from 3 to 4 with a small number of lenses.
  • Good optical performance can be realized by optimally setting the power of each lens while securing a zoom ratio of about double.
  • Conditional expression (1) defines the relationship between the focal length of the first lens group and the focal length of the entire system at the wide-angle end, and when the chromatic aberration is to be suppressed below the lower limit, the first lens group
  • the power of the lenses constituting the second lens group increases, making it very difficult to balance the various aberrations. In particular, it becomes difficult to correct curvature of field and distortion. Furthermore, it is not preferable because the tolerance of manufacturing errors and assembly errors of the lenses constituting the first lens group is reduced.
  • Conditional expression (2) defines the relationship between the focal length of the second lens group and the focal length of the entire system at the wide-angle end, and when the lower limit is not reached, the power of each lens constituting the second lens group is reduced. It becomes stronger and it becomes difficult to correct spherical aberration. Furthermore, it is not preferable because the tolerance of manufacturing errors and assembly errors of the lenses constituting the second lens group is reduced. Further, when a plastic lens is used in the second lens group, the power of the lens is too strong, and fluctuations in the image plane position occur with a change in refractive index due to temperature.
  • Conditional expression (3) defines the relationship between the distance between the first lens and the second lens arranged in the first lens group and the focal length of the entire system at the wide-angle end. However, since it is difficult to correct spherical aberration, it is not preferable. On the other hand, if the upper limit value is exceeded, the entire first lens group will be enlarged, which is not preferable. When the conditional expression (3) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • at least one lens of the first lens group is made of plastic, but the edge shape (flange) of the plastic lens and the holding method of the first lens and the second lens In view of this, it is preferable not to deviate from the range of the conditional expression (3).
  • Conditional expression (4) defines the relationship between the focal lengths at the wide-angle end and the telephoto end, that is, the zoom ratio, and if it is below the lower limit, the significance as a zoom lens is reduced. On the other hand, if the upper limit is exceeded, the lens system becomes large. In addition, this zoom type is not preferable because the brightness decreases excessively at the telephoto end. Also, if it is attempted to secure a certain level of brightness at the telephoto end, the burden on the second lens group becomes large, and aberration correction with a small number of lenses becomes difficult. When the conditional expression (4) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (5) and conditional expression (7) define the refractive index of the second lens and the refractive index of the first lens, respectively.
  • the curvature of the lens (approximate curvature) increases and the first lens group becomes thick.
  • the upper limit of these conditional expressions If it is made of a material having a value equal to or higher than the value, it is difficult to balance the correction of astigmatism and lateral chromatic aberration, which is not preferable.
  • the conditional expression (5) or (7) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (6) and conditional expression (8) define the Abbe number of the second lens and the Abbe number of the first lens, respectively, and the first lens and the second lens are out of the range of these conditional expressions. And the Abbe number difference becomes small, and correction of chromatic aberration becomes difficult. If the range of conditional expression (6) or (8) is not satisfied, the Abbe number of the second lens is defined by the other lens (conditional expression (6)) arranged in the first lens group in order to correct chromatic aberration. In this case, the first lens is the “other lens”, and when the Abbe number of the first lens is defined by the conditional expression (8), the power of the second lens is the “other lens”. In particular, it is difficult to correct curvature of field and distortion at the wide-angle end, which is not preferable. When the conditional expression (6) or (8) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • conditional expressions (2), (3), (4), (5), (6), and (8) respectively, in conditional expressions (2 ′), (3 ′), When (4 ′), (5 ′), (6 ′), and (8 ′) are satisfied, it becomes more prominent.
  • this conditional expression (9) defines the relationship between the optical total length and the focal length at the wide-angle end, and if it is below the lower limit value, it can be configured compactly, but the power of each lens becomes strong, Aberration correction becomes difficult, and the tolerance of lens manufacturing error and assembly error is reduced, which is not preferable.
  • the upper limit value is exceeded, the total lens length becomes large, which is not preferable.
  • conditional expression (10) when the conditional expression (10) is satisfied, the following effects can be obtained.
  • the air gap between the first lens and the second lens is secured to a certain level or more.
  • the upper limit value is exceeded, the first lens group will be enlarged, which is not preferable.
  • the zoom lens of the present invention in particular, when the two lenses constituting the first lens group are both plastic lenses, the following effects can be obtained. That is, when at least one plastic lens is used in the first lens group, the first lens group is composed of one negative lens and one positive lens, so that the image plane variation due to temperature change is taken into consideration. When both are plastic lenses, it is advantageous to make the powers cancel each other. In order to obtain good optical performance, it is preferable to use an aspherical lens for the first lens group. However, if the two lenses constituting the first lens group are both plastic lenses, the aspherical lens is used. The cost can be reduced compared to the case where the glass is made of glass.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a third lens having a positive refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power.
  • these lenses are made of materials satisfying the above expressions (11), (12), (13), (14), (15) and (16), the following effects can be obtained. It can. That is, in the second lens group including at least one plastic lens, when the positive lens is made of a plastic material, the Abbe number is about 55, and when the negative lens is made of a plastic material, the Abbe number is 25.
  • the lenses constituting the second lens group can be made of a relatively inexpensive glass type or plastic, and the cost can be reduced.
  • conditional expression (17) Is satisfied, it is possible to prevent a decrease in the amount of peripheral light at the image sensor. This effect becomes more prominent when conditional expression (17 ') is satisfied instead of conditional expression (17).
  • the zoom lens of the present invention in particular, when focusing from infinity to a short distance, the entire second lens group or a part of the lenses arranged in the second lens group is moved along the optical axis. If so, the following effects can be obtained. That is, when the configuration in which the entire first lens group is extended and focused is adopted, the effective diameter of the first lens group becomes large or the lens having a large outer diameter needs to be moved. Alternatively, when a part of the lenses arranged in the second lens group is moved, such a problem can be avoided.
  • the second lens group is composed of a third lens having positive refractive power, a fourth lens having negative refractive power, and a fifth lens having positive refractive power in order from the object side. This is more noticeable when only the lens is moved along the optical axis.
  • the zoom lens according to the present invention in particular, when the object side lens surface of the first lens disposed in the first lens group is concave in the paraxial region, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner. Is possible.
  • the image pickup apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention that achieves the above-described effects, it is possible to achieve cost reduction while providing good optical performance.
  • Sectional view showing the lens configuration of the zoom lens according to Example 1 of the present invention Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 2 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 3 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 4 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 5 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 6 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 7 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 8 of this invention. Sectional view showing the lens configuration of a zoom lens according to Example 9 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens of Example 1 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 2 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 3 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 4 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 5 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 6 of the present invention.
  • FIG. 7 is aberration diagrams of the zoom lens of Example 7 of the present invention.
  • FIG. 8 is aberration diagrams of the zoom lens according to Example 8 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens according to Example 9 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens of Example 10 of the present invention.
  • (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens of Example 11 of the present invention.
  • 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention, and corresponds to a zoom lens of Example 1 described later.
  • 2 to 11 are cross-sectional views showing other configuration examples according to the embodiment of the present invention, and correspond to zoom lenses of Examples 2 to 11 described later, respectively.
  • the basic configuration of the example shown in FIGS. 1 to 11 is the same as that of the embodiment shown in FIG. 10 except that the second lens group G2 includes two lenses. Therefore, here, a zoom lens according to an embodiment of the present invention will be described mainly with reference to FIG.
  • FIG. 1 the left side is the object side, the right side is the image side, (A) is the infinitely focused state and the optical system arrangement at the wide angle end (shortest focal length state), and (B) is the infinitely focused state. And the arrangement of the optical system at the telephoto end (longest focal length state). The same applies to FIGS. 2 to 11 described later.
  • the zoom lens according to the embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged as a lens group.
  • the second lens group G2 includes an aperture stop St.
  • the aperture stop St shown here does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
  • FIG. 1 shows an example in which a parallel plate-shaped optical member PP is disposed between the second lens group G2 and the image plane Sim.
  • various filters such as a cover glass, an infrared cut filter, and a low-pass filter are arranged between the optical system and the image plane Sim according to the configuration of the camera on which the lens is mounted. It is preferable.
  • the optical member PP assumes such cover glass and various filters.
  • some image pickup apparatuses employ a 3CCD system that uses a CCD for each color in order to improve image quality.
  • a color separation optical system such as a color separation prism is used. It is inserted between the lens system and the image plane Sim. In that case, a color separation optical system may be arranged at the position of the optical member PP.
  • the first lens group G1 moves so as to draw a convex locus on the image plane Sim side, and the second lens group G2 monotonously moves toward the object side.
  • the aperture stop St is configured to move integrally with the second lens group G2.
  • FIG. 1 the movement trajectories of the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end to the telephoto end are schematically shown by solid line arrows between (A) and (B). Is shown.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a first lens L11 having a negative refractive power and a second lens L12 having a positive refractive power.
  • the first lens L11 can be a biconcave lens
  • the second lens L12 can be a positive meniscus lens.
  • at least one of the first lens L11 and the second lens L12 is a plastic lens. In the present embodiment, both are particularly plastic lenses.
  • the second lens group G2 is composed of three or less lenses including at least one plastic lens.
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side.
  • the third lens L21 having a refractive power of 4 a fourth lens L22 having a negative refractive power, and a fifth lens L23 having a positive refractive power.
  • the third lens L21 can be a biconvex lens
  • the fourth lens L22 can be a biconcave lens
  • the fifth lens L23 can be a positive meniscus lens.
  • all the lenses L21, L22, and L23 of the second lens group G2 are plastic lenses.
  • the first lens group G1 is composed of two lenses and the second lens group G2 is composed of three lenses, and at least one of the first lens L11 and the second lens L12 is made of plastic.
  • a lens (more preferably both are plastic lenses), and at least one of the third lens L21, the fourth lens L22, and the fifth lens L23 is a plastic lens (more preferably all three are plastic lenses).
  • the second lens group G2 includes two lenses, that is, the third lens L21 and the fourth lens L22. Even in this configuration, the above-described actions and effects can be obtained.
  • the focal length of the first lens group G1 is f1
  • the focal length of the second lens group G2 is f2
  • the focal length of the entire system at the wide angle end is fw
  • the first lens L11 and the second lens L12 are connected.
  • the distance on the optical axis is d2
  • the focal length of the entire system at the telephoto end is ft
  • the refractive index of the first lens L11 with respect to the d-line is nd2
  • the Abbe number is ⁇ d2
  • the refractive index of the second lens L12 with respect to the d-line is nd2.
  • the object side lens surface of the first lens L11 arranged in the first lens group G1 is a concave surface in the paraxial region, and in Examples 1 to 3 and 7, it is as such. It is configured.
  • the conditions indicated by the expressions (2), (3), (4), (5), (6), (8), (9), and (10) are more preferably as follows: Is set in the range.
  • These lenses are respectively configured such that the refractive index of the third lens L21 with respect to the d-line is nd3 and the refractive index is ⁇ d3.
  • the refractive index of the fourth lens L22 with respect to the d-line is nd4 and the refractive index is ⁇ d4, 1.56 ⁇ nd4 ⁇ 1.68 (13) ⁇ d4 ⁇ 33 (14), more preferably ⁇ d4 ⁇ 29 (14 ′)
  • the refractive index for the d-line of the fifth lens L23 is nd5 and the refractive index is ⁇ d5
  • more preferably ⁇ d5> 52 (16 ′) It is desirable to be made of a material that satisfies the above.
  • the zoom lens when focusing from infinity to a short distance, the entire second lens group G2 or a part of the lenses arranged in the second lens group G2 is moved along the optical axis. It is preferable. More specifically, in order from the object side to the second lens group G2, the third lens L21 having a positive refractive power, the fourth lens L22 having a negative refractive power, and the fifth lens L23 having a positive refractive power. When configured, it is preferable that only the fifth lens L23 be moved along the optical axis.
  • Conditional expression (1) defines the relationship between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the entire system at the wide-angle end, and when the chromatic aberration is to be suppressed below that lower limit, The power of the lenses L11 and L12 constituting the group G1 is increased, and accordingly, the power of the lenses L21, L22 and L23 constituting the second lens group G2 is also increased, and it is very important to balance various aberrations. It becomes difficult. In particular, it becomes difficult to correct curvature of field and distortion. Furthermore, it is not preferable because an allowable amount of manufacturing errors and assembly errors of the lenses constituting the first lens group G1 is reduced.
  • the lens power is too strong, it is not preferable because a change in the image plane position occurs with a change in refractive index due to temperature.
  • the value is equal to or greater than the upper limit of the expression (1), the movement amount of the first lens group G1 at the time of zooming becomes large and the optical total length becomes large, which is not preferable.
  • Conditional expression (2) defines the relationship between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the entire system at the wide-angle end. If the lower limit is not reached, each lens L21 constituting the second lens group G2 , L22 and L23 become strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration. Further, it is not preferable because an allowable amount of manufacturing error and assembly error of the lenses constituting the second lens group G2 is reduced. In addition, when a plastic lens is used in the second lens group G2, if the lens power is too strong, the image plane position may change with a change in refractive index due to temperature, such being undesirable.
  • Conditional expression (3) defines the relationship between the distance between the first lens L11 and the second lens L12 arranged in the first lens group G1 and the focal length of the entire system at the wide-angle end, and when the lower limit is not reached. Although it is advantageous for downsizing, it is not preferable because correction of spherical aberration becomes difficult. On the other hand, if the upper limit value is exceeded, the entire first lens group G1 becomes large, which is not preferable. When the conditional expression (3) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • at least one lens of the first lens group G1 is made of plastic. However, the plastic lens has an edge (flange) shape and a method of holding the first lens L11 and the second lens L12. From this point, it is preferable not to deviate from the range of the conditional expression (3).
  • Conditional expression (4) defines the relationship between the focal lengths at the wide-angle end and the telephoto end, that is, the zoom ratio, and if it is below the lower limit, the significance as a zoom lens is reduced. On the other hand, if the upper limit is exceeded, the lens system becomes large. In addition, this zoom type is not preferable because the brightness decreases excessively at the telephoto end. Further, if it is attempted to secure a certain level of brightness at the telephoto end, the burden on the second lens group G2 increases, and it becomes difficult to correct aberrations with a small number of lenses. When the conditional expression (4) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (5) and conditional expression (7) define the refractive index of the second lens L12 and the refractive index of the first lens L11, respectively. This is not preferable because it increases, and the curvature (approximate curvature) of the lens increases and the first lens group G1 becomes thick. Further, when at least one of the two lenses arranged in the first lens group G1 is made of a plastic lens for the purpose of cost reduction and weight reduction, the upper limit of the conditional expressions is exceeded. Constituting with such a material is not preferable because it is difficult to balance correction of astigmatism and lateral chromatic aberration. When the conditional expression (5) or (7) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (6) and conditional expression (8) define the Abbe number of the second lens L12 and the Abbe number of the first lens L11, respectively, and if they are out of the range of these conditional expressions, The difference in Abbe number from the second lens L12 becomes small, and correction of chromatic aberration becomes difficult. If the range of the conditional expression (6) or (8) is not satisfied, the Abbe number of the second lens L12 is defined by the other lens (conditional expression (6)) arranged in the first lens group for chromatic aberration correction.
  • the first lens L11 is the “other lens”
  • the conditional lens (8) defines the Abbe number of the first lens L11, the second lens L12 is the “other lens”). It is necessary to increase the power, and this is not preferable because it is difficult to correct curvature of field and distortion at the wide-angle end. When the conditional expression (6) or (8) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • this conditional expression (9) defines the relationship between the optical total length and the focal length at the wide-angle end, and if it is below the lower limit value, it can be configured compactly, but the power of each lens becomes strong, Aberration correction becomes difficult, and the tolerance of lens manufacturing error and assembly error is reduced, which is not preferable.
  • the upper limit value is exceeded, the total lens length becomes large, which is not preferable.
  • the conditional expression (10) when the conditional expression (10) is satisfied, the following effects can be obtained. In other words, if it is below the lower limit value of the conditional expression (10), it is advantageous for downsizing, but as defined in the conditional expression (3), a certain air gap between the first lens L11 and the second lens L12 is secured. In addition, in order to reduce the value of the conditional expression (10) and reduce the size, it is necessary to make the first lens L11 and the second lens L12 small or thin, and it is difficult to correct distortion. Or the balance of correction of chromatic aberration may not be achieved. In addition, it is difficult to construct the material of the first lens group G1 from plastic. On the other hand, if the upper limit value is exceeded, the first lens group G1 will be enlarged, which is not preferable. When the conditional expression (10) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the first lens group G1 when at least one plastic lens is used in the first lens group G1, the first lens group G1 includes the first lens L11 that is a negative lens and the second lens L12 that is a positive lens.
  • both plastic lenses are advantageous for canceling out their powers.
  • it is preferable to use an aspheric lens for the first lens group G1 but the two lenses L11 and L12 constituting the first lens group G1 are both plastic lenses. For example, the cost can be reduced as compared with the case where the aspherical lens is made of glass.
  • the second lens group G2 in order from the object side, a third lens L21 having a positive refractive power, a fourth lens L22 having a negative refractive power, and a fifth lens L23 having a positive refractive power.
  • these lenses are made of materials that satisfy the expressions (11), (12), (13), (14), (15), and (16).
  • the following effects are obtained. be able to. That is, in the second lens group G2 including at least one plastic lens, when the positive lens is made of a plastic material, the Abbe number is about 55, and when the negative lens is made of a plastic material, the Abbe number is It is preferable to use a material of about 25.
  • the other lenses are made of a material that satisfies the conditional expressions (11) to (16), it is advantageous for correcting field curvature and spherical aberration in a well-balanced manner. It becomes.
  • the lenses constituting the second lens group G2 can be made of a relatively inexpensive glass type or plastic, and the cost can be reduced.
  • conditional expression (17) is satisfied. If it is, it is possible to prevent a decrease in the amount of peripheral light at the image sensor. This effect becomes more prominent when conditional expression (17 ') is satisfied instead of conditional expression (17).
  • the entire second lens group G2 or a part of the lenses arranged in the second lens group G2 is moved along the optical axis. If so, the following effects can be obtained. That is, when the configuration in which the entire first lens group G1 is extended and focused is adopted, the effective diameter of the first lens group G1 becomes large or a lens having a large outer diameter needs to be moved. Such a problem can be avoided when the entire group G2 or a part of the lenses arranged in the second lens group G2 is moved.
  • the second lens group G2 is composed of the third lens L21 having a positive refractive power, the fourth lens L22 having a negative refractive power, and the fifth lens L23 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the fifth lens L23 when only the fifth lens L23 is moved along the optical axis, it becomes more prominent.
  • FIG. 1 shows an example in which the optical member PP is disposed between the lens system and the imaging plane, but instead of disposing a low-pass filter, various filters that cut a specific wavelength range, etc. These various filters may be disposed between the lenses, or a coating having the same action as the various filters may be applied to the lens surface of any lens.
  • FIGS. 1 to 11 The lens sectional views of the zoom lenses of Examples 1 to 11 are shown in FIGS. 1 to 11, respectively.
  • Table 1 shows basic lens data of the zoom lens of Example 1
  • Table 2 shows data relating to zooming
  • Table 3 shows aspherical data
  • Tables 4 to 33 show basic lens data, zoom-related data, and aspherical data of the zoom lenses of Examples 2 to 11, respectively.
  • Example 1 shows basic lens data of the zoom lens of Example 1
  • Table 2 shows data relating to zooming
  • Table 3 shows aspherical data
  • Tables 4 to 33 show basic lens data, zoom-related data, and aspherical data of the zoom lenses of Examples 2 to 11, respectively.
  • the i-th (i 1, 2, 3,...) That sequentially increases toward the image side with the object-side surface of the most object-side component as the first.
  • the surface number is indicated
  • the Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • the Di column indicates the surface interval on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the basic lens data also includes the aperture stop St, and ⁇ (aperture stop) is described in the column of the radius of curvature of the surface corresponding to the aperture stop St.
  • D4 and D11 in the basic lens data in Table 1 are surface intervals that change during zooming.
  • D4 is the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2
  • D11 is the distance between the second lens group G2 and the optical member PP.
  • D9 is used instead of D11.
  • the zoom-related data in Table 2 includes the focal length (f), F value (Fno.), Total angle of view (2 ⁇ ), and the distance between each surface that changes during zooming at the wide-angle end and the telephoto end. Is shown.
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspheric surface.
  • the aspheric data in Table 3 shows the surface number of the aspheric surface and the aspheric coefficient for each aspheric surface.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspherical data in Table 3 means “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ RAm ⁇ h m
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • C Reciprocal number of paraxial radius of curvature KA
  • values rounded to a predetermined digit are shown.
  • surface described below although the degree is used as a unit of angle and mm is used as a unit of length, an optical system can be used by proportional expansion or proportional reduction. Thus, other suitable units can be used.
  • Table 34 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (17) of the zoom lenses of Examples 1 to 11.
  • the values in Table 34 relate to the d line.
  • FIGS. 12A to 12D show spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification) at the wide angle end of the zoom lens of Example 1
  • FIGS. 12E to 12H show spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification) at the edges, respectively.
  • Each aberration diagram is based on the d-line (wavelength 587.6 nm), but the spherical aberration diagram also shows aberrations relating to wavelengths 460.0 nm and 615.0 nm, and the lateral chromatic aberration diagram shows wavelengths 460.0 nm and 615.0 nm. The aberration about is shown. In the astigmatism diagram, the sagittal direction is indicated by a solid line, and the tangential direction is indicated by a dotted line. Fno. Of spherical aberration diagram. Means F value, and ⁇ in other aberration diagrams means half angle of view.
  • FIGS. 13A to 13H the aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end of the zoom lens of Example 2 are shown in FIGS. 13A to 13H, respectively, and the aberration diagrams of Examples 3 to 11 are respectively the same in the same manner. It is shown in FIGS.
  • FIG. 23 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus 10 using the zoom lens 1 of the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • the imaging device include a surveillance camera, a video camera, and an electronic still camera.
  • An image pickup apparatus 10 shown in FIG. 23 includes a zoom lens 1, an image pickup device 2 that is disposed on the image side of the zoom lens 1 and picks up an image of a subject formed by the zoom lens 1, and an output from the image pickup device 2.
  • a signal processing unit 4 that performs signal processing, a zooming control unit 5 for zooming the zoom lens 1, and a focus control unit 6 for performing focus adjustment are provided.
  • a filter or the like may be appropriately disposed between the zoom lens 1 and the image sensor 2.
  • the zoom lens 1 has a negative refractive power, a first lens group G1 that moves so as to draw a convex locus on the image plane side when zooming from the wide angle end to the telephoto end, and a positive refractive power. And a second lens group G2 that moves monotonically toward the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and an aperture stop St that is configured to move integrally with the second lens group G2. is doing.
  • FIG. 23 schematically shows each lens group.
  • the image pickup device 2 picks up an optical image formed by the zoom lens 1 and outputs an electric signal.
  • the image pickup element 2 for example, a CCD or CMOS can be used.
  • the imaging device 10 moves a lens having a positive refractive power that constitutes a part of the second lens group G2 in a direction perpendicular to the optical axis Z, for example, You may make it further provide the blurring correction mechanism which correct
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications are possible.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, the aspherical coefficient, etc. of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.

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Abstract

【課題】ズームレンズにおいて、低コスト化、良好な光学性能を実現する。 【解決手段】ズームレンズを、物体側より順に負の第１レンズ群（Ｇ１）と、正の第２レンズ群（Ｇ２）とから構成し、第１レンズ群（Ｇ１）は負の第１レンズ（Ｌ１１）と、正の第２レンズ（Ｌ１２）との２枚より構成する。第１レンズ群（Ｇ１）の焦点距離をｆ１、第２レンズ群（Ｇ２）の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、第１レンズ（Ｌ１１）と第２レンズ（Ｌ１２）との光軸上の間隔をｄ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、第２レンズ（Ｌ１２）のｄ線に対する屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２としたとき、以下の条件式を満足させる。　１．６＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５　…（１）　１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．４　…（２）　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．６０　…（３）　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４）　１．５６＜ｎｄ２＜１．６６　…（５）　νｄ２＜３３　…（６）

Description

ズームレンズおよび撮像装置
　本発明は、ズームレンズおよび撮像装置に関し、特に、小型のカメラや携帯端末装置に好適に使用可能なズームレンズおよび、そのようなズームレンズを備えた撮像装置に関するものである。
　従来、コンパクトなデジタルカメラやビデオカメラ、携帯端末装置などに搭載されるズームレンズとして、負レンズ群先行（物体側に負レンズ群を配置した構成）の２群あるいは３群タイプのズームレンズが広く知られている。例えば特許文献１および２には、変倍比が３倍程度で、より簡易な２群タイプが採用された低コストのズームレンズの例として、第１レンズ群が２枚、第２レンズ群が３枚の計５枚のレンズで構成されたズームレンズが示されている。一方特許文献３には、第１レンズ群が２枚、第２レンズ群が２枚の計４枚のレンズで構成されたズームレンズが示されている。
　他方、特許文献４や５には、プラスチックレンズが採用されたズームレンズや、あるいはプラスチックレンズで構成することも想定して設計されたズームレンズが開示されている。特許文献４には、第１レンズ群を構成する３枚のレンズのうち１枚がプラスチックレンズとされた例が示されている。また特許文献５には、全てのレンズがプラスチックレンズで構成された例が示されている。
特開２００７－２９３３６８号公報 特開２００７－１０８３９９号公報 特開２００７－７８８０１号公報 特開２００８－１１２０００号公報 特開２００７－１８７７４０号公報
　特許文献３に示されたズームレンズは、極めて少ないレンズ枚数で構成されているが、このようにレンズ枚数が少ないことにより単純に低コスト化が実現されるものではない。例えば、少ないレンズ枚数で構成すると、レンズ１枚当たりが担うパワーが強くなり、製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなったり、レンズの加工難度が高くなったりして、結果的に生産コストが高くなってしまう可能性もある。
　レンズをより安価な材料、例えば、プラスチック材料で構成することも低コスト化の１つの手段であるが、少ないレンズ枚数で構成したときには、レンズ１枚当たりのパワーが強いため、コストの安いプラスチックを用いることが難しくなってしまう。それは、製造誤差や組立誤差、あるいは、温度変化に伴う光学諸元や性能の変動が大きくなったり、収差の補正バランスをとることが難しくなったりするためである。ここで、改めて特許文献３に示されているズームレンズの構成について考えると、第１レンズ群に配置された正レンズおよび負レンズ共に高屈折率の材料が用いられていることから分かるように、低コスト化に重点を置いて設計された訳ではなく、そこにも記載があるように、沈胴時の厚みを小さくすることを優先して設計されたものであることがわかる。
　逆に言えば、サイズよりも、光学性能やコストをより優先して考える場合には、特許文献３に示されるような第２群の正レンズのパワーを２枚のレンズに分散させた、特許文献１や２に示される第２群の構成の方が好ましいと考えられる。また、そのような構成とすることで、第２群に配置された正レンズ１枚当たりが担うパワーが小さくなるため、レンズをプラスチックから構成することも可能になる。しかし、特許文献１や２に示されたズームレンズも、第１レンズ群に配置されたレンズが高屈折率材料で構成されており、さらなる低コスト化の余地が残されている。
　上述のようにプラスチックレンズを採用するためには、各レンズのパワーを最適に設定する必要がある。つまり、特許文献３に示されるズームレンズのように少ないレンズ枚数で構成し、かつ、コストの低いプラスチックレンズを採用する場合には、各レンズへのパワー配分を十分に考慮しなければならない。
　プラスチックレンズが採用されたズームレンズの例としては、前述のように特許文献４や５に示されたものがあるが、それらの第１レンズ群は、特許文献１～３に示されているズームレンズの第１レンズ群よりもレンズ枚数が１枚多い構成となっている。このように、プラスチックレンズを用いる場合、前述した通り、パワーの強い１枚のレンズを２枚のレンズに分割することによりパワーを分散させて、ある程度までパワーが小さくなったレンズを適用するという考えもある。しかしそのような構成を採用すると、沈胴長は大きくなってしまう。また特許文献５には、全てのレンズがプラスチックレンズで構成された例が示されているが、その場合は、変倍比が２倍程度にとどまっている。
　本発明は上記の事情に鑑みてなされたものであり、少ないレンズ枚数で３倍乃至４倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズも採用可能として低コスト化を達成するとともに、各レンズのパワーを最適に設定することで良好な光学性能を実現できる２群ズームレンズを提供することを目的とする。
　本発明による第１のズームレンズは、 
　実質的に、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなり、
　広角端から望遠端に変倍する際に、第１レンズ群は像面側に凸状の軌跡を描くように移動し、第２レンズ群は物体側に単調移動し、絞りは第２レンズ群と一体で移動するように構成され、
　第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚より構成され、
　第１レンズ群に配置された２枚のレンズのうち少なくとも１枚はプラスチックレンズであり、
　第２レンズ群は、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む３枚以下のレンズより構成され、
　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第１レンズと第２レンズとの光軸上の間隔をｄ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、前記第２レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２としたとき、以下の条件式
　　　１．６＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５　…（１）
　　　１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．４　…（２）
　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．６０　…（３）
　　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４）
　　　１．５６＜ｎｄ２＜１．６６　…（５）
　　　νｄ２＜３３　…（６）
を満足することを特徴とするものである。
　ここで、「実質的に第１レンズ群と第２レンズ群とからなる」とは、それらのレンズ群以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞りやカバーガラス等レンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手振れ補正機構等の機構部分等を持つ場合も含むものとする。
　なお、本発明のズームレンズにおける「第２レンズ群」は、必ずしも複数のレンズから構成されるものだけでなく、１枚のレンズのみで構成されるものも含むものとする。また、各レンズ群を構成するレンズには接合レンズが用いられてもよいが、接合レンズはｎ枚の貼り合わせで構成されていれば、ｎ枚のレンズとして数えるものとする。また、本明細書における「本発明のズームレンズ」あるいは「本発明によるズームレンズ」との記載は、特にことわりがなければ本発明による第１のズームレンズおよび、後述する第２のズームレンズの双方を指すものとする。
　また、本発明のズームレンズにおけるレンズの面形状、屈折力の符号は、非球面が含まれているものについては近軸領域で考えるものとする。
　ここで、本発明による上記第１のズームレンズにおいては、前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１としたとき、以下の条件式
　　　１．４８＜ｎｄ１＜１．６１　…（７）
　　　νｄ１＞５０　…（８）
を満足していることが望ましい。
　また、本発明による第２のズームレンズは、
　実質的に、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなり、
　広角端から望遠端に変倍する際に、第１レンズ群は像面側に凸状の軌跡を描くように移動し、第２レンズ群は物体側に単調移動し、絞りは第２レンズ群と一体で移動するように構成され、
　第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚より構成され、
　第１レンズ群に配置された２枚のレンズのうち少なくとも１枚はプラスチックレンズであり、
　第２レンズ群は、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む３枚以下のレンズより構成され、
　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第１レンズと第２レンズとの光軸上の間隔をｄ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１としたとき、以下の条件式
　　　１．６＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５　…（１）
　　　１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．４　…（２）
　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．７０　…（３）
　　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４）
　　　１．４８＜ｎｄ１＜１．６１　…（７）
　　　νｄ１＞５０　…（８）
を満足することを特徴とするものである。
　以上述べた本発明のズームレンズは、広角端において、第１レンズの物体側レンズ面から結像面までの光軸上の距離をＴＬｗ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　５．８＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．４　…（９）
を満足するものであることがより望ましい。
　また本発明のズームレンズにおいて、前記第２レンズはプラスチックレンズであることが望ましい。
　さらに本発明のズームレンズにおいては、前記第１レンズもプラスチックレンズであることが望ましい。
　また、本発明のズームレンズにおいて、第２レンズ群は物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズおよび、正の屈折力を有する第５レンズより構成されていることが望ましい。
　また、本発明のズームレンズにおいて、第２レンズ群を構成するレンズは全てプラスチックレンズであることが望ましい。
　また、本発明のズームレンズは、前記第１レンズの物体側レンズ面から像側レンズ面までの光軸上の距離をＤ１、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　０．７＜Ｄ１／ｆｗ＜１．２　…（１０）
を満足するものであることが望ましい。
　さらに、本発明のズームレンズにおいては、第１レンズ群に配置された第１レンズの物体側レンズ面が、近軸領域で凹面であることが望ましい。
　また、本発明のズームレンズにおいて、前記（２）、（３）、（４）、（５）、（６）、（８）、（９）および（１０）式で示した各条件のより望ましい範囲は下記の通りである。
　　　１．７＜ｆ２／ｆｗ＜２．３　…（２’）
　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５５　…（３’）
　　　２．７＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４’）
　　　１．５６＜ｎｄ２＜１．６５　…（５’）
　　　νｄ２＜２９　…（６’）
　　　νｄ１＞５２　…（８’）
　　　６．０＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．２　…（９’）
　　　０．８＜Ｄ１／ｆｗ＜１．１　…（１０’）
　また、本発明のズームレンズにおいては、第１レンズ群を構成する２枚のレンズがともにプラスチックレンズであることが好ましい。
　また本発明のズームレンズにおいては、第２レンズ群が物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、正の屈折力を有する第５レンズより構成され、それらのレンズはそれぞれ、
　前記第３レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ３、屈折率をνｄ３としたとき、
　　　１．４８＜ｎｄ３＜１．６１　…（１１）
　　　νｄ３＞５０　…（１２）、さらに好ましくは、νｄ３＞５２　…（１２’）
を満足し、前記第４レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ４、屈折率をνｄ４としたとき、
　　　１．５６＜ｎｄ４＜１．６８　…（１３）
　　　νｄ４＜３３　…（１４）、さらに好ましくは、νｄ４＜２９　…（１４’）
を満足し、前記第５レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ５、屈折率をνｄ５としたとき、
　　　１．４８＜ｎｄ５＜１．６１　…（１５）
　　　νｄ５＞５０　…（１６）、さらに好ましくは、νｄ５＞５２　…（１６’）
を満足する材料で構成されていることが望ましい。
　上記条件式（１１）、（１２）、（１３）、（１４）、（１５）および（１６）は、それらのうちのいずれか１つ乃至５つが満足されてもよい。
　なお、本発明のズームレンズにおいては、温度変化による光学特性の変動等を十分に考慮してパワー配置を適切に設定することによって、全てのレンズをプラスチックレンズとすることもできる。
　さらに本発明のズームレンズにおいては、広角端において、無限遠物体合焦時の最外角光線の主光線の射出角度（像面の法線に対する角度）をαｗとしたとき、以下の条件式
　　　８°＜αｗ＜１２°　…（１７）、さらに好ましくは、９°＜αｗ＜１１°　…（１７’）を満足することが好ましい。
　また本発明のズームレンズにおいては、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群全体、または第２レンズ群に配置された一部のレンズを光軸に沿って移動させる構成となっていることが好ましい。より具体的には、第２レンズ群を物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、正の屈折力を有する第５レンズより構成したとき、第５レンズのみを光軸に沿って移動させる構成であることが好ましい。
　他方、本発明による撮像装置は、以上説明した本発明による第１あるいは第２のズームレンズを備えたことを特徴とするものである。
　本発明によるズームレンズは実質的に、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなり、広角端から望遠端に変倍する際に、第１レンズ群は像面側に凸状の軌跡を描くように移動し、第２レンズ群は物体側に単調移動し、絞りは第２レンズ群と一体で移動するように構成され、第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚より構成され、第１レンズ群に配置された２枚のレンズのうち少なくとも１枚はプラスチックレンズであり、第２レンズ群は、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む３枚以下のレンズより構成され、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第１レンズと第２レンズとの光軸上の間隔をｄ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１、前記第２レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２としたとき、前記条件式（１）～（６）を満足し（第１のズームレンズの場合）、あるいは前記条件式（１）～（４）、（７）および（８）を満足する（第２のズームレンズの場合）ように構成されているので、プラスチックレンズを採用して低コスト化を達成するとともに、少ないレンズ枚数で３倍乃至４倍程度の変倍比を確保しつつ、各レンズのパワーを最適に設定することで良好な光学性能を実現できるものとなる。
　以下、上に述べた効果についてさらに詳しく説明する。条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、色収差を抑えようとしたとき、第１レンズ群を構成する各レンズのパワーが強くなり、それに伴って第２レンズ群を構成するレンズのパワーも強くなってしまい、諸収差のバランス取ることが非常に困難になる。特に、像面湾曲と歪曲収差の補正が困難になる。さらに、第１レンズ群を構成するレンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。また、第１レンズ群中にプラスチックレンズを用いるに当たり、レンズのパワーが強過ぎると、温度による屈折率変化に伴って像面位置の変動などが起こるので、好ましくない。逆に（１）式の上限値以上になると、変倍時の第１レンズ群の移動量が大きくなるとともに、光学全長が大きくなってしまい、好ましくない。条件式（１）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（２）は、第２レンズ群の焦点距離と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、第２レンズ群を構成する各レンズのパワーが強くなり、球面収差の補正が困難になる。さらに、第２レンズ群を構成するレンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。また、第２レンズ群中に、プラスチックレンズを用いるに当たり、レンズのパワーが強過ぎる、温度による屈折率変化に伴って像面位置の変動などが起こるので、好ましくない。逆に（２）式の上限値以上になると、変倍時の第２レンズ群の移動量が増大するとともに、バックフォーカスが大きくなり、レンズ系全体が大型化してしまうため好ましくない。条件式（２）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（３）は、第１レンズ群に配置された第１レンズと第２レンズの間隔と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、コンパクト化には有利になるが、球面収差の補正が難しくなるため好ましくない。逆に上限値以上になると、第１レンズ群全体が大型化してしまうため、好ましくない。条件式（３）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。また、本発明のズームレンズにおいては、第１レンズ群の少なくとも１枚のレンズをプラスチックで構成しているが、プラスチックレンズのコバ（フランジ）形状と、第１レンズおよび第２レンズの保持方法の点からも、条件式（３）の範囲を外れない方が好ましい。
　条件式（４）は、広角端および望遠端の焦点距離の関係、つまり、変倍比を規定しており、その下限値以下になると、ズームレンズとしての有意性が小さくなってしまう。逆に、その上限値以上になると、レンズ系が大型化してしまう。また、このズームタイプにおいては、望遠端において明るさの低下が大きくなり過ぎてしまい、好ましくない。また、望遠端において、ある程度の明るさを確保しようとすれば、第２レンズ群への負担が大きくなり、少ないレンズ枚数での収差補正が困難になってしまう。条件式（４）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（５）および条件式（７）はそれぞれ、第２レンズの屈折率、第１レンズの屈折率を規定しており、それらの条件式の下限値以下になると、収差の発生が大きくなってしまうとともに、レンズの曲率（近似曲率）が大きくなって、第１レンズ群が厚くなってしまうため好ましくない。また、前記のように、低コスト化や軽量化等の目的によって、第１レンズ群に配置された２枚のレンズの少なくとも１枚をプラスチックレンズで構成しようとする場合、それらの条件式の上限値以上となるような材料で構成すると、非点収差や倍率色収差の補正のバランスをとることが困難になり、好ましくない。条件式（５）あるいは（７）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（６）および条件式（８）はそれぞれ、第２レンズのアッベ数、第１レンズのアッベ数を規定しており、それらの条件式の範囲を外れると、第１レンズと第２レンズとのアッベ数の差が小さくなり、色収差の補正が困難になる。また、条件式（６）あるいは（８）の範囲を外れると、色収差補正のために、第１レンズ群に配置された他方のレンズ（条件式（６）で第２レンズのアッベ数を規定する場合は第１レンズがこの「他方のレンズ」であり、条件式（８）で第１レンズのアッベ数を規定する場合は第２レンズがこの「他方のレンズ」である）のパワーも強くする必要があり、特に、広角端において像面湾曲や歪曲収差の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（６）あるいは（８）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（２）、（３）、（４）、（５）、（６）、（８）の範囲の中で特にそれぞれ、条件式（２’）、（３’）、（４’）、（５’）、（６’）、（８’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　一方、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（９）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（９）は、広角端における光学全長と焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、コンパクトに構成することができるが、各レンズのパワーが強くなって、収差補正が困難になるとともに、レンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。逆に上限値以上になると、レンズ全長が大きくなってしまうので、好ましくない。条件式（９）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（９）の範囲の中で特に条件式（９’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（１０）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、この条件式（１０）の下限値以下になると、小型化には有利であるが、条件式（３）で規定したように第１レンズと第２レンズの空気間隔を一定以上確保した上で、条件式（１０）の値を小さくして小型化を図るためには、第１レンズや第２レンズを小さく、あるいは、薄く構成する必要があり、歪曲収差の補正が困難になったり、色収差の補正のバランスが取れなくなったりしてしまうため、好ましくない。また、第１レンズ群の材料をプラスチックで構成することに無理が生じてくる。逆に上限値以上になると、第１レンズ群が大型化してしまうため好ましくない。条件式（１０）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（１０）の範囲の中で特に条件式（１０’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また、本発明のズームレンズにおいて特に、第１レンズ群を構成する２枚のレンズが共にプラスチックレンズとされた場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、第１レンズ群中に少なくとも１枚のプラスチックレンズを用いる場合、第１レンズ群は、負レンズ、正レンズ各々１枚ずつで構成されているので、温度変化に伴う像面変動を考慮したとき、共にプラスチックレンズであれば、それぞれのパワーが打ち消し合うようにする上で有利である。また、良好な光学性能を得るためには、第１レンズ群には非球面レンズを用いることが好ましいが、第１レンズ群を構成する２枚のレンズが共にプラスチックレンズであれば、非球面レンズをガラスで構成する場合に比べて低コスト化が実現される。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、第２レンズ群が物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、正の屈折力を有する第５レンズより構成され、それらのレンズがそれぞれ前記（１１）、（１２）、（１３）（１４）、（１５）および（１６）式を満足する材料で構成されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む第２レンズ群において、正レンズをプラスチック材料で構成する場合には、アッベ数が５５程度、負レンズをプラスチック材料で構成する場合には、アッベ数が２５程度の材料を用いることが好ましいが、他のレンズが上記条件式（１１）～（１６）式を満足する材料で構成されていると、像面湾曲や球面収差をバランス良く補正する上で有利となる。
　さらに、上記条件式（１１）～（１６）を満足することによって、第２レンズ群を構成するレンズを比較的安価な硝種やプラスチックで構成することができ、低コスト化を実現できる。
　以上の効果は、条件式（１２）、（１４）、（１６）の範囲の中で特にそれぞれ条件式（１２’）、（１４’）、（１６’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、広角端において、無限遠物体合焦時の最外角光線の主光線の射出角度（像面の法線に対する角度）をαｗとしたとき、前記条件式（１７）が満足されている場合は、撮像素子での周辺光量低下を防止することができる。この効果は、条件式（１７）に代えて条件式（１７’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群全体、または、第２レンズ群に配置された一部のレンズを光軸に沿って移動させる構成となっている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、第１レンズ群全体を繰り出してフォーカスする構成を採用した場合は、第１レンズ群の有効径が大きくなったり、外径の大きなレンズを動かす必要が生じたりするが、第２レンズ群全体、または、第２レンズ群に配置された一部のレンズを移動させる場合は、そのような問題を回避することが可能になる。
　以上の効果は、第２レンズ群を物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、正の屈折力を有する第５レンズより構成し、第５レンズのみを光軸に沿って移動させる構成とした場合に、より顕著なものとなる。
　また、本発明のズームレンズにおいて特に、第１レンズ群に配置された第１レンズの物体側レンズ面が近軸領域で凹面とされた場合は、軸上色収差と倍率色収差をバランス良く補正することが可能になる。
　他方、本発明による撮像装置は、以上説明した効果を奏する本発明のズームレンズを備えたものであるから、良好な光学性能を備えた上で低コスト化を達成できるものとなる。
本発明の実施例１にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例５にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例６にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例７にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例８にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例９にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１０にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１１にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例１のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例２のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例３のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例４のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例５のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例６のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例７のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例８のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例９のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例１０のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例１１のズームレンズの各収差図 本発明の実施形態にかかる撮像装置の概略構成図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態にかかるズームレンズの構成例を示す断面図であり、後述の実施例１のズームレンズに対応している。また、図２～図１１は、本発明の実施形態にかかる別の構成例を示す断面図であり、それぞれ後述の実施例２～１１のズームレンズに対応している。図１～図１１に示す例の基本的な構成は、図１０の実施例では第２レンズ群Ｇ２が２枚のレンズからなる点を除いて、その他は互いに同様であり、図示方法も同様であるので、ここでは主に図１を参照しながら、本発明の実施形態にかかるズームレンズについて説明する。
　図１では、左側が物体側、右側が像側として、（Ａ）は無限遠合焦状態でかつ広角端（最短焦点距離状態）での光学系配置を、（Ｂ）は無限遠合焦状態でかつ望遠端（最長焦点距離状態）での光学系配置を示している。これは、後述する図２～１１においても同様である。
　本発明の実施形態にかかるズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とがレンズ群として配列されてなる。また第２レンズ群Ｇ２には、開口絞りＳｔが含まれている。ここに示す開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　なお、図１には、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｓｉｍとの間に、平行平板状の光学部材ＰＰが配置された例を示している。ズームレンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、光学系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタ等を配置することが好ましい。光学部材ＰＰは、これらカバーガラスや各種フィルタ等を想定したものである。また、近年の撮像装置は高画質化のために各色毎にＣＣＤを用いる３ＣＣＤ方式を採用しているものがあり、この３ＣＣＤ方式に対応するためには、色分解プリズム等の色分解光学系をレンズ系と像面Ｓｉｍの間に挿入することになる。その場合には、光学部材ＰＰの位置に色分解光学系を配置してもよい。
　このズームレンズは、広角端から望遠端に変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍ側に凸状の軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側に単調移動し、開口絞りＳｔは第２レンズ群Ｇ２と一体で移動するように構成されている。図１には、広角端から望遠端へ変倍するときの第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２の移動軌跡を、（Ａ）と（Ｂ）との間に付した実線の矢印で模式的に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ１２とから構成されている。ここで、例えば図１に示す例のように、第１レンズＬ１１は両凹形状のレンズとし、第２レンズＬ１２は正メニスカス形状のレンズとすることができる。本発明のズームレンズにおいて、これらの第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２の少なくとも１枚はプラスチックレンズとされるが、本実施例では特に双方ともプラスチックレンズとされている。
　本発明のズームレンズにおいて第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む３枚以下のレンズより構成されるが、図１の構成において第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズＬ２１、負の屈折力を有する第４レンズＬ２２、および正の屈折力を有する第５レンズＬ２３より構成されている。例えば図１の例のように上記第３レンズＬ２１は両凸形状のレンズ、上記第４レンズＬ２２は両凹形状のレンズ、第５レンズＬ２３は正メニスカス形状のレンズとすることができる。なお図１の構成では特に、第２レンズ群Ｇ２の全てのレンズＬ２１、Ｌ２２、およびＬ２３がプラスチックレンズとされている。
　ここで、図２～図１１の構成におけるレンズ材料に関して説明すると、図６の第１レンズＬ１１、第３レンズＬ２１および第４レンズＬ２２、並びに図８の第５レンズＬ２３以外は全てプラスチックレンズとされている。
　以上説明の通り、第１レンズ群Ｇ１を２枚のレンズから構成するとともに第２レンズ群Ｇ２を３枚のレンズから構成した上で、第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２の少なくとも１枚をプラスチックレンズ（より好ましくは双方ともプラスチックレンズ）とし、そして第３レンズＬ２１、第４レンズＬ２２および第５レンズＬ２３のうちの少なくとも１枚をプラスチックレンズ（より好ましくは３枚ともプラスチックレンズ）とすることにより、低コスト化を達成するとともに、少ないレンズ枚数で３倍乃至４倍程度の変倍比を確保しつつ、各レンズのパワーを最適に設定することで良好な光学性能を実現できるようになる。
　なお、図１～１１の構成のうち特に図１０の構成では、その他の構成と異なって、第２レンズ群Ｇ２が２枚のレンズつまり第３レンズＬ２１および第４レンズＬ２２から構成されているが、この構成においても上記の作用、効果を得ることができる。
　また本ズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２との光軸上の間隔をｄ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、第１レンズＬ１１のｄ線に対する屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２、第２レンズＬ１２のｄ線に対する屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２としたとき、以下の条件式
　　　１．６＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５　…（１）
　　　１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．４　…（２）
　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．６０　…（３）
　　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４）
　　　１．５６＜ｎｄ２＜１．６６　…（５）
　　　νｄ２＜３３　…（６）
　　　１．４８＜ｎｄ１＜１．６１　…（７）
　　　νｄ１＞５０　…（８）
を満足している。
　なお、以上の条件式（１）～（８）で規定される各条件の数値例を、実施例毎にまとめて表３４に示してある。またこの表３４には、後述する条件式（９）～（１７）で規定される各条件の数値例も併せて示してある。
　さらに本ズームレンズにおいては、広角端において、第１レンズＬ１１の物体側レンズ面から結像面までの光軸上の距離をＴＬｗ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　５．８＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．４　…（９）
を満足している。
　また本ズームレンズにおいては、第１レンズＬ１１の物体側レンズ面から像側レンズ面までの光軸上の距離をＤ１、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　０．７＜Ｄ１／ｆｗ＜１．２　…（１０）
を満足している。
　さらに本ズームレンズにおいては、第１レンズ群Ｇ１に配置された第１レンズＬ１１の物体側レンズ面が、近軸領域で凹面であることが望ましく、実施例１～３および７においてはそのように構成されている。
　また本ズームレンズにおいて、前記（２）、（３）、（４）、（５）、（６）、（８）、（９）および（１０）式で示した各条件は、より望ましくは下記の範囲に設定される。
　　　１．７＜ｆ２／ｆｗ＜２．３　…（２’）
　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５５　…（３’）
　　　２．７＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４’）
　　　１．５６＜ｎｄ２＜１．６５　…（５’）
　　　νｄ２＜２９　…（６’）
　　　νｄ１＞５２　…（８’）
　　　６．０＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．２　…（９’）
　　　０．８＜Ｄ１／ｆｗ＜１．１　…（１０’）
　また本ズームレンズにおいては、第２レンズ群Ｇ２が物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズＬ２１、負の屈折力を有する第４レンズＬ２２、正の屈折力を有する第５レンズＬ２３より構成され、それらのレンズはそれぞれ、第３レンズＬ２１のｄ線に対する屈折率をｎｄ３、屈折率をνｄ３としたとき、
　　　１．４８＜ｎｄ３＜１．６１　…（１１）
　　　νｄ３＞５０　…（１２）、さらに好ましくは、νｄ３＞５２　…（１２’）
を満足し、第４レンズＬ２２のｄ線に対する屈折率をｎｄ４、屈折率をνｄ４としたとき、
　　　１．５６＜ｎｄ４＜１．６８　…（１３）
　　　νｄ４＜３３　…（１４）、さらに好ましくは、νｄ４＜２９　…（１４’）
を満足し、第５レンズＬ２３のｄ線に対する屈折率をｎｄ５、屈折率をνｄ５としたとき、
　　　１．４８＜ｎｄ５＜１．６１　…（１５）
　　　νｄ５＞５０　…（１６）、さらに好ましくは、νｄ５＞５２　…（１６’）
を満足する材料で構成されていることが望ましい。
　上記条件式（１１）、（１２）、（１３）、（１４）、（１５）および（１６）は、それらのうちのいずれか１つ乃至５つが満足されてもよい。
　さらに本ズームレンズにおいては、広角端において、無限遠物体合焦時の最外角光線の主光線の射出角度（像面の法線に対する角度）をαｗとしたとき、以下の条件式
　　　８°＜αｗ＜１２°　…（１７）、さらに好ましくは、９°＜αｗ＜１１°　…（１７’）を満足することが好ましい。
　また本ズームレンズにおいては、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２全体、または第２レンズ群Ｇ２に配置された一部のレンズを光軸に沿って移動させる構成となっていることが好ましい。より具体的には、第２レンズ群Ｇ２を物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズＬ２１、負の屈折力を有する第４レンズＬ２２、正の屈折力を有する第５レンズＬ２３より構成したとき、第５レンズＬ２３のみを光軸に沿って移動させる構成であることが好ましい。
　以下、上記各条件式で規定された構成による作用、効果について説明する。
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、色収差を抑えようとしたとき、第１レンズ群Ｇ１を構成する各レンズＬ１１、Ｌ１２のパワーが強くなり、それに伴って第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズＬ２１、Ｌ２２、Ｌ２３のパワーも強くなってしまい、諸収差のバランス取ることが非常に困難になる。特に、像面湾曲と歪曲収差の補正が困難になる。さらに、第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。また、第１レンズ群Ｇ１中にプラスチックレンズを用いるに当たり、レンズのパワーが強過ぎると、温度による屈折率変化に伴って像面位置の変動などが起こるので、好ましくない。逆に（１）式の上限値以上になると、変倍時の第１レンズ群Ｇ１の移動量が大きくなるとともに、光学全長が大きくなってしまい、好ましくない。条件式（１）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、第２レンズ群Ｇ２を構成する各レンズＬ２１、Ｌ２２、Ｌ２３のパワーが強くなり、球面収差の補正が困難になる。さらに、第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。また、第２レンズ群Ｇ２中に、プラスチックレンズを用いるに当たり、レンズのパワーが強過ぎると、温度による屈折率変化に伴って像面位置の変動などが起こるので、好ましくない。逆に（２）式の上限値以上になると、変倍時の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増大するとともに、バックフォーカスが大きくなり、レンズ系全体が大型化してしまうため好ましくない。条件式（２）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１に配置された第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２の間隔と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、コンパクト化には有利になるが、球面収差の補正が難しくなるため好ましくない。逆に上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１全体が大型化してしまうため、好ましくない。条件式（３）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。また、本ズームレンズにおいては、第１レンズ群Ｇ１の少なくとも１枚のレンズをプラスチックで構成しているが、プラスチックレンズのコバ（フランジ）形状と、第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２の保持方法の点からも、条件式（３）の範囲を外れない方が好ましい。
　条件式（４）は、広角端および望遠端の焦点距離の関係、つまり、変倍比を規定しており、その下限値以下になると、ズームレンズとしての有意性が小さくなってしまう。逆に、その上限値以上になると、レンズ系が大型化してしまう。また、このズームタイプにおいては、望遠端において明るさの低下が大きくなり過ぎてしまい、好ましくない。また、望遠端において、ある程度の明るさを確保しようとすれば、第２レンズ群Ｇ２への負担が大きくなり、少ないレンズ枚数での収差補正が困難になってしまう。条件式（４）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（５）および条件式（７）はそれぞれ、第２レンズＬ１２の屈折率、第１レンズＬ１１の屈折率を規定しており、それらの条件式の下限値以下になると、収差の発生が大きくなってしまうとともに、レンズの曲率（近似曲率）が大きくなって、第１レンズ群Ｇ１が厚くなってしまうため好ましくない。また、低コスト化や軽量化等の目的によって、第１レンズ群Ｇ１に配置された２枚のレンズの少なくとも１枚をプラスチックレンズで構成しようとする場合、それらの条件式の上限値以上となるような材料で構成すると、非点収差や倍率色収差の補正のバランスをとることが困難になり、好ましくない。条件式（５）あるいは（７）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　なお、上記条件式（５）および（７）の双方が満足されるのがより望ましいが、それらの一方のみが満足される場合でも、上記の効果を得ることができる。
　条件式（６）および条件式（８）はそれぞれ、第２レンズＬ１２のアッベ数、第１レンズＬ１１のアッベ数を規定しており、それらの条件式の範囲を外れると、第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２とのアッベ数の差が小さくなり、色収差の補正が困難になる。また、条件式（６）あるいは（８）の範囲を外れると、色収差補正のために、第１レンズ群に配置された他方のレンズ（条件式（６）で第２レンズＬ１２のアッベ数を規定する場合は第１レンズＬ１１がこの「他方のレンズ」であり、条件式（８）で第１レンズＬ１１のアッベ数を規定する場合は第２レンズＬ１２がこの「他方のレンズ」である）のパワーも強くする必要があり、特に、広角端において像面湾曲や歪曲収差の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（６）あるいは（８）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　なお、上記条件式（６）および（８）の双方が満足されるのがより望ましいが、それらの一方のみが満足される場合でも、上記の効果を得ることができる。
　以上の効果は、条件式（２）、（３）、（４）、（５）、（６）、（８）の範囲の中で特にそれぞれ、前述の条件式（２’）、（３’）、（４’）、（５’）、（６’）、（８’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　一方、本ズームレンズにおいて特に前記条件式（９）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（９）は、広角端における光学全長と焦点距離の関係を規定しており、その下限値以下になると、コンパクトに構成することができるが、各レンズのパワーが強くなって、収差補正が困難になるとともに、レンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。逆に上限値以上になると、レンズ全長が大きくなってしまうので、好ましくない。条件式（９）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（９）の範囲の中で特に条件式（９’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また、本ズームレンズにおいて特に前記条件式（１０）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、この条件式（１０）の下限値以下になると、小型化には有利であるが、条件式（３）で規定したように第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２の空気間隔を一定以上確保した上で、条件式（１０）の値を小さくして小型化を図るためには、第１レンズＬ１１や第２レンズＬ１２を小さく、あるいは、薄く構成する必要があり、歪曲収差の補正が困難になったり、色収差の補正のバランスが取れなくなったりしてしまうため、好ましくない。また、第１レンズ群Ｇ１の材料をプラスチックで構成することに無理が生じてくる。逆に上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１が大型化してしまうため好ましくない。条件式（１０）を満足している場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（１０）の範囲の中で特に条件式（１０’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また、本ズームレンズにおいて特に、第１レンズ群Ｇ１を構成する２枚のレンズＬ１１、Ｌ１２が共にプラスチックレンズとされた場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、第１レンズ群Ｇ１中に少なくとも１枚のプラスチックレンズを用いる場合、第１レンズ群Ｇ１は、負レンズである第１レンズＬ１１、正レンズである第２レンズＬ１２から構成されているので、温度変化に伴う像面変動を考慮したとき、共にプラスチックレンズであれば、それぞれのパワーが打ち消し合うようにする上で有利である。また、良好な光学性能を得るためには、第１レンズ群Ｇ１には非球面レンズを用いることが好ましいが、第１レンズ群Ｇ１を構成する２枚のレンズＬ１１、Ｌ１２が共にプラスチックレンズであれば、非球面レンズをガラスで構成する場合に比べて低コスト化が実現される。
　また本ズームレンズにおいて特に、第２レンズ群Ｇ２が物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズＬ２１、負の屈折力を有する第４レンズＬ２２、正の屈折力を有する第５レンズＬ２３より構成され、それらのレンズがそれぞれ前記（１１）、（１２）、（１３）（１４）、（１５）および（１６）式を満足する材料で構成されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む第２レンズ群Ｇ２において、正レンズをプラスチック材料で構成する場合には、アッベ数が５５程度、負レンズをプラスチック材料で構成する場合には、アッベ数が２５程度の材料を用いることが好ましいが、その他のレンズが上記条件式（１１）～（１６）を満足する材料で構成されていると、像面湾曲や球面収差をバランス良く補正する上で有利となる。
　さらに、上記条件式（１１）～（１６）を満足することによって、第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズを比較的安価な硝種やプラスチックで構成することができ、低コスト化を実現できる。
　以上の効果は、条件式（１２）、（１４）、（１６）の範囲の中で特にそれぞれ条件式（１２’）、（１４’）、（１６’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また本ズームレンズにおいて特に、広角端において、無限遠物体合焦時の最外角光線の主光線の射出角度（像面の法線に対する角度）をαｗとしたとき、前記条件式（１７）が満足されている場合は、撮像素子での周辺光量低下を防止することができる。この効果は、条件式（１７）に代えて条件式（１７’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また本ズームレンズにおいて特に、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２全体、または、第２レンズ群Ｇ２に配置された一部のレンズを光軸に沿って移動させる構成となっている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、第１レンズ群Ｇ１全体を繰り出してフォーカスする構成を採用した場合は、第１レンズ群Ｇ１の有効径が大きくなったり、外径の大きなレンズを動かす必要が生じたりするが、第２レンズ群Ｇ２全体、または、第２レンズ群Ｇ２に配置された一部のレンズを移動させる場合は、そのような問題を回避することが可能になる。
　以上の効果は、第２レンズ群Ｇ２を物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズＬ２１、負の屈折力を有する第４レンズＬ２２、正の屈折力を有する第５レンズＬ２３より構成し、第５レンズＬ２３のみを光軸に沿って移動させる構成とした場合に、より顕著なものとなる。
　また、本ズームレンズにおいて特に、第１レンズ群Ｇ１に配置された第１レンズＬ１１の物体側レンズ面が近軸領域で凹面とされた場合は、軸上色収差と倍率色収差をバランス良く補正することが可能になる。
　なお図１には、レンズ系と結像面との間に光学部材ＰＰを配置した例を示したが、ローパスフィルタや特定の波長域をカットするような各種フィルタ等を配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよく、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　次に、本発明のズームレンズの数値実施例について説明する。実施例１～１１のズームレンズのレンズ断面図はそれぞれ図１～１１に示したものである。
　そして、実施例１のズームレンズの基本レンズデータを表１に、ズームに関するデータを表２に、非球面データを表３に示す。同様に、実施例２～１１のズームレンズの基本レンズデータ、ズームに関するデータ、非球面データを表４～表３３に示す。以下では、表中の記号の意味について、実施例１のものを例に挙げて説明するが、実施例２～１１のものについても基本的に同様である。
　表１の基本レンズデータにおいて、Ｓｉの欄には最も物体側の構成要素の物体側の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示している。なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。
　また、基本レンズデータにおいて、Ｎｄｊの欄には最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の構成要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄にはｊ番目の構成要素のｄ線に対するアッベ数を示している。なお、基本レンズデータには、開口絞りＳｔも含めて示しており、開口絞りＳｔに相当する面の曲率半径の欄には、∞（開口絞り）と記載している。
　表１の基本レンズデータにおけるＤ４、Ｄ１１は、変倍時に変化する面間隔である。Ｄ４は第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔であり、Ｄ１１は第２レンズ群Ｇ２と光学部材ＰＰとの間隔である。ただし実施例１０では、上記Ｄ１１の代わりにＤ９を用いている。
　表２のズームに関するデータには、広角端、望遠端それぞれにおける、全系の焦点距離（ｆ）、Ｆ値（Ｆｎｏ．）、全画角（２ω）、変倍時に変化する各面間隔の値を示している。
　表１のレンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表３の非球面データには、非球面の面番号と、各非球面に関する非球面係数を示す。表３の非球面データの数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は、「×１０－ｎ」を意味する。なお、非球面係数は、下記非球面式における各係数ＫＡ、ＲＡｍ（ｍ＝３、４、５、…１２）の値である。
　　Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＲＡｍ・ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、ＲＡｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…１２）
　以下に記載する表では、所定の桁で丸めた数値を記載している。また、以下に記載する表のデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小して使用することが可能であるので、他の適当な単位を用いることもできる。

Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
　また表３４に、実施例１～１１のズームレンズの条件式（１）～（１７）に対応する値を示す。この表３４の値はｄ線に関するものである。

Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
　ここで、実施例１のズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）をそれぞれ図１２（Ａ）～図１２（Ｄ）に示し、望遠端における球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）をそれぞれ図１２（Ｅ）～図１２（Ｈ）に示す。
　各収差図はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）を基準としたものであるが、球面収差図では波長４６０．０ｎｍおよび６１５．０ｎｍに関する収差も示し、倍率色収差図では波長４６０．０ｎｍおよび６１５．０ｎｍに関する収差を示す。非点収差図では、サジタル方向については実線で、タンジェンシャル方向については点線で示している。球面収差図のＦｎｏ．はＦ値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　同様に、実施例２のズームレンズの広角端、望遠端における各収差図を図１３（Ａ）～図１３（Ｈ）に示し、以下全く同様にして実施例３～１１の各収差図をそれぞれ図１４～図２２に示す。
　次に、本発明の実施形態にかかる撮像装置について説明する。図２３に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態のズームレンズ１を用いた撮像装置１０の概略構成図を示す。撮像装置としては、例えば、監視カメラ、ビデオカメラ、電子スチルカメラ等を挙げることができる。
　図２３に示す撮像装置１０は、ズームレンズ１と、ズームレンズ１の像側に配置されて、ズームレンズ１により結像された被写体の像を撮像する撮像素子２と、撮像素子２からの出力信号を演算処理する信号処理部４と、ズームレンズ１の変倍を行うための変倍制御部５と、フォーカス調整を行うためのフォーカス制御部６とを備えている。なお、ズームレンズ１と撮像素子２との間に、適宜フィルタ等が配設されてもよい。
　ズームレンズ１は、負の屈折力を有して、広角端から望遠端に変倍する際に像面側に凸状の軌跡を描くように移動する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有して、広角端から望遠端に変倍する際に物体側に単調移動する第２レンズ群Ｇ２と、第２レンズ群Ｇ２と一体で移動するように構成された開口絞りＳｔとを有している。なお、図２３では各レンズ群を概略的に示している。
　撮像素子２は、ズームレンズ１により形成される光学像を撮像して電気信号を出力するものであり、その撮像面はズームレンズ１の像面に一致するように配置されている。撮像素子２としては例えばＣＣＤやＣＭＯＳ等からなるものを用いることができる。
　なお、図２３では図示していないが、撮像装置１０は、例えば第２レンズ群Ｇ２の一部を構成する正の屈折力を有するレンズを光軸Ｚに垂直な方向に移動させて、振動や手振れ時の撮影画像のぶれを補正するぶれ補正機構をさらに備えるようにしてもよい。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されるものではなく、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、非球面係数等の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。

Claims (15)

  1. 　実質的に、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなり、
    　広角端から望遠端に変倍する際に、前記第１レンズ群は像面側に凸状の軌跡を描くように移動し、前記第２レンズ群は物体側に単調移動し、絞りは第２レンズ群と一体で移動するように構成され、
    　前記第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚より構成され、
    　前記第１レンズ群に配置された２枚のレンズのうち少なくとも１枚はプラスチックレンズであり、
    　前記第２レンズ群は、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む３枚以下のレンズより構成され、
    　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第１レンズと第２レンズとの光軸上の間隔をｄ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、前記第２レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２としたとき、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　　１．６＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５　…（１）
    　　　１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．４　…（２）
    　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．６０　…（３）
    　　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４）
    　　　１．５６＜ｎｄ２＜１．６６　…（５）
    　　　νｄ２＜３３　…（６）
  2. 　以下の条件式の少なくとも１つを満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　　　１．７＜ｆ２／ｆｗ＜２．３　…（２’）
    　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５５　…（３’）
    　　　２．７＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４’）
    　　　１．５６＜ｎｄ２＜１．６５　…（５’）
    　　　νｄ２＜２９　…（６’）　　
  3. 　前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１としたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
    　　　１．４８＜ｎｄ１＜１．６１　…（７）
    　　　νｄ１＞５０　…（８）
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３に記載のズームレンズ。
    　　　νｄ１＞５２　…（８’）
  5. 　実質的に、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなり、
    　広角端から望遠端に変倍する際に、前記第１レンズ群は像面側に凸状の軌跡を描くように移動し、前記第２レンズ群は物体側に単調移動し、絞りは第２レンズ群と一体で移動するように構成され、
    　前記第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚より構成され、
    　前記第１レンズ群に配置された２枚のレンズのうち少なくとも１枚はプラスチックレンズであり、
    　前記第２レンズ群は、少なくとも１枚のプラスチックレンズを含む３枚以下のレンズより構成され、
    　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第１レンズと第２レンズとの光軸上の間隔をｄ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１としたとき、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　　１．６＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５　…（１）
    　　　１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．４　…（２）
    　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．７０　…（３）
    　　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４）
    　　　１．４８＜ｎｄ１＜１．６１　…（７）
    　　　νｄ１＞５０　…（８）
  6. 　以下の条件式の少なくとも１つを満足することを特徴とする請求項５に記載のズームレンズ。
    　　　１．７＜ｆ２／ｆｗ＜２．３　…（２’）
    　　　０．３２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５５　…（３’）
    　　　２．７＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５　…（４’）
    　　　νｄ１＞５２　…（８’）
  7. 　広角端において、第１レンズの物体側レンズ面から結像面までの光軸上の距離をＴＬｗ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載のズームレンズ。
    　　　５．８＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．４　…（９）
  8. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項７に記載のズームレンズ。
    　　　６．０＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．２　…（９’）
  9. 　前記第２レンズがプラスチックレンズであることを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  10. 　前記第１レンズがプラスチックレンズであることを特徴とする請求項１から９のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  11. 　前記第２レンズ群が物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、および正の屈折力を有する第５レンズより構成されることを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  12. 　前記第２レンズ群を構成するレンズが、全てプラスチックレンズであることを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  13. 　前記第１レンズの物体側レンズ面から像側レンズ面までの光軸上の距離をＤ１、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項に記載のズームレンズ。
    　　　０．７＜Ｄ１／ｆｗ＜１．２　…（１０）
  14. 　前記第１レンズ群に配置された第１レンズの物体側レンズ面が、近軸領域で凹面であることを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  15. 　請求項１から１４のいずれか１項に記載のズームレンズを備えたことを特徴とする撮像装置。
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