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WO2012008357A1 - 撮像レンズ - Google Patents

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WO2012008357A1
WO2012008357A1 PCT/JP2011/065596 JP2011065596W WO2012008357A1 WO 2012008357 A1 WO2012008357 A1 WO 2012008357A1 JP 2011065596 W JP2011065596 W JP 2011065596W WO 2012008357 A1 WO2012008357 A1 WO 2012008357A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
imaging
refractive power
imaging lens
image side
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2011/065596
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
佐野永悟
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Konica Minolta Opto Inc
Original Assignee
Konica Minolta Opto Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Konica Minolta Opto Inc filed Critical Konica Minolta Opto Inc
Priority to US13/810,659 priority Critical patent/US8786961B2/en
Priority to JP2012524528A priority patent/JP5673680B2/ja
Priority to CN201180034144.3A priority patent/CN102985865B/zh
Priority to KR1020137000784A priority patent/KR20130039758A/ko
Publication of WO2012008357A1 publication Critical patent/WO2012008357A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N25/00—Circuitry of solid-state image sensors [SSIS]; Control thereof
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/22—Telecentric objectives or lens systems
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B3/00—Simple or compound lenses
    • G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
    • G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/62—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having six components only

Definitions

  • the present invention relates to a small and bright imaging lens suitable for an imaging apparatus using a solid-state imaging device such as a CCD type image sensor or a CMOS type image sensor.
  • a five-lens imaging lens in order from the object side, it has a front group consisting of a first lens having positive or negative refractive power and a second lens having positive refractive power, an aperture stop, and negative refractive power
  • An imaging lens configured by a rear group including a third lens, a fourth lens having a positive refractive power, and a fifth lens having a negative or positive refractive power is disclosed.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 is an imaging lens of about F2.8, and if it is brightened to F2 or less, correction of spherical aberration and coma aberration is insufficient and good performance cannot be ensured.
  • both the front group and the rear group have a positive refractive power, the principal point position of the optical system is on the image side compared to a configuration such as a telephoto type in which the rear group has a negative refractive power. Since the focus is long, it is disadvantageous for miniaturization.
  • the imaging lens described in Patent Document 2 has a brightness of about F2, but since the first lens and the second lens have a positive refractive power, color correction in the front group is insufficient. is there. Further, as in Patent Document 1, both the front group and the rear group have a positive refractive power, and the final lens is also a positive lens, which is disadvantageous for downsizing.
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a six-lens imaging lens having a small size, sufficient brightness of F2 or less, and various aberrations corrected favorably. .
  • the present invention aims at miniaturization at a level satisfying the following conditional expression. By satisfying this range, the entire imaging apparatus can be reduced in size and weight.
  • L Distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the image-side focal point of the entire imaging lens system 2Y: Diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device (diagonal length of the rectangular effective pixel region of the solid-state imaging device)
  • the image-side focal point refers to an image point when a parallel light beam parallel to the optical axis is incident on the imaging lens.
  • the parallel plate such as an optical low-pass filter, an infrared cut filter, or a seal glass of a solid-state image sensor package is disposed between the image-side surface of the imaging lens and the image-side focal position, the parallel plate The part is assumed to be the air conversion distance and the value of L is calculated.
  • An imaging lens for forming a subject image on a photoelectric conversion unit of a solid-state imaging device From the object side, A first lens having positive refractive power and having a convex surface facing the object side; A second lens having negative refractive power and having a concave surface facing the image side; A third lens having positive or negative refractive power; A fourth lens having positive or negative refractive power; A fifth lens having positive refractive power and having a convex surface facing the image side; A sixth lens having negative refractive power and having a concave surface facing the image side, The image side surface of the sixth lens has an aspheric shape, has an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis, An imaging lens satisfying the following conditional expression: ⁇ d1> 50 (1) ⁇ d2 ⁇ 30 (2) However, ⁇ d1: Abbe number of the first lens ⁇ d2: Abbe number of the second lens The above imaging lens further includes a lens having substantially no power in addition to the first to sixth lenses
  • the lens configuration of the present invention for obtaining a compact imaging lens with good aberration correction is a so-called telephoto type, which is advantageous for reducing the overall length of the imaging lens.
  • the “inflection point” is a point on the aspheric surface where the tangent plane is a plane perpendicular to the optical axis in the curve of the lens cross-sectional shape within the effective radius.
  • Conditional expressions (1) and (2) are conditional expressions for appropriately setting the Abbe numbers of the first lens and the second lens. By applying a material that satisfies the ranges of the conditional expressions (1) and (2) to the positive first lens and the negative second lens, the chromatic aberration from the on-axis to the off-axis is excellent even in a bright lens of F2 or less. Can be corrected.
  • Conditional expression (3) in Invention [2] is a conditional expression for appropriately setting the combined thickness from the first lens to the sixth lens.
  • Conditional expression (4) in the invention [3] is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the first lens and appropriately achieving shortening of the entire length of the imaging lens and correction of aberration.
  • conditional expression (4) When the value of conditional expression (4) is less than the upper limit, the refractive power of the first lens can be maintained moderately, and the composite principal point of the first lens to the sixth lens can be arranged closer to the object side. The overall length of the imaging lens can be shortened. On the other hand, by exceeding the lower limit, the refractive power of the first lens does not become unnecessarily large, and higher-order spherical aberration and coma generated in the first lens can be suppressed to be small.
  • Conditional expression (5) in Invention [4] is a conditional expression for appropriately setting the combined focal length of the fourth lens and the fifth lens.
  • conditional expression (5) exceeds the lower limit, the combined focal length of the fourth lens and the fifth lens does not become too small, and generation of higher-order spherical aberration and coma aberration can be suppressed.
  • the combined focal length of the fourth lens and the fifth lens can be appropriately maintained, and a reduction in the total length of the imaging lens can be achieved.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and Example 1;
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 1.
  • 6 is a cross-sectional view of a lens of Example 2.
  • FIG. FIG. 6 is an aberration diagram of Example 2.
  • 6 is a cross-sectional view of a lens of Example 3.
  • FIG. FIG. 6 is an aberration diagram of Example 3.
  • 6 is a sectional view of a lens of Example 4.
  • FIG. FIG. 6 is an aberration diagram of Example 4.
  • 6 is a cross-sectional view of a lens of Example 5.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 5.
  • 6 is a sectional view of a lens of Example 6.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 6.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of a lens according to Example 7.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 7.
  • 10 is a cross-sectional view of a lens of Example 8.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 8.
  • 10 is a sectional view of the lens of Example 9.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 9.
  • the imaging lens 10 illustrated in FIG. 1 has the same configuration as the imaging lens of Example 1 described later.
  • the imaging lens 10 of the embodiment is for forming a subject image on the photoelectric conversion unit 20 of the solid-state imaging device, has a positive refractive power, and has a convex surface on the object side.
  • a first lens L1 that is directed a second lens L2 having a negative refractive power and having a concave surface facing the image side, a third lens L3 having a positive or negative refractive power, and a positive or negative refractive power.
  • a fourth lens L4 having a positive refractive power
  • a fifth lens L5 having a convex surface facing the image side
  • a sixth lens L6 having a negative refractive power and having a concave surface facing the image side.
  • the image side surface 6b of the sixth lens L6 has an aspherical shape, and has an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis OA.
  • an aperture stop S is disposed on the incident side of the first lens L1, that is, the object side.
  • a parallel plate F and a photoelectric conversion unit 20 of a solid-state image sensor are disposed on the exit side, that is, the image side of the sixth probe L6.
  • the imaging lens 10 is disposed on the imaging surface I of the photoelectric conversion unit 20, the imaging lens 10 is disposed. The image is formed by.
  • the imaging lens 10 described above satisfies the following conditional expressions (1) and (2). ⁇ d1> 50 (1) ⁇ d2 ⁇ 30 (2)
  • ⁇ d1 is the Abbe number of the first lens L1
  • ⁇ d2 is the Abbe number of the second lens L2.
  • the imaging lens 10 satisfies the conditional expressions (3) to (6) already described in addition to the conditional expressions (1) and (2).
  • the imaging lens 10 satisfies the above-described conditional expressions (3) ′ to (5) ′ that further restrict the conditional expressions (1) to (6).
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • fB Back focus
  • F F number 2Y: Diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device
  • ENTP Entrance pupil position (distance from the first surface to the entrance pupil position)
  • EXTP exit pupil position (distance from imaging surface to exit pupil position)
  • H1 Front principal point position (distance from the first surface to the front principal point position)
  • H2 Rear principal point position (distance from the final surface to the rear principal point position)
  • R radius of curvature
  • D spacing between top surfaces of axes
  • Nd refractive index of lens material with respect to d-line
  • ⁇ d Abbe number of lens material
  • the surface described with “*” after each surface number is a surface having an aspheric shape, and the shape of the aspheric surface takes the vertex of the surface as the origin and takes the X axis in the optical axis direction.
  • the height in the direction perpendicular to the optical axis is h, and is expressed by the following formula 1.
  • Ai i-th order aspherical coefficient
  • K conic constant
  • a power of 10 for example, 2.5 ⁇ 10 ⁇ 02
  • E for example, 2.5E-02
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 ⁇ 0.00 1.90 2 * 3.703 0.81 1.54470 56.2 1.67 3 * -29.698 0.00 1.50 4 (Aperture) ⁇ 0.05 1.39 5 * 2.157 0.30 1.63200 23.4 1.45 6 * 1.610 0.67 1.46 7 * 10.926 0.30 1.63200 23.4 1.50 8 * 2.990 0.06 1.72 9 * 2.551 0.94 1.54470 56.2 2.12 10 * 5.764 0.32 2.27 11 * 20.813 1.22 1.54470 56.2 2.40 12 * -1.179 0.05 2.64 13 * 4.317 0.61 1.54470 56.2 3.05 14 * 0.945 0.90 3.41 15 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.49 16 ⁇ 3.52 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 6.097 2 5 -12.776 3 7 -6.611 4 9 7.619 5 11 2.089 6 13 -2.373
  • FIG. 1 is also a cross-sectional view of the imaging lens 11 of the first embodiment. That is, the imaging lens 11 includes a biconvex first lens L1 having a positive refractive power, a negative meniscus second lens L2 having a negative refractive power and having a concave surface facing the image side, and a negative refraction. A meniscus third lens L3 having a concave surface facing the image side, a fourth meniscus lens L4 having a positive refractive power and a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens. And a fifth lens L6 having a negative refractive power and a meniscus sixth lens L6 having a concave surface facing the image side.
  • FIG. 2 is an aberration diagram of Example 1 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 ⁇ 0.00 1.71 2 * 2.614 0.80 1.54470 56.2 1.43 3 * -20.783 0.00 1.22 4 (Aperture) ⁇ 0.05 1.08 5 * 3.852 0.30 1.58300 30.0 1.12 6 * 2.008 0.51 1.18 7 * 12.819 0.30 1.63200 23.4 1.25 8 * 3.762 0.10 1.48 9 * 2.856 0.75 1.54470 56.2 1.79 10 * 4.917 0.30 1.99 11 * 26.951 1.30 1.54470 56.2 2.13 12 * -1.122 0.16 2.33 13 * 10.020 0.50 1.54470 56.2 2.60 14 * 0.971 0.90 3.22 15 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.53 16 ⁇ 3.56 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 4.315 2 5 -7.651 3 7 -8.535 4 9 11.086 5 11 2.010 6 13 -2.014
  • FIG. 3 is a sectional view of the lens of Example 2.
  • Reference sign L1 is a biconvex first lens having a positive refractive power
  • reference sign L2 is a negative refractive power
  • a meniscus second lens having a concave surface facing the image side
  • reference sign L3 is a negative refractive power.
  • the symbol F means a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • FIG. 4 is an aberration diagram of Example 2 (spherical aberration, astigmatism, distortion).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 ⁇ 0.00 1.60 2 * 3.111 0.71 1.54470 56.2 1.38 3 * 1690.558 0.00 1.15 4
  • (Aperture) ⁇ 0.12 1.11 5 * 2.938 0.30 1.63200 23.4 1.19 6 * 1.995 0.55 1.26 7 * 9.199 0.30 1.63200 23.4 1.34 8 * 2.779 0.05 1.57 9 * 2.277 0.83 1.54470 56.2 1.83 10 * 5.061 0.34 2.03 11 * 19.273 1.29 1.54470 56.2 2.23 12 * -1.205 0.23 2.35 13 * 7.650 0.50 1.54470 56.2 2.61 14 * 1.029 0.90 3.27 15 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.51 16 ⁇ 3.54 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 5.721 2 5 -11.221 3 7 -6.416 4 9 6.880 5 11 2.129 6 13 -2.243
  • FIG. 5 is a sectional view of the lens of Example 3.
  • Reference sign L1 has a positive refractive power and a first meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • reference sign L2 has a negative refractive power and a second meniscus shape lens having a concave surface facing the image side
  • Reference sign L3 has a negative refracting power and a third meniscus lens having a concave surface facing the image side
  • reference sign L4 has a positive refracting power and a fourth meniscus shape lens having a concave surface facing the image side
  • Symbol L5 is a biconvex fifth lens having positive refractive power
  • symbol L6 has negative refractive power
  • a meniscus sixth lens having a concave surface facing the image side
  • symbol S is an aperture stop
  • I is An imaging surface is shown.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 3 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 ⁇ 0.00 1.67 2 * 5.521 1.02 1.54470 56.2 1.54 3 * -8.148 0.00 1.19 4
  • (Aperture) ⁇ 0.09 1.02 5 * 2.748 0.31 1.63200 23.4 1.13 6 * 1.835 0.49 1.24 7 * 8.016 0.30 1.63200 23.4 1.33 8 * 2.575 0.05 1.56 9 * 2.108 0.86 1.54470 56.2 1.82 10 * 5.111 0.34 1.98 11 * 15.383 1.29 1.54470 56.2 2.15 12 * -1.252 0.31 2.27 13 * 5.562 0.50 1.54470 56.2 2.59 14 * 1.068 0.90 3.26 15 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.50 16 ⁇ 3.53 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 6.205 2 5 -10.070 3 7 -6.133 4 9 5.983 5 11 2.186 6 13 -2.525
  • FIG. 7 is a sectional view of the lens of Example 4.
  • Reference sign L1 is a biconvex first lens having a positive refractive power
  • reference sign L2 is a negative refractive power
  • a meniscus second lens having a concave surface facing the image side
  • reference sign L3 is a negative refractive power.
  • FIG. 8 is an aberration diagram of Example 4 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.14 1.17 2 * 3.439 0.71 1.54470 56.2 1.17 3 * -31.918 0.13 1.30 4 * 3.470 0.30 1.63200 23.4 1.39 5 * 2.183 0.42 1.48 6 * 8.569 0.30 1.63200 23.4 1.52 7 * 4.226 0.21 1.64 8 * 2.893 0.87 1.54470 56.2 1.95 9 * 7.253 0.67 2.10 10 * 80.011 1.10 1.54470 56.2 2.22 11 * -1.492 0.27 2.45 12 * 5.816 0.56 1.54470 56.2 2.99 13 * 1.088 0.90 3.47 14 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.63 15 ⁇ 3.66 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 5.740 2 4 -10.231 3 6 -13.557 4 8 8.254 5 10 2.703 6 12 -2.563
  • FIG. 9 is a sectional view of the lens of Example 5.
  • Reference sign L1 is a biconvex first lens having a positive refractive power
  • reference sign L2 is a negative refractive power
  • a meniscus second lens having a concave surface facing the image side
  • reference sign L3 is a negative refractive power.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 5 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.31 1.31 2 * 2.347 0.85 1.54470 56.2 1.34 3 * 37.567 0.05 1.40 4 * 3.725 0.25 1.63200 23.4 1.41 5 * 2.149 0.42 1.40 6 * 7.764 0.26 1.63200 23.4 1.42 7 * 3.271 0.11 1.47 8 * 2.114 0.64 1.54470 56.2 1.68 9 * 4.021 0.55 1.93 10 * -14.016 0.82 1.54470 56.2 2.01 11 * -1.240 0.27 2.31 12 * 8.692 0.40 1.54470 56.2 2.91 13 * 1.056 0.90 3.18 14 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.57 15 ⁇ 3.60 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 4.557 2 4 -8.566 3 6 -9.147 4 8 7.322 5 10 2.443 6 12 -2.248
  • FIG. 11 is a sectional view of the lens of Example 6.
  • Reference sign L1 has a positive refractive power and a first meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • reference sign L2 has a negative refractive power and a second meniscus shape lens having a concave surface facing the image side
  • Reference sign L3 has a negative refracting power and a third meniscus lens having a concave surface facing the image side
  • reference sign L4 has a positive refracting power and a fourth meniscus shape lens having a concave surface facing the image side
  • Reference numeral L5 has a positive refracting power and a fifth meniscus lens having a convex surface facing the image side
  • reference sign L6 has a negative refracting power and a sixth meniscus shape lens having a concave surface facing the image side
  • Reference numeral S denotes an aperture stop
  • reference numeral I denotes an imaging surface.
  • FIG. 12 is an aberration diagram of Example 6 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.23 1.30 2 * 2.797 0.79 1.54470 56.2 1.41 3 * -36.787 0.08 1.48 4 * 2.659 0.30 1.63200 23.4 1.51 5 * 1.720 0.62 1.53 6 * 9.377 0.28 1.63200 23.4 1.56 7 * 5.646 0.27 1.63 8 * 8.112 0.84 1.54470 56.2 1.98 9 * 4.384 0.17 2.16 10 * 13.225 0.92 1.54470 56.2 2.22 11 * -1.112 0.10 2.44 12 * 3.666 0.43 1.54470 56.2 2.77 13 * 0.896 0.90 3.08 14 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.38 15 ⁇ 3.40 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 4.806 2 4 -8.792 3 6 -23.134 4 8 -19.027 5 10 1.926 6 12 -2.304
  • FIG. 13 is a sectional view of the lens of Example 7.
  • Reference sign L1 is a biconvex first lens having a positive refractive power
  • reference sign L2 is a negative refractive power
  • a meniscus second lens having a concave surface facing the image side
  • reference sign L3 is a negative refractive power.
  • FIG. 14 is an aberration diagram of Example 7 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 ⁇ 0.00 1.67 2 * 3.194 0.70 1.54470 56.2 1.45 3 * -284.220 0.05 1.26 4 (Aperture) ⁇ 0.15 1.09 5 * 2.909 0.30 1.63200 23.4 1.21 6 * 1.970 0.58 1.29 7 * 8.916 0.36 1.63200 23.4 1.37 8 * 13.014 0.11 1.58 9 * 11.952 0.68 1.54470 56.2 1.83 10 * 6.548 0.28 2.05 11 * 13.893 1.47 1.54470 56.2 2.29 12 * -1.140 0.20 2.40 13 * 22.824 0.50 1.54470 56.2 2.61 14 * 1.032 0.90 3.29 15 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.52 16 ⁇ 3.55 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 5.804 2 5 -11.024 3 7 43.310 4 9 -27.821 5 11 2.004 6 13 -2.001
  • FIG. 15 is a sectional view of the lens of Example 8.
  • Reference numeral L1 is a biconvex first lens having positive refractive power
  • reference L2 has negative refractive power
  • a meniscus second lens having a concave surface facing the image side
  • reference L3 has positive refractive power.
  • FIG. 16 is an aberration diagram of Example 8 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the surface data of the imaging lens is shown below.
  • Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.14 1.19 2 * 3.434 0.70 1.54470 56.2 1.28 3 * 33.774 0.20 1.39 4 * 3.152 0.31 1.63200 23.4 1.47 5 * 2.432 0.80 1.59 6 * 7.376 0.25 1.63200 23.4 1.71 7 * 3.354 0.07 1.89 8 * 3.437 1.03 1.54470 56.2 2.21 9 * 2.316 0.14 2.38 10 * 2.732 1.44 1.54470 56.2 2.40 11 * -1.590 0.25 2.64 12 * 8.528 0.75 1.54470 56.2 2.93 13 * 1.276 0.90 3.49 14 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 3.57 15 ⁇ 3.60 All the lenses are made of a plastic material.
  • Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 6.962 2 4 -20.260 3 6 -9.976 4 8 -19.287 5 10 2.091 6 12 -2.859
  • FIG. 17 is a sectional view of the lens of Example 9.
  • Reference sign L1 has a positive refractive power and a first meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • reference sign L2 has a negative refractive power and a second meniscus shape lens having a concave surface facing the image side
  • Reference sign L3 has a negative refracting power and a third meniscus lens having a concave surface facing the image side
  • reference sign L4 has a negative refracting power and a fourth meniscus shape lens having a concave surface facing the image side
  • Symbol L5 is a biconvex fifth lens having positive refractive power
  • symbol L6 has negative refractive power
  • a meniscus sixth lens having a concave surface facing the image side
  • symbol S is an aperture stop
  • symbol I Indicates an imaging surface.
  • FIG. 18 is an aberration diagram of Example 9 (spherical aberration, astigmatism, distortion, and meridional coma).
  • the plastic material used in the imaging lens 10 has a large refractive index change at the time of temperature change, if all of the first lens L1 to the sixth lens L6 are made of plastic lenses, when the ambient temperature changes, There is a problem that the image point position of the entire imaging lens system fluctuates.
  • the temperature change of the plastic material can be reduced by mixing inorganic fine particles in the plastic material. More specifically, mixing fine particles with a transparent plastic material generally causes light scattering and lowers the transmittance, so it was difficult to use as an optical material. By making it smaller than the wavelength, it is possible to substantially prevent scattering.
  • the refractive index of the plastic material decreases with increasing temperature, but the refractive index of inorganic particles increases with increasing temperature.
  • a plastic material with extremely low temperature dependency of the refractive index is obtained.
  • niobium oxide (Nb 2 O 5 ) in acrylic the refractive index change due to temperature change can be reduced.
  • a plastic material in which such inorganic particles are dispersed is used for a positive lens (first lens L1) having a relatively large refractive power, or all lenses (first lens L1 to sixth lens L6). As a result, it is possible to suppress the image point position fluctuation when the temperature of the entire imaging lens system changes.
  • an energy curable resin as the material for the imaging lens 10
  • the optical performance when exposed to high temperatures is small compared to a lens using a thermoplastic resin such as polycarbonate or polyolefin. It is effective for the reflow process, is easier to manufacture than a glass mold lens, is inexpensive, and can achieve both low cost and mass productivity of an imaging apparatus incorporating the imaging lens.
  • the energy curable resin refers to both a thermosetting resin and an ultraviolet curable resin.
  • the plastic lens constituting the imaging lens 10 of the present invention may be formed using the energy curable resin described above.
  • the principal ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface of the solid-state imaging device is not necessarily designed to be sufficiently small in the periphery of the imaging surface.
  • the pitch of the arrangement of the color filters and the on-chip microlens array is set slightly smaller than the pixel pitch of the imaging surface of the imaging device, the color filter or Since the on-chip microlens array shifts to the optical axis side of the imaging lens 10, the obliquely incident light beam can be efficiently guided to the light receiving portion of each pixel.
  • produces with a solid-state image sensor can be restrained small.
  • the present embodiment is a design example aiming at further miniaturization with respect to the portion where the requirement is relaxed.

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Abstract

小型でＦ２以下の充分な明るさを有し、諸収差が良好に補正された、６枚構成の撮像レンズを提供する。この撮像レンズは、物体側より順に、正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた第１レンズと、負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第２レンズと、正若しくは負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有し、像側に凸面を向けた第５レンズと、負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第６レンズと、から構成され、第６レンズの像側面は非球面形状を有し、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、以下の条件式を満足する。　νｄ１＞５０　νｄ２≦３０　但し、　νｄ１：第１レンズのアッベ数　νｄ２：第２レンズのアッベ数

Description

撮像レンズ
　本発明は、ＣＣＤ型イメージセンサ、或いはＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた撮像装置に好適で、小型で明るい撮像レンズに関する。
　近年、ＣＣＤ型イメージセンサやＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が搭載された携帯端末の普及の増大に伴い、より高画質の画像が得られるように高画素数を有する撮像素子を使用した撮像装置が搭載された携帯端末が市場に供給されるようになってきた。高画素数を有する撮像素子は大型化を伴っていたが、近年は画素の高細化が進み、撮像素子が小型化されるようになってきた。このような高細化された撮像素子に使用される撮像レンズは高い解像力を要求されるが、解像力はＦ値により限界があり、Ｆ値の小さい明るいレンズの方が高解像力を得られるため、従来のようにＦ２．８程度のＦ値では充分な性能が得られなくなってきた。そこで、高画素化、高細化及び小型化された撮像素子に好適なＦ２以下の明るい撮像レンズが求められるようになってきた。このような用途の撮像レンズとして、３枚或いは４枚構成のレンズに比べて大口径比化及び高性能化が可能な５枚構成の撮像レンズが特許公報に開示されている。
　５枚構成の撮像レンズとして、物体側より順に、正若しくは負の屈折力を有する第１レンズと正の屈折力を有する第２レンズとからなる前群、開口絞り、及び負の屈折力を有する第３レンズと正の屈折力を有する第４レンズと負若しくは正の屈折力を有する第５レンズとからなる後群で構成された撮像レンズが開示されている。（例えば、特許文献１，２参照）
特開２００７－２７９２８２号公報 特開２００６－２９３０４２号公報
　特許文献１に記載の撮像レンズは、Ｆ２．８程度の撮像レンズであり、Ｆ２以下まで明るくすると、球面収差やコマ収差の補正が不充分で良好な性能を確保できない。また、前群及び後群共に正の屈折力を有する構成のため、後群が負の屈折力を有するテレフォトタイプのような構成に比べて光学系の主点位置が像側になり、バックフォーカスが長くなるため小型化に不利になる。
　特許文献２に記載の撮像レンズは、Ｆ２程度の明るさを有しているが、第１レンズ及び第２レンズともに正の屈折力を有する構成のため、前群での色補正が不充分である。更に、特許文献１と同様に前群及び後群共に正の屈折力を有する構成であり、かつ最終レンズも正レンズであるため、小型化に不利になる。
　本発明はかかる問題に鑑みてなされたものであり、小型でＦ２以下の充分な明るさを有し、諸収差が良好に補正された、６枚構成の撮像レンズを提供することを目的とする。
　ここで、小型の撮像レンズの尺度であるが、本発明では下記の条件式を満たすレベルの小型化を目指している。この範囲を満たすことで、撮像装置全体の小型軽量化が可能となる。
　Ｌ／２Ｙ＜１．１　・・・　（６）
　但し、
　Ｌ：撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離
　２Ｙ：固体撮像素子の撮像面対角線長（固体撮像素子の矩形実効画素領域の対角線長）
　ここで、像側焦点とは撮像レンズに光軸と平行な平行光線が入射した場合の像点をいう。
　なお、撮像レンズの最も像側の面と像側焦点位置との間に、光学的ローパスフィルタ、赤外線カットフィルタ若しくは固体撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板が配置される場合には、平行平板部分は空気換算距離とした上で上記Ｌの値を計算するものとする。
　上記目的は下記の発明〔１〕～〔５〕により達成される。
　〔１〕固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、
　物体側より順に、
　正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた第１レンズと、
　負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第２レンズと、
　正若しくは負の屈折力を有する第３レンズと、
　正若しくは負の屈折力を有する第４レンズと、
　正の屈折力を有し、像側に凸面を向けた第５レンズと、
　負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第６レンズと、からなり、
　前記第６レンズの像側面は非球面形状を有し、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、
　以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
　νｄ１＞５０　・・・　（１）
　νｄ２≦３０　・・・　（２）
　但し、
　νｄ１：前記第１レンズのアッベ数
　νｄ２：前記第２レンズのアッベ数
　なお、以上の撮像レンズは、第１～第６レンズに追加して、実質的にパワーを持たないレンズをさらに有するものとできる。
　〔２〕以下の条件式を満足することを特徴とする前記〔１〕に記載の撮像レンズ。
　０．８＜ＤＬ／ｆ＜１．４　・・・　（３）
　但し、
　ＤＬ：前記第１レンズの物体側面頂点から前記第６レンズの像側面頂点までの光軸上の距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　〔３〕以下の条件式を満足することを特徴とする前記〔１〕又は前記〔２〕に記載の撮像レンズ。
　０．８＜ｆ１／ｆ＜１．６　・・・　（４）
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　〔４〕以下の条件式を満足することを特徴とする前記〔１〕～〔３〕の何れか１項に記載の撮像レンズ。
　０．３５＜ｆ４５／ｆ＜０．６０　・・・　（５）
　但し、
　ｆ４５：前記第４レンズと前記第５レンズの合成焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　〔５〕全てのレンズがプラスチック材料で形成されていることを特徴とする前記〔１〕～〔４〕の何れか１項に記載の撮像レンズ。
　発明〔１〕の効果
　小型で収差が良好に補正された撮像レンズを得るための本発明のレンズ構成は、いわゆるテレフォトタイプであって、撮像レンズ全長の小型化には有利な構成である。
　更に、６枚構成のうち２枚から４枚を負レンズとすることで、発散作用を有する面を多くしてペッツバール和の補正を容易とし、画面周辺部まで良好な結像性能を確保した撮像レンズを得ることが可能となる。
　また、最も像側に配置された第６レンズの像側面を非球面とすることで、画面周辺部での諸収差を良好に補正することができる。更に、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状とすることで、像側光束のテレセントリック特性が確保し易くなる。
　ここで、「変曲点」とは有効半径内でのレンズ断面形状の曲線において、接平面が光軸と垂直な平面となるような非球面上の点のことである。
　条件式（１），（２）は第１レンズと第２レンズのアッベ数を適切に設定するための条件式である。正の第１レンズと負の第２レンズに条件式（１），（２）の範囲を満足する材料を適用することで、Ｆ２以下の明るいレンズにおいても軸上から軸外にかけての色収差を良好に補正することができる。
　発明〔２〕の効果
　発明〔２〕における条件式（３）は第１レンズから第６レンズまでの合成厚みを適切に設定するための条件式である。
　上限を下回ることで、レンズ全長に対してバックフォーカスを充分確保することができる。一方、下限を上回ることで、レンズの合成厚みが小さくなりすぎず、各々のレンズの屈折力が強くなりすぎることを防ぎ、製造誤差による像面変動を小さく抑えることができる。
　また、下記の条件式にすることがより望ましい。
　０．９＜ＤＬ／ｆ＜１．３　・・・　（３）'
　発明〔３〕の効果
　発明〔３〕における条件式（４）は第１レンズの焦点距離を適切に設定し、撮像レンズ全長の短縮化と収差補正を適切に達成するための条件式である。
　条件式（４）の値が上限を下回ることで、第１レンズの屈折力を適度に維持することができ、第１レンズから第６レンズの合成主点をより物体側へ配置することができ、撮像レンズ全長を短くすることができる。一方、下限を上回ることで、第１レンズの屈折力が必要以上に大きくなり過ぎず、第１レンズで発生する高次の球面収差やコマ収差を小さく抑えることができる。
　また、下記の条件式にすることがより望ましい。
　０．９＜ｆ１／ｆ＜１．５　・・・　（４）'
　発明〔４〕の効果
　発明〔４〕における条件式（５）は第４レンズと第５レンズの合成焦点距離を適切に設定するための条件式である。
　条件式（５）の値が下限を上回ることで、第４レンズと第５レンズの合成焦点距離が小さくなり過ぎず、高次の球面収差やコマ収差の発生を抑えることができる。一方、上限を下回ることで、第４レンズと第５レンズの合成焦点距離を適度に維持することができ、撮像レンズ全長の短縮化を達成することができる。
　また、下記の条件式にすることがより望ましい。
　０．４０＜ｆ４５／ｆ＜０．５５　・・・　（５）'
　発明〔５〕の効果
　近年では、固体撮像装置全体の小型化を目的とし、同じ画素数の固体撮像素子であっても画素ピッチが小さく、結果として撮像面サイズの小さいものが開発されている。このような撮像面サイズの小さい固体撮像素子向けの撮像レンズは、全系の焦点距離を比較的に短くする必要があるため、各レンズの曲率半径や外径がかなり小さくなってしまう。従って、手間のかかる研磨加工により製造するガラスレンズと比較すれば、全てのレンズを、射出成形により製造されるプラスチックレンズで構成することにより、曲率半径や外径の小さなレンズであっても安価に大量生産が可能となる。また、プラスチックレンズはプレス温度を低くできることから、成形金型の損耗を抑えることができ、その結果、成形金型の交換回数やメンテナンス回数を減少させ、コスト低減を図ることができる。
本発明の一実施形態の撮像レンズであって、実施例１のレンズの断面図である。 実施例１の収差図である。 実施例２のレンズの断面図である。 実施例２の収差図である。 実施例３のレンズの断面図である。 実施例３の収差図である。 実施例４のレンズの断面図である。 実施例４の収差図である。 実施例５のレンズの断面図である。 実施例５の収差図である。 実施例６のレンズの断面図である。 実施例６の収差図である。 実施例７のレンズの断面図である。 実施例７の収差図である。 実施例８のレンズの断面図である。 実施例８の収差図である。 実施例９のレンズの断面図である。 実施例９の収差図である。
　以下、図１等を参照して、本発明の一実施形態の撮像レンズについて説明する。なお、図１で例示した撮像レンズ１０は、後述する実施例１の撮像レンズと同一の構成となっている。
　図１に示すように、実施形態の撮像レンズ１０は、固体撮像素子の光電変換部２０に被写体像を結像させるためのものであって、正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第２レンズＬ２と、正若しくは負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正若しくは負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有し、像側に凸面を向けた第５レンズＬ５と、負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第６レンズＬ６とからなる。ここで、「からなる」とは「実質的にからなる」の意である。第６レンズＬ６の像側面６ｂは非球面形状を有し、光軸ＯＡとの交点以外の位置に変曲点を有する。なお、例えば第１レンズＬ１の入射側すなわち物体側には、開口絞りＳが配置されている。また、第６ンズＬ６の射出側すなわち像側には、平行平板Ｆと、固体撮像素子の光電変換部２０とが配置されており、光電変換部２０の撮像面Ｉ上には、撮像レンズ１０による結像が行われる。
　以上の撮像レンズ１０は、下記の条件式（１）及び（２）を満足する。
　νｄ１＞５０　・・・　（１）
　νｄ２≦３０　・・・　（２）
ここで、νｄ１は、第１レンズＬ１のアッベ数であり、νｄ２は、第２レンズＬ２のアッベ数である。
　撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）に加えて、既に説明した条件式（３）～（６）を満足する。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（１）～（６）をより制限した既述の条件式（３）'～（５）'を満足するものとする。
　以下に本発明の撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　ｆＢ：バックフォーカス
　Ｆ：Ｆナンバー
　２Ｙ：固体撮像素子の撮像面対角線長
　ＥＮＴＰ：入射瞳位置（第１面から入射瞳位置までの距離）
　ＥＸＴＰ：射出瞳位置（撮像面から射出瞳位置までの距離）
　Ｈ１：前側主点位置（第１面から前側主点位置までの距離）
　Ｈ２：後側主点位置（最終面から後側主点位置までの距離）
　Ｒ：曲率半径
　Ｄ：軸上面間隔
　Ｎｄ：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
　νｄ：レンズ材料のアッベ数
　各実施例において、各面番号の後に「＊」が記載されている面が非球面形状を有する面であり、非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にＸ軸を取り、光軸と垂直方向の高さをｈとし、以下の数１で表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 　但し、
　Ａｉ：ｉ次の非球面係数
　Ｋ：円錐定数
　また、非球面係数においては１０のべき乗数（例えば２．５×１０－０２）をＥ（例えば２．５Ｅ－０２）を用いて表す。
　［実施例１］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．６７ｍｍ
　ｆＢ＝０．６６ｍｍ
　Ｆ＝１．６
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０．５７ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－４．０７ｍｍ
　Ｈ１＝０．６２ｍｍ
　Ｈ２＝－４．０１ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1　　　　　　∞　　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.90
　 2* 　　　　 3.703　　 0.81　　 1.54470　　56.2　　　　1.67
　 3* 　　　 -29.698　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.50
　 4(絞り)　　　∞　　　 0.05　　　　　　　　　　　　　　1.39
　 5* 　　　　 2.157　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.45
　 6* 　　　　 1.610　　 0.67　　　　　　　　　　　　　　1.46
　 7* 　　　　10.926　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.50
　 8* 　　　　 2.990　　 0.06　　　　　　　　　　　　　　1.72
　 9* 　　　　 2.551　　 0.94　　 1.54470　　56.2　　　　2.12
　10* 　　　　 5.764　　 0.32　　　　　　　　　　　　　　2.27
　11* 　　　　20.813　　 1.22　　 1.54470　　56.2　　　　2.40
　12* 　　　　-1.179　　 0.05　　　　　　　　　　　　　　2.64
　13* 　　　　 4.317　　 0.61　　 1.54470　　56.2　　　　3.05
　14* 　　　　 0.945　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.41
　15　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.49
　16　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.52
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=0.15565E-02, A4=0.29538E-02, A6=-0.29632E-02, A8=-0.46862E-03,
A10=0.55858E-03, A12=-0.19525E-03
第３面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.97019E-02, A6=0.13535E-01, A8=-0.10035E-01,
A10=0.27070E-02, A12=-0.33166E-03
第５面
 K=-0.63639E+01, A4=-0.10314E-01, A6=0.85848E-02, A8=-0.55201E-02,
A10=0.11529E-02, A12=-0.16212E-03
第６面
 K=-0.33615E+01, A4=-0.80437E-02, A6=0.20540E-02, A8=-0.10884E-02,
A10=-0.20540E-03, A12=-0.25562E-03
第７面
 K=0.63060E+01, A4=-0.29748E-01, A6=-0.28521E-02, A8=-0.18928E-02,
A10=-0.40306E-04, A12=0.45408E-04
第８面
 K=-0.38984E+02, A4=-0.99770E-02, A6=-0.40859E-02, A8=-0.23376E-03,
A10=-0.11218E-03, A12=0.17508E-03
第９面
 K=-0.27502E+02, A4=-0.70657E-02, A6=0.16170E-02, A8=0.22523E-03,
10=0.20324E-04, A12=-0.12724E-04
第10面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.13259E-01, A6=-0.20743E-02, A8=-0.60084E-04,
A10=0.32009E-04, A12=0.74047E-05
第11面
 K=0.50000E+02, A4=-0.70729E-02, A6=-0.27414E-03, A8=-0.34293E-03,
A10=-0.21340E-04, A12=0.93929E-05
第12面
 K=-0.49133E+01, A4=-0.25115E-01, A6=0.83069E-02, A8=-0.12487E-02,
A10=0.23888E-03, A12=-0.23584E-04, A14=-0.75274E-06, A16=0.13969E-06
第13面
 K=-0.10060E+02, A4=-0.33977E-01, A6=0.51999E-02, A8=-0.27663E-03,
A10=-0.43742E-05, A12=0.16683E-05, A14=-0.94490E-07
第14面
 K=-0.46030E+01, A4=-0.19760E-01, A6=0.32485E-02, A8=-0.40120E-03,
A10=0.29223E-04, A12=-0.10093E-05, A14=0.10830E-07
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　 始面　 焦点距離(mm)
　１　　　２　　　 6.097
　２　　　５　　 -12.776
　３　　　７　　　-6.611
　４　　　９　　　 7.619
　５　　　11　　　 2.089
　６　　　13　　　-2.373
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝１．１４
（４）ｆ１／ｆ＝１．３１
（５）ｆ４５／ｆ＝０．４３
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．９７
　図１は、実施例１の撮像レンズ１１の断面図でもある。つまり、撮像レンズ１１は、両凸形状で正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズＬ２と、負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズＬ３と、正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４レンズＬ４と、両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズＬ６とを備える。なお、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、符号Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図２は実施例１の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、メリディオナルコマ収差）である。
　［実施例２］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．６７ｍｍ
　ｆＢ＝０．４１ｍｍ
　Ｆ＝２．０
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０．５８ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－３．４７ｍｍ
　Ｈ１＝－０．３８ｍｍ
　Ｈ２＝－４．２６ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　１　　　　　　∞　　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.71
　２* 　　　　 2.614　　 0.80　　 1.54470　　56.2　　　　1.43
　３* 　　　 -20.783　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.22
　４(絞り)　　　∞　　　 0.05　　　　　　　　　　　　　　1.08
　５* 　　　　 3.852　　 0.30　　 1.58300　　30.0　　　　1.12
　６* 　　　　 2.008　　 0.51　　　　　　　　　　　　　　1.18
　７* 　　　　12.819　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.25
　８* 　　　　 3.762　　 0.10　　　　　　　　　　　　　　1.48
　９* 　　　　 2.856　　 0.75　　 1.54470　　56.2　　　　1.79
　10* 　　　　 4.917　　 0.30　　　　　　　　　　　　　　1.99
　11* 　　　　26.951　　 1.30　　 1.54470　　56.2　　　　2.13
　12* 　　　　-1.122　　 0.16　　　　　　　　　　　　　　2.33
　13* 　　　　10.020　　 0.50　　 1.54470　　56.2　　　　2.60
　14* 　　　　 0.971　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.22
　15　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.53
　16　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.56
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.38280E+00, A4=0.95493E-03, A6=-0.10642E-02, A8=-0.33932E-02,
A10=0.22394E-02, A12=-0.96054E-03
第３面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.24570E-01, A6=0.46239E-01, A8=-0.47052E-01,
A10=0.20699E-01, A12=-0.39872E-02
第５面
 K=-0.35321E+02, A4=-0.17573E-01, A6=0.36210E-01, A8=-0.26314E-01,
A10=0.98134E-02, A12=-0.13648E-02
第６面
 K=-0.60810E+01, A4=0.11713E-02, A6=0.10770E-01, A8=-0.44240E-02,
A10=0.79769E-04, A12=-0.14811E-03
第７面
 K=0.23799E+02, A4=-0.43291E-01, A6=-0.89417E-03, A8=-0.93185E-02,
A10=0.27375E-03, A12=0.73175E-03
第８面
 K=-0.61204E+02, A4=-0.11525E-01, A6=-0.64675E-02, A8=0.93472E-03,
A10=-0.11938E-02, A12=0.70803E-03
第９面
 K=-0.31046E+02, A4=-0.15640E-01, A6=0.48814E-02, A8=0.72446E-04,
A10=-0.12230E-03, A12=-0.61026E-05
第10面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.26254E-01, A6=-0.25466E-03, A8=-0.76684E-04,
A10=0.29527E-04, A12=0.18154E-04
第11面
 K=0.27007E+01, A4=-0.28875E-01, A6=0.20412E-02, A8=0.13345E-05,
A10=0.47735E-04, A12=0.57661E-06
第12面
 K=-0.42362E+01, A4=-0.45311E-01, A6=0.17104E-01, A8=-0.62334E-02,
A10=0.20006E-02, A12=-0.22821E-03, A14=-0.80034E-05, A16=0.19995E-05
第13面
 K=-0.94346E+03, A4=-0.61733E-01, A6=0.15354E-01, A8=-0.17532E-02,
A10=-0.72680E-05, A12=0.27751E-04, A14=-0.22794E-05
第14面
 K=-0.55748E+01, A4=-0.38593E-01, A6=0.10051E-01, A8=-0.18434E-02,
A10=0.19395E-03, A12=-0.10594E-04, A14=0.22643E-06
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　 始面　 焦点距離(mm)
　１　　　２　　　 4.315
　２　　　５　　　-7.651
　３　　　７　　　-8.535
　４　　　９　　　11.086
　５　　　11　　　 2.010
　６　　　13　　　-2.014
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝３０．０
（３）ＤＬ／ｆ＝１．０８
（４）ｆ１／ｆ＝０．９２
（５）ｆ４５／ｆ＝０．４２
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．９１
　図３は実施例２のレンズの断面図である。符号Ｌ１は両凸形状で正の屈折力を有する第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は正の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、符号Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図４は実施例２の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）である。
　［実施例３］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．６７ｍｍ
　ｆＢ＝０．５ｍｍ
　Ｆ＝２．０
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０．５ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－３．７４ｍｍ
　Ｈ１＝０．０３ｍｍ
　Ｈ２＝－４．１７ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1　　　　　　∞　　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.60
　 2* 　　　　 3.111　　 0.71　　 1.54470　　56.2　　　　1.38
　 3* 　　　1690.558　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.15
　 4(絞り)　　　∞　　　 0.12　　　　　　　　　　　　　　1.11
　 5* 　　　　 2.938　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.19
　 6* 　　　　 1.995　　 0.55　　　　　　　　　　　　　　1.26
　 7* 　　　　 9.199　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.34
　 8* 　　　　 2.779　　 0.05　　　　　　　　　　　　　　1.57
　 9* 　　　　 2.277　　 0.83　　 1.54470　　56.2　　　　1.83
　10* 　　　　 5.061　　 0.34　　　　　　　　　　　　　　2.03
　11* 　　　　19.273　　 1.29　　 1.54470　　56.2　　　　2.23
　12* 　　　　-1.205　　 0.23　　　　　　　　　　　　　　2.35
　13* 　　　　 7.650　　 0.50　　 1.54470　　56.2　　　　2.61
　14* 　　　　 1.029　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.27
　15　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.51
　16　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.54
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.55270E+00, A4=-0.39988E-04, A6=-0.12388E-04, A8=-0.34779E-02,
A10=0.22907E-02, A12=-0.92168E-03
第３面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.32660E-01, A6=0.47584E-01, A8=-0.46232E-01,
A10=0.20627E-01, A12=-0.42392E-02
第５面
 K=-0.15669E+02, A4=-0.19361E-01, A6=0.32629E-01, A8=-0.27174E-01,
A10=0.95500E-02, A12=-0.17348E-02
第６面
 K=-0.59448E+01, A4=-0.18891E-02, A6=0.72199E-02, A8=-0.57825E-02,
A10=0.36422E-04, A12=-0.40598E-03
第７面
 K=0.14616E+02, A4=-0.45890E-01, A6=0.63222E-03, A8=-0.82220E-02,
A10=0.20807E-03, A12=0.51658E-03
第８面
 K=-0.46423E+02, A4=-0.13600E-01, A6=-0.70241E-02, A8=0.11429E-02,
A10=-0.11840E-02, A12=0.56765E-03
第９面
 K=-0.29243E+02, A4=-0.15318E-01, A6=0.48632E-02, A8=-0.41812E-04,
A10=-0.12868E-03, A12=0.32209E-05
第10面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.25839E-01, A6=-0.28947E-03, A8=-0.15505E-03,
A10=0.24614E-04, A12=0.15486E-04
第11面
 K=0.49127E+02, A4=-0.26044E-01, A6=0.18311E-02, A8=-0.73738E-04,
A10=0.36435E-04, A12=0.22660E-05
第12面
 K=-0.43517E+01, A4=-0.41554E-01, A6=0.16849E-01, A8=-0.63460E-02,
A10=0.19951E-02, A12=-0.22696E-03, A14=-0.76649E-05, A16=0.20251E-05
第13面
 K=-0.21085E+02, A4=-0.63390E-01, A6=0.15213E-01, A8=-0.17751E-02,
A10=-0.80500E-05, A12=0.27900E-04, A14=-0.22696E-05
第14面
 K=-0.46057E+01, A4=-0.38373E-01, A6=0.10214E-01, A8=-0.18580E-02,
A10=0.19349E-03, A12=-0.10431E-04, A14=0.21719E-06
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　 始面　 焦点距離(mm)
　１　　 ２　　　　5.721
　２　　 ５　　　-11.221
　３　　 ７　　　 -6.416
　４　　 ９　　　　6.880
　５　　 11　　　　2.129
　６　　 13　　　 -2.243
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝１．１２
（４）ｆ１／ｆ＝１．２３
（５）ｆ４５／ｆ＝０．４２
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．９４
　図５は実施例３のレンズの断面図である。符号Ｌ１は正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は正の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図６は実施例３の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、及びメリディオナルコマ収差）である。
　［実施例４］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．３５ｍｍ
　ｆＢ＝０．４９ｍｍ
　Ｆ＝２．０
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０．７１ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－３．９３ｍｍ
　Ｈ１＝０．７８ｍｍ
　Ｈ２＝－３．８５ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1　　　　　　∞　　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.67
　 2* 　　　　 5.521　　 1.02　　 1.54470　　56.2　　　　1.54
　 3* 　　　　-8.148　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.19
　 4(絞り)　　　∞　　　 0.09　　　　　　　　　　　　　　1.02
　 5* 　　　　 2.748　　 0.31　　 1.63200　　23.4　　　　1.13
　 6* 　　　　 1.835　　 0.49　　　　　　　　　　　　　　1.24
　 7* 　　　　 8.016　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.33
　 8* 　　　　 2.575　　 0.05　　　　　　　　　　　　　　1.56
　 9* 　　　　 2.108　　 0.86　　 1.54470　　56.2　　　　1.82
　10* 　　　　 5.111　　 0.34　　　　　　　　　　　　　　1.98
　11* 　　　　15.383　　 1.29　　 1.54470　　56.2　　　　2.15
　12* 　　　　-1.252　　 0.31　　　　　　　　　　　　　　2.27
　13* 　　　　 5.562　　 0.50　　 1.54470　　56.2　　　　2.59
　14* 　　　　 1.068　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.26
　15　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.50
　16　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.53
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.18530E+01, A4=-0.16335E-02, A6=0.92276E-03, A8=-0.39844E-02,
A10=0.22407E-02, A12=-0.52625E-03
第３面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.31717E-01, A6=0.46874E-01, A8=-0.46065E-01,
A10=0.21092E-01, A12=-0.43138E-02
第５面
 K=-0.16563E+02, A4=-0.19297E-01, A6=0.30719E-01, A8=-0.28695E-01,
A10=0.92443E-02, A12=-0.16473E-02
第６面
 K=-0.64813E+01, A4=-0.98109E-02, A6=0.49764E-02, A8=-0.58013E-02,
A10=-0.80442E-04, A12=-0.46162E-03
第７面
 K=0.10792E+02, A4=-0.47460E-01, A6=0.79463E-03, A8=-0.83587E-02,
A10=0.17422E-03, A12=0.61547E-03
第８面
 K=-0.37428E+02, A4=-0.14489E-01, A6=-0.72633E-02, A8=0.98804E-03,
A10=-0.12490E-02, A12=0.53451E-03
第９面
 K=-0.23882E+02, A4=-0.15022E-01, A6=0.45824E-02, A8=-0.79460E-04,
A10=-0.11908E-03, A12=0.10122E-04
第10面
 K=-0.46853E+02, A4=-0.27299E-01, A6=-0.63287E-03, A8=-0.19122E-03,
A10=0.33500E-04, A12=0.20260E-04
第11面
 K=0.41808E+02, A4=-0.26425E-01, A6=0.18815E-02, A8=-0.78733E-04,
A10=0.30782E-04, A12=0.50967E-06
第12面
 K=-0.40120E+01, A4=-0.43012E-01, A6=0.17070E-01, A8=-0.63236E-02,
A10=0.19992E-02, A12=-0.22622E-03, A14=-0.76032E-05, A16=0.20144E-05
第13面
 K=-0.97036E+01, A4=-0.64042E-01, A6=0.14734E-01, A8=-0.17843E-02,
A10=-0.69839E-05, A12=0.28243E-04, A14=-0.22391E-05
第14面
 K=-0.41187E+01, A4=-0.39164E-01, A6=0.10195E-01, A8=-0.18686E-02,
A10=0.19507E-03, A12=-0.10375E-04, A14=0.20728E-06
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　 始面　 焦点距離(mm)
　１　　　２　　　 6.205
　２　　　５　　 -10.070
　３　　　７　　　-6.133
　４　　　９　　　 5.983
　５　　　11　　　 2.186
　６　　　13　　　-2.525
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝１．２８
（４）ｆ１／ｆ＝１．４３
（５）ｆ４５／ｆ＝０．４５
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．９９
　図７は実施例４のレンズの断面図である。符号Ｌ１は両凸形状で正の屈折力を有する第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は正の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図８は実施例４の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、及びメリディオナルコマ収差）である。
　［実施例５］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．６７ｍｍ
　ｆＢ＝０．２６ｍｍ
　Ｆ＝２．０
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－４ｍｍ
　Ｈ１＝－０．４６ｍｍ
　Ｈ２＝－４．４２ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1(絞り)　　　∞　　　-0.14　　　　　　　　　　　　　　1.17
　 2* 　　　　 3.439　　 0.71　　 1.54470　　56.2　　　　1.17
　 3* 　　　 -31.918　　 0.13　　　　　　　　　　　　　　1.30
　 4* 　　　　 3.470　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.39
　 5* 　　　　 2.183　　 0.42　　　　　　　　　　　　　　1.48
　 6* 　　　　 8.569　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.52
　 7* 　　　　 4.226　　 0.21　　　　　　　　　　　　　　1.64
　 8* 　　　　 2.893　　 0.87　　 1.54470　　56.2　　　　1.95
　 9* 　　　　 7.253　　 0.67　　　　　　　　　　　　　　2.10
　10* 　　　　80.011　　 1.10　　 1.54470　　56.2　　　　2.22
　11* 　　　　-1.492　　 0.27　　　　　　　　　　　　　　2.45
　12* 　　　　 5.816　　 0.56　　 1.54470　　56.2　　　　2.99
　13* 　　　　 1.088　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.47
　14　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.63
　15　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.66
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.81774E+00, A4=-0.71594E-03, A6=-0.70065E-03, A8=-0.13630E-02,
A10=0.56929E-03, A12=-0.42468E-03
第３面
 K=0.25292E+01, A4=-0.19136E-01, A6=0.21587E-01, A8=-0.17803E-01,
A10=0.49797E-02, A12=-0.69121E-03
第４面
 K=-0.21080E+02, A4=-0.18895E-01, A6=0.13629E-01, A8=-0.10148E-01,
A10=0.23983E-02, A12=-0.32605E-03
第５面
 K=-0.65385E+01, A4=-0.73281E-02, A6=0.11618E-02, A8=-0.25088E-02,
A10=-0.81561E-04, A12=-0.10402E-03
第６面
 K=0.16967E+02, A4=-0.26719E-01, A6=-0.87837E-05, A8=-0.24892E-02,
A10=0.23474E-03, A12=0.11045E-03
第７面
 K=-0.40594E+02, A4=-0.64933E-02, A6=-0.20081E-02, A8=0.61690E-03,
A10=-0.24134E-03, A12=0.15230E-03
第８面
 K=-0.13432E+02, A4=-0.62243E-02, A6=0.17421E-02, A8=-0.80154E-04,
A10=-0.27008E-04, A12=-0.20229E-05
第９面
 K=-0.41679E+02, A4=-0.17566E-01, A6=0.16915E-04, A8=-0.56958E-04,
A10=0.10495E-05, A12=0.29234E-05
第10面
 K=0.50000E+02, A4=-0.14603E-01, A6=-0.29355E-03, A8=-0.15612E-03,
A10=0.52825E-05, A12=0.21417E-05
第11面
 K=-0.46063E+01, A4=-0.24679E-01, A6=0.82317E-02, A8=-0.22838E-02,
A10=0.51497E-03, A12=-0.45440E-04, A14=-0.11070E-05, A16=0.25759E-06
第12面
 K=-0.10879E+03, A4=-0.40036E-01, A6=0.76242E-02, A8=-0.62686E-03,
A10=-0.53377E-05, A12=0.52119E-05, A14=-0.26535E-06
第13面
 K=-0.44787E+01, A4=-0.23968E-01, A6=0.44986E-02, A8=-0.57475E-03,
A10=0.40715E-04, A12=-0.15520E-05, A14=0.27815E-07
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　 始面　 焦点距離(mm)
　１　　　２　　　 5.740
　２　　　４　　 -10.231
　３　　　６　　 -13.557
　４　　　８　　　 8.254
　５　　　10　　　 2.703
　６　　　12　　　-2.563
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝１．１８
（４）ｆ１／ｆ＝１．２３
（５）ｆ４５／ｆ＝０．５３
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．９５
　図９は実施例５のレンズの断面図である。符号Ｌ１は両凸形状で正の屈折力を有する第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は正の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図１０は実施例５の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、及びメリディオナルコマ収差）である。
　［実施例６］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．７１ｍｍ
　ｆＢ＝０．３４ｍｍ
　Ｆ＝１．８
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－３．２９ｍｍ
　Ｈ１＝－１．４１ｍｍ
　Ｈ２＝－４．３７ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1(絞り)　　　∞　　　-0.31　　　　　　　　　　　　　　1.31
　 2* 　　　　 2.347　　 0.85　　 1.54470　　56.2　　　　1.34
　 3* 　　　　37.567　　 0.05　　　　　　　　　　　　　　1.40
　 4* 　　　　 3.725　　 0.25　　 1.63200　　23.4　　　　1.41
　 5* 　　　　 2.149　　 0.42　　　　　　　　　　　　　　1.40
　 6* 　　　　 7.764　　 0.26　　 1.63200　　23.4　　　　1.42
　 7* 　　　　 3.271　　 0.11　　　　　　　　　　　　　　1.47
　 8* 　　　　 2.114　　 0.64　　 1.54470　　56.2　　　　1.68
　 9* 　　　　 4.021　　 0.55　　　　　　　　　　　　　　1.93
　10* 　　　 -14.016　　 0.82　　 1.54470　　56.2　　　　2.01
　11* 　　　　-1.240　　 0.27　　　　　　　　　　　　　　2.31
　12* 　　　　 8.692　　 0.40　　 1.54470　　56.2　　　　2.91
　13* 　　　　 1.056　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.18
　14　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.57
　15　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.60
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.24663E+00, A4=0.20986E-02, A6=-0.51959E-03, A8=-0.95546E-03,
A10=0.80186E-03, A12=-0.63280E-03
第３面
 K=-0.50000E+02, A4=-0.19845E-01, A6=0.19081E-01, A8=-0.17908E-01,
A10=0.54853E-02, A12=-0.75060E-03
第４面
 K=-0.24132E+02, A4=-0.26800E-01, A6=0.12416E-01, A8=-0.98479E-02,
A10=0.27763E-02, A12=0.17506E-03
第５面
 K=-0.61465E+01, A4=-0.42299E-02, A6=0.18168E-02, A8=-0.26897E-02,
A10=0.25120E-04, A12=0.14412E-03
第６面
 K=0.13489E+02, A4=-0.24935E-01, A6=-0.36411E-02, A8=-0.20570E-02,
A10=0.90220E-03, A12=0.64139E-04
第７面
 K=-0.60677E+02, A4=-0.11348E-01, A6=-0.14969E-02, A8=0.60550E-03,
A10=0.13385E-03, A12=0.67664E-03
第８面
 K=-0.18213E+02, A4=-0.12824E-01, A6=0.36236E-03, A8=0.48549E-03,
A10=0.11746E-03, A12=-0.95626E-04
第９面
 K=-0.17631E+02, A4=-0.16777E-01, A6=0.43721E-03, A8=0.86839E-04,
A10=-0.49731E-04, A12=-0.34650E-04
第10面
 K=0.46186E+01, A4=-0.59148E-02, A6=-0.11433E-02, A8=-0.23765E-03,
A10=-0.60353E-04, A12=0.29972E-05
第11面
 K=-0.46955E+01, A4=-0.20722E-01, A6=0.10003E-01, A8=-0.22420E-02,
A10=0.49566E-03, A12=-0.49486E-04, A14=-0.15071E-05, A16=0.26624E-06
第12面
 K=-0.94141E+03, A4=-0.40626E-01, A6=0.80147E-02, A8=-0.60411E-03,
A10=-0.72696E-05, A12=0.49373E-05, A14=-0.26230E-06
第13面
 K=-0.65111E+01, A4=-0.30753E-01, A6=0.51341E-02, A8=-0.62877E-03,
A10=0.38003E-04, A12=-0.15431E-05, A14=0.62675E-07
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　　始面　　焦点距離(mm)
　1　　　　2　　　 4.557
　2　　　　4　　　-8.566
　3　　　　6　　　-9.147
　4　　　　8　　　 7.322
　5　　　 10　　　 2.443
　6　　　 12　　　-2.248
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝０．９８
（４）ｆ１／ｆ＝０．９７
（５）ｆ４５／ｆ＝０．４７
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．８３
　図１１は実施例６のレンズの断面図である。符号Ｌ１は正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は正の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は正の屈折力を有し、像側に凸面を向けたメニスカス形状の第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、符号Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図１２は実施例６の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、及びメリディオナルコマ収差）である。
　［実施例７］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝５．２１ｍｍ
　ｆＢ＝１．０１ｍｍ
　Ｆ＝２．０
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－４．０３ｍｍ
　Ｈ１＝－０．１８ｍｍ
　Ｈ２＝－４．２ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1(絞り)　　　∞　　　-0.23　　　　　　　　　　　　　　1.30
　 2* 　　　　 2.797　　 0.79　　 1.54470　　56.2　　　　1.41
　 3* 　　　 -36.787　　 0.08　　　　　　　　　　　　　　1.48
　 4* 　　　　 2.659　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.51
　 5* 　　　　 1.720　　 0.62　　　　　　　　　　　　　　1.53
　 6* 　　　　 9.377　　 0.28　　 1.63200　　23.4　　　　1.56
　 7* 　　　　 5.646　　 0.27　　　　　　　　　　　　　　1.63
　 8* 　　　　 8.112　　 0.84　　 1.54470　　56.2　　　　1.98
　 9* 　　　　 4.384　　 0.17　　　　　　　　　　　　　　2.16
　10* 　　　　13.225　　 0.92　　 1.54470　　56.2　　　　2.22
　11* 　　　　-1.112　　 0.10　　　　　　　　　　　　　　2.44
　12* 　　　　 3.666　　 0.43　　 1.54470　　56.2　　　　2.77
　13* 　　　　 0.896　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.08
　14　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.38
　15　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.40
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.32031E+00, A4=0.21931E-02, A6=-0.85024E-03, A8=-0.15149E-02,
A10=0.12539E-02, A12=-0.62370E-03
第３面
 K=-0.15712E+02, A4=-0.14633E-01, A6=0.19738E-01, A8=-0.17361E-01,
A10=0.54856E-02, A12=-0.87755E-03
第４面
 K=-0.10083E+02, A4=-0.18935E-01, A6=0.13987E-01, A8=-0.11393E-01,
A10=0.22299E-02, A12=0.77526E-04
第５面
 K=-0.41479E+01, A4=0.52794E-02, A6=0.13267E-02, A8=-0.26069E-02,
A10=0.11362E-03, A12=0.37123E-04
第６面
 K=-0.19597E+02, A4=-0.30462E-01, A6=-0.31842E-02, A8=-0.78711E-03,
A10=0.13449E-02, A12=-0.76426E-04
第７面
 K=-0.17362E+02, A4=-0.26732E-01, A6=-0.41118E-02, A8=0.18139E-02,
A10=-0.17611E-03, A12=0.29369E-03
第８面
 K=-0.30000E+02, A4=-0.26324E-01, A6=0.51254E-02, A8=-0.20517E-03,
A10=0.10001E-03, A12=-0.17123E-04
第９面
 K=-0.21621E+02, A4=-0.19178E-01, A6=-0.18855E-02, A8=-0.70819E-03,
A10=0.11499E-04, A12=0.20357E-04
第10面
 K=0.30000E+02, A4=-0.45519E-02, A6=-0.36707E-02, A8=-0.34115E-03,
A10=0.80990E-05, A12=0.98410E-05
第11面
 K=-0.55296E+01, A4=-0.28693E-01, A6=0.11687E-01, A8=-0.21557E-02,
A10=0.48460E-03, A12=-0.52305E-04, A14=-0.15443E-05, 
A16=0.37189E-06
第12面
 K=-0.10487E+02, A4=-0.56451E-01, A6=0.81336E-02, A8=-0.48720E-03,
A10=0.27141E-05, A12=0.50363E-05, A14=-0.43964E-06
第13面
 K=-0.50680E+01, A4=-0.37386E-01, A6=0.59974E-02, A8=-0.72920E-03,
A10=0.45597E-04, A12=-0.12092E-05, A14=0.10773E-07
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　　始面　　焦点距離(mm)
　1　　　　2　　　 4.806
　2　　　　4　　　-8.792
　3　　　　6　　 -23.134
　4　　　　8　　 -19.027
　5　　　 10　　　 1.926
　6　　　 12　　　-2.304
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝０．９２
（４）ｆ１／ｆ＝０．９２
（５）ｆ４５／ｆ＝０．４２
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．９５
　図１３は実施例７のレンズの断面図である。符号Ｌ１は両凸形状で正の屈折力を有する第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、符号Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図１４は実施例７の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、及びメリディオナルコマ収差）である。
　［実施例８］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．７３ｍｍ
　ｆＢ＝０．４５ｍｍ
　Ｆ＝２．０
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０．５５ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－３．７７ｍｍ
　Ｈ１＝－０．０２ｍｍ
　Ｈ２＝－４．２８ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1　　　　　　∞　　　 0.00　　　　　　　　　　　　　　1.67
　 2* 　　　　 3.194　　 0.70　　 1.54470　　56.2　　　　1.45
　 3* 　　　-284.220　　 0.05　　　　　　　　　　　　　　1.26
　 4(絞り)　　　∞　　　 0.15　　　　　　　　　　　　　　1.09
　 5* 　　　　 2.909　　 0.30　　 1.63200　　23.4　　　　1.21
　 6* 　　　　 1.970　　 0.58　　　　　　　　　　　　　　1.29
　 7* 　　　　 8.916　　 0.36　　 1.63200　　23.4　　　　1.37
　 8* 　　　　13.014　　 0.11　　　　　　　　　　　　　　1.58
　 9* 　　　　11.952　　 0.68　　 1.54470　　56.2　　　　1.83
　10* 　　　　 6.548　　 0.28　　　　　　　　　　　　　　2.05
　11* 　　　　13.893　　 1.47　　 1.54470　　56.2　　　　2.29
　12* 　　　　-1.140　　 0.20　　　　　　　　　　　　　　2.40
　13* 　　　　22.824　　 0.50　　 1.54470　　56.2　　　　2.61
　14* 　　　　 1.032　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.29
　15　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.52
　16　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.55
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.74779E+00, A4=-0.10143E-02, A6=0.37393E-03, A8=-0.34308E-02,
A10=0.23044E-02, A12=-0.86461E-03
第３面
 K=-0.30000E+02, A4=-0.32328E-01, A6=0.47455E-01, A8=-0.46042E-01,
A10=0.20777E-01, A12=-0.41391E-02
第５面
 K=-0.16279E+02, A4=-0.19889E-01, A6=0.32816E-01, A8=-0.26794E-01,
A10=0.97279E-02, A12=-0.18648E-02
第６面
 K=-0.65574E+01, A4=-0.16311E-02, A6=0.77612E-02, A8=-0.58807E-02,
A10=-0.78165E-04, A12=-0.37305E-03
第７面
 K=0.15502E+02, A4=-0.45053E-01, A6=-0.13152E-03, A8=-0.83960E-02,
A10=0.24674E-03, A12=0.55103E-03
第８面
 K=-0.46563E+02, A4=-0.13476E-01, A6=-0.70096E-02, A8=0.10210E-02,
A10=-0.12235E-02, A12=0.56858E-03
第９面
 K=-0.78886E+01, A4=-0.13908E-01, A6=0.49928E-02, A8=-0.41628E-04,
A10=-0.14957E-03, A12=-0.78245E-05
第10面
 K=-0.30000E+02, A4=-0.25864E-01, A6=-0.49946E-04, A8=-0.17586E-03,
A10=0.17522E-04, A12=0.15551E-04
第11面
 K=0.26766E+02, A4=-0.25593E-01, A6=0.17156E-02, A8=-0.84131E-04,
A10=0.34945E-04, A12=0.17688E-05
第12面
 K=-0.41063E+01, A4=-0.41350E-01, A6=0.16844E-01, A8=-0.63509E-02,
A10=0.19941E-02, A12=-0.22716E-03, A14=-0.77122E-05,
A16=0.20126E-05
第13面
 K=0.41577E+02, A4=-0.60355E-01, A6=0.15363E-01, A8=-0.17897E-02,
A10=-0.10836E-04, A12=0.27660E-04, A14=-0.22728E-05
第14面
 K=-0.49545E+01, A4=-0.35936E-01, A6=0.99857E-02, A8=-0.18569E-02,
A10=0.19384E-03, A12=-0.10410E-04, A14=0.21712E-06
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　　始面　　焦点距離(mm)
　1　　　　2　　　 5.804
　2　　　　5　　 -11.024
　3　　　　7　　　43.310
　4　　　　9　　 -27.821
　5　　　 11　　　 2.004
　6　　　 13　　　-2.001
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝１．１４
（４）ｆ１／ｆ＝１．２３
（５）ｆ４５／ｆ＝０．４６
（６）Ｌ／２Ｙ＝０．９５
　図１５は実施例８のレンズの断面図である。符号Ｌ１は両凸形状で正の屈折力を有する第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は正の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、符号Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図１６は実施例８の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、及びメリディオナルコマ収差）である。
　［実施例９］
　撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
　ｆ＝４．７６ｍｍ
　ｆＢ＝０．３１ｍｍ
　Ｆ＝２．０
　２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
　ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
　ＥＸＴＰ＝－４．３９ｍｍ
　Ｈ１＝－０．０６ｍｍ
　Ｈ２＝－４．４５ｍｍ
　撮像レンズの面データを以下に示す。
面番号　　　　Ｒ(mm)　　Ｄ(mm)　　　Ｎｄ　　 νｄ　　有効半径(mm)
　 1(絞り)　　　∞　　　-0.14　　　　　　　　　　　　　　1.19
　 2* 　　　　 3.434　　 0.70　　 1.54470　　56.2　　　　1.28
　 3* 　　　　33.774　　 0.20　　　　　　　　　　　　　　1.39
　 4* 　　　　 3.152　　 0.31　　 1.63200　　23.4　　　　1.47
　 5* 　　　　 2.432　　 0.80　　　　　　　　　　　　　　1.59
　 6* 　　　　 7.376　　 0.25　　 1.63200　　23.4　　　　1.71
　 7* 　　　　 3.354　　 0.07　　　　　　　　　　　　　　1.89
　 8* 　　　　 3.437　　 1.03　　 1.54470　　56.2　　　　2.21
　 9* 　　　　 2.316　　 0.14　　　　　　　　　　　　　　2.38
　10* 　　　　 2.732　　 1.44　　 1.54470　　56.2　　　　2.40
　11* 　　　　-1.590　　 0.25　　　　　　　　　　　　　　2.64
　12* 　　　　 8.528　　 0.75　　 1.54470　　56.2　　　　2.93
　13* 　　　　 1.276　　 0.90　　　　　　　　　　　　　　3.49
　14　　　　　　∞　　　 0.15　　 1.51630　　64.1　　　　3.57
　15　　　　　　∞　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　3.60
　なお、全てのレンズはプラスチック材料から形成されている。
　非球面係数を以下に示す。
第２面
 K=-0.68553E+00, A4=-0.19250E-04, A6=-0.69252E-03, A8=-0.17721E-02,
A10=0.86110E-03, A12=-0.54362E-03
第３面
 K=0.22837E+02, A4=-0.32487E-01, A6=0.22529E-01, A8=-0.17326E-01,
A10=0.49086E-02, A12=-0.78873E-03
第４面
 K=-0.13783E+02, A4=-0.28067E-01, A6=0.13219E-01, A8=-0.10058E-01,
A10=0.22554E-02, A12=-0.28747E-03
第５面
 K=-0.78372E+01, A4=-0.66342E-02, A6=0.13691E-03, A8=-0.20800E-02,
A10=0.22073E-03, A12=-0.67064E-04
第６面
 K=-0.30000E+02, A4=-0.33837E-01, A6=-0.12318E-02, A8=-0.21527E-02,
A10=0.36435E-03, A12=0.11959E-03
第７面
 K=-0.17909E+02, A4=-0.13373E-01, A6=-0.32219E-02, A8=0.43027E-03,
A10=-0.30772E-03, A12=0.11630E-03
第８面
 K=-0.27069E+02, A4=-0.14283E-03, A6=0.11874E-02, A8=-0.30928E-03,
A10=-0.34580E-04, A12=0.87793E-05
第９面
 K=-0.21971E+02, A4=-0.91600E-02, A6=-0.10878E-02, A8=-0.34005E-03,
A10=-0.18355E-04, A12=0.48887E-05
第10面
 K=-0.28818E+02, A4=-0.10609E-02, A6=-0.73584E-03, A8=-0.28408E-03,
A10=-0.10636E-04, A12=0.40621E-06
第11面
 K=-0.37554E+01, A4=-0.25054E-01, A6=0.87893E-02, A8=-0.22598E-02,
A10=0.51536E-03, A12=-0.45482E-04, A14=-0.11768E-05,
A16=0.22525E-06
第12面
 K=0.56764E+01, A4=-0.57365E-01, A6=0.89216E-02, A8=-0.56137E-03,
A10=-0.63399E-05, A12=0.46011E-05, A14=-0.30453E-06
第13面
 K=-0.36989E+01, A4=-0.30749E-01, A6=0.62589E-02, A8=-0.76423E-03,
A10=0.49084E-04, A12=-0.12374E-05, A14=-0.17940E-08
　撮像レンズの単レンズデータを以下に示す。
レンズ　　始面　　焦点距離(mm)
　1　　　　2　　　 6.962
　2　　　　4　　 -20.260
　3　　　　6　　　-9.976
　4　　　　8　　 -19.287
　5　　　 10　　　 2.091
　6　　　 12　　　-2.859
　条件式（１）～（６）に対応する値を以下に示す。
（１）νｄ１＝５６．０
（２）νｄ２＝２３．４
（３）ＤＬ／ｆ＝１．２５
（４）ｆ１／ｆ＝１．４６
（５）ｆ４５／ｆ＝０．５４
（６）Ｌ／２Ｙ＝１．０１
　図１７は実施例９のレンズの断面図である。符号Ｌ１は正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズ、符号Ｌ２は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第２レンズ、符号Ｌ３は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ、符号Ｌ４は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第４レンズ、符号Ｌ５は両凸形状で正の屈折力を有する第５レンズ、符号Ｌ６は負の屈折力を有し、像側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ、符号Ｓは開口絞り、符号Ｉは撮像面を示す。また、符号Ｆは光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を意味する。図１８は実施例９の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差、及びメリディオナルコマ収差）である。
　以上の撮像レンズ１０で利用されるプラスチック材料は温度変化時の屈折率変化が大きいため、第１レンズＬ１から第６レンズＬ６までの全てをプラスチックレンズで構成すると、周囲温度が変化した際に、撮像レンズ全系の像点位置が変動してしまうという問題を抱えてしまう。
　そこで、最近ではプラスチック材料中に無機微粒子を混合させると、プラスチック材料の温度変化を小さくできることが分かってきた。詳細に説明すると、一般に透明なプラスチック材料に微粒子を混合させると、光の散乱が生じ透過率が低下するため、光学材料として使用することは困難であったが、微粒子の大きさを透過光束の波長より小さくすることにより、散乱が実質的に発生しないようにできる。プラスチック材料は温度が上昇することにより屈折率が低下してしまうが、無機粒子は温度が上昇すると屈折率が上昇する。
　そこで、これらの温度依存性を利用して互いに打ち消し合うように作用させることにより、屈折率変化が殆ど生じないようにすることができる。具体的には、母材となるプラスチック材料に最大長が２０ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、屈折率の温度依存性の極めて低いプラスチック材料となる。例えばアクリルに酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）の微粒子を分散させることで、温度変化による屈折率変化を小さくすることができる。本発明において、比較的屈折力の大きな正レンズ（第１レンズＬ１）、または全てのレンズ（第１レンズＬ１～第６レンズＬ６）に、このような無機粒子を分散させたプラスチック材料を用いることにより、撮像レンズ全系の温度変化時の像点位置変動を小さく抑えることが可能となる。
　また、近年は撮像装置を低コスト、かつ大量に実装する方法として、予め半田がポッティングされた基板に対し、ＩＣチップその他の電子部品と光学素子とを載置したままリフロー処理（加熱処理）し、半田を溶融させることにより電子部品と光学素子とを基板に同時実装するという技術が提案されている。
　このようなリフロー処理を用いて実装を行うためには、電子部品とともに光学素子を約２００～２６０℃に加熱する必要があるが、このような高温下では熱可塑性樹脂を用いたレンズでは熱変形し或いは変色して、その光学性能が低下してしまうという問題点がある。
　このような問題を解決するための方法の一つとして、耐熱性能に優れたガラスモールドレンズを使用し、小型化と高温環境での光学性能を両立する技術が提案されているが、熱可塑性樹脂を用いたレンズよりもコストが高いため、撮像装置の低コスト化の要求に応えられないという問題があった。
　そこで、撮像レンズ１０の材料にエネルギー硬化性樹脂を使用することで、ポリカーボネイト系やポリオレフィン系のような熱可塑性樹脂を用いたレンズに比べ、高温に曝されたときの光学性能の低下が小さいため、リフロー処理に有効であり、かつガラスモールドレンズよりも製造しやすく安価となり、撮像レンズを組み込んだ撮像装置の低コストと量産性を両立できる。なお、エネルギー硬化性樹脂とは、熱硬化性樹脂及び紫外線硬化性樹脂のいずれをも指すものとする。
　本発明の撮像レンズ１０を構成するプラスチックレンズは、前述のエネルギー硬化性樹脂を用いて形成してもよい。
　なお、以上で説明した本実施例１～９は、固体撮像素子の撮像面に入射する光束の主光線入射角については、撮像面周辺部において必ずしも充分小さい設計になっていない。しかし、最近の技術では、固体撮像素子の色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列の見直しによって、シェーディング（輝度むら）を軽減することができるようになってきた。具体的には撮像素子の撮像面の画素ピッチに対し、色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列のピッチを僅かに小さく設定すれば、撮像面の周辺部に行くほど各画素に対し色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイが撮像レンズ１０の光軸側へシフトするため、斜入射の光束を効率的に各画素の受光部に導くことができる。これにより固体撮像素子で発生するシェーディングを小さく抑えることができる。本実施例は、前記要求が緩和された分について、より小型化を目指した設計例となっている。

Claims (6)

  1. 　固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、
    　物体側より順に、
    　正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた第１レンズと、
    　負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第２レンズと、
    　正若しくは負の屈折力を有する第３レンズと、
    　正若しくは負の屈折力を有する第４レンズと、
    　正の屈折力を有し、像側に凸面を向けた第５レンズと、
    　負の屈折力を有し、像側に凹面を向けた第６レンズと、からなり、
    　前記第６レンズの像側面は非球面形状を有し、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　νｄ１＞５０
    　νｄ２≦３０
    　但し、
    　νｄ１：前記第１レンズのアッベ数
    　νｄ２：前記第２レンズのアッベ数
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．８＜ＤＬ／ｆ＜１．４
    　但し、
    　ＤＬ：前記第１レンズの物体側面頂点から前記第６レンズの像側面頂点までの光軸上の距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の撮像レンズ。
    　０．８＜ｆ１／ｆ＜１．６
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．３５＜ｆ４５／ｆ＜０．６０
    　但し、
    　ｆ４５：前記第４レンズと前記第５レンズの合成焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  5. 　全てのレンズがプラスチック材料で形成されていることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
  6. 　実質的にパワーを持たないレンズをさらに有することを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
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