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WO2011111561A1 - 撮像レンズ - Google Patents

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Publication number
WO2011111561A1
WO2011111561A1 PCT/JP2011/054518 JP2011054518W WO2011111561A1 WO 2011111561 A1 WO2011111561 A1 WO 2011111561A1 JP 2011054518 W JP2011054518 W JP 2011054518W WO 2011111561 A1 WO2011111561 A1 WO 2011111561A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
imaging lens
imaging
refractive power
focal length
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2011/054518
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
久保田洋治
久保田賢一
平野整
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Optical Logic Inc
Original Assignee
Optical Logic Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Optical Logic Inc filed Critical Optical Logic Inc
Publication of WO2011111561A1 publication Critical patent/WO2011111561A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/004—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having four lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/34—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having four components only
    • G02B9/58—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having four components only arranged - + + -

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens that forms a subject image on an imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, and is mounted on a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, a surveillance camera, an in-vehicle camera, a network camera, and the like.
  • the present invention relates to a suitable imaging lens.
  • a camera with a mobile phone is so-called selfie. For example, you can take a picture of yourself with a friend with a mobile phone in one hand, or take a picture of yourself against a landscape, and it is widely used mainly by young people. In such a usage, since the photographer himself becomes a subject, an imaging lens of a camera mounted on a cellular phone is required to have an increased shooting angle of view, that is, a wider angle, as well as downsizing.
  • surveillance cameras and in-vehicle cameras are also required to monitor or visually check the widest possible range of situations.
  • the imaging lens mounted on these cameras is also required to have a wide angle, similar to the imaging lens mounted on the mobile phone camera.
  • Patent Document 1 discloses a four-lens imaging lens that is relatively small and has a wide angle of view.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 includes, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power, a second lens having a positive refractive power with a convex surface facing the object side, an aperture, and an image side. And a fourth lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a fourth lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the refractive power of each of the second to fourth lenses is limited to 1.7 or more, thereby realizing a reduction in size and a wide angle, although the number of lenses is as small as four.
  • the resolution of an image sensor has improved dramatically, and it has become necessary to secure sufficient optical performance in accordance with the resolution of the image sensor for an imaging lens mounted on a mobile phone or a surveillance camera.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 it is possible to widen the angle with a small number of lenses.
  • the first lens is configured with a lens having a negative refractive power as in the imaging lens described in Patent Document 1, the field curvature and chromatic aberration generated by the first lens are positively refracted. It is necessary to correct by a subsequent lens having power.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide an imaging lens capable of correcting aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • a first lens having negative refractive power, a second lens, and a third lens having positive refractive power A fourth lens is disposed, the first lens is formed in a shape in which the curvature radius of the image side surface is positive, and the second lens is formed with a curvature radius of the object side surface and a curvature radius of the image side surface.
  • the third lens is formed in a shape in which the radius of curvature of the object side surface is positive and the radius of curvature of the image side surface is negative.
  • the refractive power of the first lens is made stronger than the refractive power of the second lens
  • the refractive power of the third lens is made stronger than the refractive power of the fourth lens
  • the first lens and the second lens are combined.
  • the angle of view of the imaging lens is widened (widened) by the negative first lens having a strong refractive power and the positive third lens having a strong refractive power.
  • Various aberrations such as curvature of field and chromatic aberration caused by the above are corrected well by the second lens having a lower refractive power than the first lens and the fourth lens having a lower refractive power than the third lens.
  • the second lens has a shape in which the curvature radius of the object side surface and the curvature radius of the image side surface are both positive, that is, a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • Conditional expression (1) is a condition for reducing the focal length of the entire lens system and widening the angle while reducing the size of the imaging lens. At the same time, it is also a condition for suppressing chromatic aberration and distortion occurring with a wide angle within a suitable range. Exceeding the upper limit “ ⁇ 0.5” is effective for widening the angle, but the negative refractive power of the group constituted by the first lens and the second lens becomes relatively strong, and distortion in the negative direction. Will increase. In addition, the position of the best imaging plane for each wavelength is greatly different, and it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the refractive power of the fourth lens is weaker than the refractive power of the third lens. Therefore, regardless of whether positive or negative is selected as the refractive power of the fourth lens, the aberration is increased while widening the angle. Can be corrected satisfactorily.
  • negative is selected as the refractive power of the fourth lens
  • the lens configuration is particularly effective for correcting lateral chromatic aberration and distortion.
  • positive is selected as the refractive power of the fourth lens
  • the lens configuration is effective for suppressing the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the imaging element within a certain range.
  • Conditional expressions (3-1) and (3-2) are conditions for suppressing off-axis coma and field curvature within a favorable range while reducing the size of the imaging lens. If the upper limit is exceeded, the focal length of the third lens having a strong refractive power becomes relatively long, so that it is difficult to reduce the size of the imaging lens. On the other hand, below the lower limit, the refractive power of the third lens becomes relatively strong, which is advantageous for downsizing of the imaging lens, but off-axis internal coma increases, so off-axis optical performance. Will deteriorate. In addition, since the sagittal image plane of the image plane is tilted toward the object side (minus direction), it is difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (4) is a condition for suppressing chromatic aberration within a favorable range.
  • This conditional expression (4) is for suppressing the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens at the maximum image height within a certain range and suppressing the curvature of field within a favorable range. It is also a condition.
  • a so-called maximum incident angle is provided as a limit on the incident angle of the light beam that can be taken into the image sensor due to the structure of the image sensor.
  • a dark image in the peripheral portion is generated due to the shading phenomenon. Therefore, it is necessary to suppress the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the imaging element within a certain range.
  • the refractive power of the fourth lens When the refractive power of the fourth lens is negative, if the upper limit “1.5” is exceeded in the conditional expression (4), the negative refractive power of the fourth lens becomes relatively strong, Off-axis chromatic aberration is overcorrected (short wavelength increases in the positive direction with respect to the reference wavelength), making it difficult to obtain good imaging performance.
  • the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image sensor increases at the maximum image height, it is difficult to suppress the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image sensor within a certain range. It becomes. Further, the field curvature increases in the plus direction, and it is difficult to suppress the field curvature within a favorable range.
  • the refractive power of the fourth lens when the refractive power of the fourth lens is positive, if the upper limit “1.5” is exceeded in the conditional expression (4), the positive refractive power of the fourth lens becomes relatively strong and the maximum image becomes larger.
  • the on-axis and off-axis chromatic aberration is insufficiently corrected (the short wavelength is minus with respect to the reference wavelength). It is difficult to obtain good imaging performance.
  • the curvature of field increases in the minus direction, and it is difficult to suppress it within a favorable range.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the optical axis from the object side surface to the image side surface of the second lens is It is desirable to satisfy the following conditional expression (5-1) where d3 is d3. 0.5 ⁇ d3 / f ⁇ 3.0 (5-1)
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the optical axis from the object-side surface to the image-side surface of the second lens When the upper distance is d3, it is preferable that the following conditional expression (5-2) is satisfied. 0.5 ⁇ d3 / f ⁇ 2.5 (5-2)
  • Conditional expressions (5-1) and (5-2) are conditions for suppressing field curvature and chromatic aberration within a favorable range.
  • this type of wide-angle lens having a wide angle of view insufficient correction of chromatic aberration that occurs with downsizing is one of the problems. Since it is difficult to improve the MTF value at each image height of the captured image due to the occurrence of chromatic aberration, chromatic aberration is generally corrected by adopting a cemented lens or increasing the number of lens components. However, the adoption of a cemented lens and an increase in the number of lens components cause an increase in the size of the imaging lens and cause an increase in the price of the imaging lens.
  • the flatness of the image plane is reduced by keeping the distance on the optical axis from the object side surface of the second lens to the image side surface, that is, the thickness of the second lens within a certain range. While maintaining, on-axis and off-axis chromatic aberration were suppressed within a favorable range.
  • conditional expressions (5-1) and (5-2) If the upper limit value in conditional expressions (5-1) and (5-2) is exceeded, chromatic aberration of magnification will be overcorrected and the sagittal image plane will fall to the object side, making it difficult to obtain good imaging performance. Become. On the other hand, if the value is below the lower limit, it is advantageous for downsizing the imaging lens, but the on-axis and off-axis chromatic aberrations are insufficiently corrected, and it is difficult to improve the MTF value at each image height.
  • conditional expression (5-1A) is obtained when the refractive power of the fourth lens is negative
  • conditional expression (5-2A) is obtained when the refractive power of the fourth lens is positive. Satisfaction is more desirable. 1.0 ⁇ d3 / f ⁇ 2.8
  • (5-1A) 1.0 ⁇ d3 / f ⁇ 2.0
  • the imaging lens of the present invention it is possible to provide both a wide angle of the imaging lens and good aberration correction, and provide a small imaging lens in which various aberrations are favorably corrected.
  • FIG. 1 is a lens cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 1 according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 1.
  • FIG. 2 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a lens cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 2 according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 4.
  • FIG. 5 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 4.
  • FIG. 5 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 4.
  • FIG. 5 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of
  • FIG. 6 is a lens cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 3 according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 7.
  • FIG. 8 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 7.
  • FIG. 6 is a lens cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 4 according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 11 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 10.
  • FIG. 11 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 10.
  • FIG. 10 is a lens cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 5 regarding the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 14 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 13.
  • FIG. 14 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 13.
  • FIG. 10 is a lens cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 6 regarding the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 17 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 16.
  • FIG. 17 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 16.
  • FIG. 1, FIG. 4, FIG. 7, and FIG. 10 show lens cross-sectional views corresponding to Numerical Examples 1 to 4 of the present embodiment, respectively. Since all the numerical examples have the same basic lens configuration, the lens configuration of the imaging lens according to the present embodiment will be described here with reference to the lens cross-sectional view of the numerical example 1.
  • the imaging lens of the present embodiment includes a first lens L1 having a negative refractive power and a second lens having a positive or negative refractive power in order from the object side to the image plane side.
  • L2 an aperture stop ST, a third lens L3 having a positive refractive power, and a fourth lens L4 having a negative refractive power are arranged.
  • the refractive power of the first lens L1 is stronger than the refractive power of the second lens L2
  • the refractive power of the third lens L3 is stronger than the refractive power of the fourth lens L4.
  • a cover glass 10 is disposed between the fourth lens L4 and the image plane. The cover glass 10 can be omitted.
  • the first lens L1 is formed in a shape in which the curvature radius R2 of the surface on the image surface side is positive, that is, a shape in which the concave surface is directed to the image surface side.
  • Numerical Example 1 is an example in which the shape of the first lens L1 is a plano-concave lens in the vicinity of the optical axis, and Numerical Examples 2 to 4 have the convex surface facing the object side when the shape of the first lens L1 is in the vicinity of the optical axis. This is an example of a meniscus lens.
  • the shape of the first lens L1 is not limited to the shapes shown in Numerical Examples 1 to 4, but may be a shape that becomes a biconcave lens in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive curvature radius R3 on the object side surface and a curvature radius R4 on the image side surface, and is formed in a shape that becomes a meniscus lens with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • Numerical Examples 1 to 3 are examples in which the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis
  • Numerical Example 4 is a case where the second lens L2 is in the vicinity of the optical axis.
  • This is an example of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the second lens L2 may be any shape as long as it becomes a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis, and its refractive power may be either positive or negative.
  • the third lens L3 is formed in a shape in which the curvature radius R5 of the object side surface is positive and the curvature radius R6 of the image side surface is negative, that is, a shape that becomes a biconvex lens in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive curvature radius R7 on the object side surface and a curvature radius R8 on the image side surface, and is formed in a shape that becomes a meniscus lens with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis. Yes.
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression. For this reason, according to the imaging lens according to the present embodiment, it is possible to achieve both the widening of the imaging lens and good aberration correction.
  • f The focal length of the entire lens system
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expressions in order to more favorably correct curvature of field and chromatic aberration caused by widening the angle. -1.5 ⁇ f12 / f34 ⁇ -0.5 (2A)
  • the lens surface of each lens is formed as an aspheric surface as necessary.
  • the aspherical shape adopted for these lens surfaces is that the axis in the optical axis direction is Z, the height in the direction perpendicular to the optical axis is H, the conic coefficient is k, and the aspherical coefficients are A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 , A 14 , and A 16 are expressed by the following formulas (the same applies to the second embodiment described later).
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • Fno represents the F number
  • ⁇ represents the half angle of view.
  • i indicates a surface number counted from the object side
  • R indicates a radius of curvature
  • d indicates a distance (surface interval) between lens surfaces along the optical axis
  • Nd indicates a refractive index with respect to d-line
  • ⁇ d Indicates the Abbe number for the d line.
  • the aspherical surface is indicated by adding a symbol of * (asterisk) after the surface number i (the same applies to the second embodiment described later).
  • the imaging lens according to Numerical Example 1 satisfies the conditional expressions. Therefore, according to the imaging lens according to Numerical Example 1, it is possible to correct aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • FIG. 2 shows the lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ divided into the tangential direction and the sagittal direction for the imaging lens of Numerical Example 1 (the same applies to FIGS. 5, 8, and 11).
  • FIG. 3 shows spherical aberration SA (mm), astigmatism AS (mm), and distortion aberration DIST (%) for the imaging lens of Numerical Example 1.
  • the spherical aberration diagram shows the amount of aberration for each wavelength of 587.56 nm, 435.84 nm, 656.27 nm, 486.13 nm, and 546.07 nm as well as the sine condition violation amount OSC.
  • the aberration diagrams show the aberration amount on the sagittal image plane S and the aberration amount on the tangential image plane T (the same applies to FIGS. 6, 9, and 12). As shown in FIGS. 2 and 3, according to the imaging lens according to Numerical Example 1, various aberrations are favorably corrected.
  • the imaging lens according to Numerical Example 2 satisfies the conditional expressions. Therefore, the imaging lens according to Numerical Example 2 can correct aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • FIG. 5 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 2.
  • FIG. 6 shows spherical aberration SA (mm), astigmatism AS (mm), and distortion. Each aberration DIST (%) is shown.
  • the imaging lens according to Numerical Example 2 also corrects the image plane well as in Numerical Example 1 and suitably corrects various aberrations.
  • the imaging lens according to Numerical Example 3 satisfies the conditional expressions. Therefore, the imaging lens according to Numerical Example 3 can correct aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • FIG. 8 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 3
  • FIG. 9 shows spherical aberration SA (mm), astigmatism AS (mm), and distortion. Each aberration DIST (%) is shown.
  • the imaging lens according to Numerical Example 3 also corrects the image plane satisfactorily as in Numerical Example 1, and various aberrations are preferably corrected.
  • Numerical Example 4 of the imaging lens according to the present embodiment will be described.
  • Numerical Example 4 Basic lens data is shown below.
  • f 2.368mm
  • Fno 2.400
  • ⁇ 45.38 ° Unit mm
  • Surface data Surface number i R d Nd ⁇ d (Surface) ⁇ ⁇ 1 30.436 0.5800 1.72916 54.7 2 2.064 0.8500 3 * 4.945 3.0000 1.62090 24.0 4 * 3.391 0.5000 5 * 1.794 1.5317 1.52470 56.2 6 * -1.776 0.1000 7 * 3.528 0.7759 1.61420 26.0 8 * 1.697 1.0000 9 ⁇ 0.8000 1.51633 64.1 10 ⁇ 1.4419 (Image plane) ⁇
  • the imaging lens according to Numerical Example 4 satisfies the conditional expressions. Therefore, the imaging lens according to Numerical Example 4 can correct aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • FIG. 11 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 4, and FIG. 12 shows spherical aberration SA (mm), astigmatism AS (mm), and distortion. Each aberration DIST (%) is shown.
  • the imaging lens according to Numerical Example 4 also corrects the image plane satisfactorily as in Numerical Example 1, and various aberrations are preferably corrected.
  • FIGS. 13 and 16 are lens cross-sectional views corresponding to Numerical Examples 5 and 6 of the present embodiment. Since all the numerical examples have the same basic lens configuration, the lens configuration of the imaging lens according to the present embodiment will be described here with reference to a lens cross-sectional view of Numerical Example 5.
  • the imaging lens of the present embodiment includes a first lens L1 having a negative refractive power and a second lens having a positive or negative refractive power in order from the object side to the image plane side.
  • L2 an aperture stop ST, a third lens L3 having a positive refractive power, and a fourth lens L4 having a positive refractive power are arranged.
  • the refractive power of the first lens L1 is stronger than the refractive power of the second lens L2
  • the refractive power of the third lens L3 is stronger than the refractive power of the fourth lens L4.
  • a cover glass 10 is disposed between the fourth lens L4 and the image plane. The cover glass 10 can be omitted.
  • the first lens L1 is formed in a shape in which the curvature radius R2 of the surface on the image surface side is positive, that is, a shape in which the concave surface is directed to the image surface side.
  • Numerical Examples 5 and 6 are examples in which the shape of the first lens L1 is a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the shape of the first lens L1 is not limited to the shape shown in Numerical Examples 5 and 6, and may be a shape that becomes a plano-concave lens near the optical axis or a shape that becomes a biconcave lens near the optical axis. .
  • the second lens L2 has a positive curvature radius R3 on the object side surface and a curvature radius R4 on the image side surface, and is formed in a shape that becomes a meniscus lens with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • Numerical Example 5 is an example in which the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis
  • Numerical Example 6 is an example in which the second lens L2 is on the object side in the vicinity of the optical axis. This is an example of a negative meniscus lens having a convex surface facing to.
  • the second lens L2 may be any shape as long as it becomes a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis, and its refractive power may be either positive or negative.
  • the third lens L3 is formed in a shape in which the curvature radius R5 of the object side surface is positive and the curvature radius R6 of the image side surface is negative, that is, a shape that becomes a biconvex lens in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 is formed in a shape in which the radius of curvature R7 of the object side surface is positive and the radius of curvature R8 of the image side surface is negative, that is, a shape that becomes a biconvex lens in the vicinity of the optical axis.
  • the shape of the fourth lens L4 is not limited to a shape that becomes a biconvex lens in the vicinity of the optical axis.
  • the shape of the fourth lens L4 may be any shape as long as its refractive power is positive, and may be a shape that becomes a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • Numerical Example 6 is an example in which the shape of the fourth lens L4 is a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression. For this reason, according to the imaging lens according to the present embodiment, it is possible to achieve both the widening of the imaging lens and good aberration correction.
  • f The focal length of the entire lens system
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expressions in order to more favorably correct curvature of field and chromatic aberration caused by widening the angle. -1.5 ⁇ f12 / f34 ⁇ -0.5 (2A) 1.0 ⁇ d3 / f ⁇ 2.0 (5-2A)
  • the imaging lens according to Numerical Example 5 satisfies the conditional expressions. Therefore, the imaging lens according to Numerical Example 5 can correct aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • FIG. 14 shows the lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ divided into the tangential direction and the sagittal direction for the imaging lens of Numerical Example 5 (the same applies to FIG. 17).
  • FIG. 15 shows spherical aberration SA (mm), astigmatism AS (mm), and distortion aberration DIST (%) for the imaging lens of Numerical Example 5.
  • the spherical aberration diagram shows the amount of aberration for each wavelength of 587.56 nm, 435.84 nm, 656.27 nm, 486.13 nm, and 546.07 nm as well as the sine condition violation amount OSC.
  • the amount of aberration on the sagittal image surface S and the amount of aberration on the tangential image surface T are shown (same in FIG. 18).
  • various aberrations are favorably corrected.
  • the imaging lens according to Numerical Example 6 satisfies the conditional expressions. Therefore, the imaging lens according to Numerical Example 6 can correct aberrations satisfactorily while having a wide angle.
  • FIG. 17 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 6, and FIG. 18 shows spherical aberration SA (mm), astigmatism AS (mm), and distortion. Each aberration DIST (%) is shown.
  • the image pickup lens according to Numerical Example 6 also corrects the image plane well as in Numerical Example 5, and various aberrations are preferably corrected.
  • the imaging lens according to each of the above embodiments is applied to an imaging optical system such as a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, a surveillance camera, an in-vehicle camera, a network camera, etc.
  • an imaging optical system such as a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, a surveillance camera, an in-vehicle camera, a network camera, etc.
  • the imaging angle of view is wide. Nevertheless, it is possible to provide a small camera in which aberrations are corrected satisfactorily.
  • the present invention can be applied to an imaging lens mounted on a device that requires a wide angle of view and good aberration correction capability, such as a mobile phone, a surveillance camera, and an in-vehicle camera.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Abstract

　広角でありながらも収差を良好に補正することのできる撮像レンズを提供する。この目的のため、物体側から順に、像面側に凹面を向けた平凹レンズとなる形状の第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状の正の第２レンズＬ２と、両凸レンズとなる形状の第３レンズＬ３と、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状の負の第４レンズＬ４とを配列して構成した。同構成において、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の合成焦点距離をｆ１２、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４の合成焦点距離をｆ３４としたとき、次の条件式を満足する。　－２．０＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５

Description

撮像レンズ
　本発明は、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子上に被写体像を形成する撮像レンズに係り、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、監視用カメラ、車載カメラ、ネットワークカメラ等に搭載されて好適な撮像レンズに関するものである。
　携帯電話機の殆どの機種にカメラが標準搭載され、携帯電話機としての付加価値の向上が図られている。携帯電話機によるカメラの使い方の一つとしていわゆる自分撮りがある。例えば携帯電話機を片手に持って友人と一緒に自分を撮影したり、景色を背景にして自分を撮影したりといった使い方であり、若年者層を中心に広く利用されている。このような使い方では撮影者自身が被写体となるため、携帯電話機に搭載されるカメラの撮像レンズには小型化はもちろんのこと、撮影画角の拡大、すなわち広角化が求められる。
　一方、監視用カメラや車載カメラにおいても、可能な限り広範囲の状況を監視あるいは視認したいとの要求がある。これらカメラに搭載される撮像レンズにおいても、上記携帯電話機用カメラに搭載の撮像レンズと同様に広角化が求められている。
　特許文献１には、比較的小型で画角が広い４枚構成の撮像レンズが開示されている。当該特許文献１に記載の撮像レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、絞りと、像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズの第３レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズの第４レンズとから構成される。本レンズ構成において第２～第４レンズのそれぞれの屈折力を１．７以上に限定することで４枚という少ないレンズ枚数でありながらも、小型化および広角化を実現している。
特開２００７－３２２６５６号公報
　近年、撮像素子の解像度が飛躍的に向上し、携帯電話機や監視用カメラに搭載される撮像レンズには、撮像素子の解像度に応じた十分な光学性能の確保が必要になってきた。上記特許文献１に記載の撮像レンズによれば、少ないレンズ枚数で広角化を図ることは可能である。しかしながら、上記特許文献１に記載の撮像レンズのように第１レンズを負の屈折力を有するレンズで構成した場合には、この第１レンズにて発生した像面湾曲や色収差を、正の屈折力を有する後段のレンズにより補正する必要が生じる。当該撮像レンズでは、正の屈折力を有する３枚のレンズで像面湾曲や色収差の補正を行っているが、この際、どうしても軸上または軸外の色収差が残ってしまう傾向にあり、良好な収差を得ることは難しい。
　こうした広角化と良好な収差補正との両立は上記携帯電話機、監視用カメラ、および車載カメラに搭載される撮像レンズに特有の課題ではなく、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、ネットワークカメラ等の比較的小型でありながらも広角化が要求されるカメラに搭載される撮像レンズにおいて共通の課題である。
　本発明は上記のような従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、広角でありながらも収差を良好に補正することのできる撮像レンズを提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明では、物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、第４レンズとを配置し、第１レンズを像面側の面の曲率半径が正となる形状に形成し、第２レンズを、物体側の面の曲率半径および像面側の面の曲率半径が共に正となる形状に形成し、第３レンズを、物体側の面の曲率半径が正となり、像面側の面の曲率半径が負となる形状に形成した。本構成において、第１レンズの屈折力を第２レンズの屈折力よりも強くするとともに、第３レンズの屈折力を第４レンズの屈折力よりも強くし、第１レンズおよび第２レンズの合成焦点距離をｆ１２、第３レンズおよび第４レンズの合成焦点距離をｆ３４としたとき、下記条件式（１）を満足するようにした。
　　　　　ｆ１２＜０、ｆ３４＞０　　　　　　　　　（１）
　撮像レンズとしてこのような構成によれば、屈折力の強い負の第１レンズおよび屈折力の強い正の第３レンズによって撮像レンズの画角が広くなり（広角化が図られ）、この広角化によって生じた像面湾曲や色収差等の各種収差が、第１レンズよりも屈折力の弱い第２レンズ、および第３レンズよりも屈折力の弱い第４レンズによって良好に補正される。また、第２レンズが、物体側の面の曲率半径および像面側の面の曲率半径が共に正となる形状、すなわち光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状であるため、レンズ系の主点の位置が物体側に移動することとなり、撮像レンズの小型化が好適に図られる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、下記条件式（２）を満足することが望ましい。
　　　　　－２．０＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５　　　（２）
　条件式（１）は、撮像レンズの小型化を図りつつ、レンズ系全体の焦点距離を短くして広角化するための条件である。また併せて、広角化に伴って発生する色収差や歪曲収差を好適な範囲内に抑制するための条件でもある。上限値「－０．５」を超えると、広角化には有効となるものの、第１レンズおよび第２レンズにより構成される群の負の屈折力が相対的に強くなり、マイナス方向に歪曲収差が増大することになる。また、各波長毎の最良結像面の位置が大きく異なることになり、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「－２．０」を下回ると、歪曲収差の補正には有効となるものの、倍率の色収差が補正過剰（基準波長に対し短波長がプラス方向に増大）となって良好な結像性能を得ることが困難となる。また、撮像レンズの小型化と広角化との両立を図ることも困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、下記条件式（１Ａ）を満足することがより望ましい。
　　　　　－１．５＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５　　　（２Ａ）
　本発明に係る撮像レンズでは、第４レンズの屈折力が第３レンズの屈折力よりも弱いため、第４レンズの屈折力として正または負のいずれを選択しても、広角化を図りつつ収差を良好に補正することができる。第４レンズの屈折力として負を選択した場合には、倍率の色収差や歪曲収差の補正に対して特に有効なレンズ構成となる。一方、第４レンズの屈折力として正を選択した場合には、撮像レンズから出射される光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制するのに対して有効なレンズ構成となる。
　上記構成の撮像レンズにおいて、第４レンズの屈折力を負とした場合には、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、下記条件式（３－１）を満足することが望ましい。
　　　　　０．３＜ｆ３／ｆ＜２．３　　　　　　　　（３－１）
　一方、上記構成の撮像レンズにおいて、第４レンズの屈折力を正とした場合には、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、下記条件式（３－２）を満足することが望ましい。
　　　　　０．５＜ｆ３／ｆ＜２．５　　　　　　　　（３－２）
　条件式（３－１）および（３－２）は、撮像レンズの小型化を図りつつ、軸外のコマ収差や像面湾曲を良好な範囲内に抑制するための条件である。上限値を超えると、屈折力の強い第３レンズの焦点距離が相対的に長くなるため、撮像レンズの小型化を図ることが困難となる。一方、下限値を下回ると、第３レンズの屈折力が相対的に強くなり、撮像レンズの小型化には有利となるものの、軸外の内方コマ収差が増大するため、軸外の光学性能が劣化することになる。また、像面のうちサジタル像面が物体側（マイナス方向）に倒れるため、良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第３レンズの焦点距離をｆ３、第４レンズの焦点距離をｆ４としたとき、下記条件式（４）を満足することが望ましい。
　　　　　｜ｆ３／ｆ４｜＜１．５　　　　　　　　　（４）
　条件式（４）は、色収差を良好な範囲内に抑制するための条件である。また、この条件式（４）は、最大像高において撮像レンズから出射された光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制し、像面湾曲を良好な範囲内に抑制するための条件でもある。周知のように、撮像素子に取り込むことのできる光線には、撮像素子の構造上、入射角度上の限界として、いわゆる最大入射角度が設けられている。この最大入射角度の範囲外の光線が撮像素子に入射した場合には、シェーディング現象によって周辺部の暗い画像となってしまう。そこで、撮像レンズから出射される光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制する必要がある。
　第４レンズの屈折力が負の場合には、上記条件式（４）において上限値「１．５」を超えると、当該第４レンズの負の屈折力が相対的に強くなり、軸上および軸外の色収差が補正過剰（基準波長に対し短波長がプラス方向に増大）となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。また、最大像高において撮像レンズから出射される光線の撮像素子への入射角度が大きくなるため、撮像レンズから出射される光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制することが困難となる。また、像面湾曲がプラス方向に増大し、像面湾曲を良好な範囲内に抑制することが困難となる。
　なお、第４レンズの屈折力が負の場合には、さらに下記条件式（４Ａ)を満足することが望ましい。
　　　　　｜ｆ３／ｆ４｜＜０．８　　　　　　　　　（４Ａ）
　一方、第４レンズの屈折力が正の場合には、上記条件式（４）において上限値「１．５」を超えると、第４レンズの正の屈折力が相対的に強くなり、最大像高において撮像レンズから出射される光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制するには有効となるものの、軸上および軸外の色収差が補正不足（基準波長に対し短波長がマイナス方向に増大）となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。また、像面湾曲がマイナス方向に増大し、良好な範囲内に抑制することが困難となる。
　また、上記構成の撮像レンズにおいて第４レンズの屈折力を負とした場合には、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第２レンズの物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離をｄ３としたとき、下記条件式（５－１）を満足することが望ましい。
　　　　　０．５＜ｄ３／ｆ＜３．０　　　　　　　　（５－１）
　一方、上記構成の撮像レンズにおいて、第４レンズの屈折力を正とした場合には、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第２レンズの物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離をｄ３としたとき、下記条件式（５－２）を満足することが望ましい。
　　　　　０．５＜ｄ３／ｆ＜２．５　　　　　　　　（５－２）
　条件式（５－１）および（５－２）は、像面湾曲および色収差を良好な範囲内に抑制するための条件である。画角が広いこの種の広角レンズでは、小型化に伴って発生する色収差の補正不足が課題の一つとして挙げられている。色収差の発生によって撮影画像の各像高におけるＭＴＦ値の向上が困難になるため、一般的には接合レンズの採用やレンズ構成枚数の増加によって色収差を補正している。しかし、接合レンズの採用やレンズ構成枚数の増加は撮像レンズの大型化を招き、また撮像レンズの価格上昇の原因ともなるため得策ではない。
　そこで本発明では、第２レンズの物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離、すなわち第２レンズの厚さを一定の範囲内に収めることにより、像面の平坦性を維持しつつ軸上および軸外の色収差を良好な範囲内に抑制するようにした。
　条件式（５－１）および（５－２）において上限値を超えると、倍率の色収差が補正過剰となるとともにサジタル像面が物体側に倒れるため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値を下回ると、撮像レンズの小型化には有利となるものの、軸上および軸外の色収差が補正不足となり、各像高におけるＭＴＦ値の向上が困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいて第４レンズの屈折力が負の場合には下記条件式（５－１Ａ）を、第４レンズの屈折力が正の場合には下記条件式（５－２Ａ）をそれぞれ満足することがより望ましい。
　　　　　１．０＜ｄ３／ｆ＜２．８　　　　　　　　（５－１Ａ）
　　　　　１．０＜ｄ３／ｆ＜２．０　　　　　　　　（５－２Ａ）
　本発明の撮像レンズによれば、撮像レンズの広角化と良好な収差補正との両立が図られ、各種の収差が良好に補正された小型の撮像レンズを提供することができる。
本発明の第１の実施の形態について、数値実施例１に係る撮像レンズの概略構成を示すレンズ断面図である。 図１に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第１の実施の形態について、数値実施例２に係る撮像レンズの概略構成を示すレンズ断面図である。 図４に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図４に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第１の実施の形態について、数値実施例３に係る撮像レンズの概略構成を示すレンズ断面図である。 図７に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図７に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第１の実施の形態について、数値実施例４に係る撮像レンズの概略構成を示すレンズ断面図である。 図１０に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１０に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第２の実施の形態について、数値実施例５に係る撮像レンズの概略構成を示すレンズ断面図である。 図１３に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１３に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第２の実施の形態について、数値実施例６に係る撮像レンズの概略構成を示すレンズ断面図である。 図１６に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１６に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。
（第１の実施の形態）
　以下、本発明を具体化した第１の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。
　図１、図４、図７、図１０はそれぞれ、本実施の形態の数値実施例１～４に対応するレンズ断面図を示したものである。いずれの数値実施例も基本的なレンズ構成は同一であるため、ここでは数値実施例１のレンズ断面図を参照しながら、本実施の形態に係る撮像レンズのレンズ構成について説明する。
　図１に示すように、本実施の形態の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、開口絞りＳＴと、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４とが配列されて構成される。本構成において、第１レンズＬ１の屈折力は第２レンズＬ２の屈折力よりも強くなっており、第３レンズＬ３の屈折力は第４レンズＬ４の屈折力よりも強くなっている。第４レンズＬ４と像面との間には、カバーガラス１０が配置されている。なお、このカバーガラス１０は、割愛することも可能である。
　上記構成の撮像レンズにおいて、第１レンズＬ１は、像面側の面の曲率半径Ｒ２が正となる形状、すなわち像面側に凹面を向けた形状に形成されている。数値実施例１は、第１レンズＬ１の形状が光軸近傍において平凹レンズとなる例であり、数値実施例２～４は、第１レンズＬ１の形状が光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる例である。なお、第１レンズＬ１の形状は、数値実施例１～４にて示される各形状に限定されるものではなく、光軸近傍において両凹レンズとなる形状でもよい。
　第２レンズＬ２は、物体側の面の曲率半径Ｒ３および像面側の面の曲率半径Ｒ４が共に正であり、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成されている。数値実施例１～３は、第２レンズＬ２が、光軸近傍において物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとなる例であり、数値実施例４は、第２レンズＬ２が、光軸近傍において物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとなる例である。第２レンズＬ２は、このように光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状であればよく、その屈折力は正または負のいずれでもよい。
　第３レンズＬ３は、物体側の面の曲率半径Ｒ５が正となり、像面側の面の曲率半径Ｒ６が負となる形状、すなわち光軸近傍において両凸レンズとなる形状に形成されている。第４レンズＬ４は、物体側の面の曲率半径Ｒ７および像面側の面の曲率半径Ｒ８が共に正であり、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成されている。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、以下に示す条件式を満足する。このため、本実施の形態に係る撮像レンズによれば、撮像レンズの広角化と良好な収差の補正との両立が図られる。
　　　　　ｆ１２＜０、ｆ３４＞０　　　　　　　　　（１）
　　　　　－２．０＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５　　　（２）
　　　　　０．３＜ｆ３／ｆ＜２．３　　　　　　　　（３－１）
　　　　　｜ｆ３／ｆ４｜＜１．５　　　　　　　　　（４）
　　　　　０．５＜ｄ３／ｆ＜３．０　　　　　　　　（５－１）
　但し、
　　　　ｆ：レンズ系全体の焦点距離
　　　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
　　　ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
　　ｆ１２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成焦点距離
　　ｆ３４：第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成焦点距離
　　　ｄ３：第２レンズＬ２の物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離（厚さ）
　本実施の形態に係る撮像レンズはさらに、広角化により生じる像面湾曲や色収差を一層良好に補正するために、上記各条件式に加えて以下に示す条件式を満足する。
　　　　　－１．５＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５　　　（２Ａ）
　　　　　｜ｆ３／ｆ４｜＜０．８　　　　　　　　　（４Ａ）
　　　　　１．０＜ｄ３／ｆ＜２．８　　　　　　　　（５－１Ａ）
　なお、上記各条件式の全てを満足する必要はなく、それぞれを単独に満足することにより、各条件式に対応する作用効果をそれぞれ得ることができる。
　本実施の形態では、必要に応じて各レンズのレンズ面を非球面で形成している。これらレンズ面に採用する非球面形状は、光軸方向の軸をＺ、光軸に直交する方向の高さをＨ、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10、Ａ12、Ａ14、Ａ16としたとき、次式により表される（後述の第２の実施の形態においても同じ）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの数値実施例を示す。各数値実施例において、ｆはレンズ系全体の焦点距離を、ＦｎｏはＦナンバーを、ωは半画角をそれぞれ示す。また、ｉは物体側より数えた面番号を示し、Ｒは曲率半径を示し、ｄは光軸に沿ったレンズ面間の距離（面間隔）を示し、Ｎｄはｄ線に対する屈折率を、νｄはｄ線に対するアッベ数をそれぞれ示す。なお、非球面の面には、面番号ｉの後に＊（アスタリスク）の符号を付加して示すこととする（後述の第２の実施の形態においても同じ）。
数値実施例１
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.367mm、Fno=2.550、ω=44.18°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　 νｄ
　（物面）　　　　　∞　　　　∞
　　　1 　　　　　　∞　　0.5800　　1.80420　　46.5
　　　2 　　　　 2.342　　0.8000
　　　3*　　　　 4.692　　6.0000　　1.61420　　26.0
　　　4*　　　　 3.270　　0.1000
　　　5*　　　　 1.794　　1.5317　　1.52470　　56.2
　　　6*　　　　-1.776　　0.1000
　　　7*　　　　 3.623　　0.7759　　1.61420　　26.0
　　　8*　　　　 1.718　　1.0000
　　　9 　　　　　　∞　　0.8000　　1.51633　　64.1
　　 10 　　　　　　∞　　1.8628
　（像面）　　　　　∞
　　ｆ３＝１．９９６
　　ｆ４＝－６．２９５
　ｆ１２＝－１．８５５
　ｆ３４＝２．０７０
　　ｄ３＝６．００００
非球面データ
第３面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-1.028603E-03,Ａ6=1.099329E-03,Ａ8=-2.322072E-05,
　Ａ10=-5.273353E-05,Ａ12=1.160232E-05
第４面
　ｋ=-2.839900,Ａ4=-7.952640E-03,Ａ6=3.272493E-02,Ａ8=-2.469437E-02,
　Ａ10=2.001948E-02,Ａ12=-8.844125E-03
第５面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-3.335422E-02,Ａ6=4.846327E-03,Ａ8=-4.775102E-03,
　Ａ10=1.011601E-03,Ａ12=2.596273E-04,Ａ14=-1.610992E-03,
　Ａ16=-6.694518E-04
第６面
　ｋ=-6.788322,Ａ4=-4.320767E-02,Ａ6=-2.507905E-04,Ａ8=4.840310E-03,
　Ａ10=-6.310766E-03,Ａ12=6.684271E-04,Ａ14=3.579905E-04
第７面
　ｋ=-3.311532,Ａ4=1.756838E-02,Ａ6=-4.721393E-02,Ａ8=1.182203E-02,
　Ａ10=-7.257518E-03,Ａ12=5.814087E-03,Ａ14=-4.345011E-03
第８面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-9.619894E-02,Ａ6=3.223868E-02,Ａ8=-1.957263E-02,
　Ａ10=-7.107598E-04,Ａ12=1.006373E-03,Ａ14=3.877688E-04
　各条件式の値を以下に示す。
　　ｆ１２／ｆ３４＝－０．８９６
　　　　　ｆ３／ｆ＝０．８４３
　　｜ｆ３／ｆ４｜＝０．３１７
　　　　　ｄ３／ｆ＝２．５３４
　このように、本数値実施例１に係る撮像レンズは各条件式を満足する。したがって、本数値実施例１に係る撮像レンズによれば、広角でありながらも良好に収差を補正することができる。
　図２は、数値実施例１の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差をタンジェンシャル方向とサジタル方向に分けて示したものである（図５、図８、および図１１において同じ）。また、図３は、数値実施例１の撮像レンズについて、球面収差ＳＡ（ｍｍ）、非点収差ＡＳ（ｍｍ）、および歪曲収差ＤＩＳＴ（％）をそれぞれ示したものである。これら収差図において、球面収差図には、５８７．５６ｎｍ、４３５．８４ｎｍ、６５６．２７ｎｍ、４８６．１３ｎｍ、５４６．０７ｎｍの各波長に対する収差量とともに、正弦条件違反量ＯＳＣを併せて示し、非点収差図には、サジタル像面Ｓにおける収差量とタンジェンシャル像面Ｔにおける収差量とをそれぞれ示す（図６、図９、および図１２において同じ）。図２および図３に示されるように、本数値実施例１に係る撮像レンズによれば、各種収差が良好に補正される。
数値実施例２
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.329mm、Fno=2.555、ω=44.01°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　 νｄ
　（物面）　　　　　∞　　　　∞
　　　1 　　　　11.999　　0.5500　　1.80420　　46.5
　　　2 　　　　 2.022　　1.2567
　　　3*　　　　 4.190　　4.2254　　1.61420　　26.0
　　　4*　　　　 2.997　　0.1000
　　　5*　　　　 1.642　　0.9099　　1.45650　　90.3
　　　6*　　　　-1.750　　0.1000
　　　7*　　　　 2.000　　0.6651　　1.52470　　56.2
　　　8*　　　　 1.400　　1.0000
　　　9 　　　　　　∞　　0.8000　　1.51633　　64.1
　　 10 　　　　　　∞　　1.4732
　（像面）　　　　　∞
　　ｆ３＝１．９９６
　　ｆ４＝－１４．３７９
　ｆ１２＝－２．１３９
　ｆ３４＝１．９２２
　　ｄ３＝４．２２５４
非球面データ
第３面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-8.212503E-03,Ａ6=2.061281E-03,Ａ8=-9.059462E-04,
　Ａ10=5.715947E-05,Ａ12=-5.314974E-06
第４面
　ｋ=-2.839900,Ａ4=-2.965113E-02,Ａ6=3.009807E-02,Ａ8=-2.840842E-02,
　Ａ10=1.945366E-02,Ａ12=-9.293561E-03
第５面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-3.421102E-02,Ａ6=-7.596290E-04,Ａ8=-2.379342E-03,
　Ａ10=3.162250E-03,Ａ12=-1.246372E-03,Ａ14=-5.653149E-03,
　Ａ16=-2.662851E-03
第６面
　ｋ=-6.788322,Ａ4=-4.211138E-02,Ａ6=1.549686E-02,Ａ8=6.325562E-03,
　Ａ10=-8.117420E-03,Ａ12=-1.055412E-03,Ａ14=-3.586197E-03
第７面
　ｋ=-3.311532,Ａ4=3.054239E-02,Ａ6=-6.575098E-02,Ａ8=1.958466E-02,
　Ａ10=-2.832587E-03,Ａ12=3.782635E-03,Ａ14=-8.189655E-03
第８面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-1.370286E-01,Ａ6=4.129807E-02,Ａ8=-2.798906E-02,
　Ａ10=-5.912638E-03,Ａ12=7.861151E-04,Ａ14=1.657199E-03
　各条件式の値を以下に示す。
　　ｆ１２／ｆ３４＝－１．１１３
　　　　　ｆ３／ｆ＝０．８７０
　　｜ｆ３／ｆ４｜＝０．１４１
　　　　　ｄ３／ｆ＝１．８１３
　このように、本数値実施例２に係る撮像レンズは各条件式を満足する。したがって、本数値実施例２に係る撮像レンズによれば、広角でありながらも良好に収差を補正することができる。
　図５は、数値実施例２の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図６は、球面収差ＳＡ（ｍｍ）、非点収差ＡＳ（ｍｍ）、および歪曲収差ＤＩＳＴ（％）をそれぞれ示したものである。これら図５および図６に示されるように、本数値実施例２に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、各種収差が好適に補正される。
数値実施例３
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.370mm、Fno=2.550、ω=44.14°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　 νｄ
　（物面）　　　　　∞　　　　∞
　　　1 　　　 101.726　　0.5500　　1.72916　　54.7
　　　2 　　　　 2.289　　1.0255
　　　3*　　　　 3.596　　3.9447　　1.61420　　26.0
　　　4*　　　　 2.697　　0.2939
　　　5*　　　　 1.667　　1.1472　　1.49700　　81.6
　　　6*　　　　-1.735　　0.1000
　　　7*　　　　 2.429　　0.6722　　1.52470　　56.2
　　　8*　　　　 1.423　　1.0000
　　　9 　　　　　　∞　　0.8000　　1.51633　　64.1
　　 10 　　　　　　∞　　1.2638
　（像面）　　　　　∞
　　ｆ３＝１．９２６
　　ｆ４＝－８．５０４
　ｆ１２＝－２．３０８
　ｆ３４＝１．９２７
　　ｄ３＝３．９４４７
非球面データ
第３面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-7.178337E-03,Ａ6=1.020357E-03,Ａ8=-3.131979E-04,
　Ａ10=-8.502021E-05,Ａ12=1.597995E-05
第４面
　ｋ=-2.839900,Ａ4=-1.324258E-02,Ａ6=3.483138E-02,Ａ8=-2.477128E-02,
　Ａ10=1.963713E-02,Ａ12=-7.004891E-03
第５面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-3.530938E-02,Ａ6=9.556082E-04,Ａ8=-3.815011E-03,
　Ａ10=3.825524E-03,Ａ12=1.788855E-03,Ａ14=-2.409678E-03,
　Ａ16=-1.633798E-03
第６面
　ｋ=-6.788322,Ａ4=-4.798487E-02,Ａ6=7.311676E-03,Ａ8=9.040632E-03,
　Ａ10=-4.501898E-03,Ａ12=1.247816E-03,Ａ14=-1.775255E-03
第７面
　ｋ=-3.311532,Ａ4=2.711627E-02,Ａ6=-5.847770E-02,Ａ8=1.340630E-02,
　Ａ10=-3.755744E-03,Ａ12=6.304943E-03,Ａ14=-7.236438E-03
第８面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-1.179631E-01,Ａ6=3.466906E-02,Ａ8=-2.498959E-02,
　Ａ10=-3.755734E-03,Ａ12=9.629862E-04,Ａ14=1.620900E-03
　各条件式の値を以下に示す。
　　ｆ１２／ｆ３４＝－１．１９８
　　　　　ｆ３／ｆ＝０．８１２
　　｜ｆ３／ｆ４｜＝０．２２６
　　　　　ｄ３／ｆ＝１．６６４
　このように、本数値実施例３に係る撮像レンズは各条件式を満足する。したがって、本数値実施例３に係る撮像レンズによれば、広角でありながらも良好に収差を補正することができる。
　図８は、数値実施例３の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図９は、球面収差ＳＡ（ｍｍ）、非点収差ＡＳ（ｍｍ）、および歪曲収差ＤＩＳＴ（％）をそれぞれ示したものである。これら図８および図９に示されるように、本数値実施例３に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、各種収差が好適に補正される。
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの数値実施例４について説明する。
数値実施例４
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.368mm、Fno=2.400、ω=45.38°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　 νｄ
　（物面）　　　　　∞　　　　∞
　　　1 　　　　30.436　　0.5800　　1.72916　　54.7
　　　2 　　　　 2.064　　0.8500
　　　3*　　　　 4.945　　3.0000　　1.62090　　24.0
　　　4*　　　　 3.391　　0.5000
　　　5*　　　　 1.794　　1.5317　　1.52470　　56.2
　　　6*　　　　-1.776　　0.1000
　　　7*　　　　 3.528　　0.7759　　1.61420　　26.0
　　　8*　　　　 1.697　　1.0000
　　　9 　　　　　　∞　　0.8000　　1.51633　　64.1
　　 10 　　　　　　∞　　1.4419
　（像面）　　　　　∞
　　ｆ３＝１．９９６
　　ｆ４＝－６．３４７
　ｆ１２＝－２．１９２
　ｆ３４＝２．０６２
　　ｄ３＝３．００００
非球面データ
第３面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-8.332297E-03,Ａ6=-4.371098E-04,Ａ8=2.529433E-04,
　Ａ10=-1.845956E-04,Ａ12=1.686690E-05
第４面
　ｋ=-2.839900,Ａ4=-1.987991E-02,Ａ6=2.787292E-02,Ａ8=-2.553426E-02,
　Ａ10=2.069072E-02,Ａ12=-6.790000E-03
第５面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-3.177894E-02,Ａ6=3.819782E-03,Ａ8=-5.912679E-03,
　Ａ10=1.013574E-03,Ａ12=1.246839E-03,Ａ14=-4.813064E-05,
　Ａ16=-4.587000E-04
第６面
　ｋ=-6.788322,Ａ4=-3.821797E-02,Ａ6=3.857820E-03,Ａ8=7.098667E-03,
　Ａ10=-5.665563E-03,Ａ12=6.366178E-04,Ａ14=3.740255E-04
第７面
　ｋ=-3.311532,Ａ4=1.681047E-02,Ａ6=-4.783746E-02,Ａ8=1.218450E-02,
　Ａ10=-7.553507E-03,Ａ12=6.108749E-03,Ａ14=-2.858119E-03
第８面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-9.096002E-02,Ａ6=3.420331E-02,Ａ8=-2.111593E-02,
　Ａ10=-5.339868E-04,Ａ12=1.391608E-03,Ａ14=5.315504E-04
　各条件式の値を以下に示す。
　　ｆ１２／ｆ３４＝－１．０６３
　　　　　ｆ３／ｆ＝０．８４３
　　｜ｆ３／ｆ４｜＝０．３１４
　　　　　ｄ３／ｆ＝１．２６７
　このように、本数値実施例４に係る撮像レンズは各条件式を満足する。したがって、本数値実施例４に係る撮像レンズによれば、広角でありながらも良好に収差を補正することができる。
　図１１は、数値実施例４の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図１２は、球面収差ＳＡ（ｍｍ）、非点収差ＡＳ（ｍｍ）、および歪曲収差ＤＩＳＴ（％）をそれぞれ示したものである。これら図１１および図１２に示されるように、本数値実施例４に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、各種収差が好適に補正される。
（第２の実施の形態）
　次に、本発明を具体化した第２の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。
　図１３および図１６は、本実施の形態の数値実施例５および６に対応するレンズ断面図を示したものである。いずれの数値実施例も基本的なレンズ構成は同一であるため、ここでは数値実施例５のレンズ断面図を参照しながら、本実施の形態に係る撮像レンズのレンズ構成について説明する。
　図１３に示すように、本実施の形態の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、開口絞りＳＴと、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４とが配列されて構成される。本構成において、第１レンズＬ１の屈折力は第２レンズＬ２の屈折力よりも強くなっており、第３レンズＬ３の屈折力は第４レンズＬ４の屈折力よりも強くなっている。第４レンズＬ４と像面との間には、カバーガラス１０が配置されている。なお、このカバーガラス１０は、割愛することも可能である。
　上記構成の撮像レンズにおいて、第１レンズＬ１は、像面側の面の曲率半径Ｒ２が正となる形状、すなわち像面側に凹面を向けた形状に形成されている。数値実施例５および６は、第１レンズＬ１の形状が光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる例である。なお、第１レンズＬ１の形状は、数値実施例５および６にて示される形状に限定されるものではなく、光軸近傍において平凹レンズとなる形状や光軸近傍において両凹レンズとなる形状でもよい。
　第２レンズＬ２は、物体側の面の曲率半径Ｒ３および像面側の面の曲率半径Ｒ４が共に正であり、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成されている。数値実施例５は、第２レンズＬ２が、光軸近傍において物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとなる例であり、数値実施例６は、第２レンズＬ２が、光軸近傍において物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとなる例である。第２レンズＬ２は、このように光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状であればよく、その屈折力は正または負のいずれでもよい。
　第３レンズＬ３は、物体側の面の曲率半径Ｒ５が正となり、像面側の面の曲率半径Ｒ６が負となる形状、すなわち光軸近傍において両凸レンズとなる形状に形成されている。第４レンズＬ４は、物体側の面の曲率半径Ｒ７が正となり、像面側の面の曲率半径Ｒ８が負となる形状、すなわち光軸近傍において両凸レンズとなる形状に形成されている。なお、第４レンズＬ４の形状は、光軸近傍において両凸レンズとなる形状に限定されるものではない。第４レンズＬ４の形状はその屈折力が正となる形状であればよく、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状でもよい。数値実施例６は、第４レンズＬ４の形状が、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる例である。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、以下に示す条件式を満足する。このため、本実施の形態に係る撮像レンズによれば、撮像レンズの広角化と良好な収差の補正との両立が図られる。
　　　　　ｆ１２＜０、ｆ３４＞０　　　　　　　　　（１）
　　　　　－２．０＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５　　　（２）
　　　　　０．５＜ｆ３／ｆ＜２．５　　　　　　　　（３－２）
　　　　　｜ｆ３／ｆ４｜＜１．５　　　　　　　　　（４）
　　　　　０．５＜ｄ３／ｆ＜２．５　　　　　　　　（５－２）
　但し、
　　　　ｆ：レンズ系全体の焦点距離
　　　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
　　　ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
　　ｆ１２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成焦点距離
　　ｆ３４：第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成焦点距離
　　　ｄ３：第２レンズＬ２の物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離（厚さ）
　本実施の形態に係る撮像レンズはさらに、広角化により生じる像面湾曲や色収差を一層良好に補正するために、上記各条件式に加えて以下に示す条件式を満足する。
　　　　　－１．５＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５　　　（２Ａ）
　　　　　１．０＜ｄ３／ｆ＜２．０　　　　　　　　（５－２Ａ）
　なお、上記各条件式の全てを満たす必要はなく、それぞれを単独に満たすことにより、各条件式に対応する作用効果をそれぞれ得ることができる。
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの数値実施例を示す。

数値実施例５
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.361mm、Fno=2.555、ω=43.62°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　 νｄ
　（物面）　　　　　∞　　　　∞
　　　1 　　　　 6.538　　0.5500　　1.80420　　46.5
　　　2 　　　　 1.773　　1.0994
　　　3*　　　　 5.500　　4.1400　　1.61420　　26.0
　　　4*　　　　 4.050　　0.1000
　　　5*　　　　12.655　　0.7000　　1.45650　　90.3
　　　6*　　　　-2.445　　0.1000
　　　7*　　　　 3.257　　0.7000　　1.45650　　90.3
　　　8*　　　　-5.524　　1.0000
　　　9 　　　　　　∞　　0.8000　　1.51633　　64.1
　　 10 　　　　　　∞　　2.7828
　（像面）　　　　　∞
　　ｆ３＝４．５５５
　　ｆ４＝４．６０３
　ｆ１２＝－２．３２０
　ｆ３４＝２．３８４
　　ｄ３＝４．１４００
非球面データ
第３面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-8.983318E-03,Ａ6=3.017054E-03,Ａ8=-1.400843E-03,
　Ａ10=1.654081E-04,Ａ12=-6.912875E-05
第４面
　ｋ=-2.839900,Ａ4=-3.272938E-02,Ａ6=1.334859E-02,Ａ8=-4.608573E-02,
　Ａ10=9.106202E-03,Ａ12=-4.692913E-03
第５面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-1.675862E-02,Ａ6=1.254982E-02,Ａ8=-9.637673E-03,
　Ａ10=-1.641580E-02,Ａ12=-1.886303E-02,Ａ14=-8.281361E-03,
　Ａ16=2.046571E-02
第６面
　ｋ=-6.788322,Ａ4=-1.918057E-02,Ａ6=1.023597E-02,Ａ8=1.223965E-02,
　Ａ10=6.050601E-03,Ａ12=9.323315E-03,Ａ14=-9.622720E-03
第７面
　ｋ=-3.311532,Ａ4=1.254705E-02,Ａ6=-2.682482E-02,Ａ8=2.304837E-02,
　Ａ10=-1.087836E-02,Ａ12=3.007239E-03,Ａ14=1.573687E-03
第８面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-3.214158E-02,Ａ6=1.923961E-02,Ａ8=-2.092446E-02,
　Ａ10=3.990970E-03,Ａ12=3.900573E-03,Ａ14=-3.216035E-04
　各条件式の値を以下に示す。
　　ｆ１２／ｆ３４＝－０．９７３
　　　　　ｆ３／ｆ＝１．９２９
　　｜ｆ３／ｆ４｜＝０．９９０
　　　　　ｄ３／ｆ＝１．７５３
　このように、本数値実施例５に係る撮像レンズは各条件式を満足する。したがって、本数値実施例５に係る撮像レンズによれば、広角でありながらも良好に収差を補正することができる。
　図１４は、数値実施例５の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差をタンジェンシャル方向とサジタル方向に分けて示したものである（図１７において同じ）。また、図１５は、数値実施例５の撮像レンズについて、球面収差ＳＡ（ｍｍ）、非点収差ＡＳ（ｍｍ）、および歪曲収差ＤＩＳＴ（％）をそれぞれ示したものである。これら収差図において、球面収差図には、５８７．５６ｎｍ、４３５．８４ｎｍ、６５６．２７ｎｍ、４８６．１３ｎｍ、５４６．０７ｎｍの各波長に対する収差量とともに、正弦条件違反量ＯＳＣを併せて示し、非点収差図には、サジタル像面Ｓにおける収差量とタンジェンシャル像面Ｔにおける収差量とをそれぞれ示す（図１８において同じ）。図１４および図１５に示されるように、本数値実施例５に係る撮像レンズによれば、各種収差が良好に補正される。
数値実施例６
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.355mm、Fno=2.555、ω=43.69°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　Ｒ　　　　ｄ　　　　Ｎｄ　　 νｄ
　（物面）　　　　　∞　　　　∞
　　　1 　　　　 8.314　　0.5500　　1.80420　　46.5
　　　2 　　　　 1.882　　0.9720
　　　3*　　　　 5.290　　4.1601　　1.61420　　26.0
　　　4*　　　　 3.521　　0.1000
　　　5*　　　　 2.166　　1.0020　　1.45650　　90.3
　　　6*　　　　-2.029　　0.1000
　　　7*　　　　 1.800　　0.4000　　1.52470　　56.2
　　　8*　　　　 2.000　　1.0000
　　　9 　　　　　　∞　　0.8000　　1.51633　　64.1
　　 10 　　　　　　∞　　2.1895
　（像面）　　　　　∞
　　ｆ３＝２．４８１
　　ｆ４＝２０．３２０
　ｆ１２＝－２．１３３
　ｆ３４＝２．１２３
　　ｄ３＝４．１６０１
非球面データ
第３面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-1.268173E-02,Ａ6=3.441824E-03,Ａ8=-1.513992E-03,
　Ａ10=-3.511395E-05,Ａ12=-2.215871E-05
第４面
　ｋ=-2.839900,Ａ4=-4.256199E-02,Ａ6=2.417970E-02,Ａ8=-3.572356E-02,
　Ａ10=1.410330E-02,Ａ12=-2.052114E-03
第５面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-1.615025E-02,Ａ6=-2.318088E-03,Ａ8=-7.877264E-03,
　Ａ10=-8.244710E-04,Ａ12=-2.237993E-03,Ａ14=-3.615144E-03,
　Ａ16=1.485079E-03
第６面
　ｋ=-6.788322,Ａ4=-2.730842E-02,Ａ6=1.514906E-02,Ａ8=6.267446E-03,
　Ａ10=-7.120737E-03,Ａ12=-1.439232E-04,Ａ14=-3.952609E-03
第７面
　ｋ=-3.311532,Ａ4=2.603641E-02,Ａ6=-3.812154E-02,Ａ8=1.969940E-02,
　Ａ10=-1.073969E-02,Ａ12=2.216594E-03,Ａ14=-1.250410E-03
第８面
　ｋ=0.000000,Ａ4=-9.118051E-02,Ａ6=3.149749E-02,Ａ8=-2.109894E-02,
　Ａ10=7.808130E-04,Ａ12=2.076978E-03,Ａ14=-8.885547E-04
　各条件式の値を以下に示す。
　　ｆ１２／ｆ３４＝－１．００５
　　　　　ｆ３／ｆ＝１．０５４
　　｜ｆ３／ｆ４｜＝０．１２２
　　　　　ｄ３／ｆ＝１．７６６
　このように、本数値実施例６に係る撮像レンズは各条件式を満足する。したがって、本数値実施例６に係る撮像レンズによれば、広角でありながらも良好に収差を補正することができる。
　図１７は、数値実施例６の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図１８は、球面収差ＳＡ（ｍｍ）、非点収差ＡＳ（ｍｍ）、および歪曲収差ＤＩＳＴ（％）をそれぞれ示したものである。これら図１７および図１８に示されるように、本数値実施例６に係る撮像レンズによっても、数値実施例５と同様に像面が良好に補正され、各種収差が好適に補正される。
　したがって、上記各実施の形態に係る撮像レンズを、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、監視用カメラ、車載カメラ、ネットワークカメラ等の撮像光学系に適用した場合、撮影画角が広いにも拘らず収差の良好に補正された小型のカメラを提供することができる。
　本発明は、撮像レンズとして広い画角とともに良好な収差補正能力が要求される機器、例えば携帯電話機や監視用カメラ、車載カメラ等の機器に搭載される撮像レンズに適用することができる。
　ＳＴ　　絞り
　Ｌ１　　第１レンズ
　Ｌ２　　第２レンズ
　Ｌ３　　第３レンズ
　Ｌ４　　第４レンズ
　１０　　カバーガラス

Claims (10)

  1. 　物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、第４レンズとを配置して構成され、
    　前記第１レンズは、像面側の面の曲率半径が正となる形状に形成されており、
    　前記第２レンズは、物体側の面の曲率半径および像面側の面の曲率半径が共に正となる形状に形成されており、
    　前記第３レンズは、物体側の面の曲率半径が正となり、像面側の面の曲率半径が負となる形状に形成されており、
    　前記第１レンズの屈折力は前記第２レンズの屈折力よりも強く、
    　前記第３レンズの屈折力は前記第４レンズの屈折力よりも強く、
    　前記第１レンズおよび前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２、前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離をｆ３４としたとき、
    　　　　　ｆ１２＜０、ｆ３４＞０
    を満足することを特徴とする撮像レンズ。
  2. 　前記第１レンズおよび前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２、前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離をｆ３４としたとき、
    　　　　　－２．０＜ｆ１２／ｆ３４＜－０．５
    を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
  3. 　前記第４レンズは負の屈折力を有する、
    　ことを特徴とする請求項１または２に記載の撮像レンズ。
  4. 　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、
    　　　　　０．３＜ｆ３／ｆ＜２．３
    を満足することを特徴とする請求項３に記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第３レンズの焦点距離をｆ３、前記第４レンズの焦点距離をｆ４としたとき、
    　　　　　｜ｆ３／ｆ４｜＜１．５
    を満足することを特徴とする請求項３または４に記載の撮像レンズ。
  6. 　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記第２レンズの物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離をｄ３としたとき、
    　　　　　０．５＜ｄ３／ｆ＜３．０
    を満足することを特徴とする請求項３～５のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  7. 　前記第４レンズは正の屈折力を有する、
    　ことを特徴とする請求項１または２に記載の撮像レンズ。
  8. 　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、
    　　　　　０．５＜ｆ３／ｆ＜２．５
    を満足することを特徴とする請求項７に記載の撮像レンズ。
  9. 　前記第３レンズの焦点距離をｆ３、前記第４レンズの焦点距離をｆ４としたとき、
    　　　　　｜ｆ３／ｆ４｜＜１．５
    を満足することを特徴とする請求項７または８に記載の撮像レンズ。
  10. 　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記第２レンズの物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離をｄ３としたとき、
    　　　　　０．５＜ｄ３／ｆ＜２．５
    を満足することを特徴とする請求項７～９のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
PCT/JP2011/054518 2010-03-10 2011-02-28 撮像レンズ Ceased WO2011111561A1 (ja)

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