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WO2011061459A2 - Procede et appareil de compression et de refroidissement d'air - Google Patents

Procede et appareil de compression et de refroidissement d'air Download PDF

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WO2011061459A2
WO2011061459A2 PCT/FR2010/052481 FR2010052481W WO2011061459A2 WO 2011061459 A2 WO2011061459 A2 WO 2011061459A2 FR 2010052481 W FR2010052481 W FR 2010052481W WO 2011061459 A2 WO2011061459 A2 WO 2011061459A2
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exchanger
air
water
gas
mixed
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PCT/FR2010/052481
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English (en)
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Inventor
Benoit Davidian
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Priority to JP2012539394A priority patent/JP2013525718A/ja
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Priority to US13/511,423 priority patent/US20120279255A1/en
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    • F25J2205/34—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes as evaporative cooling tower to produce chilled water, e.g. evaporative water chiller [EWC]
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    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream

Definitions

  • the present invention relates to a method and apparatus for compressing and cooling air by indirect heat exchange.
  • Gaseous products from the cold box preferably all the gaseous products, will be used to cool the moist air in an exchanger.
  • Part of the condensed water during the cooling of the air in the proposed system, as well as that resulting from the compression of the gas, will be injected into gases from the cold box.
  • This system eliminates the need for a dryer or a refrigeration unit, associated refrigerant issues, possibly a water / nitrogen tower.
  • the exchanger can be integrated in the main exchange line where the air cools to a cryogenic temperature upstream of the distillation.
  • a method of compressing and cooling air upstream of a cryogenic air separation installation in which: o Compresses moist air in a compressor where compressed air is cooled in the compressor in a first heat exchanger by indirect heat exchange
  • o water contained in the air is recovered upstream and / or downstream of the cooling in the first exchanger, without having cooled the air upstream of the first exchanger by a cooling step by direct heat exchange
  • Cooled air is sent into the first exchanger in a purification unit to produce carbon dioxide and / or water purified air where purified air is sent to the cryogenic separation facility where recovering at least one optionally heated gas from the cryogenic separation plant
  • step iii) the water recovered in step iii) is mixed with the gas coming from the installation, the product mixture being at a temperature above the solidification temperature of the water in the mixture, for example greater than 0 ° C. C if the pressure of the mixture is close to atmospheric pressure,
  • step i) is isothermal.
  • the water mixed with the gas in the first exchanger is mixed with the gas upstream of the first exchanger and / or at an intermediate point of the first exchanger.
  • water contained in the air is recovered downstream of the cooling in the first exchanger and upstream of the purification unit.
  • the quantity of water mixed with the gas is such that at the point of entry of the water mixed with the gas of the first exchanger and / or at the intermediate point of the first exchanger where the mixing takes place, the mixture of gas and water is beyond the saturation point in water.
  • water containing air is recovered upstream of the first exchanger and the air is cooled in a pre-cooler by indirect heat exchange.
  • the gas is mixed only with water produced by condensation of water contained in the air.
  • the gas mixed with the water is nitrogen or oxygen, at least one other gas, not mixed with water, is heated in the first exchanger.
  • the gas mixed with the water is nitrogen and a flow of oxygen and / or another nitrogen flow is heated in the first exchanger.
  • an air separation method comprising a method of compressing and cooling air according to one of the preceding claims wherein the purified air is cooled in a second exchanger and sent to a column of the cryogenic separation plant, at least one product is withdrawn from the plant and reheated in the second exchanger and then in the first exchanger and at least one product is withdrawn from the plant, reheated, possibly vaporized, in the second exchanger and then, in gaseous form, in the first exchanger.
  • an apparatus for compressing and cooling air for a cryogenic separation installation comprising a compressor, a first heat exchanger by indirect heat exchange, a purification unit, one or two separators, the compressor being connected to the first heat exchanger and the first heat exchanger being connected to one of the purification units, the apparatus not comprising means for cooling the air by direct exchange upstream of the first exchanger, purification unit being adapted to send the purified air to the installation, the separator (s) being connected (s)
  • At least one first pipe for supplying gas from the installation to the first exchanger, at least one second pipe for bring water from the separator to the first conduit and / or the exchanger to mix water with the gas.
  • the apparatus comprises:
  • a pipe for sending a heated dry gas into the first exchanger to the purification unit.
  • a cryogenic air distillation separation installation comprising an apparatus according to one of claims 1 1 to 14, a system comprising at least one column, a second exchanger, a Conducted to supply a second system exchanger to a column of the system and a line for supplying a distillation product to the second exchanger.
  • the invention is described in the case of a nitrogen generator, but can be extrapolated to other types of generators.
  • the air 1 is sent to a compressor 3.
  • the compressor 3 may be an isothermal compressor, but the example shows an adiabatic compressor.
  • the compressed air 5 to 9 bar abs and 320 ° C is cooled in a compressor refrigerant 6 by indirect heat exchange, at 27 ° C, and the condensed water is separated in a first separator 7 which can be integrated into the refrigerant compressor.
  • the condensed water 1 1 is sent to a buffer capacity 25.
  • the air 9 cools in a first exchanger 13 with indirect heat exchange, for example a plate and wave exchanger, against all the gaseous fluids 37, 39, 41, from the cold box 33.
  • the gaseous fluids are reheated in the first exchanger 13 at 21 ° C.
  • the condensed water 19 in the second separator 15 is sent to the buffer capacity 25.
  • the air thus cooled 17 to 10 ° C. then goes to the overhead purification 45.
  • the gas production 37, 43 is sent into the countercurrent exchanger.
  • the flow 37 is pure nitrogen gas and the flow 43 is vaporized rich liquid from the top condenser of a single column 47 of nitrogen production, shown schematically. He will be It will be readily understood that in the case of application to a double column, the flow rate 37 could be gaseous oxygen or nitrogen gas and the flow rate 43 would be more or less pure nitrogen gas.
  • the waste fluid 43 at 10 ° C. and at atmospheric pressure (at the pressure drop near the equipment downstream) is split into two parts 39, 41: a part 41 which remains dry which serves to regenerate the purification 45 after reheating in the heater 42, another portion 39 which will be moistened and cooled by injecting water 29, 31 from the condensate. All the water contained in the gas 39 comes from the condensation of water in the air, either upstream or downstream of the first exchanger (13).
  • the injection of water can be done either completely before the exchanger (flow 29), or in the front part (flow 29) until saturation of the gas, then along the exchanger (flow 31), with possibly several injection points.
  • the injection may possibly be done using a pump 23, or directly using the condensate under pressure.
  • the buffer capacity 25 may be optional.
  • the separator 7 or the separator 15 can be deleted, for example by being integrated with another equipment.
  • the amount of water injected will be limited so as to be at most saturated at the outlet of exchanger 13, to avoid sending droplets of water into the atmosphere. This quantity can be evaluated by calculation according to the operating parameters of the exchanger.
  • the temperature of the air 17 chosen at the outlet of the exchanger 13 before the purification will be such that the saturated (or over-saturated) water temperature at the inlet of the exchanger fluid remains positive, to avoid the risk of ice formation and therefore clogging.
  • the water used will come from the ambient air (moisture) recovered in the condensates 1 1, 19. There will be no need for special treatment of these condensates. There will be no permanent water replenishment from outside the system, only if necessary during very dry periods. We could also consider storing rainwater, which would simply be filtered before injection into the system, during very dry periods.
  • the first air-cooling exchanger 13 can be integrated with the main exchange line 35 (second exchanger) of the cold box where the purified air 17 from the purification 45 is cooled upstream of the distillation columns and where the residual nitrogen 43 is heated up.
  • the compressed air will then be withdrawn at an intermediate level of the integrated heat exchanger (13 and 35), then sent to the purification before returning to the exchange line, and the water will be injected into the fluid to be saturated along the upper part of the exchanger.
  • the introduction of the liquid can be done according to conventional liquid injection techniques in a gas in a plate heat exchanger, typically used for example for two-phase introductions.

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Abstract

Dans un procédé de compression et de refroidissement d'air en amont d'une installation de séparation cryogénique d'air, sans moyen d'échange par chaleur indirect, on comprime de l'air humide dans un compresseur (3), on refroidit de l'air comprimé dans le compresseur dans un premier échangeur à échange de chaleur indirect, (13), on récupère de l'eau (11, 19) contenue dans l'air en amont et/ou en aval du refroidissement dans le premier échangeur, on envoie de l'air refroidi dans le premier échangeur dans une unité d'épuration (45) pour produire de l'air épuré en dioxyde de carbone et/ou en eau, on envoie l'air épuré vers l'installation de séparation cryogénique, on récupère au moins un gaz provenant de l'installation de séparation cryogénique, on mélange de l'eau récupérée avec le gaz provenant de l'installation, le mélange produit étant à une température supérieure à la température de solidification de l'eau dans le mélange et on réchauffe l'eau mélangée avec le gaz dans le premier échangeur.

Description

Procédé et appareil de compression et de refroidissement d'air
La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de compression et de refroidissement d'air par échange de chaleur indirect.
Sur un appareil de séparation cryogénique, l'air après sa compression doit être refroidi le plus possible avant d'entrer dans les bouteilles d'épuration, ceci pour réd u ire leurs ta il les. On propose de sim pl ifier le système de refroidissement.
On va utiliser des produits gazeux issus de la boite froide, de préférence l'ensemble des produits gazeux, pour refroidir l'air humide, dans un échangeur.
Une partie de l'eau condensée lors du refroidissement de l'air dans le système proposé, ainsi que celle issue de la compression du gaz, va être injectée dans des gaz issus de la boite froide.
Ce système permet de s'affranch ir d 'u n sécheur ou d'un groupe frigorifique, des problématiques de réfrigérants associées, éventuellement d'une tour eau/azote.
L'échangeur pourra être intégré à la ligne d'échange principale où l'air se refroidit jusqu'à une température cryogénique en amont de la distillation.
Après la compression de l'air et son refroidissement dans le réfrigérant final du compresseur (qui peut être remplacée par le premier étage d'une tour air/eau), on peut avoir :
• un système de pré refroidissement avec tour eau/azote qui génère de l'eau froide, un groupe frigorifique, une tour air/eau ou un échangeur air/eau ;
• un sécheur et /ou un groupe frigorifique direct sur l'air ;
• rien du tout : on a alors une épuration dite chaude, qui est de grande taille du fait de la quantité d'eau à arrêter, notamment en été. Cette grande taille peut être gênante si on veut rentrer les bouteilles dans un conteneur maritime.
Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de compression et de refroidissement d'air en amont d'une installation de séparation cryogénique d'air dans lequel : o on comprime de l'air humide dans un compresseur o on refroidit de l'air comprimé dans le compresseur dans un premier échangeur par échange de chaleur indirect
o on récupère de l'eau contenue dans l'air en amont et/ou en aval du refroidissement dans le premier échangeur, sans avoir refroidi l'air en amont du premier échangeur par une étape de refroidissement par échange de chaleur direct
o on envoie de l'air refroidi dans le premier échangeur dans une unité d'épuration pour produire de l'air épuré en dioxyde de carbone et/ou en eau o on envoie l'air épuré vers l'installation de séparation cryogénique o on récupère au moins un gaz, éventuellement réchauffé, provenant de l'installation de séparation cryogénique
o on mélange de l'eau récupérée dans l 'étape i i i ) avec le gaz provenant de l'installation, le mélange produit étant à une température supérieure à la température de solidification de l'eau dans le mélange, par exemple supérieure à 0°C si la pression du mélange est proche de la pression atmosphérique,
o on réchauffe l'eau mélangée avec le gaz dans le premier échangeur, et
o si on récupère de l'eau contenue de l 'air en amont du prem ier échangeur, on refroid it l'air dans un pré-refroidisseur en amont de la récupération d'eau par échange de chaleur indirect.
Selon d'autres aspects facultatifs :
la compression de l'étape i) est isotherme.
- l'eau mélangée au gaz dans le premier échangeur est mélangée avec le gaz en amont du premier échangeur et/ou à un point intermédiaire du premier échangeur.
on récupère de l'eau contenue dans l'air en aval du refroidissement dans le premier échangeur et en amont de l'unité d'épuration.
- la quantité d'eau mélangée avec le gaz est telle qu'au point d'entrée de l 'ea u mél angée avec l e gaz du premier échangeur et/ou au point intermédiaire du premier échangeur où le mélange a lieu, le mélange de gaz et eau est au-delà du point de saturation en eau. on récupère de l'eau contenue de l'air en amont du premier échangeur et on refroidit l'air dans un pré-refroidisseur par échange de chaleur indirect.
le gaz est mélangé uniquement avec de l'eau produite par condensation d'eau contenue dans l'air.
le gaz mélangé avec l'eau est de l'azote ou de l'oxygène, au moins un autre gaz, non mélangé avec de l'eau, se réchauffe dans le premier échangeur.
le gaz mélangé avec l'eau est de l'azote et un débit d'oxygène et/ou un autre débit d'azote se réchauffe dans le premier échangeur.
Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un procédé de séparation d'air comprenant un procédé de compression et de refroidissement d'air selon une des revendications précédentes dans lequel l'air épuré est refroidi dans un deuxième échangeur et envoyé à une colonne de l'installation de séparation cryogénique, au moins un produit est soutiré de l'installation et réchauffé dans le deuxième échangeur et ensuite dans le premier échangeur et au moins un produit est soutiré de l'installation, réchauffé, éventuellement vaporisé, dans le deuxième échangeur et ensuite, sous forme gazeuse, dans le premier échangeur.
Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un appareil de compression et de refroidissement d'air destiné à une installation de séparation cryogénique comprenant un compresseur, un premier échangeur par échange de chaleur indirect, une unité d'épuration , u n ou deux séparateurs , le compresseur étant relié au premier échangeur et le premier échangeur étant rel ié à l'un ité d'épuration , l'appareil ne comprenant pas de moyen de refroidissement de l'air par échange direct en amont du premier échangeur, l'unité d'épuration étant adaptée pour envoyer l'air épuré vers l'installation, le ou les séparateur(s) étant connecté(s)
i) entre le compresseur et le premier échangeur, en aval d'un préfroidisseur adapté à refroidir l'air par échange de chaleur indirect et/ou
ii) entre le premier échangeur et l'unité d'épuration,
au moins une première conduite pour amener du gaz provenant de l'installation au premier échangeur, au moins une deuxième conduite pour amener de l'eau du séparateur à la première conduite et/ou l'échangeur pour mélanger de l'eau avec le gaz.
Eventuellement l'appareil comprend :
- une pompe reliant le premier échangeur avec le séparateur.
- une conduite pour envoyer un gaz sec réchauffé dans le premier échangeur à l'unité d'épuration.
- des conduites pour envoyer au moins un autre gaz de l'installation au premier échangeur pour s'y réchauffer.
Selon un autre objet de l ' invention , il est prévu u n installation de séparation cryogénique d'air par distillation comprenant un appareil selon l'une des revendications 1 1 à 14, un système comprenant au moins une colonne , un deuxième échangeu r, u ne condu ite pour amener de l 'a ir du deuxième échangeur à une colonne du système et une conduite pour amener un produit de la distillation au deuxième échangeur.
L'invention est décrite dans le cas d'un générateur d'azote, mais peut être extrapolée à d'autres types de générateurs.
L'air 1 est envoyé à un compresseur 3. Le compresseur 3 peut-être un compresseur isotherme, mais l'exemple montre un compresseur adiabatique. L'air comprimé 5 à 9 bars abs et à 320°C est refroidi dans un réfrigérant de compresseur 6 par échange de chaleur indirect, à 27°C, puis l'eau condensée est séparée dans un premier séparateur 7 qui peut être intégré au réfrigérant du compresseur. L'eau condensée 1 1 est envoyée vers une capacité tampon 25. L'air 9 se refroidit dans un premier échangeur 13 à échange de chaleur indirect, par exemple un échangeur à plaques et à ondes, contre tous les fluides gazeux 37, 39, 41 , issus de la boite froide 33. Les fluides gazeux sont réchauffés dans le premier échangeur 13 à 21 °C. L'eau 19 condensée dans le deuxième séparateur 15 est envoyée vers la capacité tampon 25. L'air ainsi refroidi 17 à 10°C va alors vers l'épuration en tête 45.
La production gazeuse 37, 43 est envoyée dans l'échangeur à contre courant.
Dans le cas de l'exemple, le débit 37 est de l'azote pur gazeux et le débit 43 est du liquide riche vaporisé provenant du condenseur de tête d'une simple colonne 47 de production d'azote, illustré de manière schématique. Il sera sera aisément compris que dans le cas d'une application à une double colonne, le débit 37 pourrait être de l'oxygène gazeux ou de l'azote gazeux et le débit 43 serait de l'azote gazeux plus ou moins pur.
Le fluide résiduaire 43 à 10°C et à la pression atmosphérique (à la perte de charges près des équipements en aval) est scindé en deux parties 39, 41 : une partie 41 qui reste sèche qui sert à la régénération de l'épuration 45 après réchauffage dans le réchauffeur 42, une autre partie 39 qui va être humidifiée et refroidie en injectant de l'eau 29, 31 issue des condensats. Tout l'eau contenue dans le gaz 39 provient de la condensation d'eau dans l'air, soit en amont soit en aval du premier échangeur (13).
L'injection d'eau peut se faire soit complètement avant l'échangeur (débit 29), soit en partie avant (débit 29) jusqu'à saturation du gaz, puis le long de l'échangeur (débit 31 ), avec éventuellement plusieurs points d'injection. L'injection pourra se faire éventuellement à l'aide d'une pompe 23, ou directement en utilisant les condensats sous pression. La capacité tampon 25 peut être optionnelle.
Le séparateur 7 ou le séparateur 15 peut être supprimé, par exemple en étant intégré à un autre équipement.
On limitera la quantité d'eau injectée de façon à être au plus saturé en sortie de l'échangeur 13, pour éviter d'envoyer des gouttelettes d'eau dans l'atmosphère. Cette quantité pourra être évaluée par calcul en fonction des paramètres de fonctionnement de l'échangeur.
La température de l'air 17 choisie en sortie de l'échangeur 13 avant l'épuration sera telle que la température du fluide saturé (ou sur-saturé) en eau à l'entrée du fluide de l'échangeur reste positive, pour éviter le risque de formation de glace et donc de bouchage.
L'eau utilisée proviendra de l'air ambiant (humidité) récupérée dans les condensats 1 1 , 19. On n'aura pas besoin de traitement particul ier de ces condensats. Il n 'y a aura pas d'appoint d'eau permanent de l'extérieur au système, uniquement si nécessaire lors de période très sèche. On pourrait aussi envisager de stocker de l'eau de pluie, qui serait simplement filtrée avant injection dans le système, lors des périodes très sèches. Le premier échangeur de refroidissement de l'air 13 peut être intégré à la ligne d'échange principale 35 (deuxième échangeur) de la boite froide où se refroidit l'air épuré 17 provenant de l'épuration 45 en amont des colonnes de distillation et où se réchauffe l'azote résiduaire 43. L'air comprimé sera alors soutiré à un niveau intermédiaire de l'échangeur intégré (13 et 35), puis envoyé vers l'épuration avant retour vers la ligne d'échange, et l'eau sera injectée dans le fluide à saturer le long de la partie haute de l'échangeur. L'introduction du liquide pourra se faire selon les techniques classiques d'injection de liquide dans un gaz dans un échangeur à plaques, typiquement utilisées par exemple pour des introductions diphasiques.
Dans le cas où les deux échangeurs 13,35 sont intégrés, on peut envisager un échangeur dont une partie correspondant à l'échangeur 13 dépasserait la paroi de la boîte froide, le reste de l'échangeur étant à l'intérieur de la boîte froide.
On notera l'absence de refroidissement par échange de chaleur direct, coûteux et volumineux, dans le procédé selon l'invention. De même on notera q ue l e g az mél ang é avec de l'eau n'est pas utilisé dans une tour de refroidissement d'eau et récupère seulement l'eau contenue dans l'air d'alimentation.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de compression et de refroidissement d'air en amont d'une installation de séparation cryogénique d'air dans lequel :
i) on comprime de l'air humide dans un compresseur (3)
ii) on refroidit de l'air comprimé dans le compresseur dans un premier échangeur par échange de chaleur indirect (13)
iii) on récupère de l'eau (1 1 ,19) contenue dans l'air en amont et/ou en aval du refroidissement dans le premier échangeur, sans avoir refroidi l'air en amont du premier échangeur par une étape de refroidissement par échange de chaleur direct
iv) on envoie de l'air refroidi dans le premier échangeur dans une unité d'épuration (45) pour produire de l'air épuré en dioxyde de carbone et/ou en eau
v) on envoie l'air épuré vers l'installation de séparation cryogénique vi) on récupère au moins un gaz, éventuellement réchauffé, provenant de l'installation de séparation cryogénique
vii) on mélange de l'eau récupérée dans l 'étape i i i) avec le gaz provenant de l'installation, le mélange prod u it étant à une température supérieure à la température de solidification de l'eau dans le mélange, par exemple supérieure à 0°C si la pression du mélange est proche de la pression atmosphérique, e
viii) on réchauffe l 'eau mélangée avec le gaz dans le premier échangeur, et
ix) si on récupère de l'eau contenue de l'air en amont du premier échangeur, on refroid it l'air dans un pré-refroidisseur (6) en amont de la récupération d'eau par échange de chaleur indirect.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la compression de l'étape i) est isotherme.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel l'eau (29, 31 ) mélangée au gaz dans le premier échangeur est mélangée avec le gaz en amont du premier échangeur (13) et/ou à un point intermédiaire du premier échangeur.
4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on récupère de l'eau contenue dans l'air en aval du refroidissement dans le premier échangeur (13) et en amont de l'unité d'épuration (45).
5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la quantité d'eau mélangée avec le gaz est telle qu'au point d'entrée de l'eau mélangée avec le gaz du premier échangeur (13) et/ou au point intermédiaire du premier échangeur où le mélange a lieu, le mélange de gaz et eau est au- delà du point de saturation en eau.
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on récupère de l'eau contenue de l'air en amont du premier échangeur et on refroidit l'air dans un pré-refroidisseur (6) par échange de chaleur indirect.
7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le gaz est mélangé uniquement avec de l'eau produite par condensation d'eau contenue dans l'air.
8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le gaz mélangé avec l'eau est de l'azote ou de l'oxygène.
9. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel au moins un autre gaz, non mélangé avec de l'eau, se réchauffe dans le premier échangeur (13).
10. Procédé selon la revendication 9 dans lequel le gaz mélangé avec l'eau est de l'azote et un débit d'oxygène et/ou un autre débit d'azote se réchauffe dans le premier échangeur.
1 1 . Procédé de séparation d'air comprenant un procédé d e compression et de refroidissement d'air selon une des revendications précédentes dans lequel l'air épuré est refroidi dans un deuxième échangeur (35) et envoyé à une colonne (47) de l'installation de séparation cryogénique, au moins un produit est soutiré de l'installation et réchauffé dans le deuxième échangeur et ensuite dans le premier échangeur et au moins un produit est soutiré de l'installation, réchauffé, éventuellement vaporisé, dans le deuxième échangeur et ensuite, sous forme gazeuse, dans le premier échangeur (13).
12. Appareil de compression et de refroidissement d'air destiné à une installation de séparation cryogénique comprenant un compresseur (3), u n premier échangeur par échange de chaleur indirect (13), une unité d'épuration (45), un ou deux séparateurs (7, 15), le compresseur étant relié au premier échangeur et le premier échangeur étant relié à l'unité d'épuration, l'appareil ne comprenant pas de moyen de refroidissement de l'air par échange direct en amont du premier échangeur, l'unité d'épuration étant adaptée pour envoyer l'air épuré vers l'installation, le ou les séparateur(s) étant connecté(s)
i) entre le compresseur et le premier échangeur, en ava l d ' u n préfroidisseur adapté à refroidir l'air par échange de chaleur indirect (6) et/ou ii) entre le premier échangeur et l'unité d'épuration,
au moins une première conduite pour amener du gaz provenant de l'installation au premier échangeur, au moins une deuxième conduite pour amener de l'eau du séparateur à la première conduite et/ou l'échangeur pour mélanger de l'eau avec le gaz.
13. Appareil selon la revendication 1 1 comprenant une pompe (23) reliant le premier échangeur avec le séparateur.
14. Appareil selon la revendication 1 1 ou 12 comprenant une conduite pour envoyer un gaz sec réchauffé dans le premier échangeur (13) à l'unité d'épuration (45).
15. Appareil selon la revendication 1 1 , 12 ou 13 comprenant des conduites pour envoyer au moins un autre gaz (37, 41 ) de l'installation au premier échangeur pour s'y réchauffer.
16. I nstal lation de séparation cryogén ique d'air par distillation comprenant un appareil selon l'une des revendications 1 1 à 14, un système comprenant au moins une colonne (47), un deuxième échangeur (35), une conduite pour amener de l'air du deuxième échangeur à une colonne du système et une conduite pour amener un produit de la distillation au deuxième échangeur.
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