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WO2010010964A1 - 冷延鋼板及びその製造方法並びにバックライトシャーシ - Google Patents

冷延鋼板及びその製造方法並びにバックライトシャーシ Download PDF

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WO2010010964A1
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rolling
steel sheet
rolled steel
cold
value
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藤田耕一郎
安原英子
花澤和浩
熊谷正敏
田原健司
古賀秀晴
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JFE Steel Corp
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    • C21D1/26—Methods of annealing
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    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Definitions

  • the present invention relates to an excellent cold-rolled steel sheet and a method for producing the same, and further relates to a backlight shear using the rolled steel sheet.
  • the pack light shear is for holding the panel back light provided on the surface of the pack light for telepi from the surface. Pack light shear, to prevent light from sticking or cracking to support the light
  • the amount of the ring pack at the time of bending is controlled by controlling the collective texture and setting the value in the direction of the angle to be at least 0.7.
  • Patents 3 and 3 have a problem that a sufficient shape cannot be obtained if a certain degree of bending is required but high ductility is required. On the other hand, there was a problem when the plate's properties and additivity changed.
  • the aim is to provide a cold-rolled steel sheet and its manufacturing method, as well as a pack light shear, with excellent properties and by optimizing the value.
  • b Using steel containing 001-10.30, as a raw material, especially by optimizing the annealing conditions, it has excellent properties and rolled.
  • the 45-direction, C-angle direction rolled steel sheet further comprises a mass, B 003 to 0.0015.
  • Fig. 3 is a plan view schematically showing a plain rolled steel sheet that has been subjected to a freight that simulates the shape of a pack light shear for a two-type telepi.
  • Fig. 2 is a graph showing the effect of the “value in the angular direction on the flat point for a cold-rolled steel sheet.
  • FIG. 5 shows a graph showing the relationship between “A A” and “A A” when the value of (800 50) is A and the value of (800 00) is ⁇ 26 of the implementation.
  • the cold-rolled steel sheet contains a bright rolled steel plate with a mass of 0.001 to 0,0030 005, n 0,1 to 0 3 P 005 002 002 to 0 0,000, b 0100 to 0,030, and the balance from Fe
  • the cold-rolled steel sheet is characterized in that both the values of the rolling direction and the angular direction are in the range of 1 ⁇ 0 to 1 ⁇ 6.
  • b fine particles to be described later are formed, the length of the ferrite in the cold rolling process is suppressed, the weaving of the ferrite is controlled, and the “value of the light board can be controlled.
  • the reason why the abundance was set to 0.0010 to 0.0030 is because the length of the ferritic is less than 0.001 because “it is difficult to control the value low and the desired value cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 0.0000, there is a problem that the solidity remains in the hot-rolled steel, and as a result of promoting the penetration of the inside during rolling, the annealing value is markedly lowered.
  • the clear rolled steel sheet has an abundance of 0.0000 to 0.0000 as described above.
  • a plate Since a plate is used, it is more advantageous than a large amount of plate in that it suppresses wrinkling of the patrite light shear that tends to become more natural. In other words, the wrinkle of the backlight shear is more likely to be generated, especially as the yield is larger, but the amount of light can be corrected and the amount can be reduced. Can be suppressed.
  • the S content of clear rolled steel sheets must be less than 0.05. If the S content exceeds 0 ⁇ 05, the qualitative process progresses too much, and in addition to improving the properties, an annealed product is formed, which may lower the plating performance. In addition, when the amount of steel is high, the degree of austenite ferriting of the steel increases during hot rolling, making it difficult to finish rolling in the austenitic region. For this reason, the S content needs to be lower than 0.05, and it is preferable to reduce it as much as possible.
  • the bright rolled steel sheet contains n.
  • n is a component necessary to form the n by the reaction, and to prevent cracks caused by S, which will be described later.
  • n content is more preferably 0.2.
  • the reason why the amount of is set to 0.05 in the case of clear rolled steel is that it is likely that the properties of the plate may be deteriorated because P is generated at 0.05. For the same reason, it is more preferable to set the value below 0.03, and it is preferable to reduce the force.
  • the bright rolled steel sheet contains. Is a component necessary for suppressing age-hardening due to reaction by immobilizing as a nitride by reaction.
  • the reason why the content of is set to 0 ⁇ 02 to 0 ⁇ 10 is that 0 ⁇ 02 does not sufficiently react to suppress age-hardening, and if 0 ⁇ 10, This is because it is difficult to finish hot rolling in the austenite region because the degree of steel austenite ferriting increases during hot rolling.
  • the bright rolled steel sheet contains b.
  • b is a component necessary for improving the value control, and forms the fine particles, suppresses the length of the ferrite during cold rolling, and reduces the ferrite texture.
  • the value of the board can be controlled low.
  • the content of b is set to 0 ⁇ 010 to 0 030 because the length of the above-mentioned ferrite advances at 0 ⁇ 010. Difficult to control the desired
  • the b amount is more preferably 0 0 20 or less.
  • the bright rolled steel sheet further contains B 0003 to 0.0015, or 0 00 to 0 ⁇ 02 B 0 003 to 00.
  • B when B exists in the rolling as B, the length of the ferrite is suppressed during the rolling, and the value can be controlled to be low. The value of B in the rolling can be reduced. In order to obtain a fruit, it is necessary to add 005 to 0.002 and then B 003 to 00. If it is not added, B is easy to form a chemical at the stage of intermediate rolling. This is because it is difficult to secure sufficient amount, and here, by forming the compound and reducing the compound, the compound formation of B when B is added is suppressed, and the added B is used as Has the effect of making
  • the amount of B is set to 0.003 to 0.0001. In the case of 0.0003, the effect of the ferrite system in the rolling process cannot be sufficiently exhibited. ⁇ If it exceeds 001, the result of the length of the ferrite becomes too large, and the weaving of the ferrite may not be possible.
  • the bright rolled steel sheet is represented by the following formula: rolling 45,
  • the average value in the angular direction must be 40 or higher.
  • the average value is set to 40, because when 40 is used, it becomes difficult to perform extrusion molding necessary to secure backlight sheerability.
  • the cold-rolled steel sheet according to Ming by subjecting the cold-rolled steel sheet according to Ming to certain bending, for example, bending and overhanging, it is possible to obtain an excellent liquid crystal television and a crystal shear. It is effective in terms of good flatness and less stickiness when used for backlit shear.
  • the rolled steel sheet of the present application is suitable as a backlight shear, it is not limited to this.
  • the degree of the slab is set to 1200 so as to form the above.
  • the reason for C is that during rolling, it is necessary to make the b compound uniform during heating and to make it finer afterwards, and in order to solidify the b compound, a temperature above 1200C is required. is there. Also, the raising and rolling 870-950. Let's say C.
  • up-rolling may end when the above-mentioned weave is in the state of the ferrite region, and since the austenite region is changed to the ferrite region during the finish rolling, the rolling weight decreases rapidly and May be difficult and may occur.
  • the degree is from 450 to 750.
  • the value of C is 450. This is because in G, an iron ferrite is generated, so that the plate becomes hard and may cause problems during subsequent cold rolling, while 750. C Well, because of the tendency of b
  • the degree from G to degrees is set to ⁇ 30C.
  • C the degree is too small. This is because the fine particles cannot exhibit the effect of the ferrite.
  • the degree is too large in 30 degrees, so that recovery during heating is suppressed. This is because the length of the ferrite is easy to advance and the weaving of the ferrite cannot be controlled. Also possessed The interval is between 30 and 200. In 30, the ferrite crystal may not be completed, and the length is suppressed. This is because the value cannot be controlled and decreases. On the other hand, in 200, the length is too large and grows too much. This is because the weaving of the ferrite cannot be controlled, and the degree from the above to 600C is set to 3C or more.
  • the limit of the temperature is not specified, it is preferable that the temperature is 30 ° C because of the cooling equipment.
  • the fixed degree of the cold rolled steel sheet according to Ming is characterized in that it is within the range of 800 to 50000 n C, where R is the amount of b in the slab and R at the time of rolling. “From the point of view of value and ductility, we considered as follows. First, in the heat of heating, recrystallization was completed and a little grain length was used. And the lower the rolling, the higher the amount of b, the more difficult it is to recrystallize, so it is necessary to heat at a higher temperature. Must be above temperature.
  • the ferrite crystal is completed and the length of the ferrite is optimized, and “the value can be controlled low and the performance can be improved.
  • the production method can be applied to a normal electric furnace.
  • the resulting steel is heated in the slab as it is or after cooling and hot rolling.
  • it is wound at the same degree as described above. Air cooling is sufficient if it is not particularly specified until the upper winding. You can also make an express over 100 C s if necessary.
  • the usual rolling is applied. In this case, heat and cooling are performed as described above. 600. Optional below C, and 480 if necessary.
  • Plating with C may be performed. Further, after plating, the plating may be alloyed by reheating on 500C. Alternatively, it may take a history such as holding during cooling. Furthermore, you may apply 0.5-5 degrees as needed. In addition, when plating is not performed during annealing, electroplating or the like may be performed to improve the corrosion resistance. Furthermore, on cold-rolled steel plates and plated plates
  • the elemental elements n, P,,, b B heating degree during in-process rolling, finishing degree and degree, heating degree during annealing, and heating degree during annealing, During cooling, A 800 500) shows 800 1,000.
  • the steel sheet has an excellent value that is within the range of 1.0 to 1 and 6 and that the average average value is 40 or higher.

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Abstract

含有成分及びｒ値の適性化を図ることによって、優れた加工性及び形状凍結性を具える冷延鋼板及びその製造方法、並びにバックライトシャーシを提供する。C：0.0010～0.0030%、Si：0.05%以下、Mn：0.1～0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02～0.10%、N：0.005%以下、及びNb：0.010～0.030％、を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、圧延方向及び圧延直角方向のｒ値が、ともに1.0～1.6 の範囲であり、圧延方向、圧延45°方向、及び圧延直角方向の伸びの平均値Ｅｌｍが、40％以上であることを特徴とする。ただし、Ｅｌｍ＝（ＥｌＬ＋２×ＥｌＤ＋ＥｌＣ）／４ ＥｌＬ：圧延方向の伸び、ＥｌＤ：圧延45°方向の伸び、ＥｌＣ：圧延直角方向の伸び

Description

明の
延鋼板及びその製 びにバックライトシヤ 術分野
本 に優れた冷延鋼板及びその製 法に関するもの であ さらに、 前記 延鋼板を用 たバックライトシヤ 関する。
テレビの大型化にともな 、 テレビのパックライトシヤ に つ ても大型化して る。 ここで、 パックライ トシヤ とは、 テレピ用の パックライ トの に設けられた、 パネル バックライ トを 面か ら保持するための である。 パックライトシヤ 、 ライ トを支えるため の ライ トが つかったり、 割れたりしないための
つき感がな ことなどが要求されるとともに、 テレビの 化や、 素材 削減を 目的として されることが望まれて る。
しかし、 上述の クライトシヤ 大型化 に伴って 性や 度などに対する問題が顕在化して る。 性の 保のためには、 前記バッ クライ トシヤ 板面に張り出し成型を施し、 ビードを形成することが有効 であると考えられるが、 平板面を加 すると平坦 ったり、 つき感が大 き なったりするなどの 題が新たに生じることがわかった。 このよ な・ バッ クライ トシヤ の 化などは、 プレス の が悪 ため に生じる現象であるため、 バックライ トシヤ 用いる 板には、 性が要 求されるとともに、 形状 が要求されるよ になってきている。 ただし、 従 来 られてきた 板においては、 定の 性を有するものの、 十分な形状 を有することができないと 問題があった。 記の を備えた 板としては 例え に開示されて る よ に、 集合 織を制御するとともに 向か 角方向の「値の ち、 少な とも ０・7 下とすることで、 曲げ 時の リングパック量を小 さ する方法によって製造された 板が挙げられる。 また・ 2に開示さ れて るよ に、 局部伸 、 方性を制御することで、 曲げ 時の スプリングパック りが抑制された 板が挙げられる。 さらに、 特許 に開示されて るよ に、 ００ 1 1 面の 線の回 度比を 1・０ 上とすることで、 曲げ 時のスプリングバックを抑制することができるフェラ イト系 板が挙げられる。
しかし 特許 、 3の 、 ずれも、 曲げ 時における一定 の 有するものの えば り出し加 のよ な高 延性を必要とす る 合には 十分な形状 が得られな と 問題があり、 さらに、 形状 が高 なる反面、 板の 性や加 性が 化すると 問題があった 先行 術文献 35 2
2 3 7
3 際公開 67 パンフレット 明の
明が解決しよ とする課題
明の 、 「値の適正化を図ることによって、 優れた 性及び を具える冷延鋼板及びその製 法、 並 パックライトシヤ 提供することにある。 題を解決するための らは、 上記の 題を解決できる冷延鋼板及びバックライ トシヤ 得るために検討を重ねた結果、 質量 、 ０００1０～０ ００3０ ００5 下、 n ０ 1～０ 3 p ００5 S ０ ０2 ００2 ０ ０ ０ ００5 1 b ００1０～０・０3０ 、 を含有した鋼を素材とし 件、 特に焼鈍 件を 最適化することによって、 優れた 性を具えるとともに、 圧延
角方向の「値をともに 1・０～1 6の となるよ にし、 形状 につ ても優 れた冷延鋼板及びバックライトシヤ 得られることを見出した。
はこのよ な知見に基づきなされたもので その 以下の り である。
0 ０ ００ ０ ００3０ S ００5 n ０ ０ 3 p ０ ０5 ００2 ０ ０2 ０ ０ ０００5 下、 b ００ ０・０3０ 、 を含有し 残部がFe 可避的 物からなり、 圧延
。
角方向の「値が、 ともに1・０～1・6の 囲であり、 圧延 圧延45 、 角方向の 均値 が、 4０ 上であることを特徴とする冷延 鋼板。 ただし、
」 2 。 。 4
」 向の 、 。 。
45 向の 、 C 角方向の 延鋼板は 質量 、 B ０ ００3～０・００15 をさらに含有する上記 載の 延鋼板。
3 延鋼板は、 質量 ０００5～０・０2０ B ０ ００3～ 0・００ をさらに含有する上記 載の 延鋼板。
4 5 2 又は 3 に記載の 延鋼板を用 て、 所定の 形成してなる テレビ パックライ トシヤ 。
5 2 又は 3 に記載の 成を有する スラフを 12００。C 上で加熱した後、 87０～95０Cで 上げ圧延を終了する 間圧延を施して とする 、 、 45０ 75０。Cで った後、 酸洗を施し、 その 、 55～8０ で冷 圧延を施して冷延 とする 、 6００。Cから所定の 度までの ～3０C 秒で加熱し、 前記 定の 度で3０～2００ 間の 持をした後、 6００Gまでの 度を3。C 以上として冷却す る とを 、 前記 定の 、 圧延時における R スラフ中の b 有量を としたとき 8００ 5０ n ～ 8００ ００ 。Gの 囲であることを特徴とする冷延鋼板の 。 明の
この 明によれば、 従来の 延鋼板に比 て、 優れた を 具える冷延鋼板及びその製 法の 供が可能となり さらに、 優れた 性及 び を具えるパックライ トシヤ 供につ ても可能となった。 面の 単な説明
は、 2 型 度の テレピ用のパックライトシヤ 状を模擬した フレス 施した 明の 延鋼板を模式的に示した 面図である。
2は、 冷延鋼板につ て、 平坦 点におよぼす 角方 向の「値の影響を示したグラフである。
は、 冷延鋼板につ て、 7０ とし、 「値及び び の 否につ て、 b 度を変化させたときの 果を示したグラフ である。
は、 冷延鋼板につ て、 b量を０・０2０ とし、 「 び の 否につ て、 度を変化させたときの 果を示したグラ フである。
5は、 実施 の ～26につ て、 (8００ 5０ )の値をA、 (8００ ００ ) の値を としたときの・ A A に対す る「値の関係を示したグラフを示す。
は 実施 の ～26について (8００ 5０ )の値をA、 (8００ ００ ) の値を としたときの A A に対す る 均値 の 係を示したグラフを示す。 明を実施するための
下 本 明の 限定理由を説明する。
明の 延鋼板 、 質量 、 ０ ００1０～０・００3０ ００5 下、 n ０・ 1～０ 3 P ００5 ００2 ００2～０ ０ ０００5 下、 b ００1０～０・０3０ 含有し、 残部がFe 可避的 物からなり、 圧 延 向及び 角方向の 値が、 ともに 1・０～1・ 6の 囲であることを特徴とす る冷延鋼板である。
０００ ０ ００3０
明の 延鋼板 を含有する。 はr値の制御及び 性を向上させるた めに必要な成分である。 ここで は後述する b 微細な 化物を形成し、 冷延 の 程でのフェライトの 長を抑制するとともに、 フェライ トの 織を制御 、 明の 板の「値を制御することができる。
なお の 有量を ０・００1０～０・００3０ としたのは、 ０・００1０ 満の ・ フェライ トの 長が進むため 「値を低 制御することが難し 、 所望の を得ることができな からである。 方、 ０・００3０ 超えると、 熱延 の に固 が残留し、 圧延時に 内 の の 入が促進さ れる結果、 焼鈍 値が著し 低 なってしま と 問題があり、 さらに
化物の 大によって、 前記 板が硬質化される結果、 伸 低下する とともに、 性の劣化を招 ためである。
さらに、 明の 延鋼板は 上記のよ に、 有量が０・００1０～０・００3０
板を用 て るため、 により 在化しやす パッタライトシヤ のしわの 生を抑制する点で より 有量の 板に比 て有利 である。 すなわち、 に伴 前記バックライ トシヤ のしわは、 特 に降伏 大きな ほど 生しやす なるが、 明の 有量の 正化が図られ、 量を低減させることができるため、 効性に優れ、 降伏 生を抑制できる。
S ００5 また、 明の 延鋼板のS 有量は０・０5 下とする必要がある。 S 有 量が 0・０5 超えると 質化が進み過ぎるため 性が 化することに加えて 焼鈍 化物が生成し、 メッキ性が低下する恐れがある。 さらに、 の 有量が高 と 熱間圧延時に 鋼がオーステナイト フェライ ト の 度 が上昇するため、 オーステナイ ト域で圧延を終了させるのが困難になる。 そのた め S 有量は０・０5 下とする必要があり、 極力低減することが好まし 。
０ ０ 3
また、 明の 延鋼板は nを含有する。 nは前記 反応して n を形成し、 後述するSによる 間割れ等の間 を防止するために必要な成分であ る。
ここで、 nの 有量を０・1～0・3 としたのは、 0・1 では十分に前記 に 起因する問題を十分に防止することができな からであり、 一方、 ０・3 えでは nが多すぎるため 板が硬質化して 性が 化すると 問題や、 焼鈍 フェライ トの 結晶 を抑制する恐れがあるからである。 また、 n 有量は ０・2 下とすることがより好適である。
p ００5
また、 明の 延鋼板において、 の 有量を０・０5 下としたのは、 ０・０5 えでは、 Pが するため 板の 性や 性を 化させる恐れが あるからである。 また、 同様の 由から ０・０3 下とすることがより好適であり 力低減することが好まし 。
S ００2 1
Sを多量に含有すると、 前記 、 延性が著し 低下し、 熱間圧延
圧延時に割れが発生し、 表面 状を著し 悪化させる恐れがある。 さらに、 S は 前記 板の 度にほとんど 与しない上に、 不純 素として 大な n を形成 して ぴを低下させると 問題があることから、 の 有量は０・０2 下とす る必要があり、 極力低減することが好まし 。 ０・０2 超えると、 上記 題が顕 著に発生する傾向にあるからである。
０ ０2 ０ ０ また、 明の 延鋼板は を含有する。 は後述する 反応し 窒化物 として を固定化させることで による時効硬化を抑制するために必要な 成分である。
ここで、 の 有量を０・０2～０・ 1０ としたのは、 ０・０2 では十分に前記 反応して時効硬化を抑制することができな からであり、 方 ０・ 1０ えで は、 熱間圧延時にお て、 鋼がオーステナイト フェライ ト する 度が 上昇するため・ オーステナイ ト域で熱間圧延を終了させるのが困難になるからで ある。
０ ００5
の 有量は・ ０・００5 下とする必要があり 極力低減することが好まし 。 ０・００5 超えると、 熱間圧延 スラブ れを伴い、 表面 発生する恐れがあ り、 さらに、 冷延後及び 、 として 在する場合には、 時効硬化を 引き起こす恐れがあるためである。
b ００1０～０ ０3０
また、 明の 延鋼板は bを含有する。 ここで bは前記 同様、 「値 の制 性を向上させるために必要な成分であり、 前記 微細な 化物 を形成し、 冷延 の 程でのフェライトの 長を抑制するとともに、 フェ ライ トの 織を制御 明の 板の「値を低 制御することができる。 ここで bの 有量を０・０1０～０ ０3０ としたのは、 ０・０1０ では前記フェ ライ トの 長が進むため、 「値を低 制御することが難し 望の
を得ることができな からである。 方 ０・０3０ 超えると bの 化 物や bの 大によって、 前記 板が硬質化される結果、 伸 低下するとと もに 性の劣化を招 ためである。 なお、 b量は、 さらに好まし は ０ ０2０ 下である。
また、 明の 延鋼板は B ００００3～０・００15 をさらに含有する こと、 又は、 ０ ００5～０・０2 B ０ ０００3～０ ００ をさらに含有すること が好ましい。
B ０ ０００3～０ ００15 Bは、 熱間圧延にお て、 Bとして 在しオーステナイ トの 結晶を抑制 することで 仕上 の 、 結晶オーステナイ トからのフェライ ト 態を促進し 「 化に有利な集合 織を発達させて、 圧延、 焼鈍 にお ける 角方向の「値の上 抑制することができる。 ここで、 の 有量が０・０００3 では の 果を発揮することができず ０・００15 超えると 効果が 和するだけでな 、 再結晶 制による 重の 大を招 ０００ ０ ０2 B ００００3～０ ００15
さらにBは、 Bとして 圧延 の に存在する場合には、 圧延 の 程にお て、 前記フェライ トの 長を抑制し、 「値を低 制御する ことができる。 このよ な 圧延 の 程における Bの 果を得るために は、 ０００5～０・０2 添加した上で、 B ００００3～０ ００ とする必要がある を添加しな 場合・ 間圧延 の りの 階で、 B は 化物を形成しやす Bを十分に確保することが困難となるからである。 ここで は、 前記 結合して 化物を形成し を減らすことで、 Bを添加した際のBの 化物 成を抑制し、 加したBを として活用させる効果を奏する。
なお の 有量を０・００5～０・０2 としたのは、 ０・００5 では、 上記 の を減少させる効果が十分に発揮できず 方、 ０ ０2 超えると、 結合して 化物を形成し、 前記 bの 細な 化物の 成を抑制する結果、 「値を 低 制御できな れがあるからである。
また、 を添加した場合のBの 有量を０・０００3～０・００15 としたのは、 ０・０００3 では 圧延 の 程におけるフェライ ト 制の 果を十分に発揮することができず、 一方、 ０・００15 超えると、 前記フェライ トの 長の 果が大き なりすぎる結果、 フェライ トの 織の 御が できな れがあるからである。
ただし の 間圧延 階における Bの 果の を得る点では、 加 は特に必要ではな 、 また、 を添加してもその 果が変わることはない。 なお 明の 延鋼板の 分以外の Fe 可避的 物から なる。 ここで、 不可避的 とは、 前記 に含有される、 例えば、 、 又は u等の微 素のことを意味して る。
らは、 「値の適性化を図ることによって、 優れた
を具える冷延鋼板の 討を行った。
その 果、 上記 、 S 、 、 P、 、 、 b の 有量の 正 化を図り、 圧延 角方向の 、 ともに1・０～1・ 6の 囲にするこ とで、 優れた 性を具えるとともに、 形状 についても、 バックライ トシ ヤ として十分な平坦 を確保し、 優れた冷延鋼板が得られることを見出し た
下、 発明 らが検討した「 パックライ トシヤ 状に成形した場合の との 係を示す。
明の 成を有する冷延鋼板上に めっきを施した ０・ 8 の めっき 板を が圧延 向となるよ に に示すサイズに切断 した後、 4辺の を ずつ9 。
０ に立てるとともに 2０ 7００ で高さ 5 のビード1 、 2０ ０ で高さ 5 のビード 本を、 を立てた側と反 対の面が凸になるよ にして のよ につけるプレス をおこな ことで、 2 テレビ用のパックライトシヤ 状を模擬した。 プレス後の板は を立てた側を下にして定盤の上におき、 浮き上がりの 態から を評 価した。 そして、 浮き上がりがほとんどな 、 平坦 に優れたものを評点3・ 部 分的に数 度の き上がりが認められたものを評点2、 部品全体が大き 反っ たものを評点 として評価した。 2に平坦 点におよ 、 および 角方向の「値の影響を示す。 「値を本 明の 囲である ・０～1・ 6とする ことで 平坦 を確保することができることがわかる。
このよ に、 圧延 向及び 角方向の「値を、 1・ 6 下の とすること で、 板に加 施す際に、 えば、 曲げ した場合のコ ナー
に 前記 板材料が流入することをある程度 制することができる結果、 優 れた形状 を有するとともに、 平坦 を確保することができ 「値の下限を 1 ０とすることで、 向の みに比 て 向の が大き なることを 抑制するため、 前記 部の板 少に伴 下を抑制し、 一定の 性に つ ても確保しつつ、 高 平坦 を有することができる。
。
また、 明の 延鋼板は、 下式で示す 、 圧延45 、
角方向の 均値 を、 4０ 上とする必要がある。
E 2 。 。 4
」 向の び
。 。
45 向の び
。 角方向の び
ここで 均値を4０ 上としたのほ、 4０ では、 バックライ トシヤ 性確保に必要な り出し成形が困難となるからである。
なお 明による冷延鋼板に対して 定の 、 例えば、 曲げ 張り 出し加 等を施すことによって、 に優れた液晶テレビ 、 クライ トシヤ 得ることができる。 バックライ トシヤ 用 れば 良好な平坦 、 つきが少な な なる点で有効である。 なお、 本願 明 の 延鋼板は バックライ トシヤ として好適であるが、 この 途に限定さ れるものではな 。
なお、 明による冷延鋼板の 、 上記 成を有する スラフを 12００ C 上で加熱した後、 87０～95０。Cで 上げ圧延を終了する 間圧延を施して とする 、 45０～75０。Cで った 施し その 、 55～8０ で冷 圧延を施して冷延 とする 、 6００。Cから所定の 度までの ～3０。C 秒で加熱し、 前記 定の 度で3０～2００ 間の 持をした後、 6００。Cまでの 度を3 C 以上として冷却す る 程とを える。
ここで、 前記 を形成する 程にお て、 前記 スラブの 度を 12００。C 上としたのは 間圧延するに際に 加熱中に bの 化物を一 さ せ、 り後に微細 出させる必要があり、 bの 化物を固 させるために は、 12００C 上の温度が必要だからである。 また 前記 上げ圧延の 87０～95０。Cの とする。 上げ圧延の 度が87０G では、 前記 の 織がフェライ ト域の状態で 上げ圧延が終了する場合があり、 仕上げ圧延 中でオーステナイ ト域からフェライ ト域になるため 圧延 重が急激に低下し 圧延 の 御が困難となり、 が起こる恐れがある。 また、 仕上げ圧延 側からフェライ ト域で通 すれば の 険を回避できるが、 圧延 度の 下 によって、 前記 の 織が未 結晶フェライ トとなり、 圧延時の 重が 増大してしま とい 問題がある。 方、 95０。C えでは、 オーステナイトの 、 その するフェライトの して 圧延時の y 。。 が不十分となる結果、 フェライ トの 織の 達が抑 制し、 「値が低下するからである。
さらに の 程にお て、 前記 度を45０～75０。Cとした のは、 45０。G では アシキ ラ フェライ トが生成されるため、 板が硬質化 し、 その後の冷間圧延時に不具合を及 恐れがあるからであり、 一方 75０。C えでは、 b の 出物が する傾向があるため、 前記 圧延 の
程にお て 細な 化物の 成の 御が難し 、 「値を低 することが できな なるからである。 なお、 好まし は 68０C 下である。 また 、 熱延 表面のスケールを除去するために施すが、 酸洗 常法に 従えばよい。 また、 前記 圧延時の 55 8０ としたのは、 55 では圧延による結晶 転が不十分となるため、 フェライ トの 織を十分 に発達させることができな からであり、 一方 8０ えでは 織が 発達し過ぎる結果、 圧延 角方向の「値が上限の1・ 6を超えてしま からである。
さらにまた 程にお て 6００。Gから 度までの 度を ～ 3０C としたのは、 。C では 度が小さすぎるため・ 細な 化物が 、 前記フェライトの 果が発揮できな なるからで あり、 一方、 3０ えでは 度が大きすぎるため、 加熱 中での 復 が抑制される結果、 その後の均 に前記フェライ トの 長が進みやす なり フェライ トの 織を制御できな なるからである。 また 持の 間は3０～2００ とする。 3０ では、 前記フェライトの 結晶 が完了しな 場合があり また 長が抑制されるため 「値が制御できず また びも低下 するからである。 方、 2００ えでは、 間が長 が大き 成長 しすぎるため、 フェライトの 織を制御できな からである。 また、 前記 度から 6００Cまでの 度を3C 以上としたのは、 3。 で は フェライト粒の成長が促進し、 前記フェライ トの 織を制御するこ とができな からである。 なお 度の 限は特に定めないが、 冷却 備の 係から・ 3０C 度であることが好まし 。
そして、 明による冷延鋼板の 、 前記 定の 度が、 圧 延時における R 、 スラブ中の b 有量を としたと き、 8００ 5０ ～ 8００ ００ n Cの 囲であることを特徴とする らは 「値及び伸 性の 点から、 度につ て、 以下のよ に考 えた。 まず、 加熱 の 熱では、 再結晶を完了させるとともに、 少し粒 長させ ることで、 「値を制御するとともに、 ぴを向上させることができる。 そして、 圧延の とも が低 、 b量が多いほど再結晶 難 長もし難 ことから より高温での 熱が必要になる。 って、 、 R と b に応じた所定温度以上とする必要がある。
度が高 と、 粒が成長して大き なるため、 集合 織を制御することができ な なる。 そして、 b 量が少な ほど 長しやす なることから
b に応じた所定温度以下とする必要がある。
記した検討に基づき、 「 びにおよ b 、 冷 、 度の 係 を検討した。 に、 7０ 時の、 「値及び と、 b
度との 係を示し に b ０ ０2０ 時の、 「 、 平均 、 率 及び 度との 係を示す。 その 全て本 明の 囲内で 造した ０・6～・ の である。 向と 角方向の「値がいずれも 1・０～ 1・6 かつ、 均値 が4０ 上である点をO、 r のいずれ か つでも 明の 囲を外れる場合には で示す。 3 から、 、 b 有量を 、 R としたときに、 8００ 5００ ～ 8００ ００ とすることで、 「
ぴを 明の 囲内とすることができることがわかった。 度が 8００ R 5０ ある は 8００ ００ n えとなると、 囲の「 、 伸ぴを実現することができな 。
度を とすることにより、 フェライ トの 結晶を完了させ るとともに、 前記フェライ トの 長を適正化し、 「値を低 制御するとともに、 性の 上が可能となる。
なお・ 記した製造 件以外の 法に従えばよい。 えば、 製方法 は、 通常の 、 電炉 、 適 用することができる。 された鋼は ス ラフに そのまま、 ある は冷却して 熱し、 熱間圧延を施す。 間圧延 では、 前述の 上 件で 上げた の 度で巻き取る。 上 巻 りまでの 、 特に 定しな が、 空冷 上の冷 があれば十分であ る。 また、 必要に応じて 1００C s 上の急 行ってもよ 。 その 、 通常の の 圧延を施す。 につ ては、 前述の 件での 熱、 冷却 を行 。 6００。Cより低 領域での 任意であり、 必要に じて、 48０。C によるめっきを行ってもよ 。 また めっき後、 5００C 上に再 熱 してめっきを合金化してもよい。 ある は、 冷却 中で保持を行 などの 歴 をとってもよい。 さらに 必要に応じて ０・5～2 度の 施してもよ 。 また、 焼鈍 中でめっきを施さなかった場合には、 食性を向上させるた めに、 電気 めっき等を施してもよ 。 さらに、 冷延鋼板やめっき 板上に
による皮膜を形成してもよ 。
述したところは、 この 明の 態の 例を示したにすぎず、 請求の 囲 において の 更を加えることができる。
明の につ て説明する。 2に示す 分を含有する スラフを 製したのち、 表中 の で スラフを加熱した後、 表 2に示す 上げ 。C で 上げ圧延を終了する 間圧延を施して 2 ０～ 3・5 を得た。 その 、 およ 2に示す
C で巻き取って・ 施した後、 表 およ 2に示す で 冷 圧延を施して冷延 ０・6～・ を得た。 圧延
2に示す、 6００Cから 度までの 。C 、
C 、 度から 6００。Cまでの 。 で焼鈍 程を行 ～ を得た。 なお、 6００C 降を同様の 度で室温まで冷却した。 また、 焼鈍 1 ０ 施した。
2に、 ～ のそれぞれについての、 有元素 の ・ n、 P、 、 、 b B 、 製造 間圧延におけ る加熱 度、 仕上げ 度及び 度、 冷 圧延時の 、 、 焼鈍 におげる加熱 度、 間、 冷却 A 8００ 5００ ) 8００ 1０００ を示す。
られた について、 について、 圧延 向及び 角方向から Ⅲ5 を 切り出して 距離」。) W。)を測定し、 引張 、 予
5 引張 験を行った後、 再度、 標 距離 」 W を測定し
n W W。) (W。」。 W )
の式から「値を算出した。
4 。
2 について、 圧延 、 圧延45 角方向から Ⅲ5 5 を切り出して、 それぞれ ０ 分で引張 験を行った ぴを測定し、 下式より びの 均値 を算出した。
E E 2 E D 。 4
。
E 」 向の 、 。 45 向の 、 。 角方向の 2 で得られた「値及び 果を
2に示す。
さらに、 ～2 につ ては (8００ 5０ )の値をA、 (8００ 1０００ ) の値を としたときの、 A A に対する「値 の関係を示したグラフ 、 A A に対する 均値 の 係を示したグラフ 6 を作成した。 度一 A A が０～1・０の 合が本 明の 囲である。
5
Figure imgf000017_0001
Figure imgf000018_0001
より、 の 延鋼板につ ては、 「値が1・０～ 1・6の 囲に含まれるとともに、 平均 均値につ ても、 4０ 上となり 優れた を有して ることがわかった。
また、 から A A の値が ０～1・０の 囲にある ときに、 「値が1・０～1・6の となることがわかった。 さらに、 6から、
A A の値が、 ０～1・０の 囲にあるときに 伸びの 均値が 4０ 上となることがわかった。
上の結果から、 度の値が、 A～ (8００ R 5０ )～(8００ 1０００ ) の 囲に含まれる場合に 延鋼板の「 均値がそれ ぞれ 望の となることがわかる。
また、 明の 延鋼板を用 て、 3 型 テレビ用のパックライトシヤ 成形したが 性及び ともに問題な 成形することができた。 上の利用 能性
この 明によれば、 従来の 延鋼板に比 て、 優れた 性及び を 具える冷延鋼板 その製 法の 供が可能となり さらに、 優れた
を具えるバックライトシヤ 供につ ても可能となった。
8

Claims

求の
・
０００1０～０ ００3０ S ０ ０5 n ０ ０ 3 p ０ ０5 ０ 2 ００2 ０ ０ ０００5 下、 b ００1０ ０ ０3０
を含有し、 残部がFe 可避的 物からなり、
圧延 角方向の「値が、 ともに 1・０～1・6の 囲であり、 圧延 。
45 、 角方向の びの 均値 が 4０ 上であること を特徴とする冷延鋼板。 ただし、
」 2x 。 E 。 4
E 」 向の
。
E 。 45 向の
。 角方向の 2・ 延鋼板は
００００3 ０ ００15
をさらに含有する 載の 延鋼板。 3・ 延鋼板は 、
T ０００5～０ ０2０ B ００００3 ０ ００15
をさらに含有する 載の 延鋼板。 4・ 、 2 又は3に記載の 延鋼板を用いて、 所定の 形成してな る テレビ パックライ トシヤ 。
・ 、 2、 又は に記載の 成を有する スラフを ００。C 上で 加熱した 87０～95０Cで 上げ圧延を終了する 間圧延を施して とする 、 45０～75０Cで った後、 酸洗を施し、 その 55～8０ で冷 圧延を施 て冷延 とする 、 6００。Cから所定の 度まで の ～3０C 秒で加熱し、 前記 定の 度で3０～2００ 間の 持をした後 6００Gまでの 度を3。C 以上として冷却する と を
前記 定の 、 圧延時における R スラブ中の b 有量を としたとき、 8００ 5０ n ～ 8００ ００ 。
Cの 囲であることを特徴とする冷延鋼板の 。
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MX2011000449A MX2011000449A (es) 2008-07-22 2009-07-22 Lamina de acero laminada en frio, metodo para fabricar la misma, y armazon de luz posterior.
KR1020137020220A KR20130093177A (ko) 2008-07-22 2009-07-22 냉연 강판 및 그 제조 방법 그리고 백라이트 섀시
CN2009801287326A CN102105614B (zh) 2008-07-22 2009-07-22 冷轧钢板及其制造方法以及背光源底座
PL09800475T PL2309013T3 (pl) 2008-07-22 2009-07-22 Blacha stalowa walcowana na zimno, sposób jej wytwarzania i panel do montażu podświetlenia

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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011087107A1 (ja) * 2010-01-15 2011-07-21 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板およびその製造方法
WO2011087108A1 (ja) * 2010-01-15 2011-07-21 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性と形状凍結性に優れた冷延鋼板およびその製造方法

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101284662B1 (ko) * 2011-04-20 2013-07-17 주식회사 포스코 내식성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
US20150252456A1 (en) * 2012-10-11 2015-09-10 Jfe Steel Corporation Cold-rolled steel sheet with excellent shape fixability and method of manufacturing the same
CN107287505A (zh) * 2017-08-04 2017-10-24 蒙城信和汽车有限公司 一种汽车面板用钢及其制备方法
KR20250093066A (ko) * 2023-12-15 2025-06-24 주식회사 포스코 냉연강판 및 그 제조방법

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03281732A (ja) * 1990-03-29 1991-12-12 Kawasaki Steel Corp スポット溶接性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
WO2000006791A1 (en) 1998-07-27 2000-02-10 Nippon Steel Corporation Ferrite-based thin steel sheet excellent in shape freezing feature and manufacturing method thereof
JP2002206138A (ja) * 2000-10-27 2002-07-26 Kawasaki Steel Corp 成形性、歪時効硬化特性および耐常温時効性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法
JP2004131771A (ja) * 2002-10-09 2004-04-30 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法
JP3532138B2 (ja) 2000-04-25 2004-05-31 新日本製鐵株式会社 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板及びその製造方法
JP2004183057A (ja) 2002-12-04 2004-07-02 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れた鋼板及びその製造方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07110976B2 (ja) * 1989-09-11 1995-11-29 川崎製鉄株式会社 面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法
JP3420370B2 (ja) * 1995-03-16 2003-06-23 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性に優れた薄鋼板およびその製造方法
JPH09310150A (ja) * 1996-05-22 1997-12-02 Kawasaki Steel Corp 加工性、ノンイヤリング性および耐肌荒れ性に優れる缶用鋼板ならびにその製造方法
JPH10280089A (ja) * 1997-04-03 1998-10-20 Kawasaki Steel Corp ２ピース変形缶用鋼板および２ピース変形缶体、ならびにそれらの製造方法
JPH11158580A (ja) * 1997-11-27 1999-06-15 Kobe Steel Ltd 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板
JP3534023B2 (ja) * 1999-11-05 2004-06-07 Ｊｆｅスチール株式会社 耐二次加工脆性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
WO2006100796A1 (ja) * 2005-03-24 2006-09-28 Jfe Steel Corporation 軟質缶用鋼板およびその製造方法
CN100334248C (zh) * 2005-12-30 2007-08-29 武汉钢铁(集团)公司 冷轧耐候深冲汽车板及其制备方法
JP4779737B2 (ja) * 2006-03-17 2011-09-28 Ｊｆｅスチール株式会社 極薄缶用鋼板の製造方法および極薄缶用鋼板
CN101135025A (zh) * 2006-08-31 2008-03-05 宝山钢铁股份有限公司 一种罩式炉生产冷轧高强度超深冲钢板及其制造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03281732A (ja) * 1990-03-29 1991-12-12 Kawasaki Steel Corp スポット溶接性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
WO2000006791A1 (en) 1998-07-27 2000-02-10 Nippon Steel Corporation Ferrite-based thin steel sheet excellent in shape freezing feature and manufacturing method thereof
JP3532138B2 (ja) 2000-04-25 2004-05-31 新日本製鐵株式会社 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板及びその製造方法
JP2002206138A (ja) * 2000-10-27 2002-07-26 Kawasaki Steel Corp 成形性、歪時効硬化特性および耐常温時効性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法
JP2004131771A (ja) * 2002-10-09 2004-04-30 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法
JP2004183057A (ja) 2002-12-04 2004-07-02 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れた鋼板及びその製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2309013A4

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011087107A1 (ja) * 2010-01-15 2011-07-21 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板およびその製造方法
WO2011087108A1 (ja) * 2010-01-15 2011-07-21 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性と形状凍結性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
CN102712983A (zh) * 2010-01-15 2012-10-03 杰富意钢铁株式会社 冷轧钢板及其制造方法
CN102712983B (zh) * 2010-01-15 2014-03-12 杰富意钢铁株式会社 冷轧钢板及其制造方法

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