WO2010098137A1

WO2010098137A1 - レンズ用鋳型の製造方法および眼鏡レンズの製造方法

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Publication number: WO2010098137A1
Application number: PCT/JP2010/001344
Authority: WO
Inventors: 紀明田口; 茂滝澤
Original assignee: Hoya Corp
Current assignee: Hoya Corp
Priority date: 2009-02-27
Filing date: 2010-02-26
Publication date: 2010-09-02
Anticipated expiration: 2011-08-27
Also published as: CN102414000A; JPWO2010098137A1; EP2402133A1; EP2402133A4; US20110127685A1; JP5496179B2; US8641937B2

Abstract

連続式加熱炉を使用した熱垂下成形法によって、被成形ガラス素材の上面を成形するレンズ用鋳型の製造方法を提供する。成形型として、成形面上で曲率分布を有する成形型を使用し、前記炉内通過中の成形型を水平方向に１回転させることを連続的または断続的に繰り返し、前記炉内の１または２以上の領域において、前記成形面上の複数の測定点の温度を直接または間接に測定することにより、成形面の幾何中心から最高温点に向かう最高温方向を決定し、前記１回転を前記最高温方向を特定した領域に含まれる期間中の回転角速度が、成形面上で曲率が大きいほど遅くなるように行う。

Description

レンズ用鋳型の製造方法および眼鏡レンズの製造方法

関連出願の相互参照

　本出願は、２００９年２月２７日出願の日本特願２００９－４６７０８号、２００９年３月３０日出願の日本特願２００９－８３０６１号、および２００９年５月２９日出願の特願２００９－１３０２８９号の優先権を主張し、それらの全記載は、ここに特に開示として援用される。

　本発明は熱垂下成形法によるレンズ用鋳型の製造方法、および製造されたレンズ用鋳型を用いる眼鏡レンズの製造方法に関する。

　眼鏡レンズ用ガラスモールドの成形方法としては、機械的研削研磨法や、機械的研削法や放電加工等の電気的加工法により作成した耐熱性母型を用い、これにガラスブランクスを接触加熱軟化させて母型の面形状を転写する方法等、得ようとする面形状ごとに研削プログラムを用いたり、対応する面形状を有する母型を成形する方法が採用されている。

　近年、軸対称の非球面レンズ設計を組み入れることにより、薄肉軽量化を図った多焦点眼鏡レンズの需要が増大している。このような複雑な形状のレンズを得るためのモールドの成形法として、熱垂下成形法が提案されている（例えば特開平６－１３０３３３号公報および特開平４－２７５９３０号公報参照、それらの全記載は、ここに特に開示として援用される）。

　熱垂下成形法は、ガラス素材を型の上に載せ、その軟化点以上の温度に加熱しガラス素材を軟化させて型と密着させることにより、型形状をガラス素材の上面に転写させて所望の面形状を有する成形品を得る成形法である。ガラス素材の加熱は、バッチ式加熱炉または連続式加熱炉において行うことができるが、生産性の点から連続式加熱炉が広く用いられている。

　連続式加熱炉によれば、加熱対象物を炉内に搬送するにあたり、搬送方向において所定の温度分布を持つように炉内を温度制御することにより、昇温過程、高温保持過程、降温過程等の一連の処理を炉内で連続的に行うことができる。しかし、連続式加熱炉は、上記の通り搬送方向において温度分布を有するため加熱対象物の面内各部において変形量が不均一となりやすい。例えば入口から出口に向かって高温となるような温度分布を有する連続式加熱炉内においてガラス素材を熱垂下成形法で成形する場合、ガラス素材は前方ほど早く高温となり変形量が大きくなる。このようにガラス素材の位置によって変形量が異なると、ガラス素材下面の位置によって成形型成形面と密着するタイミングが大きく異なることにより、眼鏡矯正に不要なアスティグマが発生したり、設計値からの誤差が非対称となり眼鏡の装用感が低下することがある。

　これに対し、特開昭６３－３０６３９０号公報、その全記載は、ここに特に開示として援用される、には、セラミック製品を連続式加熱炉内で焼成、メタライズ、ろう付け接合等をする際、加熱対象物を炉内で回転させることにより加熱の均一性を高めることが提案されている。

　特開昭６３－３０６３９０号公報に記載されているように加熱対象物を回転させることは、加熱の均一化のために有効である。しかし、眼鏡レンズ用鋳型のような複雑な形状の成形品を熱垂下成形法によって成形する際には、単なる回転による熱分布の均一化では、予期せぬ非点収差が発生することがある。中でも、累進屈折力レンズ用鋳型のような中心対称性のない自由曲面形状の成形品を熱垂下成形法によって成形する際には、単なる回転による熱分布の均一化では、非対称性に起因する予期せぬ非点収差が発生することがある。

発明の開示
　そこで本発明の目的は、連続式加熱炉を使用した熱垂下成形法によって、優れた装用感を有する眼鏡レンズを成形可能な眼鏡レンズ用鋳型を提供することにある。

　本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討を重ねた結果、以下の知見を得た。
多焦点眼鏡レンズの中でも、屈折力が上部から下部へ向かって連続的に変化する累進面を有する累進屈折力レンズは、遠近両用レンズとして広く使用されている。上記累進面では、近用部では曲率が大きく、遠用部では曲率が小さい。従って、累進面を形成するためのモールドの成形面も、近用部成形部では曲率が大きく、遠用部成形部では曲率が小さくなる。更には、熱垂下成形法により上記モールド成形面を成形するための成形型の成形面においても、モールド成形面の近用部成形部に対応する部分では曲率が大きく、遠用部成形部に対応する部分では曲率が小さくなる。

　そこで本発明者らは、この形状的特徴および連続式加熱炉における加熱の不均一性を利用し、連続式加熱炉内で、成形型成形面上の温度分布および曲率分布に基づき、曲率が大きい部分が高温部分に滞留する時間が長くなるように成形型を回転させることにより、加熱軟化による変形を制御し、上記目的を達成できることを見出した。これは、上記のように成形型を回転させることにより、加工形状（成形型の形状）に応じた熱量の分配が可能となり、炉内の温度分布を利用し変形量を制御できるからである。
　本発明の第一の態様は、以上の知見に基づき完成された。

　本発明の第一の態様は、被成形ガラス素材を成形面上に配置した成形型を連続式加熱炉内へ導入し、該炉内を搬送しながら加熱処理を施すことにより、上記被成形ガラス素材の下面を上記成形面に密着させることによって上記被成形ガラス素材上面を成形する、レンズ用鋳型の製造方法であって、
前記成形型として、成形面上で曲率分布を有する成形型を使用すること、
前記炉内への導入前に、成形型成形面の幾何中心から周縁部に向かう方向における平均曲率を特定することを、２以上の異なる方向において行うこと、
前記炉内の１または２以上の領域における成形型成形面上の２点以上の測定点における温度を直接または間接に測定し、成形面の幾何中心から前記２点以上の測定点中の最高温点に向かう方向を最高温方向として特定すること、
前記炉内通過中の成形型を、水平方向に略１周回転させることを連続的または断続的に繰り返すこと、
を含み、かつ、
前記最高温方向を特定した領域において、前記回転を、該最高温方向を通過するｎ番方向（ｎは、平均曲率を特定した全方向の番号が重複しないように方向毎に規定される整数を示す）の平均曲率が大きいほど成形型の回転角速度が遅くなるように行う、前記製造方法
に関する。

　前記回転角速度は、下記式Ａを満たすように決定され得る。
式Ａ　ω・ＡＣ_ｎ＝ｋ
[式Ａ中、ω：ｎ番方向が最高温方向を通過するときの成形型の回転角速度、ＡＣ_ｎ：ｎ番方向における平均曲率、ｋ：略定数]

　前記回転は、前記成形型成形面の幾何中心から該成形面上で曲率が最大となる部分に向かう方向が前記最高温方向を通過するときに回転角速度が最低速となるように制御され得る。

　前記レンズ用鋳型は、累進屈折力レンズ用鋳型であることができ、前記曲率が最大となる部分は、前記累進屈折力レンズの近用部測定基準点に相当する位置であることができる。

　また、上記の通り累進屈折力レンズ用モールドを熱垂下成形法により成形するための成形型の成形面では、モールド成形面の近用部成形部に対応する部分では曲率が大きく、遠用部成形部に対応する部分では曲率が小さくなる。一方、連続式加熱炉では、炉内の温度を制御したとしても、必ずしも炉内雰囲気の温度分布と成形型上の温度分布は一致するとは限らない。例えば、入口から出口に向かって高温となるような温度分布を有する連続式加熱炉内では、炉内が隔壁で区切られている場合等には、隔壁付近では温度分布が乱れるため、成形型上の高温側が成形型搬送方向と一致しないことがある。
　そこで本発明者らは、この形状的特徴および連続式加熱炉における加熱の不均一性に着目し、連続式加熱炉内の成形型成形面上の温度分布をモニターし、近用部成形部相当側が高温部分を通過する際、低温部分に比べて回転速度を低速にすることにより、加工形状（成形型の形状）に応じた熱量の分配が可能となり、その結果、上記目的が達成できることを新たに見出した。これは、熱垂下成形法により累進面を形成する場合、近用部成形側の変形量は大きく、遠用部成形側の変形量は小さいため、大きく変形させるべき近用部成形部相当側を高温部分に長時間滞留させることにより、炉内の温度分布を利用し変形量を制御できるからである。
　本発明の第二の態様は、以上の知見に基づき完成された。

　本発明の第二の態様は、被成形ガラス素材を成形面上に配置した成形型を連続式加熱炉内へ導入し、該炉内を搬送しながら加熱処理を施すことにより、上記被成形ガラス素材の上面を、累進面を含む面を形成するための成形面形状に成形する、レンズ用鋳型の製造方法であって、
前記成形型として、成形面上で曲率分布を有する成形型を使用すること、
前記炉内通過中の成形型を、水平方向に１回転させることを連続的または断続的に繰り返すこと、および、
前記炉内に成形面温度分布測定位置を設け、該成形型温度分布測定位置において、前記成形面上の複数の測定点の温度を直接または間接に測定すること、
を含み、
前記複数の測定点中の最高温点と幾何中心を通過する仮想線Ａを特定し、次いで該仮想線Ａと直交し、かつ幾何中心を通過する仮想線Ｂによって二分される前記最高温点を含む部分を高温部、他方を低温部として決定し、
前記１回転を、成形面上で曲率が最大となる部分が上記高温部に含まれる期間中の回転角速度を、該部分が上記低温部に含まれる期間中の回転角速度より低速にして行う、前記製造方法
に関する。

　前記仮想線Ａ上の幾何中心から最高温点に向かう方向が成形面の幾何中心から周縁部へ向かって平均曲率が最大となる方向と略一致するときに、前記１回転の回転角速度が最低速となるように成形型を回転させることができる。

　前記複数の測定点を成形面上の同一円周上に配置することにより、該円周上の位置と温度との相関関係を求め、求められた相関関係に対応した回転角速度によって前記１回転を行うができる。

　前記回転角速度は、下記式Ｂを満たすように決定され得る。
式Ｂ　ω・（Ｔ－Tｍｉｎ＋１）／（Ｔｍａｘ－Ｔｍｉｎ）＝ｃｏｎｓｔ
[式Ｂ中、ω：回転角速度、Ｔ：測定点において測定された温度、Ｔｍｉｎ：全測定点中の最低温度、Ｔｍａｘ：全測定点中の最高温度]

　前記１回転は、回転中の角加速度が予め設定した基準値以下となるように行われ得る。

　前記成形面上で曲率が最大となる部分は、前記レンズの近用部測定基準点に相当する位置にあることができる。

　本発明の更なる態様は、前記製造方法によりレンズ用鋳型を製造すること、および、製造したレンズ用鋳型またはその一部を鋳型として注型重合により眼鏡レンズを製造すること、を含む眼鏡レンズの製造方法に関する。ここで製造される眼鏡レンズは、累進屈折力レンズであることができる。

本発明によれば、優れた装用感を有する累進屈折力レンズを成形可能な累進屈折力レンズ用鋳型を高い生産性をもって製造することができる。これにより優れた装用感を有する眼鏡レンズを提供することが可能となる。

熱垂下成形法の説明図を示す。法線方向に実質的に等厚なガラスの一例（断面図）を示す。成形面上の最高温方向特定方法の説明図である。成形型成形面上の各方向の平均曲率特定方法の説明図である。成形型成形面上の各方向の平均曲率特定方法の説明図である。成形型成形面上の各方向の平均曲率特定方法の説明図である。成形型成形面上の各方向の平均曲率特定方法の説明図である。成形型成形面上の各方向の平均曲率特定方法の説明図である。成形型成形面上の各方向の平均曲率特定方法の説明図である。成形型成形面上の各方向の平均曲率特定方法の説明図である。成形型成形面上の遠用部測定基準点に相当する位置および近用部測定基準点に相当する位置の配置例を示す。累進屈折力レンズ用鋳型を製造するためのガラス素材の下面と成形型成形面との接触の説明図である。連続式加熱炉内の温度分布の測定に使用したセンサーのレイアウトを示す。連続式加熱炉内の温度分布の測定時の電気炉内レイアウトを示す。連続式加熱炉内の温度分布の測定結果（測温（中心部）偏差結果）を示す。連続式加熱炉内の温度分布の測定結果（進行方向と進行方向に直交する方向の温度分布）を示す。実施例１において成形面上で平均曲率を特定した方向を示す。図１８（ａ）に、実施例１における成形面上の平均曲率分布を示し、図１８（ｂ）に、表２に示す回転角速度と最高温方向を通過する方向との関係を示す。実施例１での急速加熱昇温工程における最高温方向を示す。実施例１での低速加熱昇温工程における最高温方向を示す。成形面上の高温部決定方法の説明図である。実施例２において成形されたガラス素材の上面形状の設計値からの形状誤差を示す。比較例２において成形されたガラス素材の上面形状の設計値からの形状誤差を示す。参考態様における、成形面上の最高温方向と仮想軸とのなす角度の説明図である。

　本発明は、被成形ガラス素材（以下、単に「ガラス素材」ともいう）を成形面上に配置した成形型を連続式加熱炉内へ導入し、該炉内を搬送しながら加熱処理を施すことにより、上記被成形ガラス素材の下面を上記成形面に密着させることによって上記被成形ガラス素材上面を成形する、レンズ用鋳型の製造方法に関する。

　本発明の第一の態様の製造方法は、前記成形型として、成形面上で曲率分布を有する成形型を使用すること、前記炉内への導入前に、成形型成形面の幾何中心から周縁部に向かう方向における平均曲率を特定することを、２以上の異なる方向において行うこと、前記炉内の１または２以上の領域における成形型成形面上の２点以上の測定点における温度を直接または間接に測定し、成形面の幾何中心から前記２点以上の測定点中の最高温点に向かう方向を最高温方向として特定すること、前記炉内通過中の成形型を、水平方向に略１周回転させることを連続的または断続的に繰り返すこと、を含む。そして前記最高温方向を特定した領域において、前記回転を、該最高温方向を通過するｎ番方向（ｎは、平均曲率を特定した全方向の番号が重複しないように方向毎に規定される整数を示す）の平均曲率が大きいほど成形型の回転角速度が遅くなるように行う。

　本発明の第二の態様の製造方法は、被成形ガラス素材の上面を、累進要素または累進面を含む面を形成するための成形面形状に成形するものであり、前記成形型として、成形面上で曲率分布を有する成形型を使用すること、前記炉内通過中の成形型を、水平方向に１回転させることを連続的または断続的に繰り返すこと、および、前記炉内に成形面温度分布測定位置を設け、該成形型温度分布測定位置において、前記成形面上の複数の測定点の温度を直接または間接に測定すること、を含む。そして前記複数の測定点中の最高温点と幾何中心を通過する仮想線Ａを特定し、次いで該仮想線Ａと直交し、かつ幾何中心を通過する仮想線Ｂによって二分される前記最高温点を含む部分を高温部、他方を低温部として決定し、前記１回転を、成形面上で曲率が最大となる部分が上記高温部に含まれる期間中の回転角速度を、該部分が上記低温部に含まれる期間中の回転角速度より低速にして行う。

　本発明により製造可能な鋳型は、累進要素または累進面を含む面を形成するための成形面形状を有するものであり、好ましくは累進屈折力レンズ用鋳型である。累進屈折力レンズとは、遠用部および近用部を有し、かつ遠用部から近用部にかけて屈折力が累進的に変化する累進面を有するレンズである。累進屈折力レンズには、凸面に累進面を配置した凸面（外面）累進屈折力レンズ、凹面に累進面を配置した凹面（内面）累進屈折力レンズがある。凸面累進屈折力レンズは、凸面に累進面を有し、凸面の光学面表面形状により累進屈折力を形成している。凹面屈折力レンズも凹凸の違いを除けば同様である。本発明により製造される鋳型により成形可能な累進屈折力レンズは、上記いずれの態様であってもよい。

　本発明では、レンズ用鋳型を熱垂下法により製造する。
　図１に、熱垂下成形法の説明図を示す。
　通常、熱垂下成形法では、被成形ガラス素材を、ガラス素材下面中央部と成形型成形面が離間した状態となるように成形型上に配置した状態（図１（ａ））で加熱処理を施す。これにより、被成形ガラス素材の下面は自重により変形し成形型成形面と密着し（図１（ｂ））、成形型成形面形状がガラス素材上面に転写され、その結果、ガラス素材上面を所望形状に成形することができる。製造された鋳型は、注型重合法によりプラスチックレンズを製造するための成形型の上型または下型として使用することができる。より詳しくは、熱垂下成形法により成形されたガラス素材上面が成形型内部に配置されるように、上型および下型をガスケット等により組み合わせて成形型を組み立て、この成形型のキャビティへプラスチックレンズ原料液を注入し重合反応を行うことにより、累進面等の所望の面形状を有するレンズを得ることができる。

　累進面では、近用部において曲率が最大（曲率半径が最小）となり、遠用部において曲率が最小（曲率半径が最大）となる。従って、上記鋳型の成形面（注型重合時に成形型のキャビティ内部に配置される面）においても、近用部成形部において曲率が最大となり、遠用部成形部において曲率が最小となる。そして、上記鋳型を製造するための熱垂下成形法用成形型の成形面においても、近用部成形部相当部（ガラス素材上面を近用部成形部に成形するための部分）において曲率が最大となり、遠用部成形部相当部（ガラス素材上面を遠用部成形部に成形するための部分）において曲率が最小となる。即ち、上記成形型は、成形面上で曲率分布を有するものであり、成形面上の少なくとも一部において、任意の２点で異なる曲率を有する。累進要素を含む面を形成するための成形型成形面も面内で曲率に違いがあるため、同様に面内に曲率分布を有する。
　このように面内で曲率が異なる成形型成形面を被成形ガラス素材の下面と密着させるためには、曲率が大きな部分と密着させるべき部分は大きく変形させるべきであり、曲率が小さな部分と密着させるべき部分の変形は小さくすべきである。
　そこで本発明では、連続式加熱炉内で、成形型の高温部に、成形面と密着させるために大きく変形させる必要がある部分が長時間滞留するように成形型を回転させながら搬送する。以下、この点について説明する。

　連続式電気炉の内部には必然的に温度勾配が発生している。換言すれば、温度分布を均一にした連続式電気炉はない。従って結果的に被加工物上の温度分布も不均一にならざるを得ない。一方で眼鏡レンズの形状は中心対称、軸対称性を有するものもあるが、累進屈折力レンズのような累進面や累進要素を含むレンズは単純な対称性を有することのない自由曲面形状である。中心対称性を有する形状の場合は、特開昭６３－３０６３９０号公報に記載の技術に基づき、幾何中心を中心とした回転により温度不均一を是正することが容易であると考えられる。ところが軸対称性や対対称性を持たない形状では単純な回転では対応が困難である。従って熱分布を均一にして加工精度を向上することは従来困難であった。
　これに対し本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、形状が中心対称性をもたない場合、熱分布は均一である必要はなく、むしろ形状が大きく変形しなければならない部分には大きな熱量を加えて加工性を向上させることが、加工精度の向上に有効であることを見出した。すなわち本発明は、下記に説明する方法により加工形状（成形型の形状）に応じた熱量分布制御（加工形状に応じた熱量分配）を行うことで加工の精度向上を実現することができる。更に、累進屈折力レンズ用鋳型の製造にあたり、これまで律速となっていた近用部成形側の変形時間を短くすることが可能となるため、変形（加工）時間合計を小さくすることができ、加工時間を短縮することもできる。
　以下に、本発明の第一の態様、第二の態様、および両態様に共通する事項について更に詳細に説明する。以下において特記しない限り、記載した事項は両態様および後述する参考態様に共通するものとする。また、両態様および参考態様は任意に組み合わせることも可能である。

［被成形ガラス素材］
　本発明において連続式加熱炉内を通過させることにより上面を成形するガラス素材は、成形型成形面と密着させるべき下面の形状が球面、平面または中心対称性を有する非球面であるガラス素材が好適である。これは、例えば球面形状のガラス素材下面は、面内で曲率が一定であるため、面内で曲率が異なる成形型成形面と密着させる際、面内での変形量の違いが特に顕在化するからである。ガラス素材下面が平面および中心対称性を有する非球面の場合も同様である。このような場合であっても、先に説明したように本発明によれば、連続式加熱炉内においてガラス素材の加熱変形量を制御することができる。更に、被ガラス成形素材としては、前記形状の下面を有するとともに上面に乱視成分（トーリック）を含むガラス素材も好適である。

　被成形ガラス素材の下面形状については上述の通りである。一方、被成形ガラス素材の上面形状は特に限定されるものではなく、球面、平面、非球面等の各種形状であることができる。好ましくは、上記被成形ガラス素材は、上面および下面が球面形状である。上下面とも曲率が一定であるガラス素材は加工が容易であるため、上記形状のガラス素材を使用することは生産性向上に有効である。上記ガラス素材は、好ましくは凹凸面が球面形状であり、かつ法線方向に等厚または実質的に等厚なガラス素材を使用する。ここで、「法線方向に実質的に等厚」とは、ガラス素材上の少なくとも幾何中心において測定した法線方向厚さの変化率が１．０％以下、好ましくは０．８％以下であることをいう。そのようなガラス素材の概略断面図を図２に示す。

図２中、ガラス素材２０６は凹凸面を有するメニスカス形状であり、外形は円形である。さらにガラス素材凹面２０２および凸面２０１の表面形状は共に球面形状である。
　ガラス素材両面の法線方向とは、ガラス素材表面上の任意の位置でガラス素材表面となす角度が垂直である方向を示す。従って法線方向は面上の各位置によって変化する。例えば図２の方向２０４はガラス素材凹面上の点２０８における法線方向を表し、法線方向２０４が凹凸面となす交点がそれぞれ２０８および２０９となるため、２０８と２０９との間隔が、法線方向の厚みとなる。一方、他のガラス凹面上の位置として例えば２１０や２１２があり、その法線方向はそれぞれ方向２０３と方向２０５である。法線方向２０３上では２１０と２１１の間隔が、法線方向２０５では２１２と２１３の間隔が、法線方向の厚みとなる。法線方向に等厚なガラス素材では、このように上下面の法線方向間隔が同一の値となる。つまり、法線方向に等厚なガラス素材では、上下面が同一の中心（図２中の２０７）を共有する球面の一部となる。

　上記のような略円形形状のガラス素材は、幾何中心に中心対称性を有する形状をしている。一方、成形型成形面は、成形品（鋳型）に対応する形状を有するため、例えば累進屈折力レンズ用鋳型を製造するための成形型成形面は、近用部成形部相当部ではカーブが大きく、これに比べて遠用部成形部相当部ではカーブが小さいという非対称形状を有する。そこで本発明では、連続式加熱炉内の加熱の不均一性を利用し、後述するように、熱軟化加工において温度の高い方向にガラス素材形状変化量の大きな位置が長時間滞留するように成形型を回転させることにより、累進面等の面内で曲率の異なる複雑な面形状を容易に成形することができる。なお、ＷＯ２００７／０５８３５３Ａ１、その全記載は、ここに特に開示として援用される、に記載されているようにガラス素材が粘弾性体に近似できるとすると、熱垂下成形法による加熱軟化前後で法線方向におけるガラス厚さは、実質的に変化しないため、法線方向に等厚なガラス素材を使用することは、加熱軟化時の形状制御が容易であるという利点もある。

　上記のようにガラス素材を粘弾性体に近似するためには、ガラス素材の法線方向厚みに対してガラス素材の外径が十分に大きいこと、およびガラスの鉛直方向変形量に対してガラス素材外径が十分に大きいことが好ましい。具体的には、本発明において使用されるガラス素材は、法線方向厚みが２～１０ｍｍであることが好ましく、５～７ｍｍであることがより好ましい。一方、前記ガラス素材の外径は、６０～９０ｍｍであることが好ましく、６５～８６ｍｍであることがより好ましい。なお、ガラス素材の外径とは、ガラス素材の下面周縁端部の任意の１点と、周縁端部上の対向する点との距離をいうものとする。

　ガラス素材としては、特に限定されないが、クラウン系、フリント系、バリウム系、リン酸塩系、フッ素含有系、フツリン酸系等のガラスが適している。ガラス素材の構成成分として、第一には、例えばＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３を含み、ガラス材料組成はモル百分率でＳｉＯ_２が４５～８５％、Ａｌ_２Ｏ_３が４～３２％、Ｎａ_２Ｏ＋Ｌｉ_２Ｏが８～３０％（但しＬｉ_２ＯはＮａ_２Ｏ＋Ｌｉ_２Ｏの７０％以下）、ＺｎＯおよび／またはＦ_２の合計量が２～１３％（但しＦ_２＜８％）、Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ／Ａｌ_２Ｏ_３が２／３～４／１、ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＺｎＯ＋Ｆ_２＞９０％なるガラスが適している。

　また第２には、例えばガラス材料組成はモル百分率でＳｉＯ_２が５０～７６％、　Ａｌ_２Ｏ_３が４．８～１４．９％、Ｎａ_２Ｏ＋Ｌｉ_２Ｏが１３．８～２７．３％（但しＬｉ_２ＯはＮａ_２Ｏ＋Ｌｉ_２Ｏの７０％以下）、ＺｎＯおよび／またはＦ_２の合計量が３～１１％（但しＦ_２＜８％）、Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ／Ａｌ_２Ｏ_３が２／３～４／１、ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＺｎＯ＋Ｆ_２＞９０％なるガラスは好適である。

　さらに第３には例えば、ＳｉＯ_２（６３．６％）、Ａｌ_２Ｏ_３（１２．８％）、Ｎａ_２Ｏ（１０．５％）、Ｂ_２Ｏ_３（１．５％）、ＺｎＯ（６．３％）、Ｌｉ_２Ｏ（４．８％）、Ａｓ_２Ｏ_３（０．３％）、Ｓｂ_２Ｏ_３（０．２％）よりなるガラス組成はさらに好適である。そして１０％を越えない範囲で他の金属酸化物、例えばＭｇＯ、ＰｂＯ、ＣｄＯ、Ｂ_２Ｏ_３、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２や着色金属酸化物等をガラスの安定化、溶融の容易、着色等のために加えることができる。

　またガラス素材の他の特徴として、例えば熱的性質は、歪点４５０～４８０℃、除冷点４８０～６２１℃、軟化点６１０～７７０℃、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４５０～６２０℃、屈伏点（Ｔｓ）が５３５～５７５℃、比重は２．４７～３．６５（ｇ／ｃｍ^３）、屈折率は、Ｎｄ１．５２３００～１．８０６１、熱拡散比率は０．３～０．４ｃｍ^２＊ｍｉｎ、ポアソン比０．１７～０．２６、光弾性定数２．８２×１０Ｅ－１２、ヤング率６４２０～９０００ｋｇｆ／ｍｍ^２、線膨張係数８～１０×１０Ｅ－６／℃　が適している。中でも、歪点４６０℃、除冷点４９０℃、軟化点６５０℃、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４８５℃、屈伏点（Ｔｓ）が５３５℃、比重は２．４７（ｇ／ｃｍ^３）、屈折率は、Ｎｄ１．５２３００、熱拡散比率は０．３５７６ｃｍ^２＊ｍｉｎ、ポアソン比０．２１４、光弾性定数２．８２×１０Ｅ－１２、ヤング率８３４０ｋｇｆ／ｍｍ^２、線膨張係数８．５×１０Ｅ－６／℃のガラス素材が特に好適である。

[第一の態様における最高温方向の特定]
　前述のように、連続式加熱炉では、例えば成形型搬送方向に向かって高温となるように炉内雰囲気温度を制御したとしても、炉内を通過する成形型成形面上の温度分布は、搬送方向側が高温にならない場合がある。即ち、炉内雰囲気の温度分布と炉内を搬送させる成形型成形面上の温度分布が一致しない場合がある。
　そこで本発明の第一の態様では、連続式加熱炉内の１または２以上の領域における、成形型成形面上の２点以上の測定点における温度を直接または間接に測定する。これにより、上記領域において、成形型成形面上で、幾何中心から周縁部に向かう２以上の異なる方向において、どの方向が最も高温に加熱されているかを特定することができる。そして成形型を回転させる際、こうして特定された方向（最高温方向）と成形型成形面の曲率分布に基づき、後述するように回転角速度を制御することにより、大きく変形させるべき部分（曲率が大きい部分）ほど最高温方向およびその近傍に長時間滞留させることが可能となる。

　成形型成形面上の２点以上の測定点の温度を測定する領域（以下、「温度分布測定領域」ともいう）は、炉内の任意の領域とすることができる。連続式加熱炉内は、通常、複数のゾーンに分けて各ゾーン毎に温度制御が行われる。前記温度分布測定領域は、少なくとも後述の昇温領域に設けることが好ましいが、各ゾーン毎に設けることも可能である。また、前記温度分布測定領域の１箇所に測温位置を設け、該測温位置における測定結果から温度分布を決定することもでき、２箇所以上の複数の測温位置を設け複数の測温位置における測定結果の平均値から温度分布を決定することもできる。各ゾーンがシャッター等の隔壁で区切られている場合には、ゾーン毎に温度分布が大きく変わることが予想されるため、成形型の回転を行うゾーン毎に温度分布測定を行うことが好ましい。

　前記温度測定は、被成形ガラス素材を成形面上に配置した成形型を連続式加熱炉内へ導入する前に、実成形と同じ状態に温度制御した連続式加熱炉内へ試験的に成形型を搬送し、この成形型の温度分布測定領域における成形面上の測定点の温度を測定することにより行うことができる。または、実成形のため炉内通過中の成形型の温度分布測定領域における成形面上の測定点の温度を測定することもできる。

　上記いずれの態様においても、各測定点の温度を直接測定してもよく、成形面近傍の温度を測定することにより成形型成形面上の測定点の温度を間接的に測定してもよい。温度測定器としては、接触型温度計、非接触型温度計のどちらを使用してもよい。温度測定器としては、好ましくは熱電対であり、具体的にはプラチナ製Ｋ熱電対３０ポイント等を用いることができる。

温度測定器の配置の態様としては、下記態様を挙げることができる。
（１）成形型成形面に接触する位置または成形面近傍に温度測定器を１つ配置し、温度分布測定領域内で成形型を回転させ上記温度測定器により各測定点の温度を順次測定する態様、
（２）成形型成形面に接触する位置または成形面近傍に温度測定器を２つ以上配置する態様。
　実成形中に温度分布測定を行う場合には、上記いずれの態様においても、温度測定器は、被成形ガラス素材に干渉しない程度にガラス素材に近い位置に配置することが好ましい。具体的には、温度測定器の配置位置は成形型の周縁が好ましく、周縁端部がより好ましいが、成形面の幾何中心以外の成形型内部に貫通孔を開け、貫通孔内に温度測定器を配置することも好適である。このように温度測定器を配置することにより、測定点の温度を直接または間接に測定することができる。

　上記態様（１）では温度測定器は１つであるため、複数（２以上）の測定点の温度測定を行うために、成形型を回転させる。回転は、幾何中心を軸として行うことができる。例えば、各測定点に温度測定器が接触するように、または各測定点近傍に温度測定器が配置されるように成形型を回転させながら、各測定点の温度を順次測定することができる。

　上記態様（２）では、２つ以上の温度測定器を使用する。各測定点に対してそれぞれ該測定点の温度を測定する測定器を配置することができる。この場合、温度測定のために成形型を回転させることは必須ではない。ただし態様（２）では、測定点ごとに温度測定器を配置せず、態様（１）と同様、各測定点の温度測定のために成形型を回転させることもできる。

　態様（２）によれば、成形型を回転させずに温度分布を測定することができるため、炉内で成形面上の温度分布のモニタリングのみ随時行い、温度分布に所定量を超える変化が生じたタイミングで最高温方向の再特定を行うことも可能である。

　上記態様（１）、（２）のいずれにおいても、成形型を１回転させている間に成形面上の各測定点の温度を測定し、この測定結果に基づき次回の回転の条件を決定することを順次繰り返すこともできる。

　温度測定を行う測定点は、面内の温度分布の情報を得るために少なくとも２点設定する。温度測定器の設置の容易性および成形への影響の低減の観点からは、測定点は成形面の周縁端部に設けることが好ましい。面内の温度分布の情報を精度よく得る観点からは、成形面全周にわたり測定点を設定することが好ましく、成形面全周にわたり等角度間隔で測定点を設定することがより好ましい。例えば、１°ピッチで３６０点の温度を測定することができる。または、炉内雰囲気の温度分布を考慮し高温部が存在されると予想される部分にのみ、測定点を設けることも可能である。例えば後述する昇温領域では、搬送方向と直交し、かつ成形面の幾何中心を通過する仮想線を想定すると、該仮想線によって二分される搬送方向側の部分に、高温部が存在すると考えられる。したがってこの場合には、上記搬送方向側の部分のみに測定点を設けてもよい。また、上記昇温領域では、温度の高い領域となる確率の高い炉内搬送方向のウィンドウアングル４５～１８０°程度の領域（搬送方向を０°として±２２．５°～±９０°程度の領域）に集中的に温度測定点を設けることもできる。一方、後述の冷却領域では、搬送方向の反対方向に高温部が存在する確率が高い。この場合には搬送方向の反対方向に集中的に温度測定点を設けることが好ましい。

　上記のように各測定点の温度を測定することにより、成形面上の温度分布が決定される。次いで、決定された温度分布に基づき、成形型成形面の幾何中心から周縁部に向かう２以上の異なる方向中の最高温方向を特定する方法を、図３に基づき説明する。

　まず上記温度測定により、複数の測定点中、最も高温であった測定点（最高温点）が決定される。次いで、幾何中心と各測定点を通過する仮想線（図３中の点線）を想定することにより、最高温点を通過する仮想線上で幾何中心から最高温点に向かう方向を、最高温方向として特定することができる。なお、図３では仮想線を直線として示したが、本発明および後述する参考態様において、仮想線および仮想軸は直線に近似できる線も含むものとし、必ずしも直線に限らないものとする。

　こうして最高温方向を特定するとともに、後述するように成形面上の曲率分布の情報に基づき回転角速度を制御し成形型を回転させることにより、大きく変形させるべき部分が長時間高温部分に滞留するように成形型を回転させることができ、成形面と密着するタイミングを面内で均一化することができる。
　次に、成形面の曲率分布の情報を得る方法について説明する。

[平均曲率の特定]
　本発明では成形面上で曲率分布を有する成形型を使用する。したがって、成形面の幾何中心から周縁部に向かう２以上の方向中、平均曲率はすべて同じにはならず、平均曲率が異なる方向が２つ以上存在する。そこで本発明の第一の態様では、後述するように成形型回転中、最高温方向を通過する方向の平均曲率が大きいほど成形型の回転角速度を遅くする。これにより平均曲率が大きい方向ほど、前記特定した最高温方向およびその近傍に長時間滞留させることができるため、大きく変形させるべき部分に大きな熱量を加えることができる。

　各方向の平均曲率の特定方法としては、第１には、成形型成形面の３次元形状の測定値から特定する方法（方法１）、第２には、眼鏡レンズの処方値から特定する方法（方法２）を挙げることができる。方法２では、眼鏡レンズの処方値から、例えば、乱視軸、近用部測定基準点および遠用部測定基準点に基づき成形面上の幾何中心から周縁部に向かう各方向の平均曲率を特定することができる。
　以下に、方法１について説明する。

　平均曲率は、曲率半径の逆数であるため、成形面上の幾何中心から周縁部に向かう各方向の曲率半径を算出し、この算出された曲率半径の逆数をとることにより、各方向の平均曲率を特定することができる。

　以下、曲率半径の算出方法の一例を説明する。

　まず成形型成形面の幾何中心を通る直線上の３点以上の座標より、この方向のレンズ断面の近似的な曲率半径の算出を行う。この算出方法で全方向の曲率半径の算出を行う。近似曲率半径算出には、３点より連立方程式を解いて求めるか、または３点以上の座標より最小二乗法から近似的な曲率半径の算出を行う。

成形型成形面の表面形状は、成形面の高さを縦横に分割された格子状　行列の各格子上に高さの数値によって表すことができる。累進面形状も含めた自由曲面の表面形状は、任意の位置の座標値を求めるために、下記式１に示すＢ－スプライン関数を用いて表現することができる。

　式１中、ｍはスプライン関数の階数（ｍ－１：次数）、ｈおよびｋはスプライン関数の節点数－２ｍ、ｃｉｊは係数、Ｎｍｉ（ｘ）、Ｎｍｊ（ｙ）はｍ階のＢ－スプラインである。スプライン関数に係る詳細は文献「シリーズ　新しい応用の数学２０、スプライン関数とその応用」、著者　市田浩三、吉本富士市、発行　教育出版、その全記載は、ここに特に開示として援用される、を参照することができる。

　次に曲率半径算出について説明する。まず連立方程式による算出方法の具体例を述べる。
　図４に示すように成形型成形面の幾何中心を通り端と端を結んだ直線上の３点ＡＯＢの座標値を使用してその断面における近似曲率半径を、円の式の連立方程式から算出する。計算に使用する３点をＡ（Ｘ１，Ｙ１）、Ｏ（Ｘ２，Ｙ２）、Ｂ（Ｘ３，Ｙ３）とすると図４に示すように、ＺＸ断面の座標値は、Ａ（Ｘ１，Ｚ１）、Ｏ（Ｘ２，Ｚ２）、Ｂ（Ｘ３，Ｚ３）となる。この３点ＡＯＢを通る円の式を求めるには、以下の連立方程式を解く。ただし、この３点がＺＸ断面において直線上にないいことが必要条件となる。ａ、ｂをそれぞれ円の中心のＸ、Ｚ座標値、ｒは円の半径とすると、連立方程式は下記式２となる。

　各曲率半径とその方向を決定するには、図５に示すように角度θピッチでＵ１，Ｕ２，・・・，Ｕｎ方向の断面について近似曲率半径を求める。角度θは、例えば０．１～１°とすることができる。

　一方、図６に示すように、角度αの方向の計算に使用する３点をＣ（Ｘ１，Ｙ１）、Ｏ（Ｘ２，Ｙ２）、Ｄ（Ｘ３，Ｙ３）とすると、図７に示すようにＺＷ断面の座標値は、Ｃ（Ｗ１，Ｚ１）、Ｏ（Ｗ２，Ｚ２）、Ｂ（Ｗ３，Ｚ３）となる。この３点ＣＯＤを通る円の式を求めるには下記式３の連立方程式を解けばよい。ただし、この３点がＺＷ断面において直線上にないことを条件とする。

　上記式２、３において、ａ、ｂはそれぞれ円の中心のＷ、Ｚ座標値、ｒは円の半径、Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３の座標値は、全ての方向において同値とする。従ってＺ１、Ｚ２、Ｚ３は、Ｂ－スプライン関数より式４のようになる。

　一例として、上記方法において累進面において、各軸１０度ピッチの計１８方向における曲率半径の算出例を表１に示す。表１中、Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３は軸上の座標値、軸方向は“計算対象断面がＸ軸方向となす角(deg)”を表す。

　次に３点以上の座標値による算出方法の一例を説明する。図８に示すように、成形型成形面の幾何中心を通り端と端を結んだ直線上の３点以上の座標値を使用してその断面における近似曲率半径を円の式に最小二乗法で近似して算出する。図８中のＡ～Ｉ点のように３点以上のｎ個の点で計算に使用する座標点を（Ｘ１，Ｙ１），（Ｘ２，Ｙ２），・・・，（Ｘｎ，Ｙｎ）とすると、図８に示すようにＺＸ断面の座標値は（Ｘ１，Ｚ１），（Ｘ２，Ｚ２），・・・，（Ｘｎ，Ｚｎ）となる。このｎ個の座標値に最も近い円の式を求めるには最小二乗法を使用して下記式５の連立方程式を解く。ただし、この全ての点がＺＸ断面において直線上にないことを条件とする。式５中、ａ、ｂはそれぞれ円の中心のＸ、Ｚ座標値、ｒは円の半径とする。

　式５のＳが最小になるときが最も近似した円の式となる。従って、Ｓを最小にするａ、ｂ、ｒを求めるにはＳをａ、ｂ、ｒで微分し０と置き、下記式６に示すようにこれらを連立させて解く。

　曲率半径とその方向を決定するには、図５に示すように角度θピッチでＵ１，Ｕ２，・・・，Ｕｎ方向の断面について近似曲率半径を求める。角度θは、例えば１°とすることができる。

　一方、図９に示すように角度αの方向の計算に使用するｎ個の座標点を（Ｘ１，Ｙ１）、（Ｘ２，Ｙ２），・・・，（Ｘｎ，Ｙｎ）とすると、図１０に示すようにＺＷ断面の座標値は、（Ｗ１，Ｚ１）、（Ｗ２，Ｚ２），・・・，（Ｗｎ，Ｚｎ）となる。このｎ個の座標値に最も近い円の方程式を求めるには最小二乗法を使用して以下の連立方程式を解く。ただし、この全ての点がＺＷ断面において直線上にないことを条件とする。ａ、ｂをそれぞれ円の中心のＷ、Ｚ座標値、ｒを円の半径とすると下記式７となる。

　このＳが最小になるときが最も近似した円の式となる。従って、Ｓを最小にするａ、ｂ、ｒを求めるにはＳをａ、ｂ、ｒで微分し０と置き、下記連立方程式（式８）によりａ、ｂ、ｒを求める。

　ここでＷ１、Ｗ２、Ｗ３の座標値は、全ての方向において同値とする。Ｂ－スプライン関数（下記式９）より、各Ｚ値（Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３は、）が求まる。

　上記方法により３点での算出と同様にして４点以上の座標により近似的な曲率半径の算出を行うこともできる。または、例えば成形型成形面の幾何中心と端とを結んだ間の直線となる線分上に、３個以上の座標値、例えば４個の座標値を配置し、その断面における近似曲率半径を算出することもできる。そして算出された曲率半径の逆数、１／曲率半径、として、各方向の平均曲率を特定することができる。

　なお、眼鏡レンズの屈折率を測定する基準点として、ＪＩＳＴ７３１５、ＪＩＳＴ７３１３またはＪＩＳＴ７３３０に屈折力測定基準点が規定されている。屈折力測定基準点は、眼鏡レンズの物体側または眼球側の面上の例えば直径８．０～８．５ｍｍ程度の円で囲まれる部分である。本発明により製造される鋳型によって成形可能な累進屈折力レンズには、遠用部測定基準点と近用部測定基準点という２つの屈折力測定基準点が存在する。累進屈折力レンズの遠用部測定基準点と近用部測定基準点の間に位置する中間領域は累進帯と呼ばれ、屈折力が累進的に変化している。さらに近用部測定基準点は主子午線から左右いずれかの位置の眼球の輻輳に相当する位置に配置されており、眼球の左右区分に応じて主子午線の左右いずれに配置されるかが決定される。熱垂下成形法によりガラス素材が成形され鋳型となった場合、該鋳型では、ガラス素材上面（成形面と密着した面とは反対の面）であった面が眼鏡レンズに転写される。成形型成形面の「屈折力測定基準点に相当する位置」とは、製造される鋳型表面において眼鏡レンズの屈折力測定基準点に転写される部分となるガラス素材上面の部分に、好ましくは法線方向において対向するガラス素材下面に密着する部分をいうものとする。成形型成形面上の「遠用部測定基準点に相当する位置」および「近用部測定基準点に相当する位置」の配置例を図１１に示す。例えば、図１１に示す態様では、幾何中心から近用部測定基準点に相当する位置に向かう方向（図１１中の白抜き矢印方向）が、平均曲率が最も大きな方向となる。本発明によれば、後述するように、平均曲率に応じた回転角速度によって成形型を回転させることにより、幾何中心から近用部測定基準点に相当する位置に向かう方向が最高温方向と略一致する際に、回転角速度が最低速となるように成形型を回転させることができる。なお、本発明および後述する参考態様において２つの方向の位置関係を規定する際および角度に関して使用する「略」とは、ある方向または角度を０°とした際、該方向または角度と±５°以下程度異なる場合を含むものとする。

[第一の態様における成形型の回転]
　第一の態様では、連続式加熱炉内の少なくとも一部の領域において、成形型を水平方向に略１周回転させることを連続的または断続的に繰り返す。このように成形型を回転させることにより、成形面上のガラス素材に回転モーメントが生じる。この際、ガラス素材には回転モーメントの方向を維持しようとする力が働くため、マクロで見た場合に中心対称性を有するレンズは変形も中心対称性を維持することができ、変形形状の非対称性に起因するＡＳ（非点収差）の低減につながる。なお、成形型の回転は、幾何中心を軸として行うことが好ましい。また、成形型の回転は一方向のみに行ってもよいが、逆回転を適宜組み合わせることも可能である。例えば、ある方向（順方向）に略１周回転させた後、逆方向に略１周回転させることを繰り返すこともできる。上記成形型の回転については、第二の態様においても同様である。

　上記成形型の回転は、最高温方向を特定した領域（温度分布測定領域）において、回転１回につき、最高温方向を通過するｎ番方向の平均曲率が大きいほど成形型の回転角速度が遅くなるように行う。ここでｎは、平均曲率を特定した全方向の番号が重複しないように方向毎に規定される整数を示す。例えば３方向において平均曲率を特定した場合を例にとると、平均曲率を特定した方向を、１番方向（ｎ＝１）、２番方向（ｎ＝２）、３番方向（ｎ＝３）と特定する。このように最高温方向を通過する方向の平均曲率に基づき回転角速度を制御することにより、大きく変形させるべき部分ほど高温方向に長時間滞留させ大きな熱量を加えることができる。これにより、ガラス素材の加熱軟化により成形型成形面とガラス素材下面とが密着するタイミングを、面内各部で揃えることができる。なお、第一の態様では成形型の回転を連続的または断続的に繰り返す。即ち回転は複数回行われる。複数回の回転は、すべて同一回転条件で行ってもよく、異なる回転条件で行ってもよい。いずれの態様においても、回転１回につき、前記のように回転角速度を制御すればよい。

　上記のように回転角速度を制御する方法としては、最高温方向とｎ番方向が略一致するときの成形型の回転角速度を、上記ｎ番方向の平均曲率が大きいほど遅くなるように設定することができる関係式を使用する方法が好適である。

　上記関係式としては、下記式Ａを使用することができる。
式Ａ　ω・ＡＣ_ｎ＝ｋ
[式Ａ中、ω：ｎ番方向が最高温方向を通過するときの成形型の回転角速度、ＡＣ_ｎ：ｎ番方向における平均曲率、ｋ：略定数]

　ωとしては０．１０４７～６．２８２ｒａｄ／ｓ（１分間に１回転から１秒間に１回転）程度が好ましいが０．０１０４７～３１．４１ｒａｄ／ｓ程度も好適である。式Ａ中のｋは、任意に設定可能な略定数であり、成形面上の平均曲率の最大値および最小値に基づきωが上記好適なωの範囲内となるように設定することが好ましい。なお、略定数とは、±１０％の変動を含むものとする。また、回転角速度が大きすぎると成形面とガラス素材下面との摩擦係数によっては成形面上に載置されたガラス素材がスリップしてしまう場合がある。このような場合には、上記好適な範囲の中でもωが比較的小さな値となるように略定数ｋを設定することが好ましい。成形型成形面形状（平均曲率の最大値および最小値）および成形面とガラス素材下面との摩擦係数にもよるが、略定数ｋは、例えば０．０１～３１４．１の範囲に設定することができる。

　以上説明したように最高温方向を通過する方向の平均曲率に応じて成形型の回転角速度を決定することにより、成形型成形面の幾何中心から該成形面上で曲率が最大となる部分に向かう方向が前記最高温方向を通過するときに回転角速度が最低速となるように回転を制御することができる。このように回転を制御することにより、成形面上で曲率の大きな部分ほど大きな熱量を得ることができるため変形しやすくなり、成形面とガラス素材下面との密着のタイミングの均一化を図ることができる。その結果、ガラス素材の全ての領域で変形完了時間の差が短縮することになり変形が中心対称的に行われ、偏った変形に伴うＡＳ（非点収差）の発生を回避することができる。更に、これまで律速となっていた曲率が大きな部分の変形時間を小さくすることが可能となるため、変形（加工）時間合計を小さくすることができ、加工時間を短縮することもできる。

［第一の態様における連続式加熱炉の温度制御］
　次に、連続式加熱炉の温度制御について説明する。
　連続式加熱炉とは、入口と出口を有しており、コンベアー等の搬送装置によって設定された温度分布の炉内に被加工物を一定時間で通過させて熱処理を行う装置である。連続式加熱炉では、発熱と放熱を考慮した複数のヒーターと炉内空気循環の制御機構によって、炉内部の温度分布を制御することができる。通常、ヒーターは炉内搬送経路の上部および下部に設置されるが、少なくとも一部に両側面に熱源を配置した領域を設けることも可能である。

　連続式加熱炉の各センサーとヒーターの温度制御には、ＰＩＤ制御を用いることができる。なお、ＰＩＤ制御は、プログラムされた所望の温度と実際の温度との偏差を検出し、所望の温度との偏差が０になるように戻す（フィードバック）ための制御方法である。そしてＰＩＤ制御とは、偏差から出力を計算するときに、「比例（Ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎａｌ）」、「積分（Ｉｎｔｅｇｒａｌ）」、「微分（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ）」的に求める方法である。ＰＩＤ制御の一般式を次に示す。

　上記式中、ｅは偏差、Ｋはゲイン（添字Ｐのゲインを比例ゲイン、添字Ｉのゲインを積分ゲイン、添字Ｄのゲインを微分ゲイン）、Δｔはサンプル時間（サンプリング時間、制御周期）、添字ｎは現在の時刻を示す。
　ＰＩＤ制御を用いることにより、投入された処理物形状および数量による熱量分布の変化に対する炉内温度の温度制御精度を高くすることができる。また電気炉内における搬送は、無摺動方式（例えばウォーキングビーム）を採用することができる。

　前記連続式加熱炉は、所望の温度制御が可能なものであればよいが、好ましくは連続投入型電気炉である。例えば、搬送方式が無摺動方式、温度制御がＰＩＤ制御、温度測定器は“プラチナ製　Ｋ熱電対　３０ポイント“、最高使用温度は８００℃、常用使用温度は５９０～６５０℃、内部雰囲気はドライエアー（オイルダストフリー）、雰囲気制御は入り口エアーカーテン、炉内パージ、出口エアーカーテン、温度制御精度は±３℃、冷却方法は空冷である連続投入型電気炉を使用することができる。後述する吸引のための吸引部は、例えば炉内３ポジションに設けることができる。

　連続式加熱炉では、炉内の熱源からの輻射および炉内部からの二次輻射から発せられる輻射熱によって、ガラス素材を所望の温度に加熱することができる。本発明では、連続式加熱炉を成形型搬送方向に向かって温度が上昇する温度分布を有する昇温領域が含まれるように温度制御することが好ましい。この昇温領域において成形型上のガラス素材を変形可能な温度、好ましくは被成形ガラス素材の上面温度が該ガラス素材を構成するガラスのガラス転移温度Ｔｇ－１００℃以上、より好ましくは（Ｔｇ－５０℃）以上、更に好ましくはガラス転移温度以上の温度になるように、被成形ガラス素材を加熱することができる。昇温領域は、連続式加熱炉の入口から始まる所定領域とすることができる。そして第一の態様では、少なくとも昇温領域を温度分布測定領域とし、該領域内での成形型の回転を制御することが好ましい。本領域が成形型の軟化変形が最も進行する領域だからである。更に、前述の成形型の回転制御は、昇温領域に引き続き、前記定温保持領域、および冷却領域でも行うことがより好ましい。複数の領域において回転制御を行う場合、各領域の加熱温度に応じて回転角速度を設定するために、前記式Ａ中の略定数ｋは各領域毎に変えることもできる。例えば各ゾーンにおける平均温度に対応して、回転角速度の平均値を（小さく）変更するためにｋを（小さく）変更したり、一定温度以下のゾーンであれば回転を行わないとしてｋ＝０として回転を停止することも好適である。後述する第二の態様では、少なくとも昇温領域に前記成形面温度分布測定位置を設け、該領域内での成形型の回転を制御することが好ましい。前述の通り、本領域が成形型の軟化変形が最も進行する領域だからである。

　連続式加熱炉内は、入口（成形型導入口）側から昇温領域、定温保持領域、および冷却領域が含まれるように温度制御することが好ましい。このように温度制御された炉内を通過するガラス素材は、昇温領域において変形可能な温度まで加熱され、定温保持領域で上面の成形が進行し、その後冷却領域で冷却されて炉外へ排出される。各領域の長さや各領域における搬送速度等は、炉の搬送経路全長および加熱プログラムに応じて適宜設定すればよい。

　前記定温保持領域では、成形されるガラス素材を構成するガラスのガラス転移温度以上の温度にガラス素材の温度が保持されることが好ましい。定温保持領域におけるガラス素材の温度は、ガラス転移温度を越えて、ガラス軟化点未満までの温度であることが成形性の点で好ましい。なお、ガラス素材温度は、必ずしも定温保持領域内で常に一定に維持する必要はなく、同領域内でガラス素材温度が１～１５℃程度変化してもよい。一方、前記冷却領域では、定温保持領域で成形されたガラス素材を徐冷して室温まで温度を下げることが好ましい。なお、以下に記載する加熱または冷却温度は、ガラス素材上面の温度をいうものとする。ガラス素材上面の温度は、例えば接触型または非接触型の温度計によって測定することができる。

　本発明では、成形に先立ち、成形型成形面上に、ガラス素材を配置する。ガラス素材は、ガラス素材下面周縁部の少なくとも一部において成形面と接触し、かつガラス素材下面中心部が成形型と離間するように成形型上に配置することができる。本発明で使用される成形型は、上記の通り面内で曲率が異なる成形面を有する。このような成形面に下面が球面形状のガラス素材を安定に配置するためには、ガラス素材を、下面周縁部の少なくとも３点が成形面と接触するように配置することが好ましい。累進屈折力レンズ用鋳型を製造する場合には、少なくとも、ガラス素材下面周縁部の、累進屈折力レンズの遠用屈折力測定基準点に相当する位置側の２点および近用屈折力測定基準点側の１点が成形面と接触するように、成形型上にガラス素材を配置することがより好ましい。ガラス素材が成形され成形品（鋳型またはその一部）となった場合、該鋳型では、ガラス素材上面（成形面と密着した面とは反対の面）であった面が累進屈折力レンズに転写される。前記のガラス素材下面の「屈折力測定基準点に相当する位置」とは、得られる鋳型表面において累進屈折力レンズの屈折力測定基準点に転写される部分となるガラス素材上面の部分に対向する、ガラス素材下面の部分をいう。なお、前記３点を支持点としてガラス素材を成形面上に安定に配置するためには、ガラス素材下面を、最終的に得ようとする累進屈折力レンズの遠用屈折力測定基準点における平均曲率と略同一の平均曲率を有する球面形状に形成することが好ましい。

　図１２は、累進屈折力レンズ用鋳型を製造するためのガラス素材の下面と成形型成形面との接触の説明図である。図１２中、支持点Ａ、Ｂ、Ｃはガラス素材下面の成形面との接触点である。図１２中、２つのアライメント基準位置を通るレンズの水平線（水平基準線または主経線ともいう）に相当する線より上部の支持点Ａ、Ｂが、遠用屈折力測定基準点に相当する位置側の２点であり、子午線より下部の支持点Ｃが、近用屈折力測定基準点に相当する位置側の１点である。図１２に示すように、遠用屈折力測定基準点に相当する位置側の２点は、ガラス素材下面における累進屈折力レンズの遠用屈折力測定基準点を通る主子午線に相当する線に対して対称に位置することが好ましい。また、近用屈折力測定基準点に相当する位置側の支持点は、図１２に示すように、主子午線に相当する線に対して近用屈折力測定基準点と反対の位置に配置されることが好ましい。なお、ガラス素材下面の「遠用屈折力測定基準点を通る主子午線に相当する線」とは、鋳型表面において累進屈折力レンズの前記主子午線が位置する部分に転写される部分となるガラス素材上面の部分に対向する、ガラス素材下面の部分をいう。
　上記では、少なくとも３点が接触点（支持点）となる態様について説明したが、４点以上で接触（支持）することももちろん可能である。

　更に本発明では、ガラス素材を配置した成形型上に、閉塞部材を配置し、ガラス素材を配置した成形型の成形面側開放部を閉塞することもできる。これにより、連続式加熱炉内を通過中にガラス素材上面が空気中の塵や炉内のゴミ等の異物によって汚染されることを防ぐことができる。本発明において使用可能な閉塞部材の詳細は、例えばＷＯ２００７／０５８３５３Ａ１に記載されている。

　本発明において使用される連続式加熱炉は、前述の回転を可能にするために、３６０°回転可能な回転機構を有することが好ましい。例えば、成形型が載置されているベース（支持台）に、成形型の幾何中心に位置するように回転軸を設けることができる。上記回転軸を、炉外の駆動モーターと連結することにより駆動力を伝達および制御することができる。ステッピングモーターとシーケンサーにより上記制御を行うことにより、回転速度、角度、回転方向等自在に制御することが可能である。なお回転機構は、炉内の任意の位置に配置することができる。

　連続式加熱炉内でのガラス素材の成形速度を高め生産性を向上するために、成形面から成形面と反対の面へ貫通する貫通孔を有する成形型を使用し、成形時に貫通孔を通して吸引を行うこともできる。貫通孔を有する成形型については、ＷＯ２００７／０５８３５３Ａ１に詳細に記載されている。吸引による変形促進効果を顕著に得ることができる温度域は、通常定温保持領域であるため、本発明では、上記吸引を定温保持領域において行うことが好ましい。

[第二の態様における成形面温度分布測定]
　本発明の第二の態様では、連続式加熱炉内に成形面温度分布測定位置を設ける。以下、成形面温度分布測定位置における操作について説明する。

　成形面温度分布測定位置は、連続式加熱炉内の任意の位置に設けることができるが、被成形ガラス素材の軟化変形が大きく進行する領域に設けることが効果的である。この観点から、被成形ガラス素材上面の温度が、該ガラスのガラス転移温度Ｔｇ－１００℃以上となる領域に、成形面温度分布測定位置を設けることが好ましく、（Ｔｇ－５０℃）以上となる領域に、成形面温度分布測定位置を設けることが更に好ましい。更に、連続式加熱炉内で被成形ガラス素材の上面温度が最高温度となる位置が、後述するように回転を制御する領域に含まれることがよりいっそう好ましい。これは、先に第一の態様について説明した通り、上記最高温度となる位置においてガラスの軟化が最も進行するため、この位置を含む領域において成形型上の温度勾配に基づき成形型の回転を制御することにより、本発明の効果を最も効果的に得ることができるからである。

　成形面温度分布測定位置は、炉内に１箇所以上、好ましくは２箇所以上設け、各位置において成形型成形面上の複数の測定点の温度を測定する。これにより成形面上の温度勾配に関する情報を得ることができる。そして複数の測定点中、最も高温であった最高温点側（高温部）を特定する。そして成形型を水平方向に１回転させるにあたり、ガラス素材を最も変形させるべき部分が高温部を通過する際に回転角速度を低速にすることによって、被成形ガラス素材下面と成形型成形面とが密着するタイミングのばらつきを低減し、変形を制御することが可能となる。ガラス素材下面と成形面とが密着するタイミングが面内各部において大きく異なると、眼鏡矯正に不要なアスティグマが発生したり、設計値からの誤差が非対称となり眼鏡の装用感が低下することがあるのに対し、本発明の第二の態様によれば上記のように密着するタイミングのばらつきを低減することが可能であるため、優れた装用感を有する眼鏡レンズを成形可能な鋳型を得ることができる。

　上記高温部の決定は、以下のように行われる。
　まず、成形面に接触する位置または成形面の近傍に、温度測定器を配置した状態で成形型を炉内へ搬送する。前記温度測定器の詳細は、先に第一の態様について述べた通りである。

　温度測定器の配置の態様としては、
（１）’前記成形面に接触する位置または成形面近傍に温度測定器を１つ配置し、成形型の回転を制御する領域内で成形型を回転させ上記温度測定器により各測定点の温度を順次測定する態様、
（２）’前記成形面に接触する位置または成形面近傍に温度測定器を２つ以上配置する態様。
　上記いずれの態様においても、温度測定器の配置は、第一の態様について述べたように行うことが好ましい。また、態様（１）’は前記態様（１）と同様に行うことができ、態様（２）’は前記態様（２）と同様に行うことができる。態様（２）’によれば、成形型を回転させずに温度分布を測定することができるため、温度分布のモニタリングのみ随時行い、温度分布に所定量を超える変化が生じたタイミングで回転条件の再設定を行うことも可能である。

　上記態様（１）’、（２）’のいずれにおいても、成形型を１回転させている間に成形面上の各測定点の温度を測定し、この測定結果に基づき次回の回転の条件を決定することを順次繰り返すこともできる。

　第二の態様においても、温度測定を行う測定点は、面内の温度勾配の情報を得るために少なくとも２点設定する。温度測定器の設置の容易性および成形への影響の低減の観点からは、測定点は成形面の周縁端部に設けることが好ましい。面内の温度勾配の情報を精度よく得る観点からは、成形面全周にわたり測定点を設定することが好ましく、成形面全周にわたり等角度間隔で測定点を設定することがより好ましい。例えば、１°ピッチで３６０点の温度を測定することができる。または、成形面上の高温部に最も大きく変形させるべき部分を配置するためには、後述する昇温領域において、搬送方向と直交し、かつ成形面の幾何中心を通過する仮想線によって二分される搬送方向側の部分にのみ、測定点を設けることも可能である。これは、上記昇温領域では通常、上記部分に高温部が含まれると考えられるからである。その他、温度測定点に関する詳細は、第一の態様と同様である。

　上記測定により、各測定点中で最も高温であった点（最高温点）が決定される。次いで、最高温点を含む部分を高温部、他方を低温部として決定する方法を、図２１に基づき説明する。

　まず最高温点と幾何中心を通過する仮想線（仮想線Ａ）を特定する。次いで、この仮想線Ａと直交し、かつ幾何中心Ｂを通過する仮想線（仮想線Ｂ）を特定する。図２１に示すように、この仮想線Ｂにより成形面上が二分される。この二分された２つの部分の中で、最高温点を含む部分(図２１中の斜線部)は、他方の部分と比べて高温に加熱される部分であるため、この部分を高温部、他方を低温部として決定する。

　次いで、成形型を水平方向に１回転させる際、成形面上で曲率が最大となる部分が上記高温部に含まれる期間中の回転角速度を、該部分が上記低温部に含まれる期間中の回転角速度より低速にして成形型を回転させる。これにより、大きく変形させるべき部分を長時間高温側に配置することができ、成形面と密着するタイミングを面内で均一化することができる。第二の態様では、このような回転が、連続的または断続的に繰り返される。

　連続式加熱炉内は、通常、複数のゾーンに分けて各ゾーン毎に温度制御が行われる。前記成形面温度分布測定位置は、少なくとも後述の昇温領域に設けることが好ましいが、各ゾーン毎に設けることも可能である。また、前記成形面温度分布測定位置は少なくとも連続式加熱炉内の１箇所に設ければよいが、２箇所以上設けることももちろん可能である。各ゾーンがシャッター等の隔壁で区切られている場合には、ゾーン毎に温度分布が大きく変わることが予想され、また隔壁付近は温度分布が不均一となる傾向があるため、隔壁前後で温度測定を行い、回転角速度を決定することが好ましい。成形面温度分布測定位置を２箇所以上設ける場合、２つの測定位置の間の領域では、前方の測定位置での測定結果に基づき決定された回転角速度を維持して成形型を回転させることが好ましい。

　上記曲率が最大となる部分とは、成形型成形面上の近用部成形部相当部分であることができ、より詳しくは、成形型成形面における近用部測定基準点に相当する位置であることができる。なお、眼鏡レンズの屈折率を測定する基準点の詳細は、前述の通りである。

　前述のように、成形面上で曲率が最大となる部分が、前述の方法で特定された高温部を通過する期間中の回転角速度を、同様の方法で特定された低温部を通過する期間中の回転角速度より低速とする。これにより、先に説明したように、加工形状に応じた適切な熱量分配が可能となる。上記回転角速度制御の一態様としては、成形面上で曲率が最大となる部分が上記高温部を通過する期間中の回転角速度と上記低温部を通過する期間中の回転角速度を変化させ、かつ両期間中の回転角速度を一定に維持すること、即ち成形型１回転中の回転角速度を２段階に変化させる態様を挙げることができる。

　より適切な熱量分配のためには、前記仮想線Ａ上の幾何中心から最高温点に向かう方向以下、「高温方向」ともいう）が、成形面の幾何中心から周縁部へ向かって平均曲率が最大となる方向（以下、「平均曲率最大方向」ともいう）と略一致するときに、前記１回転の回転角速度が最低速となるように成形型を回転させることが好ましい。成形型成形面の幾何中心から周縁部に向かって平均曲率が最大となる方向とは、例えば図１１に示す態様では成形面上に白抜き矢印で示した方向、即ち幾何中心から近用部測定基準点に相当する位置に向かう方向である。この方向が、成形面上で最もカーブがきつい方向となるため、成形型回転時にこの方向が高温方向と略一致するときに回転角速度を最低速にすることが、大きく変形させるべき部分を最も大きく変形させることによってガラス素材と成形面との密着のタイミングを揃えるために好ましい。なお、上記「略一致」とは、±５°以下程度異なる場合を含むものとする。

　前記平均曲率最大方向の決定方法としては、第１には成形型成形面の３次元形状測定から最大曲率となる方向を算出して特定する方法（方法１）、第２には、眼鏡レンズの処方値から、乱視軸、近用部測定基準点および遠用部測定基準点に基づき特定する方法（方法２）を挙げることができる。方法１、方法２の詳細は、先に第一の態様について述べた通りである。

　次に、回転角速度の決定のための好ましい態様について説明する。
　成形型の回転角速度の決定のためには、成形面の同一円周上の複数の測定点で温度を測定することにより、この円周上の位置と該位置における温度との相関関係を求めることが好ましい。例えば、成形型の搬送方向を基準位置０°とすると、同一円周上の測定点の位置は、０°～３６０°の範囲内の基準位置からの角度として特定することができる。次いで、回転角速度は、特定された角度毎に決定することができる。本発明者らの検討によれば、各位置における回転角速度は、測定された温度に基づき、下記式Ｂを満たすように決定することができる。
式Ｂ　ω・（Ｔ－Tｍｉｎ＋１）／（Ｔｍａｘ－Ｔｍｉｎ）＝ｃｏｎｓｔ
[式Ｂ中、ω：回転角速度、Ｔ：測定点において測定された温度、Ｔｍｉｎ：全測定点中の最低温度、Ｔｍａｘ：全測定点中の最高温度]

　上記式Ｂによれば、Ｔが大きいほど、即ち測定温度が高かった位置ほど、回転角速度は小さくなるため、成形型を１回転させる際に平均曲率最大方向が各位置と一致する際の回転角速度を上記式Ｂにより決定すれば、結果的に曲率が最大となる部分が高温部を通過する期間中の回転角速度を、該部分が低温部に含まれる期間の回転角速度より低速にすること、および、高温方向と平均曲率最大方向が略一致するときの回転速度を最低速とすることができる。ωとしては０．１０４７～６．２８２ｒａｄ／ｓ（１分間に１回転から１秒間に１回転）程度が好ましいが０．０１０４７～３１．４１ｒａｄ／ｓ程度も好適である。回転角速度ωが決定されると回転位置を特定するための角度θは時間Ｔにおける積分値ωｄｔにより決定することができる。これにより、成形型回転時の各位置における回転角速度を決定することができる。一方、温度の急激な変化があると角速度も対応して急加速が生ずる。この場合、加速度が大きすぎると成形型上に載置されたガラス素材がスリップしてしまう場合がある。このようなスリップの発生を防ぐためには、成形型回転中の角加速度を一定値以下に制御することが好ましい。角加速度は、角度（成形面上の位置）毎の温度の時間的変化率（ｄＴ／ｄθ、温度勾配ともいう）に比例するため、ｄＴ／ｄθまたはｄω／ｄＴが所定量を超過した場合には、式Ｂのｃｏｎｓｔの値を小さくして角加速度が所定量を超えないように再計算を行うことができる。上記所定量とは、例えばガラス素材とセラミック成形型の静止摩擦係数に相当するが、ガラス素材を成形型に載置した状態で実験的に求めてもよい。

　以上説明したように成形型の回転を制御することにより、近用屈折力測定基準位置付近のガラス素材はその他の領域に比べて大きな熱量を得ることができるため変形しやすくなり、その他の形状領域と足並みをそろえて変形が行われることになる。その結果、ガラス素材の全ての領域で変形完了時間の差が短縮することになり変形が中心対称的に行われ、偏った変形に伴うＡＳ（非点収差）の発生を回避することができる。更に、これまで律速となっていた近用屈折力測定基準位置の変形時間を小さくすることが可能となるため、変形（加工）時間合計を小さくすることができ、加工時間を短縮することもできる。

［第二の態様における連続式加熱炉の温度制御］
　第二の態様において使用可能な連続式加熱炉および炉内での成形型の搬送の詳細は、第一の態様について述べた通りである。第一の態様と同様、第二の態様においても、連続式加熱炉を成形型搬送方向に向かって温度が上昇する温度分布を有する昇温領域が含まれるように温度制御することが好ましい。この昇温領域において成形型上のガラス素材を変形可能な温度、好ましくは被成形ガラス素材の上面温度が該ガラス素材を構成するガラスのガラス転移温度Ｔｇ－１００℃以上、より好ましくは（Ｔｇ－５０℃）以上、更に好ましくはガラス転移温度以上の温度になるように、被成形ガラス素材を加熱することができる。昇温領域は、連続式加熱炉の入口から始まる所定領域とすることができる。そして第二の態様では、少なくとも昇温領域に前記成形面温度分布測定位置を設け、該領域内での成形型の回転を制御することが好ましい。

　連続式加熱炉内は、第二の態様においても、第一の態様と同様、入口（成形型導入口）側から昇温領域、定温保持領域、および冷却領域が含まれるように温度制御することが好ましい。

　第二の態様では、成形面温度分布測定位置において、成形面の温度分布を測定した上で、該位置以降の成形型の回転条件を前述のように設定する。前述の成形型の回転制御は、少なくとも昇温領域で行うことが好ましいが、前記定温保持領域、および冷却領域でも行うことがより好ましい。即ち、前述した温度測定→高温部特定→成形型回転制御、を炉内の任意の複数箇所において行うことにより、成形型の回転条件を成形面の温度分布に応じて適宜変更して炉内で成形型を回転搬送することが好ましい。より詳しくは、第二の態様は、下記ステップＳ１～Ｓ７にて行うことが好ましい。
成形型の近用部測定基準点に相当する位置（および平均曲率最大方向）特定（Ｓ１）；
成型型成形面上の温度測定（Ｓ２）；
成形型成形面上の温度分布の特定（Ｓ３）；
成形面上の高温部、高温方向および低温部の特定（Ｓ４）；
温度分布および式Ｂより角速度を算出；
成型型を回転させて、成形型の幾何中心から近用部測定基準点に相当する位置に向かう方向（平均曲率最大方向）が高温方向と一致する方向にある時に角速度を回転中の最低速にする（Ｓ６）；
前記回転中と同時、または任意のタイミングの回転により成形面上の温度分布を測定してＳ２－Ｓ６を繰り返す（Ｓ７）。

　次に、本発明の製造方法の具体的態様について説明する。

　連続式加熱炉内の温度制御は、所定時間を１サイクルとして行われる。
　以下に、１７時間を１サイクルとする温度制御の一例を説明する。但し、本発明は以下に示す態様に限定されるものではない。

　炉内の温度制御は、７つの工程で行うことができる。第一の工程は（Ａ）予備昇温工程、第二の工程は（Ｂ）急速加熱昇温工程、第三の工程は（Ｃ）低速加熱昇温工程、第四の工程は（Ｄ）定温保持工程、第五の工程は（Ｅ）低速冷却工程、第六の工程は（Ｆ）急速冷却工程、第七の工程は（Ｇ）自然冷却工程である。

　第一の工程である（Ａ）予備昇温工程においては、室温付近の一定温度で９０分間固定する。ガラス材料各部の温度分布を均一にし、加熱軟化加工の温度制御によるガラス材の熱分布が容易に再現できるようにするためである。固定する温度は室温程度（約２０～３０℃）の何れかの温度にて行う。

　第二の工程は（Ｂ）急速加熱昇温工程であり、室温（例えば２５℃）からガラス転移温度（以降Ｔｇともいう）－５０℃（以降Ｔ１ともいう）まで、例えば４℃／ｍｉｎの速度で約９０分加熱する。そして第三の工程である（Ｃ）低速加熱昇温工程は、温度Ｔ１からガラス軟化点より約－５０℃（以降Ｔ２ともいう）まで、例えば２℃／ｍｉｎで１２０分間加熱する。第四の工程である（Ｄ）定温保持工程は、温度Ｔ２で約６０分温度一定にする。

　温度Ｔ２で加熱されたガラス材料は定温保持工程で３０分加熱する。更に温度Ｔ２で３０分加熱を行うが、前述のように貫通孔を有する成形型を使用する場合には、後半の３０分において、成形型の貫通孔からの吸引処理も併せて行うことができる。吸引処理は、電気炉外部に設置された吸引ポンプを作動させて行うことができる。吸引ポンプが吸引を行うと陰圧が発生し、陰圧は成形型の貫通孔を通して成形型に載置されたガラス材料を吸引する。電気炉の温度Ｔ２で加熱が開始されてから３０分後から所定の耐熱性母型の吸引口により、例えば８０～１５０ｍｍＨｇ（≒１．０×１０^４～１．６×１０^４Ｐａ）の圧力で吸引する。

　吸引が完了すると、ガラス材料の成形型への熱軟化変形が完了する。熱軟化変形完了後、冷却を行う。冷却工程である第五の工程（Ｅ）低速冷却工程は、Ｔｇの－１００℃（以降Ｔ３ともいう）まで、例えば１℃／ｍｉｎの速度で約３００分間冷却し、軟化による形状変化を定着させる。またこの低速冷却工程は、ガラスの歪みを除くアニールの要素も含んでいる。

　次いで、第六の工程である（Ｆ）急速冷却工程において、速度約１．５℃／ｍｉｎで約２００℃程度まで冷却する。軟化加工を終了したガラスと成形型は、自らの熱収縮や温度変化に対する相互の熱膨張係数の違いにより破損するおそれがある。従って破損しない程度に温度の変化率を小さくすることが好ましい。

　さらに、温度が２００℃以下になると、第七の工程である（Ｇ）自然冷却工程を行う。（Ｇ）自然冷却工程において、２００℃以下になると以降は自然冷却により室温まで冷却する。

　軟化加工が完了すると、ガラス材料下面と型成形面が互いに雌雄の関係になる。一方ガラス材料上面は、ガラス材下面の形状変形に応じて変形し、所望の光学面が形成される。以上の工程によりガラス光学面を形成した後、ガラス材料を成形型から除去し、成形品を得ることができる。こうして得られた成形品は、眼鏡レンズ用鋳型、好ましくは両面非球面型累進屈折力レンズ等の累進屈折力レンズ用鋳型用鋳型として用いることができる。または周縁部など一部を除去して上記眼鏡レンズ用鋳型として使用することができる。

　更に本発明は、前記方法によりレンズ用鋳型を製造すること、および、製造したレンズ用鋳型またはその一部を鋳型として注型重合により眼鏡レンズを製造すること、を含む眼鏡レンズの製造方法に関する。先に説明した本発明のレンズ用鋳型の製造方法によれば、成形型成形面上の温度分布および曲率分布に基づき、曲率が大きい部分が高温部分に滞留する時間が長くなるように成形型を回転させることにより、加熱軟化による変形を制御することができ、これにより設計値からの誤差が少なく、また誤差量の対称性が保たれたレンズ用鋳型を製造することができる。そしてかかるレンズ用鋳型を用いることにより、優れた装用感を有する眼鏡レンズ、具体的には累進屈折力レンズ、を得ることが可能となる。なお、上記注型重合は、公知の方法で行うことができる

参考態様
　以上説明した本発明は、連続式加熱炉内の温度分布を利用し、ガラス変形量を制御するものである。本発明者らは、同様の思想の下で乱視屈折力レンズ用鋳型および両面非球面型累進屈折力レンズ用鋳型の製造に好適な態様（参考態様）も見出した。
以下に、参考態様について説明する。

　乱視屈折力レンズおよび両面非球面型累進屈折力レンズは、光学面上で、面内で曲率が略最大となる点（以下、「曲率最大点」ともいう）を２点、幾何中心を通過する同一軸上の幾何中心を挟む位置に有する。このような光学面を形成するためのモールドの成形面も、上記軸に対応する軸上に、曲率最大点を２点有する。更には、熱垂下成形法により上記モールド成形面を成形するための成形型の成形面も、モールド成形面と同様に前記軸に対応する軸上に、曲率最大点を２点有する。即ち、上記成形型成形面では、面内で曲率が略最大となる２点を、幾何中心を挟む位置に有する軸が存在する。
　一方、連続式加熱炉では、通常、搬送方向側が高温、逆方向が低温（またはその逆）となるように炉内で温度制御がなされる。例えば、搬送方向側が高温、逆方向が低温となるように温度制御された炉内領域において、２つの曲率最大点を幾何中心を挟む位置に有する軸を搬送方向と一致させて成形型を搬送すると、曲率最大点の一方の点は高温側、他方の点は低温側に配置されることとなる。この状態では、同一軸上で成形型成形面とガラス素材下面が密着するタイミングが大きくずれることにより、得られたモールドにより成形された眼鏡レンズにおいて、眼鏡矯正に不要なアスティグマが発生することになる。
　そこで本発明者らは更に検討を重ね、連続式加熱炉内で、成形型成形面上の高温部分と前記軸との位置関係に基づき成形型の搬送状態を決定することにより、前記軸上での成形型成形面とガラス素材下面との密着のタイミングのずれを低減できることを新たに見出した。これは、同一軸上の曲率最大点の一方が高温側、他方が低温側に配置されるという温度配分の不均等さを解消することができ、同一軸上で同様に変形させるべき部分を均等に加熱できるからである。
　本発明者らは以上の知見に基づき更に検討を重ね、参考態様を完成するに至った。

　参考態様は、被成形ガラス素材を成形面上に配置した成形型を連続式加熱炉内へ導入し、該炉内を搬送しながら加熱処理を施すことにより、上記被成形ガラス素材の下面を上記成形面に密着させることによって上記被成形ガラス素材上面を成形する、レンズ用鋳型の製造方法であって、
前記成形型として、成形面上で曲率分布を有し、かつ成形面上で曲率が略最大となる点を２点、幾何中心を通過する同一仮想軸上の幾何中心を挟む位置に有する成形型を使用すること、および、
前記炉内の１または２以上の領域において、成形型搬送方向を基準方向として特定するか、または成形型成形面上の２点以上の測定点における温度を直接または間接に測定し、成形面の幾何中心から前記２点以上の測定点中の最高温点に向かう方向を基準方向として特定すること、
を含み、
前記炉内搬送中の成形型を、水平方向に回転させることを連続的または断続的に繰り返すことを任意に含み、
前記基準方向を特定した領域において、前記基準方向と前記仮想軸とのなす角度に基づき、搬送中の成形型の位置決めおよび／または前記回転の回転角速度決定を行う、前記製造方法
に関する。

　前記基準方向を特定した領域において、前記基準方向と前記仮想軸とが略直交した状態で成形型を搬送することができる。

　前記基準方向を特定した領域において、前記基準方向と直交する方向と前記仮想軸が一致するときの回転角速度が、１回の回転中の最低速となるように回転させながら成形型を搬送することができる。

　前記炉内への導入前に、成形型成形面の幾何中心から周縁部に向かう方向における平均曲率を特定することを、２以上の異なる方向において行うことを更に含むことができる。ここで前記回転角速度は、下記式Ｃを満たすように決定することができる。
式Ｃ　ω・ＡＣｎ＝ｋ
[式Ｃ中、ω：ｎ番方向（ｎは、平均曲率を特定した全方向の番号が重複しないように方向毎に規定される整数を示す）が前記基準方向と直交する方向を通過するときの成形型の回転角速度、ＡＣｎ：ｎ番方向における平均曲率、ｋ：略定数]

　前記レンズ用鋳型は、プラス屈折力を有する乱視屈折力レンズ用鋳型であることができる。ここで前記仮想軸は、前記成形面上で上記乱視屈折力レンズの第二主経線に相当する位置にあることができる。

　前記レンズ用鋳型は、マイナス屈折力を有する乱視屈折力レンズ用鋳型であることができる。ここで前記仮想軸は、前記成形面上で上記乱視屈折力レンズの第一主経線に相当する位置にあることができる。

　前記レンズ用鋳型は、両面非球面型累進屈折力レンズ用鋳型であることができる。

　更に、参考態様によりレンズ用鋳型を製造し、製造したレンズ用鋳型またはその一部を鋳型として注型重合により眼鏡レンズを製造することができる。製造されるレンズは、乱視屈折力レンズまたは両面非球面型累進屈折力レンズであることができる。

　以下、参考態様について更に詳細に説明する。

　参考態様により製造される鋳型は、好ましくは乱視屈折力レンズまたは両面非球面型累進屈折力レンズ用の鋳型である。上記２種類のレンズの光学面の形状的特徴としては、（１）面内の曲率が一定ではなく、面内の少なくとも一部において任意の２点で異なる曲率を有する点（面内で曲率分布を有する点）、（２）幾何中心を通過する同一軸上に、面内で曲率が略最大となる点（曲率最大点）が２点、幾何中心を挟む位置（具体的には幾何中心を境として対称な位置）に存在する点、が挙げられる。このような光学面を注型重合により形成するための鋳型の成形面（注型重合時に成形型のキャビティ内部に配置される面）も、上記形状的特徴（１）、（２）を有する。そして、上記鋳型を製造するための熱垂下成形法用成形型の成形面も、上記形状的特徴（１）、（２）を有する。即ち、乱視屈折力レンズまたは累進屈折力レンズを製造するための鋳型用成形型は、成形面上で曲率分布を有し、かつ幾何中心を通過する同一軸（仮想軸）上の幾何中心を挟む位置に、成形面上で曲率が略最大となる点（曲率最大点）を２点有する。なお、ここで曲率について使用される「略」とは、±１５％程度または±１ベースカーブ度程度異なることを含むものとする。

　熱垂下成形法では、成形型成形面と被成形ガラス素材下面とを密着させることによって被成形ガラス素材の上面を形成するが、前述のように、被成形ガラス素材下面において、成形面と密着するタイミングが大きくずれると、得られた鋳型により成形された眼鏡レンズにおいて、眼鏡矯正に不要なアスティグマが発生することになる。参考態様において使用される成形型は、上記の通り同一軸上に曲率最大点（最もカーブが深い点）が２点存在するため、上記アスティグマ発生を効果的に抑制するためには、これら２点の被成形ガラス素材下面との密着のタイミングを揃えるべきである。
　一方、連続式電気炉は多くの被加工物を連続的に加工することができるため、生産性向上に有効であるが、その内部には必然的に温度勾配が発生している。換言すれば、温度分布を均一にした連続式電気炉はない。従って結果的に被加工物上の温度分布も不均一にならざるを得ない。この連続式加熱炉内の不均一な温度分布への対策として、特開昭６３－３０６３９０号公報には、加熱対象物を回転することにより加熱の均一化を図ることが提案されている。これに対し参考態様では、炉内の温度分布を利用し、前記した形状的特徴（１）、（２）を有する成形型を使用する熱軟化成形法において、下記に詳述する方法によって均等に加熱されるべき同一軸上の２つの曲率最大点に加える熱量を均一化することにより、２つの曲率最大点の加熱の不均一に起因する前記アスティグマの発生を効果的に抑制することができる。

[基準方向の特定]
　本発明と同様に参考態様でも、生産性向上のため、連続式加熱炉を使用して被成形ガラス素材の成形を行う。連続式加熱炉では、例えば成形型搬送方向に向かって高温となるように炉内雰囲気温度の制御が行われる。この場合、炉内を通過する成形型成形面上の温度分布は、搬送方向側が高温、逆方向が低温となる傾向にある。したがって、２つの曲率最大点を含む軸を搬送方向と一致させた状態で成形型を搬送させると、均等な熱量を加えて等しく変形させるべき２つの曲率最大点のうち、一方が高温に晒されると同時に他方が低温に晒されることになり、２つの曲率最大点がガラス素材下面と密着するタイミングが大きくずれる。上記態様とは逆に、成形型搬送方向に向かって低温となるように雰囲気温度が制御された連続式加熱炉も同様に、２つの曲率最大点を含む軸を搬送方向と一致させた状態で成形型を搬送させると、２つの曲率最大点のうち、一方が高温に晒されると同時に他方が低温に晒されることになる。
　そこで参考態様の一実施形態においては、搬送方向を基準方向として、後述するように炉内搬送中の成形型の位置決めや任意に行われる回転の回転角速度決定を行う。これにより、同一軸上の２つの曲率最大点に加わる熱量の均一化を図ることができるため、２つの曲率最大点がガラス素材下面と密着するタイミングが大きくずれることを回避することができる。

　ただし成形型を構成する素材の熱伝導度等の影響により、連続式加熱炉内の雰囲気温度の温度分布と、炉内を通過する成形型成形面上の温度分布とは、通常、完全には一致しない。例えば、成形型搬送方向に向かって高温となるように炉内雰囲気温度を制御したとしても、炉内を通過する成形型成形面上の温度分布は、搬送方向が最高温にはならない場合がある。この点を考慮し、参考態様の他の実施形態においては、連続式加熱炉内の１または２以上の領域における、成形型成形面上の２点以上の測定点における温度を直接または間接に測定し、上記領域において、成形型成形面上で、幾何中心から周縁部に向かう２以上の異なる方向において、どの方向が最も高温に加熱されているかを特定し、特定された方向（最高温方向）を基準方向として、後述するように炉内搬送中の成形型の位置決めや任意に行われる回転の回転角速度決定を行う。これによっても、２つの曲率最大点がガラス素材下面と密着するタイミングが大きくずれることを回避することができる。

　上記２つの実施形態はいずれも、２つの曲率最大点の一方が他方に比べて大きな熱量を加えられることを回避することにより、同一軸上の２つの曲率最大点がガラス素材下面と密着するタイミングのずれを低減することができる。中でも後者の実施形態は、成形型成形面上の温度分布に基づき前記位置決めや回転角速度決定を行うため、上記タイミングのずれをより効果的に低減することができる点で有利である。

　後者の実施形態において、成形型成形面上の温度分布の測定は、第一の態様と同様に行うことができる。温度分布の測定結果に基づき、最高温点を通過する仮想線上で幾何中心から最高温点に向かう方向（図３中の白抜き矢印方向）を、最高温方向として特定することができる。

[参考態様における成形型の搬送]
　前述のように連続式加熱炉内では温度勾配が存在するため、通常、上記方法により特定した最高温方向の逆方向（図３中の斜線矢印方向）が最低温方向となる。したがって、連続式加熱炉内で、最高温点と幾何中心を通過する仮想線と、２点の曲率最大点を幾何中心を挟む位置に有する仮想軸が一致した状態で成形型を搬送すると、２点の曲率最大点の一方は面内で最も高温に加熱され、他方は最も低温に加熱されるため、最も高温に加熱された曲率最大点は、他方の曲率最大点より早くガラス素材下面と密着することになり、２つの曲率最大点がガラス素材下面と密着するタイミングにばらつきが生じてしまう。また、前述のように搬送方向と前記仮想軸が一致した状態で成形型を搬送する際にも、同様にばらつきが生じてしまう。そこで参考態様では、２つの曲率最大点がガラス素材下面と密着するタイミングのばらつきが低減されるように、成形型搬送方向または上記方法により決定された最高温方向を基準方向として特定し、この基準方向と前記仮想軸とのなす角度に基づいて、好ましくは仮想軸と基準方向が一致しないように、または一致する期間を短時間に留めるように、炉内搬送中の成形型の位置を制御する。位置制御の好ましい態様としては、下記方法Ａ、方法Ｂが挙げられる。

方法Ａ（成形型の位置決め）
　参考態様では、連続式加熱炉内で成形型を任意に回転することができるが、炉内で成形型の回転を行わない場合または回転を一部領域のみで行う場合には、前記方法により基準方向を特定した領域において、基準方向と２つの曲率最大点を含む仮想軸とが一致しないように（基準方向と仮想軸とのなす角度が０°にならないように）、成形型を位置決めした状態で成形型を搬送することが好ましい。ここで基準方向と仮想軸とのなす角度は、図２４に示す角度θをいい、０°以上１８０°未満の範囲で決定されるが、好ましくは４５～１３５°、より好ましくは８５～９５°であり、略９０°であること、即ち、基準方向と仮想軸が略直交することが特に好ましい。

　上記角度を略９０°とすることは、乱視屈折力レンズ用鋳型を製造する際に特に好ましい。これは、以下の理由による。
　乱視屈折力レンズは、２つの曲率最大点を含む軸に直交する軸上の幾何中心を境とする対称な位置に、面内で曲率が略最小となる点（以下、「曲率最小点」という）を２点有する。曲率最小点は面内で最もカーブが小さいため、ガラス素材下面を曲率最小点と密着させるための加熱変形量は、通常面内で最も小さい。前述のように、最高温点と幾何中心を通過する仮想線には、通常、最高温方向と最低温方向が含まれるため、上記仮想線上では加熱が不均一となりやすい。成形型搬送方向を含む仮想線上でも通常、搬送方向側が高温、逆方向側が低温（またはその逆）となるため、同様に加熱が不均一となりやすい。２つの曲率最大点を含む軸上で、このような不均一な加熱がなされると前記したアスティグマの発生の原因となるが、曲率最小点は通常面内で最も変形量が小さい部分であるため、仮に２つの曲率最小点がガラス素材下面と密着するタイミングがずれたとしても、前述のアスティグマへの影響はきわめて小さく、実用上無視できる程度である。したがって、乱視屈折力レンズ用鋳型を製造する場合は、２つの曲率最小点を有する軸が基準方向（搬送方向または最高温方向）と一致するように、基準方向と２つの曲率最大点を含む仮想軸のなす角度を略９０°とすることが好ましい。

　乱視屈折力レンズには、プラス屈折力を有するものとマイナス屈折力を有するものがあり、プラス屈折力を有する乱視屈折力レンズ用鋳型を製造するための成形型については、前記仮想軸は、成形型成形面上で、乱視屈折力レンズの第二主経線に相当する位置に特定することができる。一方、マイナス屈折力を有する乱視屈折力レンズ用鋳型を製造するための成形型については、前記仮想軸は、成形型成形面上で乱視屈折力レンズの第一主経線に相当する位置に特定することができる。上記「プラス屈折力」とは、透過屈折力が正値であることをいい、「マイナス屈折力」とは、透過屈折力が負の値であることをいう。また、本発明においてレンズと成形型との関係について、「相当する位置」とは、得られる鋳型表面においてレンズに転写される部分となるガラス素材上面の部分に対向する、ガラス素材下面と密着する位置であることをいう。

方法Ｂ（成形型の回転制御）
　上記方法Ａは、炉内搬送中の成形型の位置決めにより２つの曲率最大点における変形量の均一化を可能とする方法である。これに対し方法Ｂは、炉内の少なくとも一部の領域において、成形型を水平方向に回転させることを連続的または断続的に繰り返すことにより、成形面上の２つの曲率最大点における変形量の制御、更には面内全体での変形量の制御を可能とする方法である。成形型の回転は、成形型の幾何中心を軸として行うことが好ましい。また、成形型の回転は一方向のみに行ってもよいが、逆回転を適宜組み合わせることも可能である。例えば、ある方向（順方向）に略１周回転させた後、逆方向に略１周回転させることを繰り返すこともできる。

　最高温方向を基準方向とする態様においては、通常、最高温方向の逆方向に最低温方向が存在するため、２つの曲率最大点の一方が最高温方向に長時間滞留すると、必然的に他方の曲率最大点が最低温方向に長時間滞留することになり、２つの曲率最大点における変形量のばらつきが顕著になる。搬送方向を基準方向とする態様においても同様の現象が生じる。そこで前記回転は、一方の曲率最大点が高温側、他方の曲率最大点が低温側にある不均一な加熱状態を短時間に留めるために、基準方向を特定した領域において、前記回転１回ごとに、基準方向と直交する方向と前記仮想軸が一致するときの回転角速度が最低速となるように成形型を回転させることが好ましい。基準方向と直交する方向と前記仮想軸が一致した状態で回転を一旦停止（回転角速度ゼロ）し、所定時間経過後、基準方向と直交する方向と前記仮想軸が一致した状態から回転を再開することもできる。こうして基準方向と最も離れた位置に２つの曲率最大点を長時間滞留させることにより、結果的に一方の曲率最大点が高温側、他方の曲率最大点が低温側にある不均一な加熱状態を短時間に留めることができる。なお、参考態様において回転について「１回」とは、一方向へ１周超の回転を行う態様については、略１周毎の回転をそれぞれ１回とする。

　上記のように回転角速度を制御する方法としては、前記炉内への導入前に、成形型成形面の幾何中心から周縁部に向かう方向における平均曲率を特定することを、２以上の異なる方向において行ったうえで、前記回転における回転角速度を、下記式Ｃを満たすように決定する方法を用いることが好ましい。
式Ｃ　ω・ＡＣｎ＝ｋ
[式Ｃ中、ω：ｎ番方向（ｎは、平均曲率を特定した全方向の番号が重複しないように方向毎に規定される整数を示す）が前記基準方向と直交する方向を通過するときの成形型の回転角速度、ＡＣｎ：ｎ番方向における平均曲率、ｋ：略定数]

　上記式Ｃによれば、基準方向と直交する方向、即ち基準方向と最も離れた位置を通過する軸上の平均曲率が大きいほど、回転角速度は遅くなる。成形型成形面上では、通常、曲率最大点を含む方向において平均曲率が最大となるため、上記式Ｃによれば曲率最大点を含む方向を、基準方向と最も離れた位置に長時間滞留させることができ、結果的に一方の曲率最大点が高温側、他方の曲率最大点が低温側にある期間を短時間に留めることができる。

　式Ｃによれば、基準方向と直交する方向を通過するｎ番方向の平均曲率が大きいほど成形型の回転角速度は遅くなる。ここでｎは、平均曲率を特定した全方向の番号が重複しないように方向毎に規定される整数を示す。例えば３方向において平均曲率を特定した場合を例にとると、平均曲率を特定した方向を、１番方向（ｎ＝１）、２番方向（ｎ＝２）、３番方向（ｎ＝３）と特定する。このように基準方向と直交する方向を通過する方向の平均曲率に基づき回転角速度を制御することにより、２つの曲率最大点が基準方向に滞留する時間、即ち一方の曲率最大点が高温側、他方の曲率最大点が低温側にある不均一な加熱状態にある期間を短時間に留め、ガラス素材の加熱軟化により２つの曲率最大点がガラス素材下面と密着するタイミングを揃えることができる。なお、方法Ｂでは、成形型の回転を連続的または断続的に繰り返す。即ち回転は複数回行われる。複数回の回転は、すべて同一回転条件で行ってもよく、異なる回転条件で行ってもよい。いずれの態様においても、回転１回につき、前記のように回転角速度を制御すればよい。

　次に、成形型成形面上の平均曲率の特定方法について説明する。

　本発明では成形面上で曲率分布を有する成形型を使用する。したがって、成形面の幾何中心から周縁部に向かう２以上の方向中、平均曲率はすべて同じにはならず、平均曲率が異なる方向が２つ以上存在する。例えば、両面非球面型累進屈折力レンズ用の鋳型を製造するための成形型では、成形面上に平均曲率の異なる方向が３方向以上存在する。なお、「両面非球面型累進屈折力レンズ」とは、物体側表面である第１の屈折表面と、眼球側表面である第２の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備え、前記第１と第２の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用屈折力（Ｄｆ）と加入屈折力（ＡＤＤ）とを与える。両面非球面型累進屈折力レンズは、前記第１の屈折表面が遠用部測定基準点（遠用度数測定基準位置）を通る一本の子午線を境に左右対称であるか、または遠用部測定基準点を通る一本の子午線を母線とした回転面である。一方、前記第２の屈折表面は、近用部測定基準点（近用度数測定基準位置）が所定の距離だけ鼻側に内寄せされており、近方視における眼の輻湊作用に対応している。本発明により得られるレンズ用鋳型を用いて成形されるレンズ光学面は、前記第１の屈折表面、第２の屈折表面のいずれであってもよく、前記第１の屈折表面であることが好ましい。なお、両面非球面型累進屈折力レンズの詳細については、例えば特開２００３－３４４８１３号公報、特開２００８－１１６５１０号公報等を参照することができる。上記公報の全記載は、ここに特に開示として援用される。

　上記両面非球面型累進屈折力レンズのように面内の複数の方向で平均曲率が異なる場合に各方向の平均曲率を特定する方法としては、前述の方法１、２を挙げることができる。前述の両面非球面型累進屈折力レンズ用の鋳型を製造するための成形型は、複雑な面形状を有するが、方法１によれば各方向の平均曲率を容易に特定することができる。一方、方法２では、眼鏡レンズの処方値から、例えば、乱視軸、近用部測定基準点および遠用部測定基準点に基づき成形面上の幾何中心から周縁部に向かう各方向の平均曲率を特定することができる。

［参考態様における連続式加熱炉内の温度制御］
　参考態様において使用可能な連続式加熱炉および炉内での成形型の搬送の詳細は、第一の態様について述べた通りである。第一の態様と同様、参考態様においても、連続式加熱炉を成形型搬送方向に向かって温度が上昇する温度分布を有する昇温領域が含まれるように温度制御することが好ましい。この昇温領域において成形型上のガラス素材を変形可能な温度、好ましくは被成形ガラス素材の上面温度が該ガラス素材を構成するガラスのガラス転移温度Ｔｇ－１００℃以上、より好ましくは（Ｔｇ－５０℃）以上、更に好ましくはガラス転移温度以上の温度になるように、被成形ガラス素材を加熱することができる。昇温領域は、連続式加熱炉の入口から始まる所定領域とすることができる。そして参考態様では、少なくとも昇温領域を温度分布測定領域とし、該領域内での成形型の搬送方向または回転角速度を制御することが好ましい。本領域が成形型の軟化変形が最も進行する領域だからである。更に、前述の成形型の搬送方向または回転角速度の制御は、昇温領域に引き続き、前記定温保持領域、および冷却領域でも行うことがより好ましい。複数の領域において回転制御を行う場合、各領域の加熱温度に応じて回転角速度を設定するために、前記式Ｃ中の略定数ｋは各領域毎に変えることもできる。例えば各ゾーンにおける平均温度に対応して、回転角速度の平均値を（小さく）変更するためにｋを（小さく）変更したり、一定温度以下のゾーンであれば回転を行わないとしてｋ＝０として回転を停止することも好適である。

　連続式加熱炉内は、参考態様においても、第一の態様と同様、入口（成形型導入口）側から昇温領域、定温保持領域、および冷却領域が含まれるように温度制御することが好ましい。

　その他の参考態様の詳細については、本発明と同様である。参考態様により得られた成形品は、眼鏡レンズ用鋳型、好ましくは乱視屈折力レンズ用鋳型または両面非球面型累進屈折力レンズ用鋳型として用いることができる。または周縁部など一部を除去して上記眼鏡レンズ用鋳型として使用することができる。そして得られた鋳型を使用する注型重合により、優れた装用感を有する眼鏡レンズを製造することができる。

　以下に、本発明を実施例に基づき説明する。但し、本発明は実施例に示す態様に限定されるものではない。

１．連続式加熱炉内の温度分布の確認
　連続式加熱炉内での成形型の温度分布の測定を下記条件にて行った。
　内部に横方向に２列、縦方向に５４タクトを有し、横方向の２列には耐熱ステンレスの上に各３個のセラミックス型とプリフォーム（ガラス素材）を載せることができる電気炉を使用した。それぞれについて、各セラミックス型周縁部の４方向と（参考値として）幾何中心の温度分布測定を行った。搬送系に問題のないと思われる最大数のセンサー１９本を用いて測定を行った。図１３に、横方向のセンサーレイアウトを示す。測温位置は中心と外周側の成形型周縁部とし、最小番号を電気炉投入時点での電気炉出口側として配置した。尚、図１３中、図示しない番号１６のセンサーは、室温測定用センサーである。
　上記のようにセンサーを配置した電気炉に、通常量産投入時を挿入し、センサー位置の前後にはダミーのセラミックス型を配置した後、炉内を前述の具体的態様に示した温度分布に制御し電気炉を稼動させた。図１４に、電気炉内レイアウトを示す。

　図１５に、番号１１、１２、１３、１４のセンサーによって測定された測温（中心部）偏差結果を示す。図１５に示すように、横方向各６個の成形型中心温度は６００℃以上の範囲で±５℃に抑えられていた、ガラス転移温度Ｔｇ（４８５℃）から最高温度までの昇温の範囲で約±１５℃の差が認められた。例えば電気炉の進行方向（成形型搬送方向）を軸としてＴｇより最高温度までは進行方向側が１５℃高く、最高温度付近では進行方向側が平均５℃低い状況が確認された。

　横方向の成形型６個全ての温度測定を行い、電気炉内の成形型上での進行方向と進行方向に直交する方向の温度分布を測定した結果を図１６に示す。図１６に示すように、成形型上の進行方向前後での温度差は加熱昇温工程で最も大きく、加熱昇温工程の最終段階となるＴｇ以上の最高温度にて温度差は縮小した。さらに定温保持工程（図１５および図１６中、「定温保持過程」と記載）の初期で温度差は０となり、一転進行方向側の温度が低くなった。以降低速冷却工程（図１５および図１６中、「低速徐冷過程」と記載）から急速冷却工程（図１５および図１６中、「急速降温過程」と記載）においては前記温度差の状態が維持されていた。一方、図１５に示すように進行方向に直行する番号１２、１４のセンサーによると、本来連続式電気炉内で温度が高い方向と推測される方向（昇温工程では進行方向、冷却工程では進行方向の反対方向）よりも、進行方向に直行する方向が温度が高くなっている部分がある（例えば７００秒以降）。この結果から、炉内の温度制御と成形面上の温度分布は必ずしも一致しないことがわかる。これに対し第一の態様によれば、成形面上の温度測定結果に基づき成形型の回転条件を決定するため、高温側がいずれの方向にあったとしても、成形面の曲率が大きい部分ほど高温側に位置する時間を長くすることができる。また、第二の態様によれば、成形面上の温度測定結果に基づき成形型の回転条件を決定するため、高温側がいずれの方向にあったとしても、成形型の曲率最大方向が高温側に位置する時間を長くすることができる。なお、上記の通り炉内の温度制御と成形面上の温度分布は必ずしも一致しないため、前述のアスティグマをより効果的に低減するためには、前述のように実際に成形面上の温度測定を行い、炉内での成形型の温度分布に応じてガラス素材の変形を制御することが好ましい。

２．第一の態様にかかる実施例・比較例

[実施例１]
（１）平均曲率の特定および回転角速度の決定
　両面に累進要素を含む両面累進屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型を準備した。
　成形型にガラス素材を配置する前に、図１７に示すように、成形面上において４５°間隔の８方向（方向ａ１～ａ８）において、前述の方法により各方向の平均曲率を特定した。回転角速度の算出式としては、下記式（１）を用いた。
　式（１）　ω・ＡＣ_ｎ＝９．９２
[式（１）１中、ω：方向ａ_ｎが最高温方向を通過するときの成形型の回転角速度、ＡＣ_ｎ：方向ａ_ｎにおける平均曲率]
なお上記式（１）中の９．９２は略定数であるため前記したように±１０％の変動を含む。
　各方向の平均曲率および算出した回転角速度を、下記表２に示す。図１８（ａ）に、成形面上の平均曲率分布を示し、図１８（ｂ）に、表２に示す回転角速度と最高温方向を通過する方向との関係を示す。

（２）最高温方向の特定
　成形型には、成形面上の温度を測定するために熱電対（プラチナ製Ｋ熱電対３０ポイント）を１つ配置した。成形型を配置する前に成形型を電気炉内に搬送して実成形と同じ条件で加熱処理を行った。電気炉内の温度制御は、前述の具体的態様と同様にした。（Ａ）予備昇温工程、（Ｂ）急速加熱昇温工程、（Ｃ）低速加熱昇温工程、（Ｄ）定温保持工程、（Ｅ）低速冷却工程、（Ｆ）急速冷却工程、（Ｇ）自然冷却工程、の各工程は隔壁により遮断した。（Ｂ）以降の各工程において、成形型回転中に１°ピッチ毎に測定点を熱電対と接触させる温度測定を行い、合計３６０点の温度を測定することを、隔壁により区切られた各ゾーン毎に１回ずつ行った。測定結果から、各ゾーンについて、成形面の幾何中心から測定した測定点中の最高温点に向かう方向を最高温方向として特定した。一例として、急速加熱昇温工程における最高温方向を図１９に示し、低速加熱昇温工程における最高温方向を図２０に示す。
　なお、本実施例で使用した温度測定器は１つであるが、先に説明したように、複数（例えば２～４個程度）の温度測定器を使用し、成形型を回転させずに成形面上の温度分布を測定することもできる。また、本実施例では成形型搬送前に各ゾーンにおける最高温方向の特定および回転角速度の決定を行ったが、先に説明したように炉内搬送中の成形型成形面の温度測定する測温位置を設け、該測温位置における測定結果に基づき測温位置通過後の成形型の回転角速度を制御することもできる。

（３）連続式加熱炉内でのガラス素材の成形
　両面に累進要素を含む両面累進屈折力レンズ用鋳型を得るために、両面球面で法線方向に等厚のガラスプリフォームを、上記累進屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型の成形面上に配置した。炉内全域にわたって成形型を順方向と逆方向に１周３６０°回転させることを繰り返した。更に、上記（Ｂ）以降の各工程における回転は、位置に応じた回転制御を可能とするためのプログラムを使用し、表２に示す回転角速度にて行った。この結果、成形面上で曲率が大きい部分が高温部にある時はゆっくり、低温部にあるときは早く回転を行うことができ、曲率が大きな部分ほど電気炉からの熱量がより多く配分されるように被成形ガラス素材を搬送することができる。
　その後、炉外に排出された成形品を鋳型として使用し、注型重合により両面累進屈折力レンズを得た。得られたレンズのレンズ外径は７５φ、表面平均ベースカーブは４Ｄであった。得られたレンズをレンズメーターのレンズ当てに当て、光学中心または屈折力測定基準点でのアスティグマを測定したところ、０．０１Ｄであった。本実施例で使用したレンズメーターは透過式であるが、反射式の表面屈折力装置や形状測定装置の測定結果から表面屈折力を解析することによってアスティグマを算出することもできる。

[比較例１]
　成形型を一定の回転角速度で回転させた点以外、実施例１と同様の方法で両面累進屈折力レンズ用鋳型を得た。得られた鋳型を使用し、実施例１と同様の方法で注型重合により両面累進屈折力レンズを得た。得られたレンズのアスティグマを上記方法で測定したところ、０．０６Ｄであった。

　製品レンズとしては、アスティグマの判定規格は通常±０．０４５Ｄ以内とされている。
　比較例１で得られたレンズのアスティグマは上記規格外であったのに対し、実施例１では、上記規格内の累進屈折力レンズを得ることができた。この結果から、第一の態様によれば眼鏡レンズの矯正に不要なアスティグマの発生を抑制することにより、装用感に優れる眼鏡レンズを製造可能なレンズ用鋳型を提供できることが示された。

３．第二の態様にかかる実施例・比較例

[実施例２]
　両面に累進要素を含む両面累進屈折力レンズを得るために、両面球面で法線方向に等厚のガラスプリフォーム（ガラス素材１）を、上記累進屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型の成形面上に配置した。
　凹凸面いずれかの片面に累進面を含む累進屈折力レンズを得るために、両面球面で法線方向に等厚のガラスプリフォーム（ガラス素材２）を、上記累進屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型の成形面上に配置した。
　各成形型について、ガラス素材を配置する前に、成形面の幾何中心から周縁部に向かって平均曲率が最大となる方向（平均曲率最大方向）を、前述の方法により特定した。なお、上記２種類のレンズを得るための成形型の成形面は、いずれも幾何中心から近用部測定基準点に相当する位置に向かう方向と、平均曲率最大方向が一致した。
　各成形型には、成形面上の温度を測定するために熱電対（プラチナ製Ｋ熱電対３０ポイント）を１つ配置した。上記成形型を電気炉内に搬送して加熱処理行った。電気炉内の温度制御は、前述の具体的態様と同様にした。（Ａ）予備昇温工程、（Ｂ）急速昇温工程、（Ｃ）低温加熱昇温工程、（Ｄ）低温保持工程、（Ｅ）低温冷却工程、（Ｆ）急速冷却工程、（Ｇ）自然冷却工程、の各工程は隔壁により遮断した。炉内全域にわたって成形型を順方向と逆方向に回転させる回転を繰り返した。更に、（Ｂ）以降の各工程において、成形型回転中に１°ピッチ毎に測定点を熱電対と接触させる温度測定を行い、合計３６０点の温度を測定することを、隔壁により区切られた各ゾーン毎に１回ずつ行った。測定結果を式Ｂに導入することにより、成形面上の各位置における回転角速度を算出した。各ゾーンにおける成形型の回転を、成形面上の近用部測定基準点に相当する位置が各位置を通過する際の回転角速度が、算出した回転角速度になるように行った。この結果、平均曲率最大方向が高温方向と一致するときに回転速度が最低速となった。このように回転条件を制御することにより、成形面上で曲率が最大となる部分が高温部にある時はゆっくり、低温部にあるときは早く回転を行うことができ、最大曲率部分に電気炉からの熱量がより多く配分されるように被成形ガラス素材を搬送することができる。
　その後、炉外へ排出されたガラス素材の上面形状の設計値からの形状誤差（設計値－設計値）をタリサーフによって測定した。結果を図２２に示す。図２２に示すように、誤差量は０．０３Ｄ以下であり誤差量の絶対値を小さくすることができた。更に図２２に示すように、誤差分布の対称性も維持されていた。レンズ製造における誤差量の対称性が保たれることにより、眼鏡矯正に不要なアスティグマの発生を抑制することができる。同時に誤差量の非対称性に起因する眼鏡レンズ装用状態における違和感を低減することができる。

　なお、回転角速度の算出と同時に角加速度のチェックを行い必要があれば全体の角加速度平均値を小さくして、角加速度を所定値内にすることも好適である。
　また、本発明では成形型の回転を繰り返すが、温度分布測定は、成形型１回転毎に行うことは必須ではない。実施例２のように、各ゾーン毎に１回の温度分布測定を行い、測定結果に基づき各ゾーンでの回転条件を決定することも可能である。また、成形型の回転は連続的に行ってもよいが、断続的に行うことも可能である。例えば、炉内の各ゾーンを区切る隔壁近傍は温度分布の不均一が発生しやすいため、不均一解消のため隔壁近傍のみで成形型を回転させることもできる。

　実施例２は、成形面において、幾何中心から近用部測定基準点に相当する位置に向かう方向と平均曲率最大方向が一致する成形型を使用する態様である。
　以下に、別の態様の実施例を示す。

［実施例３］
　近用屈折力要素を凹凸両面に配分した、両面に累進要素を含む両面累進屈折力レンズを得るために、両面球面で法線方向に等厚のガラスプリフォーム（ガラス素材３）を、上記累進屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型の成形面上に配置した。
　累進要素を有する単焦点レンズを得るために、両面球面で法線方向に等厚なガラスプリフォーム（ガラス素材４）を、上記単焦点レンズに対応する成形面を有する成形型の成形面上に配置した。
　各成形型について、ガラス素材を配置する前に、成形面の幾何中心から周縁部に向かって平均曲率が最大となる方向（平均曲率最大方向）を、前述の方法により特定した。実施例２で使用した成形型の成形面上では、平均曲率最大方向と、幾何中心から近用部測定基準点に相当する位置（成形面上で曲率が最大となる部分）に向かう方向は一致しなかった。
　以降の操作は実施例２と同様に行った結果、成形面上で曲率が最大となる部分が高温部にある時はゆっくり、低温部にあるときは早く回転を行うことができ、最大曲率部分に電気炉からの熱量がより多く配分されるように被成形ガラス素材を搬送することができた。ガラス素材３、４のいずれにおいても、実施例２と同様に誤差量は０．０３Ｄ以下であり、かつ誤差分布の対称性も維持されていることを確認した。

[比較例２]
　電気炉内において成形型を回転させない点以外は実施例２と同様の方法で、２種類のガラスプリフォームの加熱成形を行った。実施例１と同様に炉外へ排出されたガラス素材の上面形状の設計値からの形状誤差を測定した。結果を図２３に示す。図２３に示すように、比較例１では誤差に対称性は見られず、誤差量も大きかった。

　実施例２、３で得られた鋳型として使用し、注型重合により両面累進屈折力レンズを得た。得られたレンズのレンズ外径は７５φ、表面平均ベースカーブは４Ｄであった。得られたレンズのアスティグマを実施例１と同様の方法で測定したところ、いずれも０．０１Ｄであった。これ対し、比較例２で得られた鋳型を使用した点以外、実施例２、３と同様の方法で注型重合により得られた両面累進屈折力レンズのアスティグマは、０．０６Ｄであった。以上の結果から、第二の態様によれば眼鏡レンズの矯正に不要なアスティグマの発生を抑制することにより、装用感に優れる眼鏡レンズを提供できることが示された。

４．参考態様にかかる参考例・参考比較例

[参考例１]
（１）平均曲率の特定および回転角速度の決定
　両面非球面型累進屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型を準備した。
　成形型にガラス素材を配置する前に、図１７に示すように、成形面上において４５°間隔の８方向（方向ａ１～ａ８）において、前述の方法により各方向の平均曲率を特定した。回転角速度の算出式としては、下記式（ａ）を用いた。
　式（ａ）　ω・ＡＣ_ｎ＝９．９２
[式（１）１中、ω：方向ａ_ｎが最高温方向と直交する方向を通過するときの成形型の回転角速度、ＡＣ_ｎ：方向ａ_ｎにおける平均曲率]
　なお上記式（ａ）中の９．９２は略定数であるため前記したように±１０％の変動を含む。

（２）最高温方向の特定
　実施例１と同様に最高温方向を特定した。急速加熱昇温工程における最高温方向は図１９、低速加熱昇温工程における最高温方向は図２０に示す方向であった。
　なお、本参考例では成形型搬送前に各ゾーンにおける最高温方向の特定および回転角速度の決定を行ったが、先に説明したように炉内搬送中の成形型成形面の温度測定する測温位置を設け、該測温位置における測定結果に基づき測温位置通過後の成形型の回転角速度を制御することもできる。

（３）連続式加熱炉内でのガラス素材の成形
　両面非球面型累進屈折力レンズ用鋳型を得るために、両面球面で法線方向に等厚のガラスプリフォームを、上記両面非球面型累進屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型の成形面上に配置した。電気炉内での温度制御は前述の具体的態様と同様にし、炉内全域にわたって成形型を順方向と逆方向に１周３６０°回転させることを繰り返した。更に、上記（Ｂ）（急速加熱昇温工程）以降の各工程における回転は、位置に応じた回転制御を可能とするためのプログラムを使用し、上記式（ａ）に基づき決定される回転角速度にて行った。この結果、成形面上の２つの曲率最大点を有する軸が最高温方向と直交する方向を通過するときの回転角速度が最低速となるように成形型を回転させることができた。
　その後、炉外に排出された成形品を鋳型として使用し、注型重合により両面非球面型累進屈折力レンズを得た。得られたレンズのレンズ外径は７５φ、表面平均ベースカーブは４Ｄであった。得られたレンズのアスティグマを実施例１と同様の方法で測定したところ、０．０１Ｄであった。

[比較参考例１]
　成形型を一定の回転角速度で回転させた点以外、参考例１と同様の方法で両面非球面型累進屈折力レンズ用鋳型を得た。得られた鋳型を使用し、参考例１と同様の方法で注型重合により両面累進屈折力レンズを得た。得られたレンズのアスティグマを上記方法で測定したところ、０．０６Ｄであった。

　製品レンズとしては、アスティグマの判定規格は通常±０．０４５Ｄ以内とされている。
　比較例１で得られたレンズのアスティグマは上記規格外であったのに対し、実施例１では、上記規格内の両面非球面型累進屈折力レンズを得ることができた。この結果から、本発明によれば眼鏡レンズの矯正に不要なアスティグマの発生を抑制することにより、装用感に優れる眼鏡レンズを製造可能なレンズ用鋳型を提供できることが示された。

[参考例２]
　下記の点以外は参考例１と同様の方法により、プラス屈折力を有する乱視屈折力レンズ用鋳型を得た。
　プラス屈折力を有する乱視屈折力レンズ対応する成形面を有する成形型を準備した。
　両面球面で法線方向に等厚のガラスプリフォームを、上記乱視屈折力レンズに対応する成形面を有する成形型の成形面上に配置した。炉内での成形型の回転は行わず、上記（Ｂ）以降の各工程において、上記乱視屈折力レンズの第二主経線に相当する位置（２点の曲率最大点を含む軸）が最高温方向と直交するように成形型を搬送した。
　その後、炉外に排出された成形品を鋳型として使用し、注型重合によりプラス屈折力を有する乱視屈折力レンズを得た。得られたレンズのレンズ外径は７５φ、表面平均ベースカーブは４Ｄであった。実例１と同様の方法により、得られたレンズのアスティグマを測定したところ、０．０１Ｄであった。

　以上の結果から、参考態様によれば眼鏡レンズの矯正に不要なアスティグマの発生を抑制することにより、装用感に優れる眼鏡レンズを提供できることが示された。上記の参考例１、２では、成形型成形面上の温度分布に基づき炉内搬送中の成形型の位置を制御したが、前述のように成形型搬送方向を基準方向として炉内搬送中の成形型の位置制御を行うことによっても、アスティグマが判定規格内である眼鏡レンズを製造可能なレンズ用鋳型を得ることが可能である。

　本発明および参考態様は、眼鏡レンズの製造分野に有用である。

Claims

被成形ガラス素材を成形面上に配置した成形型を連続式加熱炉内へ導入し、該炉内を搬送しながら加熱処理を施すことにより、上記被成形ガラス素材の下面を上記成形面に密着させることによって上記被成形ガラス素材上面を成形する、レンズ用鋳型の製造方法であって、
前記成形型として、成形面上で曲率分布を有する成形型を使用すること、
前記炉内への導入前に、成形型成形面の幾何中心から周縁部に向かう方向における平均曲率を特定することを、２以上の異なる方向において行うこと、
前記炉内の１または２以上の領域における成形型成形面上の２点以上の測定点における温度を直接または間接に測定し、成形面の幾何中心から前記２点以上の測定点中の最高温点に向かう方向を最高温方向として特定すること、
前記炉内通過中の成形型を、水平方向に略１周回転させることを連続的または断続的に繰り返すこと、
を含み、かつ、
前記最高温方向を特定した領域において、前記回転を、該最高温方向を通過するｎ番方向（ｎは、平均曲率を特定した全方向の番号が重複しないように方向毎に規定される整数を示す）の平均曲率が大きいほど成形型の回転角速度が遅くなるように行う、前記製造方法。
前記回転角速度を、下記式Ａを満たすように決定する請求項１に記載の製造方法。
式Ａ　ω・ＡＣ_ｎ＝ｋ
[式Ａ中、ω：ｎ番方向が最高温方向を通過するときの成形型の回転角速度、ＡＣ_ｎ：ｎ番方向における平均曲率、ｋ：略定数]
前記回転を、前記成形型成形面の幾何中心から該成形面上で曲率が最大となる部分に向かう方向が前記最高温方向を通過するときに回転角速度が最低速となるように制御する請求項１または２に記載の製造方法。
前記レンズ用鋳型は、累進屈折力レンズ用鋳型であり、
前記曲率が最大となる部分は、前記累進屈折力レンズの近用部測定基準点に相当する位置である請求項３に記載の製造方法。
被成形ガラス素材を成形面上に配置した成形型を連続式加熱炉内へ導入し、該炉内を搬送しながら加熱処理を施すことにより、上記被成形ガラス素材の上面を、累進要素または累進面を含む面を形成するための成形面形状に成形する、レンズ用鋳型の製造方法であって、
前記成形型として、成形面上で曲率分布を有する成形型を使用すること、
前記炉内通過中の成形型を、水平方向に１回転させることを連続的または断続的に繰り返すこと、および、
前記炉内に成形面温度分布測定位置を設け、該成形型温度分布測定位置において、前記成形面上の複数の測定点の温度を直接または間接に測定すること、
を含み、
前記複数の測定点中の最高温点と幾何中心を通過する仮想線Ａを特定し、次いで該仮想線Ａと直交し、かつ幾何中心を通過する仮想線Ｂによって二分される前記最高温点を含む部分を高温部、他方を低温部として決定し、
前記１回転を、成形面上で曲率が最大となる部分が上記高温部に含まれる期間中の回転角速度を、該部分が上記低温部に含まれる期間中の回転角速度より低速にして行う、前記製造方法。
前記仮想線Ａ上の幾何中心から最高温点に向かう方向が成形面の幾何中心から周縁部へ向かって平均曲率が最大となる方向と略一致するときに、前記１回転の回転角速度が最低速となるように成形型を回転させることを含む、請求項５に記載の製造方法。
前記複数の測定点を成形面上の同一円周上に配置することにより、該円周上の位置と温度との相関関係を求め、求められた相関関係に対応した回転角速度によって前記１回転を行う請求項５または６に記載の製造方法。
前記回転角速度を、下記式１を満たすように決定する請求項７に記載の製造方法。
式１　ω・（Ｔ－Tｍｉｎ＋１）／（Ｔｍａｘ－Ｔｍｉｎ）＝ｃｏｎｓｔ
[式１中、ω：回転角速度、Ｔ：測定点において測定された温度、Ｔｍｉｎ：全測定点中の最低温度、Ｔｍａｘ：全測定点中の最高温度]
前記１回転を、回転中の角加速度が予め設定した基準値以下となるように行う請求項５～８のいずれか１項に記載の製造方法。
前記成形面上で曲率が最大となる部分は、前記レンズの近用部測定基準点に相当する位置にある請求項５～９のいずれか１項に記載の製造方法。
請求項１～１０のいずれか１項に記載の方法によりレンズ用鋳型を製造すること、および、製造したレンズ用鋳型またはその一部を鋳型として注型重合により眼鏡レンズを製造すること、を含む眼鏡レンズの製造方法。
前記眼鏡レンズは累進屈折力レンズである、請求項１１に記載の眼鏡レンズの製造方法。