WO2008004399A1

WO2008004399A1 - Bonding resin composition for fluororesin substrates and metal-clad laminates made by using the composition

Info

Publication number: WO2008004399A1
Application number: PCT/JP2007/061562
Authority: WO
Inventors: Tetsuro Sato; Toshifumi Matsushima; Tetsuhiro Matsunaga
Original assignee: Mitsui Mining and Smelting Co Ltd
Current assignee: Mitsui Kinzoku Co Ltd
Priority date: 2006-06-07
Filing date: 2007-06-07
Publication date: 2008-01-10
Anticipated expiration: 2008-12-07
Also published as: JP2007326923A

Description

明細書

フッ素樹脂基材接着用樹脂組成物及びそのフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物を用いて得られる金属張積層板

技術分野

[0001] 本件出願に係る発明は、フッ素樹脂基材接着用樹脂組成物、そのフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物を用いたフッ素樹脂基材用接着剤、そのフッ素樹脂基材用接着剤を用いて得られる金属張積層板及びプリント配線板、そして、その金属張積層板の製造方法に関する。特に、金属箔との張り合わせを行っても、良好な密着性を得ることが困難と言われるフッ素樹脂基材との密着性に優れた接着剤原料であるフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物、そのフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物を用いたフッ素樹脂基材用接着剤等に関する。

背景技術

[0002] 近年のパーソナルコンピュータ、携帯電話等の電子機器は、高速通信及び高速演算を可能とするためクロック周波数を GHzレベルで高くする傾向にある。これに対応して、プリント配線板にも低誘電損失且つ低誘電率であるという誘電特性、クロストーク特性等の高周波特性、その他耐熱性、耐久性を備えることが要求されている。

[0003] また、衛星通信機器等の電子機器では、衛星放送、衛星通信の発達から、アンテナ、 BSコンバータ等では、マイクロ波（30GHz以下）の周波数帯、より高速情報伝達に使用するミリ波（30GHz〜300GHz)の周波数帯での使用を考え、高周波回路対応のクロストーク特性等に優れたプリント配線板が開発されている。

[0004] 以上のような用途において、今後、使用する周波数帯域が更に高周波帯域に移行していくことが予想できる。このように周波数帯域が上がっていくにつれ、プリント配線板に関しては、特に誘電特性が重要となる。このような用途において、フッ素樹脂基材をプリント配線板の絶縁層に用レ、たものが使用されてきた。

[0005] 例えば、特許文献 1には、低誘電率で低誘電正接のガラスクロスとフッ素樹脂の複合化により得られる誘電体と、この誘電体の少なくとも一主面に形成された電解銅箔とを具備する銅張積層板であり、誘電率が 2. 3 (12GHz)以下で、誘電正接が 0. 00 1 (12GHz)以下の特性をもつことを特徴とするフッ素樹脂銅張積層板が開示されている。この文献から、フッ素樹脂基材が誘電特性に優れ、高周波領域でのプリント配線板の絶縁層構成材料として極めて有用なものと理解できる。

[0006] ところ力フッ素樹脂基材を用いた場合、フッ素樹脂基材と金属箔との密着性が弱いことが欠点としてあった。特に、吸湿後の当該密着性が弱くなる傾向があった。

[0007] フッ素樹脂基材と金属箔との密着性を改善するため、特許文献 2には、ガラスクロスにフッ素樹脂を含浸保持させたフッ素樹脂含浸層と金属箔との間にフッ素樹脂接着含浸層を設けたプリント配線板が開示されている。このときのフッ素樹脂接着含浸層は、樹脂特性に起因するアンカー効果によって金属箔と金属箔直下のフッ素樹脂含浸層との間の密着性を改善し、剥離強度を増強するために用いている。そして、このフッ素樹脂接着含浸層は、フッ素樹脂含浸層のフッ素樹脂として PTFEを使用し、フッ素樹脂接着含浸層のフッ素樹脂として PFAを使用することが好ましいとしている。即ち、基材にも接着層にもフッ素系樹脂を組み合わせている。

[0008] そして、特許文献 3には、高温多湿条件下でも高い信頼性をもって使用できる配線板を提供することを目的に、ポリアリルスルフォン、芳香族ポリスルフイドおよび芳香族ポリエーテルの中から選ばれるいずれか少なくとも 1種以上の熱可塑性樹脂とフッ素樹脂からなることを特徴とするフッ素樹脂組成物をプリント配線板の絶縁層構成材料として用いることが開示されて!/、る。

[0009] 更に、特許文献 4には、フッ素樹脂基材と金属箔との密着性を改善するものではないが、フッ素樹脂基材とスクリーン印刷法により形成した導体との密着性を改善するために、基板の、導体配線を形成するための表面に、粗面化処理、プラズマ処理、粗面化処理をしたのちプラズマ処理、または粗面化処理をしたのちスパッタリング法による金属膜の被覆形成処理、のうちいずれ力、 1つの表面処理を施したことを特徴とするプリント配線用基板が開示されている。

[0010] 特許文献 1 :特開 2002— 307611号公報

特許文献 2 :WO01/003478号公報

特許文献 3：特開平 11 199738号公報

特許文献 4 :WO2003/103352号公報発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0011] しかしながら、フッ素樹脂銅張積層板から得られるプリント配線板にも、その用途を苦慮すれば、電子機器の多機能化、小型化を達成するため、より一層のファインピッチ回路化が要求されてきた。

[0012] そして、その回路形成には広く電解法若しくは圧延法で製造された銅箔が使用されてきた。この銅箔は、その接着面に粗化処理、防鯖処理、シランカップリング剤処理が施されるのが通常である。このときの粗化処理のレベルによっては、要求されるレベルのファインピッチ回路をエッチング法で形成することは困難である。し力、も、フッ素樹脂基材と銅箔との密着性が低いと、エッチング液等に対する耐薬品性能及び耐吸湿特性が著しく劣化するため、ファインピッチ回路の形成は不可能となる。近年では、 FR— 4基材を用いた銅張積層板では、無粗化の銅箔を使用して、従来不可能であったファインピッチ回路の形成が試みられている。これに対し、従来のフッ素樹脂基板ではフッ素樹脂基材と金属箔との密着性が低!/、ため、無粗化の金属箔を使用すると密着力は殆ど得られず、無粗化箔の使用は検討すら出来なかった。

[0013] 上記特許文献 2及び特許文献 3に開示の方法では、フッ素樹脂基材と無粗化の銅箔との密着性を十分に得ることは出来ず、一定の限界がある。その結果、ヒートショックが負荷されると、フッ素樹脂基材と無粗化の銅箔で形成した回路との剥離 (デラミネーシヨン現象）が起きて!/、た。

[0014] 従って、市場では、より簡便な方法で、フッ素樹脂基材と無粗化の金属箔との密着性を顕著に向上させ、ファインピッチ回路形成の可能な技術が望まれてきた。

課題を解決するための手段

[0015] そこで、本件発明者等は、鋭意研究の結果、以下に述べる樹脂組成物等を用いて、フッ素樹脂基材と金属箔との接着界面を形成することで、フッ素樹脂系プリント配線板の回路の引き剥がし強さを飛躍的に向上させ、無粗化の金属箔を用いることを可能としたのである。従って、以下の述べる金属箔とは、主に無粗化の金属箔を意味するものである。以下、本件発明を説明する。

[0016] フッ素樹脂基材接着用樹脂組成物：本件発明に係るフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物は、フッ素樹脂基材に対し金属箔を張り合わせるための接着層を形成するための樹脂組成物において、当該樹脂組成物は、溶剤に可溶で且つ官能基として分子内に水酸基、カルボキシル基、ァミノ基の 1種又は 2種以上を有するポリマー成分を 2重量部〜 50重量部、沸点 200°C以上のエポキシ樹脂及び沸点 200°C以上のァミン系エポキシ樹脂硬化剤からなるエポキシ樹脂配合物を 50重量部以上、を含有することを特 ί毁とするものである。

[0017] 本件発明に係るフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物において、前記ポリマー成分は、ポリビュルァセタール樹脂、フエノキシ樹脂、芳香族ポリアミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂の群から選ばれた 1種又は 2種以上を混合したものであることが好ましい。

[0018] そして、本件発明に係るフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物において、前記沸点 20 0°C以上のエポキシ樹脂は、ビスフエノール A型エポキシ樹脂、ビスフエノール F型ェポキシ樹脂、ゴム変性ビスフエノール A型エポキシ樹脂、ビフエニル型エポキシ樹脂の群から選ばれる 1種又は 2種以上を混合したものであることが好ましい。

[0019] また、本件発明に係るフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物において、アミン系ェポキシ樹脂硬化剤は、芳香族ポリアミン、ポリアミド類及びこれらをエポキシ樹脂や多価力ルボン酸と重合或いは縮合させて得られるアミンァダクト体の群から選ばれた 1種又は 2種以上を用いることが好ましレ、。

[0020] フッ素樹脂基材用接着剤：本件発明に係るフッ素樹脂基材用接着剤は、フッ素樹脂基板に対し金属箔を張り合わせるために用いる樹脂接着剤であって、上記フッ素樹脂基材接着用樹脂組成物に有機溶剤を添加して混合して得られることを特徴としたものである。

[0021] そして、本件発明に係るフッ素樹脂基材用接着剤は、前記有機溶剤にメチルェチルケトン、シクロペンタノン、ジメチルホルムアミド、ジメチルァセトアミド、 N—メチルビ口リドンのいずれ力、 1種の溶剤又はこれらの混合溶剤を用いることが好ましい。

[0022] 接着層付金属箔：本件発明に係る接着層付金属箔は、金属箔の表面に基材に対する接着層を備えた接着層付金属箔において、当該接着層は、上記フッ素樹脂基板用樹脂接着剤を用いて形成したものであることを特徴とする。 [0023] そして、本件発明に係る接着層付金属箔において、前記接着層は、厚さ 0. δ μ ΐη

〜3 mの半硬化樹脂層であることが好まし!/、。

[0024] また、本件発明に係る接着層付金属箔において、前記接着層付金属箔の接着層は、 MIL規格における MIL— P— 13949Gに準拠して測定したときのレジンフローが

5%以内と!/、う特性を備えることが好まし!/、。

[0025] 更に、本件発明に係る接着層付金属箔において、前記金属箔は、銅箔、ニッケル箔、スズ箔、金箔、銀箔、白金箔、鉄箔、コバルト箔、銅合金箔、ニッケル合金箔、スズ合金箔、金合金箔、銀合金箔、白金合金箔、鉄合金箔、コバルト合金箔のいずれ力、を用いることが好ましい。

[0026] 金属張積層板：本件発明に係る金属張積層板は、フッ素樹脂基材の表面に接着層を介して金属層を張り合わせて得られる金属張積層板であって、前記接着層は、上記樹脂組成物を含むことを特徴としたものである。

[0027] また、本件発明に係る金属張積層板は、フッ素樹脂基材の表面に接着層を介して金属層を張り合わせて得られる金属張積層板であって、前記接着層は、前記フッ素樹脂基材用接着剤を用いて形成したことを特徴としたものである。

[0028] プリント配線板：本件発明に係るプリント配線板は、上記金属張積層板の金属箔をエッチングカロェすることにより得られるものである。

[0029] 金属張積層板の製造方法：本件発明に係る金属張積層板の製造方法は、以下の工程 A— 1〜工程 C 1を経ることを特徴とするものであり、説明の都合上、以下「第 1 製造方法」と称する。

[0030] 工程 A 1 : フッ素樹脂基材の金属箔との張り合わせ面に活性化処理を施す工程。

工程 B— 1：フッ素樹脂基材用接着剤を調製し、このフッ素樹脂基材用接着剤を金属箔の表面に塗布して乾燥することで、金属箔の表面に 0· 5 111〜3 111厚さの半硬化樹脂層を形成することで接着層付金属箔を製造する工程。

工程 C 1：フッ素樹脂基材の活性化処理を施した張り合わせ面に対し、接着層付金属箔の接着層面を当接させて積層して熱間プレス成形することで金属張積層板とする工程。

[0031] また、本件発明に係る金属張積層板の製造方法は、以下の工程 A— 2〜工程 C 2を経ることを特徴とするものを採用することも出来る。そして、説明の都合上、以下「第 2製造方法」と称する。

[0032] 工程 A— 2 : フッ素樹脂基材の金属箔との張り合わせ面に活性化処理を施す工程。

工程 B— 2 : フッ素樹脂基材用接着剤を調製し、このフッ素樹脂基材用接着剤を離型性プラスチックフィルムの表面に塗布して乾燥することで、当該離型性プラスチックフィルムと厚さ 0. 5 a m〜3 a mの半硬化樹脂層が積層状態にある離型性プラスチックフィルム付接着層を製造する工程。

工程 C 2 : フッ素樹脂基材の活性化処理を施した張り合わせ面に対し、離型性プラスチックフィルム付接着層の半硬化樹脂層を当接させ重ね合わせて仮接着し、離型性プラスチックフィルムを剥離除去して、当該半硬化樹脂層をフッ素樹脂基材の表面に残す工程。

工程 D— 2 : 工程 C 2でフッ素樹脂基材表面に設けた半硬化樹脂層の表面に金属箔を積層して熱間プレス成形することで金属張積層板とする工程。

[0033] 更に、本件発明に係る金属張積層板の製造方法は、以下の工程 A— 3〜工程 C

3を経ることを特徴とするものを採用することも出来る。そして、説明の都合上、以下「第 3製造方法」と称する。

[0034] 工程 A— 3 : フッ素樹脂基材の金属箔の張り合わせ面に活性化処理を施す工程。

工程 B— 3 : フッ素樹脂基材用接着剤を調製する工程。

工程 C 3 : フッ素樹脂基材の活性化処理した表面に、工程 B— 3で調製したフッ素樹脂基材用接着剤を塗布して乾燥させることで、 0. 5 111〜3 111厚さの半硬化樹脂層を形成する工程。

工程 D— 3 : 工程 C 3でフッ素樹脂基材表面に設けた半硬化樹脂層の表面に金属箔を積層して熱間プレス成形することで金属張積層板とする工程。

[0035] 以上に述べてきた金属張積層板の製造方法にお!/、て、前記活性化処理は、粗化処理、プラズマ処理、又はこれらを組み合わせた複合処理のいずれかを用いることが好ましい。

発明の効果

[0036] 本件発明に係るフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物は、フッ素樹脂基材に対し無粗化の金属箔を張り合わせる場合の接着層の形成に適したものであり、フッ素樹脂基材と無粗化の金属箔との密着性を顕著に向上させ、ヒートショックを受けたときの回路のデラミネーシヨン現象等を効果的に防止できる。そして、このフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物で接着層を形成しょうとする場合には、当該フッ素樹脂基板用樹脂組成物に有機溶剤を添加して、層形成に適し且つ最適なレジンフローを得ることのできる樹脂固形分量に調製しフッ素樹脂基材用接着剤として使用できる。

[0037] そして、上記フッ素樹脂基板用樹脂接着剤を用いて金属箔の表面に接着層を形成することも容易であり、フッ素樹脂基材用の接着層付金属箔の提供が可能となる。このとき、当該接着層の厚さを 0· 5 m〜3 mの半硬化樹脂層とすることで、フッ素樹脂基材に対し最も良好な密着性を得ることが出来る。そして、このときの金属箔には、種々の無粗化の金属箔の使用が可能であり、プリント配線板用途に限らず、広く使用可能である。

[0038] 以上のフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物、フッ素樹脂基板用樹脂接着剤、フッ素樹脂基材用の接着層付金属箔を用いることで、フッ素樹脂基材と金属層との密着性に優れた金属張積層板の提供が可能となる。従って、この金属張積層板を用いることで、高品質のプリント配線板の提供が可能となる。

[0039] 更に、本件発明に係る金属張積層板の製造方法は、上記接着層が介在するために、熱間プレス加工する際のプレス温度が低温化でき、製造コストを安価に出来る。しかも、予めフッ素樹脂基材の金属箔の張り合わせ面に活性化処理を施すことで、フッ素樹脂基材と金属層との密着性をより安定的に向上させることができる。

発明を実施するための最良の形態

[0040] 以下、本件発明に関する実施の形態に関して説明する。説明にあたっては、各項目に分別して説明する。

[0041] フッ素樹脂基材接着用樹脂組成物の形態：本件発明に係るフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物は、（1)溶剤に可溶で且つ官能基として分子内に水酸基、カルボキシル基、ァミノ基の 1種又は 2種以上を有するポリマー成分を 2重量部〜 50重量部、（2 )沸点 200°C以上のエポキシ樹脂及び沸点 200°C以上のアミン系エポキシ樹脂硬化剤からなるエポキシ樹脂配合物を 50重量部以上、を含有することを特徴とする。ここでは、前記ポリマー成分とエポキシ樹脂配合物との合計を 100重量部とした場合である。

[0042] ここで「溶剤に可溶であり官能基として分子内に水酸基、カルボキシル基、アミノ基の 1種又は 2種以上を有するポリマー成分」（以下、単に「ポリマー成分」と称する。）とは、ポリビュルァセタール樹脂、フエノキシ樹脂、芳香族ポリアミド樹脂、ポリエーテノレサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂の群から選ばれた 1種又は 2種以上を混合したものであることが好ましい。ここで言うポリマー成分には、まず溶剤に可溶であるという性質が求められる。可能でなければ、溶剤を用いての固形分調整等が困難となる。そして、このポリマー成分力 ¾重量部未満の場合には、銅張積層板のプレス成形後の硬度が高ぐ脆くなるため靱性が得られない。一方、このポリマー成分が 50重量部を超える場合には、耐熱性が低くなり、銅張積層板のプレス成形温度に耐えられなくなり、樹脂劣化を引き起こす。そして、より好ましくは、当該ポリマー成分は 2重量部〜 30 重量部とする。硬化後の樹脂としての耐熱性及びフレキシビリティが最も良好となる。

[0043] 「沸点 200°C以上のエポキシ樹脂」とは、ビスフエノール A型エポキシ樹脂、ビスフエノール F型エポキシ樹脂、ゴム変性ビスフエノール A型エポキシ樹脂、ビフエ二ル型ェポキシ樹脂の群から選ばれる一種又は 2種以上を混合して用いることが好ましい。線形 (2官能）のエポキシ樹脂を用いることでフッ素樹脂基材と金属箔との間での密着性を高くする事が出来る。従って、この樹脂組成物の主体をなす「沸点 200°C以上のエポキシ樹脂」と「沸点 200°C以上のアミン系エポキシ樹脂硬化剤」との合計をェポキシ樹脂配合物といい、これが 50重量部以上となる事が好ましい。そして、より好ましくは 50重量部〜 80重量部の配合割合で用いられる。従って、当該エポキシ樹脂配合物が 50重量部未満の場合には、フッ素樹脂基材と金属箔との密着性を十分に向上させ得ず、 80重量部を越えると樹脂溶液としたとき流動性が高くなり、後述するレジンフローの範囲を維持できなくなる。

[0044] そして、エポキシ樹脂硬化剤としては、単に硬化させることのみを目的とすれば、ジシアンジアミド、イミダゾール類、芳香族ァミン等のアミン類、ビスフエノール A、ブロム化ビスフエノール A等のフエノール類、フエノールノポラック樹脂及びクレゾールノボラック樹脂等のノポラック類、無水フタル酸等の酸無水物等のあらゆる硬化剤を用いること力 Sできる。し力もながら、沸点 200°C以上のアミン系エポキシ樹脂硬化剤を用いることが、フッ素樹脂基材と金属箔との密着性を顕著に向上させるという観点から最も好ましい。プレス成形温度が 180°C付近であり、このプレス成形温度付近に硬化剤の沸点があると、プレス成形によりエポキシ樹脂硬化剤が沸騰するため硬化した絶縁樹脂層内に気泡が発生しやすくなる。そして、フッ素樹脂基材と金属箔との間に接着層を構成するのにアミン系エポキシ樹脂硬化剤を用いると最も安定した密着性が得られる。即ち、「沸点 200°C以上のアミン系エポキシ樹脂硬化剤」とは、芳香族ポリアミン、ポリアミド類及びこれらをエポキシ樹脂や多価カルボン酸と重合或いは縮合させて得られるアミンァダクト体の群から選ばれた一種又は二種以上を用いる場合を言う。そして、これをより具体的に言えば、 4, 4，ージアミノジフエ二レンサルフォン、 3, 3， —ジアミノジフエ二レンサルフォン、 4, 4 ジァミノジフエ二レル、 2, 2 ビス [4— (4 —アミノフエノキシ）フエ二ノレ]プロパン、ビス [4— (4—アミノフエノキシ）フエ二ノレ]サルフォンのいずれかを用いることが好ましい。また、当該アミン系エポキシ樹脂硬化剤のエポキシ樹脂に対する添加量は、それぞれの当量から自ずと導き出されるものであるため、本来厳密にその配合割合を明記する必要性はないものと考える。従って、本件発明では、硬化剤の添加量を特に限定して!/、なレ、。

[0045] また、必要に応じて適宜量添加する硬化促進剤を用いることも好ましい。ここで言う硬化促進剤とは、 3級ァミン、イミダゾール、尿素系硬化促進剤等である。本件発明では、この硬化促進剤の配合割合は、特に限定を設けていない。なぜなら、硬化促進剤は、プレス加工時の加熱条件等を考慮して、製造者が任意に選択的に添加量を定めて良レ、ものであるからである。

[0046] そして、本件発明に言う樹脂組成物にはゴム性樹脂を添加することも好ましい。ここで言うゴム性樹脂とは、天然ゴム及び合成ゴムを含む概念として記載しており、後者の合成ゴムにはスチレンブタジエンゴム、ブタジエンゴム、ブチルゴム、エチレンプロピレンゴム等がある。更に、耐熱性を要求される場合には、二トリルゴム、クロロプレンゴム、シリコンゴム、ウレタンゴム等の耐熱性合成ゴムを選択使用することも有用である。これらのゴム性樹脂に関しては、上記ポリマー成分と反応して共重合体を形成するように、両末端に種々の官能基を備えるものであることが望ましい。 [0047] 更に、上記高分子ポリマーの架橋剤を必要に応じて添加して用いることも好ましい。例えば、上記高分子ポリマーとして、ポリビュルァセタール樹脂を用いる場合には、ウレタン樹脂を架橋材として用いる等である。

[0048] 以上に述べてきた樹脂組成物の構成成分を全て含むとすれば、樹脂組成物を 10 0重量部としたとき、エポキシ樹脂が 50重量部〜 80重量部、硬化剤が 1重量部〜 15 重量部、硬化促進剤が 0. 01重量部〜 1. 0重量部、ポリマー成分が 2重量部〜 50 重量部、架橋剤が 1重量部〜 5重量部、ゴム性樹脂が 1重量部〜 10重量部の範囲の組成を採用することが好ましい。この組成範囲に含まれる限り、フッ素樹脂基材と金属箔との良好な密着性を維持し、且つ、製品の密着性のバラツキが少なくなる。

[0049] フッ素樹脂基材用接着剤の形態：一般的に、上記フッ素樹脂基材接着用樹脂組成物は、そのままの状態で接着層の形成に用いることは困難である。そこで、上記フッ素樹脂基材接着用樹脂組成物に有機溶剤を添加して混合するしてフッ素樹脂基材用接着剤として用いる。かかる場合、樹脂固形分 10wt%〜40wt%に調製する事が好ましい。樹脂固形分が 10wt%未満の場合には、粘度が低すぎて、接着層を形成するための樹脂膜を形成しても塗布直後に流れて膜厚均一性を確保しにくい。これに対し、樹脂固形分が 40wt%を越えると、粘度が高ぐ薄い樹脂膜の形成が困難となる。

[0050] このときの有機溶剤として、メチルェチルケトン、シクロペンタノン、ジメチルホルムァミド、ジメチルァセトアミド、 N—メチルピロリドンのいずれ力、 1種の溶剤又はこれらの混合溶剤を用いることが好ましい。ここで言う溶剤は、上記樹脂組成物の溶解可能なものを選択している。しかし、溶剤としてメチルェチルケトン及び/又はシクロペンタノンを用いると、金属積層板の製造のプレス加工時の熱により効率よく揮発除去することが容易であり、且つ、揮発ガスの浄化処理も容易で、しかも、樹脂膜形成に適した樹脂溶液粘度の調節が容易である。そして、メチルェチルケトンとシクロペンタノンとの混合溶剤の場合、その混合割合にも特に限定はないが、シクロペンタノンに対しメチルェチルケトンを共存溶媒とすると、揮発除去の速度が速くなり好ましレ、。

[0051] し力、し、上記メチルェチルケトンゃシクロペンタノン等での溶解が困難なポリマー成分の場合には、ジメチルホルムアミド、ジメチルァセトアミド、 N—メチルピロリドン等を溶媒として用いる。特に、これらの溶媒を複数種混合した溶媒を用いると、得られる樹脂溶液の品質安定性の長期確保が可能となる傾向にある。力、かる溶媒を用いる場合も、樹脂溶液の樹脂固形分は、同様の理由で上記 10wt%〜40wt%とする事が好ましい。

[0052] 接着層付金属箔の形態：本件発明に係る接着層付金属箔は、図 1に示すように、金属箔 2の表面に基材に対する接着層 3を備えた接着層付金属箔 4であって、当該接着層を上記フッ素樹脂基板用樹脂接着剤を用いて形成したものである。この形成方法に関しては、後述する。

[0053] そして、本件発明に係る接着層付金属箔において、前記接着層は、厚さ 0. δ μ ΐη 〜3 111の半硬化樹脂層である。ここで、半硬化樹脂層でなければ、熱間プレス加工により再流動化しないため、フッ素樹脂基材と金属箔との張り合わせが出来ないことになる。このように薄樹脂層を形成することとしたのは、プレス加工時に以下に述べるレジンフローが殆ど起こらない状態を確実に作り出すためである。この接着層の厚さが 0. δ πι未満となると、厚さを均一に作り込むことも困難で、フッ素樹脂基材と金属箔との間で均一な厚さの樹脂層として残すことが困難で、ワークサイズの 1枚の金属張積層板の面内において、引き剥がし強さのバラツキが大きくなる。これに対し、当該接着層の厚さがを超えると、フッ素樹脂基材の持つ良好な電気特性を劣化させる。なお、この接着層の厚さは、 lm²あたりの完全平面に樹脂を塗布したと考えたときの換算厚さである。

[0054] また、本件発明に係る接着層付金属箔において、前記接着層付金属箔の接着層は、 MIL規格における MIL— P— 13949Gに準拠して測定したときのレジンフローが 5 %以内という特性を備えることが好ましい。このレジンフロー力以内でなければ、フッ素樹脂基材と金属箔との良好な密着性を得ることが出来ないのである。なお、下限に関して特に規定していないが、 1 %程度である。レジンフローに関しては、接着層の厚さ、接着層を形成する際に用いたフッ素樹脂基板用樹脂接着剤の樹脂固形分量等が特性を決める要因となるが、上記樹脂組成物の本来持つレジンフローが重要であることは当然である。通常、金属箔とフッ素樹脂基材との張り合わせを行う場合、その界面にエアーの嚙み混み等を起こす場合もある。そこで、銅張積層板を製造する場合を例にとれば、このエアー抜きを兼ねて lm²サイズの銅張積層板で端部から 5mm〜l 5mm程度のレジンフローを意図的に起こさせる。ところ力本件発明で用いる接着層の場合には、このレジンフローが殆ど起こらないことが、フッ素樹脂基材と金属箔との良好な密着性を確保する上で重要な要因となる。

[0055] 本件明細書において、レジンフローは MIL規格の MIL— P— 13949Gに準拠して測定したときの値で判断している。即ち、レジンフローの測定精度を確保するため、上記接着層を 40 m厚さで電解銅箔の表面に意図的に形成し、 10cm角試料を 4 枚製造する。そして、この 4枚の 10cm角試料を重ねた状態でプレス温度 171°C、プレス圧 14kgf/cm²、プレス時間 10分の条件で張り合わせ、そのときのレジンフローを数 1に従って計算して求めた。なお、通常のプリプレダを用いたとき及び通常の樹脂付銅箔 (40 11 m厚さ樹脂層）のレジンフローは、 20%前後である。

[0056] [数 1]

, 、流出樹脂重量 _{¾ Λ} . レジンフロー（％) = 1 0 0

(積層体重量）（銅箔重量）

[0057] 更に、本件発明に係る接着層付金属箔において、前記金属箔は、銅箔、ニッケノレ箔、スズ箔、金箔、銀箔、白金箔、鉄箔、コバルト箔、銅合金箔、ニッケル合金箔、スズ合金箔、金合金箔、銀合金箔、白金合金箔、鉄合金箔、コバルト合金箔のいずれ力、を用いることが好ましい。即ち、電子材料用途に使用可能な全ての金属箔という概念で記載している。そして、前記金属箔の全ては、その製造方法を問わず、電解法で得られたものでも、圧延法で得られたものでも、物理蒸着法で得られたものでも構わない。また、その厚さに関しても特段の限定はない。

[0058] しかし、上記金属箔の表面に対し、防鯖処理、シランカップリング剤処理等を施すことで、より密着性を向上させることも可能である。従って、本件発明で用いる金属箔とは、粗化処理を省略したものを対象にしている。しかし、仮に粗化処理を施した金属箔を使用することに、何ら問題はない。なお、粗化処理とは、金属箔の表面に微細な金属粒を付着形成したり、金属箔表面を化学的に処理して凹凸形状を形成したりするものであり、その手法に関しては問わない。特に、一般的に広く知られた粗化処理は、電解銅箔及び圧延銅箔に施す微細銅粒を付着形成させて行う粗化処理である

[0059] ここで言う防鯖処理とは、フッ素樹脂基材の種類に応じて適宜選択して用いるものであり特段の限定はない。防鯖処理としては、ベンゾトリァゾール、イミダゾール等を用いる有機防鯖、若しくは亜鉛、クロメート、亜鉛合金、ニッケル合金等を用いる無機防鯖のいずれを採用しても良い。有機防鯖の場合は、有機防鯖剤を浸漬塗布、シャワーリング塗布、電着する等の手法を採用できる。無機防鯖の場合は、電解で防鯖元素を銅箔の表面上に析出させる方法、その他いわゆる置換析出法等を用いることが可能である。なお、図面中では、防鯖処理層は特に記載せず省略している。

[0060] そして、シランカップリング剤処理は、アミノ系シランカップリング剤、エポキシ系シランカップリング剤、メルカプト系シランカップリング剤の!/、ずれか一種又は二種以上を用いて行うものが一般的である。シランカップリング剤処理は、シランカップリング剤として最も一般的なエポキシ官能性シランカップリング剤を始めォレフィン官能性シラン、アクリル官能性シラン等種々のものを用いるのが可能である。しかし、ァミノ官能性シランカップリング剤又はメルカプト官能性シランカップリング剤を用いると、フッ素樹脂基材と金属箔との密着性をより高めることが可能で特に好ましい。プリント配線板の回路の引き剥がし強度は、従来から高いほどよいと言われた。ところ力近年は、エツチング技術の精度の向上によりエッチング時の回路剥離は無くなり、プリント配線板業界におけるプリント配線板の取り扱い方法が確立され、回路を誤って引っかけて起こる断線剥離の問題も解消されてきた。そのため、近年は少なくとも 0. 8kgf/cm以上の引き剥がし強度があれば、現実の使用が可能といわれ、 1. Okgf/cm以上あれば何ら問題ないと言われる。

[0061] これらシランカップリング剤を、より具体的に明示しておくことにする。プリント配線板用にプリプレダのガラスクロスに用いられると同様のカップリング剤を中心にビュルトリメトキシシラン、ビュルフエニルトリメトキシラン、 γ—メタクリロキシプロビルトリメトキシシラン、 γ—ァミノプロピルトリエトキシシラン、 Ν— β (アミノエチル） _γ—ァミノプロピルトリメトキシシラン、 Ν—3— (4—（3—ァミノプロポキシ）プトキシ）プロピル 3—アミノプロビルトリメトキシシラン、イミダゾールシラン、トリアジンシラン、 γ メルカプトプロピルトリメトキシシラン等を用いることが可能である。

[0062] そして、シランカップリング剤処理の方法は、一般的に用いられる浸漬法、シャワーリング法、噴霧法等、特に方法は限定されない。工程設計に合わせて、最も均一に金属箔とシランカップリング剤を含んだ溶液とを接触させ吸着させることのできる方法を任意に採用すれば良い。シランカップリング剤は、溶媒としての水に 0. 5〜10g/l 溶解させて、室温レベルの温度で用いるものである。シランカップリング剤濃度が 0. 5g/lを下回る場合は、シランカップリング剤の吸着速度が遅ぐ一般的な商業べ一スの採算に合わず、吸着も不均一なものとなる。また、 lOg/1を超える濃度であっても、特に吸着速度が速くなることもなく不経済となる。なお、図面中では、シランカップリング剤処理層は特に記載せず省略している。

[0063] 金属張積層板の形態：本件発明に係る金属張積層板は、フッ素樹脂基材の表面に接着層を介して金属層を張り合わせて得られる金属張積層板であって、前記接着層が上記樹脂組成物を含むことを特徴としたものである。また、前記接着層が前記フッ素樹脂基材用接着剤を用いて形成したことを特徴としたものである。本件発明に係る金属張積層板の断面構成を図 2に示す。図 2 (a)には片面金属張積層板 laを、図 2 (b)には両面金属張積層板 lbを、図 2 (c)には内層回路 9を内部に備える 4層金属張積層板 lcを示している。従って、本件発明に係る金属張積層板とは、その層構成には関係なぐ外層に金属箔 2が張り合わせられた状態のものであって、その内層にフッ素樹脂基材層 5を備え、金属箔 2とフッ素樹脂基材層 5との間に接着層 3を備えた構成の積層体を言う。

[0064] ここで、図 2 (c)には内層回路 9を内部に備える 4層金属張積層板 lcの製造方法に関して簡単に述べておく。例えば、図 2 (b)に示す両面金属張積層板 lbの両面の金属層をエッチング加工して回路 20を形成して両面プリント配線板 21とする。そして、 2枚の両面プリント配線板 21、 FR— 4等のプリプレダ 22等を用いて、図 3に示すように積層し、熱間プレス加工することで 4層金属張積層板 lcが得られる。また、 2枚の両面プリント配線板 21と、両面に本件発明に係るフッ素樹脂材料接着剤を用いた接着層 3を備えるフッ素樹脂基材 5とを用いて、図 4に示すように積層し、熱間プレス加ェすることで 4層金属張積層板 lcが得られる。

[0065] そして、ここで言うフッ素樹脂基材とは、 PTFE (ポリテトラフルォロエチレン (4フッ化 ) )、 PFA (テトラフルォロエチレン 'パーフルォロアルキルビュルエーテル共重合体）、 FEP (テトラフルォロエチレン.へキサフルォロプロピレン共重合体（4. 6フッ化））、 ETFE (テトラフルォロエチレン.エチレン共重合体）、 PVDF (ポリビニリデンフルオライド（2フッ化））、 PCTFE (ポリクロ口トリフルォロエチレン（3フッ化））、その他特許文献 3に開示されたようなポリアリルスルフォン、芳香族ポリスルフイドおよび芳香族ポリエーテルの中から選ばれるいずれか少なくとも 1種の熱可塑性樹脂とフッ素樹脂とからなるフッ素系樹脂等を用いた基材であり、ガラスクロス等の骨格材を含んでも含まなくとも構わない。また、このフッ素樹脂基材の厚さに関しても、特段の限定はない。

[0066] プリント配線板の形態：本件発明に係るプリント配線板は、上記金属張積層板の金属箔をエッチング加工することにより得られるものである。このときのエッチングプロセスは、特に限定されないが、金属箔の表面にエッチングレジスト層を設け、エッチングパターンを露光、現像し、レジストパターンを形成し、金属箔の構成金属成分を溶解可能なエッチング液で回路エッチングを行うのが一般的である。

[0067] 金属張積層板の製造方法の形態：本件発明に係る金属張積層板の第 1製造方法に関して説明する。以下、工程 A— 1〜工程 C 1を順次説明する。

[0068] 工程 A— 1 : この工程では、フッ素樹脂基材の金属箔の張り合わせ面に活性化処理を施す。ここで言う活性化処理とは、フッ素樹脂基材と接着層との密着性を向上させ、結果としてフッ素樹脂基材表面に対する金属箔の密着性を向上させるために行うものである。この活性化処理を具体的に言えば、粗化処理、プラズマ処理、又はこれらを組み合わせた複合処理の事である。このフッ素樹脂基材の粗化処理とは、湿式又は乾式のブラスト法、湿式エッチング法、ドライエッチング法等を使用できる。特に、化学的手法を用いて行う湿式エッチング粗化処理で、ナトリウムエッチングと称される手法が多く採用される。そして、この粗化処理によって形成される粗化面は、平均粗さ（Ra)が 20nm〜100nmとする事が好まし!/、。この平均粗さ（Ra)が 20nm未満の場合には、フッ素樹脂基材と接着層との密着性を向上させ得ない。一方、平均粗さ（ Ra)が lOOnmを超えても、粗化によるフッ素樹脂基材と接着層との密着性向上効果は、それ以上に上昇しない。

[0069] そして、プラズマ処理とは、窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガスでプラズマ気流を生成し、そのプラズマ気流に、フッ素樹脂基材の表面を接触させる処理のことである。前記不活性ガスを、減圧し雰囲気に導入し、平板型の一対の電極を平行に配置して、その電極間に電圧を印加してプラズマ気流を発生させ、そのプラズマ気流中にフッ素樹脂基板を入れて一定時間処理する。または、高周波電極等の間にプラズマ気流を発生させ、そのプラズマ気流中にフッ素樹脂基板を入れて一定時間処理する。このときのプラズマ処理条件に特段の限定はないが、投入電力（W)と電極面積 (c m²)とから算出される電力密度（W/cm²)が 0. 05W/cm²〜； IW/cm²とすると 30 秒〜 1分程度の処理時間を採用する。このプラズマ処理時間は、いたずらに長くしてもフッ素樹脂基材と金属箔との密着性を顕著に向上させることにはならないからであ

[0070] また、上記粗化処理とプラズマ処理とを組み合わせた複合処理を行う場合には、いずれの処理を最初に行っても構わない。図 5 (a)に、活性化処理したフッ素樹脂基材 5を概念的に示した。

[0071] 工程 B— 1 : この工程では、フッ素樹脂基材用接着剤を調製し、このフッ素樹脂基材用接着剤を金属箔の表面に塗布して乾燥することで、金属箔の表面に 0. 5 111〜3 11 m厚さの半硬化樹脂層を形成することで接着層付金属箔を製造する。フッ素樹脂基材用接着剤の調製に関しては上述のとおりである。

[0072] そして、このフッ素樹脂基材用接着剤を金属箔 2の表面に塗布して乾燥することで、金属箔 2の表面に 0. 5 m〜3 m厚さの半硬化樹脂層（図面中は、単に「接着層 3」として示す。）を形成することで、図 5 (b)に示す接着層付金属箔 4を製造する。

[0073] 工程 C 1 : この工程では、図 5 (c)に示すように、工程 A— 1でフッ素樹脂基材の活性化処理を施した張り合わせ面に対し、工程 B— 1で得られた接着層付金属箔 4の接着層 3を当接させて積層し、熱間プレス成形することで図 5 (d)に示す金属張積層板 laを得る。このときの熱間プレス加工条件に関しては、特段の限定はない。しかし、本件発明に係る製造方法の場合、従来のフッ素樹脂基材を用いたプレス加工には

260°C〜400°C程度のプレス温度が採用されてきた力 S、 200°C前後（190°C〜220 °C)の低温でのプレス加工が可能である。従って、プレス加工に要する熱エネルギーが低ぐ製造コストを安価にすることが可能となる利点がある。以下、同様である。

[0074] また、本件発明に係る金属張積層板の第 2製造方法は、以下の工程 A— 2〜工程 C 2を経ることを特 ί毁とするものである。

[0075] 工程 Α— 2 : この工程では、フッ素樹脂基材の金属箔の張り合わせ面に活性化処理を施すのであり、上記第 1製造方法の場合と同様である。従って、説明を省略する。図 6 (a)に、活性化処理したフッ素樹脂基材 5を概念的に示した。

[0076] 工程 B— 2 : この工程は、上述の方法でフッ素樹脂基材用接着剤を調製し、このフッ素樹脂基材用接着剤を離型性プラスチックフィルム 7の表面に塗布して乾燥することで、図 6 (b)に示すように、当該離型性プラスチックフィルムと厚さ 0· 5 111〜3 111の半硬化樹脂層（図面中は、単に「接着層 3」として示す。）が積層状態にある離型性プラスチックフィルム付接着層 8を製造する。

[0077] ここで、離型性プラスチックフィルムとは、剥離性を備えるフィルムを選択的に用いる意味で使用しており、その材質及び厚さ等に関しての特段の限定はない。具体的には、 PETフィルム、熱可塑性フッ素樹脂フィルム、ポリイミド樹脂フィルム等を用いることが好ましい。そして、このときの離型性プラスチックフィルムへのフッ素樹脂基材用接着剤の塗布方法に関しては、特段の限定はなぐエッジコータ、コンマコータ、ダラビアコータ等を使用できる。

[0078] 工程 C 2 : この工程では、フッ素樹脂基材 5の活性化処理を施した張り合わせ面に対し、図 6 (c)に示すように離型性プラスチックフィルム付接着層 8の半硬化樹脂層 (図面中は、単に「接着層 3」として示す。）を当接させ重ね合わせて仮接着し、離型性プラスチックフィルム 7を剥離除去する。

[0079] 工程 D— 2 : この工程では、工程 C 2でフッ素樹脂基材表面に設けた半硬化樹脂層の表面に、図 6 (d)に示すように金属箔 2を積層して熱間プレス成形することで、図 6 (e)に示す金属張積層板 laとする。

[0080] そして、本件発明に係る金属張積層板の第 3製造方法は、以下の工程 A— 3〜ェ程 C 3を経ることを特徴とする。

[0081] 工程 A— 3 : この工程では、フッ素樹脂基材の金属箔の張り合わせ面に活性化処理を施すのであり、上記第 1製造方法の場合と同様である。従って、説明を省略する。図 7 (a)に、活性化処理したフッ素樹脂基材 5を概念的に示した。

[0082] 工程 B— 3 : この工程では、フッ素樹脂基材用接着剤を調製する。従って、この調整に関しての説明は上述したとおりであるので、ここでの重複した説明は省略する。

[0083] 工程 C 3 : この工程では、フッ素樹脂基材 5の活性化処理した表面に、工程 Bで調製したフッ素樹脂基材用接着剤を塗布して乾燥させることで、図 7 (b)に示すように、

0. 5 m〜3 m厚さの半硬化樹脂層（図面中は、単に「接着層 3」として示す。）を形成する。このときのフッ素樹脂基材用接着剤の塗布方法に関しては、特段の限定はなぐエッジコータ、コンマコータ、グラビアコータ等を使用できる。

[0084] 工程 D— 3 : この工程では、工程 C 3でフッ素樹脂基材 5の表面に設けた半硬化樹脂層（図面中は、単に「接着層 3」として示す。）の表面に金属箔 2を積層して熱間プレス成形することで図 7 (c)に示す金属張積層板 laとする。

[0085] 以上に述べてきた金属張積層板の製造方法の説明では、片面金属張積層板のみを例示して説明してきたが、当業者であれば同じ技術的思想の基、容易に両面銅張積層板、多層銅張積層板を製造することが可能である。

実施例 1

[0086] 本実施例においては、第 1製造方法を用いて、銅張積層板を製造し、銅箔の引き剥がし強さの測定を行った。以下、工程毎に説明する。

[0087] 工程 A 1 : この工程では、 0. 6mm厚さの PTFEフッ素樹脂基材（淀川ヒユーテック株式会社製）の金属箔の張り合わせ面に活性化処理を施した。この活性化処理は、金属ナトリウム処理、プラズマ処理、金属ナトリウム処理とプラズマ処理とを順次行つた複合処理の 3種類を行い。 3種類のフッ素樹脂基材、試料 1、試料 2、試料 3を製造した。

[0088] このときの金属ナトリウム処理は、金属ナトリウムやナトリウム錯体の作用によりフッ素樹脂基材の表面からフッ素原子を引き抜き、その表面に水酸基やカルボニル基、力ルポキシル基を生成させることでフッ素樹脂基材表面の活性化を図るものであり、ここでは株式会社潤ェ社製のテトラエッチ処理液を用いて行った。

[0089] そして、プラズマ処理は、真空チャンバ一内に、一対の板状電極を平行に離間配置し、真空度が 1 X 10— ³Paオーダーまで排気して、真空チャンバ一内に窒素ガスをスローリークし、真空度が 0· 2Paになるように調整し、電力密度 0· 12W/cm²で低温プラズマ気流を発生させた。そして、この低温プラズマ気流中に、フッ素樹脂基材を 1分間入れることでプラズマ処理を行った。

[0090] また、金属ナトリウム処理とプラズマ処理とを順次行った複合処理は、上記条件の金属ナトリウム処理とプラズマ処理とを順次行った。

[0091] 以上の活性化処理を行って、図 5 (a)に模式的に示す活性化処理したフッ素樹脂基材 5を得た。

[0092] 工程 B— 1：ここでは、エポキシ樹脂 69重量部、硬化剤 11重量部、硬化促進剤 0. 2 5重量部、ポリマー成分 15重量部、架橋剤 3重量部、ゴム性樹脂 3重量部のフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物を調整した。具体的には、以下の表 1に示している。

[0093] [表 1]

[0094] そして、表 1に示す樹脂組成物を、メチルェチルケトンとジメチルァセトアミドとを用いて樹脂固形分を 30重量％に調整ですることでフッ素樹脂基材用接着剤とした。そして、このフッ素樹脂基材用接着剤を、グラビアコーターを用いて、無粗化の電解銅箔（厚さ： 18 m、防鯖処理層：亜鉛ニッケル合金層、シラン力ップリング剤処理： γ—ァミノプロピルトリエトキシシラン）の張り合わせ面に塗布した。そして、 5分間の風乾を行い、その後 140°Cの加熱雰囲気中で 3分間の乾燥処理を行い、半硬化状態の 1. 5 ^ 111厚さの半硬化樹脂層 (接着層）を形成し、図 5 (b)に示す接着層付金属箔 4を製造した。 [0095] このときに得られた半硬化樹脂層（接着層）のレジンフローの測定は、上記フッ素樹脂基材用接着剤で 40 ,i m厚さの半硬化樹脂層を 18 m厚さの銅箔の片面に設けたものを製造し、これをレジンフロー測定用試料とした。そして、このレジンフロー測定用試料から 10cm角試料を 4枚採取し、上述した MIL— P— 13949Gに準拠してレジンフローの測定を行った。その結果、レジンフローは 1 · 5%であった。

[0096] 工程 C 1 : この工程では、図 5 (c)に示すように、工程 A— 1で得られた 3つの試料

(試料 1、試料 2、試料 3)のフッ素樹脂基材の活性化処理を施した張り合わせ面に対し、工程 B—1で得られた接着層付金属箔 4の接着層 3を当接させて積層し、 200°C X 60分、 32kgf/cm²の圧力で熱間プレス成形することで、図 5 (d)に示す 3種（CL 1 1、 CL1 2、 CL1— 3)の金属張積層板 laを得た。

[0097] 引き剥がし強さ測定用試料の製造：上記金属張積層板 la (CLl— 1、 CL1— 2、 C LI— 3)の銅箔層に、ドライフィルムを用いてエッチングレジスト層形成し、このエッチングレジスト層に引き剥がし強さ測定用の直線回路を形成するためのエッチングバターンを露光、現像し、レジストパターンを形成し、金属箔の構成金属成分を銅エッチング液で回路エッチングを行い、レジスト剥離することにより、引き剥がし強さ測定用回路の形成を行った。なお、 0. 2mm幅の直線回路を常態及び耐塩酸性測定用として用い、 0. 8mm幅の直線回路を耐湿性測定用として用いる。

[0098] そして、フッ素樹脂基材と銅箔回路との引き剥がし強さ測定を行った。この結果に関しては表 2に示す。本件明細書に言う引き剥がし強さとは、基材から銅箔回路を 90 ° 方向（基板に対して垂直方向）に引き剥がしたときの強度のことである。その中で、常態の引き剥がし強さとは、上述のエッチングして回路を製造した直後、何ら処理を行うことなく測定した引き剥がし強さである。そして、加熱後の引き剥がし強さとは、 26 0°Cの半田バスに 20秒間フローティングさせた後に、室温まで冷まして、測定した引き剥がし強さである。

[0099] そして、耐塩酸性劣化率は、試験用回路を作成し、直ぐに測定した常態引き剥がし強さ力、ら、各表中に記載した塩酸処理後 (塩酸:水 = 1 : 1に室温で 60分間浸漬後。 ) にどの程度の引き剥がし強さの劣化が生じているかを示すものであり、 [耐塩酸性劣化率（％) ] = ( [常態引き剥がし強さ] [塩酸処理後の引き剥がし強さ] ) / [常態引き剥がし強さ] X 100の計算式で算出したものである。

[0100] また、耐湿性劣化率は、試験用回路を作成し、直ぐに測定した常態引き剥がし強さから、各表中に記載した吸湿処理後（沸騰したイオン交換水中で 2時間保持後）にどの程度の引き剥がし強さの劣化が生じているかを示すものであり、 [耐湿性劣化率（ %) ] = ( [常態引き剥がし強さ] [吸湿処理後の引き剥がし強さ] ) / [常態引き剥力 Sし強さ] X 100の計算式で算出したものである。従って、これらの劣化率が小さな値であるほど、フッ素樹脂基材と銅箔回路との優れた密着性を有することになる。

[0101] [表 2]

実施例 2

[0102] 本実施例においては、第 2製造方法を用いて、銅張積層板を製造し、銅箔の引き剥がし強さの測定を行った。以下、工程毎に説明する。

[0103] 工程 A— 2 : この工程は、実施例 1と同様であるため省略する。従って、ここでも 3種類のフッ素樹脂基材、試料：[、試料 2、試料 3を製造した。図 6 (a)に、活性化処理したフッ素樹脂基材 5を概念的に示した。

[0104] 工程 B— 2 : この工程は、実施例 1で調整したと同様のフッ素樹脂基材用接着剤を用いて、このフッ素樹脂基材用接着剤を離型性プラスチックフィルム 7として PETフィノレムを用いて、その表面にグラビアコータを用いて塗布し、 5分間の風乾を行い、その後 140°Cの加熱雰囲気中で 3分間の乾燥処理することで、図 6 (b)に示すように、当該離型性プラスチックフィルムと 1. 5 πιの半硬化樹脂層（図面中は、単に「接着層 3」として示す。 )が積層状態にある離型性プラスチックフィルム付接着層 8を製造した。

[0105] 工程 C 2 : この工程では、フッ素樹脂基材 5の活性化処理を施した張り合わせ面に対し、図 6 (c)に示すように離型性プラスチックフィルム付接着層 8の半硬化樹脂層 (図面中は、単に「接着層 3」として示す。）を当接させ重ね合わせ、緩やかな加圧を行うことで仮接着し、離型性プラスチックフィルム 7を剥離除去した。

[0106] 工程 D— 2 : この工程では、工程 C 2でフッ素樹脂基材表面に設けた半硬化樹脂層の表面に、実施例 1で用いたと同様の無粗化の銅箔 (金属箔） 2を、図 6 (d)に示すように積層して、 200°C X 60分、 32kgf/cm²の圧力で熱間プレス成形することで、図 6 (e)に示す層構成の 3種（CL2— 1、 CL2 2、 CL2 3)の金属張積層板 laとした。

[0107] 以下、実施例 1と同様にして引き剥がし強さ測定用試料を製造し、フッ素樹脂基材と銅箔回路との引き剥がし強さ測定を行った。この結果に関しては表 3に示す。

[0108] [表 3]

実施例 3

[0109] 本実施例においては、第 3製造方法を用いて、銅張積層板を製造し、銅箔の引き剥がし強さの測定を行った。以下、工程毎に説明する。

[0110] 工程 A— 3 : この工程は、実施例 1と同様であるため省略する。従って、ここでも 3種類のフッ素樹脂基材、試料：[、試料 2、試料 3を製造した。図 7 (a)に、活性化処理したフッ素樹脂基材 5を概念的に示した。

[0111] 工程 B— 3 : この工程では、実施例 1で調整したと同様のフッ素樹脂基材用接着剤を調整した。

[0112] 工程 C 3 : この工程では、フッ素樹脂基材 5の活性化処理した表面に、工程 B 3 で調製したフッ素樹脂基材用接着剤を塗布し、 5分間の風乾を行い、その後 140°C の加熱雰囲気中で 3分間の乾燥処理することで、図 7 (b)に示すように、 1. 5 111厚さの半硬化樹脂層（図面中は、単に「接着層 3」として示す。）を形成した。このときのフッ素樹脂基材用接着剤の塗布は、エッジコータを用いて行った。 [0113] 工程 D— 3 : ここでは、工程 C 3でフッ素樹脂基材 5の表面に設けた半硬化樹脂層 (図面中は、単に「接着層 3」として示す。）の表面に、 18 111厚さの実施例 1で用いたと同じ銅箔（金属箔） 2を積層して、 200°C X 60分、 32kgf/cm²の圧力で熱間プレス成形することで、図 7 (c)に示す層構成の 3種（CL3— 1、 CL3— 2、 CL3— 3)の金属張積層板 laとした。

[0114] 以下、実施例 1と同様にして引き剥がし強さ測定用試料を製造し、フッ素樹脂基材と銅箔回路との引き剥がし強さ測定を行った。この結果に関しては表 4に示す。

[0115] [表 4]

[0116] 以上に述べてきた実施例を見るに、全ての実施態様において、無粗化の金属箔を用いているが常態引き剥がし強さ及び加熱後引き剥がし強さの全て力 1. Okgf/c mを超えている。これは、従来のフッ素樹脂基材と金属箔との引き剥がし強さ力 0. 8kgf/cm前後であることを考えれば、飛躍的に高くなつていると言える。

[0117] そして、全ての実施態様において、耐塩酸性劣化率は 5%以内であり、耐湿性劣化率は 10%以内に収まっている。これは、従来のフッ素樹脂プリント配線板の場合、耐塩酸性劣化率が 10 %前後、耐湿性劣化率は 15 %以上であることを考えれば、無粗化の金属箔を用いた場合でも飛躍的にフッ素樹脂基材と金属箔との密着性が向上していると言える。

産業上の利用可能性

[0118] 以上述べてきた本件発明に係る内容をもってすると、無粗化の金属箔とフッ素樹脂基材とが非常に高い密着性示し、ヒートショックを受けたときの回路のデラミネーシヨン現象等を効果的に防止できフッ素樹脂銅張積層板及びフッ素樹脂プリント配線板の提供が可能となる。しかも、無粗化の金属箔を使用できるため、エッチング法で回路形成を行う場合にも、ファインピッチパターンの形成が容易となる。従って、低誘電損失且つ低誘電率であるという誘電特性、クロストーク特性等に関する良好な高周波特性、その他耐熱性、耐久性を備え、回路と基材との密着性に優れ、且つ、ファインピツチパターンを備える高品質のフッ素樹脂プリント配線板を市場に安価に供給できるようになる。また、本件発明に係る金属張積層板の製造方法は、新たな装置を必要とするものでもなく、従来の設備の使用が可能であり、低温でのプレス加工が可能であるため製造コストが安価である。

図面の簡単な説明

[0119] [図 1]本件発明に係る接着層付金属箔の層構成を示す模式断面図である。

[図 2]本件発明に係る金属張積層板の層構成のノリエーシヨンの一例を示す模式断面図である。

[図 3]多層プリント配線板製造のイメージを示す模式図である。

[図 4]多層プリント配線板製造のイメージを示す模式図である。

[図 5]本件発明に係る金属張積層板の製造プロセスを説明するためのフロー図であ

[図 6]本件発明に係る金属張積層板の製造プロセスを説明するためのフロー図であ

[図 7]本件発明に係る金属張積層板の製造プロセスを説明するためのフロー図であ符号の説明

[0120] la, lb, lc 金属張積層板

2 金属箔

3 接着層

4 接着層付金属箔

5 フッ素樹脂基材層

7 離型性プラスチックフィルム

8 離型性プラスチックフィルム付接着層

9 内層回路

20 回路両面プリント配線板プリプレダ

Claims

請求の範囲

[1] フッ素樹脂基材に対し金属箔を張り合わせるための接着層を形成するための樹脂組成物において、

当該樹脂組成物は、溶剤に可溶で且つ官能基として分子内に水酸基、カルボキシル基、ァミノ基の 1種又は 2種以上を有するポリマー成分を 2重量部〜 50重量部、沸点 200°C以上のエポキシ樹脂及び沸点 200°C以上のアミン系エポキシ樹脂硬化剤からなるエポキシ樹脂配合物を 50重量部以上、

を含有することを特徴とするフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物。

[2] 前記ポリマー成分は、ポリビュルァセタール樹脂、フエノキシ樹脂、芳香族ポリアミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂の群から選ばれた 1種又は 2種以上を混合したものである請求項 1に記載のフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物。

[3] 前記沸点 200°C以上のエポキシ樹脂は、ビスフエノール A型エポキシ樹脂、ビスフエノール F型エポキシ樹脂、ゴム変性ビスフエノール A型エポキシ樹脂、ビフエ二ル型ェポキシ樹脂の群から選ばれる 1種又は 2種以上を混合したものである請求項 1又は請求項 2に記載のフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物。

[4] アミン系エポキシ樹脂硬化剤は、芳香族ポリアミン、ポリアミド類及びこれらをエポキシ樹脂や多価カルボン酸と重合或いは縮合させて得られるアミンァダクト体の群から選ばれた 1種又は 2種以上を用いる請求項 1〜請求項 3のいずれかに記載のフッ素樹脂基材接着用樹脂組成物。

[5] フッ素樹脂基板に対し金属箔を張り合わせるために用いる樹脂接着剤であって、請求項 1〜請求項 4のいずれかに記載のフッ素樹脂基板用樹脂組成物に有機溶剤を添加して混合して得られることを特徴としたフッ素樹脂基材用接着剤。

[6] 前記有機溶剤は、メチルェチルケトン、シクロペンタノン、ジメチルホルムアミド、ジメチルァセトアミド、 N—メチルピロリドンのいずれ力、 1種の溶剤又はこれらの混合溶剤である請求項 5に記載のフッ素樹脂基材用接着剤。

[7] 金属箔の表面に基材に対する接着層を備えた接着層付金属箔において、

当該接着層は、前記請求項 5又は請求項 6に記載のフッ素樹脂基板用樹脂接着剤を用いて形成したものであることを特徴としたフッ素樹脂基材用の接着層付金属箔〇

[8] 前記接着層付金属箔の接着層は、厚さ 0. 511 m〜311 mの半硬化樹脂層である請求項 7に記載のフッ素樹脂基材用の接着層付金属箔。

[9] 前記接着層付金属箔の接着層は、 MIL規格における MIL— P— 13949Gに準拠して測定したときのレジンフローが 5%以内という特性を備えるものである請求項 7又は請求項 8に記載のフッ素樹脂基材用の接着層付金属箔。

[10] 前記金属箔は、銅箔、ニッケル箔、スズ箔、金箔、銀箔、白金箔、鉄箔、コバルト箔、銅合金箔、ニッケル合金箔、スズ合金箔、金合金箔、銀合金箔、白金合金箔、鉄合金箔、コバルト合金箔の!/、ずれかを用いる請求項 7〜請求項 9の!/、ずれかに記載のフッ素樹脂基材用の接着層付金属箔。

[11] フッ素樹脂基材の表面に接着層を介して金属層を張り合わせて得られる金属張積層板 Cめって、

前記接着層は、請求項 1〜請求項 4のいずれかに記載の樹脂組成物を含むことを特徴とした金属張積層板。

[12] フッ素樹脂基材の表面に接着層を介して金属層を張り合わせて得られる金属張積層板 Cめって、

前記接着層は、請求項 5又は請求項 6に記載のフッ素樹脂基材用接着剤を用いて形成したことを特徴とした金属張積層板。

[13] 請求項 11又は請求項 12の金属張積層板の金属箔をエッチング加工することにより得られることを特徴としたプリント配線板。

[14] 請求項 11又は請求項 12に記載の金属張積層板の製造方法であって、以下の工程 A— 1〜工程 C 1を経ることを特徴とする金属張積層板の製造方法。

工程 A— 1：フッ素樹脂基材の金属箔との張り合わせ面に活性化処理を施す工程。工程 B— 1：フッ素樹脂基材用接着剤を調製し、このフッ素樹脂基材用接着剤を金属箔の表面に塗布して乾燥することで、金属箔の表面に 0· 5 111〜3 111厚さの半硬化樹脂層を形成することで接着層付金属箔を製造する工程。

[15] 請求項 11又は請求項 12に記載の金属張積層板の製造方法であって、以下の工程 A— 2〜工程 C 2を経ることを特徴とする金属張積層板の製造方法。

工程 A— 2：フッ素樹脂基材の金属箔との張り合わせ面に活性化処理を施す工程。工程 B— 2 : フッ素樹脂基材用接着剤を調製し、このフッ素樹脂基材用接着剤を離型性プラスチックフィルムの表面に塗布して乾燥することで、当該離型性プラスチックフィルムと厚さ 0. 5 a m〜3 a mの半硬化樹脂層が積層状態にある離型性プラスチックフィルム付接着層を製造する工程。

[16] 請求項 11又は請求項 12に記載の金属張積層板の製造方法であって、以下の工程 A— 3〜工程 D— 3を経ることを特徴とする金属張積層板の製造方法。

工程 A— 3：フッ素樹脂基材の金属箔の張り合わせ面に活性化処理を施す工程。工程 B— 3 : フッ素樹脂基材用接着剤を調製する工程。

[17] 前記活性化処理は、粗化処理、プラズマ処理、又はこれらを組み合わせた複合処理のいずれかである請求項 14又は請求項 15のいずれかに記載の金属張積層板の製造方法。