[go: up one dir, main page]

WO2008046503A1 - Verfahren und vorrichtung zur herstellung von geschmolzenem material - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur herstellung von geschmolzenem material Download PDF

Info

Publication number
WO2008046503A1
WO2008046503A1 PCT/EP2007/008514 EP2007008514W WO2008046503A1 WO 2008046503 A1 WO2008046503 A1 WO 2008046503A1 EP 2007008514 W EP2007008514 W EP 2007008514W WO 2008046503 A1 WO2008046503 A1 WO 2008046503A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
gas
carbon dioxide
melt gasifier
reduced
recirculated
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2007/008514
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Franz Hauzenberger
Robert Millner
Norbert Rein
Johannes Schenk
Martin Schmidt
Bogdan Vuletic
Kurt Wieder
Johann Wurm
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Primetals Technologies Austria GmbH
Original Assignee
Siemens VAI Metals Technologies GmbH and Co
Siemens VAI Metals Technologies GmbH Austria
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens VAI Metals Technologies GmbH and Co, Siemens VAI Metals Technologies GmbH Austria filed Critical Siemens VAI Metals Technologies GmbH and Co
Priority to BRPI0719172-3A priority Critical patent/BRPI0719172A2/pt
Priority to MX2009003725A priority patent/MX2009003725A/es
Priority to US12/445,349 priority patent/US20100024599A1/en
Priority to CA002665763A priority patent/CA2665763A1/en
Priority to JP2009531734A priority patent/JP2010506046A/ja
Priority to EP07818594A priority patent/EP2082066A1/de
Priority to AU2007312665A priority patent/AU2007312665A1/en
Publication of WO2008046503A1 publication Critical patent/WO2008046503A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
    • C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
    • C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
    • C21B13/143—Injection of partially reduced ore into a molten bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/20—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases
    • C21B2100/22—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by reforming
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/20—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases
    • C21B2100/28—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by separation
    • C21B2100/282—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by separation of carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/64—Controlling the physical properties of the gas, e.g. pressure or temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C2100/00—Exhaust gas
    • C21C2100/06—Energy from waste gas used in other processes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/122—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by capturing or storing CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen

Definitions

  • the invention relates to a method for producing molten metal, wherein oxygen, reducing agent and in a reduction reactor reduced iron are introduced into a melter gasifier, the reducing agent gasified with the oxygen and the resulting heat, the reduced iron is melted, the dome gas from the A melt gasifier is used as at least a portion of the reducing gas, and wherein reacted top gas is withdrawn from the reduction reactor, and a plant for carrying out the method, with a reduction reactor, a melt gasifier with oxygen supply and a supply system for reducing agent, at least one conduit for the supply of the dome gas from the melt gasifier into the reduction reactor and at least one line for the removal of the top gas from the reduction reactor.
  • blast furnaces various carbonaceous gases, such as natural gas, coke oven gas, etc., are injected via the tuyeres or in the Bosh plane with the background to save coke and increase economy, as already described in GB 883 998 A, for example.
  • An injection of blast furnace gas is not economical due to the high CO 2 , N 2 and low H 2 content.
  • the coupling of the melter gasifier operation with the reduction reactor results in a fluctuating metallization of the sponge iron of 70-90%.
  • a fluctuating metallization of the sponge iron of 70-90%.
  • This reduction also sinks Metallization in the fixed bed reduction shaft or fluidized bed reactor, which in turn causes a fall of the Charbett- and dome temperature in the melter gasifier.
  • RAFT adiabatic flame temperature
  • a particle separator is provided in at least one duct for the dome gas, from the particle discharge of which a particle recirculation leads to the melt gasifier, with a branching from the return duct into the particle recirculation.
  • a reduction shaft 1 is of lumpy or pellet-shaped iron ore, optionally supplied with unburned aggregates.
  • the sponge iron produced in the reduction shaft 1 is introduced into the head of a melter gasifier 3.
  • a melter gasifier 3 At the bottom of the melter gasifier 3, liquid pig iron and above it liquid slag accumulate, which are preferably withdrawn discontinuously via their own taps.
  • a gasification agent is supplied to the melter gasifier 3, preferably coal and / or coal briquettes, possibly mixed with screened undersize of the iron ore, which otherwise could not be used for the reduction process.
  • an oxygen-containing gas is supplied in the lower region of the melter gasifier 3.
  • the reducing gas generated is led out of the head of the melter gasifier 3 via a line 6, freed of solid constituents, in particular dust and fine-grained degassed coal, in a hot gas cyclone 7 and then passes via a line 8 into the reduction shaft 1.
  • the reducing gas flows through the Pillar of iron ore and additives in countercurrent, thereby reducing the iron ore to sponge iron.
  • the separated in the hot gas cyclone 7 degassed pulverized coal and other particulate ingredients are returned to the melter gasifier 3, preferably on entry into this by arranged in the wall of the melter gasifier 3 dust burner, which also oxygen-containing gas is fed, gasified.
  • the at least partially consumed reducing gas is withdrawn at the upper end of the reduction shaft 1 via a top gas line 9 and fed to a laundry in the wet scrubber 10 as export gas due to the excess gas utilization and total energy optimization.
  • For reducing the pressure of the system used reducing gas is added after washing in the wet scrubber 11 either the export gas or recycled via line 12 as a cooling gas in the line 6 before the hot gas cyclone 7.
  • the top gas to be recycled is behind the wet scrubber 10 via a Line 13 is branched off and compressed by means of a compressor 14 with the highest possible suction pressure.
  • unused reducing gas downstream of the wet scrubber 11 can be diverted via a further line 15 before admixture with the export gas and recycled.
  • the recirculated top gas can according to a first variant after intercooling to 30-50 0 C in the cooler 16 and reduction of the CO 2 content to 2-3% by volume in the system 17 for CO 2 Entfemung introduced via lances 18 in the oxygen nozzles are injected into the melter gasifier 3, wherein the return line for the top gas to the mouth of the oxygen supply is parallel to this. Part of this gas treated in this way can be branched off and admixed for transporting the particles returned from the hot gas cyclone 7.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

Bei einem Verfahren zur Herstellung von geschmolzenem Metall werden Sauerstoff, Reduktionsmittel und in einem Reduktionsreaktor (1) reduziertes Eisen in einen Schmelzvergaser (3) eingebracht. Das Reduktionsmittel wird mit dem Sauerstoff vergast und durch die dabei entstehende Wärme wird das reduzierte Eisen geschmolzen. Das Kuppelgas aus dem Schmelzvergaser (3) wird als zumindest ein Anteil des Reduktionsgases verwendet, reagiertes Topgas wird aus dem Reduktionsreaktor (1) abgezogen. Um unter erhöhter Energie- und Rohstoffeffizienz auch die Produktivität zu steigern, wobei gleichzeitig metallurgisch bessere Eigenschaften des Produktes erhalten werden, wird zumindest ein Teil des Topgases aus der Leitung (9) für das Abziehen des Topgases aus dem Reduktionsreaktor (1) abgezweigt und über zumindest eine in den Schmelzvergaser (3) führende Rückleitung (13, 18) rückgeführt und in den Schmelzvergaser (3) eingebracht.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von geschmolzenem Material
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von geschmolzenem Metall, wobei Sauerstoff, Reduktionsmittel und in einem Reduktionsreaktor reduziertes Eisen in einen Schmelzvergaser eingebracht werden, das Reduktionsmittel mit dem Sauerstoff vergast und durch die dabei entstehende Wärme das reduzierte Eisen geschmolzen wird, wobei das Kuppelgas aus dem Schmelzvergaser als zumindest ein Anteil des Reduktionsgases verwendet wird, und wobei reagiertes Topgas aus dem Reduktionsreaktor abgezogen wird, sowie eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens, mit einem Reduktionsreaktor, einem Schmelzvergaser mit Sauerstoffzuführung und einem Zuführsystem für Reduktionsmittel, zumindest eine Leitung für die Zuführung des Kuppelgases aus dem Schmelzvergaser in den Reduktionsreaktor und zumindest eine Leitung für das Abziehen des Topgases aus dem Reduktionsreaktor.
Bei Hochöfen werden verschiedene kohlenstoffhaltige Gase, wie Erdgas, Koksofen- gas, etc. über die Windformen oder in der Bosh-Ebene eingeblasen mit dem Hintergrund Koks einzusparen und die Wirtschaftlichkeit zu erhöhen, wie beispielsweise bereits in der GB 883 998 A beschrieben ist. Eine Eindüsung von Gichtgas ist bedingt durch den hohen CO2, N2 und niedrigen H2-Gehalt nicht wirtschaftlich.
Bei Schmelzreduktionsanlagen, wie etwa in der DE 36 28 102 A1 beschrieben, wird Sauerstoff mit einer Temperatur von 25°C und einer Reinheit von ≥95 Vol-% über die Düsen in den Einschmelzvergaser eingeblasen um die Reduktionsmittel (überwiegend Kohle und Kohlebriketts) zu vergasen und die erforderliche Wärme für das Schmelzen des reduzierten Eisens zur Verfügung zu stellen. Das Kuppelgas des Einschmelzvergasers (ESV) wird zur indirekten Reduktion im einem Festbett-Reduktionsschacht (FBRS) oder in Wirbelschichtreaktoren (WSR) verwendet. Bedingt durch die mangelnde Gasausnutzung im FBRS oder WSR ergeben sich ein hoher spezifischer Kohle- bzw. Kohlebrikettverbrauch und ein hoher Energieüberschuss im Exportgas.
Durch die Koppelung des Einschmelzvergaserbetriebes mit dem Reduktionsreaktor ergibt sich eine schwankende Metallisierung des Eisenschwammes von 70 - 90%. Beispielsweise führt ein Anstieg der Charbett- und Kuppeltemperatur im Einschmelzvergaser zu verringerter benötigter Sauerstoffmenge, damit aber auch zu einer Verringerung des Reduktionsgases. Durch diese Verringerung sinkt auch die Metallisierung im Festbett-Reduktionsschacht bzw. Wirbelschichtreaktor, was wiederum ein Fallen der Charbett- und Kuppeltemperatur im Einschmelzvergaser bewirkt. Dies führt jedoch zu einem höheren Bedarf an Sauerstoff, so dass sich die Menge an Reduktionsgas vergrößert und die Metallisierung wieder zunimmt. Aufgrund der langen Regelstrecke ist daher kein stabiler Betrieb des Einschmelzvergasers möglich (unter anderem bedingt durch Kohlezerfall) und höhere spezifische Reduktionsmittelverbräuche sind die Folge.
Weiters liegt die bei der Vergasung der Kohle mit Sauerstoff entstehende adiabatische Flammentemperatur (RAFT) oberhalb von 3.0000C (theoretisch) wodurch die Reduktion des SiO2 zu Si begünstigt wird und daher das Roheisen hohe Gehalte an Silizium haben kann. Daher ist oft eine zusätzliche Nachbehandlung notwendig um die gewünschten Si-Werte von 0,4-0,5 Gew-% zu erreichen.
Das gereinigte Exportgas, welches sich aus dem Gichtgas aus dem Direktreduktions- aggregat und dem Kuppelgas aus dem Einschmelzvergaser zusammensetzt, weist folgende typische Analyse bei 1.5 barg auf: CO 45 Vol-%, CO230 Vol-%, H2 19 Vol-%, H2O 3 Vol-% und N2 3 Vol-%. Es muss aufgrund des Gasüberschusses einer Verwertung und Gesamtenergieoptimierung zugeführt werden.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung war daher ein Verfahren bzw. eine Anlage wie eingangs beschrieben anzugeben, bei welcher unter erhöhter Energie- und Rohstoffeffizienz auch die Produktivität gesteigert werden kann, wobei gleichzeitig metallurgisch bessere Eigenschaften des Produktes erhalten werden.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist das Verfahren erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Teil des abgezogenen Topgases in den Schmelzvergaser eingebracht wird. Durch diese Eindüsung sind bedeutende Einsparungen von Kohle und Kohlebriketts als Reduktionsmittel im Einschmelzvergaser möglich, die durch Zuführung von Reduktanten (CO, H2) aus dem Rezirkulationsgas ersetzt werden. Außerdem wird eine Kühlung der Wirbelzone und des Charbetts durch gezielte Absenkung der Flammentemperatur erreicht, die sich aufgrund der endothermen Reaktion der Kohle, Kohlebriketts bzw. Kokses mit den Gasbestandtei- len und Kracken des Methans ergibt.
Vorteilhafterweise wird dabei das rückgeführte Gas verdichtet. Gemäß einer weiteren vorteilhaften Variante des Verfahrens ist vorgesehen, dass das rückgeführte Gas zwischen Verdichtung und Einbringung in den Schmelzvergaser gekühlt wird, vorzugsweise auf 30 bis 500C, und der Kohlendioxid-Gehalt reduziert wird, vorzugsweise auf 2 bis 3 Vol-%. Der Vorteil dabei ist eine höhere Gasmenge im Charbett für die indirekte Gasreduktion, d.h. mehr Reduktionsarbeit im Einschmelzvergaser.
Wenn entsprechend einer weiteren Variante zumindest ein Teil des rückgeführten Gases nur verdichtet wird, zumindest ein weiterer Teil des rückgeführten Gases nur gekühlt sein Kohlendioxid-Gehalt reduziert wird, und das verdichtete und das kohlendioxid-reduzierte Gas vor Einbringung in den Schmelzvergaser gemischt werden, kann die Beeinflussung der Eigenschaften im Einschmelzvergaser noch exakter dosiert werden.
Dazu kann auch vorgesehen sein, dass das rückgeführte und allenfalls gekühlte und kohlendioxid-reduzierte Gas vor Einbringung in den Schmelzvergaser aufgeheizt wird, vorzugsweise unter Verwendung eines Teilstromes des rückgeführten Gases als Brenngas. Durch die Vorwärmung des Rezirkulationsgases kann die rückführbare Gasmenge maximiert werden ohne die adiabatische Flammentemperatur (RAFT) unter eine unerwünscht niedrige Grenze mit Nachteilen für die Metallurgie abzusenken. Dadurch ergibt sich eine zusätzliche vorteilhafte Reduktion des Rohstoffeinsat- zes und eine zusätzliche Kontrollmöglichkeit des Prozesses.
Gemäß einer erfindungsgemäßen Verfahrensvariante kann vorgesehen sein, dass zumindest ein Teilstrom des rückgeführten Gases mit höheren Kohlenwasserstoffen und unter Verwendung eines weiteren Teilstromes des rückgeführten Gases als Brenngas reformiert wird.
Dabei kann vorteilhafterweise das reformierte rückgeführte Gas mit dem allein verdichteten und/oder dem gekühlten und kohlendioxid-reduzierten Gas vor Einbringung in den Schmelzvergaser gemischt werden.
Gemäß einer vorteilhaften Verfahrensvariante ist weiters vorgesehen, dass im Kuppelgas mittransportierte Partikel abgeschieden und in den Schmelzvergaser rückgeführt werden, wobei ein Teilstrom des allein verdichteten und/oder des gekühlten und kohlendioxid-reduzierten Gases zum Transport der rückgeführten Partikeln zugemischt wird. Gemäß einer erfindungsgemäßen Verfahrensvariante kann vorgesehen sein, dass mittels der Menge und/oder der Temperatur und/oder dem CO2-Anteil des rückgeführten Gases die theoretische adiabate Flammtemperatur in der Wirbelzone gesteuert wird, wodurch eine gezielte Steuerung der metallurgischen Prozesse möglich wird.
Durch jede einzelne der beschriebenen Eingriffsmöglichkeiten aber auch durch Kombinationen davon ist eine effiziente Steuerung der theoretische adiabate Flammtemperatur in der Wirbelzone möglich.
Die eingangs beschriebene Anlage ist zur Lösung der Aufgabe erfindungsgemäß gekennzeichnet durch zumindest eine von der Leitung für das Topgas abzweigende und in den Schmelzvergaser führende Rückleitung.
Um dabei Brand- bzw. Explosionsgefahr zu minimieren, verläuft die Rückleitung für das Gas bis zur Mündung der Sauerstoffzuführung parallel zu dieser.
Vorteilhafterweise ist in die Rückleitung ein Verdichter eingesetzt.
Eine vorteilhafte Ausführungsform der Anlage ist erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Verdichter und der Sauerstoffzuführung eine Kühleinrichtung und eine Kohlendioxid-Reduktionsstufe eingesetzt sind, wobei letztere auch den Gehalt an Wasserdampf reduzieren bzw. zur Gänze eliminieren kann.
Dabei kann vorgesehen sein, dass der Ausgang des Verdichters und der Ausgang der Kohlendioxid-Reduktionsstufe in eine gemeinsame Zuführleitung zur Sauerstoffzuführung zum Schmelzvergaser führen.
Um durch Vorwärmung des Rezirkulationsgases die rückführbare Gasmenge maximieren zu können, ohne Nachteile für die Metallurgie aufgrund zu starker Absenkung der adiabatischen Flammentemperatur (RAFT), ist nach der Zusammenführung des Ausganges des Verdichters und des Ausganges der Kohlendioxid- Reduktionsstufe eine Heizeinrichtung vorgesehen. Dadurch ergibt sich eine zusätzliche vorteilhafte Reduktion des Rohstoffeinsatzes und eine zusätzliche Kontrollmöglichkeit des Prozesses. Durch das vorteilhafte weitere Erfindungsmerkmal, dass die Heizeinrichtung mit Brenngas arbeitet, wobei vor dem Verdichter eine Abzweigung von der Rückleitung ausgeht und zum Brenngasanschluss der Heizeinrichtung führt, kann der Rohstoffeinsatz vermindert und kann damit die Effizienz der Anlage weiter gesteigert werden.
Vorteilhafterweise kann zwischen dem Verdichter und der Sauerstoffzuführung ein Reformer eingesetzt sein.
Auch hierbei kann der Verbrauch an Rohstoffen verringert werden, indem gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform von der Rückleitung eine Abzweigung ausgeht und zu einem Brenngasanschluss des Reformers führt.
Eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist dadurch gekennzeichnet, dass in parallelen Zweigen der Rückleitung sowohl eine Kühleinrichtung und eine Kohlendioxid-Reduktionsstufe als auch ein Reformer vorgesehen sind, welche parallelen Zweige in eine gemeinsame Zuführleitung zur Sauerstoffzuführung zum Schmelzvergaser führen.
Vorzugsweise ist in zumindest einer Leitung für das Kuppelgas ein Partikelabscheider vorgesehen, von dessen Partikelaustrag eine Partikelrückführung zum Schmelzvergaser führt, wobei eine Abzweigung von der Rückleitung in die Partikelrückführung mündet. .
In der nachfolgenden Beschreibung soll die Erfindung anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels und unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung näher erläutert werden.
In einen Reduktionsschacht 1 wird von stückiges oder pelletförmiges Eisenerz, gegebenenfalls mit ungebrannten Zuschlagsstoffen, zugeführt. Über Austragsvor- richtungen 2 wird der im Reduktionsschacht 1 erzeugte Eisenschwamm in den Kopf eines Einschmelzvergasers 3 eingebracht. Am Boden des Einschmelzvergasers 3 sammeln sich flüssiges Roheisen und über diesem flüssige Schlacke, die jeweils über eigene Abstiche vorzugsweise diskontinuierlich abgezogen werden. Aus einem Vorratsschacht 4 wird dem Einschmelzvergaser 3 ein Vergasungsmittel zugeführt, vorzugsweise Kohle und/oder Kohlebriketts, allenfalls gemischt mit ausgesiebtem Unterkorn des Eisenerzes, das ansonsten für den Reduktionsprozess nicht verwendet werden könnte. Über Gasleitungen 5 wird im unteren Bereich des Einschmelzvergasers 3 ein sauerstoffhaltiges Gas zugeführt. Das erzeugte Reduktionsgas wird über eine Leitung 6 aus dem Kopf des Einschmelzvergasers 3 herausgeführt, in einem Heißgaszyklon 7 von festen Bestandteilen, insbesondere Staub- und feinkörniger entgaster Kohle befreit und gelangt dann über eine Leitung 8 in den Reduktionsschacht 1. In diesem durchströmt das Reduktionsgas die Säule aus Eisenerz und Zuschlagsstoffen im Gegenstrom und reduziert hierbei das Eisenerz zu Eisenschwamm.
Der im Heißgaszyklon 7 abgeschiedene entgaste Kohlenstaub und andere partikelförmige Inhaltsstoffe werden zum Einschmelzvergaser 3 zurückgeführt, vorzugsweise bei Eintritt in diesen durch in der Wand des Einschmelzvergasers 3 angeordnete Staubbrenner, denen auch sauerstoffhaltiges Gas zugeleitet wird, vergast.
Das zumindest teilweise verbrauchte Reduktionsgas wird am oberen Ende des Reduktionsschachtes 1 über eine Topgasleitung 9 abgezogen und nach einer Wäsche im Nasswäscher 10 als Exportgas aufgrund des Gasüberschusses einer Verwertung und Gesamtenergieoptimierung zugeführt. Zur Druckregelung der Anlage verwendetes Reduktionsgas wird nach der Wäsche im Nasswäscher 11 entweder dem Exportgas beigemischt oder über die Leitung 12 als Kühlgas in die Leitung 6 vor dem Heißgaszyklon 7 rückgeführt.
Besonders vorteilhaft ist die Verwertung zumindest eines Teils des abgezogenen Topgases, bzw. nach der Wäsche des Exportgases, durch Rückführung in den Prozess selbst, nämlich durch Rückführung und Einbringung in den Einschmelzvergaser 3. Zu diesem Zweck wird das rückzuführende Topgas hinter dem Nasswäscher 10 über eine Leitung 13 mittels eines Kompressors 14 mit einem möglichst hohen Saugdruck abgezweigt und verdichtet. Vorteilhafterweise kann auch nicht benötigtes Reduktionsgas hinter dem Nasswäscher 11 über eine weitere Leitung 15 bereits vor der Beimischung zum Exportgas abgezweigt und rückgeführt werden.
Das rückgeführte Topgas kann gemäß einer ersten Variante nach Zwischenkühlung auf 30-500C im Kühler 16 und Reduktion des CO2-Gehaltes auf 2-3 Vol-% in der Anlage 17 zur CO2-Entfemung über Lanzen 18 die in die Sauerstoffdüsen eingeführt sind, in den Einschmelzvergaser 3 eingedüst werden, wobei die Rückleitung für das Topgas bis zur Mündung der Sauerstoffzuführung parallel zu dieser verläuft. Ein Teil dieses derart behandelten Gases kann abgezweigt und zum Transport der aus dem Heißgaszyklon 7 rückgeführten Partikeln zugemischt werden. Neben der Einsparung von Kohle und Kohlebriketts als Reduktionsmittel im Einschmelzvergaser durch Zuführung von Reduktasen wie etwa CO oder H2 aus dem rückgeführten Topgas kann auch eine Kühlung der Wirbelzone und des Charbetts durch gezielte Absenkung der Flammentemperatur aufgrund der endothermen Reaktion der Kohle, Kohlebriketts bzw. des Kokses mit den Gasbestandteilen und Kracken des Methans erreicht werden, wobei die folgenden Reaktionen maßgeblich sind:
C + CO2 → 2 CO ΔH298 = +173 kJ/mol
C + H2O → CO+H2 ΔH298 = +132 kJ/mol
CH4 → 2 H2 + C AH298 = +74 kJ/mol
Durch die Installation des Kompressors 14 und gegebenenfalls der CO2- Entfernungsanlage 17 mit vorgeschaltetem Wärmetauscher 16, bzw. eines Reformers/Reduktionsgasofens 21 ergeben sich auch als Vorteile, dass höhere Schmelzleistungen und damit eine Erhöhung der Produktivität möglich sind, dass durch verringerten Einsatz an Reduktionsmittel auch eine Reduktion der spezifischen CO2-Emissionen pro Tonne Roheisen erzielt werden kann, dass eine Senkung der Betriebskosten und damit die rasche Amortisierung der zusätzlichen Investitionskosten je nach Reduktionsmittelkosten für Kohle, Kohlebriketts, Koks möglich ist. Auch die Nutzung als Stickstoffersatz bei Staubbrennern wäre denkbar.
Allenfalls kann das Topgas auch direkt, unter Nutzung der fühlbaren Kompressions- wärme, eingebracht werden. Zur Regelung des CO2-Gehaltes, etwa in Abhängigkeit der Charbett- bzw. Kuppeltemperatur, können beide Gasströme auch gemischt werden.
Das rückgeführte Topgas kann nach der C02-Entfemung auch optional mittels einem Reduktionsgasofen 19 (konvektiv, regenerativ), elektrischer Heizung, Plasmabrenner, oder Wärmetauscher (Nutzung der fühlbaren Wärme von Prozessgas z.B. Topgas vor Scrubber) etc. aufgeheizt werden. Dabei wird bei Nutzung eines Reduktionsgasauf- heizofens 19 ein Teil des abgezweigten Topgases über die Leitung 20 als Brenngas verwendet.
Bei Aufheizung des rückgeführten Topgases vor Einbringung in den Einschmelzver- gaser 3 durch einen Wärmetauscher wird vorzugsweise die Wärmeenergie des
Topgases vor dem Nasswäscher 10 ausgenützt. Damit ergibt sich als Vorteil die
Erhöhung der Energieeffizienz des Prozesses durch geringere, zur Kühlung des Topgasös erforderliche Prozesswassermengen, was auch eine Reduktion des Energiebedarfs der Prozesswasserpumpen bedeutet. Weiters wird die vom Topgas ins Prozesswasser abgeführte Wärme reduziert, die über Kühltürme verloren geht oder über Verdunstung Wasserverluste im System bewirkt, die ständig ausgeglichen werden müssen.
Alternativ kann das rückgeführte Topgas auch mit höheren Kohlenwasserstoffen (z.B. Erdgas) in einem Reformer 21 reformiert werden, wobei für die endotherme Reaktionswärme ein Teil des über eine Leitung 22 als Brenngas zugeführten Topgases verwendet wird.
Die aufgrund der Gasrückführung erhöhte Menge an Reduktionsgas aus dem Einschmelzvergaser 3 wird zur Produktionssteigerung in der Reduktionsstufe 1 (Schacht oder Wirbelschicht) und/oder für eine konstante Metallisierung genutzt. Die konstante Metallisierung wird durch die Entkoppelung des Einschmelzvergasers 3 und des Reduktionsschachtes 1 erreicht. Eine jederzeit ausreichende Menge an Reduktionsgas gestattet eine konstante Metallisierung im Reduktionsschacht 1. Damit sind keine großen Änderungen der dem Einschmelzvergaser 3 zuzuführenden Sauerstoffmenge zur Anpassung des Wärmehaushaltes nötig, was zu einer konstanten Charbettemperatur, geringerem Kohlezerfall und damit stabilem Betrieb des Einschmelzvergasers 3 mit niedrigem spezifischem Reduktionsmittelverbrauch führt. Eine Optimierung des Einschmelzvergaserbetriebes führt zu einer geringeren notwendigen Menge an Reduktionsmitteln für den Festbett-Reduktionsschacht 1 (FBRS) oder in Wirbelschichtreaktoren (WSR) der Anlage, welche durch die Rückführung von Topgas zur Gänze kompensiert wird.
Darüber hinaus ergibt dadurch sich eine rasche Regelmöglichkeit, Absenkung des Siliziumgehaltes im Roheisen durch niedrigere adiabatische Flammentemperatur und stabileren Einschmelzvergaserbetrieb, um die bei hohen Temperaturen stattfindende Reduktion von Silizium entsprechend der folgenden Formel zu minimieren:
SiO2 + 2 C -> Si + 2 CO ΔH298 = +690 kJ/mol
Neben dem Siliziumgehalt lässt sich auch eine Verringerung des Schwefelgehaltes im Roheisen erzielen, da aufgrund der Rückführung des Topgases mit nur 1 bis 100 ppm H2S ein wesentlich geringerer Schwefeleintrag erfolgt, als bei ausschließlicher Verwendung von Kohle, Kohlebriketts oder Koks. Schließlich ist durch die Gasrückführung die Einstellung der notwendigen Düsengeschwindigkeit und einer ausreichenden Penetration der Wirbelzone bei niedrigeren Schmelzraten wesentlich erleichtert.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von geschmolzenem Metall, wobei Sauerstoff, Reduktionsmittel und in einem Reduktionsreaktor (1) reduziertes Eisen in einen Schmelzvergaser (3) eingebracht werden, das Reduktionsmittel mit dem
Sauerstoff vergast und durch die dabei entstehende Wärme das reduzierte Eisen geschmolzen wird, wobei das Kuppelgas aus dem Schmelzvergaser (3) als zumindest ein Anteil des Reduktionsgases verwendet wird, und wobei reagiertes Topgas aus dem Reduktionsreaktor (1) abgezogen wird, und zumindest ein Teil des abgezogenen Topgases in den Schmelzvergaser (3) eingebracht wird und das rückgeführte Gas verdichtet wird, dadurch gekennzeichnet, dass das rückgeführte Gas zwischen Verdichtung und Einbringung in den Schmelzvergaser (3) gekühlt wird und der Kohlendioxid- Gehalt reduziert wird, und/oder dass zumindest ein Teilstrom des rückgeführten Gases mit höheren Kohlenwasserstoffen und unter Verwendung eines weiteren Teilstromes des rückgeführten Gases als Brenngas reformiert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Teil des rückgeführten Gases nur verdichtet wird, zumindest ein weiterer Teil des rückgeführten Gases nur gekühlt und sein Kohlendioxid-Gehalt reduziert wird, und dass das verdichtete und das kohlendioxid-reduzierte Gas vor Einbringung in den Schmelzvergaser (3) gemischt werden.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass das rückgeführte und allenfalls gekühlte und kohlendioxid-reduzierte Gas vor Einbringung in den Schmelzvergaser (3) aufgeheizt wird, vorzugsweise unter
Verwendung eines Teilstromes des rückgeführten Gases als Brenngas.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das reformierte rückgeführte Gas mit dem allein verdichteten und/oder dem gekühlten und kohlendioxid-reduzierten Gas vor Einbringung in den Schmelzvergaser (3) gemischt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass im Kuppelgas mittransportierte Partikel abgeschieden und in den Schmelzvergaser (3) rückgeführt werden, wobei ein Teilstrom des allein verdichteten und/oder des gekühlten und kohlendioxid-reduzierten Gases zum Transport der rückgeführten Partikeln zugemischt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass mittels der Menge und/oder der Temperatur und/oder dem CO2-Anteil des rückgeführten Gases die theoretische adiabate Flammtemperatur in der Wirbelzone gesteuert wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das rückgeführte Gas zwischen Verdichtung und Einbringung in den Schmelzvergaser (3) auf 30 bis 500C gekühlt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Kohlendioxid-Gehalt auf 2 bis 3 Vol-% reduziert wird.
9. Anlage zur Herstellung von geschmolzenem Metall, mit einem
Reduktionsreaktor (1), einem Schmelzvergaser (3) mit Sauerstoffzuführung (5) und einem Zuführsystem (4) für Reduktionsmittel, zumindest eine Leitung (6, 8) für die Zuführung des Kuppelgases aus dem Schmelzvergaser (3) in den Reduktionsreaktor (1) und zumindest eine Leitung (9) für das Abziehen des Topgases aus dem Reduktionsreaktor (1), mit zumindest einer von der Leitung für das Topgas abzweigenden und in den Schmelzvergaser (3) führenden Rückleitung (13, 18), wobei in die Rückleitung (13, 18) ein Verdichter (14) eingesetzt ist, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Verdichter (14) und der Sauerstoffzuführung (5) eine Kühleinrichtung (16) und eine Kohlendioxid-Reduktionsstufe (17) eingesetzt sind, und/oder dass zwischen dem Verdichter (14) und der Sauerstoffzuführung (5) ein Reformer (21) eingesetzt ist.
10. Anlage nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Rückleitung (13, 18) für das Gas bis zur Mündung der Sauerstoffzuführung (5) parallel zu dieser verläuft.
11. Anlage nach einem der Ansprüche 9 und 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Ausgang des Verdichters (14) und der Ausgang der Kohlendioxid- Reduktionsstufe (17) in eine gemeinsame Zuführleitung (18) zur Sauerstoffzuführung (5) zum Schmelzvergaser führen.
12. Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass nach der
Zusammenführung des Ausganges des Verdichters (14) und des Ausganges der Kohlendioxid-Reduktionsstufe (17) eine Heizeinrichtung (19) vorgesehen ist.
13. Anlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizeinrichtung (19) mit Brenngas arbeitet, wobei vor oder nach dem Verdichter (14) eine
Abzweigung (20) von der Rückleitung (13) ausgeht und zum Brenngasanschluss der Heizeinrichtung (19) führt.
14. Anlage nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass von der Rückleitung (13) eine Abzweigung (22) ausgeht und zu einem Brenngasanschluss des Reformers (21) führt.
15. Anlage nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass in parallelen Zweigen der Rückleitung (13, 18) sowohl eine Kühleinrichtung (16) und eine Kohlendioxid-Reduktionsstufe (17) als auch ein Reformer (21) vorgesehen sind, welche parallelen Zweige in eine gemeinsame Zuführleitung (18) zur Sauerstoffzuführung (5) zum Schmelzvergaser (3) führen.
16. Anlage nach einem der Ansprüche 9 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass in zumindest einer Leitung (6) für das Kuppelgas ein Partikelabscheider (7) vorgesehen ist, von dessen Partikelaustrag eine Partikelrückführung zum Schmelzvergaser (3) führt, wobei eine Abzweigung von der Rückleitung (18) in die Partikelrückführung mündet.
PCT/EP2007/008514 2006-10-13 2007-10-01 Verfahren und vorrichtung zur herstellung von geschmolzenem material Ceased WO2008046503A1 (de)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BRPI0719172-3A BRPI0719172A2 (pt) 2006-10-13 2007-10-01 Processo e dispositivo para produção de material fundido
MX2009003725A MX2009003725A (es) 2006-10-13 2007-10-01 Metodo y dispositivo para producir material fundido.
US12/445,349 US20100024599A1 (en) 2006-10-13 2007-10-01 Method and device for producing molten material
CA002665763A CA2665763A1 (en) 2006-10-13 2007-10-01 Method and device for producing molten material
JP2009531734A JP2010506046A (ja) 2006-10-13 2007-10-01 溶融物質を生産する方法及び装置
EP07818594A EP2082066A1 (de) 2006-10-13 2007-10-01 Verfahren und vorrichtung zur herstellung von geschmolzenem material
AU2007312665A AU2007312665A1 (en) 2006-10-13 2007-10-01 Method and device for producing molten material

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006048601.3 2006-10-13
DE102006048601A DE102006048601A1 (de) 2006-10-13 2006-10-13 Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von geschmolzenem Material

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008046503A1 true WO2008046503A1 (de) 2008-04-24

Family

ID=38912104

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2007/008514 Ceased WO2008046503A1 (de) 2006-10-13 2007-10-01 Verfahren und vorrichtung zur herstellung von geschmolzenem material

Country Status (16)

Country Link
US (1) US20100024599A1 (de)
EP (1) EP2082066A1 (de)
JP (1) JP2010506046A (de)
KR (1) KR20090068351A (de)
CN (1) CN101528948A (de)
AR (1) AR063265A1 (de)
AU (1) AU2007312665A1 (de)
BR (1) BRPI0719172A2 (de)
CA (1) CA2665763A1 (de)
CL (1) CL2007002941A1 (de)
DE (1) DE102006048601A1 (de)
MX (1) MX2009003725A (de)
RU (1) RU2009117865A (de)
TW (1) TW200827452A (de)
WO (1) WO2008046503A1 (de)
ZA (1) ZA200902093B (de)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT507823B1 (de) 2009-01-30 2011-01-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und anlage zur herstellung von roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten
AT507955B1 (de) 2009-02-20 2011-02-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und anlage zum herstellen von substitutgas
CN102586530A (zh) * 2012-01-04 2012-07-18 中冶南方工程技术有限公司 一种利用焦炉煤气生产海绵铁的方法
CN110578029B (zh) * 2019-09-25 2020-11-10 山东大学 一种两段式下降气流床炼铁系统及炼铁工艺

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0193488A1 (de) * 1985-02-06 1986-09-03 Deutsche Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Eisenschwammpartikeln und flüssigem Roheisen
GB2182059A (en) * 1985-10-03 1987-05-07 Midrex Int Bv Method and apparatus for producing molten iron using coal
US5582029A (en) * 1995-10-04 1996-12-10 Air Products And Chemicals, Inc. Use of nitrogen from an air separation plant in carbon dioxide removal from a feed gas to a further process
US5958107A (en) * 1993-12-15 1999-09-28 Bechtel Croup, Inc. Shift conversion for the preparation of reducing gas
WO2005054520A1 (en) * 2003-12-05 2005-06-16 Posco An apparatus for manufacturing a molten iron directly using fine or lump coals and fine iron ores, the method thereof, the integrated steel mill using the same and the method thereof

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB883998A (en) * 1958-04-01 1961-12-06 Mckee & Co Arthur G Method of operating blast furnaces
DE3438487A1 (de) * 1984-10-17 1986-04-24 Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf Verfahren zur herstellung von roheisen
DE3603894A1 (de) * 1986-02-05 1987-08-06 Korf Engineering Gmbh Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvormaterial
AT406380B (de) * 1996-03-05 2000-04-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen von flüssigem roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten sowie anlage zur durchführung des verfahrens

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0193488A1 (de) * 1985-02-06 1986-09-03 Deutsche Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Eisenschwammpartikeln und flüssigem Roheisen
GB2182059A (en) * 1985-10-03 1987-05-07 Midrex Int Bv Method and apparatus for producing molten iron using coal
US5958107A (en) * 1993-12-15 1999-09-28 Bechtel Croup, Inc. Shift conversion for the preparation of reducing gas
US5582029A (en) * 1995-10-04 1996-12-10 Air Products And Chemicals, Inc. Use of nitrogen from an air separation plant in carbon dioxide removal from a feed gas to a further process
WO2005054520A1 (en) * 2003-12-05 2005-06-16 Posco An apparatus for manufacturing a molten iron directly using fine or lump coals and fine iron ores, the method thereof, the integrated steel mill using the same and the method thereof

Also Published As

Publication number Publication date
EP2082066A1 (de) 2009-07-29
JP2010506046A (ja) 2010-02-25
CN101528948A (zh) 2009-09-09
CA2665763A1 (en) 2008-04-24
TW200827452A (en) 2008-07-01
MX2009003725A (es) 2009-04-22
BRPI0719172A2 (pt) 2014-04-15
ZA200902093B (en) 2010-06-30
KR20090068351A (ko) 2009-06-26
US20100024599A1 (en) 2010-02-04
AR063265A1 (es) 2009-01-14
RU2009117865A (ru) 2010-11-20
AU2007312665A1 (en) 2008-04-24
DE102006048601A1 (de) 2008-04-17
CL2007002941A1 (es) 2008-05-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AT507113B1 (de) Verfahren und anlage zur energie- und co2-emissionsoptimierten eisenerzeugung
EP2082067B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von geschmolzenem material
EP2242861B1 (de) Verfahren zum erschmelzen von roheisen unter rückführung von gichtgas unter zusatz von kohlenwasserstoffen
AT511892B1 (de) Verfahren zur aufbereitung von abgasen aus anlagen zur roheisenherstellung und/oder von synthesegas
DE2401909B2 (de) Verfahren zur Herstellung von Stahl
EP2714942B1 (de) Reduktion von metalloxiden unter verwendung eines sowohl kohlenwasserstoff als auch wasserstoff enthaltenden gasstromes
EP0787214B1 (de) Anlage und verfahren zur herstellung von roheisen und/oder eisenschwamm
DE19780163C1 (de) Verfahren zum Herstellen von flüssigem Roheisen oder flüssigen Stahlvorprodukten sowie Anlage zur Durchführung des Verfahrens
EP2013369A2 (de) Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten aus feinteilchenförmigem eisenoxidhältigem material
WO2010079050A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten
WO2008046503A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von geschmolzenem material
EP1045928B1 (de) Verfahren zur erzeugung von roheisen
EP2384371A1 (de) Verfahren und anlage zur herstellung von roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten
KR101607254B1 (ko) 복합 용철 제조 장치
AT406381B (de) Anlage und verfahren zur herstellung von metallschwamm
DE102015008090A1 (de) Verfahren und Anlage zum Betreiben einer Corex - oder Finex-Anlage
WO1993020245A1 (de) Kombiniertes verfahren zur erzeugung von metallurgischem koks und eisenschwamm

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780037648.4

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07818594

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

DPE1 Request for preliminary examination filed after expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007818594

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2046/DELNP/2009

Country of ref document: IN

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2665763

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/A/2009/003725

Country of ref document: MX

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2009531734

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007312665

Country of ref document: AU

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12009500717

Country of ref document: PH

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020097008757

Country of ref document: KR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12445349

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2009117865

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A20090692

Country of ref document: BY

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2007312665

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20071001

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0719172

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20090409