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WO2007138194A1 - Procede de pilotage de bruleurs lateraux d'un four de rechauffage - Google Patents

Procede de pilotage de bruleurs lateraux d'un four de rechauffage Download PDF

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Publication number
WO2007138194A1
WO2007138194A1 PCT/FR2007/000900 FR2007000900W WO2007138194A1 WO 2007138194 A1 WO2007138194 A1 WO 2007138194A1 FR 2007000900 W FR2007000900 W FR 2007000900W WO 2007138194 A1 WO2007138194 A1 WO 2007138194A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
burners
furnace
gik
dik
burner
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/FR2007/000900
Other languages
English (en)
Inventor
Ludovic Ferrand
Yves Braud
Jean-Luc Renault
Arnaud Ceccotti
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
CMI Greenline Europe SAS
Original Assignee
CMI Thermline Services SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by CMI Thermline Services SAS filed Critical CMI Thermline Services SAS
Priority to EP07788815.4A priority Critical patent/EP2029951B1/fr
Priority to ES07788815.4T priority patent/ES2576603T3/es
Publication of WO2007138194A1 publication Critical patent/WO2007138194A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/30—Details, accessories or equipment specially adapted for furnaces of these types
    • F27B9/36—Arrangements of heating devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/14—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment
    • F27B9/20—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment the charge moving in a substantially straight path
    • F27B9/201—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment the charge moving in a substantially straight path walking beam furnace
    • F27B9/202—Conveyor mechanisms therefor
    • F27B9/203—Conveyor mechanisms therefor having ramps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F27B9/30—Details, accessories or equipment specially adapted for furnaces of these types
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D19/00—Arrangements of controlling devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • F27D2099/0085—Accessories
    • F27D2099/0093—Means to collect ashes or dust, e.g. vessels

Definitions

  • the invention relates to continuous steel reheating furnaces, and more particularly to the control of burners of such reheating furnaces.
  • Steel reheating furnaces are used to heat steel semi-finished products such as slabs, billets, blooms, beam-blanks, and ingots to a suitable temperature in order to prepare these products for processing operations. rolling, forging, extrusion, or more generally to any other hot forming operation.
  • the flames heat several steel products at a time, over the whole width of the oven during the progression of these, so that it is practically impossible to have different instructions from one product to another, thus prohibiting any flexibility in the use of the reheating furnace.
  • the axial length of the vaulted noses or lower recesses corresponds to a length that is lost for heating, which de facto decreases the heating power. fage likely to be implemented for a given length.
  • the structure of such ovens is relatively expensive, especially for ovens of great length, with the further risk of certain fragility of certain parts of the furnace, particularly in the area adjacent to vaulting noses, which fragility can induce a risk of breakage.
  • vault burners which are also arranged in transverse rows by being integrated into the vault of the furnace.
  • the advantage over the front burner arrangement is that the zone directly under the vault is heated, so that the iron and steel products are heated by radiation, without direct impact of the flames on the products. .
  • This makes it possible to improve the homogeneity of the heating, and to obtain an operation all the more satisfactory that the reheating furnace is heavily filled with iron products to be heated.
  • the vault burners have several drawbacks, the first of which is the emission of NOx pollutants resulting from the very hot flames emitted by the vault burners.
  • vault burners Since the vault burners emit a substantially rotating flame around the burner axis, flame velocities generally remain low, so that some NOx confinement can not be avoided in the upper zone of the reheat furnace.
  • use of vault burners is generally done with a common supply of all the burners of the same row or group of adjacent rows, so that it is impossible to decouple the burners. of vault. This lack of flexibility is particularly unfavorable when products of cross-section significantly less than the width of the furnace are introduced into the reheating furnace.
  • the small steel products are generally arranged at the vertical vertical plane of the reheating furnace, so that the lateral zones adjacent to the side walls of the furnace constitute spaces without products to be heated, and consequently create at the level of these spaces overheating zones that can be dangerous, especially if the temperature in these side zones reaches temperatures of 1500 0 C, because there is then a risk of irreversible vitrification of the refractory material constituting the oven enclosure.
  • the vault burners of the same row induce a thermal field which is essentially distributed in a vertical plane, so that it is excluded to be able to simultaneously heat several steel products.
  • the lower burners by reference to the circulation level of the iron and steel products in the reheat furnace, however, pose problems in the areas of the furnace where the collimator which falls from the underside of the iron and steel products forms an overcrowding. excessive on the oven floor, this heap disturbing the action of the surrounding burners and hindering the flow of fumes.
  • FIGS. 1 and 2 illustrate a furnace F with tubular longitudinal members, of traditional design, which makes it possible to implement a heating of the iron products circulating in said furnace, concerning both the upper and lower ends of each of the products conveyed.
  • the furnace F comprises a heat insulated enclosure 10 whose upper and lower walls (or hearth) are denoted 11 and 12, and the left and right walls, with reference to the direction of progression of the iron products marked P in the tunnel (direction indicated by the arrow 100), are noted 13 and 14.
  • Figure 1 which is a section along II of Figure 2, illustrates various equipment associated with the conveyance of steel products in the tunnel, as well as other external equipment associated with the evacuation of fumes and control of the process, while the Figure 2, which is a section "along II-II of Figure 1, makes it possible to better distinguish the arrangement of side burners, here provided both at the upper and the lower level by reference to the level of conveyance of P steel products.
  • the enclosure 10 includes an upstream charging zone 15 and a downstream diversion zone 16, which are equipped with doors not shown here.
  • a charging system 17 causes the products P to be heated in the charging zone 15, and a diversion system 18 evacuates the heated products P at the level of the de-firing zone 16.
  • the heating furnace is equipped with means conveyors noted 20 which make it possible to advance the steel products P inside the tunnel from upstream to downstream of said tunnel, said steel products being subjected to the action of the side burners to undergo the progressive warming desired at the same time. inside their mass.
  • the steel products P are supported by movable spars 21 and fixed spars 22 arranged alternately in the longitudinal direction of the furnace.
  • the movable spars 21 have pins 23 which pass through the bottom wall 12 of the furnace and are fixed on a sole 25 resting on a frame 26.
  • the fixed spars 22 have bowling pins 24 which are anchored in the lower wall 12 of the oven enclosure.
  • the frame 26 is equipped with a plurality of rollers 27, 28, respectively interposed between the frame 26 and the sole 25, and between the frame 26 and supports 29 with an inclined plane 29.1
  • the upper rollers 27 are driven by means not shown here.
  • an upstream chimney 31 for evacuation of flue gases has been illustrated, the outlet of which is connected to a network 32 for evacuating the smoke from combustion, these fumes being here discharged to energy recovery means, with for example a heat exchanger 33 transmitting the energy of the fumes, then discharged through a chimney 34, to the combustion air supplied by a fan 35 through the exchanger
  • the process control is provided from a control center 38 which is connected in particular by a line 37 to different thermo-couples 36 integrated in the vault of the oven chamber, which are used to monitor the temperature. at different abscissae of the furnace in order to comply with a heating curve which is predetermined in function of the steel products concerned.
  • the side burners on the oven F heat both the upper and lower sides the steel products P passing through the flames of said burners.
  • the side burners on the oven F use a two-letter notation followed by a number, the first letter being G for a burner associated with the left side wall or D for a burner associated with the right side wall , and the second letter being S for a side burner associated with the upper level or I for a side burner associated with the lower level, the corresponding number for its index 1, 2, ... k, ... n of the row of burners substantially disposed in a common vertical plane, from upstream to downstream of the furnace.
  • FIG. 3 shows a zone Z schematized in dotted line corresponding to the zone of interruption of the mobile spars, with an interlocking of the downstream ends of the upstream spars 21 between the upstream ends of the downstream spars 21 '.
  • the heated steel products P have an alternation of superheated zones (at the level of the support on the longitudinal members) and of zones underheated (between the longitudinal members), so that the staggered arrangement makes it possible, during the transition, to heat up the under-heated zones and to heat the overheated zones less.
  • a temperature profile corresponding to the curve T shown in FIG. 3 is then obtained, the amplitude of which is greatly reduced, which indicates a better homogeneity of the temperature in the products P.
  • FIG. 4 which is a section along IV-IV of FIG. 3, therefore at the zone Z of lateral offset between the longitudinal members 21, 21 'supporting the steel products P, illustrates the formation of a heap noted C of FIG. calamine which fell from the underside of the products P on the hearth 12 of the oven F.
  • the upper side burners GSk, DSk are shown in dotted lines because they are not directly concerned. Pair against, the lower side burners GIk, DIk, are themselves directly concerned. Indeed- fet, as the level of the accumulation of calamine C rises, the action of the lower burners GIk, DIk, and also, to a lesser extent, that of the lower burners which are directly adjacent to them, is disturbed, and the central zone of the rooms P is less well heated. The circulation of fumes is also hampered by the obstacle that is the accumulation of calamine C.
  • the invention aims to design a method of controlling side burners of a steel reheating furnace to overcome the aforementioned drawbacks, in particular to combat the formation of an excessive stack of scale on the oven floor.
  • the invention also aims to design a method for controlling such side burners that takes into account the heat demand, it being for example very important when restarting the oven.
  • a method of side burners of a steel reheating furnace comprising a plurality of side burners arranged to heat iron products circulating from one end to the other of said oven, characterized in that the piloting relates to the first and second burners being substantially opposite at least one pair of lower side burners, with reference to the level of circulation of steel products in the furnace, in a zone Z of the furnace corresponding to an accumulation of calamine falling from said products on the hearth of the furnace, the flame of said first and second burners being directed towards said accumulation of scale, and the piloting is such that the first and second burners are preferably alternately ignited, so that the alternation of the mechanical action exerted by their flame favors the spreading of the scale on the hearth of the furnace.
  • the piloting of the first and second burners is independent of the control of the other side burners of the oven, and is only engaged when the accumulation of calamine on the hearth of the furnace induces a disturbance considered excessive, on the action burners adjacent to zone Z.
  • the Z zone mentioned above may be a lateral offset zone between longitudinal members supporting the steel products, or a zone for turning the oven off.
  • the piloting of the first and second burners is in impulse mode and depends on the heat demand of the pair of burners concerned, with, when said heating demand exceeds a predetermined threshold, a determined time of recovery during which the first and second burners of said pair are both turned on.
  • the extinction of the second ignited burner of the pair concerned coincides substantially with the end of the cycle time between two successive ignitions of the first burner, so as to minimize the time of recovery during which the first and second burners are both on.
  • the first and second burners of the pair concerned are ignited exclusively alternately during the entire cycle time.
  • the first and second burners of the pair concerned are extinguished for a predetermined time after the extinction of the first ignited burner and before the ignition of the second burner extinguished. It can then be provided that the first and second burners of the pair concerned are extinguished for another determined time, or that the extinction of the second ignited burner of the concerned pair coincides substantially with the end of the cycle time between two successive ignitions of the first burner.
  • the predetermined threshold associated with the heat demand is of the order of 50%.
  • the first and second burners concerned are preferably sized to develop a heating power greater than that of the other side burners which only serve to heat the steel products circulating in the oven.
  • FIG. 1 is a longitudinal section of a tubular longitudinal string heating furnace of the traditional type, and FIG. 2 is a cross-section along the line II-II of FIG. 1 of this tubular string furnace;
  • - Figure 3 is a top view of the oven in longitudinal section illustrating a zone Z lateral shift of spars, which is a preferred area for the calamine drop on the oven floor;
  • - Figure 4 is a section on IV-IV of Figure 3 showing the accumulation of calamine in the central portion of the aforementioned Z zone;
  • FIGS. 5 and 6 are sectional views similar to that of FIG. 4, illustrating the method of piloting according to the invention of the relevant pair of lower side burners, with the alternating mechanical action of the flames on the accumulation of calamine;
  • FIGS. 7 and 8 are diagrams illustrating the control of the lower burners associated with the descaling, respectively in the case of a low heat demand and a high heat demand;
  • the piloting process concerns the first and second burners essentially facing at least one pair of lower side burners in a zone Z of the furnace corre- spawning at an accumulation of calamine C falling from the steel products on the furnace floor, the flame of said first and second burners being directed towards said accumulation of scale, and the piloting is such that the first and second burners are ignited preferentially alternately , so that the alternation of the mechanical action exerted by their flame favors the spreading of calamine on the hearth of the furnace.
  • FIGS. 5 and 6 there is thus illustrated such an alternating action of the descaling burners according to an essential characteristic of the invention.
  • the first burner GIk is lit, and the second burner DIk is off.
  • the flame of the burner GIk is directed on the accumulation of calamine C, and the mechanical action of this flame acts directly on a CG zone of the scale stack.
  • the second burner DIk is lit, and the first burner GIk is off.
  • the flame of the burner DIk is directed on the stack of C 7 calamine and the mechanical action of this flame acts directly on a CD zone of the scale stack.
  • the descaling burners may be part of the reheat burners, with a dedicated piloting, or burners exclusively reserved for descaling, with a control that is independent of the control of the other side burners of the oven.
  • the advantage of using burners specially dedicated to descaling is that we can provide burners sized to develop a higher heating power than the other side burners - which only serve to heat the iron products circulating in the oven. It will of course be possible to use more than one pair of burners dedicated to descaling, especially in areas with a high calamine concentration.
  • the piloting of the descaling burners is only activated when the accumulation of scale on the hearth of the furnace induces a disturbance considered as excessive on the action of the burners adjacent to zone Z.
  • the so-called "Zone Z" zone may be another zone of the furnace, in particular the region where the steel products are still subjected to a thermal and / or mechanical shock to a greater or lesser extent.
  • control of the descaling burners GIk, DIk is in pulse mode, that is to say in all or nothing, and function of the heat demand of the pair of burners concerned.
  • the "heat demand” corresponds to the ratio between the ignition time of a burner and the cycle time, which cycle time corresponds to the duration between two successive ignitions of the same burner, for example the first burner of the concerned burner pair.
  • the control according to the heat demand makes it possible to take into account particular situations, for example a restart of the furnace for which the heat demand is very high, or in the event of accumulations of calamine which are variable because of the warming of products iron and steel industry.
  • the piloting of the descaling burners imposes a lap time ⁇ t during which the first and second burners of the pair concerned are both switched on.
  • FIGS. 7 to 11 illustrate various embodiments of such a pulse-mode control method, alternately, of descaling burners.
  • the burner (s) being either on or off, the ignition corresponding to a constant ordinate for a determined duration and extinguishing at a zero ordinate.
  • Qg the heating power
  • Qd the heating power
  • the term "low demand” means a heat demand (DC) which is below a predetermined threshold, for example of the order of 50%. Beyond this predetermined threshold, it will be considered that the heat demand (DC) is called “strong".
  • the control will then be chosen such that the first and second burners of the or each upstream pair concerned are exclusively lit. alternately during the entire cycle time. There is then a time interval noted ⁇ ti during which the first and second burners of each pair are extinguished.
  • the interval ⁇ ti which is more or less long, thus separates the extinction of the first burners ignited from the ignition of the second or burners extinguished.
  • each gray rectangle corresponding to a lighting period of the burner or burners left or right is then longer than previously.
  • FIGS. 7 and 8 respectively corresponding to a low heat demand and high heat demand (DC) operation, illustrate a control which is considered optimal in view of the simulations carried out by the applicant. It has thus been possible to design a control mode of the lower side burners associated with one or more areas of the oven with a high accumulation of scale on the sole of said oven which favors the spreading of the scale on said sole, and that according to the needs , while maintaining the maximum flexibility for the operation of the oven.
  • the invention provides a substantial increase in the residence times between two furnaces. decalcifications of the reheating furnace, because the calamine takes longer to reach the maximum permissible filling level.

Landscapes

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Abstract

L'invention concerne un procédé de pilotage de brûleurs latéraux d'un four de réchauffage sidérurgique, le four comportant une pluralité de brûleurs latéraux agencés pour réchauffer des produits sidérurgiques circulant d'une extrémité ô l'autre dudit four. Conformément ô l'invention, le pilotage concerne les premier et second brûleurs se faisant essentiellement face (GIk, Dik) d'au moins une paire de brûleurs latéraux inférieurs, par référence au niveau de circulation des produits sidérurgiques dans le four, dans une zone du four correspondant ô une accumulation de calamine tombant desdits produits sur la sole du four, la flamme desdits premier et second brûleurs étant dirigée vers ladite accumulation de calamine (C), et le pilotage est tel que les premier et second brûleurs (GIk, Dik) sont allumés préférentiellement en alternance, de façon que l'alternance de l'action mécanique exercée par leur flamme favorise l'étalement de la calamine sur la sole du four.

Description

Procédé de pilotage de brûleurs latéraux d'un four de réchauffage.
L ' invention concerne les fours de réchauffage sidérurgiques continus, et plus particulièrement le pilotage de brûleurs de tels fours de réchauffage.
ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Les fours de réchauffage sidérurgiques permettent de réchauffer à une température adéquate des semi-produits en acier, tels que des brames, billettes, blooms, beam- blanks, lingots, afin de préparer ces produits à des opérations de laminage, forgeage, extrusion , ou plus géné- ralement à toute autre opération de formage à chaud.
On a déjà proposé de nombreux types d'agencements pour les brûleurs équipant les fours de réchauffage. On a ainsi proposé des brûleurs dit frontaux, qui sont agencés en avant de niches pour des brûleurs de niveau inférieur, ou en avant de nez de voûte pour des brûleurs de niveau supérieur. Les brûleurs frontaux forment alors une rangée d'une pluralité de brûleurs disposés à une même abscisse de la longueur du four. L'avantage de tels agencements est de mettre en oeuvre un apport de chaleur sensiblement homogène, mais avec l'inconvénient d'une grande rigidité. En effet, avec les rangées de brûleurs agencés en nez de voûte, les flammes chauffent plusieurs produits sidérurgiques à la fois, sur toute la largeur du four lors de la progression de ceux-ci, de sorte qu'il est pratiquement impossible d'avoir des consignes différentes d'un produit à l'autre, interdisant donc toute flexibilité dans le mode d'utilisation du four de réchauffage. En outre, la longueur axiale des nez de voûte ou des niches inférieures correspond à une longueur qui est perdue pour la chauffe, ce qui diminue de facto la puissance de chauf- fage susceptible d'être mise en oeuvre pour une longueur donnée. Enfin, la structure de tels fours est relativement onéreuse, surtout pour des fours de grande longueur, avec en outre le risque d'une certaine fragilité de cer- taines parties du four, en particulier dans la zone adjacente à des nez de voûte, laquelle fragilité peut induire un risque de cassure.
On a également proposé d'utiliser des brûleurs dits de voûte, qui sont également disposés en rangées trans- versales en étant intégrés à la voûte du four. L'avantage par rapport à l'agencement à brûleurs frontaux, est que l'on chauffe la zone directement sous-jacente à la voûte, de sorte que les produits sidérurgiques sont chauffés par rayonnement, sans impact direct des flammes sur les pro- duits. Ceci permet d'améliorer l'homogénéité du chauffage, et d'obtenir un fonctionnement d'autant plus satisfaisant que le four de réchauffage est fortement rempli de produits sidérurgiques à réchauffer. Cependant, les brûleurs de voûte présentent plusieurs inconvénients, dont le premier est l'émission de polluants NOx résultant des flammes très chaudes émises par les brûleurs de voûte. Comme les brûleurs de voûte émettent une flamme essentiellement tournante autour de l'axe du brûleur, les vitesses de flammes restent en général faibles, de sorte que l'on ne peut éviter un certain confinement des NOx dans la zone haute du four de réchauffage. En outre, l'utilisation de brûleurs de voûte s'effectue généralement avec une alimentation commune de tous les brûleurs d'une même rangée ou d'un même groupe de rangées adjacen- tes, de sorte qu'il est exclu de découpler les brûleurs de voûte. Cette absence de flexibilité est tout particulièrement défavorable lorsque des produits de longueur transversale notablement inférieure à la largeur du four sont introduits dans le four de réchauffage. En effet, les produits sidérurgiques de petites dimensions sont en général disposés au niveau du plan vertical médian du four de réchauffage, de sorte que les zones latérales adjacentes aux parois latérales du four constituent des es- paces sans produits à chauffer, et par suite créent au niveau de ces espaces des zones de surchauffe qui peuvent s'avérer dangereuses, en particulier si la température au niveau de ces zones latérales atteint des températures voisines de 15000C, car on se heurte alors à un risque de vitrification irréversible du matériau réfractaire constituant l'enceinte du four. Enfin, les brûleurs de voûte d'une même rangée induisent un champ thermique qui est essentiellement distribué dans un plan vertical, de sorte qu'il est exclu de pouvoir chauffer simultanément plu- sieurs produits sidérurgiques.
Les inconvénients précités des brûleurs frontaux et des brûleurs de voûte ont amené les concepteurs de fours de réchauffage à se tourner vers l'utilisation de brûleurs latéraux intégrés aux parois latérales du four. En effet, l'avantage direct des brûleurs latéraux est de pouvoir aligner les flammes sur les produits, de sorte qu'il est théoriquement possible de traiter thermiquement chaque produit avec la flamme située à la même abscisse à un instant donné. On pourra par exemple se référer au document JP-IO 168 514 A, qui décrit un four à brûleurs latéraux inférieurs et supérieurs agencés symétriquement par rapport au plan vertical médian du four. L'enseignement de ce document est simplement que les brûleurs inférieurs et su- périeurs (du type à accumulation de chaleur) sont pilotés individuellement pour maintenir la température régnant au voisinage de chaque brûleur calée à une valeur prédéter¬ minée . Parmi les brûleurs latéraux, les brûleurs inférieurs, par référence au niveau de circulation des produits sidérurgiques dans le four de réchauffage, posent cependant des problèmes dans les zones du four où la ca- lamine qui tombe de la face inférieure des produits sidérurgiques forme un entassement excessif sur la sole du four, cet entassement perturbant l'action des brûleurs environnants et gênant la circulation des fumées .
De telles zones se rencontrent en particulier chaque fois que les produits sidérurgiques subissent un choc thermique et/ou mécanique important dans le four.
Ces inconvénients importants dans un four de réchauffage seront mieux compris à l'aide de la description qui va suivre d'un four de type traditionnel à longerons tubulaires, en référence aux figures 1 à 4.
Les figures 1 et 2 illustrent un four F à longerons tubulaires, de conception traditionnelle, qui permet de mettre en oeuvre un chauffage des produits sidérurgiques circulant dans ledit four en concernant à la fois les fa- ces supérieure et inférieure de chacun des produits convoyés .
Le four F comporte une enceinte 10 calorifugée dont les parois supérieure et inférieure (ou sole) sont notées 11 et 12, et les parois gauche et droite, par référence au sens de progression des produits sidérurgiques notés P dans le tunnel (sens indiqué par la flèche 100) , sont notées 13 et 14.
La figure 1 qui est une coupe selon I-I de la figure 2, illustre divers équipements associés au convoyage des produits sidérurgiques dans le tunnel, ainsi que d'autres équipements extérieurs associés à l'évacuation des fumées et au contrôle du process, tandis que la figure 2, qui est une coupe "selon II-II de la figure 1, permet de mieux distinguer l'agencement des brûleurs latéraux, ici prévus tant au niveau supérieur qu'inférieur par référence au niveau de convoyage des produits sidérurgiques P.
L'enceinte 10 comporte une zone amont d'enfournement 15 et une zone aval de détournement 16, qui sont équipées de portes non représentées ici. Un système d'enfournement 17 amène les produits P à réchauffer dans la zone d'enfournement 15, et un système de détournement 18 évacue les produits P réchauffés au niveau de la zone de dé- fournement 16. Le four de réchauffage est équipé de moyens de convoyage notés 20 qui permettent de faire progresser les produits sidérurgiques P à l'intérieur du tunnel de l'amont vers l'aval dudit tunnel, lesdits produits sidérurgiques étant soumis à l'action des brûleurs latéraux pour subir le réchauffage progressif désiré à l'intérieur de leur masse. Ainsi que cela est mieux visible sur la figure 2, les produits sidérurgiques P sont supportés par des longerons mobiles 21 et des longerons fixes 22 agencés en alternance dans la direction longitudinale du four. Les longerons mobiles 21 ont des quilles 23 qui traversent la paroi inférieure 12 du four et sont fixées sur une semelle 25 reposant sur un châssis 26. Les longerons fixes 22 ont quant à eux des quilles 24 qui sont ancrées dans la paroi inférieure 12 de l'enceinte du four. Ainsi que cela est mieux visible sur la figure 1, le châssis 26 est équipé d'une pluralité de galets 27, 28, respectivement intercalés entre le châssis 26 et la semelle 25, et entre le châssis 26 et des appuis 29 à plan incliné 29.1 Les galets supérieurs 27 sont entraînés par des moyens non représentés ici. Lorsque le châssis 26 est poussé au moyen de vérins non représentés ici au niveau de son extrémité amont (comme schématisé par la flèche) , les galets in'férieurs 28 roulent sur les plans inclinés 29.1 des appuis 29, ce qui induit un soulèvement de la semelle 25 et des longerons mobiles 21, et par suite un soulèvement des produits sidérurgiques P qui reposent alors uniquement sur lesdits longerons mobiles 21 en étant dégagés des longerons fixes 22. Les galets 27 sont alors entraînés et peuvent alors procéder à un décalage d'un pas dans la direction longitudinale du four de l'ensemble mobile ainsi soulevé et donc des produits sidérurgiques supportés par celui-ci, après quoi les galets 27 sont stoppés et le châssis est débloqué, de façon que les galets 28 redescendent sur les plans inclinés 29.1 des appuis 29, pour une nouvelle position axiale de l'ensemble des produits sidérurgiques. Un tel processus de convoyage en pas à pas, selon un cycle carré ou rectangulaire, est bien connu dans le domaine des fours si- dérurgiques .
Pour ce qui est des équipements extérieurs du four de réchauffage, on a illustré ici une cheminée amont 31 servant à l'évacuation des fumées, et dont la sortie est reliée à un réseau 32 d'évacuation des fumées issues de la combustion, ces fumées étant ici évacuées vers des moyens de récupération d'énergie, avec par exemple un échangeur de chaleur 33 transmettant l'énergie des fumées, ensuite évacuées par une cheminée 34, à l'air de combustion amené par un ventilateur 35 à travers 1' échangeur de chaleur 33. Le contrôle du process est assuré à partir d'un centre de contrôle 38 qui est relié notamment par une ligne 37 à différents thermo-couples 36 intégrés à la voûte de l'enceinte du four, qui servent à surveiller la température à différentes abscisses du four afin de se conformer à une courbe de chauffage qui est prédéterminée en fonctions des produits sidérurgiques concernés .
Les brûleurs latéraux équipant le four F permettent de réchauffer à la fois la face supérieure et la face in- férieure des produits sidérurgiques P passant au niveau des flammes desdits brûleurs. Pour une meilleure identification des différents brûleurs latéraux équipant le four, on utilisera une notation à deux lettres suivies d'un chiffre, la première lettre étant G pour un brûleur associé à la paroi latérale gauche ou D pour un brûleur associé à la paroi latérale droite, et la deuxième lettre étant S pour un brûleur latéral associé au niveau supérieur ou I pour un brûleur latéral associé au niveau in- férieur, le chiffre correspondant quant à lui à l'index 1, 2,... k, ... n de la rangée de brûleurs sensiblement disposée dans un plan vertical commun, de l'amont vers l'aval du four. En l'espèce, on a représenté sept rangées de brûleurs inférieurs et supérieurs, mais il ne s'agit naturellement que d'un exemple, dans la mesure où l'on pourra prévoir un nombre différents de brûleurs, ou encore prévoir deux ou trois brûleurs par pas de quilles dans certaines zones du four. Avec cette notation, la coupe de la figure 2 permet ainsi de distinguer quatre brûleurs latéraux, avec, du côté gauche, les brûleurs GS2 et GI2 respectivement supérieur et inférieur, et, du côté droit, les brûleurs DS2 et DI2, respectivement supérieur et inférieur.
Dans certaines zones du four F, en particulier là où les produits sidérurgiques sont susceptibles de subir un choc thermique et/ou mécanique important, on assiste à une accumulation de la calamine qui tombe de la face inférieure des produits sidérurgiques.
Ce phénomène bien connu des spécialistes a été tout particulièrement constaté dans les fours présentant au moins une zone où les longerons tubulaires sont interrompus et décalés latéralement au niveau de cette interruption, avec en 'général une imbrication des extrémités concernées à la manière d'un peigne. Un tel agencement en quinconce est illustré sur la figure 3, qui est une coupe du four F par un plan horizontal, sur laquelle on n'a représenté que les longerons mobiles 21 pour plus de clarté. On distingue sur la fi- gure 3 une zone Z schématisée en pointillés correspondant à la zone d'interruption des longerons mobiles, avec une imbrication des extrémités aval des longerons amont 21 entre les extrémités amont des longerons aval 21'. Ceci est intéressant pour égaliser la température sur la lon- gueur des produits sidérurgiques : en effet, les produits sidérurgiques P réchauffés présentent une alternance de zones surchauffées (au niveau de l'appui sur les longerons) et de zones sous-chauffées (entre les longerons), de sorte que la disposition en quinconce permet, à la transition, de réchauffer plus les zones sous-chauffées et de réchauffer moins les zones surchauffées . On obtient alors un profil de température correspondant à la courbe T représentée sur la figure 3, dont l'amplitude est fortement réduite, ce qui traduit une meilleure homogénéité de la température dans les produits P.
Une zone Z d'accumulation de calamine peut également se rencontrer dans d'autres parties du four, plutôt dans la moitié aval du four, en particulier dans la zone de détournement des produits sidérurgiques réchauffés. La figure 4, qui est une coupe selon IV-IV de la figure 3 , donc au niveau de la zone Z de décalage latéral entre les longerons 21, 21' supportant les produits sidérurgiques P, illustre la formation d'un entassement noté C de la calamine qui est tombée de la face inférieure des produits P sur la sole 12 du four F.
Les brûleurs latéraux supérieurs GSk, DSk sont représentés en pointillés car ils ne sont pas directement concernés. Pair contre, les brûleurs latéraux inférieurs GIk, DIk, sont quant à eux directement concernés. En ef- fet, au fur et à mesure que le niveau de l'entassement de calamine C s'élève, l'action des brûleurs inférieurs GIk, DIk, et aussi, dans une moindre mesure, celle des brûleurs inférieurs qui leur sont directement adjacents, est perturbée, et la zone centrale des pièces P est moins bien chauffée. La circulation des fumées est également gênée par l'obstacle que constitue l'entassement de calamine C .
Par suite, il est nécessaire d'effectuer un décras- sage périodique du four. De plus, la durée de campagne entre deux décalaminages en est de facto écourtée, car il faut arrêter le four pendant environ huit jours (avec trois jours pour refroidir le four, et trois jours pour réchauffer le four) . OBJET DE L'INVENTION
L'invention a pour objet de concevoir un procédé de pilotage de brûleurs latéraux d'un four de réchauffage sidérurgique permettant de pallier les inconvénients précités, en particulier de lutter contre la formation d'un entassement excessif de calamine sur la sole du four.
L'invention a également pour objet de concevoir un procédé de pilotage de tels brûleurs latéraux qui tienne compte de la demande calorifique, celle-ci étant par exemple très importante lors du redémarrage du four. DEFINITION GENERALE DE L'INVENTION
Le problème technique précité est résolu conformément à l'invention grâce à un procédé de brûleurs latéraux d'un four de réchauffage sidérurgique, le four comportant une pluralité de brûleurs latéraux agencés pour réchauffer des produits sidérurgiques circulant d'une extrémité à l'autre dudit four, caractérisé en ce que le pilotage concerne les premier et second brûleurs se faisant essentiellement face d'au moins une paire de brûleurs latéraux inférieurs, par référence au niveau de circulation des produits sidérurgiques dans le four, dans une zone Z du four correspondant à une accumulation de calamine tombant desdits produits sur la sole du four, la flamme desdits premier et second brûleurs étant dirigée vers ladite accumulation de calamine, et le pilotage est tel que les premier et second brûleurs sont allumés pré- férentiellement en alternance, de façon que l'alternance de l'action mécanique exercée par leur flamme favorise l'étalement de la calamine sur la sole du four. De préférence, le pilotage des premier et second brûleurs est indépendant du pilotage des autres brûleurs latéraux du four, et n'est enclenché que lorsque l'accumulation de la calamine sur la sole du four induit une perturbation considérée comme excessive, sur l'action des brûleurs adjacents à la zone Z.
La zone Z précitée peut être une zone de décalage latéral entre des longerons supportant les produits sidérurgiques, ou encore une zone de défournement du four.
Conformément à une caractéristique particulièrement avantageuse, le pilotage des premier et second brûleurs est en mode impulsionnel et fonction de la demande calorifique de la paire de brûleurs concernée, avec, lorsque ladite demande calorifique dépasse un seuil prédéterminé, un temps déterminé de recouvrement pendant lequel les premier et second brûleurs de ladite paire sont tous deux allumés .
De préférence, lorsque la demande calorifique est inférieure audit seuil prédéterminé , l'extinction du second brûleur allumé de la paire concernée coïncide sensi- blement avec la fin du temps de cycle entre deux allumages successifs du premier brûleur, de façon à minimiser le temps de recouvrement pendant lequel le premier et le second brûleurs sont tous deux allumés. Avantageusement encore, lorsque la demande calorifique est inférieure audit seuil prédéterminé, les premier et second brûleurs de la paire concernée sont allumés exclusivement en alternance durant la totalité du temps de cycle.
En particulier alors, lorsque la demande calorifique est inférieure audit seuil prédéterminé, les premier et second brûleurs de la paire concernée sont éteints pendant un temps déterminé après l'extinction du premier brûleur allumé et avant l'allumage du second brûleur éteint. On pourra alors prévoir que les premier et second brûleurs de la paire concernée sont éteints pendant un autre temps déterminé, ou que l'extinction du second brûleur allumé de la paire concernée coïncide sensiblement avec la fin du temps de cycle entre deux allumages successifs du premier brûleur.
Par ailleurs, on pourra prévoir que le seuil prédéterminé associé à la demande calorifique est de l'ordre de 50%. De préférence enfin, les premier et second brûleurs concernés sont dimensionnés pour développer une puissance de chauffe supérieure à celle des autres brûleurs latéraux qui ne servent qu'à réchauffer les produits sidérurgiques circulant dans le four. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre, en référence aux figures 5 à 11 des dessins annexés .
BREVE DESCRIPTION DES DESSINS - la figure 1 est une coupe longitudinale d'un four de réchauffage à longerons tubulaires de type traditionnel, et la figure 2 est une coupe transversale selon la ligne II-II de la figure 1 de ce four à longerons tubulaires ; - la figure 3 est une vue de dessus du four en coupe longitudinale illustrant une zone Z à décalage latéral de longerons, qui est une zone privilégiée pour la chute de calamine sur la sole du four ; - la figure 4 est une coupe selon IV-IV de la figure 3 montrant l'accumulation de calamine dans la partie centrale de la zone Z précitée ;
- les figures 5 et 6 sont des vues en coupe analogues à celle de la figure 4, illustrant le procédé de pi- lotage selon l'invention de la paire concernée de brûleurs latéraux inférieurs, avec l'action mécanique alternée des flammes sur l'accumulation de calamine ;
- les figures 7 et 8 sont des diagrammes illustrant le pilotage des brûleurs inférieurs associés au décalami- nage, respectivement dans le cas d'une faible demande calorifique et d'une forte demande calorifique ;
- la figure 9 illustre une variante du pilotage en cas de forte demande calorifique ;
- les figures 10 et 11 illustrent enfin deux autres variantes de fonctionnement en cas de faible demande calorifique .
DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES DE L'INVENTION
On va maintenant décrire plus en détail le procédé de pilotage en mode impulsionnel des brûleurs latéraux inférieurs associés à l'action de décalaminage conforme à l ' invention .
Dans sa définition la plus générale, le procédé de pilotage des brûleurs latéraux inférieurs associés à l'action de décalaminage conforme à l'invention.
Dans sa définition la plus générale, le procédé de pilotage concerne les premier et second brûleurs se faisant essentiellement face d'au moins une paire de brûleurs latéraux inférieurs dans une zone Z du four corres- pondant à une accumulation de calamine C tombant des produits sidérurgiques sur la sole du four, la flamme desdits premier et second brûleurs étant dirigée vers ladite accumulation de calamine, et le pilotage est tel que les premier et second brûleurs sont allumés préférentielle- ment en alternance, de façon que l'alternance de l'action mécanique exercée par leur flamme favorise l'étalement de la calamine sur la sole du four.
Sur les figures 5 et 6, on a ainsi illustré une telle action alternée des brûleurs de décalaminage conforme à une caractéristique essentielle de 1 ' invention.
En figure 5, le premier brûleur GIk est allumé, et le second brûleur DIk est éteint. La flamme du brûleur GIk est dirigée sur l'entassement de calamine C, et l'action mécanique de cette flamme agit directement sur une zone CG de l'entassement de calamine.
En figure 6, le second brûleur DIk est allumé, et le premier brûleur GIk est éteint. La flamme du brûleur DIk est dirigée sur l'entassement de calamine C7 et l'action mécanique de cette flamme agit directement sur une zone CD de l'entassement de calamine.
On comprend alors que l'alternance de l'allumage des brûleurs GIk, DIk favorise l'étalement de la calamine sur la sole 12 du four. Les éventuels brûleurs supérieurs GSk, DSk pourront quant à eux être pilotés en continu ou en alternance selon les besoins.
Les brûleurs de décalaminage pourront faire partie des brûleurs de réchauffage, avec alors un pilotage dé- dié, ou seront des brûleurs exclusivement réservés au décalaminage, avec alors un pilotage qui est indépendant du pilotage des autres brûleurs latéraux du four. L'avantage d'utiliser des brûleurs spécialement dédiés au décalaminage est que l'on peut prévoir des brûleurs dimensionnés pour développer une puissance de chauffe supérieure à celle des autres brûleurs latéraux- qui ne servent qu'à réchauffer les produits sidérurgiques circulant dans le four. On pourra bien entendu utiliser plus d'une paire de brûleurs dédiés au décalaminage, notamment dans des zones à forte concentration de calamine.
De préférence, le pilotage des brûleurs de décalaminage n'est enclenché que lorsque l'accumulation de calamine sur la sole du four induit une perturbation considé- rée comme excessive sur l'action des brûleurs adjacents à la zone Z .
Comme indiqué plus haut, la zone dite « zone Z » pourra être une autre zone du four, en particulier la zone de défournement où les produits sidérurgiques subis- sent toujours un choc thermique et/ou mécanique plus ou moins important .
Il est par ailleurs intéressant de prévoir que le pilotage des brûleurs de décalaminage GIk, DIk est en mode impulsionnel, c'est-à-dire en tout ou rien, et fonc- tion de la demande calorifique de la paire de brûleurs concernée .
Il est rappelé que la « demande calorifique » correspond au rapport entre le temps d'allumage d'un brûleur et le temps de cycle, lequel temps de cycle correspond à la durée entre deux allumages successifs d'un même brûleur, par exemple le premier brûleur de la paire de brûleurs concernée.
Le pilotage en fonction de la demande calorifique permet de tenir compte de situations particulières, par exemple un redémarrage du four pour lequel la demande calorifique est très élevée, ou encore en cas d'accumulations de calamine qui sont variables du fait du réchauffement -de produits sidérurgique différents. De préférence, lorsque la demande calorifique dépasse un seuil prédéterminé, le pilotage des brûleurs de décalaminage impose un temps Δt de recouvrement pendant lequel les premier et second brûleurs de la paire concer- née sont tous deux allumés .
On va maintenant se reporter aux figures 7 à 11 qui illustrent divers modes d'exécution d'un tel procédé de pilotage en mode impulsionnel, avec alternance, des brûleurs de décalaminage. Sur les diagrammes des figures 7 à 11, on a illustré un fonctionnement en tout ou rien conformément au mode impulsionnel, le ou les brûleurs étant soit allumés, soit éteints, l'allumage correspondant à une ordonnée constante pendant une durée déterminée et l'extinction à une ordonnée nulle. Pour le ou les brûleurs de gauche la puissance de chauffe est notée Qg, tandis que pour le ou les brûleurs de droite la puissance de chauffe est notée Qd. L'intervalle de temps maximum représenté, limité par une ligne verticale pointillée, correspond à la durée du temps de cycle, c'est-à-dire à l'intervalle de temps séparant deux allumages successifs du ou des premiers brûleurs, en l'espèce les brûleurs de gauche.
Dans la présente description, on entend par « faible demande » une demande calorifique (DC) qui est inférieure à un seuil prédéterminé, par exemple de l'ordre de 50%. Au delà de ce seuil prédéterminé, on considérera que la demande calorifique (DC) est dite « forte ».
Sur la figure 7, la situation est celle d'une faible demande calorifique (DC) , de sorte que les rectangles ha- churés correspondant à l'allumage des brûleurs de gauche ou de droite sont de faible longueur.
De préférence, le pilotage sera alors choisi de telle façon que les premier et second brûleurs de la ou de chaque paire amont concernée sont allumés exclusive- ment en alternance durant la totalité du temps de cycle. On trouve alors un intervalle de temps noté Δti pendant lequel les premier et second brûleurs de chaque paire sont éteints. L'intervalle Δti, qui est plus ou moins long, sépare ainsi l'extinction du ou des premiers brûleurs allumés de l'allumage du ou des seconds brûleurs éteints. On constate également sur la figure 7 que l'extinction du ou des seconds brûleurs allumés de la ou de chaque paire amont concernée coïncide sensiblement avec la fin du temps de cycle entre deux allumages successifs du premier brûleur (Δt2=0) . Ceci ne constitue qu'un cas particulier, et l'on a illustré sur la figure 10 une variante dans laquelle, tout en ayant un allumage exclusivement en alternance durant la totalité du temps de cycle, on trouve un intervalle de temps noté Δt2 pendant lequel les premier et second brûleurs de la ou de chaque paire amont sont éteints après l'extinction du second brûleur allumé.
L'alternance exclusive qui vient d'être décrite pour le cas d'un fonctionnement à faible demande calorifique apparaît comme étant la plus avantageuse d'après les simulations effectuées par la demanderesse. L'invention n'est cependant pas limitée à un tel mode de pilotage, et l'on pourra prévoir en variante un temps de recouvrement Δt pendant lequel le ou les premiers et le ou les seconds brûleurs sont tous allumés. Une telle variante est illustrée sur la figure 11. Il est aisé de comprendre que cette variante est a priori légèrement moins performante que le pilotage selon la figure 7 ou la figure 10, dans la mesure où le temps de recouvrement Δt correspond à une action symétrique simultanée des flammes des deux brûleurs, ce qui « casse » moins l'entassement de calamine, de sorte que -ce temps de recouvrement Δt devra dans la pratique être réduit au minimum. La figure 8 correspond à un mode de fonctionnement en cas de forte demande calorifique (DC) , par exemple supérieure à 50%.
La longueur de chaque rectangle grisé correspondant à une période d'allumage du ou des brûleurs gauche ou droit est alors plus longue que précédemment. Dans ce cas, et conformément à une caractéristique de l'invention, il existe un temps Δt de recouvrement pendant lequel les premier et second brûleurs de la ou de chaque paire amont concernés sont tous deux allumés.
Les simulations effectuées par la demanderesse tendent à montrer que les meilleurs résultats sont effectivement obtenus en minimisant l'intervalle de recouvrement Δt précité. Cette optimisation correspond au diagramme de la figure 8, pour lequel l'extinction du second brûleur allumé de la ou de chaque paire amont concernée coïncide sensiblement avec la fin du temps de cycle. Ceci correspond à une hypothèse où l'intervalle de temps Δta est nul . On pourra naturellement en variante prévoir un intervalle de temps Δt2 non nul, c'est-à-dire un intervalle de temps pendant lequel les premier et second brûleurs de la ou de chaque paire amont concernée sont éteints après l'extinction du second brûleur allumé. Cette hypothèse est illustrée sur la figure 9. Dans ce cas cependant, plus la demande calorifique sera importante, plus l'intervalle de recouvrement Δt sera grand, et on va tendre alors à perdre de plus en plus les avantages de l'alternance du fait d'un recouvrement excessif. Par suite, les diagrammes des figures 7 et 8 , correspondant respectivement à un fonctionnement à faible et forte demande calorifique (DC) , illustrent un pilotage qui est considéré comme optimal au regard des simulations effectuées par la demanderesse. On est ainsi parvenu à concevoir un mode de pilotage des brûleurs latéraux inférieurs associés à une ou des zones du four à forte accumulation de calamine sur la sole dudit four qui favorise l'étalement de la calamine sur ladite sole, et ce en fonction des besoins, tout en conservant le maximum de flexibilité pour le fonctionnement du four .
En plus des avantages directs relatifs à la diminution des perturbations induites par un entassement exces- sif de calamine sur la sole du four et à l'amélioration de l'écoulement des fumées, l'invention procure une augmentation notable des durées de campagne entre deux déca- laminages du four de réchauffage, car la calamine met plus de temps pour atteindre le niveau de remplissage maximum admissible.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits, mais englobe au contraire toute variante reprenant, avec des moyens équivalents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de pilotage de brûleurs latéraux d'un four de réchauffage sidérurgique, le four comportant une pluralité de brûleurs latéraux agencés pour réchauffer des produits sidérurgiques circulant d'une extrémité à l'autre dudit four, caractérisé en ce que le pilotage concerne les premier et second brûleurs se faisant essentiellement face (GIk, DIk) d'au moins une paire de brû- leurs latéraux inférieurs, par référence au niveau de circulation des produits sidérurgiques dans le four, dans une zone (Z) du four correspondant à une accumulation de calamine tombant desdits produits sur la sole du four, la flamme desdits premier et second brûleurs étant dirigée vers ladite accumulation de calamine (C) , et le pilotage est tel que les premier et second brûleurs (GIk, DIk) sont allumés préférentiellement en alternance, de façon que l'alternance de l'action mécanique exercée par leur flamme favorise l'étalement de la calamine sur la sole du four.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pilotage des premier et second brûleurs (GIk, DIk) est indépendant du pilotage des autres brûleurs latéraux du four, et n'est enclenché que lorsque l'accumulation de la calamine sur la sole du four induit une perturbation considérée comme excessive sur l'action des brûleurs adjacents à la zone (Z) .
3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la zone (Z) est une zone de décalage latéral entre des longerons (21, 21') supportant les produits sidérurgiques.
4. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la zone (Z) est une zone de défournement du four.
5. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le pilotage des premier et second brûleurs (GIk, DIk) est en mode impulsionnel et fonction de la demande calorifique de la paire de brû- leurs concernée, avec, lorsque ladite demande calorifique dépasse un seuil prédéterminé, un temps (Δt) de recouvrement pendant lequel les premier et second brûleurs de ladite paire sont tous deux allumés.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que, lorsque la demande calorifique est inférieure audit seuil prédéterminé , l'extinction du second brûleur allumé (DIk) de la paire concernée coïncide sensiblement avec la fin du temps de cycle entre deux allumages successifs du premier brûleur (GIk) , de façon à minimiser le temps de recouvrement (Δt) pendant lequel le premier et le second brûleurs (GIk ; DIk) sont tous deux allumés.
7. Procédé selon la revendication 5 ou la revendication 6, caractérisé en ce que, lorsque la demande calorifique est inférieure audit seuil prédéterminé, les pre- mier et second brûleurs (GIk ; DIk) de la paire concernée sont allumés exclusivement en alternance durant la totalité du temps de cycle.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que, lorsque la demande calorifique est inférieure au- dit seuil prédéterminé, les premier et second brûleurs (GIk ; DIk) de la paire concernée sont éteints pendant un temps (Δti) après l'extinction du premier brûleur allumé (GIk) et avant l'allumage du second brûleur éteint (DIk) .
9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que, lorsque la demande calorifique est inférieure audit seuil prédéterminé, les premier et second brûleurs (GIk ; DIk) de la paire concernée sont éteints pendant un temps (Δt2) .
10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que, lorsque la demande calorifique est inférieure audit seuil prédéterminé, l'extinction du second brûleur allumé (DIk) de la paire concernée coïncide sensiblement avec la fin du temps de cycle entre deux allumages successifs du premier brûleur (GIk) .
11. Procédé selon l'une des revendications 5 à 10, caractérisé en que le seuil prédéterminé associé à la demande calorifique est de l'ordre de 50%.
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que les premier et second brûleurs
(GIk, Dik) concernés sont dimensionnés pour développer une puissance de chauffe supérieure à celle des autres brûleurs latéraux qui ne servent qu'à réchauffer les pro- duits sidérurgiques circulant dans le four.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JPH10168514A (ja) * 1996-12-11 1998-06-23 Nkk Corp 鋼材の連続式加熱炉およびその操業方法

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