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WO1997046639A1 - Verfahren zur erzeugung von gas - Google Patents

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WO1997046639A1
WO1997046639A1 PCT/EP1997/002485 EP9702485W WO9746639A1 WO 1997046639 A1 WO1997046639 A1 WO 1997046639A1 EP 9702485 W EP9702485 W EP 9702485W WO 9746639 A1 WO9746639 A1 WO 9746639A1
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WO
WIPO (PCT)
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raw gas
gasification
gas
molten bath
carbon
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP1997/002485
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Adrian Brandl
Volker Kaiser
Ralf Abraham
Werner Baumgartner
Christoph LÜTGE
Ci Liu
Marco Deutsch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Original Assignee
Krupp Uhde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Krupp Uhde GmbH filed Critical Krupp Uhde GmbH
Priority to AU29553/97A priority Critical patent/AU2955397A/en
Publication of WO1997046639A1 publication Critical patent/WO1997046639A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Definitions

  • the invention relates to a process by means of which one or more carbon-containing feedstocks, including waste, by means of partial oxidation in a gasification reactor and an at least gas-side melt pool, gas, metal, sulfur and a base material for the Cement production.
  • Fuel gas or synthesis gas from carbonaceous feedstocks, e.g. From coal, from wood or other biomass, from sewage sludge and / or from waste, these feedstocks are partially oxidized individually or in combination by means of air or oxygen or oxygen-enriched air.
  • Fuel gas is fired under pressure, for example, in the combustion chamber of a gas turbine of a combined cycle power plant.
  • Synthesis gas is used for the production of methanol.
  • the partial oxidation takes place in gasification reactors, from which the gasification residue is drawn off either as a flowable slag or dry as ash.
  • the specialist book "Coal Gasification” [1] explains the form in which the gasification residue occurs in the different types of gasification reactors.
  • the input materials are gasified either in the fixed bed, in the fluidized bed or in the entrained flow. If the gasification takes place in a fixed bed, such as in a rotary grate generator operated at approximately atmospheric pressure or in a rotary grate generator charged to about 30 bar, the gasification residue is obtained as largely unpolluted ash.
  • the gasification residue forms in the fluidized bed granular ash granules which can no longer be fluidized once a certain grain size has been reached and which precipitate out of the fluidized bed as a bottom discharge.
  • Winkler generator operated at approximately atmospheric pressure
  • HW gasifier high-temperature Winkler gasifier
  • the gasification residue is obtained as a liquid slag because of the high gasification temperatures of about 1500 ° to 1900 ° C. that result.
  • page 96 it is reported that in the Koppers-Totzek gasifier, about half of the gasification residue flows downward as liquid slag on the gasifier walls, that it is quenched in a water-filled tank and that it is below the carburetor is withdrawn in granulated form. The other half of the gasification residue is discharged from the Koppers-Totzek gasifier with the crude gas generated as fly ash.
  • the degree of coal conversion is 90-95%, sometimes higher.
  • the coal which is not converted in the entrained-flow gasifier is obtained together with the gasification residue.
  • the granulated slag produced as the bottom discharge in the entrained flow gasifiers also contains combustible components which can be used.
  • the crude gas formed in the gasification reactor is loaded with flyable gasification residue. Flight slag is discharged from the crude gas from the gasification reactor producing slag. Fly ash from the raw gas is discharged from the ash-producing gasification reactor.
  • the flyable gasification residue also contains residues of the unreacted feed.
  • the Winkler gasifier that its fly ash transports 15 to 20% carbon with it.
  • the present invention solves the problems described by a method for the production of gas from at least one carbon-containing feedstock, which in one by means of air or oxygen or oxygen-enriched air
  • the gasification reactor is partially oxidized and this results in primary raw gas and gasification residue; which process is characterized in that the gasification residue is placed in a molten bath, into the melt bath an oxidizer and additives are introduced, with which a secondary raw gas, ceramic slag and alloyed melt is produced from the gasification residue and that in Melting pool formed secondary raw gas is mixed with the primary raw gas.
  • a process for the gasification of waste materials is described in detail in the patent DE 43 39 973.
  • two gasification reactors are interconnected, the first of which is operated as an HTW gasifier in a manner similar to that in the present invention.
  • the ash is ground, which is drawn off from this first carburetor.
  • This ash is mixed together with flying dust, which comes from a dedusting device, and introduced together with additional fuel and gasification agent into a second gasification reactor, which is designed as an entrained flow gasifier of the Shell or Koppers-Totzek type and which, in addition to raw gas, exclusively contains slag Floor extraction produced.
  • the present invention differs fundamentally legend of the technology described in the patent DE 43 39 973.
  • the melt pool used in the present invention leads to a separation of the substances which collectively form slag in entrained-flow gasification into a ceramic phase and a metallic phase.
  • a molten bath is used, as described in the patents US 5,491,279, WO 93/25277, US 4,574,714, US 5,298,233, US 5,443,572, US 5,301,620, US 5,358,549 and in the publication "Molten metal works waste wonders, by Peter Taffe, European Chemical News October 16-22, 1995, pp. 32-33 ".
  • an embodiment of the invention in which, in addition to the gasification residue, at least one lumpy residue is also added to the molten bath in order to generate additional secondary raw gas therefrom.
  • the present invention it is possible to dispense with fine grinding of the granulated slag or ash obtained as the bottom draw of the gasification reactor.
  • the entry into the envisaged weld pool can either be pneumatic, then grinding is advisable. full, or the entry can take place via a lock system, in this case only a refraction of coarse parts is necessary.
  • the present invention has a configuration in which the carbon-containing slag or ash, which is obtained as the bottom discharge of the gasification reactor, is placed in a mixing and conveying device which also carries out a refraction on a predeterminable grain size.
  • This process of thermal / catalytic decomposition in the melt pool can be influenced by adding additives.
  • the present invention therefore provides its own way of adding the additives to the molten bath, namely in such a way that, in addition to the carbon-containing slag or ash, mainly mineral additives are added to the mixing and conveying device, which are used to condition the Melting Ba of serve.
  • these additives consist at least partly of mineralized ashes from other combustion processes. It will e.g. It is also possible to convert ashes containing heavy metals that result from the combustion or partial oxidation of heavy residues from petroleum processing into residues that are easier to deposit.
  • the carbon-containing slag or ash broken in the mixing and conveying device if appropriate also together with the predominantly mineral aggregates introduced into the mixing and conveying device, either pneumatically or via a lock system to bring in the weld pool.
  • Another advantage of the present invention is that, in contrast to the entrained-flow gasification described in the patent DE 43 39 973, no additional fuel has to be provided for the operation of the melt pool.
  • the methane reacts endothermically with oxygen and water vapor to form carbon monoxide and hydrogen, which slightly increases the yield of synthesis gas and thus even generates additional fuel instead of using fuel.
  • methane is additionally introduced into the melt pool as cooling for the input organs.
  • the present invention also has another embodiment in which methane and / or additional steam is added to the melt pool as cooling when the melt bath temperature is to be reduced.
  • the electric heater is used only during the starting phase.
  • the gasification parameters for example the pressure-charged fluidized-bed gasification, are set such that a sufficiently large proportion of carbon remains in the extracted ash of the pressure-charged fluidized-bed reactor, so that an electrical heater only required in exceptional cases.
  • the present invention is therefore designed such that the hot secondary raw gas is fed from the melt bath to a water wash, where it cools down and where the gaseous salt and metal compounds are washed out.
  • the present invention provides for the use of a fluidized bed cooler, as described in US Pat. No. 4,936,872.
  • the vaporous, salt-like or metallic compounds are condensed or desublimated on the grains of the cooled fluidized bed material and are thus recovered.
  • the present invention is also designed in such a way that the hot secondary raw gas is passed from the melt pool into a fluidized bed cooler in which the thermal energy of the hot secondary raw gas is used for steam generation and where the gaseous gases are used Condense or desublimate salt and metal compounds on the grains of the fluidized bed material and the fluidized bed material loaded in this way is drawn off.
  • the fluidized-bed particles loaded in this way are expediently continuously removed from the fluidized bed and returned to the molten bath.
  • the entry in the weld pool can be done in the same way as previously described for ashes: either pneumatically as dust, which requires grinding, or via a lock system together with the other substances which are added to the molten bath.
  • the use of the molten bath also allows the production of a slag which is used as a cement base material. This is due on the one hand to the fact that the composition can be adjusted by adding additives to the molten bath and, on the other hand, to the fact that the heavy metals are absorbed by the metallic phase and can therefore only be found to a very small extent in the ceramic slag, which represents a further advantage of the invention. It is also possible through a suitable mixing ratio of the additives to influence the melting temperature of the liquid, ceramic phase.
  • the substances calcium oxide (CaO), aluminum oxide (Al 2 0 3 ) and silicon dioxide (Si0 2 ) come into consideration as additives.
  • the operating temperature of the melting bath can be selected so that a low-melting eutectic is formed in the ceramic phase.
  • base metals such as vanadium are also to be incorporated into noble metals that form the metallic phase of the molten pool, such as iron, the temperature of the molten pool must be raised accordingly, the relationship is described in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 4. , revised and expanded edition, 1975, Weinheim, volume 10, p. 330, is shown in detail. In this case, the choice of a higher melting eutectic is recommended.
  • the present invention therefore provides in one of its embodiments that the molten bath has a liquid, ceramic phase and at least one liquid, metallic phase in which the starting materials are thermally and catalytically decomposed.
  • the present invention has a configuration in which a base material for cement production is made from the ceramic, liquid phase of the molten bath is obtained which contains the mineral additives and the mineral components of the carbonaceous feedstocks.
  • a fluidized bed cooler is used to cool the hot secondary raw gas generated in the melt pool, it is advisable to also select the fluidized bed material in the above-mentioned suitable mixing ratio, since this is also added to the melt pool and to form the liquid, contributes to the ceramic phase.
  • the sensible heat carried by the primary raw gas is devalued in a thermodynamic sense.
  • the hot primary raw gas has recently been passed through filters fitted with ceramic filter cartridges.
  • the major portion of the dust loading of the primary raw gas can thus be separated from it. All- However, with this hot gas dedusting, the hot primary raw gas must first be cooled to a temperature at which the filter candle material is still stable.
  • the fly ash in the hot gas filter must also be disposed of.
  • configurations were created with which the carbon content of the fly ash is particularly advantageously fed to recycling in a simple manner.
  • the waste heat of the primary raw gas generated in the gasification reactor is used for steam generation, the primary raw gas being cooled to a temperature which permits subsequent hot gas dedusting.
  • the flying dust separated from the cooled primary raw gas by means of hot gas dedusting is also added to the mixing and conveying device, into which the ashes from the bottom vent of the gasification reactor and possibly the mineral additives are also added.
  • the flying dust from the primary raw gas is transferred to the melt pool in order to convert the carbon content of the flying dust into additional secondary raw gas there.
  • An alternative embodiment of the present invention fertilizer provides that the cooled primary raw gas is fed to a hot gas dedusting system and that the dust separated there is introduced directly into the melting bath through an injection pipe.
  • FIG 1 and 2 show two process flow diagrams, in which the process according to the invention is described by way of example.
  • the carbon-containing feed 1 and the oxygen-containing feed gas 2 are placed in a pressure-charged fluidized bed reactor 3 and converted to synthesis gas 4 and carbon-containing ash 10.
  • the synthesis gas 4 is cooled in a steam generator 5, the cooled synthesis gas 6 is dedusted in a hot gas filter 7.
  • the carbon-containing dust 8, the carbon-containing ash 10 and the additives 11 are placed in a mixing and conveying device which preferably consists of a cooling screw and is capable of crushing coarse pieces.
  • the mixed ash 12, together with the lumpy residues 13 and the oxygen-containing feed gas 15, is introduced into the molten bath 16 by means of entry elements which are cooled with the methane / water vapor mixture 14.
  • FIG. 2 shows that the hot synthesis gas 19 is passed into a fluidized bed cooler 26, where the condensable or desublimable, harmful gas components are separated and the synthesis gas is cooled.
  • fresh fluidized bed material 27 is fed in and loaded fluidized bed material 28 is drawn off.
  • the loaded fluidized bed material 28 is fed into the mixing and conveying device 9 and from there it is passed into the melt pool 16 in the mixed ash 12.
  • the cleaned and cooled synthetic gas 23 is combined with the dedusted synthesis gas 24 from the hot gas filter 7 and fed as a mixed synthetic gas 25 for further processing and use.
  • a calculated mass balance for FIG. 2 serves to further explain the method: -

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Abstract

Mit einem Verfahren zur Erzeugung von Gas aus mindestens einem kohlenstoffhaltigen Einsatzstoff, der mittels Luft oder Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft in einem Vergasungsreaktor partiell oxidiert wird, soll möglichst viel Restkohlenstoff, der sich auch in der Asche befindet, in Gas überführbar sein. Dies gelingt erfindungsgemäß dadurch, daß der Vergasungsrückstand in ein Schmelzbad gegeben wird, in das Schmelzbad ein Oxidator und Zuschlagstoffe eingeleitet werden, mit denen aus dem Vergasungsrückstand ein sekundäres Rohgas, keramische Schlacke und legierte Schmelze erzeugt wird, und das im Schmelzbad gebildete sekundäre Rohgas dem Primärrohgas beigemischt wird.

Description

"Verfahren zur Erzeugung von Gas "
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren, mit dem aus einem oder mehreren kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen, un¬ ter anderem auch Abfall, mittels partieller Oxidation in einem Vergasungsreaktor und einem mindestens gasseitig ver¬ bundenen Schmelzbad Gas, Metall, Schwefel und ein Grund¬ stoff für die Zementproduktion hergestellt werden.
Zur Erzeugung von Gas, z.B. Brenngas oder Synthesegas, aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen, wie z.B. aus Kohle, aus Holz bzw. anderen Biomassen, aus Klärschlamm und/oder aus Abfall, werden diese Einsatzstoffe einzeln oder in Kombina¬ tion mittels Luft oder Sauerstoff oder sauerstoffangerei¬ cherter Luft partiell oxidiert. Brenngas wird beispiels¬ weise in der Brennkammer einer Gasturbine eines Kombikraft¬ werkes unter Druck verfeuert. Synthesegas wird u.a. zur Herstellung von Methanol eingesetzt.
Den jeweiligen Einsatzstoffen angepaßt geschieht die par¬ tielle Oxidation in Vergasungsreaktoren, aus denen der Ver¬ gasungsrückstand entweder fließfähig als Schlacke oder trocken als Asche abgezogen wird.
Im Fachbuch "Kohlenvergasung" [1] wird erläutert, in wel¬ cher Form der Vergasungsrückstand bei den verschiedenen Bauarten der Vergasungsreaktoren anfällt. Die Einsatzstoffe werden entweder im Festbett, in der Wirbelschicht oder im Flugstrom vergast. Geschieht die Vergasung im Festbett, al¬ so in einem etwa bei Atmosphärendruck betriebenen Drehrost¬ generator oder aber in einem auf etwa auf 30 bar druckauf¬ geladenen Drehrostgenerator, so fällt der Vergasungsrück¬ stand als weitgehend unverschlackte Asche an.
Geschieht die Vergasung in der Wirbelschicht, also bei¬ spielsweise in einem bei etwa Atmosphärendruck betriebenen Winkler-Generator oder aber beispielsweise in einem druck¬ aufgeladen betriebenen Hoch-Temperatur-Winkler-Vergaser (HTW-Vergaser) , so bildet der Vergasungsrückstand im Wir¬ belbett sich zu körnigen Aschegranulaten aus, die ab Er¬ reichen einer bestimmten Korngröße nicht mehr fluidisierbar sind und als Bodenabzug aus dem Wirbelbett ausfallen.
Im Fachbuch "Kohlenvergasung" [1], Seite 89, wird z.B. an¬ gegeben, daß die Asche des Winkler-Generators ca. 5 % Un- vergastes enthält. Weiterhin wird in [2] mitgeteilt, daß die aus der Wirbelschichtvergasung unten abgezogene Asche, wenn sie "basischer" Natur ist, mit wasserlöslichen Sulfi¬ den belastet ist. Infolge der reduzierenden Bedingungen im Vergaser wird der mit den Einsatzstoffen eingetragene Schwefel in Sulfide überführt. Derartig belastete Asche ist nicht deponiefähig, weil die darin enthaltenen Sulfide elu- ierbar sind und auf der Deponie vom Regen in die natürli- chen Gewässer transportiert werden können.
Geschieht die Vergasung im Flugstrom, so fällt der Verga¬ sungsrückstand wegen der dabei entstehenden hohen Verga¬ sungstemperaturen von etwa 1500 - 1900 °C als flüssige Schlacke an. In [1], Seite 96, wird mitgeteilt, daß im Kop- pers-Totzek-Vergaser etwa die Hälfte des Vergasungsrück¬ standes als flüssige Schlacke an den Vergaserwänden nach unten abfließt, daß sie in einem wassergefüllten Tank abge¬ schreckt und daß sie unterhalb des Vergasers in granulier¬ ter Form abgezogen wird. Die andere Hälfte des Vergasungs¬ rückstandes wird mit dem erzeugten rohen Gas als Flugasche aus dem Koppers-Totzek-Vergaser ausgetragen.
Bezüglich des Texaco-Vergasers wird in [1], Seite 228, mit¬ geteilt, daß das darin im Flugstrom erzeugte Rohgas, das die flüssige Schlacke mitführt, in einem Strahlungskühler unter die Ascheerweichungstemperatur abgekühlt wird. Durch daran anschließende Umlenkung des Gasstromes findet eine Trennung zwischen den im Gasstrom mitgeführten Feststoffen und dem rohen Gas statt. Der abgeschiedene Teil der Fest¬ stoffe wird in einer Wasservorlage aufgefangen und über eine Schleuse diskontinuierlich ausgetragen. Der nicht ab¬ geschiedene Rest wird mit dem erzeugten rohen Gas als Flug¬ schlacke aus dem Texaco-Vergaser ausgetragen. Für den Koppers-Totzek-Vergaser gibt [1] einen Kohleumset¬ zungsgrad von 90 - 96 %, unter Druck bis 98 %, an. Für den Texaco-Vergaser lautet die dementsprechende Angabe, daß der Kohleumsetzungsgrad bei 90 - 95 %, teilweise darüber liege. Die im Flugstromvergaser nicht umgesetzte Kohle fällt zu¬ sammen mit dem Vergasungsrückstand an. Demzufolge enthält die als Bodenabzug bei den Flugstromvergasern anfallende granulierte Schlacke auch brennbare Anteile, die genutzt werden können.
Das im Vergasungsreaktor gebildete rohe Gas ist mit flug¬ fähigem Vergasungsrückstand beladen. Aus dem Schlacke er¬ zeugenden Vergasungsreaktor wird Flugschlacke vom rohen Gas ausgetragen. Aus dem Asche erzeugenden Vergasungsreaktor wird Flugasche vom rohen Gas ausgetragen.
Ebenso wie der als Bodenaustrag anfallende Vergasungsrück¬ stand enthält auch der flugfähige Vergasungsrückstand Reste des nicht umgesetzten Einsatzstoffes. In einem anderen Fachbuch "Coal Gasification Processes", [3], Seite 206, wird mit Blick auf den Winkler-Vergaser mitgeteilt, daß dessen Flugasche 15 bis 20 % Kohlenstoff mit sich trans¬ portiere.
Dem Zeitschriftenbeitrag [4], der sich mit der HTW-Verga- sung befaßt, ist zu entnehmen, daß die Flugasche mittels Wasserwäsche aus dem rohen Gas entfernt wird und daß bei der Regeneration des Waschwassers die Flugasche als Schlamm anfällt. Der Schlamm wird zusammen mit der Asche, die selbst einen Restkohlenstoffgehalt von 25 % aufweist, in einer gesonderten Wirbelschichtfeuerung verbrannt.
Die Vergasung könnte wirtschaftlicher gestaltet werden, wenn es gelänge, den Restkohlenstoff auch noch in Gas zu überführen.
Bei der partiellen Oxidation von kohlenstoffhaltigen Ein¬ satzstoffen wie Kohle, Öl, Holz und Abfall in einer Wirbel¬ schicht, beispielsweise in einem HTW-Vergaser, entsteht, wie bereits weiter oben gesagt, neben Synthesegas auch Asche, die einen erheblichen Anteil an Restkohlenstoff und je nach Beschaffenheit der Einsatzstoffe erhebliche Verun¬ reinigungen enthält. Die Entsorgung dieser verunreinigten, kohlenstoffhaltigen Asche stellt ein Problem dar. Außerdem ist erwünscht, möglichst viel des Kohlenstoffes, der in den kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen enthalten ist, in Syn¬ thesegas umzuwandeln.
Die vorliegende Erfindung löst die beschriebenen Probleme durch ein Verfahren zur Erzeugung von Gas aus mindestens einem kohlenstoffhaltigen Einsatzstoff, der mittels Luft oder Sauerstoff oder Sauerstoffangereicherter Luft in einem Vergasungsreaktor partiell oxidiert wird und dadurch primä¬ res Rohgas und Vergasungsrückstand entsteht; welches Ver¬ fahren dadurch gekennzeichnet ist, daß der Vergasungsrück¬ stand in ein Schmelzbad gegeben wird, in das Schmelzbad ein Oxidator und Zuschlagstoffe eingeleitet werden, mit denen aus dem Vergasungsrückstand ein sekundäres Rohgas, kera¬ mische Schlacke und legierte Schmelze erzeugt wird und das im Schmelzbad gebildete sekundäre Rohgas dem primären Roh¬ gas beigemischt wird.
Ein Verfahren zur Vergasung von Abfallstoffen ist in der Patentschrift DE 43 39 973 ausführlich beschrieben. Dort werden zwei Vergasungsreaktoren miteinander verschaltet, von denen der erste als HTW-Vergaser in ähnlicher Weise be¬ trieben wird wie in der vorliegenden Erfindung. Im Anschluß an diesen ersten Vergaser erfolgt eine Mahlung der Asche, die aus diesem ersten Vergaser abgezogen wird. Diese Asche wird mit Flugstaub, der einer Entstaubungsvorrichtung ent¬ stammt, zusammengemischt und zusammen mit Zusatzbrennstoff und Vergasungsmittel in einen zweiten Vergasungsreaktor eingebracht, der als Flugstromvergaser nach dem Typ Shell¬ oder Koppers-Totzek-Vergaser ausgebildet ist und der neben rohem Gas ausschließlich Schlacke als Bodenabzug produ¬ ziert.
Hierin unterscheidet sich die vorliegende Erfindung grund- legend von der in der Patentschrift DE 43 39 973 beschrie¬ benen Technologie. Das in der vorliegenden Erfindung ver¬ wendete Schmelzbad führt zu einer Trennung der Stoffe, die bei einer Flugstromvergasung gemeinsam als Schlacke anfal¬ len, in eine keramische Phase und eine metallische Phase. Auf diese Weise ist es im Gegensatz zu der in der Patent¬ schrift DE 43 39 973 beschriebenen Technologie möglich, die in der Asche enthaltenen, nicht oxidierbaren und nicht bei den vorherrschenden Temperaturen gasförmigen Schwermetalle zurückzugewinnen, was ein Vorteil der vorliegenden Erfin¬ dung ist.
Hierzu wird erfindungsgemäß ein Schmelzbad eingesetzt, wie es in den Patentschriften US 5,491,279, WO 93/25277, US 4,574,714, US 5,298,233, US 5,443,572, US 5,301,620, US 5,358,549 und in der Veröffentlichung "Molten metal works waste wonders, by Peter Taffe, European Chemical News 16-22 October 1995, S. 32-33" beschrieben ist.
Weiterhin ist es mittels der vorliegenden Erfindung mög¬ lich, stückige Reststoffe mit zu entsorgen, was in einem Flugstromvergaser nicht gelingen kann und in einem Wirbel¬ schicht-Vergaser, wie beispielsweise einem HTW-Vergaser, nur dann möglich ist, wenn die Dichte der stückigen Rest¬ stoffe nicht für eine Wirbelschicht zu hoch ist. Ein sol¬ cher Reststoff ist z.B. Elektronikschrott. Damit ist ein anderes Problem angesprochen, das mit vorlie¬ gender Erfindung gelöst wird. Bekanntlich werden stückige kohlenstoffhaltige Reststoffe hinsichtlich ihrer Entsorgung deswegen als problematisch angesehen, weil sie zum einen aus kohlenstoffhaltigen Anteilen und gleichermaßen zum an¬ deren aus Metallen und/oder MetallVerbindungen anteilig be¬ stehen. Beispiele für solche problematischen Reststoffe sind die mit Füllstoffen veredelten Plasto- bzw. Elastome¬ re, die metallkaschierten Verpackungsfolien oder auch der Elektronikschrott. Üblicherweise werden diese problemati¬ schen Reststoffe durch Verbrennen entsorgt. Ihre Verbren¬ nung führt aber wiederum zur Schadstoffbelasteten Abgasen und zu schwermetallbelasteten Filterstäuben und Aschen, welche dann aufwendig zu konditionieren sind, um sie in die Umwelt gefahrlos rückführen zu können.
Deshalb ist eine Ausgestaltung der Erfindung vorgesehen, bei der zusätzlich zum Vergasungsrückstand mindestens ein stückiger Reststoff mit in das Schmelzbad gegeben wird, um daraus zusätzliches sekundäres Rohgas zu erzeugen.
Weiterhin ist es mit der vorliegenden Erfindung möglich, auf eine feine Mahlung der als Bodenabzug des Vergasungs¬ reaktors anfallenden granulierten Schlacke bzw. Asche zu verzichten. Der Eintrag in das vorgesehene Schmelzbad kann entweder pneumatisch erfolgen, dann ist eine Mahlung sinn- voll, oder der Eintrag kann über ein Schleusensystem erfol¬ gen, in diesem Fall ist nur eine Brechung grober Teile nö¬ tig.
Zu diesem Zweck weist die vorliegende Erfindung eine Ausge¬ staltung auf, bei der die kohlenstoffhaltige Schlacke bzw. Asche, die als Bodenabzug des Vergasungsreaktors anfällt, in eine Misch- und Fördervorrichtung gegeben wird, die auch eine Brechung auf eine vorgebbare Körnung vornimmt.
Es ist ebenso wie in der durch die Patentschrift DE 43 39 973 beschriebenen Technologie möglich, flüssige Rückstände mit zu entsorgen, die jedoch nur einen geringen Wasseranteil besitzen sollen. Ein weiterer Vorteil der Er¬ findung ist es, daß diese Rückstände nicht nur thermisch, sondern im Schmelzbad außerdem auch katalytisch zerlegt werden, was den Zersetzungsgrad erhöht.
Dieser Vorgang der thermisch/katalytischen Zersetzung im Schmelzbad kann durch Zugabe von Zuschlagstoffen beeinflußt werden. Daher sieht die vorliegende Erfindung einen eigenen Weg vor, wie die Zuschlagstoffe in das Schmelzbad gegeben werden, nämlich dergestalt, daß in die Misch- und Förder¬ vorrichtung zusätzlich zur kohlenstoffhaltigen Schlacke bzw. Asche auch noch vorwiegend mineralische Zuschlagstoffe eingebracht werden, die der Konditionierung des Schmelzba- des dienen.
In weiterer Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung beste¬ hen diese Zuschlagstoffe wenigstens zum Teil auch aus mine- ralisierten Aschen anderer Verbrennungsprozesse. Damit wird es z.B. möglich, auch schwermetallhaltige Aschen, die bei der Verbrennung oder partiellen Oxidation von schweren Rückständen aus der Erdölverarbeitung anfallen, in besser deponierbare Rückstände umzusetzen.
In ergänzender Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, die in der Misch- und Fördervorrichtung gebrochene, kohlen¬ stoffhaltige Schlacke bzw. Asche ggf. auch zusammen mit den in die Misch- und Fördervorrichtung eingebrachten, vorwie¬ gend mineralischen Zuschlagstoffen entweder pneumatisch oder über ein Schleusensystem in das Schmelzbad einzubrin¬ gen.
Ein weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung besteht darin, daß für den Betrieb des Schmelzbades im Gegensatz zu der in der Patentschrift DE 43 39 973 beschriebenen Flug¬ stromvergasung kein Zusatzbrennstoff vorgesehen werden muß. Es ist im Gegenteil vorgesehen, zur Kühlung der Eintrags¬ organe des Schmelzbades oder zur Kühlung des Schmelzbades selbst etwas Methan und zusätzlich optional Wasserdampf zur Moderierung zu benutzen. Bei den vorgesehenen Betriebstem- peraturen reagiert das Methan mit Sauerstoff und Wasser¬ dampf endotherm zu Kohlenmonoxid und Wasserstoff, was die Ausbeute an Synthesegas leicht erhöht und somit sogar zu¬ sätzlichen Brennstoff erzeugt, anstatt Brennstoff zu ver¬ brauchen.
Daher wird bei einer besonderen Ausgestaltung der vorlie¬ genden Erfindung zusätzlich Methan als Kühlung für die Ein¬ tragsorgane in das Schmelzbad eingebracht.
Die vorliegende Erfindung weist auch noch eine andere Aus¬ gestaltung auf, bei der zusätzlich Methan und/oder zusätz¬ lich Wasserdampf als Kühlung in das Schmelzbad gegeben wird, wenn die Schmelzbadtemperatur gesenkt werden soll.
Üblicherweise ist zur Aufrechterhaltung der Schmelzbadtem¬ peratur, die den flüssigen Zustand der Schlacke sicher¬ stellt, eine elektrische Beheizung erforderlich. Üblicher¬ weise werden große Mengen an elektrischer Energie auf diese Weise verbraucht. In der vorliegenden Erfindung wird die elektrische Beheizung nur während der Startphase benutzt. Im laufenden Betrieb werden die Vergasungsparameter, bei¬ spielsweise der druckaufgeladenen Wirbelschichtvergasung, so eingestellt, daß ein genügend großer Kohlenstoffanteil in der abgezogenen Asche des druckaufgeladenen Wirbel¬ schichtreaktors verbleibt, so daß eine elektrische Behei- zung nur in Ausnahmefällen erforderlich ist. Dabei entsteht als weiterer Vorteil der Erfindung die Möglichkeit, den druckaufgeladenen Wirbelschichtreaktor mit verkürzter Nach¬ vergasungszone auszuführen, wodurch erheblicher apparativer Aufwand eingespart wird. Die Verkürzung der Nachvergasungs- zone, die unmittelbar oberhalb der Wirbelschicht beginnt, bewirkt eine Verschlechterung des KohlenstoffUmsatzes zu primärem Rohgas und ist üblicherweise unerwünscht. In die¬ sem Fall jedoch wird der nicht umgesetzte Kohlenstoff in dem nachgeschalteten Schmelzbad vollständig zu sekundärem Rohgas umgesetzt, so daß kein Verlust an Rohgas auftritt. Daher ist mit dem geringeren Kohlenstoffumsatz in dem druckaufgeladenen Wirbelschichtreaktor kein Nachteil ver¬ bunden.
In ähnlicher Weise, wie in der Patentschrift DE 43 39 973 für den Flugstromvergaser beschrieben, ist es gemäß der vorliegenden Erfindung möglich, die thermische Energie des im Schmelzbad erzeugten sekundären Rohgases in einer Was¬ serwäsche zu vernichten und hierbei auch dampfförmige salz¬ artige oder metallische Verbindungen auszuwaschen.
Daher wird die vorliegende Erfindung so ausgestaltet, daß das heiße sekundäre Rohgas aus dem Schmelzbad einer Wasser¬ wäsche zugeführt wird, wo es sich abkühlt und wo die gas¬ förmigen Salz- und Metallverbindungen ausgewaschen werden. Alternativ dazu sieht die vorliegende Erfindung vor, einen Wirbelschichtkühler einzusetzen, wie er in der Patent¬ schrift US 4,936,872 beschrieben wird. Hierbei werden die dampfförmigen, salzartigen oder metallischen Verbindungen auf den Körnern des gekühlten Wirbelschichtmaterials aus¬ kondensiert bzw. desublimiert und auf diese Weise zurückge¬ wonnen. In der Wirbelschicht befinden sich Kühlschlangen, in denen Wasserdampf erzeugt wird. Auf diese Weise wird so¬ wohl die thermische Energie des heißen sekundären Rohgases genutzt als auch wertvolle Inhaltsstoffe zurückgewonnen als auch der Anfall von Abwasser verhindert, was alles weitere Vorteile der Erfindung sind.
Um diese Vorteile zu nutzen, wird die vorliegende Erfindung auch noch dahingehend ausgestaltet, daß das heiße sekundäre Rohgas aus dem Schmelzbad in einen Wirbelschichtkühler ge¬ geben wird, in dem die thermische Energie des heißen sekun¬ dären Rohgases zur Dampferzeugung genutzt wird und wo die gasförmigen Salz- und Metallverbindungen auf den Körnern des Wirbelbettmaterials auskondensieren bzw. desublimieren und solcherart beladenes Wirbelbettmaterial abgezogen wird.
Zweckmäßigerweise werden die derart beladenen Wirbel- schichtpartikel kontinuierlich aus der Wirbelschicht ausge¬ schleust und in das Schmelzbad zurückgeführt. Der Eintrag in das Schmelzbad kann in der gleichen Weise erfolgen, wie zuvor für Asche beschrieben: entweder pneumatisch als Staub, was eine Mahlung voraussetzt, oder über ein Schleu¬ sensystem zusammen mit den anderen Stoffen, die in das Schmelzbad gegeben werden.
Zu diesem Zweck ist eine weitere Ausgestaltung der vorlie¬ genden Erfindung geschaffen worden, bei der solcherart ab¬ gezogenes, beladenes Wirbelbettmaterial in die Misch- und Fördereinrichtung zu dem Vergasungsrückstand und ggf. zu den Zuschlagstoffen gegeben wird und auf diesem Weg in das Schmelzbad gelangt.
Die Verwendung des Schmelzbades erlaubt außerdem die Her¬ stellung einer Schlacke, die als Zementgrundstoff Verwen¬ dung findet. Das liegt zum einen daran, daß die Zusammen¬ setzung durch Zugabe von Zuschlagstoffen in das Schmelzbad einstellbar ist und zum anderen daran, daß die Schwermetal¬ le von der metallischen Phase aufgenommen werden und sich daher nur in sehr geringem Maße in der keramischen Schlacke wiederfinden, was einen weiteren Vorteil der Erfindung dar¬ stellt. Es ist außerdem durch ein geeignetes Mischungsver¬ hältnis der Zuschlagstoffe möglich, die Schmelztemperatur der flüssigen, keramischen Phase zu beeinflussen. Als Zu¬ schlagstoffe kommen vor allem die Stoffe Kalziumoxid (CaO) , Aluminiumoxid (Al203) und Siliziumdioxid (Si02) in Betracht. In Anbetracht der mineralischen Komponenten in der Asche und in dem Staub, die dem Wirbelschichtreaktor entstammen, und anhand eines Zustandsschaubildes des Systems CaO/Al203/ SiOz, wie es z.B. in Ullmann's Encyklopädie der technischen Chemie, 4., neubearbeitete und erweiterte Auflage, 1975, Weinheim, Band 10, S. 381, veröffentlicht ist, kann die Be¬ triebstemperatur des Schmelzbades so gewählt werden, daß sich ein niedrigschmelzendes Eutektikum in der keramischen Phase bildet. Sollen dagegen auch unedle Metalle, wie z.B. Vanadium, in edlere Metalle, die die metallische Phase des Schmelzbades bilden, wie z.B. Eisen, eingebunden werden, muß die Temperatur des Schmelzbades entsprechend angehoben werden, der Zusammenhang wird in Ullmann's Encyklopädie der technischen Chemie, 4., neubearbeitete und erweiterte Auf¬ lage, 1975, Weinheim, Band 10, S. 330, ausführlich darge¬ stellt. In diesem Fall empfiehlt sich die Wahl eines höher¬ schmelzenden Eutektikums.
Daher sieht die vorliegende Erfindung in einer ihrer Ausge¬ staltungen vor, daß das Schmelzbad eine flüssige, kerami¬ sche Phase und mindestens eine flüssige, metallische Phase aufweist, in der eine thermische und katalytische Zerset¬ zung der Einsatzstoffe erfolgt.
Darüber hinaus besitzt die vorliegende Erfindung eine Aus¬ gestaltung, bei der aus der keramischen, flüssigen Phase des Schmelzbades ein Grundstoff für die Zementherstellung gewonnen wird, der die mineralischen Zuschlagstoffe und die mineralischen Anteile der kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffe enthält.
Außerdem ist daher eine andere Ausgestaltung der vorliegen¬ den Erfindung dahingehend ergänzt worden, daß aus der me¬ tallischen Phase des Schmelzbades ein metallurgisches Vor¬ produkt gewonnen wird, das die metallischen Anteile der kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffe bzw. Reststoffe enthält.
Wenn zur Abkühlung des im Schmelzbad erzeugten heißen se¬ kundären Rohgases ein Wirbelschichtkühler verwendet wird, ist es zweckmäßig, auch das Wirbelmaterial in dem oben ge¬ nannten geeigneten Mischungsverhältnis zu wählen, da dieses ja ebenfalls in das Schmelzbad gegeben wird und zur Bildung der flüssigen, keramischen Phase beiträgt.
Wird zur Entstaubung des im Vergasungsreaktor erzeugten heißen, primären Rohgases dieses in einer Wasserwäsche be¬ handelt, so wird die vom primären Rohgas mitgeführte fühl¬ bare Wärme im thermodynamischen Sinne entwertet.
Deshalb wird in neuerer Zeit das heiße primäre Rohgas über Filter geleitet, die mit keramischen Filterkerzen bestückt sind. Der wesentliche Anteil der Flugstaubbeladung des pri¬ mären Rohgases kann somit von ihm abgetrennt weden. Aller- dings muß bei dieser Heißgasentstaubung das heiße primäre Rohgas zuvor auf eine solche Temperatur soweit abgekühlt werden, bei der die Beständigkeit des Filterkerzenwerkstof¬ fes noch gegeben ist.
Die im Heißgasfilter anfallende Flugasche muß aber auch entsorgt werden. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung wur¬ den Ausgestaltungen geschaffen, mit denen besonders vor¬ teilhaft auch der der Flugasche eigene Kohlenstoffgehalt auf einfache Weise einer Verwertung zugeführt wird. Dazu wird zum einen die Abhitze des im Vergasungsreaktor erzeug¬ ten primären Rohgases zur Dampf erstellung genutzt, wobei das primäre Rohgas auf eine Temperatur abgekühlt wird, die eine anschließende Heißgasentstaubung zuläßt.
Zum anderen wird zusätzlich der aus dem abgekühlten primä¬ ren Rohgas mittels Heißgasentstaubung abgeschiedene Flug¬ staub in die Misch- und Fördervorrichtung beigegeben, in die auch die Asche aus dem Bodenabzug des Vergasungsreak- tors und ggf. die mineralischen Zuschlagstoffe gegeben wer¬ den. Auf diesem Wege wird der Flugstaub aus dem primären Rohgas in das Schmelzbad übergeleitet, um dort den Kohlen¬ stoffgehalt des Flugstaubs in zusätzliches sekundäres Roh¬ gas umzusetzen.
Eine dazu alternative Ausgestaltung der vorliegenden Erfin- düng sieht vor, daß das abgekühlte primäre Rohgas einer Heißgasentstaubung zugeführt wird und daß der dort abge¬ schiedene Staub direkt durch ein Einblasrohr in das Schmelzbad eingetragen wird.
Fig. 1 und Fig. 2 zeigen zwei Verfahrensfließbilder, worin das erfindungsgemäße Verfahren beispielhaft beschrieben wird.
Der kohlenstoffhaltige Einsatzstoff 1 und das sauerstoff- haltige Einsatzgas 2 werden in einen druckaufgeladenen Wir¬ belschichtreaktor 3 gegeben und zu Synthesegas 4 und koh¬ lenstoffhaltiger Asche 10 umgesetzt. Das Synthesegas 4 wird in einem Dampferzeuger 5 abgekühlt, das abgekühlte Synthe¬ segas 6 wird in einem Heißgasfilter 7 entstaubt. Der koh¬ lenstoffhaltige Staub 8, die kohlenstoffhaltige Asche 10 und die Zuschlagstoffe 11 werden in eine Misch- und Förder¬ vorrichtung gegeben, die vorzugsweise aus einer Kühlschnek- ke besteht und in der Lage ist, grobe Stücke zu zerklei¬ nern. Die vermischte Asche 12 wird zusammen mit den stücki¬ gen Reststoffen 13 und dem sauerstoffhaltigen Einsatzgas 15 mittels Eintragsorganen, die mit dem Methan-Wasserdampf- Gemisch 14 gekühlt werden, in das Schmelzbad 16 gegeben. Dort findet eine thermische und katalytische Umsetzung zu einer metallischen Schmelze 18, einer keramischen Schlacke 17 und heißem Synthesegas 19 statt. In Fig. 1 wird gezeigt, daß das heiße Synthesegas 19 in ei¬ ner Wasserwäsche 20 mit Wasser 21 gewaschen wird. Ein Teil des zugeführten Wassers 21 wird als Abwasser 22 in eine Ab¬ wasseraufbereitungsanlage weggeleitet, der Rest des Wassers 21 verdampft, wobei sich das Synthesegas abkühlt. Das ge¬ reinigte und gekühlte Synthesegas 23 wird mit dem entstaub¬ ten Synthesegas 24 aus dem Heißgasfilter 7 zusammengeführt und als gemischtes Synthesegas 25 einer Weiterverarbeitung und Nutzung zugeführt.
In Fig. 2 wird gezeigt, daß das heiße Synthesegas 19 in ei¬ nen Wirbelbettkühler 26 geleitet wird, wo die kondensierba¬ ren bzw. desublimierbaren, schädlichen Gaskomponenten abge¬ schieden werden und das Synthesegas abgekühlt wird. Dazu wird frisches Wirbelbettmaterial 27 zugeführt und beladenes Wirbelbettmaterial 28 abgezogen. Das beladene Wirbelbett¬ material 28 wird in die Misch- und Fördereinrichtung 9 ge¬ geben und von dort aus in der vermischten Asche 12 in das Schmelzbad 16 geleitet. Das gereinigte und gekühlte Synthe¬ segas 23 wird mit dem entstaubten Synthesegas 24 aus dem Heißgasfilter 7 zusammengeführt und als gemischtes Synthe¬ segas 25 einer Weiterverarbeitung und Nutzung zugeführt. Eine berechnete Massenbilanz zu Fig. 2 dient der weiteren Erläuterung des Verfahrens:
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20/3
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- 21 -
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Claims

- 22 -Patentansprüche:
1. Verfahren zur Erzeugung von Gas aus mindestens einem koh¬ lenstoffhaltigen Einsatzstoff, der mittels Luft oder Sauer¬ stoff oder sauerstoffangereicherter Luft in einem Verga¬ sungsreaktor partiell oxidiert wird und dadurch primäres Rohgas und Vergasungsrückstand entsteht; dadurch gekennzeichnet,
- daß der Vergasungsrückstand in ein Schmelzbad gegeben wird,
- in das Schmelzbad ein Oxidator und Zuschlagstoffe einge¬ leitet werden, mit denen aus dem Vergasungsrückstand ein sekundäres Rohgas, keramische Schlacke und legierte Schmelze erzeugt wird
- und das im Schmelzbad gebildete sekundäre Rohgas dem pri¬ mären Rohgas beigemischt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich zum Vergasungsrückstand mindestens ein stük- kiger kohlenstoffhaltiger Reststoff mit in das Schmelzbad gegeben wird und daraus zusätzliches sekundäres Rohgas er¬ zeugt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, - 23 -
daß die kohlenstoffhaltige Schlacke bzw. Asche, die als Bo¬ denabzug des Vergasungsreaktors anfällt, in eine Misch- und Fördervorrichtung gegeben wird, die auch eine Brechung auf eine vorgebbare Körnung vornimmt.
4. Verfahren nach Anspruch 3 , dadurch gekennzeichnet, daß in die Misch- und Fördervorrichtung zusätzlich zur koh¬ lenstoffhaltigen Schlacke bzw. Asche auch noch vorwiegend mineralische Zuschlagstoffe eingebracht werden, die der Konditionierung des Schmelzbades dienen.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß diese Zuschlagstoffe wenigstens zum Teil auch aus mine- ralisierten Aschen anderer Verbrennungsprozesse bestehen.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die in der Misch- und Fördervorrichtung vermischten Aschen und vorwiegend mineralischen Zuschlagstoffe pneuma¬ tisch in das Schmelzbad eingebracht werden.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die in der Misch- und Fördervorrichtung vermischten - 24 -
Aschen und vorwiegend mineralischen Zuschlagstoffe über ein Schleusensystem in das Schmelzbad eingebracht werden.
8. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß Methan als Kühlung für die Eintragsorgane mit in das Schmelzbad gegeben wird.
9. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich Wasserdampf als Kühlung in das Schmelzbad gegeben wird, wenn die Schmelzbadtemperatur gesenkt werden soll•
10. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das heiße sekundäre Rohgas aus dem Schmelzbad einer Wasserwäsche zugeführt wird, wo es sich abkühlt und wo die gasförmigen Salz- und MetallVerbindungen ausgewaschen wer¬ den.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das heiße sekundäre Rohgas aus dem Schmelzbad in einen Wirbelschichtkühler gegeben wird, in dem die thermische Energie des heißen sekundären Rohgases zur Dampferzeugung - 25 -
genutzt wird und wo die gasförmigen Salz- und Metallver¬ bindungen auf den Körnern des Wirbelbettmaterials auskon¬ densieren bzw. desubli ieren und solcherart beladenes Wir¬ belbettmaterial abgezogen wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß solcherart abgezogenes, beladenes Wirbelbettmaterial in die Misch- und Fördereinrichtung zu dem Vergasungsrückstand und ggf. zu den Zuschlagstoffen gegeben wird und auf diesem Weg in das Schmelzbad gelangt.
13. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Schraelzbad eine flüssige, keramische Phase und min¬ destens eine flüssige, metallische Phase aufweist, in der eine thermische und katalytische Zersetzung der Einsatz¬ stoffe erfolgt.
14. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß aus der keramischen, flüssigen Phase des Schmelzbades ein Grundstoff für die Zementherstellung gewonnen wird, der die mineralischen Zuschlagstoffe und die mineralischen An¬ teile der kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffe enthält. - 26 -
15. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß aus der metallischen Phase des Schmelzbades ein metall¬ urgisches Vorprodukt gewonnen wird, das die metallischen Anteile der kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffe bzw. Rest¬ stoffe enthält.
16. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Abhitze des im Vergasungsreaktor erzeugten primären Rohgases zur Dampfherstellung genutzt wird, wobei das pri¬ märe Rohgas auf eine Temperatur abgekühlt wird, die eine anschließende Heißgasentstaubung zuläßt.
17. Verfahren nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß das abgekühlte primäre Rohgas einer Heißgasentstaubung zugeführt wird und der dort abgeschiedene Staub in die Misch- und Fördervorrichtung beigegeben wird, in die auch die Asche aus dem Bodenabzug des Vergasungsreaktors und ggf. die mineralischen Zuschlagstoffe gegeben werden.
18. Verfahren nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß das abgekühlte primäre Rohgas einer Heißgasentstaubung zugeführt wird und der dort abgeschiedene Staub direkt durch ein Einblasrohr in das Schmelzbad eingetragen wird.
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