WO1995012965A1 - Plasma torch - Google Patents

Description

明細書 プラズマ トーチ 技術分野

この発明は、 プラズマアークにて溶接及び切断を行なう際に用 いるプラズマ トーチに関するものである。 背景技術

プラズマアーク溶接は、 それによ り点溶接を行う場合、 ワーク の片側より作業できるこ とから複雑な形状のワークや大きなヮー クに対応でき、 また線溶接を行う場合、 T I G溶接と比較して数 倍の生産性を有するといった利点があるため、 種々の分野で研究 開発が行なわれてきた。

プラズマアーク溶接に用いる従来の代表的なプラズマ トーチが 実開平 1 一 . 1 3 5 1 7 4号公報に示されている。

この従来のプラズマ トーチは、 図 1 に示したよう に、 管状の導 電体からなる基体 a と、 こ の基体 aの先端に固着されて基体 a の 内部空間と連通する開口 b を有する導電体からなるチ ッ プ c と . 基体 aの基端側に固着された絶縁体からなる電極位置決め部材 d と、 この電極位置決め部材 dにて上記チップ c の開口中心部に位 置決めされた電極棒 e とから構成され、 基体 a の内部空間から チップ cの開口部に至るまでの空間の少な く と も一部には、 電極 棒 e に沿ってプラズマガス流を流通させるための第 1 ガス流路 f と、 この第 1 ガス流路 f から分岐して電極棒 e の先端部の周囲に 旋回流となったプラズマガス流を流通させるための第 2 ガス流路 とが形成されている。

ところが、 上記従来のプラズマ トーチでは、 旋回流が生成され たばかりの部位では旋回流が十分に強いので、 電極棒 e よ りの高 周波リ ークを防ぐこ とができるが、 電極棒 e の先端部では軸方向 のガス流の影響を受ける こ とによ り旋回気流が弱く なるので、 電 極棒 e よ りの高周波リークが生じ易 く 、 そのためアークの安定性 が悪く なる。

そこで、 このようなプラズマ トーチでは、 アークを安定させる ために、 電極棒 eの先端を常に尖らせておく 必要があるが、 これ では、 電極棒 eの先端に常に陰極点 （陽極点） が存在する こ とに なるので、 経時変化によ り電極先端が丸く なり易 く 、 そのため溶 接品質が安定せず、 また電極の寿命が短いという問題がある。 本願発明者は、 上記構成の従来のプラズマ トーチを下記表 1 に 示す溶接条件にて耐久試験し、 電極及びノ ズルの消耗状況及びそ れに伴う溶接品質の経時変化を調べた。

表 1 ノズル径 2. 4 m m 溶接電流 9 0 A 溶接時間 7 s e c プラズマガス A r ; 1 . 8 £/ m i n シ一ルドガス A r + 7 % H₂ ; 7 ^/m i n スタ ン ドオフ 4 . 5 m m ク レー夕処理 （後熱処理） 無し その結果、 最初の 1 0 0 スポッ ト終了の時点で電極先端形状が 劣化しはじめるため、 点溶接において重要な溶接品質である溶融 プールのサイズが変化するよう になった。 また、 さ らに耐久試験 を継続して 1 0 0 0スポッ ト終了後では、 入熱過大の為ワークに 貫通穴が残ってしま った。 これは、 消耗によって電極形状が変化 して （丸く なって） アークが安定しなく なる こ とと、 ならびに電 極の長さが短く なつて電極一被溶接部材間距離が長く なり、 これ によ りアーク電圧が上がって人熱過多になって しま う こ とによる と考えられる。

そこで、 本願発明者らは、 図 2 に示すようなプラズマ トーチを 開発した。 これは、 銅製の電極ホルダ hの先端を平らにする と共 に、 この先端の軸心部にタ ングステン等の高融点金属からなる電 極 i を埋設し、 この電極 i を間隔をおいてノ ズル j で囲繞し、 電 極 i とノズル j の間のガス流路 kにプラズマガスの旋回流 mを流 すようにした構成となっている。 なお、 上記電極ホルダ hの内側 とノズル j の外側は水冷されている。

ところが、 この構成では、 電極ホルダ hの基部外面とノ ズル j との間隔がもっとも短いため、 パイ ロ ッ トアーク nが電極ホルダ hの基部外面とノズル j との間で発生し、 その後プラズマガスの 旋回流 mによつて電極 i 部に移動してメ ィ ンアークへと移行する が、 このとき電極ホルダ hは銅という低融点材料にて構成されて いるため、 パイロ ッ トアーク nの発生点部分が溶けたり、 蒸発し たり してこの部分が梨地状になって しま う という問題が発生した ₍ また、 電極 i から発生した金属蒸気が水冷されているノ ズル j に て冷却されて該ノズル j の内面に金属カス 0 と して堆積され、 こ の堆積が進行する と電極 i と ノ ズル j がブ リ ッ ジ （短絡） して 着火不能となってしまう ことがあった。

本発明は、 これらの問題点を解決するためになされたもので 電極ホルダが梨地状になったりする こ とや、 ノ ズル内面への金属 カスの堆積で発生するプリ ッ ジによる着火不能を防止する こ とや さ らに先端を突らせた従来のプラズマ トーチの電極に比較して経 時変化を飛躍的に小さ く する こ とができて、 アークを安定化して 溶接品質を向上させるこ とができるプラズマ トーチを提供する こ とを目的とするものである。 発明の開示

上記の目的を達成するために、 本発明によるプラズマ トーチは. 電極体と、 該電極体の先端部をプラズマガス通路を隔てて囲繞す るノズルを備えたプラスマガス旋回流式のプラズマ トーチにおい て、 —

上記電極体の少なく ともパイロ ッ トアーク着火部位が融点の高い 物質またはこの融点の高い物質に仕事関数の低い物質またはその 酸化物を混合させた物質で構成されていることを特徴と している。 上記構成によれば、 プラズマガスに旋回流を与える と同時に、 電極体の少なく ともパイ ロ ッ トアーク着火部位例えば電極体先端 部の上記ノ ズルとの距離が最も短い部位が融点の高い物質または この融点の高い物質に仕事関数の低い物質またはその酸化物を混 合させた物質で構成されているので、 電極体の融点の高い物質で 構成された先端部とノズルとの間でパイ ロ ッ トアークが発生する と共に、 該先端部と被加工物との間でメ イ ンアークが発生し、 該 先端部以外であって融点の低い材料で構成される部分にアークの 陰極点 （または陽極点） が存在する こ とがな く なるので、 該先端 部以外の部分例えば電極ホルダが梨地状になる こ とを防止できる と同時に、 電極体一ノズル間がブリ ッ ジ （短絡） して着火不能に なることを防止できる。

尚、 前記電極体が、 熱伝導性の高い物質から構成される電極ホ ルダと、 該電極ホルダの先端に固着または嵌合していて融点の高 い物質またはこの融点の高い物質に仕事関数の低い物質またはそ の酸化物を混合させた物質で構成される電極とからなつていても 良いし、 前記電極体の全体が、 融点の高い物質またはこの融点の 高い物質に仕事関数の低い物質またはその酸化物を混合させた物 質で構成されていても良い。

さ らに、 電極体の表面を、 融点の高い物質またはこ の融点の高 い物質に仕事関数の低い物質またはその酸化物を混合させた物質 を溶射また 蒸着するこ とによ り被覆しても良いし、 電極ホルダ 表面を、 銀メ ツキ等により被覆しても良い。

この構成の場合、 電極体とノ ズルとの間の最短部を電極体の先 端部例えば電極とノズルとの間にする こ とが設計上不可能なとき でも、 電極体の先端部以外の部分例えば電極ホルダの表面の梨地 化や電極とノズルとの間にプリ ッ ジが発生するこ とによる着火不 能が防止される。

また、 電極体の先端部 （電極部） を平面状または球面状にすれ ば、 電極部の経時変化に伴う劣化が低減され、 電極部の性能 （溶 接品質） の経時変化を小さ く できる。

また、 電極体の先端に凹部或いは突起を形成する こ とによ り エッ ジを設ければ、 アークの陰極点 （または陽極点） が電極体先 端中心部に固着されるので、 アークが安定化して溶接品質が向上 する

さ らに、 前記ノズルをシール ドガス通路を隔てて囲繞する シ一 ル ドキャ ップを設け、 該シ一ル ドガス通路内にシ一ル ドガスを旋 回させる リ ングを設ければ、 プラズマガスに旋回流を与える方式 のプラズマ トーチでも軸流方向にプラズマガスを効果的に作用さ せることができる。 図面の簡単な説明

本発明は、 以下の詳細な説明及び本発明の実施例を示す添付図 面によ り、 より良く理解される ものとなろう。 なお、 添付図面に 示す実施例は、 発明を特定する こ とを意図する ものではな く 、 単 に説明及び理解を容易とするものである。

図中、

図 1 は、 従来のプラズマ トーチの要部を示す断面図である。

図 2は、 他の従来のプラズマ トーチの要部を示す断面図である。 図 3 は、 本発明によるプラズマ トーチの第 1実施例の要部を示す 断面図である。

図 4 A乃至図 4 Cは、 上記第 1実施例の電極体の変形例を示す断 面図である。

図 5 A乃至図 5 Fは、 先端部を平面状にした電極体の変形例を示 す断面図である。 図 6 A乃至図 6 Eは、 先端部を球形状にした電極体の変形例を示 す断面図である。

図 7 は、 電極体全体を被覆した電極体の変形例を示す断面図であ る

図 8は、 電極ホルダを被覆した電極体の変形例を示す断面図であ る。

発明を実施するための好適な態様

以下に、 本発明の好適実施例によるプラズマ トーチを添付図面 を参照しながら説明する。

本発明の一実施例を図 3以下に基づいて説明する。

図中、 1 は内部に冷却水通路 2 を有する電極ホルダで、 これの 先端部に電極 3がロウ付けまたは圧入によって埋め込まれており . これらが電極体 1 5を構成している。 4 は電極体 1 5 の先端部を プラズマガス通路 5を隔てて囲繞するよう に して電極体 1 5 と同 心状に設けられ且つ先端にプラズマアーク噴出口 6 を設けられた ノズル、 7はこのノズル 4 の外側をシール ドガス流路 8を隔てて 囲繞するようにして同心状に設けられたシールドキャ ップである。 上記プラズマガス通路 5の上流部にはスワラ 9が設けてあるが. このスワラ 9の渦巻通路 9 aが電極ホルダ 1 の軸心と直角方向の 平面に沿うかまたは少し先端側へかたむけた形状になっていて . 該渦巻通路 9 aを通るガスに強い旋回流が発生するよう になって いる。

また、 上記シールドガス流路 8 内にも リ ング 1 0が介装してあ る。 このリ ング 1 0のガスの吹き出 し方向は、 溶接対象のワーク の材質や板厚によってきめられ、 この リ ング 1 0 によ り シール ド ガスに旋回流を発生させる場合、 例えばシール ドガスに与える旋 回流の方向がプラスマガスのスワラ 9 による旋回方向と同 じ場合 は、 プラズマアーク （ジエ ツ ト） を強 く 緊縮させる効果があ り 高工ネルギ密度が要求されるようなワークの切断及び厚板の溶接 において有効である。 そ して、 両ガスの旋回流が逆である場合に は、 プラズマアーク （ジエ ツ ト） の持つ旋回流成分が緩和される ので、 溶接時に溶融プールを安定した状態に保つこ とができ、 大 きなナゲッ 卜を要求される点溶接や太いビー ト幅が必要な線溶接 に有効である。

上記電極ホルダ 1 は、 銅等熱伝導性の高い材料にて構成されて いて、 冷却水通路 2を流れる冷却水にて冷却されるよう になって いる。 また、 電極 3 は融点が高いタ ングステンにて構成されてい る。

そして、 この電極 3 は電極ホルダ 1 の先端部全体を占める大き さになっていて、 この電極 3 の先端周囲部とノ ズル 4 の内面との 間の距離 s 'が電極ホルダ 1 と電極 3を含む電極部において最短距 離となっており、 電極 3への通電時に、 この電極 3 の先端周囲部 にパイロッ トアークが発生するようになつている。

上記電極ホルダ 1 と電極 3 との結合構造は、 図 3 に示すよう に、 電極 3 の全体を電極ホルダ 1 の先端部内に埋め込むよう に しても よいが、 図 4 A、 図 4 Bに示すよう に電極 3 を電極ホルダ 1 の先 端面に嵌着するようにしてもよい。

また、 図 4 Dに示すよう に、 電極体 1 5全体をダンダステン等 融点の高い物質またはこ の融点の高い物質に仕事関数の低い物質 またはその酸化物を混合させた物質で構成し、 これの内部に冷却 (水冷） 用の空間を設けるようにしてもよい。

以下、 電極体 1 5の各実施例について説明する。

実施例 1.

図 5 Aに示すように、 電極ホルダ 1 の先端に固着する電極 3の 先端を平面状にした。

電極ホルダの材質 ： 銅

電極の材質 ： ト リァ 2 %入りタングステン

ノズルの材質 ： 銅

電極先端平面部直径 ： 2 mm

ノズル径 ： 4 mm

電極 3 の先端平面部の径 d を ノ ズル 4 の径の D よ り 小径 ( d≤ D ) にする必要があるこ とがわかった。 電極 3の先端平面 部の径 dがノズル径 Dよ り大きいと、 着火時にダブルアークが発 生することがある。 また、 電極 3の先端を平面状にする こ とによ り、 電極の経時変化による変形 （劣化） を最小限に抑え込むこ と ができた。 '

実施例 2.

図 5 Bに示すように、 電極 3の先端を平面状にする と共に、 こ の平面状の部分に凹部を形成することによりエッジ 1 1を設けた。 電極ホルダの材質 ： 銅

電極の材質 ： ト リア 2 %入りタングステン

ノズルの材質 ： 銅

電極先端平面部直径 ： 2 mm

エッジ径 （ ドリル穴） ： 1. 5 mm ノズル径 ： 4 m m

電極に ドリルで穴をあけたり、 ミ ラ一で削る等して、 電極先端 部にエッ ジ 1 1 を設ける。 エッ ジ 1 1 を設ける こ とによ り、 ァ一 ク放出時、 温度が上昇しやすいので、 パイ ロ ッ トアークからメ イ ンアークへの移行がスムーズに行なわれるよう にな り、 異常ァ一 クの発生防止と、 電極 3 の寿命向上が可能になる。 さ らに、 メ イ ンアーク移行後はアークの陰極点が固着しやすいので、 アークが 安定しやすく 、 溶接品質の向上と安定化が可能になる、 といった 利点がある。

上記図 5 Bに示す実施例と同様の効果を持った電極形状と して、 図 5 Cに示すように電極 3 の先端に円弧状の穴 1 1 aを設けたも の、 さ らに図 5 D に示すよ う に電極 3 の先端に複数段状の穴 1 l bを設けたもの、 あるいは図 5 Eに示すよう に電極 3 の先端 に円柱状の突起 1 1 bを設けたもの、 あるいは図 5 Fに示すよ う に電極 3 の先端に円錐状の突起 1 1 c を設けてたものでもよい _c なお、 上記図 5 Dに示す実施例では、 外側の穴のエツ ジが消耗し なく なると、 内側の穴のエッ ジにアークの陰極点が固着するよ う になるので、 より長寿命化が図れた。

実施例 3 .

図 6 Aに示すように、 電極 3 ' の先端形状を球面状にした。

電極ホルダの材質 ： 銅

電極の材質 ： セリア 2 %入りタングステン

ノズルの材質 ： 銅

ノズル径 ： 4 m m

電極先端球面半径 ： 3 . 5 m m 電極 3 ' の先端を球面形状とする こ とで、 電極球面で発生した パイロ ッ トアークがスムーズに電極先端に移動するので、 メ イ ン アークへの移行がすばやく 行なわれる。 こ の現象はプラズマガス の旋回流が比較的弱く ても問題なく行なわれるので、 プラズマガ ス流量を減少させて溶接を行なう必要のあるワークの溶接時に有 効である。

実施例 4 .

上記図 6 Bに示すよう に、 先端形状を球面状に した電極 3 ' の 先端中心部にエツジ 1 1 ' を設けた。

電極ホルダの材質 ： 銅

電極の材質 ： セリア 2 %入りタ ングステン

エッジ径 （ ドリル穴） ： 1 . 5 m m

ノズルの材質 ： 銅

ノ ズル径 : 4 m m

電極先端球面半径 ： 3 . 5 m m

電極 3 ' の先端を球面形状とするこ とで、 電極球面で部発生し たパイ ロ ッ トアークがスムーズに電極先端に移動するので、 メ イ ンアークへの移行がすばやく 行なわれる。 この現象はプラズマガ スの旋回流が比較的弱く ても問題なく行なわれるので、 プラズマ ガス流量を減少させて溶接を行なう必要のあるワークへの溶接時 に有効である。

さ らに、 電極先端にエッ ジ部を設ける こ とによってメ イ ンァ一 ク移動後のアークの安定性を増加させることができる。

図 6 Bに示す実施例と同様の効果を持った電極形状と して、 図 6 Cに示すよう に電極 3 ' の先端に円弧状の穴 1 1 a ' を設けた もの、 あるいは図 6 Dに示すよう に電極 3 ' の先端に円柱状の突 起 l i b ' を設けたもの、 あるいは図 6 Eに示すよう に円錐状の 突起 1 1 c ' を設けたものでもよい。

なお、 電極 3 ， 3 ' の材質と しては、 上記各実施例に用いた材 質以外にランタナを 2 %入れたタングステンを用いてもよい。

実施例 5 .

図 7に示すように、 電極 1 2 を埋め込んだ電極ホルダ 1 即ち電 極体 1 5 の表面全体に、 融点の高い物質またはこの物質に仕事関 数の高い物質またはその酸化物を混合させた高融点金属を溶射ま たは蒸着することによりコ ーティ ング層 1 3を設ける。

電極ホルダの材質 ： 銅

電極の材質 ： ト リア 2 %入りタ ングステン

電極コーティ ング材材質 ： ト リァ 2 %入りタ ングステン

ノズルの材質 ： 銅

ノズル径 ： 4 m m

即ち、 電極体 1 5 とノ ズル 4 との最短距離部を電極 1 2 とノ ズ ルとの間にすることが設計上できない場合に、 電極ホルダ 1 の電 極 1 2の表面を含む先端部全面に、 電極 1 2用いられる ものと同 様の融点の高い材質 （ ト リ ァ 2 %入り タ ングステン） をコーティ ングする。 これによ り、 ノ、。イ ロ ッ トアークがどこで発生しても、 電極ホルダ 1 に蒸発等の悪影響を受ける こ とがな く な り、 電極ホ ルダ 1 の表面の梨地化や電極 1 2 とノズル 4 の間にブリ ッ ジが発 生することによる着火不良を防止できる。

また、 図 8 に示すよう に、 電極ホルダ 1 の表面に銀メ ツキ 1 4 を施してもよい。 この場合、 梨地化を電極 1 2 の先端部分のみに 限定する こ とができる。 その理由は、 アークは陰極点が酸化物上 に存在すると安定する性質を持っているが、 銀は高温中では酸化 物が還元されてしま うため、 銀メ ツキされた電極ホルダ 1 上には 陰極点が存在しにく く なり、 陰極点が電極 1 2側へ移動してァー クが電極 1 2の先端部に集中するため、 電極ホルダ 1 が梨地にな らないことによる。

上記各実施例における電極ホルダ及びノ ズルを構成する熱伝導 性の高い物質と しては、 銅以外に、 銀、 金、 アルミ ニウム等及び これらの合金が用いられる。

また、 電極に用いられる融点の高い物質と しては、 ダンダステ ンのほかに、 タンタル、 モ リ ブデン、 ォスニゥム、 レニウム、 ノレ テチウム、 イ リ ジウムがあり、 またはこれらの合金を用いる。

また、 上記融点の高い物質に加えて用いられる仕事関数の低い 物質と しては、 ト リ ウム、 バ リ ウム、 セシウム、 セ リ ウム、 ラ ン タニゥム、 イ ツ ト リ ウム、 ジルコニウムがある。

上記本発明の各実施例のう ち、 図 5 Bに示す実施例 2 の場合に おける耐久実験結果を以下に示す。

実験概要

電極—ノズル間でのブリ ッ ジの発生によるアーク起動不可能状 態を防止するため、 電極形状の改善を行った。 電極の形状を以下 の様にする事で良好な結果が得られた。

①パイロッ トアークがタ ングステン上で発生するよう に、 電 極のノズルとの間隔が最短の部位を夕ングステンとする。

②アークが安定化され易いよう に、 電極先端中央部にエツヂ を設ける。 そ して、 この形状の電極の耐久寿命の調査を行った。

目標値 ： 5 0 0 0 0回 （アーク起動回数） …抵抗スポッ ト溶 接機での電極寿命

耐久試験結果 ： 寿命 5 0 0 0 0回達成

この時点でメ ィ ンアークへの移行が困難になったため 寿命と した。

5 0 0 0 0スポッ トまで溶接結果の経時変化は認めら れなかつた。

実験内容

以下に示す①②を 5 0 0 0 0スポッ ト相当まで繰り返す。

①水冷 C uターゲッ 卜に下記表 2 の条件でシーケ ンスでアーク を出し、 該シーケ ンスを 1 0 0 0 0 回繰り返して電極の消耗を進 める。

② 8 0 m m X 4 0 m mの板に下記表 3 の条件で溶接を行い、 溶 接品質の評価を行う。

試験に用いた電極の形状とノズルとの相対関係は図 5 Bに示し た通りである。

表 2 下向き ノズル径 m m 陽極 水冷 C uター 溶接電流 9 0 A ケッ ト メ ィ ン通電時 0 . 5 s e c 間 休止時間 0 . 5 s e c プラズマガス Ar + 7 % H₂(4. スタ ン ドオフ 0. 5 mm 5£/min) アシス トガス A r + 7 % H 2 ノ、⁰ィ ロ ッ ト 電 1 5 A

(10£/min) 流

下向き ノ ズル径 4 mm 陽極 （溶接材 •SPH(SS400) 溶接電流 9 0 A

) •t2.3 (ト-チ側； メ ィ ン通電時 6. 0 s e c 上側） +t2.3 ( 間 下側） 後熱 休止 2. 5 s e c 通電 9 0 A ;

•すき間 Omm 0. 1 s e c プラズマガス Ar + 7% H₂(4. スタ ン ドオフ 6. 5 mm

5£/min) アシス トガス A r + 7 % H ₂ ノ、⁰イ ロ ッ ト 電 1 5 A

(10^/min) 流 実験 ロ 果

電極及びノ ズルの外観の経時変化及び溶接結果は

①電極の梨地状の消耗は軽微であ り 、 電極 - ノ ズル間のブ リ ッ ヂを発生する心配は殆ど無い。

②溶接結果の経時変化は殆ど認められない。

となり、 図 5 Bに示す構成の採用によ り、 電極寿命 5 0 0 0 0 回が達成できた。 これは、 図 2 に示す従来構成の電極寿命が 3 6 0 0 回であったこ とから、 これに比較して 1 0倍以上の長寿 命となった。 さ らに、 溶接結果の安定性、 電極—ノ ズル間の絶縁 ともに問題は起こ らなかった。

なお、 本発明は例示的な実施例について説明 したが、 開示 した 実施例に関 して、 本発明の要旨及び範囲を逸脱する こ とな く 種々の変更、 省略、 追加が可能である こ とは、 当業者において自 明である。 従って、 本発明は、 上記の実施例に限定される もので はなく 、 請求の範囲に記載された要素によって規定される範囲及 びその均等範囲を包含するものと して理解されなければならない。

Claims

- 1フ - 請求の範囲

1 . 電極体と、 該電極体の先端部をプラズマガス通路を隔てて囲 繞するノズルを備えたプラスマガス旋回流式のプラズマ トーチに おいて、

上記電極体の少なく ともパイ ロ ッ トアーク着火部位が融点の高 い物質またはこの融点の高い物質に仕事関数の低い物質またはそ の酸化物を混合させた物質で構成されている こ とを特徴とするプ ラズマ トーチ。

2 . 前記電極体が、 熱伝導性の高い物質から構成される電極ホル ダと、 該電極ホルダの先端に固着または嵌合していて融点の高い 物質またはこの融点の高い物質に仕事関数の低い物質またはその 酸化物を混合させた物質で構成される電極とからなる こ とを特徴 とする、 請求の範囲第 1項に記載のプラズマ トーチ。

3 . 電極体の全体が、 融点の高い物質またはこの融点の高い物質 に仕事関数の低い物質またはその酸化物を混合させた物質で構成 されていることを特徴とする、 請求の範囲第 1項に記載のプラズ マ ト—チ。 -

4 . 電極体の表面を、 融点の高い物質またはこの融点の高い物質 に仕事関数の低い物質またはその酸化物を混合させた物質を溶射 または蒸着することによ り被覆したこ とを特徵とする、 請求の範 囲第 1項または第 2項に記載のプラズマ トーチ。

5 . 電極ホルダ表面を、 銀メ ツキ等によ り被覆したこ とを特徴と する、 請求の範囲第 2項に記載のプラズマ トーチ。

6 . 電極体の先端部を平面状にしたこ とを特徴とする、 請求の範 囲第 1項乃至第 5項のいずれかに記載のプラズマ トーチ。

7 . 電極体の先端部を球面状に したこ とを特徴とする、 請求の範 囲第 1項乃至第 5項のいずれかに記載のプラズマ トーチ。

8 . 電極体の先端に凹部或いは突起を形成する こ とによ りエッ ジ を設けたこ とを特徴とする、 請求の範囲第 1 項乃至第 5項のいず れかに記載のプラズマ トーチ。

9 . 前記ノ ズルをシール ドガス通路を隔てて囲繞する シール ド キャ ップを設け、 該シール ドガス通路内にシール ドガスを旋回さ せる リ ングを設けたことを特徴とする、 請求の範囲第 1 項乃至第 8項に記載のプラズマ トーチ。

1 0 . シール ドガスの旋回方向がプラズマガスの旋回方向と同じ である こ とを特徴とする、 請求の範囲第 9項に記載のプラズマ トーチ。

1 1 . シール ドガスの旋回方向がプラズマガスの旋回方向と反対 である こ とを特徴とする、 請求の範囲第 9項に記載のプラズマ トーチ。