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WO1992009842A1 - Joint by electric welding - Google Patents

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Publication number
WO1992009842A1
WO1992009842A1 PCT/JP1991/001647 JP9101647W WO9209842A1 WO 1992009842 A1 WO1992009842 A1 WO 1992009842A1 JP 9101647 W JP9101647 W JP 9101647W WO 9209842 A1 WO9209842 A1 WO 9209842A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
synthetic resin
magnetic alloy
resin material
joining
joint
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP1991/001647
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Shigeru Okusaka
Hideki Kasa
Masayuki Sakaguchi
Junsuke Kyomen
Takashi Tago
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kubota Corp
Original Assignee
Kubota Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kubota Corp filed Critical Kubota Corp
Priority to KR1019920701822A priority Critical patent/KR0166338B1/ko
Priority to AU89366/91A priority patent/AU664977B2/en
Priority to DK91920824T priority patent/DK0513391T3/da
Priority to EP91920824A priority patent/EP0513391B1/en
Priority to DE69131097T priority patent/DE69131097T2/de
Priority to US07/915,849 priority patent/US5338920A/en
Publication of WO1992009842A1 publication Critical patent/WO1992009842A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • B29C65/3672—Joining or sealing of preformed parts, e.g. welding of plastics materials; Apparatus therefor by heating, with or without pressure using heated elements which remain in the joint, e.g. "verlorenes Schweisselement" heated by induction characterised by the composition of the elements heated by induction which remain in the joint
    • B29C65/3676—Joining or sealing of preformed parts, e.g. welding of plastics materials; Apparatus therefor by heating, with or without pressure using heated elements which remain in the joint, e.g. "verlorenes Schweisselement" heated by induction characterised by the composition of the elements heated by induction which remain in the joint being metallic
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    • B29C66/71—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material characterised by the composition of the plastics material of the parts to be joined

Definitions

  • the present invention relates to a method for joining an electric fusion hand and an electric translation hand used for joining synthetic resin pipes and the like.
  • a method for joining an electric fusion hand and an electric translation hand used for joining synthetic resin pipes and the like Regarding the manufacturing method of the electric fusion joint,
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-866847 which is used for bonding a pipe made of a synthetic resin material such as polyethylene and polybutene and is the background of the present invention. Proposed,
  • An electrofusion device 1 as a spine of the present invention shown in FIG. 17 includes a hollow cylindrical main body 2 made of a synthetic resin material, and a cold zone 6 near an inner surface of the main body 2. Except for this, the magnetic alloy body 3 of the cylinder ⁇ is embedded.
  • the resin pipe 4 is inserted from both ends of the main body 2. A high-frequency current is applied to the magnetic alloy body 3 by the high-frequency power supply 5, and the magnetic alloy body 3 generates heat. Therefore, the joining surface of the main body 2 and the resin pipe 4 is melted, and the user is joined.
  • the main body 2 is formed by extrusion, productivity can be improved.
  • the magnetic alloy body 3 is continuous, the cold zone 6 cannot be formed.
  • the cold zone means a region in which no melting occurs during the main holiday. If such a cold zone 6 is not formed, the main body 2 in that part is melted at the time of heavy attachment, and the melted resin flows out of the gap between the main body 2 and the pipe 4, so that the user is melted. The bonding pressure is reduced, which results in poor fusion. Cold zone 6 is necessary to prevent such poor fusion.
  • a main object of the present invention is to provide a novel method of joining an electric fusion splicer, a method of joining a gas fusion splicer, and a method of manufacturing an electric fusion splicer.
  • Another object of the present invention is to provide an electric welding machine which can form a cold zone at the time of welding even if the magnetic alloy body embedded in the inside of the II welding machine is accelerated. And electric vehicles to provide a method of joining the port.
  • Another object of the present invention is to provide a method for manufacturing a fusion splicer, which can easily form a cold zone, which can form a cold zone.
  • An electrofusion device is made of a first synthetic resin material. And joining the members to be joined having the first joining surface.
  • An air-fusion welding hand comprising: a second synthetic resin material and along the first joining surface of the members to be joined A body having a second joint surface, the first and second synthetic resin materials having first and second melting densities; formed in or near the inner surface of the body in a positive direction;
  • the magnetic alloy body, the magnetic alloy body has a Curie temperature equal to or higher than the first and second degrees of melting S; and is provided on the outer surface of the body of the part where the cold zone is to be formed and has a high frequency.
  • the two are fixed so that the second joint surface of the main body is along the first joint surface of the member to be joined.
  • the temperature of the magnetic alloy reaches the Curie temperature
  • the magnetic permeability of the magnetic alloy rapidly decreases. At this time, the convection is almost cooled. Disappears, and the S degree of the magnetic alloy does not increase any more. * If the temperature of the magnetic alloy decreases due to heat radiation, the magnetic permeability of the magnetic alloy increases, and current flows again there. In order to repeat such an operation, the temperature of the magnetic alloy body is substantially maintained at a predetermined Curie temperature.
  • the present invention relates to a method for joining an electro-fusion joint for joining members to be joined, which is made of a first synthetic resin material and has a first joining surface, and includes the following steps: And a magnetic alloy formed of a synthetic resin material and having a second joint surface along the first joint surface of the member to be joined and a magnetic alloy continuously formed in a ring direction on or near the second joint surface of the body.
  • the two members are fixed so that the second joint surface of the main body is along the first joint surface of the member to be joined.
  • a current is applied to the magnetic alloy body by electromagnetic induction from the ⁇ high-frequency wave arranged in the magnetic field, the magnetic alloy body generates heat, and the main body and the member to be joined are fused. Since the magnetic alloy body in the area where no heat is induced does not generate heat, a cold zone is formed in that area.
  • a cold zone can be formed at the time of fusion even if the magnetic alloy body embedded inside the electrofusion hand is formed so as to surround in the axial direction.
  • a body containing a magnetic alloy body on or near the inner surface is continuously formed by extrusion. Therefore, the productivity can be improved and the manufacturing cost can be reduced.
  • the first synthetic resin material and the second synthetic resin material may be the same or different.
  • the first solubility temperature and the second melting temperature may be the same or different,
  • the present invention relates to a method of manufacturing a gas-fused joint for joining members to be joined made of a first synthetic resin material and having a first joining surface, and comprises the following steps: Continuously forming a pipe by extrusion with the synthetic resin material of the first, the first and second synthetic resin materials have first and second melting temperatures; (b) the outer surface of the pipe; A step of continuously winding a magnetic alloy wire made of a magnetic alloy, a magnetic alloy wire having a Curie S degree equal to or higher than the first and second ingoting temperatures; A first portion having a relatively close winding surface density and a second portion having a relatively low winding density are provided; (c) A resin layer is continuously formed on the outer surface of the pipe so as to extend a magnetic alloy wire. Obtaining a vibe-shaped molded body by forming a vibrated molded body; and (d) cutting the vibrated molded body at a predetermined position in the axial direction. Steps.
  • the manufacturing method of the present invention may be modified to perform the following steps: (a) a step of continuously winding a magnetic alloy wire made of a magnetic alloy on a core material such as a mandrel;
  • the magnetic alloy wire has a higher Curie S degree than or equal to the first and second fusion temperatures, and the magnetic alloy wire has a winding density relatively higher than that of the first part of close contact.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a gas fusion joint according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is an illustrative view showing a condition when joining pipes using the embodiment of FIG. 1;
  • FIG. 3 is an illustrative view showing a modified example of the shield member used in the embodiment of FIG. 1;
  • FIG. 4 is a perspective view showing another modification of the shield member used in the embodiment of FIG. 1;
  • FIG. 5 is a perspective view showing another modified example of the shield material used in the example of Fig. 1;
  • FIG. 6 is a perspective view showing still another modification of the shield member used in the embodiment of FIG. 1;
  • FIG. 7 is an illustrative view showing a joining method of the electric joint according to the present invention.
  • FIG. 8 is an illustrative view showing a modification of the high-frequency power supply used in the embodiment of FIG. 7;
  • FIG. 9 is an illustrative view showing another modification of the high frequency radiation source used in the embodiment of FIG. 7;
  • FIG. 10 is an illustrative view showing a method for manufacturing a gas-sealed joint according to the present invention.
  • FIG. 11 is an illustrative view showing a first mold used in FIG. 10 embodiment
  • FIG. 12 is a perspective view showing a blade processing machine used in the embodiment of FIG. 10;
  • FIG. 13 is an illustrative view showing a second mold used in the embodiment of FIG. 10;
  • FIG. 14 is an illustrative view showing a state of cutting the pipe-shaped molded body in the embodiment of FIG. 10;
  • FIG. 15 is an illustrative view showing a compressible fusion joint manufactured in the embodiment of FIG. 10;
  • FIG. 16 is a flowchart showing the operation of the example of FIG. 10; and FIG. 17 is an illustrative view showing a conventional technique. Best mode for carrying out the invention.
  • the electric vehicle 10 of the embodiment shown in FIG. 1 has a hollow cylindrical main body 12 made of synthetic resin, and the inner surface of the main body 12 (or in the vicinity thereof) has one end of the main body 12.
  • a cylindrical magnetic alloy body 14 is formed, which extends in the glaze direction from the other end to the other end.
  • the magnetic alloy body 14 has a predetermined Curie temperature, and its Curie S degree is the value of the constituents of the magnetic alloy. 11 can be adjusted as appropriate by changing the mixing ratio.
  • a ring-shaped shield member 16 made of, for example, copper is disposed on the outer surfaces of both ends and the center of the main body 12, and is fixed to the main body 12 with, for example, an adhesive.
  • the magnetic alloy body 14 may be, for example, a magnetic alloy layer formed on or near the inner surface of the main body 12 and mixed with a magnetic alloy powder.
  • a shield member for example, FIG. A mesh-shaped shield member 20 as shown in FIG.
  • pipes 18a and 1 are inserted inside air fusion welding machine 10 so that the respective pipe end faces abut substantially at the center of electric welding loosening machine 10 at the time of joining. 8 b is inserted. In this state, both are fixedly held by an appropriate clamper (not shown). ⁇ A high-frequency power supply with an induction coil 22 inside
  • magnetic alloy body 14 is formed integrally in the body 12 in the axial direction, a cold zone can be formed at the time of attachment.
  • magnetic alloy body 14 can be formed by extrusion molding ⁇
  • the shield member 16 (FIG. 1) or 20 (FIG. 3) was fixedly mounted on the outer surface of the main body 12.
  • this shield member 16 ′ or 20 ′ is placed on the outer surface of the main body 12. It can also be detachably attached to
  • the detachable shield member 16 'or 20' as described above, not only the cold zone formation position S can be changed as appropriate, but also it can be removed and reused after fusion, further increasing the manufacturing cost. Can be reduced to
  • the electrofusion tool 30 used in the other embodiment shown in FIG. 7 includes the main body 12 similarly to the air fusion machine 10 of the previous embodiment, and has an inner surface of the main body 12. In the vicinity, a magnetic alloy body 14 is continuously formed in the direction I from one side to the other end of the main body 12, and at the time of joining, a pipe 18 a and a pipe 18 a are provided inside the electrofusion port 30.
  • a high-frequency power source 34 was placed on the outer surface of the electric dock 30, and the high-frequency compress source 34 was a cold zone
  • the induction coil 32 is bent so as to form a part other than the part where the ridge is to be formed, and the magnetic force in the electrofusion shoe 30 is induced by electromagnetic induction by the induction coil 32 of the high frequency 3 ⁇ 43 ⁇ 4 34.
  • a current is applied to the alloy body 14
  • the heat is removed from the magnetic alloy body 14, and the inner surface of the body 12 and the outer surfaces of the pipes 18a and 18b are attached to each other.
  • the portion of the magnetic alloy body 14 where the induction coil 32 is not disposed does not generate heat, so that portion becomes a cold zone.
  • a high-frequency laser 38 having an induction coil 36 formed in a spiral winding as shown in FIG. 8 is used instead of the high-frequency power supply 34 shown in FIG. 7, a high-frequency laser 38 having an induction coil 36 formed in a spiral winding as shown in FIG. 8 is used.
  • a quotient frequency power source 42 having a shield member 40 formed on the inner surface thereof as shown in FIG. 9 may be used.
  • the shield member 40 in the high-frequency power supply 42 is for blocking electromagnetic conduction from the high-frequency power supply, like the shield member 16, 20, 16 ′ or 20 ′ described above. Therefore, at the time of attachment, a portion corresponding to the shield member 40 of the heater (magnetic alloy body) 14 does not generate heat, and a cold zone is formed in a portion of the main body 12 corresponding to the portion.
  • this high-frequency power supply 42 the position and size of the cold zone can be easily adjusted by changing the position a and size of the shield member 40.
  • the manufacturing apparatus 50 shown in FIG. 10 includes a first extruder 52, and a synthetic resin material such as polyethylene, extruded from the first extruder 52, is used in a first mold 54.
  • the first mold 54 is provided with a splitter 56, an inlet bead 58 is connected to the rear of the splitter 56, and a die 60 is connected to the front.
  • a mandrel 62 integrally formed with the divider 56 is disposed inside the die 60.
  • An extruded pipe 6 is provided inside the divider 56 and the mandrel 62. 6 (Fig. 10), an air passage 64 for blowing out compressed air is formed. At the tip of the air passage 64, that is, at the tip of the mandrel 62, a packing 6 8 in the pipe 66 is formed.
  • a connecting cord 70 extending from (FIG. 10) is connected via a connecting member (not shown).
  • the pipe 66 extruded from the first mold 54 is cooled by the cooling water measure 72. Then, it is given to the blade processing machine 74.
  • the blade machine 74 includes a first winder 74a and a second winder 74b, as can be clearly seen from FIG. 12.
  • the first winder 74a has a donut-shaped main body 76a.
  • a bobbin 80a is rotatably mounted on one main surface of the main body 76a, and a magnetic alloy wire 78 made of a magnetic alloy having a predetermined Curie temperature is wound on the bobbin 80a.
  • You. Since the second winder 74b is formed in the same manner as the first winder 74a, the same or similar parts are given the same or similar numbers, and duplicate explanations are omitted.
  • the first I winder 74a is turned in the direction of arrow e, and the magnetic alloy wire 78 of the bobbin 80a is wound on the outer surface of the pipe 66. Also, the second winder 74 b is rotated at the same speed as the first winder 74 a in the direction of arrow f opposite to the first winder 74 a, and the magnetic alloy wire 78 of the bobbin 80 b is connected to the pipe 6. It is wound on the surface of 6. Since the pipe 66 is extruded at a constant speed in the quotient of the arrow g, a magnetic alloy wire 78 is formed on the outer surface of the pipe 66 as shown in FIG. 10 or FIG. Wound in a mesh
  • the first winder 74a and the second winder 74b are driven by motors 82a and 82b, respectively, and are driven by motors 8.2a and 82b.
  • the surface turning speed is controlled by the blade processing speed adjusting unit 84.
  • one of the first winder 74a and the second winder 74b (the second winder 74b in this embodiment) is provided with a photo sensor 86, whereby the first winder 74a is provided. 4 a
  • the number of turns of the magnetic alloy wire 78 by the second winder 74b is detected. For example, Kokubun Tekko Co., Ltd.
  • a pipe 66 having a magnetic alloy wire 78 wound in a mesh on the outer surface thereof is provided to a second mold 88, as shown in FIG.
  • the main body 90 is covered, a die 92 is connected to a front part of the main body 90, and a second extruder 94 is connected to a side part thereof.
  • a spiral mandrel 96 is arranged inside.
  • a pipe 66 from a blade machine 74 is inserted into the spiral mandrel 96, and is extruded from a second extruder 94.
  • After the synthetic resin material is laminarized and quantified by the spiral mandrel 96, it is covered on the outer surface of the pipe 66 to form a pipe-shaped molded body 66 '.
  • the take-off machine 100 0 is for taking out the pipe-shaped molded body 6 6 ′ at a constant speed.
  • the take-up machine 100 is provided with a rotary encoder (not shown), and a pulse signal from the rotary encoder is output from the extrusion speed detection unit 104. Given to.
  • the extrusion speed detection unit 104 calculates the extrusion speed S, based on the input pulse signal.
  • the pipe-shaped molded body 6 6 ′ taken by the take-off machine 100 is given to the cutting machine 106 .
  • the cutting machine 106 is a main body 1 1 that moves linearly on the rail 110 by wheels 108. 2 and the body 1 1 2 has a limit A switch (may be a photo sensor) may be provided with 114, a tag 116, and a force sensor 118. Note that the pain between the limit switch 114 and the cutter 118 may be produced.
  • the limit switch 1 1 4 is activated, this limit switch 1 1 From 4, a disconnection signal is given to the disconnection command section 120.
  • Cut instruction unit 1 2 0 closing the chuck 1 1 6
  • the body 1 1 2 Paibu molded product 6 6 'beta By operating to e.g. an air cylinder in response to the input disconnection signal, to fix the body 1 1 2 Paibu molded product 6 6 'beta
  • the cutting command unit 120 operates the cutter 118, a pipe-shaped molded body.
  • the main body 112 is moved on the rail 110 at the same speed as the extrusion speed of the pipe-shaped molding 66 ′.
  • a compressive melt containing a magnetic alloy wire having a first portion having a dense winding density and a second portion having a sparse winding density is provided.
  • Loosening hands 1 2 6 can be manufactured.
  • a blade machine to form the first and second parts described above The winding speed of 74 (rotation speed of motors 82a and 82b) is controlled,
  • the blade processing speed adjusting unit 84 includes a microcomputer (not shown), and a table as shown in Table 1 is stored in its memory.
  • the forming a first portion with N 1A image convolutions in ⁇ speed S-, ⁇ S 3 controls the motor 82 a and 82 b so as to form a second partial turn N ZA surface wound with to ⁇ Incidentally, ⁇ is given by follower Tosensa 86 provided in the second winder 7 b, extrusion rate is given by the speed detector 1 04 extrusion,
  • step S201 the separation L (FIG. 10) from the winding point of the blade processing machine 74 to the cutting point by the cutter 118 is determined by the length m of the air fusion loose hand 126 (FIG. 15).
  • the position S of the cutting machine 106 is reduced so as to be an integral multiple, and a table (Table 1) corresponding to the diameter A of the air-transfer joint 126 to be manufactured is called from the memory.
  • Table 1 a table corresponding to the diameter A of the air-transfer joint 126 to be manufactured is called from the memory.
  • the blade-shaped molded body 66 ′ is extruded with the blade machine 74 stopped.
  • step S202 it is determined in step S202 whether or not the pipe-shaped molded body 66' is extruded at a constant extrusion speed. If “YES” is determined , ⁇ speed S 3 of the second portion is ⁇ in step S 203, the winding operation of the second portion in the blade working machine 7 4 is started, if "NO” and Ru is determined, extrusion speed Si In step S204 , it is determined whether or not the number of turns of the second part has reached NSA. If “YES” is determined, the first part is determined in step S205. ⁇ speed winding speed SZ is ⁇ of is changed from S 3 to S z, operation with Certificates of the first portion is started. If it is determined that the NO ", the process returns to step S203, ⁇ the winding operation of the second portion is continued until wound round at ⁇ rate S s
  • step S 206 whether ⁇ the first portion reaches N 1A Is determined. If “YES” is determined, the process proceeds to step S207, and if "NO” is determined, the process returns to step S205, where the first and second winding speeds S, N and A are wound. In step S207, it is determined whether or not to terminate the winding operation. If “YES” is determined, the operation is terminated. If “NO” is determined, step S207 is performed. Returning to 202, the winding operations of the second part and the first part are repeated 0
  • a gas-fused joint having a cold zone can be easily manufactured only by changing the winding surface density of the magnetic alloy wire 78 at a constant cycle.
  • two dies are used to form the pipe-shaped molded body 66 '. Except for 54, substantially only the second mold 88 may be used.
  • a mandrel instead of the pipe 66 by the first and second winders 74a and 7b (not shown)
  • the magnetic alloy wire 78 is wound so as to cover the first part and the second part in the same manner as above, whereby a magnetic alloy mesh is obtained.
  • This magnetic alloy mesh (not shown) is It is sent to the mold 88. Then, the second mold 88 allows the tree to fall over According to this method, an electro-fused hand in which the magnetic alloy wire 78 shown in FIG. 15 is exposed on the inner surface of the port can be obtained.
  • the pipe-shaped molded body 6 6 ′ can be formed more easily, and the production of the electrofusion joint can be performed. Costs can be further reduced.

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Description

明 細 S気截着糖手
この発明は、 ¾気緻着辕手に関する · より特定的には、 この発明 は、 合成樹脂パイブ等を接合するのに用いられる、 電気融着耱手、 および電気翻着耱手の接合方法ならびに電気融着継手の製造方法に 関する，
ポリエチレン， ポリブテン等の合成樹脂材料からなるバィプの接 合に用いられるかつこの発明の背景となる镶気翻着維手を、 本件出 願人が、 実願平 2— 8 6 8 4 7号において提案した，
第 1 7図に示すこの発明の背棗となる電気融着綞手 1は、 合成樹 脂材料からなる中空円筒状の本体 2を舍み、 本体 2の内表面近傍に は、 コールドゾーン 6を除いて、 円筒犾の磁性合金体 3が埋め込ま れる。 本体 2の両端部から樹脂パイプ 4が挿入される。 高周波電源 5によつて磁性合金体 3に高周波電流が与えられ、 それによつて磁 性合金体 3が発熱する。 したがって、 本体 2および樹脂パイプ 4の 接合面が溶融し、 两者が接合される。
このような ¾気融着糠手 1は、 コールドゾーン 6を形成する必要 上、 射出成形によって製造されるため、 生産性が悪くかつ製造コス トが高いという問赶点があつた，
一方、 本体 2を押出成形により成形すれば生産性を向上できる。 しかしながら、 押出成形では、 磁性合金体 3が連耪するので、 コー ルドゾーン 6を形成できないという問題点があつナ
なお、 コールドゾーンとは、 そこにおいては本休 2の溶緻が生じ ない領域を意味する。 このようなコールドゾーン 6が形成されてい なければ、 激着時に、 その部分の本体 2が溶融し、 本体 2とパイプ 4との隙簡から溶翻した樹脂が流出し、 したがって、 两者を融着す る圧力が減少し、 それによつて融着不良が生じる。 コールドゾーン 6はこのような融着不良を防止するために必要なものである · 発明の概要
それゆえに、 この発明の主たる目的は、 新規な電気融着继手、 お よび 気融着纔手の接合方法ならびに電気融着港手の製造方法を提 供することである。
この発明の他の目的は、 II気融着耱手の内部に埋め込まれた磁性 合金体が速铰したものであっても融着時にコールドゾーンを形成す ることができる、 電気敏着綞手および電気 ¾着港手の接合方法を提 供することである，
この発明の他の目的は、 コールドゾーンを形成することができる ¾気 ¾着纔手を簡単に製造できる、 気融着縷手の製造方法を提供 することである ·
この発明に従った電気融着楗手は、 第 1の合成樹脂材料からなる かつ第 1の接合面を有する被接合部材を接合する ¾気融着維手であ つて、 次のものを備える：第 2の合成樹脂材料からなりかつ被接合 部材の第 1の接合面に沿う第 2の接合面を有する本体， 第 1および 第 2の合成樹脂材料は第 1および第 2の溶融 ¾度を有し；本体の内 表面またはその近傍に轴方向に速铳して形成される磁性合金体， 磁 性合金体は第 1および第 2の溶融 S度と等しいかそれより高いキュ リー温度を有し；およびコールドゾーンを形成すべき部分の本体の 外表面上に設けられるかつ高周波電源から磁性合金体への電磁誘導 を遮断するシールド部材，
本体の第 2の接合面が被接合部材の第 1の接合面に沿うように両 者が固定される， その状 Iで磁性合金体に高周波電濂から電磁誘導 によって電流を与えると、 磁性合金体が発熱し、 磁性合金体の ¾度 が上昇する · 磁性合金体の温度がキュリー温度に達すれば、 磁性合 金体の透磁率が急激に小さぐなる， このとき、 ¾流はほとんど涼れ なくなり、 磁性合金体の S度はそれ以上上昇しない * 熱放射によつ て磁性合金体の温度が低下すれば、 磁性合金休の透磁率が大きくな り、 そこには再び電流が流れる， このような動作を操り返すため、 磁性合金体の温度は実質的に所定のキュリー温度に保たれる。 した がって、 本体と被接合部材との接合部は磁性合金体のキュリー温度 またはその近傍で加熱され、 融着される · このとき、 シールド部材 が高周波電源からの電磁誘導を遮断するので、 シールド部材が設け られた部分に存在する磁性合金体は発熱せず、 その部分にコールド ゾーンが形成される · この発明は、 第 1の合成榭脂材料からなるかつ第 1の接合面を有 する被接合部材を接合する電気融着継手の接合方法であって、 次の ステツプを舍む：（a) 第 2の合成樹脂材料からなりかつ被接合部材 の第 1の接合面に沿う第 2の接合面を有する本体および本体の第 2 の接合面またはその近傍に輪方向に連続して形成される磁性合金体 を含む電気敏着糠手を準備するステツブ, 第 1および第 2の合成榭 脂材料ば第 1および第 2の溶融温度を有し， 磁性合金体は第 1およ び第 2の溶融滠度 i等しいかそれより髙ぃキュリー温度を有し；（b ) 第 1の接合面と第 2の接合面とを接触した状據で被接合部材と電 気融着継手とを固定するステップ；および (c) コールドゾーンを形 成すぺき部分以外の部分の磁性合金体に電磁誘導によって高周波電 流を付与するステップ，
本体の第 2の接合面が被接合部材の第 1の接合面に沿うように両 者が面定される， そして、 鼋気融着継手のたとえば外面に高周波霄 額の绣藝コイルが部分的に配 される β 高周波鼋撖から、 電磁誘導 によって磁性合金体に電流が与えられると、 磁性合金体が発熱し、 本体と被接合部材とが融着される， このとき、 高周波鼋濠から電流 が誘導されない部分の磁性合金体は発熱しないので、 その部分にコ 一ルドゾーンが形成される，
この発明によれば、 電気融着耱手の内部に埋め込まれた磁性合金 体が軸方向に連繞するように形成されていても、 融着時にコールド ゾーンを形成することができる， したがって、 その内表面またはそ の近傍に磁性合金体を含む本体を、 押出成形によって連続的に成形 することができるので、 生産性を向上でき、 したがって、 製造コス トを低滅できる， なお、 第 1の合成樹脂材料および第 2の合成樹脂 材料は、 同じものであってもよく、 異なるものであってもよい， 同 様に、 第 1の溶敏温度および第 2の溶融温度も、 同じであってもよ いし、 異なってもよい，
この発明は、 第 1の合成樹脂材料からなるかつ第 1の接合面を有 する被接合部材を接合する ¾気融着継手の製造方法であって、 次の ステップを含む： （a) 第 2の合成樹脂材料によって押出成形によつ てパイプを連統的に形成するステップ， 第 1および第 2の合成樹脂 材料は第 1および第 2の溶融温度を有し；（b) パイプの外表面上に 磁性合金からなる磁性合金線を連続的に巻画するステツプ， 磁性合 金線は第 1および第 2の溶緻温度と等しいかそれより高いキュリ一 S度を有し， 磁性合金線は卷面密度が相対的に密着の第 1部分と相 対的に疎の第 2部分とを舍み； (c) 磁性合金線を Sうようにパイプ の外表面上に連統的に樹脂層を形成することによってパイブ状成型 体を得るステップ；および (d) バイブ状成型体を軸方向の所定箇所 で切断するステップ。
押出成形によって長手方向に連統的に形成されたパイブの外表面 上に磁性合金線を卷回する β 磁性合金線の巻画密度が疎である第 2 部分がコールドゾーンを形成する。 したがって、 この発明に従った 製造方法によれば、 パイプ外周上に巻回される磁性合金線の巻回密 度を調整するだけで、 コールドゾーンを有する電気融着継手を簡単 に製造できる。 この発明の製造方法は次のステップを舍むように锘正されてもよ い： (a' ) マンドレルのような芯材の上に磁性合金からなる磁性合 金線を連耪的に卷面するステップ, .磁性合金線は第 1および第 2の 溶親温度と等しいかそれ.より高いキュリ一 S度を有し， 磁性合金線 は卷回密度が相対的に密着の第 1都分と相対的に疎の第 2部分とを 含み； （b' ) 卷回された磁性合金線とともに上述の第 2の合成樹脂 材料で押出成型してパイプ状成型体を得るステップ；および (d' ) パイプ状成型体を軸方向の所定箇所で切断するステップ，
この発明の上述の目的およびその他の目的， 特徴， 局面および利 点は、 添付図面に関連して行われる以下の実施例の詳細な說'明から 一層明らかとなろう。 図面の簡単な説明
第 1図はこの発明の一実施例である 気融着継手を示す断面図解 図であり ；
第 2図は第 1図実施例を用いてパイプを接合するときの状掖を示 す図解図であり ；
第 3図は第 1図実施例で用いられるシールド部材の変形例を示す 図解図であり ；
第 4図は第 1図実施例で用いられるシールド部材の他の変形例を 示す斜視図であり ；
第 5図は第 1図実旌例で用いられるシールド都材の他の変形例を 示す斜視図であり ； 第 6図は第 1図実施例で用いられるシールド部材のさらに他の変 形例を示す斜視図であり ；
第 7図はこの発明に従った電気 ¾着継手の接合方法を示す図解図 であり ；
第 8図は第 7図実施例で用いられる高周波電源の変形例を示す図 解図であり ；
第 9図は第 7図実施例で用いられる高周波 ¾源の他の変形例を示 す図解図であり ；
第 1 0図はこの発明に従った鼋気融着継手の製造方法を示す図解 図であり ；
第 1 1図は第 1 0図実施例で用いられる第 1金型を示す図解図で あり ；
第 1 2図は第 1 0図実施例で用いられるブレード加工機を示す斜 視図であり ；
第 1 3図は第 1 0図実施例で用いられる第 2金型を示す図解図で あり ；
第 1 4図は第 1 0図実施例においてパイプ状成型体を切断する状 想を示す図解図であり ；
第 1 5図は第 1 0図実施例で製造された罨気融着継手を示す図解 図であり ；
第 1 6図は第 1 0図実 ¾¾例の動作を示すフロー図であり ；そして 第 1 7図は従来技術を示す図解図である， 発明を実旌するための最良の形態 .
第 1図に示す実施例の電気 ¾着雜手 1 0は合成樹脂からなる中空 円筒状の本体 1 2を舍む， 本体 1 2の内表面（またはその近傍） に は本体 1 2の一方端から他方端まで釉方向に連耪する円筒状の磁性 合金体 1 4が形成される， 磁性合金体 1 4は所定のキュリー温度を 有し、 そのキュリー S度は、 その磁性合金の構成成分の配合割合を 変化させることにより適宜 11整でき、 後述するパイプ 1 8 aおよび
1 8 b (第 2図） を融着するための最適温度に設定される。 また、 本体 1 2の両端部および中央部のそれぞれの外表面上には、 たとえ ば銅などからなるリング状のシールド部材 1 6が配置され、 たとえ ば接着剤で本体 1 2に面定される *
なお、 磁性合金体 1 4は、 たとえば本体 1 2の内表面または近傍 に形成されるかつ磁性合金粉末を混合させた磁性合金層であっても よい. また、 シールド部材としては、 たとえば第 3図に示すような メッシュ状のシールド部材 2 0が用いられてもよい，
第 2図を参照して、 接合時には、 それぞれの管端面が電気礅着緩 手 1 0の略中央部で当接するように锾気融着榷手 1 0の内部にパイ プ 1 8 aおよび 1 8 bが挿入される。 この状態で、 両者が適宜のク ランパ （図示せず） によって面定的に保持される。 ¾気融着魅手 1 0の周囲には、 その内部に誘 IIコイル 2 2が形成された高周波電源
2 4が配置される。 そして、 高周波電濂 2 4の 導コイル 2 2から の 磁誘導によって電気融着港手 1 0内の磁性合金体 1 4に電流を 与えると、 磁性合金体 1 4が発熱し、 本体 1 2の内表面とパイプ 1 8 aおよび 1 8 bの外表面とが融着される♦ このとき、 それぞれの シールド部材 1 6が ¾嗞锈導を遮断するので、 シールド都材 1 6に よって Sわれた磁性合金体 1 4の部分には誘導電流が発生せず、 し たがって、 この部分では発熱しない， シールド部材 1 6が取り付け られた本体 1 2の両端部および中央部にコールドゾーンが形成され る。 コールドゾーンでは、 本体 1 2およびパイプ 1 8 aおよび 1 8 bは溶融しない β したがって、 本体 1 2とパイプ 1 8 aあるいは 1 8 bとの間に生じる隙間から溶融した樹脂が流出することによって 生じる融着不良が有効に防止される，
この実施例によれば、 本体 1 2内に磁性合金体 1 4が軸方向に連 統して形成されているにも拘わらず、 豳着時にはコールドゾーンを 形成することができるので、 本体 1 2および磁性合金体 1 4を押出 成形により成形できる β
なお、 上述の実施例では、 シールド部材 1 6 (第 1図） または 2 0 (第 3図） を本体 1 2の外表面上に固定的に取り付けた。 しかし ながら、 第 4図または第 5図に示すように Cリング状のシールド部 材 1 6 ' または 2 0 ' を用いれば、 このシールド部材 1 6 ' または 2 0 ' を本体 1 2の外表面上に着脱可能に装着することもできる。 このように着脱可能に装着できるシールド部材 1 6 ' または 2 0 ' を用いれば、 コールドゾーンの形成位 Sを適宜変更できるばかりで なく、 融着後それを取り外して再使用できるので製造コストをさら に低缄できる,
また、 第 6図に示すシールド部材 2 6のように、 複数のシールド 部材 1 6 ' (または 2 0 ' ) を接続部 2 8を介して連結すれば、 複 数のシールド部材 1 6 ' (または 2 0 ' ) を本体 1 2の外表面上に 同時に位置決めすることができる，
第 7図に示す他の実施例で用いられる電気融着綞手 3 0は、 先の 実施例の鬵気融着镀手 1 0と同様に、 本体 1 2を含み、 本体 1 2の 内表面近傍には本体 1 2の一方凝から他方端まで «I方向に連続して 磁性合金体 1 4が形成される， そして、 接合時には、 電気融着港手 3 0の内部にパイプ 1 8 aおよび 1 8 bを揷入し、 両者を固定的に 保持した状] IIで、 電気截着港手 3 0の外表面上に高周波電源 3 4が 配置され、 この高周波罨源 3 4は、 コールドゾーンを形成すべき部 分以外の部分を δうように折り曲げられた誘導コィル 3 2を舍む， そして、 高周波 ¾¾ 3 4の誘導コイル 3 2による電磁誘導によって 電気融着鞋手 3 0内の磁性合金体 1 4に電流を与えると、 磁性合金 体 1 4が免熱し、 本体 1 2の内表面とバイプ 1 8 aおよび 1 8 bの 外表面とが親着される。 このとき、 誘導コイル 3 2が配置されてい ない部分の磁性合金体 1 4は発熱しないので、 その部分がコールド ゾーンとなる · .
この実施例によれば、 先の実施例のように本体 1 2上にシールド 部材 1 6 , 2 0 , 1 6 ' あるいは 2 0 ' を取り付ける必要がないの で、 電気翻着魅手の生産性をさらに向上でき、 製造コストをさらに 低減できる，
なお、 第 7図に示した高周波電源 3 4に代えて、 第 8図に示すよ うな满卷伏に形成された誘導コイル 3 6を有する高周波锾濂 3 8が 用いられてもよい， また、 第 9図に示すような、 その内表面にシー ルド部材 4 0が形成された商周波電源 4 2が用いられてもよい。 高 周波電源 4 2におけるシールド部材 4 0は、 上述したシールド部材 1 6 , 2 0 , 1 6 ' あるいは 2 0 ' と同様に、 高周波電源からの電 磁锈導を遮断するためのものであり、 したがって、 ¾着時には、 ヒ ータ （磁性合金体） 1 4のシールド部材 4 0と対応する部分は発熱 せず、 その部分に相当する本体 1 2の部分にコールドゾーンが形成 される。 この高周波電源 4 2を用いれば、 シールド部材 4 0の位 a や大きさを変更することによって、 コールドゾーンの形成位置ゃ大 きさを簡単に綢整できる，
第 1 0図に示す製造装置 5 0は、 第 1押出成形機 5 2を舍み、 第 1押出成形機 5 2から押し出された、 たとえばポリエチレン等の合 成樹脂材料が第 1金型 5 4に与えられる * 第 1金型 5 4は第 1 1図 からよくわかるように、 スバイダ 5 6を舍み、 スバイダ 5 6の後部 にはインレツ トビース 5 8が接続され、 前部にはダイ 6 0が接銃さ れる， ダイ 6 0の内部には、 スバイダ 5 6と一体的に形成されたマ ンドレル 6 2が配 Sされる， スバイダ 5 6およびマンドレル 6 2の 内部には、 押し出したパイプ 6 6 (第 1 0図） の内部に圧縮空気を 吹き出すための空気通路 6 4が形成される， 空気通路 6 4の先端部 すなわちマンドレル 6 2の先端部には、 パイプ 6 6内のパッキン 6 8 (第 1 0図） から延びる連結紐 7 0が接統部材 （図示せず） を介 して接統される。
第 1金型 5 4から押し出されたパイプ 6 6が、 冷却水措 7 2で冷 刼された後、 ブレード加工機 7 4に与えられる。 ブレード加工機 7 4は、 第 1 2図からよくわかるように、 第 1ワインダ 7 4 aおよび 第 2ワインダ 7 4 bを舍む， 第 1ワインダ 7 4 aは、 ドーナツ状の 本体 7 6 aを舍み、 本体 7 6 aの一方主面にはボビン 8 0 aが回転 自在に取り付けられ、 このボビン 8 0 aには所定のキュリー温度を 有する磁性合金からなる磁性合金線 7 8が卷面される。 第 2ワイン ダ 7 4 bは第 1ワインダ 7 4 aと同様に形成されるので、 同一また は類似の箇所には同一または類似の番号を付し、 重複する説明は省 略する.
第 Iワインダ 7 4 aが矢印 eの方向に面転され、 ボビン 8 0 aの 磁性合金線 7 8がパイプ 6 6の外表面上に巻西される。 また、 第 2 ワインダ 7 4 bが第 1ワインダ 7 4 aとは逆の矢印 f の方向に第 1 ワインダ 7 4 aと同速度で回転され、 ボビン 8 0 bの磁性合金線 7 8がパイプ 6 6の 表面上に巻面される。 パイブ 6 6は、 一定の速 さで矢印 gの方商に押し出されるので、 パイプ 6 6の外表面上には 、 第 1 0図あるいは第 1 2図に示すように、 磁性合金線 7 8が網目 状に卷回される
なお、 第 1ワインダ 7 4 aおよび第 2ワインダ 7 4 bは、 第 1 0 図で示すように、 それぞれ ¾ータ 8 2 aおよび 8 2 bで躯動され、 モータ 8.2 aおよび 8 2 bの面転速度はブレード加工速度調整部 8 4で制御される。 また、 第 1ワインダ 7 4 aおよび第 2ワインダ 7 4 bのいずれか一方 （この実施例では第 2ワインダ 7 4 b ) には、 フォ トセンサ 8 6が設けられ、 これによつて第 1ワインダ 7 4 aお よび第 2ワインダ 7 4 bによる磁性合金線 7 8の巻数が検知される このようなブレード加工機としては、 たとえば （株） 国分鉄工の
Γ SPIRALLING MACHINE」 が適用され得る，
その外表面上に網目状に磁性合金線 7 8が卷面されたパイブ 6 6 が、 第 2金型 8 8に与えられる 第 2金型 8 8は、 第 1 3図からよ くわかるように、 本体 9 0を舍み、 本体 9 0の前部にはダイ 9 2が 接耪され、 側部には第 2押出成形機 9 4が接铳される， また本体 9 0およびダイ 9 2の内部には、 スパイラルマンドレル 9 6が配 Sさ れる · そして、 スパイラルマンドレル 9 6の内部にブレード加工機 7 4からのパイブ 6 6が挿通される， 第 2押出成形機 9 4から押し 出された合成樹脂材料がスパイラルマンドレル 9 6で層流化および 定量化された後、 パイブ 6 6の外表面上に被せられ、 パイプ状成型 体 6 6 ' が形成される。
パイプ状成型体 6 6 ' が冷却水槽 9 8において冷却された後、 引 取機 1 0 0に与えられる * 引取機 1 0 0は、 パイプ状成型体 6 6 ' を—定速度で引き取るためのものであり、 モータ 1ひ 2によって駆 動される， また、 引取機 1 0 0の内部には図示しないロータリエン コーダが設けられており、 ロータリエンコーダからのパルス信号が 押出速度検出部 1 0 4に与えられる。 押出速度検出部 1 0 4は、 入 力されたパルス信号に基づいて押出速度 S , を演算する。
引取機 1 0 0で引き取られたパイプ状成型体 6 6 ' が切断機 1 0 6に与えられる · 切断機 1 0 6は、 車輪 1 0 8によってレール 1 1 0上を直線運動する本体 1 1 2を舍み、 本体 1 1 2には、 リ ミッ ト スィッチ （フォ トセンサ等でもよい） 1 1 4 , チヤッグ 1 1 6およ び力 'ンタ 1 1 8等が設けられる， なお、 リミットスィツチ 1 1 4と カツタ 1 1 8との間痛は、 製造すべき電気融着維手 1 2 6 (第 1 5 図） の長さ ιαと等しくされる， パイブ状成型体 6 6 ' の先端がリミ ットスィッチ 1 1 4を作動させると、 このリミットスィ ッチ 1 1 4 から切断信号が切断指令部 1 2 0に与えられる。 切断指令部 1 2 0 は、 入力された切断信号に応答してたとえばエアシリンダを作動さ せることによってチャック 1 1 6を閉め、 パイブ状成型体 6 6 ' と 本体 1 1 2とを固定する β 同時に、. レール 1 1 0上に設けられた車 輪 1 0 8を係止するストツバ 1 2 2を解除する， そして、 切断指令 部 1 2 0がカツタ 1 1 8を作動する， パイプ状成型体 6 6 ' の切断 時には、 第 1 4図からよくわかるように、 本体 1 1 2がパイプ状成 型体 6 6 ' の押出速度と同じ速度でレール 1 1 0上を移動される。 バイプ状成型体 6 6 ' の切断が終了すると、 チャック 1 1 6が開放 され、 切断機 1 0 6がレール 1 1 0上を元の位置に戻され、 ストツ バ 1 2 2によって位 S決めされる · その状底で、. リミッ トスィツチ 1 1 4が次に作動されるまで待機される， このようにして、 パイプ 状成型体 6 6 ' が一定の長さで切断される · なお、 切断機 1 0 6は スィツチ 1 2 4による手動の操作によっても制御され得る ·
このような製造装置 5 0によって、 たとえば第 1 5図に示すよう な、 卷回密度が密である第 1部分と疎である第 2部分とを有する磁 性合金線 Ί &を含む罨気融着緩手 1 2 6を製造することができる。 上述の第 1部分および第 2部分を形成するために、 ブレード加工機 74の卷付速度 （モータ 82 aおよび 82 bの回転速度） が制御さ れる，
ブレード加工速度調整部 84は、 図示しないマイクロコンビュー タを舍み、 そのメモリ内には、 表 1に示すようなテーブルが格納さ れている， マイクロコンピュータは、 たとえば製造すべき電気豳着 継手 1 26 (第 1 5図） の口径が Aである場合には、 第 1部分での 巻付速度 S, を 「S, =aA S, j の式で演寞し、 また、 第 2部分 での卷付速度 S3 を 「S3 -αΑ βΑ Sl 」 の式で演箕する。 そし て、 卷付速度 S- で N1A画卷回して第 1部分を形成し、 卷付逮度 S 3 で NZA面巻回して第 2部分を形成するようにモータ 82 aおよび 82 bを制御する β なお、 卷数は第 2ワインダ 7 bに設けられた フォ トセンサ 86によって与えられ、 押出速度 は押出速度検出 部 1 04によって与えられる，
表 1 崈の卷数 疎の卷数
口径 or β
N., Nr
A N1A A
B Ν,. α βι
C N,c N,c arc
Z N,2 OCz βζ 第 10図に示す製造装 S50による電気翻着緝手 126 (第 15 図） の製造方法を第 16図のフロー図に基づいてより詳細に説明す る。
まず、 ステップ S 201で、 ブレード加工機 74の卷付地点から カツタ 1 18による切断地点までの钜離 L (第 10図） が鼋気融着 緩手 126 (第 15図） の長さ mの整数倍となるように、 切断機 1 06の位 Sが绸螯され、 製造すべき ¾気翻着継手 126の口径 Aに 対応するテーブル（表 1)がメモリから呼び出される。 そして、 ブ レード加工機 74を停止した状] Kでパイブ状成型体 66 ' が押し出 される。
バィプ状成型体 66 ' が引取機 100に達すると、 ステツプ S 2 02でパイブ状成型体 66' が一定の押出速度 で押し出されて いるか否かが判断される · "YES" と判断されると、 ステップ S 203で第 2部分での卷付速度 S3 が演箕され、 ブレード加工機 7 4において第 2部分の巻付動作が開始される， "NO" と判断され ると、 押出速度 Si が一定になるまで待機される， ステップ S 20 4では、 第 2部分の巻数が NSAになったか否かが判断される， "Y ES" と判断されると、 ステップ S 205で第 1部分の巻付速度 S Z が演箕されて卷付速度が S 3 から Sz に変更され、 第 1部分の卷 付動作が開始される。 NO" と判断されると、 ステップ S203 に戻り、 卷付速度 Ss で 回巻き付けられるまで第 2部分の巻付 動作が続行される ·
ステップ S 206では、 第 1部分の卷数が N1Aに達したかどうか が判断される。 "YES" と判断されると、 ステップ S 207に進 み、 "NO" と判断されると、 ステップ S 205に戻って、 巻付速 度 S, で N,A回卷き付けられるまで第 1部分の卷付動作が統行され る， ステップ S 207では巻付動作を終了するか否かが判断され、 "YES" と判断されると終了し、 "NO" と判断されるとステツ ブ S 202に戻って、 第 2部分および第 1部分の卷付動作が操り返 される 0
なお、 第 16図に示すように、 磁性合金線 78を ΝιΑ/2回巻き 付けた第 2部分が ¾気融着維手 126の端部に位置するので、 第 1 面目の切断時には、 パイブ状成型体 66 ' が第 2部分の中蔺で切断 され得るように切断機 106が手動で操作される，
この実施例によれば、 磁性合金線 78の巻面密度を一定の周期で 変化させるだけで、 コールドゾーンを有する 気融着継手を簡単に 製造できる，
なお、 第 10図実施例では、 パイプ状成型体 66' を形成するた めに、 第 1金型 54および第 2金型 88の 2つの金型を用いるよう にしているが、 第 1金型 54を除いて、 実質的に第 2金型 88だけ を用いるようにしてもよい， この場合には、 たとえば第 1および第 2ワインダ 74 aおよび 7 bによってパイプ 66に代わるマンド レル （図示せず） 上に同じ方法で第 1部分および第 2部分を舍むよ うに磁性合金線 78が卷回され、 それによつて磁性合金メッシュが 得られる， この磁性合金メ ッシュ （図示せず） が第 2金型 88に送 り込まれる。 そして、 第 2金型 88によってこの網状体の外倒に樹 脂屑が形成される. この方法によれば、 第 1 5図図示の磁性合金線 7 8が港手の内表面に露出した電気融着纔手が得られる。
また、 磁性合金線 7 8の外倒に樹脂層が形成されない電気融着綞 手を製造する場合には、 第 1金型 5 4だけを用いればよく、 第 2金 型 8 8は不要である，
このように、 第 2金型 8 8あるいは第 1金型 5 4のいずれか一方 だけを用いるようにすれば、 パイブ状成型体 6 6 ' をより簡単に形 成でき、 電気融着継手の製造コストをより低滅できる。
この発明が詳細に説明され図示されたが、 それは単なる図解およ び一例として用いたものであり、 限定であると解されるべきではな いことは明らかであり、 この発明の精神および範囲は添付されたク レームの文言によってのみ限定される。

Claims

諸求の範画
1 . 第 1の合成樹脂材料からなるかつ第 1の接合面を有する被接 合部材を接合する電気敏着継手であって、 次のものを備える： 第 2の合成樹脂材料からなりかつ前記被接合部材の前記第 1の接 合面に沿う第 2の接合面を有する本体， 前記第 1および第 2の合成 樹脂材料は第 1および第 2の溶融温度を有する；
前記本体の第 2の接合面またはその近傍に軸方向に連統するよう に形成される磁性合金体， 前記磁性合金体は前記第 1および第 2の 溶 ¾温度と等しいかそれより高いキュリ一温度を有し；.および 前記本体のコールドゾーンを形成すべき部分の外表面上に設けら れるかつ前記本休の外側に配置ざれる高周波馕源から前記磁性合金 体への電磁誘導を遮断するシールド部材
2 . クレーム 1に従厲する ¾気融着轅手であって、 前記シールド 部材は前記コールドゾーンを形成すべき部分に配 Sされるリング状 の金属シールドを舍む，
3 . クレーム 1または 2に従属する锾気融着継手であって、 前記 第 1の溶班 S度および前記第 2の溶融温度は実質的に同じ温度であ る》
4 . クレーム 1ないし 3のいずれかに従厲する鼋気融着継手であ つて、 前記第 1の合成樹脂材料および前記第 2の合成樹脂材料は実 S的に同じ合成樹脂材料である。
5 . 第 1の合成樹脂材料からなるかつ第 1の接合面を有する被接 合部材を接合する電気融着镀手の接合方法であって、 次のステップ を舍む：
(a) 第 2の合成樹脂材料からなりかつ前記被接合部材の前記第 2 の接合面に.沿う第 2の接合面を有する本体および前記本体の前記第 2の接合面またはその近傍に.軸方向に連統するように形成される磁 性合金体を含む 気融着継手を準傭するステツプ， 前記第 1および 第 2の合成樹脂材料は第 Iおよび第 2の溶 S度を有し、 前記磁性 合金体は前記第 1および第 2の溶融温度と等しいかそれより高いキ ユリ一温度を有し ί
(b) 前記第 1の接合面と前記第 2の接合面とを接触した状藤で前 記被接合部材と前記 気敲着継手とを固定するステツプ；および
(c) 電磁誘導によってコールドゾーンを形成すべき部分以外の部 分の前記磁性合金体に高周波鼋琉を付与するステツプ，
6 . クレーム 5に従厲する接合方法であって、 前記ステップ (c) は前記コールドゾーンを形成すべき部分に前記商周波電流が付与さ れるのを防止するようにシールド部材を配 するステップを舍む《
7. クレーム 5に従属する接合方法であって、 前記ステップ (c) は前記コールドゾーンを形成すべき部分以外の部分に锈導コィルを 配置するステップを含む。
8 . クレーム 5ないし 7のいずれかに従属する接合方法であつて 、 前記ステップ (a) では前記第 1の溶敏温度と実質的に同じ前記第 2の溶融温度有する前記第 2の合成樹脂材料を用いる。
9 . クレ，ム 5ないし 8のいずれかに従属する接合方法であって 、 前記ステツブ (a) では前記第 1の合成樹脂材料と実質的に同じ前 記第 2の合成樹脂材料を用いる ·
10. 第 1の溶融温度を有する第 1の合成樹脂材料からなるかつ第 1の接合面を有する被接合部材を接合するための電気融着雜手を第 2の溶融 S度を有する第 2の合成樹脂材料で製造する製造方法であ つて、 次のステップを舍む：
(a) 芯材の上に磁性合金線を卷回するステップ， 前記磁性合金線 は前記第 1および第 2の溶融温度と等しいかそれより高いキュリー 温度を有し， 前記磁性合金線は密に卷回された第 1部分および疎に 卷回された第 2部分を舍み；
(b) 前記第 2の合成樹脂材料で前記磁性合金線とともに押出成型 して長手のパイプ状成型体を得るステップ；および
(c) 前記バィプ状成型休を軸方向所定箇所で切断するステップ。
11. クレーム 10に従厲する製造方法であって、 前記ステップ (a) は次のステップを舍む：
(a-1) 前記第 2の合成樹脂材料によってパイプを押出成形により 連耪的に形成するステップ， 前記パイプは前記被接合部材の前記第 1の接合面に沿う第 2.の接合面を有し， 茚記第 1および第 2の合成 樹脂材料は第 1および第 2の溶豳温度を有し；および
(a-2) 前記パイプの外表面上に前記磁性合金線を卷回するステツ マ、
12. クレーム 10または 11に樹脂する製造方法であって、 前記ステ ツプ (b) では前記第 1の溶融温度と実質的に同じ溶撖温度を有する 前記第 2の合成樹脂材料を用いる。
13. クレーム 10または 11に樹脂する製造方法であって、 前記ステ ッブ (b) では前記第 1の合成樹脂材料と実質的に同じ前記第 2の合 成樹脂材料を用いる。
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