WO1982001012A1 - Method for smelting using top-and bottom-blown converter - Google Patents

Description

明 細 書

上底吹転炉製鋼法

技術分野

この発明は転炉内湯面上方か ら ラ ノスに よ ]?純酸 素等の酸化性ガ スを溶鐧表面に吹付ける と と も に、 ¾炉の底部に設け られた羽口か ら酸化性ガ ス も し く は不活性ガス等の攪拌用ガ スを吹込んで製鋼する上 底吹転炉製鋼法に関 し、 特に底吹ガ ス吹込み用の羽 口の位置に関する も のであ る 。

背景技術

最近に至 ]?、 従来の上吹転炉製鋼法に代わ ]? 得る 製鋼法と して、 底吹転炉製鋼法が注目 される よ う に な った。 この底吹転炉製銅に いては、' 上吹転炉製 鋼と 比較 して溶鋼が著 し く 強攪拌されるため ス ラ グ 中の鉄分 '濃度 （T. Fe)が著 し く 低 く ]?、 その結果製 鐧工程における鉄歩留 が著 し く 良好と なる ど、 上吹転炉製鋼に優る各種の長所を有 している 。 しか し が ら純粋の底吹転炉はその炉体形状や支持構造 を上吹転炉 と は大幅に異なる形状 · 構造と し けれ ば ら る いため、 上吹転炉を純粋の底吹転炉に改造 する こ と は困難であ J？ 、 そのため現行の上吹 ¾炉製 鋼を即時に全面的に底吹転炉製鋼に転換する こ と は コ ス ト 的に困難である 。 この よ う 事情力ゝ ら、 従来 の上吹用転炉を小改造 して、 上吹 きに底吹 き を併用

OMPI する形式の転炉、 す わち上底吹転炉と し、 上吹転 炉に底吹 きの長所を取入れる方策が講 じ られる よ う に つつある。 この上底吹転炉製鋼法は、 上吹転 炉製鋼法の弱点である攪拌の弱 こ と、 ひいてはス ラ グ中の鉄分濃度が高 く って鉄歩留 ]？ が泜 く る こ と、 ある いは低炭域での脱炭反応が抑制され、 さ らに脱燐能、 脱硫能も低下する こ と な どを底吹き の 併用に よ ]? 解决 し得る も のである 。 しか ύ がら従 来の上底吹耘炉製鋼法にお いては、 単に底部に羽口 を設けてガ スを吹込めば撩拌が良好と ¾る と認識さ れていたに過ぎず、 撩拌効果を最大限に発揮させる ための具体的条仵については未だ詳細に検討されて い ¾かったのが実情であ D 、 そのため折角底吹き を 併用 し が ら必ず しも 充分な撩拌効果が得 られて かっ たのであ る 。

以上の よ う る事情を背景と し、 この発明の発明者 等が上底吹き に ^いて ス ラ グ - メ タ ル間の攪拌効果 を最大限に発揮させるための方策、 換言すれば上吹 ¾炉に底吹 き を併用する際における底吹 き効杲を有 効に引出すための方策を見出すべ く 鋭意実験 · 研究 を重ねたと ころ、 上底吹転炉製鋼に いては、 上吹 き される酸化性ガ ス の作用と炉底か ら吹込まれたガ -ス の作用 との干渉効果が い場合には上吹 き単独の 場合と 比較 してさほ ど攪拌が助長されない と い う 知 見を得た。 そ してその知見か ら、 攪拌効杲を 高める ためには底吹き用羽口の位置 と上吹用の ラ ン スか ら の酸化性ガ ス に よ る溶鋼表面の火点す わ ち酸化性 ガ ス が溶鋼湯面に直接衝突 して高温と なる位置と の 間に何 らかの相対位置関係を設定する こ とが必要で ある との認識を得た。 そ してさ らに実験 · 研究を進 めた と ころ、 次の よ う る条件で底吹 き 羽口の位置を 火点に对して設定する こ と に よ つ て攪拌 杲を著 し く 大き く する こ と ができ る こ と を見出 し、 この発明 を したのである 。

発明の開示

すなわち この発明の上底吹転炉製鋼法は、 炉底の 各羽口 と炉底中心 との間の距離 Xの最大値 X Q が、 ラ ン スか ら吹付け られる酸化性ガ ス に よ る溶鋼表面 の火点領域の最外緣位置 と炉心軸と の水平距離 に 对し 1. 3 倍以下と ¾る よ う に各羽口の位置を ラ ン ス 高さやその噴射孔の角度に对して相对的に設定して 吹鍊する こ と を特徵と する も のである 。 ただ し前記 距雞 Y は、 次の（1)式に よ っ て定め られる値である 。

Y L tan ( & 1 + (1)

2

こ こで L は ラ ン ス の噴射孔か ら溶^表 E ま での距 離、 すなわちいわゆる ラ ン ス高さ、 1 は炉心軸に 对する ラ ン ス の噴射孔の中心軸線の傾斜角度、 θ ₂

O PI は ラ ン ス の噴射孔か ら噴出される酸化性ガ ス の拡が 角度である。

この よ う に羽口の位置を火点領域に対して設定す る こ と に よ 、 底吹ガ ス に よ るス ラグ - メ タ ル間の 搅拌助長効果を最大限に発揮 して、 ス ラ グ中の鉄分 湊度 （ T. Fe )を従来よ ]? も格段に少な く し、 これに よ っ て鉄歩留 を大幅に向上させる こ とができ る。

さ らに、 炉底に設け られている複数の^口の う ち、 少 ¾ く と も 半数以上の羽口の位置、 望ま し く は全て の羽口の位置を、 その羽口 と炉底中心 との距錐 Xが 前記水平距離 Y に対し 1. 0 倍以上 1. 3 倍以下と なる ' よ う に設'定する こ とに よ って、 ス ビ ッ テ イ ングに よ る ラ ン ス への地金附着を少 く する と と も に、 底吹ガ スに よ るス ラグ - メ タ ル間の攪拌助長効杲を さ らに 向上させる こ とがで き る 。

図面の簡単 説明

第 1 図は この発明を実施するための上底吹転炉の —例を示す略解的 縦断面図、 第 2 図は ラ ン ス に よ る火点と底吹き用羽口 との位置関係を示す略解的 平面図、 第 3 図は ラ ンス と火点との関係を示す略解 図、 第 4 図はモ デル実験に よ る物質移動容量係数 k _a と Χο ZY の関係を示すグ ラ フ 、 第 5 図は実施例 1 お よび比較例 1 ， 2 で使用 した転炉の底吹 き用羽口の 位置を示す模式的平面図、 第 6 図は実旖 l: 2 ， 3 で 一 ΟΜΡΙ 使用 した転炉の底吹き 用 口の位置を示す模式的平 面図、 第 7 図は実施例 4 で使用 した転炉の底吹 き用 羽口の位置を示す模式的平面図である。

発明を実施するための最良の形態

以下この発明を添付図面を参照 して よ 詳細に説 明する 。

第 1 図は上底吹転炉の一例を示す断面図であ ]) 、 炉体 1 は銅製外被 2 の内面に内張 レ ンガ 3 を形成 し た も のであ ]? 、 その炉体 1 の底部には複数本の底吹 き用羽口 4 が設け られている。 そ して操業時には炉 体 1 の上方か ら炉心軸 0 に沿 っ て垂直に揷入された ラ ンス 5から純酸素ガ ス等の酸化性ガ ス 6 が炉内の溶 鋼 7 の表面へ向けて噴射され、 一方炉底の羽口 4 か ら も 酸化性ガ ス ある は不活性ガス等のガ ス 8 が吹 込ま れる。 お図中 9 は溶鋼表面のス ラ グ層である < 上述の よ う 上底吹転炉にお い て 、 ラ ン ス 5 か ら の酸化性ガ ス 6 が衝突 した部分の溶鋼は局部的に き わめて高温と る っ ていわゆる火点 1 0 を形成 し、 そ の火点 1 0 において脱炭等のガ ス - メ タ ル間反応が 急激に進行 し、 それに よ つ て Fe O 等の鉄漦化物も 生 成される。 一方炉底か ら吹込ま れたガ ス 8 は溶鋼内 を上昇 して溶鋼表面ま で達する 。 この と き、 炉底か ら吹込ま れたガ ス 8 カ ラ ン ス 5 か らの酸ィヒ性ガ ス 6 に よ っ て形成された火点 1 0 に作用を及ぼせば、 両

OMPI 者の干湊効果に よ ]?上底吹 き の効果が顕著と る と 推測される。 す ¾わち、 火点 1 0 で生成された鉄酸 化物が底吹き用羽口 4 か らのガス 8 の上昇流に よ ]) 撩拌されれば、 その鉄酸化物はすみやかに還元され、 その結杲ス ラグ 9 内の鉄分擾度の上昇が抑え られる の 'で あ.る 。 こ こで、 底吹き用羽口 4 か ら噴出 した ガスが火点 1 0 から大幅に錐れた位置において溶鋼 表面に達すれば上述の よ う 干渉効杲は殆 ど生じる い答である 。 こ こでさ らに詳細に考えれば、 ス ラ グ

自体は火点部分 1 0 では ラ ン ス 5 か らの黢化性ガ スの -ク エ ツ ト 流に よ っ てある確率を も っ て外方へ押

- しや られる。 したがっ てス ラ グと メ タルと の'撩拌混 合に注目 すれば、 火点外周の外側近傍を底吹ガ ス の 上昇流に よ っ て攪拌する こ とが最も有効である と考 え られる。

と ころで底吹き 用羽口 4 から噴出 したガ ス が溶鋼 表面に達する位置は炉底における羽 口 4 の垂直上方 位置にほぼ一致する 。 これらの観点から本発明者等 は、 第 2 図に示すよ う に萨底中心位置から各底吹き 用羽口 4 ま での距籙 Xの う ちの最大値 X。 が、 溶鋼 表面に ける炉心軸位置 0 から火点 1 0 の領域の最 外縁位置 P ま での距鹺 Y に对し相对的に ある範囲内 の値と な っ ている場合に前述の よ う 干湊効果が著 し く 大き く なる答である と考え、 後述する よ う なモ

、 デ ル実験に よ ]? その条件を見出 し、 かつ実験操業に よ ]? その条件が正 しいこ と を確認 したのである 。 る お第 2 図は 4 孔ノ ズ ルを有する ラ ン スか ら噴射され た酸化性ガ ス に よ U形成された火点 1 0 と底吹き用 羽口 4 の位置関係を示す略解的な平面図であ る。

先ず上述の よ う 炉心軸位置 0 から火点 1 0 の領 域の最外緣位置 P ま での距離 Y について説明する と 第 3 図は 4 孔ノ ズル の ラ ン ス 5 か ら噴出される酸化 性ガ ス 8 の拡が 状態を示す図であ 、 第 3 図に い て炉心軸 0 に対する ラ ン ス 5 の各噴射孔 5 a の中 心軸 の傾斜角度を 0 1 、 各噴射孔 5 a か ら噴射さ れる酸化性ガ ス 8 の拡が ])角'度 （ したがっ て各ノズ ル の開き角度 ） を 0 2 、 溶鋼 7 の表面力 ら ラ ン ス 5 の噴射孔 5 a ま での距離 （ ラ ン ス高さ ） を L とすれ ば、 炉心軸 0 か ら火点 1 0 の領域の最外緣位置 P ま での距錐 Y は、 幾何学的に次の（1)式で表わせる 。

Y = L tan ( θ _ί + (1)

2 この（1)式に よ る値 Υ が実際の吹鍊に おいて も適合 し ている こ とは実験に よ ]3 確認された。

次に上記距鹺 Υ と X Q との関係を変化させて行つ たモ デ ル実験について説明する と、 このモ デ ル実験 は 2 0 0 . ten 転萨の 1 5 分の 1 の透明プ ラ スチ ッ ク 模型を使用 した。 溶鋼の代 ]? に水、 ス ラ グの代 ]) に

OMPI

. Ο 比重 0. 8 5 の流動ハ。 ラ フ ィ ンを模型転炉に装入 し、 第 3 図に示すよ う ¾ 4 孔上吹 ラ ン ス に よ ]3 ガ スを噴 射する と と も に底吹き用羽口か ら も ガ スを吹込み、 羽口の位置および ラ ン ス高さを変化させる こ とに よ D 前記距離 Y よび X。 を変化させて X o/Y を変化 させた。 なおラ ン ス の噴射孔に関する 前述の 1 の 値は 1 2。であ ])、 θ ₂ は 2 0。であ った。 前記ス ラグ と しての流動ハ。 ラ フ ィ ン中には溶鋼と しての水に も 溶解可能な ^ ナ フ ト ー ルを予め溶解させておき、 ス ラ グ と し'ての流動ハ° ラ フ ィ ン と溶鋼と しての水との 間の攪拌に よ ) β チ フ ト ー ル が溶鋼と しての水に移 行する速度を.調べた。 移行速度を表わす基.準と して は物質移動容量係 ¾を用いた。 Χο ΖΥを各種変化さ せた場合の /? ナ フ ト ー ル の水への物質移動容量係数 k_aの変化を第 4 図に示す。 第 4 図か ら、 物質移動容 量係数 k_a は X。 ZY= 1.3の値を境界と して大 き く 変 化 し、 XQ ZY≤ 1.3 の 場合に高い物質移動容量係数 ka が得られる こ とが明 らかと な った。 さ らに詳細に 第 4 図の結果を検討すれば、 物質移動容量係数 ka は、 X。 ZYの値が 1. 0 も し く はそれよ ]3 も 若干 ¾い と ころで ビーク を し、 χ。 ZYの値が 1. 0 よ も低 く るれぱそれに泮つ て漸減する傾向が認め られる 。

これらの結果は、 X。 > 1.3 Yの場合には上吹 き ガス と 底吹 き ガス と の干渉効果が小さ く 、 そのためス ラ グ

OMPI - メ タ ル間の攪拌効果が小さ く 、 これに对 して

Xo ≤ 1.3 Y の場合には前記干渉効果が急漦に大き く って、 ス ラ グ - メ タ ル間の撩拌効果が著 し く 大き く ]? 、 特に XQ ZYの値が 1. 0 も し く はそれ よ ]?若 干大き い場合にその傾向が顕著 と る こ と を意味 し ている 。 したがっ て、 底吹 き に よ る攪拌助長効果を 確実に得るためには、 Xo 1.3 Y を満足する よ う に 底吹 き 用羽口の位置を定めてお く 必要があ る こ と、 そ して Y Xa ≤ l.3 Y を 満足させる こ と が望ま しい こ と が判明 したのである 。 こ こで火点 1 0 について の前記距離 Y は、 前記（1)式カゝ ら明らかる よ う に ラ ン ス高さ L および ラ ン ス の噴射孔についての角度 1,

Θ 2 に よ っ て変化するか ら、 結局は前述の条仵を満 足する よ う に羽口の位置を ラ ン ス高さ L、 各角度 ぃ

Θ 2 に対し相対的に設定 して けば良いの である 。 以下に この発明の実施例および比較例を記す。

実施例 1

5 ton 試験用上底吹転炉を用いて、 前記： XQ ZYが 1. 3 以下 と る 条件下で吹鍊を行った。 ただ し炉底 内径 R ( 第 5 図参照 ） は 1 0 0 0 露 であ ]? 、 また底 吹 き 用羽口 と しては 2 重管羽口で羽口保護用ガス と してプ ロ ハ。ンを外管側に流すよ う に した内径 8 の も のを用い、 第 5 図に示す よ う に計 1 3 値の羽口 a， b , … ， m を、 萨底中心に関 し対称 と るる よ う かつ

OMPI 半径差 r。 が 8 と なる よ う 同心円上の位置に 形成しておき、 適宜不定形耐火物に よ い く つかの

¾口を閉 じる と と も に ラ ンス高さ L を調整する こ と に よ って XQ が 1. 3 以下と る よ う に詾整 した。

また ラ ン ス と しては 4 孔ノ ズ ル の も のを用いた。 ラ ン ス の各噴射孔の中心軸の炉心軸に対する傾斜角度

1 は 1 2。であ 、 また各噴射孔から噴出される ガ ス の拡が ]? 角度 0 ₂ は 2 0。と した。 丄吹きガ ス および底吹ガス と しては純漦素ガ スを用い、 C 0.0 5

多附近で吹鍊を終了 して、 倒俨サ ン プ リ ン グ後、 出 鋦 した。 各条件を第 1 表の試験番号 1. 〜 7 に示す。

比較例 1 - 前尊己同様 羽口 a 〜 m を有する上底吹¾萨を用ぃ、 それ らの羽口の う ち、 い く つかの も のを適宜閉 じる と と も に ラ ン ス高さ L を調整する こ とに よ っ て

Xo ZYが 1. 3 を越える よ う に調整して前記同様に上 底吹き精鍊を行った。 その他の条件を第 1 表試験番 号 8 〜 1 1 に示す。

比較例 2

前記同様 ¾羽口 a 〜 m を有する転炉を用い、 底吹 き単独吹鎳すなわち上吹き を行なわない吹鎳を行つ た。 その他の条件を第 1 表試験香号 1 2 〜 1 3 に示 す。

以上の実施例 1 よび各比較例における吹鍊前の ん - W wiiit*'リU 、 溶銑成分分析値 よび吹止成分分析値を第 2 表お よ び第 3 表に示す。

第 1

ΟΜΡΙ

OMFI

"WIFO 第 3 表

O

第 1 表、 第 2 表および第 3 表から明 らカゝな よ う に、

Xo ZYの値を 1. 3 以下と る よ う に設定 して上底吹

精鍊を行った実施例 1 にあ っては、 XQ ZYの値が ⁵

1. 3 を越えて上底吹精鍊を行った比較例 1 と比べ、

ス ラ グ中の鉄分濃度 （T. Fe：)が格段に少 ¾ く ¾つてお

iJ、 底吹 き 単独精鍊 （ Q 一 BOP ：) に よる比較例 2 と ほぼ同程度の （T.Fe)と な っている。 このこ とか ら、

Xo ZYが 1. 3 以下と るる よ う に羽口の位置および ラ

ン ス高さ、 ラ ン ス の噴射孔に関する角度 S i , Θ ₂

を相対的に設定する こ と.に よ つて実際に高い撩拌効

果が得 られる こ とが明 らかである。

次に この発明'の方法を実操業規模の 1 0 0 ト ン上 · 底吹転炉に適用 した例を記す。

実施例 2

転炉の炉内径は 3 6 0 であ ])、 底吹 き用羽口 と しては 2 重管羽口を用い、 羽口保護ガ ス と してプ

π ハ。 ンを内管 と外管 と の間に流 した。 羽口の内管の .

内径は 2 0 である 。 第 6 図に示すよ う に ト ラニォ

ン軸 1 1 と平行な一直線上に 2 0 0 間隔で配列さ

れた計 1 2 本の羽口 〜 の う ち、 まず 4 本の羽口

d' , e' , h' , i 'を選んでその羽口か ら純酸素を合計

流量 4 0 〜 6 0 Nm³/min の範囲で吹込 み、 同時に ラ

ン スか ら純黢素を流量 1 5 0 Nm³/mi n吹付けた。 ¾お ラ ン スは 0 1 = 1 2。 ， 0₂ = 20° と した。 ラ ン ス高さ

L は初期の 2 分間た'け 2. 3 と し、 その後 1. 9 の —定高さ と した。. L = 1. 9に ける X。 Z Yの値は 1. 0

よ ] 3 も小さい値 と な った。

この実験に よれば、 吹止時の C = 0. 0 5 におけ るス ラ ク '中の鉄分寢度 （T . Fe )は 1 5. 5 と ¾ つ た。

—方底吹 きガ スを吹込ま い点以外は同じ条件で上 吹 き単独吹鍊を行っ た場合には （T. F e )の値は 1 8. 7

と ったから、 この発明の方法に よ れば大幅に

(T. F e ) が減少 したこ とが明 らかである 。 しか し

がら上記の上底吹 き吹鍊実験に いては、 上吹 き単 独吹隸の場合と比較 して溶鉄のス ビ ッ テ ィ ン グに よ る ラ ン ス へ 地金附着量が多 ぐ、 かつま たス ビ ッ テ イ ン グ に起因 して ラ ン ス水漏れ事故が発生 した。 こ の よ う ラ ン スへの地金附着や水漏れ事故を防止す る ためにはラ ン ス高さを 高 く する こ とが考え られる が、 精鍊効果の見地か ら、 ラ ン ス高さをあ ま 高 く する.こ と は実際には困難である 。 と こ ろで、 実施例

2 の場合、 X。 ZYが 1. 0 よ ]? も 小さい こ と、 するわ ち底吹 き ガ ス の気泡が火点領域の内部の位置に上昇 するために、 ス ビ ッ テ ィ ン グに よ る ラ ン ス への地金 附着が多 く ！？ 、 ま たス ビ ッ テ ィ ン グに よ る ラ ン ス 水漏れ事故が発生する も の と思われる 。 そこで本発 明者等は底吹 き ガ スを火点領域の外側の羽口 のみか ら吹込む実験を次の よ う に行った。

OMFI

、V , 実施例 3

第 6 図に示される羽口 〜 の う ち、 外側 4 本の 羽口 b' , k' , を選んでその羽口か ら純駿素を 吹込んだ。 この場合の各羽口 と炉底中心位置との間 の距離 Xはすべて 1.0≤ Χ/Υ ≤ 1. 3 を満足する。 す なわちすべての羽口が 1. 0Υ 〜 1.3 Υの範囲内に位置 する 。 その他の朵件は前述の実施例 2 と 同 じ条件と した。

この実施例 3 に よれば、 底吹ガ ス流量が大き い値 ( 6 0 Nm³ /mi IX ) の場合でも ラ ン スに対する ス ヒ。 ッ テ ィ ン グに よ る地金附着量が上吹き単独吹鍊の場合 と 同程度に抑え られ、 かつス ビ ッ テ ィ ン ク，に よ る ラ ン ス 水漏れ事故も 発生 しなかった。

この よ う な事実か ら、 ラ ン ス に対する地金附着量 の減少および ラ ン ス の水漏れ事故の防止を考慮すれ ば、 底吹ガ ス吹込用羽口は、 その羽口 と炉底中心と の钜 Χが XZY≥1. 0 を満足する よ う に位置決めす る こ とが望ま し.い こ とが判明 した。 前述の よ うに底 吹 き'ガス と上吹 きガス と の干渉に よ る高い攪拌効果 を得る ためには ΧοΖΥ≤1.3 と なる よ う に羽口を配列 する 必要があ るか ら、 結局攪拌効果と ラ ン ス の地金 附着 よ び ラ ン ス の水漏れ事故の防止効杲の両者を 同時に得る ためには、 すべての羽口についての Xの 値を 1. 0 ≤ X/Y≤ 1.3 を満足する よ う に定める こ と

OMPI が最も 望ま しい。 但 し、 複数の羽口の う ち、 一部の 羽口については XZ Yく 1. 0 と な っ ていても 、 残 i) の 羽口について XZY≥ 1. 0 となっていればある程度の地 金附着防止およ び ラ ン ス 水漏れ防止効果が得 られる すなわ ち、 通常は複数の羽口の う ち、 半数以上の羽 口が 1. 1. 3を満足する範囲内に あれば良い c 次に この発明の方法を底吹き ガ ス と して不活性ガ ス を用いた実操業を行っ た例について説明する 。

実施例 4 .

炉腹の最大径が 4 8 0 0 露 の 1 5 0 ト ン上吹転炉 の炉底に、 内径 4 の ス テ ン レ ス製単管羽口 4 本を 第 7 図の ρ ； q , r ，' s で示す位置、 す わち炉底 中心を中心と する半径 1 0 0 0 の円周上に点対称 に配列 し、 羽口 から Ar ガスを溶鎘中に吹込むと と も に ラ ン スか ら純酸素ガ スを溶鋦表面に吹付けて精鍊 を行った。 但 し ラ ン ス の ノ ズ ル傾角は 1 2。、 ノ ズ ル 開 き 角度は 1 0。、 また ラ ン ス高さは楕鍊の大半の時 間を 占める脱炭期において 2 0 0 0 龍 と した。 この 場合の X。 ( = Χ Ύ ) は 1. 2 4 であっ た。

この実施例 4 に よれば、 ス ラ グの過酸化に よ る ス 口 ッ ビ ン グ の発生はほ とん どな く ]? 、 底吹 き を併 用 しない上吹 き 単独吹鍊の場合 よ ]) も 鉄歩留 ]? が ' 0. 5 向上 した。

るお、 1 回の精鍊工程において前記の例に示すよ

OMPI う に ラ ン ス高さを変化させる こ とがあるが、 通常は 吹鍊時間の大半を占める脱炭期の ラ ン ス高さは吹鍊 全期間中で最も小さ く、 その脱炭期の ラ ン ス高さ L か ら算出 した Y の値を用 て羽口についての Χ ο , Xの値を定めて差し支え ¾い。

産業上の利用可能性

この発明は上底吹転炉製鋼全般に適用可能であ ]? 特に大規模実操業に適用 して鉄歩留 の向上等に有 効である 。

OMPI _

Claims

請 求 の 範 囲 1. 転炉の炉心軸に沿っ て転炉内の溶鋼湯面の上方 に配置された ラ ン スか ら溶銅表面に向けて酸化性ガ スを吹付ける と と も に転炉下底部の複数の羽口か ら 溶^中へガ スを吹込む上底吹 ¾炉製鋦法に い て、 前記 ラ ン ス か ら噴出 されるガスが溶鋼に直接接触 する火点領域の最外緣位置 と炉心軸 との水平距離 Υ を下記の（1)式で定め、 前記各羽口 と炉底中心 との間 の距離： Xの最大値 X _Q が前記距錐 Y の 1. 3 倍以下と る よ う に炉底の羽口位置 よび ラ ン スについての 下記 L , θ ₁ , Θ ₂ の値を相対的に設定 して吹鍊する こ と を特徵とする.上底吹転炉製鋼法。

Υ = L tan ( θ I + (1)

2 伹 し L ； ラ ン ス の噴射孔か ら転炉内溶鋼表面ま で の距離

Θ 炉心軸に対する ラ ン ス の噴射孔の中心軸 線の傾斜角度

θ ₂ ； ラ ン ス の ¾射孔か ら噴射される酸化性ガ ス の拡が 角度

2. 前記各羽口の う ち、 半数以上の羽口 についての 前記距雜 X の値が前記距離 Y の 1. 0 倍以上 1. 3 倍以 下と る よ に羽口位置 よ び前記 L ， e ₁ , 6 2 の値を設定 して吹鎳する請求の範囲第 1 項記載の上

O PI 底吹転炉製鋼法。

3. 全ての羽口についての前記距錐 X の値が前記距 離 Yの 1. 0 倍以上 1. 3 倍以下と るる よ う に羽口位置 および前記 L , Θ ！ , Θ ₂ の値を設定 して吹鍊する

SH の範囲第 2 項記載の上底吹転炉製鎘法。

4. 前記羽口か ら吹込まれるガス と して黢化性ガス が用 られる請求の範囲第 1 項記載の上底吹転炉製 法

5. 前記羽口か ら吹込まれるガス と して不活性ガス が用 られる請求の範囲第 1 項記載の上底吹転炉製 銷法