TWI236503B - High-strength thin steel sheet drawable and excellent in shape fixation property and method of producing the same - Google Patents

Description

1236503 、 、 玖、發明說明 (發明說明應敘明：發明所屬之技術領域、先前技術'内容、實施方式及圖式簡單說明） 【潑^明所屬控:相牙領】 發明領域 本發明係有關於一種形狀固定性優異之可拉伸高強度 5薄鋼板及其製造方法，尤其，即便具有不利於拉伸成形之 集合組織之鋼板亦可得到良好拉伸性。 ® 發明背景 近年’由於汽車之燃料費提高，故已以輕量化為目的 10而進行將A1合金等輕金屬及高強度鋼板應用於汽車零件。 然而’ A1合金專輕金屬雖具備強度比（intensity rati〇)較高 之優點’但由於與鋼相比明顯價位較高，故其應用僅限於 特殊之用途。因此，為更廣泛地推動汽車之輕量化，極須 應用低價之高強度鋼板。 _ 15 惟，一旦使高強度鋼板彎曲變形，則加工後之形狀將 因其高強度而容易偏離加工工模之形狀而傾向回復加工前 之形狀。即便予以加工亦朝原形狀之方向回復之現象則稱 為回彈（spring back)。一旦發生該回彈，則無法得到所需之 加工零件形狀。因此’以往之汽車車體主要僅限於使用 20 440MPa以下之高強度鋼板。 就汽車車體而言，雖須使用490MPa以上之高強度鋼 板以推動車體之輕量化，但不易發生回彈且形狀固定性佳 之高強度鋼板並不存在則為事實。無須贅述，提高 440MPa以下之高強度鋼板及軟鋼板加工後之形狀固定性 6 玖、發明說明 ， 對提H車及家電製品等產品之形狀精確度具有極重要之 意義。 、，日本特開平10-72644號公報中已揭示有一種與軋延面 平行之面之{200}集合組織之集成度為15以上之回彈量（ 本發明巾之尺寸精確度）較彳、之輯田賴稿冷乳鋼板。 仁用於減少肥粒鐵類鋼板之回彈現象及壁變形現象之技 術則付之闕如。 又，用於減少肥粒鐵類不銹鋼之回彈量之技術則已於 寺竭2001-32050號公報中揭示有一種於板厚度中央部之集 合組織中使與板面平行之{1〇〇}面之反射χ射線強度比為2 以上之發明。惟，該案並無有關壁變形之減少之任何記載 ，亦未就U00}<011>〜{223}< 11〇>方位群及對於減少壁 變形具重要地位之方位< 11〇>進行任何限定。 又，WO00/06791號中，雖已揭示以提昇形狀固定性 為目的，且{100}面與{111}面之比為1以上之肥粒鐵類薄 鋼板’但該發明中並未如本發明般就{100}<011>〜{223} < 110 > 方位群，以及{554} < 225 >、{111} < Π2 > 及 {111 }< 110 >之X射線隨機強度比之值加以記載，同時亦 未揭示任何可提昇拉伸性之技術。 又，特開2001-64750號公報中，雖亦已揭示一種可減 少回彈量之技術，即，可使與板面平行之{100}面之反射χ 射線強度比為3以上之冷軋鋼板，但該發明係以限定板厚 最表面上之{100}面反射X射線強度比為特徵，且其χ射 線之測定位置與本發明所規定板厚（l/2)t時之{100} < 〇11 > 1236503 • 1 •, 玖、發明說明 〜{223}<110>方位群之平均X射線強度比不同。另，1 亦未就（554}< 225 >、⑴1}<112>及{111}<心方: 加…己載，同時亦未就可提昇拉伸性之技術進行任何揭示 10 15 …又’特開2_侧9號公報中則揭示有一種形狀固 定性良好之鋼板，其係r•值之面内各向異性之絕對值為 〇·2以下之熱軋鋼板。但’該發明係以藉降低降伏比而提昇 形狀固定性為特徵，而未就以本發明中所述之思想重點即 形狀固定性之提昇為目的之集合組織控制進行任何記載。 ，因此’本發明係有關於一種即便為具有不利於拉伸成 形之集合組織之鋼板，亦可得到良好拉伸性之形狀固定性 優異之可拉伸高強度薄鋼板及其製造方法。即，本發明之 目的在提供-種形狀固定性與拉伸性俱佳之高強度薄鋼板 ，以及可以低成本安定製造該鋼板之製造方法。 【發明内容】 發明概要 本案發明人-心著眼於藉現在一般採用之製造設備而 以工業規模生產之高強度薄鋼板之製造過程，並為使高強 度薄鋼板得以兼具形狀固定性與拉伸性而不斷致力於研究 20 〇 結果，則薪新發現若至少板厚之1/2厚之板面之{_ <〇11>〜{223}<11〇>方位群之Χ射線隨機強度比之平均 值為 3 以上，且{554}< 225 >、{111}<ιΐ2> 及⑴1}< 110〉之3方位之X射線隨機強度比之平均值為3.5以下， 8 1236503 玫、發明說明 ^ 而其表背之表面其中至少一方之算術平均粗縫度以為 卜3.5/zm之鋼板上塗布有具潤滑效果之組成物，且，該鋼 板於0〜200 C時其表面之摩擦係數為〇 〇5以上〇·2以下， 則將極有利於兼顧形狀固定性與拉伸性之要求，乃創作本 5 發明。 即，本發明之要旨如下。 (1) 一種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板，至 少板厚之1/2厚之板面之{1〇〇}<()11>〜{223}<ιι〇〉方位 群之X射線隨機強度比之平均值為3以上，且{554丨<225 1〇 >、及{111}<UG>之3方位之χ射線隨機 強度比之平均值為3.5 U下，且’至少一方之表面之算術 平均粗糙度Ra為，進而，於鋼板表面塗布有具 潤滑效果之組成物。 (2) 如前述（1)之形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼 15板，〇〜2〇〇°c之鋼板表面之摩擦係數為0 05以上〇.2以下 〇 (3) 如刖述（1)或（2)之形狀固定性優異之可拉伸高強度 薄鋼板，其微觀組織係體積分率最大相為肥粒鐵且第二相 主要為麻田散鐵之複合组織。 20 (4)如前述（1)或（2)之形狀固定性優異之可拉伸高強度 薄鋼板，其微觀組織係包含體積分率5%以上25%以下之殘 留沃斯田鐵且其餘部分主要由肥粒鐵、變_所構成之複 合組織。 (5)如前述(1)或(2)之形狀固定性優異之可拉伸高強度 9 1236503

玖、發明說明 薄鋼板，其微觀組織係體積分率最大相為變韌鐵，或肥粒 鐵與變韌鐵之複合組織。 (6)如前述（1)〜(5)之任一形狀固定性優異之可拉伸高 強度薄鋼板，鋼成分包含占以下質量百分比之各成分，即 C : 0.01 〜0.3% Μη : 0.05〜3% S^O.Ol%

Si : 0.01〜2% P^O.l% A1 : 0.005〜1% 而，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物所構成者。 10 (7)如前述（6)之形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼 板，鋼成分並包含占以下質量百分比之各成分之一種或二 種以上。

Ti : 0.05〜0.5% Nb : 0.01 〜0.5% (8) 如前述（1)或（2)之形狀固定性優異之可拉伸高強度 15 薄鋼板，鋼成分包含占以下質量百分比之各成分，即： 00.01 〜0.1% S^0.03% 0.005% Ti=0.05〜0.5% 進而，在滿足下式之範圍内含有Ti，

Ti- (48/12)C- (48/14)N- (48/32)S^ 0% 20 而，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物所構成者。 (9) 如前述（8)之形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼 板，前述鋼並包含占以下質量百分比之Nb=0.01〜0.5%，且 在滿足 Ti + (48/93)Nb —（48/12)C — (48/14)N — (48/32)S g 10 1236503 玖、發明說明 〇%之範圍内含有Ti + Nb，而，其餘部分則由Fe及不可避 免之不純物所構成。 (10)如前述（8)或（9)之形狀固定性優異之可拉伸高強 度薄鋼板，前述鋼I包含占以下質量百分比之各成分。 5

Si=0.01 〜2% Μη=0·05 〜3% Α1=0·005 〜1% (11)如前述（6)〜（10)之任一形狀固定性優異之可拉伸 咼強度薄鋼板，鋼成分並包含占以下質量百分比之Β · 0.0002〜0.002%。 (12)如前述（6)〜（11)之任一形狀固定性優異之可拉伸 向強度薄鋼板，鋼成分並包含占以下質量百分比之Cu · 0.2〜2% 〇 (13)如前述（6)〜（12)之任一形狀固定性優異之可拉伸 高強度薄鋼板，鋼成分並包含占以下質量百分比之Ni· 15 0.1 〜1%。 (14)如前述（6)〜（13)之任一形狀固定性優異之可拉伸 高強度薄鋼板，鋼成分並包含占以下質量百分比之各成八 之一種或二種。 REM ： 0.0005-0.02%

Ca : 0.0005〜0.002% (15)如前述（6)〜(14)之任一形狀固定性優異之可拉伸 高強度薄鋼板，鋼成分並包含占以下質量百分比之各成分 之一種或二種以上。

Mo : 0.05〜1% V : 0.02〜0.2% 20 1236503 玖、發明說明

Cr · 〇·〇ι〜1% 々·· 0·〇2〜〇·2% 一（丨6) %前述⑴〜(15)之任一形狀固定性優異之可拉伸 -強度薄鋼板’於鋼板與具潤滑效果之組成物間已鍍鋅。 、止：'一種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 &方法於進行用以得到具有前述⑹、⑺、⑴)〜⑼之 任所兄載之成分之高強度薄鋼板之熱軋時，於初乾具有 該成分之鋼片後，則於A r 3變態點溫度+ 1Q Q t以下之Μ 帶中進行鋼板厚之合龍下率25%以上之精札，然後^ 板表面塗布具潤滑效果之組成物者。 10 15 (18)—種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 造方法，係於進行用以得到具有前述⑹、⑺、〇1)〜⑼之 任-所記載之成分之高強度薄鋼板之熱軋時，於初乳具有 該成分之鋼片後，則於A。變態點溫度+ 1〇〇t：以下之溫度 帶中進行鋼板厚之合計壓下# 25%以上之精軋，然後於 Ar丨變怨點溫度以上Ah變態點溫度以下之溫度帶中滯留 1〜20秒，其後進而以2(rc/s以上之冷卻速度加以冷卻再 以350 C以下之捲繞溫度進行捲繞後，乃於鋼板表面塗布 具潤滑效果之組成物者。 (19) 一種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 2〇造方法，係於進行用以得到具有前述（6)、（7)、（11)〜（15)之 任一所記載之成分之高強度薄鋼板之熱軋時，於初軋具有 該成分之鋼片後，則於Aq變態點溫度+ i〇〇°c以下之溫度 帶中進行鋼板厚之合計壓下率25%以上之精軋，然後於 Ari變態點溫度以上An變態點溫度以下之溫度帶中滯留 12 1236503 玖、發明說明 1〜20秒，其後進而以2〇t：/s以上之冷卻速度加以冷卻，再 以超過35(TC而未滿45(TC之溫度帶之捲繞溫度進行捲繞後 ’乃於鋼板表面塗布具潤滑效果之組成物者。 (20) —種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 5造方法，係於進行用以得到具有前述（6)、（7)、（11)〜（15) 之任一所記載之成分之高強度薄鋼板之熱軋時，於初軋具 有該成分之鋼片後，則於Ao變態點溫度+ 1〇(rc以下之 溫度帶中進行鋼板厚之合計壓下率25%以上之精軋，然後 以20 C/s以上之冷卻速度加以冷卻，再以4⑽。◦以上之 10捲繞溫度進行捲繞後，乃於鋼板表面塗布具潤滑效果之組 成物者。 (21) -種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 造方法，係於進行用以得到具有前述⑻〜〇5)之任一所記載 之成分之薄鋼板之熱軋時，於初軋具有該成分之鋼片後， 15於Ar3變態點溫度+ 10(^以下之溫度帶中進行鋼板厚之合 計壓下率25%以上之精軋，然後加以冷卻再行捲繞後，％ · 塗布具潤滑效果之組成物者。 (22)如前述⑼〜(21)之任—形㈣定性優異之可拉伸 高強度薄鋼板之製造方法，進行熱軋程序中初札後之精札 20 時可施行潤滑軋延。 …w〜丨土健吳之可拉伸 高強度薄鋼板之製造方法，埶乾栽成由 …軋私序中，於初軋完成後 可進行去垢除銹。 13 1236503 ^ 玖、發明說明 (24) —種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 造方法，係於製造具有前述（6)、（7)、（11)〜（15)之任一所圮 載之成分之高強度薄鋼板時，於熱軋具有該成分之鋼片後 ，繼而進行酸洗（acid cleaning)、鋼板厚壓下率未滿8〇%之 5冷軋，然後於回復溫度以上Aq變態點溫度+ 10(rc以下之 溫度帶中保持5〜150秒，其次進行冷卻程序之熱處理，進 而於其後在鋼板表面塗布具潤滑效果之組成物者。 t (25) —種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 造方法，係於製造具有前述（6)、（7)、（11)〜（15)之任一所記 10載之成分之高強度薄鋼板時，於熱軋具有該成分之鋼片後 ，繼而進行酸洗、鋼板厚壓下率未滿8〇%之冷軋，然後於 ACl變態點溫度以上Aq變態點溫度+1〇〇t：以下之溫度帶 中保持5〜150秒，再以20t：/S以上之冷卻速度進行可冷卻 至350°C以下之溫度帶之程序之熱處理，進而於其後在鋼 15 板表面塗布具潤滑效果之組成物者。 (26) —種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 造方法，係於製造具有前述（6)、（7)、（11)〜（15)之任一所記 載之成分之咼強度薄鋼板時，於熱軋具有該成分之鋼片後 ,繼而進行酸洗、鋼板厚壓下率未滿8〇%之冷軋，然後於 20 Aq變態點溫度以上Aq變態點溫度+ i〇〇°c以下之溫度帶 中保持5〜150秒，再以20°C/s以上之冷卻速度予以冷卻至 起過350 C而未滿450 C之溫度帶，然後進而於該溫度帶中 保持5〜600秒，再以5°C/s以上之冷卻速度進行可冷卻至 200 C以下之溫度帶之程序之熱處理，進而於其後在鋼板表 14 1236503 玖、發明說明 面塗布具潤滑效果之組成物者。

(27) —種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 造方法，係於製造具有前述（6)、（7)、（n)〜（15)之任一所記 載之成分之高強度薄鋼板時，於熱軋具有該成分之鋼片後 5 ，繼而進行酸洗、鋼板厚壓下率未滿80%之冷軋，然後於 Aci變態點溫度以上Acs變態點溫度+ i 〇〇。〇以下之溫度帶 中保持5〜150秒，其次進行冷卻程序之熱處理，進而於其 後，在鋼板表面塗布具潤滑效果之組成物者。 I (28) —種形狀固定性優異之可拉伸高強度薄鋼板之製 1〇造方法，係為得到具有前述（8)〜（15)之任一所記載之成分之 薄鋼板，而於熱軋具有該成分之鋼片，繼而進行酸洗、鋼 板厚壓下率未滿80%之冷乾後，於回復溫度以上—變態 點溫度+ 100。。以下之溫度帶中保持5〜15〇秒，再進行冷卻 程序之熱處理，而後塗布具潤滑效果之組成物者。 15 (29)如前述（17)〜(23)之任一形狀固定性優異之可拉伸 高強度薄鋼板之製造方法，其中於熱軋後，將鋼板浸潰於 · 辞鑛浴中而於鋼板表面鍍鋅，然後，則於鋼板表面塗布具 潤滑效果之組成物。 (3〇)如前述（24)〜(28)之任一形狀固定性優異之可拉伸 20高強度薄鋼板之製造方法，其中該熱處理程序完成後，則 將鋼板浸漬於鋅錢浴中而於鋼板表面鍍鋅，再於鋼板表面 塗布具濁滑效果之組成物。 (31)如前述（29)或（3〇)之形狀固定性優異之可拉伸高 強度薄鋼板之製造方法，將鋼板浸潰於該鋅錢浴中而錢鋅 15 1236503 、 玖、發明說明 後，再行合金化處理’進而於其後，在鋼板表面塗布具潤 滑效果之組成物。 圖式簡單說明 5 第1圖係業經進行彎曲試驗之試樣之截面形狀之概念 圖。 _ 第2圖係用以說明摩擦係數測定器具者。 【實方式】 10 較佳實施例之詳細說明 首先，詳細說明前述（1)或（2)之本發明。 為得到優異形狀固定性，（1/2)厚度之板面之{1〇〇}< 〇11>〜{223}<11〇>方位群之χ射線隨機強度比之平均值 須為3以上。若其未滿3，則形狀固定性將劣化。 • 15 在此，所謂{1〇〇} < 011 >〜{223} < 110>方位群之χ 射線隨機強度比之平均值係由使用依據{11〇}極象圖而藉向 量法計算該方位群所含之主要方位{1〇〇}<()11>、{116)< 11〇>、{114}<11〇>、（Π3}<11〇>、{112}<11〇>、 {335}<11〇>及{223}<11〇>之χ射線繞射強度所得之立 20體集合組織或{110}、{100}、{211}、{310}極象圖中複數 之極象圖（以3個以上為佳）而以級數展開法計算所得之立 體集合組織求得者。 舉例言之，後者之方法之上述各結晶方位之χ射線隨 機強度比可直接使用立體集合組織之0 2=45。截面上之 16 1236503 玖、發明說明 / (001)[1-10] 、 （116)[1-10] 、 （114)[1-1〇] 、 （113)[1-10]、 (112)[1-10]、（112)[1-10]、（335)[1-1〇]之強度。但，所謂 {100}<011>〜{223}<110>之方位群之X射線隨機強度 比則為上述各方位之算術平均。 5 無法得到上述所有方位之強度時，亦可以{100} < 011 >、{116}<110>、{114}<110>、{112}<110>、{223} < 110>之各方位之算術平均替代。 進而，{554} < 225 >、{111} < 112 > 及{111} < 11〇 > φ 之3方位之X射線隨機強度比之平均值須為3 5以下。 10 若其超過3·5，則即便{100} < 〇11 >〜{223} < 110>方 位群之X射線隨機強度比之平均值適當，亦無法得到良好 之幵> 狀固定性。所謂{554} < 225 >、{Ιΐΐ}<ιΐ2>及{Π1} < 110 >之：3方位之X射線隨機強度比之平均值則可由同 樣以上述方法計算所得之立體集合組織求得。上述本發明 15之範圍更以{10〇}<011>〜{223}< 11〇>方位群之X射線 隨機強度比之平均值在4以上、{554}< 225 >、{111}< · 112>及{111}<110>之χ射線隨機強度比之算術平均值未 滿2 · 5為佳。 以上所述結晶方位之χ射線強度對於彎曲加工時之形 2〇狀固定性極為重要之理由雖未必明朗，但據推測，此係與 彎曲變形時之結晶之滑移舉動有關之故。 為付到供X射線繞射用之試樣，可對已切下距板寬 (1/4)W或（3/4)W位置30mm ώ之古式Η推/ 一 罝川mmp之斌月進仃二山精製之磨光 ’其次藉化學研磨或電解研磨去除歪斜部而進行製作。另 17 1236503 ’： 玖、發明說明 ’所謂以{hkl}<uvw>表示之結晶方位代表板面之法線方 向與{hki}平行，軋延方向則&uvw>平行。以χ射線進 〜_ v°a日方位之測疋則依照諸如新版加里提X射線繞射要 論（1986年發行，松村源太郎譯，AGNE株式會社)274韻 5 頁所記載之方法。 其次，就本發明中在確保拉伸性上極為重要之鋼板表 ®之狀態加以說明。本發明中，塗布具潤滑效果之組成物 前之鋼板表背之表面其中至少一方之算術平均粗链度^ 為1〜3.5/zrn。若該算術平均粗糙度Ra未滿i#m，則難以 10將隨後塗布之具潤滑效果之組成物保持於鋼板表面。另， 若算術平均粗糙度Ra超過3.5//m，則即便塗布具潤滑效 果之組成物亦無法得到充分之潤滑效果。因此，鋼板表背 之表面其中至少一方之算術平均粗糙度Ra為 而以1〜3//m為佳。在此，所謂算術平均粗糙度Ra係指 15 JIS B〇601_1994所記载之算術平均粗糙度Ra。 進而，塗布具潤滑效果之組成物後之鋼板於0〜20〇。(： 時，至少軋延方向或其直角方向之摩擦係數為〇 〇5以上 0·2以下。摩擦係數若未滿〇 〇5，則即便於加壓成形時為提 昇形狀固定性而提高胚料壓緊力（BHf : Blank Holding 20 Force),亦無法保持鋼板而將加以擠壓並使形狀固定性劣 化。另，若摩擦係數超過〇·2，則即便將胚料壓緊力（Bhf) 降低至實用範圍内，亦可能因鋼板之擠壓減少而降低拉伸 加工性。因此，上述摩擦係數之至少其一為〇 〇5以上〇.2 以下。 18 1236503 玖、發明說明 \ 又，至於用以限定摩擦係數之溫度帶，若未滿， 則將結霜而無法進行正當之評價。若超過200t，則已塗 布於鋼板表面之具潤滑效果之組成物可能不安定。因此， 用以限定摩擦係數之溫度帶為0〜200。〇。 5 在此，所謂摩擦係數係指於作為評價對象之鋼板表面 塗布具潤滑效果之組成物後，將其夾置於表面之維克氏硬 度為Hv600以上之2片平板間，並對鋼板表面施以垂直力 (F)以使面壓為1·5〜2kgf/mm2，然後抽出鋼板，此時之拉拔 修 力f相對於F之比例（f/F)即定義為摩擦係數。 10 其次，鋼板之拉伸性指標則定義為將鋼板加工為圓形 後，於已以圓筒衝頭進行拉伸成形後，以圓筒衝頭直徑（句 除拉伸極限可能之最大口徑（D)所得之值（D / d)。該測定中 鋼板之圓形加工尺寸為300〜400 0之各種直徑，圓筒衝 頭徑為1750 ,底面之肩部以1〇R之模具進行評價，衝模 15面之肩部則使用15R之模具加以評價。 以下，則就本發明鋼板之微觀組織加以說明。 · 首先，就關於前述（3)乃至（5)之本發明加以詳細說明。 本杂明中’為達成提昇形狀固定性之目的，無須特別 限定鋼板之微觀組織，若已於一般之鋼所呈現之肥粒鐵、 2〇 4韌鐵、波來鐵、麻田散鐵組織中得到本發明範圍内之集 合組織（本發明範圍内之χ射線隨機強度比），則可得到本 發明之提昇形狀固定性之效果。惟，在特定之微觀組織中 ，諸如在包含體積分率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵， 餘邛刀主要為由肥粒鐵、變勤鐵所構成之複合組織， 19 1236503 . 玖、發明說明 -0 或體積分率最大相係肥粒鐵，而第2相主要為麻田散鐵之 複合組織等中，可提高外伸性等加壓成形性。 另，^ 一相以上之衩合組織中包含殘留沃斯田鐵等結 晶構造非bcc者時，以其外之組織之體積分率換算之X射 5 線隨機強度比若為本發明之範圍内則無妨。 又，由於包含粗大之碳化物之波來鐵將成為疲勞龜裂 之發生側，並可能極端降低疲勞強度，故包含粗大之碳化 參 物之波來鐵之體積分率宜A 15%以下。進而，為確保良好 之疲勞特性，包含粗大之碳化物之波來鐵之體積分率宜為 10 5%以下。 另，在此，肥粒鐵、變韌鐵、波來鐵、麻田散鐵及殘 留沃斯田鐵之體積分率係以將自鋼板板寬之（1/4)w或 (3/4)W位置切出之試樣朝軋延方向截面研磨，並使用硝醇 (Nital)试藥及/或特開平5-16359〇號公報中所揭示之試藥進 15行蝕刻，再使用光學顯微鏡而以200〜500倍之倍率觀察所 _ 得之板厚之（l/4)t之微觀組織之面積分率定義者。但，由 於殘留沃斯田鐵亦可能無法輕易藉上述試藥餘刻而判別， 故亦可以下述方法算出其體積分率。 即，由於沃斯田鐵與肥粒鐵之結晶構造不同，故可由 20結晶學上之差異輕易加以辨別。因此，殘留沃斯田鐵之體 積分率亦可藉X射線繞射法實驗性地求出。即，其係利用 Mo之Κ α射線而可由沃斯田鐵與肥粒鐵之反射面強度差異 點利用下式而簡易求出其體積分率之方法。 V 7 =(2/3){1〇〇/(〇·7 χ α (211)/ γ (220) + i)} + 20 1236503 玖、發明說明 (1/3){1〇〇/(〇·78χ a (211)/ r (311)+ 1)}，但，α (211)、r (220)及γ (311)分別為肥粒鐵（α )沃斯田鐵（^ )之X射線反 射面強度。 本發明中，為賦與可提昇形狀固定性並進而得到良好 5之形狀固定性之低降伏比，而使其微觀組織構成體積分率 最大相為肥粒鐵，第二相則主要為麻田散鐵之複合組織。 但，可容許包含合計未滿5%之不可避免之變韌鐵、殘留沃 斯田鐵及波來鐵。另，為確保7〇%以下之低降伏比，肥粒 鐵之體積分率宜為50%以上。 10 又，本發明t為於提昇形狀固定性之外並賦與良好之 延性，而將其微觀組織構成包含體積分率5%以上25%以下 之殘留沃斯田鐵而其餘部分主要由肥粒鐵、變韌鐵所構成 之複合組織。但，可容許包含合計未滿5%之不可避免之麻 田散鐵及波來鐵。 15 進而，本發明中為於提昇形狀固定性之外並賦與良好 之磨銼（burring)加工性，而將其微觀組織構成體積分率最 大相為變韌鐵，或肥粒鐵及變韌鐵之複合組織。但，可容 許包含不可避免之麻田散鐵、殘留沃斯田鐵及波來鐵。為 得到良好之磨銼加工性（環形鍛造値），硬質之殘留沃斯田 20鐵及麻田散鐵之合計體積分率宜不滿5%。又，變韌鐵之體 積分率則宜為30%以上。進而，為得到良好之延性，變韌 鐵之體積分率宜為70%以下。 另’就則述（8)〜（10)之本發明加以詳細說明。 本赉明中，為於提昇形狀固定性之外並賦與更良好之 21 1236503 : 玫、發明說明 磨娃加工性’而宜將其微觀組織構成肥粒鐵單相，以確保 優良之磨銼加工性（環形鍛造性）。但，可容許依需要而包 含部分變勃鐵。另，為確保良好之磨銼加工性，變韌鐵之 體積分率宜為10%以下。但，可容許包含不可避免之麻田 5散鐵、殘留沃斯田鐵及波來鐵。另，此處所謂之肥粒鐵亦 包含變韌肥粒鐵及針狀肥粒鐵組織。又，為確保良好之疲 _ 勞特性’包含粗大之碳化物之波來鐵之體積分率宜為5〇/〇以 下。又’為確保良好之磨銼加工性（環形鍛造性），殘留沃 斯田鐵及麻田散鐵之合計體積分率宜不滿5%。 1〇 其次’就本發明之化學成分限定理由加以說明。 首先’就前述（6)乃至（15)之本發明加以詳細說明。 C係得到所欲之微觀組織所必需之元素。但，由於若 含量超過0.3%則將使加工性劣化，故為〇·3%以下。又， 由於若含量超過〇·2%則將使熔接性劣化，故宜為ο』％以 ,15下。另，由於若未滿0.01%則將使強度降低，故為〇〇1〇/〇 以上。又’為安定得到良好之延性所需之充分之殘留沃斯 田鐵量，而宜為0.05%以上。 而’特別是前述（8)〜（10)之要綱，由於c之含量超過 〇·1%時將使加工性及熔接性劣化，故為〇1%以下。又，若 0 $里未滿〇·〇ΐ%則將使強度降低，故為0.01%以上。

Si係作為固熔強化元素而可有效提昇強度者。為得到 所名人之強度，含量須為〇·〇1%以上。然而，若含量超過2% 則將使加工性劣化。因此Si之含量為0·01%以上2%以下 22 1236503 玖、發明說明 _ Μη (丁、作為！^容強化元素而可有效提昇強度者。為得 到所欲之強度，含量須為〇〇5%以上。又，在編以外若 未充分添加可抑制s所致熱裂之發生之Ti等元素，則宜添 加Mn/S-20之質量百分比之跑量。進而，施係沃斯田 5鐵女疋化元素，為女定得到良好延性所需之充分之殘留沃 斯田鐵量，其添加量宜為〇.1%以上。$，若添加超過3% 則將發生鋼胚龜裂，故為3%以下。 P係不純物，含量愈低愈好，由於若含量超過0.1%則 · 將對加工性及炫接性造成不良影響，且疲勞特性亦將降低 10 ，故為0.1 %以下。 S雖因過多時將引起熱軋時之龜裂而應極力降低含量 ’但若為0.03%以下則為可容許之範圍。又，s係不純物 而含量愈低愈好’由於過多時將生成可使局部延性及磨銼 加工性劣化之A類夾雜物，故應極力降低含量，因此以 15 0.01%以下為佳。 A1雖為進行鋼液脫氧而須添加〇 〇仍％以上，但由於將 鲁 招致成本之提高，故使其上限為1〇%。又，若添加過多， 亦將使非金屬失雜物增加而使伸長性劣化，故宜為〇.5%以 下。 N ;^於有關前述⑻之要綱中，較易於高溫下形成Ti 及Nb與析出物而甚於C,並將減少可有效固定c之们及 Nb。因此，雖應極力降低其含量，但若為〇〇〇5%以下則為 可容許之範圍。

Ti則可藉析出強化而幫助提昇鋼板之強度。但，若含 23 1236503 玖、發明說明 量未滿0.05%則該效果不足，而即便含量超過0.5%，亦將 導致該效果飽和，並招致合金成本之提高。因此，Ti之含 量為0.05%以上0.5%以下。

進而，Ti尤其於有關前述（8)〜（10)之要綱中，是為本 發明中最重要之元素之一。即，須滿足Ti — (48/12)C — (48/14)N—(48/32)S20%之條件，以析出固定會導致磨銼加 工性劣化之雪明碳鐵等碳化物之成因C，而幫助提昇磨銼 加工性。 在此，S及N與C相比皆可於較高溫帶形成Ti與析出 10 物，故為確保Ti2(48/12)C，必然須滿足Ti—(48/12)C — (48/14)N—(48/32)S2 0% 之條件。

Nb與Ti同樣可藉析出強化而幫助提昇鋼板之強度。 又，其亦具備使結晶粒子細微化而改善磨銼加工性之效果 。但，若含量未滿0.01%則該效果不足，而即便含量超過 15 0.5%亦將使該效果飽和並招致合金成本之提高。因此，Nb 之含量為0.01%以上0.5%以下。 進而，特別在有關前述（9)或（10)之要綱中，須滿足Ti + (48/93)Nb— (48/12)C— (48/14)N— (48/32)Sg 0%之條件， 以析出固定會導致磨銼加工性劣化之雪明碳鐵等碳化物之 20 成因C，而幫助提昇磨鋰加工性。 在此，由於Nb與Ti相比可於較低溫下形成碳化物， 故為確保Ti + (48/93)Nb 2 (48/12)C，必然須滿足Ti + (48/93)Nb— (48/12)C—(48/14)N—(48/32)S-0% 之條件。

Cu由於具有可於固熔狀態下改善疲勞特性之效果而可 24 1236503 玫、發明說明 視需要添加。但，若含量未滿0.2%則該效果將降低，而即 便含量超過2%，該效果亦將飽和。因此Cu之含量限於 〇·2〜2%之範圍内。但，當捲繞溫度為45〇t：以上時，若含 量超過1.2%，則捲繞後析出時可能使加工性明顯劣化，故 5 宜為1.2%以下。 B由於具有可藉與Cu複合添加而提昇疲勞極限之效果 ，故可視需要進行添加。又，尤其於有關前述（8)、（9)或 (10)之要綱中，B由於具有可藉抑制成因可能係固熔c量 之減少之P之晶界脆化而提昇疲勞極限之效果，故可視需 10要而添加。但，若含量未滿0.0002%則不足以得到該效果 ’而若添加超過0.002%則將導致鋼胚龜裂。因此，b之添 加範圍設定為0.0002%以上0.002%以下。

Ni可為防止因含Cu所致之熱脆性而視需要添加。但 ，若含量未滿0.1%則效果不彰，即便添加超過丨％該效果 15亦將飽和，故為0·1〜1%。然而，Cu之含量為ι·2%以下時 則宜為0.6%以下。

Ca及REM係可使會成為破壞起始部分或可令加工性 劣化之非金屬夾雜物之形態變化而予以無害化之元素。但 ’若添加未滿0.0005%則無效果，而即便Ca添加超過 20 0.002%，REM添加超過0.02%，該效果亦將飽和，故Ca 宜添加 0.0005% 〜0.002% ’REM 則宜添加 0.0005% 〜0.02% 〇 進而，為賦與強度，亦可添加Mo、V、Cr、Zr等析出 強化或固熔強化元素之一種或二種以上。但，若含量分別 25 1236503 玖、發明說明 未滿0.05%、0.02%、0.01%、0.002%則無法得到其效果。 又，即便分別添加超過1%、0.2%、1%、0.2%，其效果亦 將飽和。 另’以其荨為主成分之鋼中含有合計1%以下之Sn、 5 Co、Zn、w、Mg亦無妨。然而，Sn由於可能於熱軋時產 生瑕疵，故宜為0.05%以下。 其次’就本發明之製造方法限定理由加以詳細說明如 • 下。 本發明亦可藉於鑄造後、熱軋後已冷卻之狀態或熱軋 10後、熱軋後冷卻·酸洗、冷軋後再熱處理，或以熱浸鍍鋅 法對熱軋鋼板或冷軋鋼板施行熱處理後，進而對該等鋼板 施行其他表面處理而得。 本發明中先於熱軋而進行之製造方法並未特別限定。 即，可與咼爐或電爐等所進行之溶製接續而以各種二次治 _ 15鍊進行成分調整以達所欲之成分含量，接著則可以一般之 連績鑄造、鑄錠法等鑄造法，亦可以薄鋼胚鑄造等方法進 行鑄造。原料使用廢料亦無妨。若為連續鑄造所得之鐵塊 ，則可以高溫鑄片之狀態直接送入熱軋機，或亦可於冷卻 至室溫後於加熱爐内予以再加熱，然後進行熱軋。 2〇 至於再加熱溫度，雖未特別設限，但由於若為14〇〇〇c 以上，則除垢（scaling-off)量將增多而使產率降低，故再加 熱溫度宜未滿140(TC。又，由於未滿1〇〇〇χ：之加熱將顯著 損及時間上之作業效率，故再加熱溫度宜為1〇〇〇1以上。 進而，尤其於有關前述（8)、（9)或（1〇)之要綱中，由於未滿 26 1236503 玖、發明說明 U00°c之加熱不僅將使包含Ti及/或Nb之析出物於鐵塊中 不再溶解而粗大化並喪失析出強化能，亦將無法析出包含 有益於磨銼加工性之尺寸與分布之Ti及/或Nb之析出物， 故再加熱溫度宜為1100°C以上。 5 熱軋工程雖將於初軋完成後進行精軋，但於初乾完成 後進行去垢除銹時，宜滿足鋼板表面上之高壓水之衝擊壓 力 P(MPa)x 流量 L(l/cm2)^ 0.0025 之條件。 鋼板表面之尚壓水之衝擊壓力p可記述如下（參照「鐵 與鋼」1991·νο1.77Νο·9ρ1450)。 10 P(MPa)=5.64x POx V/H2 但， PO(MPa):液壓 V(l/min):噴嘴流液量 H(cm):鋼板表面與喷嘴間之距離 15 流量L可記述如下。 L(l/cm2)= V/( Wx v) 但， V(l/min):喷嘴流液量 W(cm):各噴嘴之喷射液接觸鋼板表面之寬度 20 v(cm/min):通板速度 衝擊壓力Px流量L之上限雖無須為得到本發明之效 果而特別限定，但由於一旦增加喷嘴流液量則將發生噴嘴 之磨損劇烈等問題，故宜為0.02以下。 進而，精軋後之鋼板之最大高度Ry宜為15/Zm(記為 27 1236503 玖、發明說明 15/zmRy。此係於當基準長度為2 5mm、評價長度^為 12.511^時，藉贝3 3 0601_1994之第5頁〜7頁所記載之方 法評價所得之結果μχ下。_ —如諸如金屬材料疲勞設計 便览（日本材料學會編）第84頁之記載，由熱乾或酸洗狀態 5之鋼板之疲勞強度與鋼板表面之最大高度Ry相關即可明 瞭。又，其後之精軋則宜於5秒内進行，以防止去垢除錄 後再次生成鐵鱗（scale)。 接著，再塗布具潤滑效果之組成物’為得到降低摩擦 係數之效果，精軋後之鋼板之算術平均粗糙度Ra宜為3·5 ίο以下。但，熱軋後或酸洗後施行表皮輥軋（skinpassr滿⑽ 或冷軋者則不在此限。 又，初軋後或接續其後之去垢除銹後，亦可接合薄板 胚，並連續進行精軋。此時，亦可暫且將粗板胚捲成線圈 狀，並視需要而加以收置於具保溫機能之外罩内，再予以 15 反繞而進行接合。 精軋後，欲製成最終產品熱軋鋼板時，必須於該精軋 後半，在Ah變態點溫度+ 10(rc以下之溫度帶内進行合計 壓下率25%以上之軋延。在此，所謂—變態點溫度可藉 諸如以下之計算式而由與鋼成分之關係簡易表示。即： 20 Ar3=910-310x %C+25x 〇/〇Si-80x %Mn

An變態點溫度+ i〇〇t：w下之溫度帶内之合計壓下率 若未滿25%,則由於業經軋延之沃斯田鐵之集合組織不夠 發達，故其後無論施以任何冷卻方法，皆無法得到本發明 之放果。為得到更尖銳之集合組織，A。變態點溫度+⑽ 28 1236503

玖、發明說明 U以下之溫度帶内之合計壓下率宜為3 5%以上。 又’用以進行合計壓下率25%以上之軋延之溫度帶之 下限雖未特別限定，但由於若未滿A”變態點溫度，則軋 延中所析出之肥粒鐵中將殘留加工組織而使延性降低，並 5令加工性劣化，故用以進行合計壓下率25%以上之軋延之 溫度7之下限宜為Ah變態點溫度以上。但，即便該溫度 未滿An變態點溫度，若藉隨後之捲繞處理或捲繞處理後 之熱處理而進行一定程度之回復或再結晶，則不在此限。 本發明中，雖未特別限定At*3變態點溫度+ i〇〇°c以下 10之溫度帶内之合計壓下率之上限，但若該合計壓下率超過 97.5 /〇貝丨軋延負荷將增大而必須過分提高乾延機之剛性， 並將產生經濟上之負荷，故宜為97·5%以下。 在此，進行A。變態點溫度+ 1〇(rc以下之溫度帶内之 熱軋時，若熱軋軋輥與鋼板之摩擦嚴重，鋼板表面近旁之 15板面上以{11G}面為主之結晶方位將發達而使形狀固定性劣 化，故可視需要而施以潤滑以減少熱軋軋輥與鋼板之摩擦 20

不荷別限定熱軋軋輕與鋼板之摩擦係 之上限，但若超過G2，則以{ug}面為主之結晶方位之 達將趨顯著而使形狀固定性劣化，㈣Ar3變態點溫度 100 C以ΤΊ里度帶内進行熱軋時’宜就至少1中一文使 乳軋輕與鋼板之摩擦係數為0·2以下。進而Γ於Ar3變 點溫度+刚。C以下之溫度帶内進行熱軋時，就其全軋道 熱軋軋輥與鋼板之摩擦係數為G.15以下為更佳。在此， 29 1236503 玖、發明說明 謂熱軋軋輥與鋼板之摩擦係數係依據軋延理論而由先進率 、軋延負荷、軋延轉矩等值藉計算所求得之值。 精軋之最終過程溫度（FT)雖未特別限定，但精軋之最 〜過私μ度（FT)宜結束於At*3變態點溫度以上。此係因熱 5軋中若軋延溫度未滿Ar3變態點溫度，則軋延前或軋延中 所析出之肥粒鐵中將殘留加工組織而使延性降低並使加工 性劣化之故。但，即便精軋之最終過程溫度（FT)未滿 變態點溫度，若於隨後之捲繞處理或捲繞處理後施行用以 回復、再結晶之熱處理，則不在此限。 10 另，雖未就完成溫度之上限特別加以設定，但若超過

An變悲點溫度+ 1 〇〇°c，則實質上不可能於Ar3變態點溫 度+ 100°C以下之溫度帶内進行合計壓下率25%以上之軋延 ’故完成溫度之上限宜為Αι*3變態點溫度+ i〇〇°c以下。 本發明中，由於無須為提昇其形狀固定性之目的而特 15 別限定鋼板之微觀組織，故結束精軋後，並未就以預定之 捲繞溫度進行捲繞為止之冷卻程序加以特別限定，但可為 以預定之捲繞溫度進行捲繞或為控制微觀組織而視需要進 行冷卻。 冷卻速度之上限並未特別限定，但由於可能發生熱畸 20 變所導致之翹曲，故宜為300°C/s以下。進而，由於該冷 卻速度過快時將無法控制冷卻完成溫度，而可能超調以致 過度冷卻至預定之捲繞溫度以下，故此處之冷卻速度宜為 150°C/s以下。又，冷卻速度之下限雖未特別限定，但不進 行冷卻時之空冷速度為5°C/s以上。 30 1236503 玖、發明說明 本發明中，為在提昇形狀固定性之外進而贼與得到良 好形狀固定性所需之低降伏比之目的，結束精軋後之工程 係首先於變態點溫度至Ari變態點溫度為止之溫度帶（ 肥粒鐵與沃斯田鐵之二相域）中滯留}〜]〇秒，以構成前述 5 (3)中記載之微觀組織之體積分率最大相為肥粒鐵，第2相 則主要為麻田散鐵之複合組織。在此之滯留係為於二相帶 中促進肥粒鐵變態而進行者，若未滿丨秒，則二相帶中之 肥粒鐵變態將不充分而無法得到充分之延性，而若超過2〇 秒，則將生成波來鐵，而無法得到目的所在之體積分率最 10大相為肥粒鐵而第2相主要為麻田散鐵之複合組織。 又，用以供1〜20秒之滯留之溫度帶宜為態點溫 度以上800°C以下，以輕易促進肥粒鐵變態。進而，為使 1〜20秒之滯留時間不致極端降低生產性，則宜為卜⑺秒 〇 15 又，為滿足該等條件，結束精軋後，必須以2〇°C/s以 上之冷卻速度迅速到達該溫度帶。冷卻速度之上限雖未特 別限定，但衡量冷卻設備效能，30(rc/s以下即為適當之冷 卻速度。而，若該冷卻速度過快，則無法控制冷卻完成溫 度，而可能超調而過度冷卻至Aq變態點溫度以下，故此 20 處之冷卻速度宜為15(TC/s以下。 其次，雖將自該溫度帶以2(TC/S以上之冷卻速度冷卻 至捲繞溫度（CT),但若冷卻速度未滿20°c /s ,則將生成波 來鐵或變韌鐵而無法得到充分之麻田散鐵，且無法得到所 欲之體積分率最大相為肥粒鐵而麻田散鐵為第2相之微觀 1236503 玖、發明說明 2織。降至捲繞溫度為止之冷卻速度之上限雖無須特別限 疋即可得到本發明之效果’但由於可能發生熱畸變所致之 趣曲，故宜為300°C/s以下。 又，為於本發明中在提昇形狀固定性之外亦賦與良好 5之延性之目的，結束精軋後之程序將先於a。變態點溫度 至Ar〗變態點溫度之溫度帶（肥粒鐵與沃斯田鐵之二相帶）中 滯留1〜20秒，以使前述（4)所記載之微觀組織包含體積分 率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵，且其餘部分主要為由 肥粒鐵、變韌鐵所構成之複合組織。此處之滯留雖係為於 10二相帶中促進肥粒鐵變態而進行者，但若未滿1秒，則由 於二相帶中之肥粒鐵變態將不充分，故無法得到充分之延 性，而若超過20秒，則將生成波來鐵而無法得到所欲之包 含體積分率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵且其餘部分 主要由肥粒鐵、變韋刃鐵所構成之微觀組織。又，由於供以 15 滯留1〜20秒之溫度帶可輕易促進肥粒鐵變態，故宜為Aq 變態點溫度以上800°C以下。進而，為使1〜20秒之滯留時 間不致使生產性大幅降低，宜加以縮短為1〜10秒。 又’為滿足該等條件，必須於精軋結束後以20°C/s以 上之冷卻速度迅速到達該溫度帶。冷卻速度之上限雖未特 20 別限定，但衡量冷卻設備效能，300°C/s以下即為適當之冷 卻速度。進而，若該冷卻速度過快則無法控制冷卻完成溫 度，而可能超調以致過度冷卻至An變態點溫度以下，故 此處之冷卻速度宜為150°C/s以下。 其次’雖將自該溫度帶以2〇C/s以上之冷卻速度冷卻 32 1236503 玖、發明說明 至捲繞溫度（CT)，但若冷卻速度未滿20°C/s，則將生成波 來鐵或包含碳化物之變韌鐵，而無法得到充分之殘留沃斯 田鐵’且無法得到包含所欲之體積分率5%以上25%以下之 殘留沃斯田鐵且其餘部分主要由肥粒鐵、變韌鐵所構成之 5微觀組織。降至捲繞溫度為止之冷卻速度之上限雖無須特 別限定即可得到本發明之效果，但由於可能發生熱畸變所 致之翹曲，故宜為300°C/s以下。 進而本舍明中，為在提昇形狀固定性之外亦賦與良 好之磨銼加工性之目的，於結束精軋後，將就以預定之捲 10繞溫度進行捲繞為止之程序除其間之冷卻速度以外皆不特 別加以限定，以使前述（5)所記載之微觀組織之體積分率最 大相為變韌鐵或肥粒鐵及變韌鐵之複合組織，但不欲使磨 銼加工性劣化至此而謀求其與延性之兼備時，亦可於A。 麦心點至Ar!變悲點為止之溫度帶（肥粒鐵與沃斯田鐵之二 15 相帶）中滯留1〜20秒。 20 此處之滞Θ雖係為於二相帶中促進肥粒鐵變態而進行 者仁若未滿1心，則由於二相帶中之肥粒鐵變態將不充 分’故無法得到充分之延性，而若超過2G秒，縣生成波 來鐵而無法得到所欲之變_或肥粒鐵及變_之複合組 織作為體積分率最大之微觀組織。又，由於供以滞留卜2〇 秒之溫度帶可輕易促進肥粒鐵變態，故宜a μ變態點以 上_CU下。進而，為使_秒之滞留時間不致使生產 性大幅降低，宜加以縮短為丨〜1〇秒。

又’為滿足該等條件， 必須於精軋結束後以20°C/s 以 33 1236503 '玖、發明說明 上之冷卻速度迅速降至该溫度f。冷卻速度之__L限雖未特 別限定，但衡量冷卻設備效能，300°C /s以下即為適當之冷 卻速度。進而，若該冷卻速度過快則無法控制冷卻完成溫 度，而可能超調以致過度冷卻至Ar!變態點以下，並喪失 5 改善延性之效果，故此處之冷卻速度宜為150°C/s以下。 其次，雖將自該溫度帶以20°C/s以上之冷卻速度冷卻 至捲繞溫度（CT)，但若冷卻速度未滿20°C /s，則將生成波 ® 來鐵或包含碳化物之變韌鐵，而無法得到所欲之變勃鐵或 肥粒鐵及變韌鐵之複合組織作為體積分率最大之微觀組織 10 。降至捲繞溫度為止之冷卻速度之上限雖無須特別限定即 可得到本發明之效果，但由於可能發生熱畸變所致之趣曲 ，故宜為300°C/s以下。 進而，本發明中，為得到前述（8)〜（1〇)所記載之鋼板， 於結束精軋後，雖未就以預定之捲繞溫度進行捲繞為止之 • 15轾序特別加以限定，但不欲使磨銼加工性劣化至此而謀求 其與延性之兼備時，亦可於At*3變態點至Ar!變態點為止 之溫度帶（肥粒鐵與沃斯田鐵之二相帶）中滯留1〜20秒。此 處之滯留雖係為於二相帶中促進肥粒鐵變態而進行者，但 若未滿1秒，則由於二相帶中之肥粒鐵變態將不充分而無 法得到充分之延性，而若超過2〇秒，則有使包含丁丨及/或 Nb之析出物尺寸粗大化而無法達成析出強化所致之強度提 升之虞。又，供以滯留！〜]〇秒之溫度帶則宜為A。變態點 以上860°C以下，以使其易於促進肥粒鐵變態。進而，為 使1〜20秒之滯留時間不致使生產性大幅降低，宜加以縮短 34 1236503 玖、發明說明 · 為1〜10秒。 · 又，為滿足該等條件，必須於精軋結束後以20c/s以 上之冷卻速度迅速降至該溫度帶。冷卻速度之上限雖未特 別限疋，但衡量冷卻設備效能，300t/s以下即為適當之冷 5卻速度。進而，若該冷卻速度過快則無法控制冷卻完成溫 度，而可能超調以致過度冷卻至Arl變態點以下，並喪失 改善延性之效果，故此處之冷卻速度宜為15(^c/s以下。 其次，雖將自該溫度帶冷卻至預定之捲繞溫度（CT)， Φ 但忒冷卻速度無須為得到本發明之效果而特別限定。然而 10 ，若冷卻速度過慢，則有使包含Ti及/或Nb之析出物尺寸 粗大化而無法達成析出強化所致之強度提昇之虞，故冷卻 速度之下限宜為20°c/s以上。降至捲繞溫度為止之冷卻速 度之上限雖無須特別限定即可得到本發明之效果，但由於 可能發生熱畸變所致之翹曲，故宜為3〇〇°C/s以下。 15 本發明中，由於無須為提昇其形狀固定性之目的而特 別限定鋼板之微觀組織，故未就捲繞溫度之上限加以特別 φ 限定，但為使在Ah變態點溫度+ 10(rC以下之溫度帶中藉 合計壓下率25%以上之軋延而得之沃斯田鐵之集合組織承 續，宜以下記之捲繞溫度το以下溫度進行捲繞。但，το 20無須為室溫以下。該το係以熱力學定義之溫度而為可使 沃斯田鐵及與沃斯田鐵成分相同之肥粒鐵具有同等自由能 之溫度，可同時考量C以外之成分之影響而使用下式簡易 加以計算。

T0=— 650.4x %C+B 35 1236503 玖、發明說明 在此，B係以下式決定者。 B=—50.6x Mneq+ 894.3 又’在此Mneq係由下記之含有元素之質量百分比決 定者。

Mneq=%Mn+〇.24x %Ni+0.13x %Si+0.38x %Mo + 0·55χ %Cr+0.16x %Cu- 0·50χ %A1 - 0.45x %Co+0.90x

%V 另’本發明中所規定之上述以外之成分之質量百分比 對T0所造成之影響並不大，故在此可加以忽略。 又’由於無須為提昇其形狀固定性之目的而特別限定 鋼板之微觀組織，故捲繞溫度之下限值亦無須特別限定， 但若線圈長時間處於濡濕之狀態下，則有因生銹而損及外 觀之虞，故宜為5〇°C以上。 本發明中，為在提昇形狀固定性之外亦賦與低降伏比 15之目的，而欲將前述（3)所記載之微觀組織構成體積分率最 相主要為麻田散鐵之複合組織時，若

宜為50°C以上。 大相為肥粒鐵而第2 ； 捲繞溫度超過3 5 0。〇， 麻田散鐵，且無法得至， 20 °C以下。又， 之延性之目的， 又，本發明中，為在提昇形狀固定性之外亦賦與良好 而钬將刖述(4)所記載之微觀組織構成包含 36 1236503 玖、發明說明 * 體積分率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵而其餘部分± ' 要由肥粒鐵、變勒鐵所構成之複合組織時，若捲繞温度為 450 C以上’則將生成包含碳化物之變拿刀鐵而無法得到充分 之殘留沃斯田鐵’亦無法得到所欲之包含體積分率外以 5上25〇/〇以下之殘留沃斯田鐵且其餘部分主要由肥粒鐵、變 動鐵所構成之微觀組織，故將捲繞溫度限定為未滿45代 。又’捲繞溫度為35(TC以下時’將生成大量麻田散鐵而 無法得到充分之殘留沃斯田鐵，亦無法得到所欲之包含冑 _ 積分率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵且其餘部分主^ 1〇由肥粒鐵、變拿刃鐵所構成之微觀組織，故將捲繞温度限定 為超過350°C。 進而，捲繞後之冷卻速度雖未特別限定，但若添加1% 以上之Cu，捲繞後不僅Cu將析出而使加工性劣化，亦可 能損失可有效提昇疲勞特性之固熔狀態之Cu，故捲繞後之 15冷卻速度於降溫至200°C為止前宜為3(rc/s以上。 進而，本發明中，為在提升形狀固定性之外亦賦與良 · 好之磨銼加工性之目白勺，而欲將前述（5)所記載之微觀組織 構成體積分率最大相為變韌鐵或肥粒鐵及變韌鐵之複合組 織4，若捲繞溫度未滿45(TC，則可能生成大量咸認有損 2〇磨銼加工性之殘留沃斯田鐵或麻田散鐵，而無法得到所欲 之由變韌鐵或肥粒鐵及變韌鐵所構成之複合組織作為體積 分率最大之微觀組織，故將捲繞溫度限定為45〇t以上。 進而，捲繞後之冷卻速度雖未特別限定，但若添加12%以 上之Cu，則由於捲繞後不僅Cu將析出而使加工性劣化， 37 1236503 ，* -Τ' 、 玖、發明說明 亦可能損失可有效提昇疲勞特性之固熔狀態之Cu，故捲繞 後之冷卻速度於降溫至200°C為止前宜為30°C/s以上。 本發明中’為得到前述（8)所記載之鋼板，雖未就捲繞 μ度（CT)加以特別限定，但為使於上限為Ar3變態點溫度 + 1 〇〇c以下之溫度帶中藉合計壓下率25%以上之軋延而得 之沃斯田鐵之集合組織承續，宜以前述捲繞溫度T0以下 溫度進行捲繞。 另’捲繞溫度（CT)之下限若為350°c以下，由於可能 無法產生包含充分Ti及/或Nb之析出物，且鋼中亦將殘留 10固熔c而使加工性降低，故宜以超過350°c之溫度進行捲 繞。而，捲繞後之冷卻速度雖未特別限定，但若添加1%以 上之Cu，則一旦捲繞溫度（CT)超過45〇(t，捲繞後不僅 將析出而使加工性劣化，亦可能損失可有效提昇疲勞特性 之固熔狀悲之Cu，故捲繞溫度（CT)超過45〇它時，捲繞後 ^ 之冷卻速度於降溫至200°C為止前宜為30°C/s以上。 ”、、軋权序疋成後將視需要而進行酸洗，其後則於聯機 或脫機狀態下施以壓下率1〇%以下之表皮減或壓下率高 達40/〇私度之冷札亦無妨。但，此時，^塗布具潤滑效果 之組成物並得到降低摩擦係數之效果，將控制表皮報乳壓 2〇下率以使表皮輥軋後之鋼板表背之表面其中至少一方之算 術平均粗糙度Ra為。 其次，至於製成最終產品冷軋鋼板時，則不特別限定 熱乳時之精軋條件。但，為得到更良好之形狀固定性，— 變態點溫度+1G()°C以下之溫度帶之合計壓下率宜為25%以 38 1236503 玖、發明說明 . 上。又，精軋之最終過程溫度（FT)即便結束於Ar3變態點 溫度以下亦無妨，但此時，由於將殘留可耐受於軋延前或 軋延中析出之肥粒鐵之加工組織，故宜藉隨後之捲繞處理 或加熱處理使之回復、再結晶。 5 後續之酸洗後之冷軋之合計壓下率則為80%。此則因 若冷札之合計壓下率為80%以上，則與一般之冷軋_再結晶 集合組織之板面平行之結晶面之{1U}面及{554丨面之χ射 線繞射積分曲面強度比將提高之故。又，以7〇%以下為宜 春 。冷軋率之下限雖無須特別限定亦可得到本發明之效果， 10但為將結晶方位之強度控制在適當之範圍内，則宜為3%以 上。 如上所述，業經冷軋之鋼板之熱處理係以連續退火 (annealing)程序為前提。 首先，於Aq變態點溫度+ 10(rc以下之溫度帶中處理 15 5 150心。忒熱處理溫度之上限若超過Ac3變態點溫度+ i〇〇c ,則因再結晶而生成之肥粒鐵將變態為沃斯田鐵，而 · 沃斯田鐵之結晶粒成長所得之集合組織則將隨機化，最終 所得之肥粒鐵之集合組織亦將隨機化，故將熱處理之上限 溫度設為Aq變態點溫度+ loot以下。在此，所謂Aci變 2〇態點溫度及Ac3變態點溫度係藉諸如雷斯利鐵鋼材料學 (1985年發行，熊井浩、野田龍彥譯，丸善株式會社）273 頁所記載之計算式而以與鋼成分之關係表示者。另，由於 該熱處理溫度之下限無須為提昇其形狀固定性之目的而特 別限定鋼板之微觀組織，故為回復溫度以上亦無妨，但因 39 1236503 玫、發明說明 未滿回復溫度時，將殘留加工組織而使成形性明顯劣化， 故熱處理之下限溫度為回復溫度以上。為進而得到良好之 延性，則宜為再結晶溫度以上。 又，該溫度帶之保持時間若未滿5秒，則不足以供雪 5明碳鐵完全再固熔，此外，即便進行超過150秒之熱處理 ，其效果亦將飽和，且將使生產性降低，故將保持時間設 為5〜150秒。 另，特別是前述（8)所記载之鋼板，該溫度帶之保持時 間若未滿5秒，則不足以供Ti&Nb之碳氮化物完全再固 H)炼，此外，即便進行超過15〇秒之熱處理，其效果亦將飽 和並使生產性降低，故保持時間與前述相同為5〜15〇秒。 後續之冷卻條件雖未特別限定，但為控制微觀組織， 亦可視需要而進行以下之冷卻或以任意溫度進行保持及冷 卻。 15 本务明中，為在提昇形狀固定性之外亦賦與低降伏比 之目的，而欲將前述（8)〜（1〇)所記載之微觀組織構成體積分 率最大相為肥粒鐵而第2相主要為麻田散鐵之複合組織時 ，將與前述說明同樣於Aci變態點溫度以上Aq變態點溫 度+ 100°c以下之溫度帶中處理5〜150秒。此時，即便仍處 20於該溫度範圍内，但溫度過低時，若已於熱軋板階段析出 3明妷鐵，則雪明碳鐵之再固熔將過於粍時，若溫度過高 貝J沃斯田鐵之體積分率將過大而使沃斯田鐵中之C濃度 降低，且將容易轉傾包含大量碳化物之變韌鐵或波來鐵變 態，故宜以78(TC以上850t以下之溫度進行加熱。 40 1236503 η 食 玖、發明說明 . 备 由於保持後之冷卻速度若未滿2〇t/s，則可能轉傾包 έ大里k化物之麦初鐵或波來鐵變態，故將冷卻速度設為 〇 C /s以上 Q卻完成溫度若超過3 5 0 °C ,則無法得到所 紙之體積刀率最大相為肥粒鐵而第2相為麻田散鐵之微觀 5組織，故將冷卻至35〇χ：以下之溫度帶。冷卻程序之完成 溫度下限雖未特別限定，但以水冷方式或重霧進行冷卻時 由於線圈長時間處於濡濕之狀態下可能因生銹而損及外 觀’故宜為50。〇以上。 ^ 又’本發明中’為在提昇形狀固定性之外亦賦與良好 1〇之延性，而欲將前述（4)所記載之微觀組織構成包含體積分 率5 /〇以上25%以下之殘留沃斯田鐵而其餘部分主要由肥粒 鐵、變韌鐵所構成之複合組織時，將與前述說明同樣於 Ac〗變怨點溫度以上A。變態點溫度+丨〇〇艽以下之溫度帶 中處理5〜150秒。此時，即便仍處於該溫度範圍内，但溫 15度過低犄，若已於熱軋板階段析出雪明碳鐵，則雪明碳鐵 之再固炫將過於範時，若溫度過高，則沃斯田鐵之體積分 # 率將過大而使沃斯田鐵令之c濃度降低，且將易於轉傾包 s大里奴化物之變韌鐵或波來鐵變態，故宜以78〇^以上 850 C以下之溫度進行加熱。保持後之冷卻速度若未滿2〇 20 C /s ’則可能轉傾包含大量碳化物之變韌鐵或波來鐵變態 ’故將冷卻速度設為20°C/s以上。 欠則為用以促進變韌鐵變態並使必須量之殘留沃 斯田鐵安定化之程序，冷卻完成溫度若為450°C以上，則 殘邊之沃斯田鐵將分解為包含大量碳化物之變韌鐵或波來 41 1236503 % 、 玖、發明說明 鐵，而然法得到所欲之包含體積分率5%以上25%以下之殘 、沂田鐵且其餘部分主要由肥粒鐵、變韋刃鐵所構成之微 觀組織。又，若未滿35〇χ：，則可能生成大量之麻田散鐵 ，而無法得到充分之殘留沃斯田鐵，且無法得到所欲之包 5含體積分率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵而其餘部分主 要由肥粒鐵、變韌鐵所構成之微觀組織，故將冷卻至超過 350°C之溫度帶。 •而，該溫度帶之保持時間若未滿5秒，則用以使殘留 沃斯田鐵安定化之變韌鐵變態將不充分而可能使不安定之 殘召;夭斯田鐵於接續之冷卻完成時發生麻田散鐵變態，且 將無法得到所欲之包含體積分率5%以上25%以下之殘留沃 斯田鐵而其餘部分主要由肥粒鐵、變韌鐵所構成之微觀組 織。又，若超過000秒，則將過度促進變韌鐵變態而無法 知到必須量之已安定之殘留沃斯田鐵，亦無法得到所欲之 • 15包含體積分率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵且其餘部分 主要由肥粒鐵、變韌鐵所構成之微觀組織。因此，該溫度 ▼之保持時間為5秒以上600秒以下。 最後，至冷卻完成為止之冷卻速度若未滿5t：/s，則可 能於冷卻中過度促進變韌鐵變態，而無法得到必須量之已 2〇安定之殘留沃斯田鐵，且可能無法得到所欲之包含體積分 率5%以上25%以下之殘留沃斯田鐵而其餘部分主要由肥粒 鐵、變韌鐵所構成之微觀組織’故設定為rc/s以上。又 ，由於冷卻完成溫度若超過20(TC，則可能使時效特性劣 化，故設為20(TC以下。冷卻完成溫度之下限雖未特別限 42 1236503 玖、發明說明 s 定’但以水冷方式或重霧進行冷卻時，由於線圈長時間處 ' 於儒濕之狀態下可能因生錄而損及外觀，故宜為坑以上 〇 進而，本發明中，為在提昇形狀固定性之外亦賦與良 5好之磨鋰加工性之目的，而欲將前述（5)所記載之微觀組織 構成體積分率最大相為變拿刃鐵或肥粒鐵及變拿刃鐵之複合組 織時，其熱處理溫度之下限溫度則為—變態點溫度以上 。該下限溫度若未滿Aei變態點溫度，則無法得到所欲之 體積分率最大相為變㈣或肥粒鐵及㈣鐵之複合組織。 10在此，不欲使磨銼加工性劣化至此而謀求其與延性之兼備 時，可為增加肥粒鐵之體積分率而將該溫度帶設為Aq變 態點溫度以上Acs變態點溫度以下（肥粒鐵與沃斯田鐵之二 相)之/JZL度γ。又，為進而得到良好之磨銼加工性，可設 疋為Aw隻恶點溫度以上Aq變態點溫度+ 1 〇q〇c以下之溫 15 度帶’以增加變韌鐵之體積分率。 其-人，本發明雖未就冷卻程序加以特別限定，但當前 · 述熱處理溫度為Aci變態點溫度以上Aq變態點溫度以下 日π則且以20 C/s以上之冷卻速度冷卻至超過35〇。。而為 月丨J述TO /jnL度以下之溫度帶。此則因冷卻速度若未滿々 20 ,則可能轉傾包含大量碳化物之變韌鐵或波來鐵變態之故 。又’若冷卻完成溫度為35(TC以下，則可能生成大量咸 認有損磨銼加工性之麻田散鐵，而無法得到所欲之由變韌 鐵或肥粒鐵及變韌鐵所構成之複合組織作為體積分率最大 之微觀組織，故宜超過350°C。進而，為使進行至前一程 43 1236503 玖、發明說明 序為止所得之集合組織承續，則宜為τ〇以下。 最後，降至冷卻程序之完成溫度為止之冷卻速度若為 20°C/s以上，則可能在冷卻時生成大量咸認有損磨銼加工 性之麻田散鐵，而可能無法得到所欲之由變勤鐵或肥粒鐵 5及變勒鐵所構成之複合組織作為體積分率最大之微觀組織 ，故宜設為未滿2G°C/s。又，冷卻程序之完成溫度若超過 2〇〇t則可能使時效特性劣化，故宜設為·。c以下。而， 至於其下限，由於在以水冷方式或重霧進行冷卻時，線圈 長時間處於㈣之狀態下可能因生錄而損及外觀，故宜為 10 50°c 以上。 另田則述熱處理溫度超過Ac3變態點溫度 而為Ac〕 變·悲點溫度+ 100。。以下時，則宜以2〇。。/3以上之冷卻速 度加以冷部至20(TC以下之溫度。此則因若未滿2〇c>c/s， 則可能轉傾包含大量碳化物之變f刀鐵或波來鐵變態之故。 15又由於冷部元成溫度若超過2〇〇°c則可能使時效特性劣 化，故宜為20(TC以下。至於其下限，由於在以水冷方式 或重霧進行冷部a夺，線圈長時間處於漂濕之狀態下可能因 生銹而損及外觀，故宜為5〇〇c以上。 此外，本發明中，為得到前述（8)〜(1〇)所記載之鋼板， 2〇雖未就後續之冷卻條件加以特別限但宜以紙々以上 之冷卻速度加以冷卻至超過35(rc而為前述τ〇溫度以下之 溫度帶。此則因若冷卻速度未滿2(rc/s，則包含Ti及域 Nb之析出物之尺寸可能粗大化而無法達成析出強化所致之 強度提昇之故。又’由於冷卻完成溫度若為以下， 44 1236503 玖、發明說明 . ▲ 則可能無法產生包含充分之Τι及/或Nb之析出物，且鋼中 * 亦將殘留固熔c而使加工性降低，故宜超過35(rc。又， 由於若冷卻程序之完成溫度超過200°C，則可能使時效特 f生劣化’故宜設為200°C以下。而，至於其下限，由於在 5以水冷方式或重霧進行冷卻時，線圈長時間處於濡濕之狀 態下可能因生銹而損及外觀，故宜為50它以上。 進而於其後’可視需要而實施表皮輕軋。但，此時， 為塗布具潤滑效果之組成物並得到降低摩擦係數之效果， · 可控制表皮輥軋壓下率以使表皮輥軋後之鋼板表背之表面 10其中至少一方之算術平均粗糙度Ra為1〜3.5//m。 為對酸洗後之熱軋鋼板或上述之再結晶熱處理完成後 之冷軋鋼板鍍鋅，亦可予以浸漬於鋅鍍浴中，並視需要而 施以合金化處理。 最後，為確保拉伸性，將於上述製造程序之後塗布具 15潤滑效果之組成物。塗布之方法則未特別限定，凡可得到 預期之塗布厚度者即可，一般則使用靜電塗布法、輥塗法 泰 〇 第1實施例 以下，進而說明前述⑴乃至⑺所記載之鋼板。 20 具有表1所示之化學成分之A〜L之鋼係於轉爐中進行 炫製，並於連續鎮造後進行再加熱，再藉接續於初札之精 軋而形成1.2〜5.5mm之板厚，然後進行捲繞而得者。但， 表中化學組成之表示則採用質量百分比。

其次，製造條件之細節則顯示於表2。在此，rSRT 45 1236503 ▲ % ' 玖、發明說明 v 係鋼胚加熱溫度，「FT」係最終過程精軋溫度（FT)，「軋延 率」係顯示At*3變悲點溫度+ 1 〇 〇 c以下之溫度帶之壓下率 之合汁。但，隨後於冷軋程序中進行軋延者則不在此限， 故為「一」。又，「潤滑」則顯示Ar3變態點溫度+ 1〇〇。〇以 5下之溫度帶中潤滑之有無。進而，「捲繞」則於捲繞溫度 (CT)為T0以下時以「〇」代表，超過τ〇時則以「χ」代 表。但，若為冷乳鋼板，則由於無須特別限定製造條件， • 故為「—」。其次，就一部分則已於熱軋後進行酸洗、冷軋 、退火。板厚則為0.7〜2.3mm。 10 在此，「冷軋率」係合計冷軋率，「Time」係退火時間 ，「退火」則於退火溫度為回復溫度以上Ac3變態點溫度+ 100°c以下之溫度帶内時以「〇」代表，不在其中時則以「 X」代表。另，至於鋼L，則已於初軋後以衝擊壓力 2.7MPa、流量o.ooi i/cm2之條件施以去垢除銹。而，就上 15述鋼板中之鋼G及鋼F-5則已加以鍍鋅。又，經上述製造 •過程後，則藉靜電塗布裝置或輥塗機塗布具潤滑效果之組 成物。 由此而得之熱軋板之拉伸試驗則係將試樣材料先加工 成JIS Z 22_01所記載之5號試片，再依JIS z 所記載 20之試驗方法進行者。表2則已顯示降伏強度（σγ)、拉伸強 度（σ Β)及斷裂伸長（Ε1)。 進而，對將自板寬之（1/4)W或（3/4)W位置切下3〇mm 必所得之試片再切成30mm 0而得之試片進行三山精製之 磨光，接著藉化學研磨或電解研磨去除歪斜部而進行製作 46 1236503 玖、發明說明 ' ’並依新版加里提X射線繞射要論（1986年發行，松村源 ^ 太郎譯，AGNE株式會社）274〜296頁所記載之方法進行χ 射線繞射強度之測定。 在此，{100}<011>〜{223}<110>方位群之X射線 5 隨機強度比之平均值係由使用根據{11 〇}極象圖而藉向量法 計算該方位群所包含之主要方位{100}<011>、{116}< 110>、{114}<11〇>、{113}<110>、{112}<11〇>、 {335}< 110>及{223}< 110>之X射線繞射強度所得之立 # 體集合組織，或{110}、{100}、{211}、{310}極象圖中複 10 數之極象圖（以3個以上為佳）而以級數展開法計算所得之 立體集合組織求出者。 舉例言之，後者之方法所求得之上述各結晶方位之χ 射線隨機強度比即可直接使用立體集合組織之02=45。截 面之（001)[1— 10]、（116)[1— 10]、（114)[ 1一 10]、（113)[1 — 15 1〇]、（112)[1 — 10]、（335)[1 — 10]、（223)[1 - 10]之強度。 但，{100}<011>〜{223}< 110>方位群之X射線隨機強 肇 度比之平均值則為上述各方位之算術平均。 無法得到上述所有方位之強度時，亦可以{1〇〇} <〇11 >、{116}<110>、{114}<110>、{112}<110> 及{223} 20 < 11〇>之各方位之算術平均代替。 其次，{554}< 225 >、{111}<112> 及{111}<110> 之3方位之X射線隨機強度比之平均值則可由同樣以上述 方法算出之立體集合組織求出。 表2中，X射線隨機強度比欄之「強度比1」係指 47 1236503 ' 玖、發明說明 it {100}<011>〜{223}<110>方位群之X射線隨機強度比 之平均值，「強度比2」則指{554} < 225〉、{111} < 112 > 及{111 }< 110 >之3方位之X射線隨機強度比之平均值。 其次，為調查上述鋼板之形狀固定性，而作成自板寬 5 之（1/4)W或（3/4)W位置起使軋延方向為長邊而寬為50mm 、長270mm之試片，並使用衝頭寬78mm、衝頭肩部R5 、衝模肩部R5之模具而進行了帽緣彎曲（hat bending)試驗 • 。業經彎曲試驗之試片則以立體形狀測定裝置加以測定板 寬中心部之形狀，並如第1圖所示般，分別以由左右之點 10 ⑤間之長度減去衝頭寬所得之值、由點①與點②之接線及 點③與點④之接線之交點之角度減去90。所得之值左右之 平均值、將點③與點⑤間之曲率之倒數左右平均化所得之 值作為尺寸精確度、回彈量、壁變形量而評價形狀固定性 〇 15 另，回彈量及壁變形量亦將隨BHF(胚料壓緊力）而變 B 化。雖然即便以任一 BHF進行評價亦不致使本發明之效果 改變其傾向，但由於在生產現場加壓實際零件時難以施加 較面之BHF ’故此次以BHF29kN進行各鋼種之帽緣彎曲 試驗。根據由上述彎曲試驗所得之尺寸精確度、壁變形量 20 ，即可於最後以尺寸精確度（△〇!)判斷形狀固定性。由於尺 寸精確度隨鋼板之強度上昇而劣化係一般周知之性質，故 在此顯示於表2之結果即以△ d/ σ B為指標。 又’算術平均粗糙度Ra則係使用雷射式之非接觸型 測定裝置而以JISB0601-1994所記載之方法求出者。 48 1236503 玖、發明說明 此外摩擦ί丁、數係如第2圖所示般，將鋼板夹置於表 面之、准克氏硬度為Ην_以上之2枚平板間而對其表面施 以垂直力（F)以使面壓為h5〜2kg/mm2，再抽出鋼板，而作 為抽出力f相對此時之F之比例（f/F)而求出者。 5 冑後’鋼板之拉伸性指標則為將鋼板加工成圓形後， 以圓筒衝頭進行拉伸成形，然後以圓筒衝頭直徑⑷除拉伸 拉伸極限可能之最大口徑⑼所得之值（D /句。該測定中， 鋼板之圓化加工尺寸為3〇〇〜4〇〇必之各種直徑，圓筒衝頭 直I為175 0 ’底面之肩部為1〇R，衝模面之肩部為况， 10至於胚料壓緊力，則於鋼A〜D為5kN，於鋼E、F1〜F10、 G、I〜L為100 kN，於鋼η則為15〇 kN。 摩擦係數為本發明範圍内之鋼板與摩擦係數較本發明 範圍高之鋼板相比，可知其拉伸指標值（D / d)較高，而皆 為1,91以上。

15 即，付合本發明者係鋼A、E、F-1、F-2、F-7、G、H 、I、J、K、L等11種鋼，而巳得到形狀固定性優異之可 拉伸南強度薄鋼板，其特徵在於含有預定量之鋼成分，至 少板厚之1/2厚度之板面之{1〇〇)<〇11>〜（223}<11〇>方 位群之X射線隨機強度比之平均值為3以上，且{554}< 20 225〉、{111} < 112> 及{1U} < 11〇> 之 3 方位之 χ 射線隨 機強度比之平均值為3.5以下，於表背之表面至少其中一 方之异術平均粗糙度Ra為1〜3.5//m之鋼板上塗布有具潤 滑效果之組成物，且於〇〜2〇〇艽時之軋延方向及其直角方 向之摩擦係數中至少其中之一為〇·〇5以上〇·2以下。因此 49 1236503 玖、發明說明 ，已超越以本發明中記載之方法評價之習知鋼之形狀固定 性指標。 上述以外之鋼則因以下之理由而不屬本發明之範圍。 即，鋼B由於C之含量在本發明申請專利範圍第$項 5之範圍外，故未得到充分之強度（σΒ)。鋼C由於P之含量 在本發明申請專利範圍第6項之範圍外，故未得到良好之 疲勞特性。鋼D因S之含量在本發明申請專利範圍第6項 之範圍外，故未得到充分之伸長量（Ε1)。鋼F-3因未經塗 布具潤滑效果之組成物，故未得到申請專利範圍第2項所 1〇兄載之目標摩擦係數，亦未得到充分之拉伸性（D/d)。 鋼F-4由於算術平均粗糙度Ra在本發明申請專利範圍 第1項之範圍外，故未得到申請專利範圍第2項記載之目 標摩擦係數’亦未得到充分之拉伸性（1)/(1)。鋼F—5則由於 變態點溫度+100t：以下之溫度帶内之合計壓下率在本 15發明中請專利範圍第13項之範圍外，故未得到中請專利範 圍第1項記載之目標集合組織，亦未得到充分之形狀固定 性（△ d/σ B) 〇 鋼F-6由於精軋結束溫度（FT)在本發明申請專利範圍 第Π項之耗圍外’且捲繞溫度亦在本案說明書記載之範圍 20外，故未得到申請專利範圍第！項記載之目標集合組織， 亦未得到充分之形狀固定性鋼F_8由於冷乾率 在本發明中請專利範圍第2 4項之範圍外，故未得到申請專 利範圍第1項記載之目標集合組織，亦未得到充分之形狀 固定性（Δ(1/σΒ)。鋼F-9由於退火溫度在本發明申請專利 50 1236503 玖、發明說明 範圍第24項之範圍外，故未得到申請專利範圍第1項記載 之目標集合組織，亦未得到充分之形狀固定性（△ d/σ B)。 鋼F-10則由於退火時間在本發明申請專利範圍第24項之 範圍外，故未得到申請專利範圍第1項記載之目標集合組 5 織，亦未得到充分之形狀固定性（△ d/ σ B)。 表1 銅 化學組成（單位··質悬％) 備考 C Si Μη Ρ S A1 其他 A 0.041 0. 02 0.26 0.012 0.0011 0.033 REM:0.0008 本發明 B 0.002 0.01 0.11 0.011 0.0070 0. 044 Ti :0.057 比較鋼 C 0.022 0. 02 0.22 0.300 0.0015 0.012 比較鋼 D 0.018 0. 04 0-55 0.090 0.0400 0.033 比較銅 E 0.058 0. 92 1.16 0.008 0.0009 0,041 Cu:0.48, B:0-0002 本發明 F 0.081 0. 88 1.24 0.007 0, 0008 .0. 031 本發明 G 0.049 0. 91 1.27 0.006 0.0011 0.025 Cu:0.78, Ni:0. 33 本發明 Η 0.094 1.89 1.87 0.008 0.0007 0.024 Ti:0.07l, Nb:0.022 本發明 I 0.060 1.05 1·16 0.007 0.0008 0. 033 MotO.ll 本發明 J 0.061 0. 91 1.21 0.006^ 0.0011 0.030 V:0.0?, Cr:0.08 本發明 K 0.055 1.21 1.10 0.008 0.0007 0.024 Zr：0. 03 本發明 L 0. 050 1.14 1.00 0.007 0.0009 0.031 Ca:0. 0005 本發明 (註）底線部之值為本發明範圍外之數值。 51 1236503 明 說 明 發 玖 備考 本發明| 比較銷1 比較锹I 丨比較_ 本發明 :本發明 本發明 比較網1 比較網1 1比較鋇1 ί比較綱1 件 比較銷 比較銷 1比較銷1 本發明1 1本發明1 1本發明1 丨本發明| 本發明| 本發明1 拉伸性 指標 (0/d) CM <£? 00 s rH CD 〇 g Csj CO oa o oo αο irt CO 一 Η r-<] c<i cn o c4 — c>i cn o CM· o o <si s — 5； — S CO 〇 CM ς〇 Ο οα 形狀固定性 指標 Δά/ 〇 (關/妃Pa ) cc cn O C7 CO erv 〇〇 m Si u-3! in! CO CO SI SI d CN kO ΙΛ CO (Π 機械性質 El I (%> ； $ t£> CM -cr ：cn 〇〇 iN CM cr> CSJ oo CM CO CM CM CO oo CN CO s o CO 〇 S ΟΪ CO C<J 1 <J B !{MFa) — cn 〇〇 cn UD CO 〇 CO 卜 ：cn to CO to «4? U) WO o Φ -v ^13 g〇 s *S〇 CM U3 r- £ to Csj 〇 CO CO σ\ 00 CO CD so CM ① CSS CO oo oo to a Y («Pa) r-4 CM iM s — o CM C4 ^T3 <Ti r-* CNI C4 呀 OO cn 切 «η cn 〇 c〇 xr 〇 o 00 .|^m4 cn cn x? <n trj o tn rr CD & s CO 々 ur? o xr 表面状態 m M »雄 0.06 evil Of 〇 — 〇 Cs3. 〇 cr> o o 卜 o o -1 Ol csr ol ol CT3 CM 〇l oo o o o r-· 〇 S d r-t r-n o 〇 trt 〇 2 O — ο 2 o cn o 塗布 i .1 体 m 悴 袜 体 你 裴 紫 你 康: 嫉 m 你 概 蜒 悻 «3 ^ Cc： 3. ίΜ 05 ατί mm4 O C<l 5M oa o r-*· ΙΛ Γ""· 叫 co] 〇 oi c-> CM uo o ΐ£> Ο o *Λ 〇 <M csi r-» σ> r-· Ol C4 X射線隨機強度比 強度比2 卜 Ο j tUDI cn an o oc xr ΙΛ — i〇 — C^· iH cn CNI Ί i〇 CM CO 〇 CTJ o ο CM* rH 〇 — r*-« 強度比il αο coi ol 叫 一| »**-< ao CM cn oo OO oo a CO] CM co| C4| 叫 rJ] 1 rHl u， C30 卜 CO 卜 a\ W5 oo 卜 η·ο 製造條件 冷軋·退火程序 Tiae (S) I 1 1 1 1 i 1 i 1 1 1 〇 〇>, o Cl o σν ^¾) 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 f i I 1 o o χ| o 1 1 1 1 I l 冷軋率i (%) I 1 1 1 i I 1 i i \ 1 Lrt §i U-? CC xn CO 1 1 1 I j I 熱軋程苧 I ο o 〇 〇 〇 O o O 〇 〇 x| } 1 1 1 〇 o ο o o 〇 潤滑 凝 w m m 能 m 悴 嫁 m m 悴 钵 枇 * 伸 菽 扇! m m 紐率 (%} CM o cn S s 04 Οί 穿 ol ot 1 1 I 1 r-1 o CO <Μ ft FT ο αο CO g 00 o oo 00 g 00 〇 QO 〇 CO o 00 o 卜 oo o o- CO 〇 L〇 Φ o 〇 •s〇 00 o 00 〇 C£J 00 〇 00 〇 00 o 卜 00 00 o oo O 卜 3Q s 卜 SRT <ΐ) 1250 1250 1200 1200 1150 1200 1200 1200 1200 1300 1300j 1200 1200 1200 1200 1150 1250 1200 1200 1200 1150 £il 銳 熱軋1 熱軋1 •j^j3 •j^j3 1 銳 熱軋 fi 熱軋 冷軋 I 冷軋 熱軋」 綴 I 熱軋 <c 03 CJ a ua 1 CM 1 tlm i 1 in i C3U CO 1 tJU C^ 1 Lsu 〇0 tL CT> 1 上 o 1 o 32 一

Goolx 二 值數之外 圍範 明發本 為 β— 4線註 52 1236503 玖、發明說明 如以上之詳細說明，本發明係有關於一種形狀固定性 優^之可拉伸南強度薄鋼板及其製造方法，藉使用該等高 金度薄鋼板’即便為具有不利於拉伸成形之集合組織之鋼 亦可知到良好之拉伸性，故可望實現形狀固定性與拉伸 5性之兼得’而為卫業價值極高之發明。 第2實施例 以下，進而說明前述（8)〜（10)所記載之鋼板。 具有表3所示之化學成分之A〜L之鋼係於轉爐中炫製 10、’，二於連續鑄造後，以表4所示之加熱溫度進行再加熱， 並藉接續於純之精軋形成i 2〜5 5麵之板厚，然後進行 捲凡而知者。但’表中化學組成之表示則採用質量百分比 另亦如表4所不般就若干鋼種進行了潤滑軋延。又， 就鋼L則於初軋後以衝擊壓力2.7Mpa、流量〇 〇〇1…一 15之條件施以去垢除錄。進而，亦如表2所示般就—部分於 熱軋程序後進行了酸洗、冷軋、熱處理。板厚則為 7 2.3mm。另’上述鋼板中之鋼G及鋼A_8則業已链鋅 0 製造條件之細節已顯示於表4。在此，「SRT」係鋼胚 2〇加熱溫度，「FT」係最終過程精軋溫度，「軋延率」係顯示 Ar3變態點溫度+1()()。(：以下之溫度帶内之壓下率之合計者 。但’隨後於冷軋程序中進行軋延者則不在此限，故為「 」。又’「潤滑」則顯示變態點溫度+丨〇〇。〇以下=⑼ 度帶中潤滑之有無。進而’「CT」代表捲繞溫度。但二 53 1236503 ' 玖、發明說明 於若為冷軋鋼板則無須特別限定製造條件，故為「一」。其 次，「冷軋率」係合計冷軋率，「ST」係熱處理溫度，厂 Time」係熱處理時間。 又，經上述製造過程後，則藉靜電塗布裝置或輥塗機 5 塗布具潤滑效果之組成物。 由此而得之熱軋板之拉伸試驗則係將試樣材料先加工 成Jis Z 2201所記載之5號試片，再依JIS z 2241所記載 I 之試驗方法進行者。表4則已顯示降伏強度（σγ)、拉伸強 度（σΒ)及斷裂伸長（Ε1)。另，就磨銼加工性（環形鍛造性） 1〇亦已依日本鐵鋼聯盟規格JFS T 100M996所記載之環形鍛 造試驗方法進行評價。表4中已顯示環形鍛造率（又）。 進而，以與第1實施例相同之方法進行了 χ射線繞射 強度之測定。 其次，以與第1實施例相同之方法評價了形狀固定性 15 〇 1 又’就算術平均粗糙度Ra亦已以與第i實施例相同 之方法加以求出。 此外，摩擦係數亦已以與第丨實施例相同之方法求出 〇 20 最後，鋼板之拉伸性指標亦以與第1實施例相同之方 法求出。另，胚料壓緊力於鋼5為1〇kN，於鋼；為1〇刪 ，於鋼A、鋼C、鋼E、鋼卜鋼（}、鋼^鋼丨、鋼κ則 為 120 kN。 摩擦係數為本發明範圍内之鋼板與摩擦係數較本發明 54 1236503 玖、發明說明 範圍高之鋼板相比’可知其拉伸指標值（D / d)較高，而皆 為1.91以上。 符合本發明者係鋼Α·1、A-3、A-4、A-8、A-10、C、 Ε、G、Η、I、J、L等12種鋼，而已得到形狀固定性優異 5 之可拉伸且具磨光性之高強度薄鋼板，其特徵在於含有預 定量之鋼成分，至少板厚之1/2厚度之板面之{1〇〇丨<011 >〜{223}< 110>方位群之X射線隨機強度比之平均值為3 以上，且{554}< 225>、{111}<112> 及{111}<11〇> 之 3 方位之X射線隨機強度比之平均值為3 · 5以下，於表背之 10表面其中至少一方之算術平均粗糙度Ra為1以上3·5以下 之鋼板上塗布有具潤滑效果之組成物，且於〇〜2〇〇〇c時之 軋延方向及其直角方向之摩擦係數中至少其中之一為〇〇5 以上0.2以下。因此，已超越以本發明中記載之方法評價 之習知鋼之形狀固定性指標。 15 上述以外之鋼則因以下之理由而不屬本發明之範圍。 P鋼A-2由於精軋結束溫度（FT)及Ar3變態點溫度 + l〇〇c以下之溫度帶内之合計壓下率在本發明申請專利範 圍第21項之範圍外，故未得射請專利範圍第丨項記載之 2〇目標集合組織’亦未得到充分之形狀固定性（ΔοΙ/σΒ)。鋼 2〇二由於未經塗布具潤滑效果之組成物，故未得到申請專 利耗圍第2項所記載之目標摩擦係數，亦未得到充分之拉 ^ ^ ( 鋼Α-6因算術平均粗糙度Ra在本發明申請專 截第1項之乾圍外，故未得到申請專利範圍第2項記 之目標摩檫係數，亦未得到充分之拉伸性_)。鋼Μ 1236503 ·， 玖、發明說明 因熱處理溫度（st)在本發明中請專利範圍第28項之範圍外 ，故未得到巾請專利範圍第26項記載之目標集合組織，亦 未得到充分之形狀固定性（Δ(1/αΒ)。鋼A-9因冷乳率在本 發明申請專利範圍第28項之範，，故未得财請專利範 5圍第1項記載之目標集合組織，亦未得到充分之形狀固定 性（△ d/σ B)。 ^ 鋼B由於C之含量在本發明申請專利範圍第8項之範 圍外，故未得到充分之強度（σΒ)。鋼D因Ti之含量在本 發明申請專利範圍第8項之範圍外，故未得到充分之強度（ 1〇 σΒ)及形狀固定性（△d/aB)。鋼F因C之含量在本發明申 請專利範圍第8項之範圍外，故未得到充分之環形鍛造率（ 入）。鋼I由於S之含量在本發明申請專利範圍第8項之範 圍外，故未得到充分之環形鍛造率（；1)及伸長量（Ε1)。鋼κ 由於Ν之含量在本發明申請專利範圍第8項之範圍外，故 15 未得到充分之環形鍛造率（λ)及伸長量（Ε1)。 56 1236503 明 說 明 發 玫 nr m、' 激 恃 藜 ϋ m 傅 3X 嚴 Τ〇Γ j 餾 Μ- 粼 丨待 翳 1 粼 掩 蓊 餾 得 ώΙ 麵 e Λ Μ Η (Μ Ο ο (33 1*0 ο ο ο ο CO 〇〇 o o 〇 o 名 ω Oei 00 d m r-*4 -"4 cc ο ό ο SS UO ο ο CQ ο ο u> Μ CM cn o O > 斧 *rnm rH Ο ο ο CM s o xr o o d s o j 卜 r~< o d ψ^4 ν Ο 1 CNJ ο ο r-< rH o o 卜 ο σ ι r-4 g ο CSi s d i d 1 i in cn o o 1 卜 s C3 1 S Ο 1 »—< CO ο d 1 1 tn 3 o »r-i 卜 r-< ο ια s o CO rH o uo CM 〇 〇 o — o r-t CM Ο ο CO CO r-4 ο CD CvJ r-< c5 — CNI «ΜΙ Ο to Csl r-* 〇 CSI CO rH o 0¾ T-H o CO tr^ Ο ο ο o o o cq — 〇 o d 卜 r~< o o o tx> fKM* g o CM § ο CO § ο vn — § O CM oq Ο ο cn o o o r~l g o d I CNi 〇 o d - CO Ο ο U3 s O m s o CM <NI o d s o CO r~i Ο ο CM S ο f-H s d CM g ο ir^ s o y? S d S d CO CO Ο Ο ο ο o o o d — O d o »—< o o o 卜 o o o o S ο ο ο ^rH ο ο CM r—< o o r~< Ο 切 Ο ο CT> o o o d o I—# § d CO o o o d ίΧ LO ο ο ο ^r* C〇 o o in o o o r~« o o CO o o o CO S ο 卜 ο ο ο o o o s ο ¢3 r—i o o s o d UD 〇 〇 〇 νη 〇1 τ*Η ^r o l〇 XT o CM o LO Οϊ o CNI rH — 寸 ο CO oi — r-« ia 守 o !0 ① f-H 〇 cn ο CO o r—♦ CD o <NI o d CO 00 o — ο CO 1-Η 00 〇· οη 00 ο CT5 d CO 00 o 〇〇 00 d CJ> ΙΟ CO ο ο O o o m LO o d iO rH o d u*) «Μ o d ο CSJ r—< ο CO CO ο d 卜 οα ο ο 卜 CO ο ο 04 o d 00 s 〇· o s 〇· 騰 0Q ω Cx. ο 55 •a (註）底線部為本發明範圍外之數值。 57 1236503 龜玖、發明說明 s:撫怜 ^ ^ ^ bii槲并 »槲件 wsiisi srll槲件 si· s:!翻许 莕槲件 萊溆-uli .s!^li~j lislTfl 蒌鏹14 ϋ ¥ 粼Η-ι 1 α/ρ

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7V CQ oiiv ool—v ΊΎ ?ly si Tyl ?y (註）底線部為本發明範圍外之數值。 58 1236503 玖、發明說明 如以上之詳細說明，本發明係有關於一種形狀固定性 優異之可拉伸高強度薄鋼板及其製造方法，藉使用該等高 強度薄鋼板’即便為具有不利於拉伸成形之集合組織之麵 板亦可得到良好之拉伸性，故可望實現形狀固定性與拉伸 性之兼得’因此本發明可謂為工業價值極高之發明。 【圖式簡單說明】 第1圖係業經進行彎曲試驗之試樣之截面形狀之概念 圖。 第2圖係用以說明摩擦係數測定器具者。 【圈式之主要元件代表符號表】 59

Claims (1)

1236503

拾、申請專利範圍 第91 123026號專利申請案申請專利範圍修正本93 〇7旧 1. -種可拉伸且具特定職固定性質之高強度薄鋼板，其 係包含： 至少一部份； 5 纟中’ 1少於1亥至少一部份之一中心厚度的板面上 a·於一由{1〇0}<011>〜{223}< 11〇>定向組成群中的 一 X射線強度與一隨機X射線衍射強度的一第一平 均比值係至少為3，以及 10 b·於{554}< 225 >、{111}< 112> 及{111}< 11〇> 之 3 定向組成中的該X射線強度與該隨機X射線衍射強 度的一第二平均比值係最大為3.5，以及 其中’該至少一部份的至少一表面之算術平均粗糙 度Ra為1〜3.5 // m，以及 15 一組成物，其係具有覆蓋該至少一部份的表面的潤滑 效果。 2·如申請專利範圍第丨項之高強度薄鋼板，其中，該表面 於約〇至200°C間的溫度下，具有一摩擦係數為〇·〇5至 0.2。 20 3 ·如申請專利範圍第1項之高強度薄鋼板，其中，該至少 一部份係具有一化合物結構的微結構，包括占最大體積 比例的肥粒鐵（ferrite)作為一第一相，以及實質上作為 第·—相的麻田散鐵（martensite)。 4·如申請專利範圍第1項之高強度薄鋼板，其中，該至少 一部份係具有一化合物結構的微結構，包括體積比例約 25 1236503 拾、申請專利範圍 5%至25%的殘留沃斯田鐵（austenite)，以及實質上由肥 粒鐵、變韌鐵（bainite)所構成的其餘部分。 5.如申請專利範圍第1項之高強度薄鋼板，其中，該至少 一部份係具有一化合物結構的微結構，包括肥粒鐵與變 5 拿刃鐵’且肥粒鐵及變拿刃鐵之其中之一係占一相的最大體 積比例。 6·如申請專利範圍第1項之高強度薄鋼板，其中該至少一 部伤係包括有.（以重量百分比表示） C · 0 · 01 〜0 · 3 %， 10 Si : 0.01 〜2%， Μη · 0.05〜3%， 0.1%， S $ 0.01%，以及 Α1 : 0.005〜1%， 15 其餘部分係由F e及不可避免之不純物所構成。 7.如申請專利範圍第6項之高強度薄鋼板，其中，該至少 一部份又包括至少下列其一：（以重量百分比表示） Ti : 0.05〜0.5%，以及 Nb : 0.01 〜0.5%。 20 8·如申請專利範圍第1項高強度薄鋼板，其中，該至少一 部份係選擇性包括下列其一：（以重量百分比表示） I. C : 0.01 〜〇·ι%， SS 0.03%， NS 0.005%，以及 25 Ti : 0.05〜0.5%， 1236503 拾、申請專利範圍 以滿足下列表示方式： Ti-(4 8/12)C-(48/14)N-(48/32)S^ 0% 其餘部分係由Fe及不可避免之不純物所構& ; II. Nb : 0.01 〜0.5%，以及 5 Ti，以滿足下列表示方式： Ti + (48/93)Nb-(48/12)C-(48/14)N-(48/32)S> 〇〇/〇 其餘部分係由Fe及不可避免之不純物所構成；以 及

HI. Si : 0.01 〜2%， 10 Μη : 0·05〜3%， PS 0.1%，以及 Α1 ·· 0.005〜1% 〇 9·如申請專利範圍第8項之高強度薄鋼板，其中，該至少 一部份又選擇性包括下列其中之一：（以重量百分比表 15 示） L B : 0.0002〜0.002%，

II· Cu : 〇·2〜2%， III· Ni : 〇·ΐ〜1〇/0， IV* Ca : 0.0005〜0.002%，以及 REM : 0.0005〜0.02%，以及 V· Mo : 〇.〇5〜1%， V : 0·〇2〜0.2%， Cr : 〇·〇ι〜1%，以及 Zr : 〇·〇2〜0.2%。 10·如申請專利範圍第6項之高強度薄鋼板，其中，該至 62 1236503 拾、申請專利範圍 少一部份又選擇性包括下列其中之一：（以重量百分比 表示） I. B : 0.0002〜0.002%， II. Cu : 0.2〜2%， 5 III. Ni : 0.1 〜1%， IV. Ca : 0.0005〜0.002%，以及 REM : 0.0005〜0.02%，以及 V. Mo : 0.05〜1%， V : 0.02〜0.2%， 10 Cr : 0.01 〜1%，以及 Zr : 0.02〜0.2%。 1 1.如申請專利範圍第1項之高強度薄鋼板，其又包含備 置於該至少一部份與該組成物之間的一鋅鍍層。 12. —種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 15 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： (以重量百分比表示） C : 0.01 〜0.3%， Si : 0.01 〜2%， 20 Μη : 0.05〜3%， 0.1%， SS 0.01%，以及 Α1 : 0.005〜1%，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物 所構成， 25 初軋該平板，以製得該鋼板； 1236503拾、申請專利範圍 於一 Al·3最大轉化溫度為+ loot之溫度範圍内，精 軋έ亥平板使一鋼板厚度之總削減率至少達25% ;以及 加用具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面。 13.如申請專利範圍第12項之方法，其又包含下列步驟： 於熱札製程中，在初軋步驟之後，施用一潤滑軋程序至 該精軋步驟。 10 15 25 14·如申凊專利範圍第12項之方法，其又包含下列步驟： 於该精軋步驟中，在該初軋步驟完成之後，施用一除銹 (descaling)程序。 15·如申請專利範圍第12項之方法，其又包含下列步驟： 在施用步驟之前，於一熱軋程序之後，藉由浸泡該鋼板 於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅。 16·如申凊專利範圍第15項之方法，其又包含下列步驟： 方；鍍鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 17·種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 方、W得该鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： (以重量百分比表示） c : 0.01 〜0·3〇/〇， Si : 0·01 〜2〇/〇， Μη ·· 0.05〜3%， 0.1%， S$〇.〇l%，以及 A1 · 0.005〜1 % ’其餘部分係由pc及不可避免之不純物

64 1236503 拾、申請專利範圍 所構成， 初札該平板，以製得該鋼板； 、：Ar'取大轉化溫度為+ 100°c之溫度範圍内，精 ”板* _板厚度之總削減率至少達25%，以製得 一熱軋板； 維持該熱軋鋼板；^ Δ 雜^ _ 、Ari軚化&度至Ar3轉化溫度的溫 度範圍内1〜20秒； •以至少、20C/sec的冷卻速度，冷卻該維持的熱軋鋼板 ， 、彔大3 50 C的捲曲溫度，捲曲該冷卻的熱軋板；以 及 ^用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面， 其中，至少於該鋼板之一中心厚度的板面上： a·於一由{100} < 011 >〜{223} < 11〇>定向組成群中的 15 一 x射線強度與一隨機X射線衍射強度的一第一平 均比值係至少為3，以及 b·於{554}< 225 >、{111}<112>及{111}<11〇> 之 3 定向組成中的該X射線強度與該隨機χ射線衍射強 度的一第二平均比值係最大為3.5， 2〇 其中，該鋼板的至少一表面之算術平均粗糙度Ra 約為1〜3.5 // m，以及 其中’該鋼板係具有一化合物結構的微結構，包括 占最大體積比例的肥粒鐵作為一第一相，以及實質上作為 一第二相的麻田散鐵。 25 1 8.如申請專利範圍第1 7項之形狀固定性優異之可拉伸高 65 1236503 拾、申請專利範圍 強度薄鋼板之製造方法，又包含下列步驟：於熱軋製程 中’在初軋步驟之後，施用一潤滑軋程序至該精軋步驟 〇 19.如申請專利範圍第1 7項之方法，其又包含下列步驟： 5 於該精軋步驟中，在該初軋步驟完成之後，施用一除銹 程序。 20·如申請專利範圍第17項之方法，其又包含下列步驟： 在施用步驟之前，於一熱軋程序之後，藉由浸泡該鋼板 於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅。 1〇 21·如申請專利範圍第20項之方法，其又包含下列步驟： 於錢鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 22· —種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 5 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： (以重量百分比表示） c : 0.01 〜0.3%， Si : 0.01 〜2%， Μη : 〇·〇5〜3%， 20 Ρ$0.1%， SS 0.01%，以及 A1 : 0.005〜1%，其餘部分係由及不可避免之不純物 所構成， 初軋該平板，以製得該鋼板； 於一 最大轉化溫度為+ i〇(rc之溫度範圍内，精 25 1236503 拾、申請專利範圍 25%，以製得 軋该平板，使一鋼板厚度之總削減率至少達 一熱軋板； 轉化溫度的溫 維持該熱軋鋼板於An轉化溫度至 度範圍内1〜20秒； 以至少2 0 C / s e c的冷卻速度’冷卻該雜 、、隹持的熱軋鋼板 以350°C至 熱軋板；以及 450°C之間的一捲曲溫度 ’捲曲該冷卻的 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面， 1〇 其中，至少於該鋼板之一中心厚度的板面上： a·於一由{100} < 011 >〜{223} < 11〇 >定向組成群中的 一 X射線強度與一隨機X射線衍射強度的一第一平 均比值係至少為3，以及 b.於{554}< 225 >、{111}<112>及{111}<11〇>之 3 15 定向組成中的該X射線強度與該隨機X射線衍射強 度的一第二平均比值係最大為3.5， 其中’该鋼板的至少一表面之算術平均粗糖度Ra 約為1〜3 ·5 // m，以及 其中’該鋼板係具有一化合物結構的微結構，包括 20 體積比例約5%至25%的殘留沃斯田鐵，以及實質上由肥 粒鐵、變韌鐵所構成的其餘部分。 23.如申请專利範圍第22項之方法，其又包含下列步驟： 於熱乾製程中，在初軋步驟之後，施用一潤滑軋程序至 該精軋步驟。 25 24.如申请專利範圍第22項之方法，其又包含下列步驟： 67 1236503 拾、申請專利範圍 夂4精軋步驟中，在該初軋步驟完成之後，施用一除銹 程序。 25.如申請專利範圍第22項之方法，其又包含下列步驟： 在施用步驟之前，於一熱軋程序之後，藉由浸泡該鋼板 於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅。 26·如申請專利範圍第25項之方法，其又包含下列步驟·· 於鍍鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 2入一種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 10 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： (以重量百分比表示） C : 0.01 〜0.3%， Si ·· 0·(Η〜2%， 15 Μη : 0.05〜3%， P^O.l%， 0.01%，以及 A1 : 0·005〜1%，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物 所構成， 20 初礼该平板’以製得該鋼板； 於一 最大轉化溫度為+ 1〇〇它之溫度範圍内，精 軋該平板，使一鋼板厚度之總削減率至少達25% ,以製得 一熱軋板； 以至少20 C /sec的冷卻速度，冷卻該熱軋鋼板； 以至少450°C的捲曲溫度，捲曲該冷卻的鋼板；以及 25 拾、申請專利範圍 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面， 其中，至少於該鋼板之一中心厚度的板面上： a·於一由moxon〉〜{223}<11〇>定向組成群中的 一 X射線強度與一隨機X射線衍射強度的一第一平 均比值係至少為3，以及 b·於{554}< 225 >、{111}<112> 及{111}<n〇> 之 3 定向組成中的該X射線強度與該隨機χ射線衍射強 度的一第二平均比值係最大為3.5， 其中’該鋼板的至少一表面之算術平均粗糙度Ra 約為1〜3·5 // m，以及 其中’該鋼板係具有一化合物結構的微結構，包括 肥粒鐵、受初鐵，且肥粒鐵、變韋刃鐵的其中之一係占一相 的最大體積比例。 28. 如申请專利範圍第27項之方法，其又包含下列步驟： 於熱軋製程中，在初軋步驟之後，施用一潤滑軋程序至 該精軋步驟。 29. 如申請專利範圍第27項之方法，其又包含下列步驟： 於該精軋步驟中，在該初軋步驟完成之後，施用一除銹 程序。 3〇·如申請專利範圍第27項之方法，其又包含下列步驟： 在施用步驟之前，於一熱軋程序之後，藉由浸泡該鋼板 於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅。 3 1 ·如申請專利範圍第30項之方法，其又包含下列步驟： 於鍍鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 1236503 ία、申gfg專利範匿 •種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： (以重量百分比表示） 5 c : 〇.〇1 〜0·ΐ〇/〇， 0.03% ? 0.005% , Nb . 0·01 〜0.5%，以及 Ti : 0·〇5〜〇·5%，以滿足下列表示方式·· % 1〇 Tl+(48/93)Nb-(48/12)C-(48/14)N-(48/32)S- 0% 其餘部分係由Fe及不可避免之不純物所構成； 於一 Ah最大轉化溫度為+ i〇〇〇c之溫度範圍内，精 札該平板’使一鋼板厚度之總削減率至少達25〇/〇 ; 冷部及捲曲製造於該精軋步驟之該鋼板；以及 15 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面。 33·如申请專利範圍第32項之方法，其又包含下列步驟： 於熱軋製程中，在初軋步驟之後，施用一潤滑軋程序至 φ 該精軋步驟。 34·如申請專利範圍第32項之方法，其又包含下列步驟： · 20 於该精軋步驟中，在該初軋步驟完成之後，施用一除銹 程序。 3 5·如申凊專利範圍第32項之方法，其又包含下列步驟： 在施用步驟之前，於一熱軋程序之後，藉由浸泡該鋼板 於一鑛鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅。 25 36.如申请專利範圍第35項之方法，其又包含下列步驟： 70 1236503 拾、申請專利範圍 於鍍鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 37·種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 5 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置-平板，包括： (以重量百分比表示） c : 〇·〇1 〜0.3%， Si : 0.01 〜2〇/〇， Μη : 〇.〇5〜3%， 10 PS 0.1%， S $ 〇·〇ΐ%，以及 Α1 · 〇·〇〇5〜1%，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物 所構成， 備置ό玄平板，相繼以熱軋、酸浸（pickiing) '冷札程序 15 ’於一鋼板厚度之削減率低於80%，來製得該鋼板； 維持5至1 50秒之後的該冷軋的鋼板，在一回復溫度 至約+1001的一 Ac3轉化溫度的範圍内，施用一熱處理， 之後’冷卻該加熱的鋼板；以及 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面。 20 38·如申請專利範圍第37項之方法，其又包含下列步驟： 在施用該組合物的步驟之前，於一熱處理施用步驟之後 ’藉由浸泡該鋼板於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅 〇 39·如申請專利範圍第38項之方法，其又包含下列步驟： 25 於鍍鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 71 1236503 拾、申請專利範圍 金處理。 4〇· -種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： 5 (以重量百分比表示） c : 0.01 〜〇·3〇/0， Si : 0.01 〜2〇/0， Μη ·· 〇.〇5〜3%， 0.1% , ί0 0·01%，以及 A1 · 〇·〇〇5〜1%，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物 所構成， 備置4平板’相繼以熱軋、酸浸（pickling)、冷軋程序 ，於一鋼板厚度之削減率低於8〇%，來製得該鋼板； 15 維持5至150秒之後的該冷軋的鋼板，在一 AC|轉化 溫度至約+100°C的一 Ah轉化溫度的範圍内，施用一熱處 理； 以至少2(TC/seC的冷卻速度，冷卻該加熱的鋼板至一 最大溫度範圍為350°C ;以及 20 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面，其中， 該鋼板係具有一化合物結構的微結構，包括占最大體積比 例的肥粒鐵作為一第一相，以及實質上作為一第二相的麻 田散鐵。 4L如申請專利範圍第40項之方法，其又包含下列步驟： 25 在施用該組合物的步驟之前，於一熱處理施用步驟之後 1236503 b、申請專利範圍 ，藉由浸泡該鋼板於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅 〇 2·如申请專利範圍第4 1項之方法，其又包含下列步驟： 於鍍鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 43 ·種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟·· 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： (以重量百分比表示） 10 C : 0.01 〜0.3%， Si : 0.01 〜2%， Mn : 〇·〇5〜3%， 0.1%， s $ 0.01 %，以及 15 Α1 : 0·005〜1%，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物 所構成， 備置該平板，相繼以熱軋、酸浸（pickHng)、冷軋程序 ’於一鋼板厚度之削減率低於8〇%，來製得該鋼板； 維持5至1 50秒之後的該冷軋的鋼板，在一 Ac 1轉化 2〇 /m度至約1 的一 A。轉化溫度的範圍内，施用一熱處 理； 乂至少20 C /sec的冷卻速度，冷卻該加熱的鋼板至一 350與45〇t溫度範圍之間； 維持該冷卻的鋼板於該溫度範圍内約5至600秒；以 73 25 1236503 拾、申請專利範圍 以至少5t/sec的冷卻速度，冷卻該維持的鋼板於又 一最大200°C的溫度範圍；以及 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面， 其中，至少於該鋼板之一中心厚度的板面上： 5 a·於一由{10〇}<011>〜{223}<11〇>定向組成群中的 一 X射線強度與一隨機X射線衍射強度的一第一平 均比值係至少為3，以及 b·於{554}< 225 >、{111}<112>及{111}<11〇> 之 3 定向組成中的該X射線強度與該隨機χ射線衍射強 10 度的一第二平均比值係最大為3.5， 其中，該鋼板的至少一表面之算術平均粗糙度Ra 約為1〜3.5 // m，以及 其中’該鋼板係具有一化合物結構的微結構，包括 體積比例約5%至25%的殘留沃斯田鐵，以及實質上由肥 15 粒鐵、變韌鐵所構成的其餘部分。 44.如申请專利範圍第43項之方法，其又包含下列步驟： 在施用该組合物的步驟之前，於一熱處理施用步驟之後 ，藉由浸泡該鋼板於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅 〇 2〇 45·如申請專利範圍第44項之方法，其又包含下列步驟·· 方、鍍鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 仏.一種用來製造—可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟： 25 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： 1236503 拾、申請專利範圍 (以重量百分比表示） C : 0.01 〜0.3%， Si : 0.01 〜2%， Μη ·· 0.05〜3%， 5 0.1% 5 0.01%，以及 A1 : 0.005〜1%，其餘部分係由Fe及不可避免之不純物 所構成， 備置該平板，相繼以熱軋、酸浸（pickling)、冷軋程序 10 ，於一鋼板厚度之削減率低於80%，來製得該鋼板； 維持5至150秒之後的該冷軋的鋼板，在一 ACl轉化 溫度至約1 〇〇°C的一 Ac;轉化溫度的範圍内，施用一熱處 理； 冷卻該加熱的鋼板；以及 15 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面， 其中，至少於該鋼板之一中心厚度的板面上： a·於一由{1 00} < 011 >〜{223 }< 11 〇 >定向組成群中的 一 X射線強度與一隨機X射線衍射強度的一第一平 均比值係至少為3，以及 20 b·於{554} < 225 >、{111} < 112> 及{111} < 11〇> 之 3 定向組成中的該X射線強度與該隨機X射線衍射強 度的一第二平均比值係最大為3.5 , 其中’該鋼板的至少一表面之算術平均粗糙度Ra 約為1〜3.5 // m，以及 25 其中’該鋼板係具有一化合物結構的微結構，包括 75 1236503 拾、申請專利範圍 肥粒鐵、變韌鐵，且胪軺# 代土 ^ ^ 肥粒鐵、變韌鐵的其中之一係占一相 的最大體積比例。 47. 如申請專利範圍帛46項之方法，《又包含下列步驟： 在施用該組合物的步驟之前，於一熱處理施用步驟之後 5 ，藉由浸泡該鋼板於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅 〇 48. 如申請專利範圍第47項之方法，其又包含下列步驟： 於鑛辞步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 10 49· 一種用來製造一可拉伸且具特定形狀固定性質之高強 度薄鋼板的方法，其係包含下列步驟·· 於製得該鋼板之一熱軋製程中，備置一平板，包括： (以重量百分比表示） C · 〇 · 〇 1 〜〇. 1 %， 15 0.03% . NS 0.005%， Nb : O.oi〜0.5%，以及 Ti : 0.05〜0.5%，以滿足下列表示方式·· TH-(48/93)Nb-(48/12)C-(48/14)N-(48/32)S^ 0% ° 其餘部分係由F e及不可避免之不純物所構成； 備置该平板’相繼以熱軋、酸浸（pickling)、冷軋程序 ’於一鋼板厚度之削減率低於80%，來製得該鋼板； 維持5至1 50秒之後的該冷軋的鋼板，在一 Ac〗轉化 溫度至約1 〇〇 t的一 Acs轉化溫度的範圍内，施用一熱處 25 理； 1236503 拾、申請專利範圍 冷卻該加熱的鋼板；以及 施用一具潤滑效果之組成物至該鋼板的表面。 50·如申請專利範圍第49項之方法，其又包含下列步驟： 在施用該組合物的步驟之前，於一熱處理施用步驟之後 5 ，藉由浸泡該鋼板於一鍍鋅槽中，而在鋼板表面鍍上鋅 〇 5 1 ·如申請專利範圍第50項之方法，其又包含下列步驟： 於錢鋅步驟之後與該施用步驟之前，備置該鋼板至一合 金處理。 77