TW201334846A - 汽提裝置及使用其之汽提加工方法 - Google Patents

Abstract

本發明提供一種汽提裝置，其係可防止由屑粒對填裝槽內壁之附著或再凝聚之大粒徑屑粒所致的配管堵塞、由小粒徑屑粒所致的篩網之孔堵塞、擠出機之打滑，可長期運作者；並且填裝槽具備攪拌軸與攪拌翼，且於內壁面上具備擋板；攪拌翼具有刀翼；擋板於填裝槽之圓筒橫方向剖面中，相對於流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有上游側側面與下游側側面匯合而形成交點之大致三角形之剖面形狀，擋板之於填裝槽之圓筒橫方向剖面中的上游側側面之線段、與自攪拌軸之中心起與交點連結之線段所成的角度為30~75度，擋板之於填裝槽之圓筒橫方向剖面中的下游側側面之線段、與自攪拌軸之中心起與交點連結之線段所成的角度為30~75度。

Description

汽提裝置及使用其之汽提加工方法

本發明係關於一種自橡膠狀聚合物溶液或漿料中回收橡膠狀聚合物的汽提裝置及使用其之汽提加工方法。

先前以來，作為自橡膠狀聚合物溶液或含有橡膠狀聚合物之漿料中回收橡膠狀聚合物之方法，廣泛採用汽提加工方法。

該汽提加工方法通常係使用具備至少一個圓筒立式填裝槽之汽提裝置進行，但有以下問題：於所處理的橡膠狀聚合物之屑粒中之溶劑含量相對較多之第1槽中，屑粒容易附著於填裝槽之內壁上，並且因屑粒之再凝聚而生成大粒徑屑粒，有引起配管之堵塞之虞。

為了防止此種填裝槽中之問題，先前以來提出了各種控制屑粒之粒徑之方法。

例如存在使用特定之分散劑之方法(例如參照專利文獻1及2)、使用特定之攪拌翼之方法(例如參照專利文獻3)等。

[先前技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]日本專利特公昭57-053363號公報

[專利文獻2]日本專利特公昭60-010041號公報

[專利文獻3]日本專利特開2005-029765號公報

然而，上述使用分散劑之方法有以下問題：獲得屑粒後，於後續步驟中所使用之擠出機中屑粒容易滑動，容易引起由沒入不良導致之處理速度下降之故障。

另一方面，上述使用特定之攪拌翼之方法有以下問題：生成一部分粒徑過小之屑粒，於後續步驟中進行屑粒之篩選時容易引起篩網之孔堵塞。

因此，本發明之目的在於提供一種汽提裝置及使用其之汽提加工方法，其為自橡膠狀聚合物溶液或漿料中回收橡膠狀聚合物之汽提裝置及使用其之汽提加工方法，其防止由屑粒對填裝槽內壁之附著、或因屑粒之再凝聚而產生之大粒徑屑粒所致的配管之堵塞，且防止由一部分小粒徑之屑粒所致的後步驟中之篩網之孔堵塞，可長期運作，又，由於不依賴於分散劑，故亦可有效地防止由後續步驟之擠出機中發生打滑而引起沒入不良所致的處理速度下降之故障，總而言之可提高聚合物之產率。

本發明者等人為了解決上述課題進行努力研究發現：藉由採用利用特定之攪拌翼粉碎屑粒並使之分散的方法，進而於填裝槽之內壁面上配置具有大致三角形之剖面形狀之擋板，可達成上述目的，從而完成了本發明。

即，本發明如下所述。

[1]

一種汽提裝置，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液或漿料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物，具備至少一個圓筒立式填 裝槽者，上述填裝槽中之至少第1槽具備沿圓筒縱著方向延伸且沿著軸方向旋轉之攪拌軸、與自該攪拌軸之中心向上述填裝槽之內壁面方向延伸的攪拌翼，上述攪拌翼包含刀翼，上述刀翼具有朝向上述攪拌之旋轉方向且小刃角為10~60度的刃，上述刀翼之刃之頂端與和該刀翼處於同一平面上之上述攪拌軸之剖面之中心的距離之2倍長度相對於上述填裝槽之內徑的比例為30~70%，上述填裝槽中之至少第1槽於該填裝槽之內壁面上具備擋板，該擋板於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽內之流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有該上游側側面與下游側側面匯合而形成交點之大致三角形之剖面形狀，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的上游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的下游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度。

[2]

一種汽提裝置，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液或漿 料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物，具備至少一個圓筒立式填裝槽者者，上述填裝槽中之至少第1槽具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸方向旋轉之攪拌軸、與自該攪拌軸之中心向上述填裝槽之內壁面方向延伸的攪拌翼，上述填裝槽中之至少第1槽於該填裝槽之內壁面上具備擋板，上述擋板於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽內之流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有該上游側側面與下游側側面匯合而形成交點之大致三角形之剖面形狀，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的上游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的下游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度。

[3]

如上述[1]或[2]之汽提裝置，其中上述擋板於沿著上述攪拌軸之方向以包含該擋板及攪拌軸之剖面切割時，其剖面積之總和相對於以上述剖面切割時之填裝槽之水相中之剖面積而為1~20%。

[4]

一種汽提加工方法，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液 或漿料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物者，且其使用如上述[1]至[3]項中任一項之汽提裝置，於上述填裝槽中之至少第1槽中，將以nD²所定義之攪拌係數設定為1~50，(n為攪拌翼之轉速(1/sec)，D為攪拌翼之翼徑(m))。

根據本發明之汽提裝置，可有效地防止填裝槽中之屑粒之附著或配管之堵塞、篩網之孔堵塞、及擠出機發生打滑，可長期穩定地運作，能異以高產率回收橡膠狀聚合物。

以下，參照圖式，對本發明之實施方式(以下稱為「本實施形態」)加以詳細說明。本發明並不限定於以下之記載，可於其主旨之範圍內進行各種變形而實施。

於各圖式中，上下左右等位置關係只要無特別說明，則設定為基於各圖式所示之位置關係，進而，圖式之尺寸比率並不限定於圖示之比率。

進而，於本說明書中，附有「略」之用語係表示於本領域技術人員之技術常識之範圍內除該「略」以外之用語之含意，亦包括除「略」以外之含意本身。

以下對本實施形態之汽提裝置加以說明。

再者，本實施形態之汽提裝置有下述攪拌翼包含刀翼之構成之情況、與攪拌翼不含刀翼之構成之情況。以下將該等分別設定為第1形態、第2形態。

[汽提裝置之第1形態]

本實施形態中之汽提裝置之第1形態係以下之汽提裝置，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液或漿料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物，具備至少一個圓筒立式填裝槽者，上述填裝槽中之至少第1槽具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸方向旋轉之攪拌軸、及自該攪拌軸之中心向上述填裝槽之內壁面方向延伸的攪拌翼，上述攪拌翼包含刀翼，上述刀翼具有朝向上述攪拌之旋轉方向且小刃角為10~60度的刃，上述刀翼之刃之頂端與和該刀翼處於同一平面上之上述攪拌軸之剖面之中心的距離之2倍長度相對於上述填裝槽之內徑的比例為30~70%，上述填裝槽中之至少第1槽於該填裝槽之內壁面上具備擋板，該擋板於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽內之流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有該上游側側面與下游側側面匯合而形成交點之大致三角形之剖面形狀，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的上游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的下游側 側面之線段、與自上述攪拌軸之中心與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度。

圖1中示出本實施形態之第1形態中之汽提裝置10之要部之概略剖面圖。

本實施形態之第1形態中之汽提裝置10具備至少一個自下述橡膠狀聚合物溶液或漿料中回收橡膠狀聚合物之圓筒立式填裝槽13。

汽提裝置10具備：向填裝槽13供給橡膠狀聚合物溶液或漿料之供給口2、與供給蒸汽之既定噴霧器連結的蒸汽供給口3、及將與屑粒分離之揮發性氣體排出之配管4。

本實施形態之第1形態中之汽提裝置10可具備一個圖1所示之圓筒立式填裝槽13，亦可具備複數個，於具備複數個之情形時，該等之至少第1槽、即最先被供給橡膠狀聚合物溶液或漿料之填裝槽具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸方向即圖1中之箭頭A方向旋轉的攪拌軸1、與自該攪拌軸1之中心向上述填裝槽13之內壁面方向延伸的攪拌翼20。該攪拌翼20中包含下述刀翼22。

(填裝槽)

填裝槽13具備圓筒立式側面部、上表面部11及下表面部12，上表面部11及下表面部12可分別成為鏡板。

於上表面部11及下表面部12為鏡板之情形時，該等可為平鏡板、圓形鏡板、半橢圓體形鏡板等之任一者。

填裝槽13之內徑較佳為1.5~5 m，更佳為2~4 m，填裝槽13之高度較佳為2~8 m，更佳為3~6 m。

填裝槽13之內容積較佳為10~60 m³，更佳為20~45 m³。

再者，上述填裝槽13之高度係將填裝槽之側面部之高度與上表面部11及下表面部12之剖面之高度相加所得的高度，上述上表面部11及下表面部12之剖面之高度即形成彎曲面之上表面部11及下表面部12於與攪拌軸1平行之方向上所占的空間之高度。

(攪拌翼)

於上述攪拌軸1上設置有攪拌翼20，該攪拌翼20係自該攪拌軸1之中心向上述填裝槽13之內壁面方向沿著大致水平方向延伸，且隨著攪拌軸1之旋轉而旋轉。

圖2中示出攪拌翼20之一例之要部之概略立體圖。

圖2所示之攪拌翼20具備平板狀之槳翼21，該槳翼21係於相對於填裝槽之圓筒軸方向而以垂直方向之剖面作為基準時，傾斜既定之角度a而設置於安裝於攪拌軸1上之支撐部25上。就流體之攪拌效率之觀點而言，槳翼21之安裝角度a較佳為90度~15度，更佳為75度~25度，進而較佳為65~35度。

(刀翼)

於構成本實施形態之汽提裝置的填裝槽中之至少第1槽中，所獲得之橡膠狀聚合物之屑粒中之溶劑含量相對較多，因此通常於填裝槽內屑粒容易附著於內壁面上，又，因屑粒之再凝聚而生成大粒徑屑粒，該大粒徑之屑粒容易引起配管之堵塞。鑒於上述情況，於本實施形態之第1形 態中之汽提裝置中，於填裝槽中之至少第1槽中，將攪拌翼20設定為包含刀翼22者。

此處，所謂刀翼22，係指攪拌翼成為刀形狀者，以使刀之刃朝向圖1中之旋轉方向A側的方式設置。

於本實施形態之第1形態中之汽提裝置10具備複數個填裝槽之情形時，並不限定於第1槽之填裝槽，第2槽以後之填裝槽亦可使用具備刀翼者作為攪拌翼。

於圖2所示之攪拌翼20中，於以相對於填裝槽13之攪拌軸1而垂直之水平剖面作為基準時傾斜既定之角度a的槳翼21之面上，經由既定之安裝構件26安裝有刀翼22。

刀翼22可於每一個槳翼21上各安裝一片，亦可各安裝複數片。

再者，於1個槳翼21上安裝有複數個刀翼22之情形時，如圖2所示，較佳為設置沿著相對於裝槽之攪拌軸1而垂直之水平剖面方向、即於旋轉面中沿著水平方向延伸的刀翼22a，與沿著傾斜向上方向延伸之刀翼22b。藉此可獲得高效率地切割大粒徑屑粒之效果。

於圖3(A)中示出於旋轉面中沿著水平方向延伸之刀翼22a之立體圖。圖3(B)係以圖3(A)中之線段X-X'切割時之刀翼22a之剖面圖，示出該刀翼22之小刃角之說明圖。

圖3(B)所示之刀翼之刃之小刃角b係設定為10~60度，較佳為20~45度，更佳為25~40度。

藉由如上所述般設定刀翼之小刃角b，可利用刀翼22a將因屑粒之再凝聚所產生之大粒徑屑粒有效地切割、分散。 又，藉由設定為上述範圍，刀翼之切割功能與強度之平衡於實用上變良好。

圖4(A)中示出沿著旋轉面之傾斜向上方向延伸之刀翼22b之側面圖，圖4(B)中示出於旋轉面中沿著傾斜向上方向延伸之刀翼22b之俯視圖。

就高效率地切割大粒徑屑粒之觀點而言，刀翼22b之提昇角c較佳為80~30度，更佳為70~40度，進而較佳為65~45度。

再者，刀翼22b可於每一個槳翼21中各設置一片，亦可各設置複數片。

圖4(C)係以圖4(B)中之線段A-A'切割時之刀翼22b之剖面圖，示出該刀翼22b之小刃角之說明圖。

圖4(C)所示之刀翼22b之刃之小刃角b係設定為10~60度，較佳為20~45度，更佳為25~40度。

藉由如上所述設定刀翼22b之小刃角b，可利用刀翼22b將因屑粒之再凝聚所產生之大粒徑屑粒有效地切割、分散。又，藉由設定為上述範圍，刀翼之切割功能與強度之平衡於實用上變良好。

於本實施形態之第1形態中之汽提裝置10中，如圖1所示，攪拌翼20具有向填裝槽13之內壁方向延伸並以放射狀擴散的形態，攪拌翼20之頂端部分成為於旋轉面中沿著水平方向延伸之刀翼22a之頂端。

相對於上述填裝槽之主體部之內徑，將該刀翼22a之頂端、與和該刀翼22a之旋轉面處於同一平面上之上述攪拌 軸1之中心O連結的線段之長度的2倍長度的比例設定為30~70%。較佳為40~60%。更佳為45~55%。

藉由以刀翼22a之長度成為上述範圍之方式設定，可將因屑粒之再凝聚所產生之大粒徑屑粒有效地切割、分散。

刀翼22較佳為相對於刀翼之面於垂直方向上切割所得之剖面之厚度為5~20 mm。

若刀翼22之厚度為上述範圍內，則可有效地進行屑粒之切割、分散，且可將刀翼之強度設定為實用上充分的強度。

於本實施形態之第1形態中之汽提裝置中，刀翼22較佳為於相對於攪拌軸而旋轉對稱之位置上設置2片以上的複數片，更佳為設置4~64片，進而較佳為設置6~32片。

刀翼22之刃可相對於旋轉方向A而朝向水平方向、傾斜向上方向、傾斜向下方向等各種方向而設置。

如圖1所示，於填裝槽13中，相對於作為汽提之對象的橡膠狀聚合物溶液或漿料之液面S，於將該液面S之高度設定為100%時，攪拌翼20較佳為設置為35~80%之高度，更佳為設置為40~75%之高度。

藉由如上所述般調整液面S之高度及攪拌翼20之高度，於使攪拌翼20旋轉時，刀翼22碰到大粒徑屑粒時可將屑粒有效地切割、分散。

(擋板)

構成本實施形態之汽提裝置的上述填裝槽13中之至少第1槽如圖1所示，於該填裝槽13之內壁面上具備與橡膠狀聚 合物溶液或漿料之流動方向相對向之擋板30。

對於擋板30而言，於沿著攪拌軸1之方向以包含該擋板30及該攪拌軸1之剖面切割上述填裝槽時，擋板之剖面積之總和(以下僅記載為擋板之剖面積之總和)相對於以上述剖面切割時之填裝槽之水相中之剖面積(以下記載為填裝槽之水相中之剖面積)，較佳為1~20%，更佳為2~15%，進而較佳為3~10%。

再者，上述所謂擋板30之剖面積之總和，係將水相中之1片擋板之剖面積乘以擋板之片數所得者，係指擋板之總剖面積。又，於擋板之大小存在差異之情形時，為其剖面積之總和。

又，上述所謂填裝槽之水相中之剖面積，係指以包含填裝槽之攪拌軸之剖面切割時之水相之剖面積、攪拌軸及攪拌翼之剖面積、及該特定剖面中之擋板之剖面積的總和。

藉由將擋板30之剖面積相對於包含填裝槽13之攪拌軸1的剖面積之比例設定為上述數值，可進行包含上下游之整體均勻之攪拌，屑粒之粒徑整齊，可抑制粒徑極小之屑粒之生成。

上述擋板30係相對於上述填裝槽之攪拌軸1於垂直之方向上切割時之剖面之形狀為大致三角形的所謂三角擋板(於本說明書中，有時將擋板30記載為三角擋板30)。

圖5中示出具備三角擋板30之填裝槽13的相對於攪拌軸1垂直之方向、即圓筒橫方向之剖面圖，及該三角擋板30之側面角度之說明圖。

圖5中所示之三角擋板30於上述填裝槽13之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽13內之流體之流動方向A而於上游側及下游側分別具有側面31、32。

三角擋板30之上游側側面31與下游側側面32匯合，藉此成為於剖面形狀中形成交點33的大致三角形狀。再者，此處所謂「大致三角形狀」，係指相當於三角形之一邊(底邊)之部分相當於填裝槽13之圓筒剖面之線段，嚴格而言為曲線。

就防止屑粒附著之觀點而言，上述三角擋板30之剖面中之上游側側面31之線段、與自上述攪拌軸1之中心O起與上述交點33連結之線段所成的銳角之角度d為30~75度，較佳為35~60度，更佳為40~55度。

就防止屑粒附著之觀點而言，上述三角擋板30之剖面中的下游側側面32之線段、與自上述攪拌軸1之中心O起與上述交點33連結之線段所成的銳角之角度e為30~75度，較佳為45~70度，更佳為50~65度。

上述三角擋板30之剖面中的上游側側面31之線段及下游側側面32之線段亦可為曲線。於曲線之情形時，可為向外側隆起之圓形或楕圓形。於上述上游側側面31之線段及下游側側面32之線段為曲線之情形時，將該等線段中之最高點、即自側面13起朝向攪拌軸方向最高之點設定為頂點33，將自頂點33起與上游側側面31和側面13之交點連結之直線、與自中心O起與交點33連結之線段所成的角度設定為d，同樣地將自頂點33起與下游側側面32和側面13之交 點連結之直線、與自中心O起與交點33連結之線段所成的角度設定為e。

若於填裝槽中使用板狀之擋板，則亦存在橡膠附著於擋板部之情況，若使用三角擋板，則可有效地防止橡膠之附著，可適度控制攪拌。

(攪拌翼之變形例)

於本實施形態之汽提裝置中，於橡膠狀聚合物溶液或漿料之液面變動之情形時，亦可設定為於攪拌軸1上於2段以上之多段設置攪拌翼20的構成。

又，於本實施形態中，刀翼22亦可與其他形狀之攪拌翼併用。

圖6中示出具備刀翼22與渦輪翼40之攪拌翼之一例之概略立體圖。

於圖6中，渦輪翼40具備夾持於攪拌軸1上所設置之兩片支撐板45之間的複數片攪拌翼41，該攪拌翼41成為以下構成：相對於連結攪拌軸1之中心O與填裝槽之內壁的直線而具有既定角度，設有扭轉。

攪拌翼41之扭轉角g較佳為10~50度，更佳為15~45度，進而較佳為20~40度。藉此，可產生向外之流動，獲得藉由適度之上下攪拌與刀翼之切割效果之協同效果。

又，如圖6所示，可將刀翼22設定為以下構成：設有相對於填裝槽之攪拌軸1而沿著垂直方向延伸之刀翼22a及沿著傾斜向上方向延伸之刀翼22b、進而與上述刀翼22a及22b於上下方向上相對向而沿著水平方向延伸之刀翼22c及 沿著傾斜向下方向延伸之刀翼22d。

此時，沿著傾斜向上方向延伸之刀翼22b之提昇角f較佳為80~30度，更佳為70~40度，進而較佳為65~45度。沿著傾斜向下方向延伸之刀翼22d之傾斜角亦可於與上述角f相同之數值範圍內選定。藉此可獲得高效率地切割大粒徑屑粒之效果。

[汽提裝置之第2形態]

本實施形態中之第2形態中之汽提裝置係以下之汽提裝置，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液或漿料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物，具備至少一個之圓筒立式填裝槽者，上述填裝槽中之至少第1槽具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸方向旋轉之攪拌軸、與自該攪拌軸之中心向上述填裝槽之內壁面方向延伸的攪拌翼，上述填裝槽中之至少第1槽於該填裝槽之內壁面上具備擋板，上述擋板於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽內之流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有該上游側側面與下游側側面匯合而形成交點之大致三角形之剖面形狀，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的上游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的下游側 側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度。

於汽提裝置之第2形態中，攪拌翼成為不含刀翼之構成。其他構成與上述汽提裝置之第1形態相同。

即，如圖1所示，具備至少一個自橡膠狀聚合物溶液或漿料中回收橡膠狀聚合物之圓筒立式填裝槽13，該填裝槽13具備：向填裝槽13供給橡膠狀聚合物溶液或漿料之供給口2、與供給蒸汽之既定之噴霧器連結的蒸汽供給口3、及將與屑粒分離之揮發性氣體排出之配管4。

第2形態中之汽提裝置10可具備一個圓筒立式填裝槽13，亦可具備複數個，於具備複數個之情形時，該等之至少第1槽、即最先被供給橡膠狀聚合物溶液或漿料之填裝槽具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸方向即圖1中之箭頭A方向旋轉的攪拌軸1、與自該攪拌軸1之中心向上述填裝槽13之內壁面方向延伸的攪拌翼20。

關於(填裝槽)、(攪拌翼)、(擋板)，係設定為與上述第1形態之汽提裝置相同之構成，亦可應用如圖6所示之攪拌翼。

[汽提加工方法]

於本實施形態之汽提加工方法中，使用上述本實施形態之汽提裝置10，藉由蒸汽進行脫溶劑，自橡膠狀聚合物溶液或漿料中回收橡膠狀聚合物。

本實施形態之汽提裝置中，填裝槽中之至少第1槽如圖1所示般具有圓筒形狀，具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸 方向旋轉之攪拌軸1、與自該攪拌軸1之中心向上述填裝槽13之內壁面方向延伸的攪拌翼20。

再者，如上所述，於第1形態中，將攪拌翼20設定為包含刀翼22者，於第2形態中，將攪拌翼20設定為不含刀翼22者。

於第1形態中之汽提裝置中，上述刀翼22如圖2所示般朝向攪拌旋轉方向(箭頭A方向)而配置刃，具有圖3(B)所示之小刃角b為10~60度的刃。進而，相對於上述填裝槽之內徑，將上述刀翼22之刃之頂端與上述攪拌軸1之剖面之中心O的距離之2倍長度的比例設定為30~70%。

又，於本實施形態之汽提裝置中，上述填裝槽13中之至少第1槽於該填裝槽之內壁面上具備擋板30，該擋板30於填裝槽13之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽內之流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有上游側側面31與下游側側面32匯合而形成交點33之大致三角形之剖面形狀。

擋板30之於填裝槽13之圓筒橫方向剖面中的上游側側面31之線段、與自上述攪拌軸之中心O起與上述交點33連結之線段所成的角度為30~75度。

擋板30之於填裝槽13之圓筒橫方向剖面中的下游側側面32之線段、與自上述攪拌軸之中心O起與上述交點33連結之線段所成的角度為30~75度。

再者，於本實施形態之汽提加工方法中，較佳為於上述填裝槽中之至少第1槽中，將以nD²所定義之攪拌係數設定 為1~50。

n為攪拌翼20之轉速(1/sec)，D為攪拌翼之翼徑(m)。再者，所謂攪拌翼之翼徑，係指自攪拌軸之中心點O起至所使用之翼之頂端為止的長度之2倍。

(橡膠狀聚合物溶液或漿料)

於本實施形態之汽提加工方法中，成為回收處理之對象的橡膠狀聚合物溶液或漿料為藉由溶液聚合或漿料聚合之方法所獲得之橡膠狀聚合物溶液或漿料。

作為上述橡膠狀聚合物，包括於室溫下呈橡膠狀之所有聚合物。

例如可列舉：使共軛二烯化合物、或共軛二烯化合物與乙烯基芳香族化合物於烴溶劑中進行聚合或共聚合所獲得之共軛二烯系橡膠狀聚合物或其氫化物。

橡膠狀聚合物可為無規及嵌段共聚物之任一種，亦包括添加乙烯、丙烯或其他α-烯烴化合物、進而視需要添加交聯用非共軛二烯單體進行共聚合所獲得的烯烴系橡膠狀聚合物，使異丁烯及異戊二烯共聚合所獲得之丁基橡膠系聚合物等。

該等橡膠狀聚合物亦可為相對於橡膠狀聚合物100質量份而混合有5~60質量份之延展油而成的油展橡膠狀聚合物。

所謂延展油，係指為了對橡膠等賦予柔軟性而使用之合成油或礦物油。

作為橡膠狀聚合物，較佳為聚丁二烯、丁二烯-苯乙烯 共聚物。

作為構成橡膠狀聚合物溶液或漿料之溶劑，係聚合該等聚合物時被用作溶劑者。

較佳為使用烴溶劑，並不限定於以下所列舉者，例如可列舉飽和烴、芳香族烴等，具體可列舉：丁烷、戊烷、己烷、戊烷、庚烷等直鏈狀及分支狀脂肪族烴；環戊烷、環己烷、甲基環戊烷、甲基環己烷等脂環族烴；苯、甲苯、二甲苯等芳香族烴及包含該等之混合物之烴。

作為構成上述橡膠狀聚合物溶液或漿料之溶劑，更佳可列舉：於環己烷中混合有10~20質量%之己烷的溶劑、或於石油純化時以己烷餾分之形式所獲得之混合己烷。

再者，作為混合己烷，可列舉將正己烷作為主成分且與分支烴與脂環式烴之混合物，成分比例根據原油之產地等不同。

橡膠狀聚合物溶液或漿料之聚合物濃度較佳為10~50質量%。

本實施形態之汽提加工方法係包含填裝步驟與篩選步驟，上述填裝步驟係使上述橡膠狀聚合物溶液或漿料分散於供給有蒸汽之熱水中，將上述溶劑與水蒸汽一併蒸餾去除，上述篩選步驟係將剩餘之聚合物之屑粒自水中分離並收集。

(填裝步驟)

上述填裝步驟係使用構成上述本實施形態之汽提裝置之填裝槽而實施。

具體而言，使用圖1所示之汽提裝置10，自供給口2向填裝槽13中投入橡膠狀聚合物溶液或漿料，自填裝槽13之下部經由蒸汽供給口3送入蒸汽，去除溶劑而回收聚合物。

為了有效地減少殘留之溶劑，填裝步驟較佳為組合2槽以上之填裝槽，以2階段以上之多階段步驟實施。

又，作為有效地減少殘留溶劑之改良方法，以下方法亦較佳：預先將橡膠狀聚合物溶液或漿料與熱水、蒸汽或熱水及蒸汽於配管中混合後，朝填裝槽之氣相中噴出的線填裝之方法。

於將填裝槽13之高度設定為100%時，橡膠狀聚合物溶液或漿料之液面S通常較佳為以成為該高度之30~50%的方式控制。

填裝槽13之內部較佳為預先實施氟樹脂襯裏、玻璃襯裏以防止屑粒附著，又，預先進行鏡面加工亦較佳。

於本實施形態之汽提方法中，較佳為使用複數個填裝槽，較佳為利用配管將該等填裝槽串列連接，視需要於配管之中途設置泵以使含有屑粒之液流通。

進而，亦可設置使蒸汽自下游之填裝槽之蒸汽相流向上游之填裝槽之液相的配管，視需要於配管之中途設置控制壓力之設備。

作為控制壓力之設備，可列舉壓力控制閥、噴射器等。

於自圖1中之蒸汽供給口3送入蒸汽時，蒸汽係自各槽或特定之槽之底部吹入，視需要自底部複數個部位、較佳為2~8個部位、較佳為利用既定之噴霧器沿著攪拌機之旋轉 方向吹入。

噴霧器係具有多個小孔之混合氣液時所使用之混合裝置。

使用每台具有較佳為孔徑2~20 mm、更佳為孔徑4~10 mm的較佳為50~1000個、更佳為100~400個之小孔噴霧器。藉此可抑制漏氣或振動。

於使用複數個填裝槽實施本實施形態之汽提方法之情形時，第2槽以後之填裝槽可具有與第1槽之填裝槽相同之構成，亦可具有不同之構成。

一般而言，第2槽以後之填裝槽較佳為大於第1槽以進一步延長滯留時間。

填裝步驟中之填裝槽之溫度及壓力較佳為於第1槽中液溫為78~95℃，壓力為大氣壓或0.05 MPa(G)以下，於第2槽以後中液溫為97~135℃，壓力為大氣壓或0.21 MPa(G)以下。

於圖1中，自填裝槽所蒸餾排出之溶劑係自配管4排出，與水蒸汽一併於熱交換器中進行冷卻凝縮，於液化之狀態下被回收。

於本實施形態之汽提加工方法中，如上所述，於填裝槽之第1槽中，以nD²所定義之攪拌係數較佳為1~50。更佳為2~30。

此處，n為攪拌翼之轉速(1/sec)，D為所使用之翼之翼徑(m)。此處，所謂翼之翼徑，例如係設定為圖2中自攪拌軸1之中心點O起至刀翼22a之頂端為止的長度之2倍者。

再者，於具有多段或複數片翼之情形時，翼之翼徑係指處於水中之翼之最大徑。

若上述以nD²所定義之攪拌係數為上述範圍內，則可有效地防止由屑粒對填裝槽之壁面上之附著或屑粒於配管內壁上之附著所致的配管之堵塞，而且亦可有效地防止由小粒徑屑粒所致的篩網之孔堵塞。

攪拌翼之轉速n較佳為1~8(1/sec)，更佳為2~6(1/sec)。若攪拌翼之轉速為上述範圍內，則可獲得有效之攪拌狀態，亦可合理地施加攪拌動力。

填裝步驟中所獲得之分散於水中之屑粒狀橡膠狀聚合物之濃度通常為0.1~20質量%，較佳為0.5~15質量%，進而較佳為1~10質量%(相對於汽提時之水的比例)，若為該範圍，則不會對運作造成阻礙，可獲得具有良好粒徑之屑粒。

屑粒之粒徑較佳為充分大於後續步驟之篩選步驟之篩網網眼、且不會堵塞配管之程度的大小。屑粒之粒徑較佳為篩網網眼之2倍以上，較佳為1~50 mm範圍，更佳為2~30 mm，進而較佳為4~20 mm。較佳為屑粒之粒子數之70%以上為10~20 mm之範圍。較佳為屑粒之粒徑整齊，即粒徑分佈較小。若平均粒徑較大，或混有即便為少量但粒徑較大、例如50 mm以上之屑粒，則後續步驟之脫水步驟中之含水率變高而欠佳。屑粒之平均粒徑較佳為5~20 mm，更佳為8~18 mm。

(分散劑之使用)

於本實施形態之汽提方法中，亦可於對後續步驟並無不良影響之範圍內添加少量之分散劑。

作為分散劑，並無特別限定，可使用公知之分散劑。

例如可列舉：有機羧酸鹽、有機聚羧酸鹽、羧酸系高分子及其鹽、聚氧伸烷基衍生物、聚氧伸烷基烷基醚磷酸酯及其鹽。

作為上述鹽，例如可較佳地使用鈉鹽、鉀鹽、鋰鹽、銨鹽、鈣鹽、鎂鹽。

關於分散劑之使用量，以相對於橡膠狀聚合物或者於橡膠狀聚合物經油展之情形時相對於油展橡膠狀聚合物之質量濃度計，較佳為0.1~300 ppm，更佳為30~150 ppm。 分散劑可添加至填裝水中，亦可預先添加至聚合物溶液中。

上述分散劑較佳為於下述篩選步驟中以水溶液之狀態添加於分離屑粒後之熱水中。

(篩選步驟)

如上所述，於進行汽提後，自填裝槽13中從既定之配管(圖5中之配管14)中回收橡膠狀聚合物之屑粒分散於熱水中之狀態的漿料，進入篩選步驟。

於篩選步驟中，使用具有既定網眼之篩網，自分散於熱水中之漿料中分離屑粒。

篩網較佳為設定為網眼為0.5~5 mm者，更佳為網眼為1~3 mm者，藉由使用上述篩網實施篩選步驟，將熱水與屑粒分離。

篩選步驟可藉由振動式、旋轉式任一方式而實施。

上述旋轉式之篩選步驟亦稱為旋轉篩選，藉由旋轉之網或狹縫將屑粒與水分離。

於藉由旋轉式實施篩選步驟之情形時，篩網之轉速較佳為5~50 rpm(轉/分)，藉由離心力與重力，將屑粒與屑粒上附著或伴隨之水篩分脫水。

於藉由振動式實施篩選步驟之情形時，所使用之篩網亦稱為振盪篩網，使網或狹縫振動而將屑粒與水篩分脫水，較佳為將振動數設定為200~2000 cpm(週期/分)，振幅設定為2~20 mm。

(脫水、乾燥步驟)

如上所述，藉由篩選步驟所分離出之屑粒含有大量水分，因此利用脫水及乾燥步驟去除水分。

具體而言，利用螺桿擠出機式擰絞脫水機等壓縮擰水機進行脫水，進而使用螺桿排氣式擠出機、膨脹式擠出機、熱風乾燥機等乾燥機中之1種或組合2種以上進行乾燥。

較佳為最終調整為含水率為1質量%以下的屑粒，更佳為調整為0.7質量%以下。

[實施例]

以下，列舉具體之實施例與比較例對本發明加以具體說明，但本發明並不限定於該等。

[實施例1]

使用具備2個填裝槽、藉由既定之配管將該等連結、依序於第1槽及第2槽內進行填裝處理的構成之汽提裝置，自 藉由溶液聚合所獲得之橡膠狀聚合物之溶液中回收橡膠狀聚合物。

作為填裝槽中之第1槽，使用如圖1所示之內徑2700 mm、高度5000 mm之圓筒形狀槽，且具有於上下具備作為半橢圓體形鏡板之上表面部11、下表面部12之槽形狀的填裝槽(以下僅記載為填裝槽)。

於填裝槽之內壁上，於2處設有圖1中所示之三角擋板30。

三角擋板30之剖面積係設定為2處合計相對於填裝槽內之水相中之槽剖面積占約7%。

三角擋板30如圖5所示，相對於填裝槽內之流體之流動方向(圖5中之箭頭A方向)，具有上游側之側面31與下游側之側面32，圓筒橫方向之剖面中的該等線段形成交點33，圓筒橫方向之剖面中的上游側側面31之線段、與自上述攪拌軸之中心O起與上述交點33連結之線段的角度d(銳角)為45度，下游側側面32之線段、與自上述攪拌軸之中心O起與上述交點33連結之線段的角度e(銳角)為60度。

作為攪拌翼20，使用如圖2所示般以攪拌軸1為中心而以放射狀擴散之4片1段之構成、且具備槳翼21與刀翼22者，上述槳翼21係將相對於填裝槽13之圓筒而以垂直之水平剖面作為基準時之角度a設定為45度而傾斜，上述刀翼22係設置於該槳翼21之面上。

再者，刀翼22係如圖2所示於4片槳翼21上分別各配置2片，配置沿著水平方向延伸之刀翼22a與沿著傾斜向上方 向延伸之刀翼22b。

沿著傾斜向上方向延伸之刀翼22b的以旋轉水平面為基準的提昇角c係設定為55度。

相對於填裝槽13之內徑100%，連結槳翼21之兩頂端的翼徑具有33%之長度。

刀翼22之刃係設定為朝向旋轉方向、且圖3(B)所示之小刃角b為35度者。

刀翼22之厚度為12 mm，相對於填裝槽之內徑100%，連結刀翼22a之兩頂端的翼徑具有50%之長度。

再者，包含刀翼22及槳翼21之攪拌翼20係以如下方式設置：支撐部25之中心點處於距填裝槽之底部800 mm之高度、且將液面高度設定為100%時處於55%之高度之位置。

填裝槽中之第2槽係使用具有內徑4100 mm、高度5400 mm且於上下具有半楕圓形鏡板之圓筒形狀者。

又，作為攪拌翼，使用不具備刀翼、且其自身亦不具有刀刃之平板型渦輪翼。

該渦輪翼係設定為相對於自攪拌軸之中心向填裝槽之內壁以放射狀擴散的直線而不具有傾斜角(0度)的平板型渦輪翼，且係設定為具備2段等間隔地配置之4片攪拌翼(共計8片)的構成。

相對於填裝槽之內徑100%，攪拌翼之翼徑、即自攪拌軸之中心起至攪拌翼之頂端部分為止的距離之2倍長度係設定為37%。

攪拌翼係安裝於其中心點距槽底部1100 mm之高度、且 將液面高度設定為100%時安裝於45%之高度之位置。

於實施填裝步驟之前階段中，藉由溶液聚合獲得SBR(Styrene-Butadiene Resin，苯乙烯-丁二烯樹脂)之橡膠狀聚合物溶液。

相對於橡膠狀聚合物100質量份，添加37.5質量之TDAE(Treated Distillate Aromatic Extracts，經處理芳烴油)作為延展油。

於作為溶液聚合之溶劑之混合己烷(於溶液聚合時與原料化合物一併添加之作為溶劑的以正己烷為主成分之烴化合物之混合物)中，將油展聚合物(相對於橡膠狀聚合物100質量份而混合有37.5質量份之延展油的油展橡膠狀聚合物)之濃度調整為22質量%，以4.0 ton/h之速度將油展聚合物供給至上述填裝槽之第1槽內。

作為填裝槽之第1槽之運作條件，將液溫度設定為85℃，壓力設定為大氣壓，液高度設定為填裝槽之高度之40%，於使用附有刀之傾斜槳翼以轉速4(1/sec)進行攪拌之狀態下，自底部4處利用噴霧器沿著旋轉方向吹入水蒸汽。

再者，噴霧器係使用每一台具有200個孔徑4~10 mm之小孔者。上述水蒸汽係利用高壓水蒸汽於130~180℃之溫度下吹入。

又，為了緩和屑粒之再凝聚，相對於油展橡膠狀聚合物而添加50質量ppm之(聚氧化烯烷基醚磷酸酯鹽)聚氧乙烯十二烷基醚磷酸鈣作為界面活性劑。

於填裝槽之第1槽中，作為橡膠狀聚合物溶液之溶劑之混合己烷大部分被脫氣，於第1槽出口處，成為混合己烷中之橡膠狀聚合物之濃度經濃縮至90質量%之狀態。

其後，將該經濃縮之橡膠狀聚合物與熱水一併送至填裝槽之第2槽內。

再者，經脫氣之溶劑成分係與所伴隨之水蒸汽一併於熱交換器中冷卻凝縮，於液化之狀態下回收99質量%以上。

再者，第1槽中之以nD²所定義之攪拌係數為7.3。將n設定為攪拌翼之轉速(1/sec)，D設定為攪拌翼之翼徑(m)。再者，所謂攪拌翼之翼徑，係設定為自攪拌軸之中心起至刀翼之頂端為止的長度之2倍。

填裝槽之第2槽係將液溫度調整為117℃，壓力調整為0.070 MPa(G)。

使用作為設於上述第2槽中之攪拌翼的傾斜渦輪翼，以轉速2.5(1/sec)進行攪拌，於該狀態下自底部4處利用噴霧器吹入水蒸汽。

於填裝槽之第2槽中，對液中所殘留之混合己烷進一步進行脫氣，於第2槽之出口處，成為混合己烷中之橡膠狀聚合物之濃度經濃縮至98質量%以上之狀態。

其後，將橡膠狀聚合物與熱水一併送至後續步驟之篩選步驟中所使用之篩網上。

再者，經脫氣之溶劑成分係與所伴隨之水蒸汽一併回收，自第1槽之底部吹入而再利用。

篩網係使用具有包含8目(網眼約2.4 mm)之金屬網的橫 置式圓筒形狀，直徑為1500 mm、本體長度為1600 mm、材質為SUS304製者。

使篩網本體以轉速0.3(1/sec)沿著圓周方向旋轉，藉由其離心力與重力，將橡膠狀聚合物與橡膠狀聚合物上附著或伴隨之水篩分、脫水。

進而，利用螺桿擠出機式擰絞脫水機(Anderson公司製造之Expeller)擰絞如上所述般經脫水之橡膠狀聚合物，利用乾燥擠出機(Anderson公司製造之Expander)進行混練，自頂端之小孔部閃蒸，最後利用熱風乾燥機(神鋼電機公司製造)加以乾燥。

將如上所述般所獲得之橡膠狀聚合物之乾燥屑粒壓縮成型，加工成長方形之製品形狀。

如上所述般獲得之長方形之橡膠質聚合物之含水率成為0.7質量%以下。

於實施例1之運作條件下，因屑粒之再凝聚所形成之相對較大之屑粒藉由刀翼而被切割成適當之粒徑並分散，又，藉由三角擋板，攪拌狀態於整個槽內變均勻，其結果可防止由再凝聚之大粒徑橡膠所致的配管堵塞等故障，於填裝槽之內壁及擋板周邊均無屑粒之附著。

又，篩選步驟中所使用之篩網的金屬網亦未發生孔堵塞。

[比較例1]

於填裝槽之第1槽中，未於槽內壁上設置擋板。

又，攪拌翼係與上述[實施例1]同樣地使用4片1段之構 成的將相對於填裝槽之圓筒而以垂直之水平剖面為基準時之角度設定為45度的傾斜槳翼，且相對於填裝槽之內徑100%，連結槳翼之兩頂端的翼徑具有33%之長度。再者，於槳翼上未配置刀翼。

於使用傾斜槳翼以轉速4(1/sec)進行攪拌之狀態下，其他條件與上述實施例1同樣而實施汽提步驟。

於比較例1中，未產生由第1槽之擋板所得的水相之上下游，混合狀態較差，而且亦無由刀翼所得的屑粒之分散效果，因此於第1槽之內部因屑粒之再凝聚而形成大量的大粒徑屑粒。

其結果，於篩網前之漿料配管部中頻繁發生堵塞故障，無法持續進行穩定之汽提步驟。

[比較例2]

作為填裝槽之第1槽，使用在填裝槽內壁上具有相對於槽內水相部之剖面積而約占25%之剖面積的4片平板狀擋板者。

平板狀擋板係設定為相對於填裝槽內流體之流動方向而於上游側及下游側具有90度之傾斜度者。

又，作為攪拌翼，與上述[實施例1]同樣地使用4片1段之構成的將相對於填裝槽之圓筒而以垂直之水平剖面為基準時之角度設定為45度的傾斜槳翼。再者，相對於填裝槽之內徑100%，將連結槳翼之兩頂端的翼徑設定為具有50%之長度，且於槳翼上未配置刀翼。

於使用傾斜槳翼以轉速6(1/sec)進行攪拌之狀態下，其 他條件與上述實施例1同樣而實施汽提步驟。

於比較例2中，於填裝槽內未產生巨大屑粒，但主要於平板狀之擋板之上游側及下游側存在屑粒之附著。又，後續步驟之篩網之金屬網發生孔堵塞，無法持續進行穩定之汽提步驟。

[比較例3]

於填裝槽之第1槽中，未於槽內壁上設置擋板。

其他構成與上述實施例1同樣而進行橡膠狀聚合物之汽提。

於填裝槽內未產生巨大屑粒，但未產生由第1槽之擋板所得的水相之上下游，混合狀態較差，屑粒碰撞刀翼，屢次產生較大振動，刀破損而難以長期運作。

又，屑粒之粒徑與實施例1相比較成為平均1.5倍之大小，後續步驟之螺桿擠出機式擰絞脫水機步驟中屑粒之含水率增高5%。

於實施例1中，藉由使用三角擋板，可整體統一地控制填裝槽內之流體之攪拌狀態，可有效地防止橡膠之附著，可適度地控制攪拌。又，藉由刀翼可獲得相對較大之屑粒之破碎效果，未生成大粒徑屑粒，成為適當之粒徑，因此於後續步驟中亦未發生篩網孔堵塞，又，屑粒亦未附著於填裝槽內壁或擋板上，可順利地穩定生產。

另一方面，於比較例1中，由於未設置刀翼，故所生成之大粒徑屑粒成長而未分散，引起堵塞故障，無法進行穩定之屑粒之生產。

於比較例2中，增大第1槽之填裝槽之槳翼直徑，提高攪拌轉速，進而使用平板狀擋板提高攪拌之效果，結果雖然抑制了大粒徑屑粒之生成，但由於無法如三角擋板般使填裝槽內之攪拌狀態整體統一，故結果導致生成微小粒徑之屑粒，產生後續步驟之篩網孔堵塞，進而由於在平板狀擋板之前後出現流動之滯留部，故產生屑粒之附著，無法進行穩定之屑粒之生產。

於比較例3中，雖然使用刀翼，但由於未設置三角擋板，故填裝槽內之攪拌狀態欠佳，因此屑粒於流體水面附近集中，對刀翼施加負荷而導致破損。又，屑粒之粒徑亦變大。

[產業上之可利用性]

本發明之橡膠狀聚合物之汽提加工方法作為橡膠狀聚合物之製造方法而具有產業上之可利用性，上述橡膠狀聚合物構成適於輪胎用橡膠、防振橡膠、鞋類用等之橡膠組成物。

1‧‧‧攪拌軸

2‧‧‧供給口

3‧‧‧蒸汽供給口

4‧‧‧配管

10‧‧‧汽提裝置

11‧‧‧上表面部

12‧‧‧下表面部

13‧‧‧填裝槽

14‧‧‧配管

20‧‧‧攪拌翼

21‧‧‧槳翼

22‧‧‧刀翼

22a‧‧‧於旋轉面中沿著水平方向延伸之刀翼

22b‧‧‧於旋轉面中沿著傾斜向上方向延伸之刀翼

22c‧‧‧於旋轉面中沿著水平方向延伸之刀翼

22d‧‧‧於旋轉面上沿傾斜向下方向延伸之刀翼

25‧‧‧支撐部

26‧‧‧安裝構件

30‧‧‧擋板(三角擋板)

31‧‧‧三角擋板之上游側側面

32‧‧‧三角擋板之下游側側面

33‧‧‧上游側側面與下游側側面之剖面線段之交點

40‧‧‧渦輪翼

41‧‧‧攪拌翼

45‧‧‧支撐板

A‧‧‧軸方向

S‧‧‧液面

圖1表示本實施形態之汽提裝置之一例之概略剖面圖。

圖2表示具備刀翼與渦輪翼之攪拌翼的一例之要部之概略立體圖。

圖3(A)表示沿著旋轉面之水平方向延伸的刀翼之概略立體圖。圖3(B)表示刀翼之小刃角之說明圖。

圖4(A)表示沿著旋轉面之傾斜向上方向延伸的刀翼之概略側面圖。圖4(B)表示沿著旋轉面之傾斜向上方向延伸的 刀翼之概略俯視圖。圖4(C)表示沿著旋轉面之傾斜向上方向延伸的刀翼之小刃角之說明圖。

圖5表示具備三角擋板之填裝槽之圓筒橫方向之剖面圖、及該三角擋板之側面之角度之說明圖。

圖6表示具備上下2段之刀翼與渦輪翼之攪拌翼的一例之要部之概略立體圖。

1‧‧‧攪拌軸

2‧‧‧供給口

3‧‧‧蒸汽供給口

4‧‧‧配管

10‧‧‧汽提裝置

11‧‧‧上表面部

12‧‧‧下表面部

13‧‧‧填裝槽

20‧‧‧攪拌翼

22‧‧‧刀翼

30‧‧‧擋板(三角擋板)

A‧‧‧軸方向

S‧‧‧液面

Claims (4)

1. 一種汽提裝置，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液或漿料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物，具備至少一個圓筒立式填裝槽者，並且上述填裝槽中之至少第1槽具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸方向旋轉之攪拌軸、與自該攪拌軸之中心向上述填裝槽之內壁面方向延伸的攪拌翼，上述攪拌翼包含刀翼，上述刀翼具有朝向上述攪拌之旋轉方向且小刃角為10~60度的刃，上述刀翼之刃之頂端與和該刀翼處於同一平面上之上述攪拌軸之剖面之中心的距離之2倍長度相對於上述填裝槽之內徑的比例為30~70%，上述填裝槽中之至少第1槽於該填裝槽之內壁面上具備擋板，該擋板於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽內之流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有該上游側側面與下游側側面匯合而形成交點之大致三角形之剖面形狀，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的上游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的下游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連 結之線段所成的角度為30~75度。
2. 一種汽提裝置，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液或漿料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物，具備至少一個圓筒立式填裝槽者，上述填裝槽中之至少第1槽具備沿著圓筒縱方向延伸且沿著軸方向旋轉之攪拌軸、與自該攪拌軸之中心向上述填裝槽之內壁面方向延伸的攪拌翼，上述填裝槽中之至少第1槽於該填裝槽之內壁面上具備擋板，上述擋板於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中，相對於上述填裝槽內之流體之流動方向而於上游側及下游側分別具有側面，且具有該上游側側面與下游側側面匯合而形成交點之大致三角形之剖面形狀，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的上游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度，上述擋板之於上述填裝槽之圓筒橫方向剖面中的下游側側面之線段、與自上述攪拌軸之中心起與上述交點連結之線段所成的角度為30~75度。
3. 如請求項1或2之汽提裝置，其中上述擋板於沿著上述攪拌軸之方向以包含該擋板及攪拌軸之剖面切割時，其剖面積之總和相對於以上述剖面切割時之填裝槽之水相中之剖面積而為1~20%。
4. 一種汽提加工方法，其係藉由蒸汽使橡膠狀聚合物溶液 或漿料脫溶劑而回收橡膠狀聚合物的汽提加工方法，並且其使用如請求項1至3項中任一項之汽提裝置，於上述填裝槽中之至少第1槽中，將以nD²所定義之攪拌係數設定為1~50，(n為攪拌翼之轉速(1/sec)，D為攪拌翼之翼徑(m))。