TR201815694T4 - Düşük silikon alüminyum alaşımından yapılan bir parçanın elde edilmesine yönelik proses. - Google Patents
Düşük silikon alüminyum alaşımından yapılan bir parçanın elde edilmesine yönelik proses. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201815694T4 TR201815694T4 TR2018/15694T TR201815694T TR201815694T4 TR 201815694 T4 TR201815694 T4 TR 201815694T4 TR 2018/15694 T TR2018/15694 T TR 2018/15694T TR 201815694 T TR201815694 T TR 201815694T TR 201815694 T4 TR201815694 T4 TR 201815694T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- alloy
- mold
- shells
- precipitates
- obtaining
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 5
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 28
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000004898 kneading Methods 0.000 claims abstract description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 10
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 22
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 14
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 4
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 210000005036 nerve Anatomy 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018594 Si-Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008465 Si—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- NJFMNPFATSYWHB-UHFFFAOYSA-N ac1l9hgr Chemical compound [Fe].[Fe] NJFMNPFATSYWHB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000035784 germination Effects 0.000 description 1
- 238000001802 infusion Methods 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/02—Die forging; Trimming by making use of special dies ; Punching during forging
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/09—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure
- B22D27/11—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure making use of mechanical pressing devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
- C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
Düşük silikon alüminyum alaşımından yapılan parça, silikon, magnezyum, bakır, manganez, titan ve stronsiyum içerir. Söz konusu parça, bir proses yoluyla elde edilir, buna göre: - söz konusu alaşım, parçayı elde etmeye yönelik bir kalıp içine dökülür, - dökümden sonra, hala sıcak olan bir ön kalıbı oluşturan parça kalıptan çıkarılır, - akabinde 470 °C ve 550 °C arasında bulunan bir sıcaklığa yeniden ısıtabilen bir operasyona tabi tutulduğu söz konusu ön kalıp soğutulur, - söz konusu parça büyük ölçüde eşit ancak kalıbın sahip olduğundan az boyutlara sahip bir boşluğu tanımlayan bir matrisin iki kabuğu arasına konumlandırılır, - söz konusu iki kabuk arasında düzenlenen parça üzerine yüzeysel presleme ve yoğurmaya yönelik kombine bir etki uygulamaya yönelik iki kabuk kuvvetli şekilde birbirine preslenir.
Description
TARIFNAME
DÜSÜK SILIKON ALÜMINYUM ALASIMINDAN YAPILAN BIR PARÇANIN ELDE
EDILMESINE YÖNELIK PROSES
Bulus, otomobil, havacilik ve daha genel olarak tüm endüstri türlerinde alüminyum parçalarin
imalatina yönelik, dökmecilik sektörü ile ilgilidir.
muameleden (Rpog sonra yüksek mekanik karakteristiklere sahiptir.
Bunlar, alüminyum alasimlarin siniIlandirmasinin 6000 serisinde (Al-Mg-Si) bir araya
edilmis alasimlara benzer içerik maddeleri ile mevcuttur, bunlarin arasinda, örnegin EP 0 987
Belirtilen alasimlar, yüksek deformasyon oranlari (> %50) ile sicakta veya sogukta
operasyonlar esnasinda dönüstürülmeye yönelik amaçlanan yari bitmis ürünlerin (demir
dövme veya haddelemeye yönelik demir çubuklar veya külçeler) elde edilmesine yönelik
gelistirilmistir. Bu yari bitmis ürünlerin geometrisi daha basit oldukça (bar, çubuk veya
külçe), bu durum bu alasimlarin yüksek katilasma hizlari ile prosesler kullanilarak minimum
hata ile katilastirilmalarina olanak saglar. Bu geometriler ve bu prosesler, günümüzde
kullanilan tekniklere göre, hatalardan yoksun yari bitmis ürünlere yol açar, aralarindan bunlar
belirtilebilir: büzülme bosluklari, çatlaklar, makro-segregasyonlar, makro-çökeltiler (oldukça
iri çökeltilerin olusumunu önler, >100 nm).
Teknigin bu durumuna dayanarak, bulusun çözmeyi amaçladigi problem yüksek kalite ve
emniyet standartlarina karsilik veren ve karmasik formlara sahip olabilen parçalarin
gerçekle stirilebilmesidir.
Bu problemi çözmeye yönelik olarak bulusun amaci, 6000 türü, düsük silikon alüminyum
alasimindan yapilan bir parçanin imalatina yönelik bir proses ile ilgilidir.
Daha Özel olarak, bulus %0,5 ile 3 arasinda bulunan bir oranda silikon, %0,65 ile 1 arasinda
bulunan bir oranda magnezyum, %0,20 ile 0,40 arasinda bulunan bir oranda bakir, %0,15 ile
0,25 arasinda bulunan bir oranda inanganez, %0,10 ile 0,20 arasinda bulunan bir oranda titan
ve 0 ile 120 ppm arasinda bulunan bir oranda stronsiyum içeren, düsük silikon alüminyum
alasimindan yapilan bir parçanin elde edilmesine yönelik bir proses ile ilgilidir, buna göre:
. parçayi elde etmeye yönelik söz konusu alasim, bir kalip içine dökülür,
. dökümden sonra, hala sicak olan bir ön kalibi olusturan parça kaliptan çikarilir,
. söz konusu ön kalip sogutulur, akabinde 470 °C ile 550 0C arasinda bulunan bir
sicaklikta bunu yeniden isitabilen bir operasyona tabi tutulur.
0 söz konusu parça, büyük ölçüde esit, ancak kalibin sahip oldugundan az boyutlara
sahip bir boslugu tanimlayan bir matrisin iki kabugu arasina konumlandirilir,
. söz konusu kabuklar arasinda düzenlenen parça üzerine yüzeysel presleme ve
yogurmaya yönelik kombine bir etki uygulamaya yönelik iki kabuk kuvvetli sekilde
birbirine preslenir.
Mevcut bulusun amaci ayni zamanda asagidakilerdir:
0 otomobil sahasinda ve havacilik sahasinda yukaridaki prosesin uygulanmasi;
- yukarida bahsedilen proses yoluyla elde edilen bir parçanin, otomobil sahasinda
kullanimi; ve
. yukarida bahsedilen prosesteki alasimin, havacilik sahasinda kullanimidir.
Prosesin bir düzenlemesinde, ön kalibin sogutulmasindan sonra, ön kalip bir tünel firini içinde
düzenlenilerek yeniden isitilir,
Bu karakteristiklerin bir sonucu olarak, bir ön kalip adiminda demir dövme akabinde dökme
operasyonu, önceki teknigin durumunun prosesleri ile ayni sicaklik parametrelerine, katilasma
hizina, deformasyon oranina, demir dövme sicakligina sahip degildir.
Istemlerde belirtilen alasim, bu sinirlandirinalara karsilik verir ve özellikle bunlarin emniyet
yükümlülüklerini (zemine baglanti parçasi = emniyet parçalari) karsilamasi gerekmesi
durumunda, memnun edici bir kalite ile parçalarin elde edilmesine olanak saglar.
Bu sinirlandirmalar arasinda, örnek yoluyla asagidaki unsurlar belirtilir:
o Çubuklarin veya külçelerin aksine, ön kalibin geometrisi tasarimi sayesinde parçanin
islevsel bölgelerinin kaba taslagini içerir ve böylelikle likit metalin izole edilinis
kütlelerine yol açan kesit kirislerini ve degiskenlerini içeren kompleks bir geometriye
sahip olabilir. Izole edilmis bu kütlelere, silikon oranini arttirarak « tolerans
gösterilebilir » (AS7GO3 türü, standart dökme alasimi). Bu oranda bir düsüs alasimi
katilasma esnasinda daha hassas hale getirir ve daha fazla sayida ve daha büyük bir
hacimde büzülme bosluklari hatalarina yol açar.
- Alasimin likitlesme sicakligi ile ötektik sicakligi arasindaki fark ile tanimlanan
katilasma araligi düsünülür. AS7G03 türü stronsiyuma modifiye edilmis bir alasima
yönelik olarak, bu aralik yaklasik olarak 50 oC'dir (. 6000 türü düsük
silikon bir alasima yönelik olarak bu, makroskopik MgZSi (veya silikon) çökeltisinin
psödo Ötektik derece olarak tutulmasi ile 90 °C düzeyindedir (. Genis
bir katilasma araligi, bunun bir AS7G03 alasimi ile klasik olarak ve neredeyse dogal
olarak yapildigi gibi hatalari azaltmaya yönelik katilasma kösesinin yönlendirilmesi
daha zor hale gelecegi sekilde parça içinde daha fazla uzanan macun kivaminda bir
bölgeye yol açar.
0 AS7G03, katilasma yapilirken muamele esnasinda ortaya çikan çatlaklari
doldurabilecek büyük ötektik noktasi miktarindan dolayi neredeyse sifir olan bir
hassasiyete sahiptir. Bu durum, çatlaga yönelik kuvvetli bir hassasiyete yol açan ve
bilesimin adapte edilmesini ve termal katilasma gradyanlarinin yönetilmesini
gerektiren oldukça az ötektik noktasi içeren düsük silikon bir alasima yönelik geçerli
degildir.
Ayni zamanda kimyasal bilesimin, döküm, demir dövme, termal muamele parametreleri ile
nihai parçalarda istenen mekanik karakteristikler arasinda en iyi uyusmayi elde etmeye
yönelik ayarlanmasi gereklidir. Bu amaçla, asagida alasim elemanlarinin her biri, bunlarin
içerikleri ve bu degerleri tutmaya yol açan etkiler detayli sekilde açiklanir:
Silikon orani, %0,5 ile 3 arasinda bulunur. %liden az olan bir silikon orani, elastik sinirlara
ve en yüksek uzamalara yol açar. Bununla birlikte, buna yönelik alasimin çatlaga yönelik en
hassas oldugu ve en zayif akiskanliga sahip oldugu orandan bahsedilir. Böylelikle silikon
oraninin parçanin geometrisine göre adapte edilebilmesi gereklidir. Karmasik geometriler,
çatlaga yönelik bu hassasiyeti düsürmek amaciyla oldukça yüksek bir oran gerektirecektir.
ile üretilmesinin ilgi çekici olmasina yönelik oldukça zayif` hale geldigi bir orana karsilik
Magnezyum orani, %0, 65 ile 1 arasinda bulunur. Bu oran, alüminyum matrisinde Mgzsi
çökeltilerinin yogunlugunun en uygun hale getirilmesine olanak saglar. Silikon oraninin
düsüsünü, hasar verici olan ve termal muamele esnasinda çözündürülmesi veya
dönüstürülmesi gereken minimum makroskopik MgZSi çökeltilerine sahip olarak dengeler.
Çökeltilerin oldukça fazla sayida veya oldukça iri olmasi halinde, termal muamele sadece
çözünmelerine yönelik kritik çözünme boyutu asilmasindan dolayi zayif bir etkiye sahip
olacaktir.
Bakir orani, %0,20 ile 0,40 arasinda bulunur. Bu oran, matriste A12Cu çökeltilerinin
olusumuna ve makroskopik A12Cu çökeltilerinin toplam yokluguna olanak saglar. Bu
makroskopik çökeltilerin yoklugu, yüksek demir dövme sicakliklarinin korunmasina ve
böylece demir dövme eforlarinin (tek bir adimda gerçeklestirilir) minimuma indirilmesine
olanak saglar. Bakirin varliginda olusturulan temel çökeltiler, sirasiyla 490 °C ve 525 °C7de
eriyen AlgCu ve AlMgSiCu”dur, bunlarin varligi parçalari kullanilmaz hale getiren alasimda
yanik riski olmaksizin oldukça yüksek sicakliklarda demir dövmeyi önleyecektir. Bu
bozunma, alasimin tahrip edilmesine benzerdir. Oldukça yüksek bir bakir orani ayni zamanda,
bunlara yönelik parça üzerine uygulanan mekanik gerilmelerin büyük oldugu düsük
sicakliklarda ( katilastirilacak bir ötektik noktasinin kalmasindan dolayi
alasimin çatlaga yönelik hassasiyetini arttirir.
Manganez orani, %0,15 ile 0,25 arasinda bulunur. Bu oran, ß formunda (oldukça hasar verici
levha) AlFeSi çökeltilerinin olusumunu önler ve daha çok a formunda (daha az hasar verici
çin yazisi) AlFeMnSi çökeltilerinin olusturulmasina olanak saglar. Bu durum, Cobapress
prosesinden sonuçlanan nihai parça üzerindeki uzamayi maksimum hale getirmeye olanak
saglar. Bu etki, daha sik olarak daha büyük manganez ve demir miktarlari ile kullanilir, bu iki
element alasimda kuvvetli bir sertlesmeye ancak ayni zamanda katilasma esnasinda daha iri
çökeltilere yol açar. Bu iri çökeltiler iyi bir alasima yönelik dezavantajlidir. Bununla birlikte,
bulusa göre alasim belirtildigi üzere Cobapress prosesine yönelik amaçlanir, buna göre, demir
dövme, haddeleme veya kaliptan çikarmada karsilasilan büyük deformasyonlara sahip
olmayan tek bir adimda demir dövülür. Bu büyük deformasyonlar bu iri çökeltilerin kisimlara
ayrilmasina ve bunlarin sertlestirici etkilerini koruyarak bunlari oldukça daha az hasar verici
hale getirmeye olanak saglar. Bulusa göre alasimin durumunda, mekanik karakteristikler
üzerine demir bazli çökeltilerin darbesinin, dökmede oldugu gibi minimum hale getirilmesi
uygundur. Bunlarin morfolojisi, sadece modifiye edilecektir, tek bir adimda demir dövme,
morfolojilerini degistirmeye yönelik parçayi yeterli ölçüde deforme etmez. Son olarak, bu
manganez orani sürekli kalipta dökme esnasinda elde edilen sogutma hizlarina adapte edilir,
bu hizlara göre, (1 formunda AlFeMnSi çökeltilerin olusumunu kolaylastirir.
Titan orani, %0,10 ile 0,20 arasinda bulunur. Bu oran, parçaciklarin etkili sekilde
çimlenmesine ve bu alasimlarin mekanik karakteristikleri üzerine önemli bir etkiye sahip olan
ince bir parçacik boyutuna yönelik gereklidir.
Stronsiyum orani, 0 ile 120 ppm arasinda bulunur. Bu oran, olusan zayif ötektik miktarlarinin
fiberli sekilde katilastirilmasina yönelik gereklidir. Bu çogunlukla %l,5`ten fazla silikon
oranlarina yönelik meydana gelir.
Bu alasimin bilesiminin, Cobapress prosesi esnasinda karsilasilan zayif deformasyon
düzeylerine ragmen, mekanik karakteristiklerin maksimum hale getirilmesine olanak
saglayacak bir katilasmaya yol açmaya yönelik adapte edildigi görülinüstür.
Bununla birlikte, katilasma hatalari, dövme parçasini kirilgan hale getiren dallaninis ve
daginik morfoloji ile parçacik baglarinda lokalize büzülmenin parçaciklar arasi katilasmasinin
bozulmasi devam eder.
Cobapress demir dökme operasyonu, deformasyon oraninin tasariminda bir kontrol ile bu
hatalarin kapatilmasina ve çözülmesine olanak saglar. Sicaklik/deformasyon çifti, hatalarin
çözülmesine olanak saglar. Asagidaki tablo, düsük silikon alasiminin T6 termal
muamelesinden sonra, Cobapress prosesine göre dökme parçasi ve parçalar üzerine mekanik
karakteristikleri gösterir. Kopma liinitinde (Rm) ve kopma aninda uzamada iyilestirme
belirtilebilir:
Dökme AlMgSiCu + T6 300 315 1,3
cobapressTM AlMgSiCu + T6 300 340 8
Rp = Elastik sinir
Rm = Mekanik direnç
Son olarak, bu bilesim Al-Mg-Si-Cu türü alasimlara yönelik olagan termal inuainelenin
karmasikliginin düsürülmesine olanak saglar. Silikon orani, katilasma hizlari ve parçacik
küçültme, boyutunun ve inorfolojisinin, termal muamele esnasinda çözünmeyi kolaylastirdigi
Mggsi makroskopik çökeltilere yol açar.
Manganez ve bakir oranlarinin önemini göstermek amaciyla, bir parçanin metal
mikroskobunu gösteren ekli çizimlerin sekillerine refere edilir. Sekil 1, manganez olmadan, «
igne benzeri » çökeltilmis, ß türü bir dökme mikroyapisini gösterirken, sekil 2, manganez ile
Sekiller 3, 4 ve 5, AlgCu bakir çökeltilerinin elimine edilmesini gösterir.
Sekiller 3 ve 43te, bakir orani %0,40,tan fazladir, bu durum AlgCu Çökeltilerinin varligina yol
açar. Sekil 4, A12Cu çökeltileri ile çevrelenmis AlFeMnSi ve MgZSi çökeltmelerinin
gözlemlenebildigi bir örnegi gösterir.
Sekil 5, AlgCu çökeltilerinin bir yoklugunu göstererek, bulusa göre %0,20 ile %0,40 arasinda
bulunan bakir bakiminda bir içerik maddesini gösterir.
Claims (3)
1. Düsük silikon alüminyum alasimindan yapilan bir parçanin elde edilmesine yönelik proses olup, özelligi asagidaki unsurlari içermesidir: - %0,5 ile 3 arasinda bulunan bir oranda silikon, - %0,65 ile 1 arasinda bulunan bir oranda magnezyum, - %0,20 ile 0,40 arasinda bulunan bir oranda bakir, - %0,15 ile 0,25 arasinda bulunan bir oranda manganez, - %0,10 ile 0,20 arasinda bulunan bir oranda titan ve - 0 ile 120 ppm arasinda bulunan bir oranda stronsiyum, alasimin geri kalani, alüminyumdan ve istege bagli safsizliklardan olusturulur, buna göre: - parçayi elde etmeye yönelik söz konusu alasim, bir kalip içine dökülür, - dökümden sonra, hala sicak olan bir ön kalibi olusturan parça kaliptan çikarilir, - söz konusu ön kalip sogutulur, akabinde 470 °C ile 550 °C arasinda bulunan bir sicaklikta bunu yeniden isitabilen bir operasyona tabi tutulur, - söz konusu parça, büyük ölçüde esit, ancak kalibin sahip oldugundan az boyutlara sahip bir boslugu tanimlayan bir matrisin iki kabugu arasina konumlandirilir, - söz konusu kabuklar arasinda düzenlenen parça üzerine yüzeysel presleme ve yogurmaya yönelik kombine bir etki uygulamaya yönelik iki kabuk kuvvetli sekilde birbirine preslenir.
2. Istem 17e göre proses yoluyla elde edilen bir parçanin kullanimi olup, özelligi otomobil sahasinda olmasidir.
3. Istem l,e göre prosesteki alasimin kullanimi olup, özelligi havacilik sahasinda olmasidir.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1550700A FR3032204B1 (fr) | 2015-01-29 | 2015-01-29 | Piece en alliage d'aluminium bas silicium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR201815694T4 true TR201815694T4 (tr) | 2018-11-21 |
Family
ID=52779906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TR2018/15694T TR201815694T4 (tr) | 2015-01-29 | 2016-01-14 | Düşük silikon alüminyum alaşımından yapılan bir parçanın elde edilmesine yönelik proses. |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20180002788A1 (tr) |
| EP (1) | EP3250722B1 (tr) |
| JP (1) | JP6768677B2 (tr) |
| KR (1) | KR20170107458A (tr) |
| CN (1) | CN107208197B (tr) |
| AU (1) | AU2016211088B2 (tr) |
| BR (1) | BR112017016024B1 (tr) |
| CA (1) | CA2973937A1 (tr) |
| DK (1) | DK3250722T3 (tr) |
| ES (1) | ES2689908T3 (tr) |
| FR (1) | FR3032204B1 (tr) |
| HR (1) | HRP20181682T1 (tr) |
| HU (1) | HUE039737T2 (tr) |
| MA (1) | MA41422A (tr) |
| MX (1) | MX2017009828A (tr) |
| PL (1) | PL3250722T3 (tr) |
| PT (1) | PT3250722T (tr) |
| RS (1) | RS57888B1 (tr) |
| RU (1) | RU2700218C2 (tr) |
| TR (1) | TR201815694T4 (tr) |
| WO (1) | WO2016120541A1 (tr) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022142180A (ja) * | 2021-03-16 | 2022-09-30 | 本田技研工業株式会社 | アルミニウム合金の加工方法およびアルミニウム合金の加工物 |
| JP2022142163A (ja) * | 2021-03-16 | 2022-09-30 | 本田技研工業株式会社 | アルミニウム合金の加工方法およびアルミニウム合金の加工物 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3373281D1 (en) * | 1983-03-14 | 1987-10-08 | Serio Thomas Di | Method of producing pieces of aluminium or aluminium alloy |
| US5571347A (en) * | 1994-04-07 | 1996-11-05 | Northwest Aluminum Company | High strength MG-SI type aluminum alloy |
| JPH09272941A (ja) * | 1996-04-04 | 1997-10-21 | Nissan Motor Co Ltd | 製品予備形状への鋳造を経て製品鍛造に供されるアルミニウム系合金およびその鋳造鍛造方法 |
| JP3346186B2 (ja) * | 1996-10-08 | 2002-11-18 | 日本軽金属株式会社 | 耐摩耗性，鋳造性，鍛造性に優れた鋳造・鍛造用アルミ合金材及びその製造法 |
| US20020170635A1 (en) * | 1998-05-04 | 2002-11-21 | Diserio Emile-Thomas | Process for manufacturing aluminum alloys and aluminium castings |
| EP0987344B1 (en) * | 1998-08-25 | 2004-11-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength aluminium alloy forgings |
| RU2163939C1 (ru) * | 1999-08-09 | 2001-03-10 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Сплав на основе алюминия, способ получения полуфабрикатов и изделие из этого сплава |
| JP2002302728A (ja) * | 2001-04-09 | 2002-10-18 | Hoei Kogyo Kk | 鋳造鍛造用アルミニウム合金、アルミニウム鋳造鍛造品及び製造方法 |
| FR2827306B1 (fr) * | 2001-07-10 | 2004-10-22 | Pechiney Aluminium | Alliage d'aluminium a haute ductilite pour coulee sous pression |
| WO2004031424A1 (ja) * | 2002-10-01 | 2004-04-15 | Asahi Tec Corporation | 鋳造鍛造用アルミニウム合金、アルミニウム鋳造鍛造品及び製造方法 |
| DE102004022817A1 (de) * | 2004-05-08 | 2005-12-01 | Erbslöh Ag | Dekorativ anodisierbare, gut verformbare, mechanisch hoch belastbare Aluminiumlegierung, Verfahren zu deren Herstellung und Aluminiumprodukt aus dieser Legierung |
| US20080060723A1 (en) * | 2006-09-11 | 2008-03-13 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Aluminum alloy for engine components |
| DE112008003601A5 (de) * | 2007-11-08 | 2010-10-07 | Ksm Castings Gmbh | AI-Gusslegierungen |
| CN101643869B (zh) * | 2009-09-04 | 2011-04-06 | 河池学院 | 高强度汽车铝合金轮辋 |
-
2015
- 2015-01-29 FR FR1550700A patent/FR3032204B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2016
- 2016-01-14 AU AU2016211088A patent/AU2016211088B2/en active Active
- 2016-01-14 ES ES16703341.4T patent/ES2689908T3/es active Active
- 2016-01-14 MX MX2017009828A patent/MX2017009828A/es unknown
- 2016-01-14 WO PCT/FR2016/050069 patent/WO2016120541A1/fr not_active Ceased
- 2016-01-14 HR HRP20181682TT patent/HRP20181682T1/hr unknown
- 2016-01-14 KR KR1020177020845A patent/KR20170107458A/ko not_active Ceased
- 2016-01-14 JP JP2017540119A patent/JP6768677B2/ja active Active
- 2016-01-14 TR TR2018/15694T patent/TR201815694T4/tr unknown
- 2016-01-14 BR BR112017016024-2A patent/BR112017016024B1/pt active IP Right Grant
- 2016-01-14 PL PL16703341T patent/PL3250722T3/pl unknown
- 2016-01-14 PT PT16703341T patent/PT3250722T/pt unknown
- 2016-01-14 CA CA2973937A patent/CA2973937A1/fr not_active Abandoned
- 2016-01-14 DK DK16703341.4T patent/DK3250722T3/en active
- 2016-01-14 US US15/544,213 patent/US20180002788A1/en not_active Abandoned
- 2016-01-14 EP EP16703341.4A patent/EP3250722B1/fr active Active
- 2016-01-14 CN CN201680007900.6A patent/CN107208197B/zh active Active
- 2016-01-14 MA MA041422A patent/MA41422A/fr unknown
- 2016-01-14 RU RU2017126680A patent/RU2700218C2/ru active
- 2016-01-14 RS RS20181215A patent/RS57888B1/sr unknown
- 2016-01-14 HU HUE16703341A patent/HUE039737T2/hu unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3250722B1 (fr) | 2018-09-12 |
| HUE039737T2 (hu) | 2019-01-28 |
| FR3032204A1 (fr) | 2016-08-05 |
| CN107208197A (zh) | 2017-09-26 |
| PL3250722T3 (pl) | 2019-03-29 |
| JP6768677B2 (ja) | 2020-10-14 |
| BR112017016024B1 (pt) | 2021-10-19 |
| CA2973937A1 (fr) | 2016-08-04 |
| RU2017126680A (ru) | 2019-01-28 |
| MX2017009828A (es) | 2018-02-09 |
| ES2689908T3 (es) | 2018-11-16 |
| MA41422A (fr) | 2017-12-06 |
| KR20170107458A (ko) | 2017-09-25 |
| CN107208197B (zh) | 2019-11-05 |
| RU2700218C2 (ru) | 2019-09-13 |
| JP2018507324A (ja) | 2018-03-15 |
| AU2016211088A1 (en) | 2017-08-17 |
| RU2017126680A3 (tr) | 2019-05-24 |
| EP3250722A1 (fr) | 2017-12-06 |
| WO2016120541A1 (fr) | 2016-08-04 |
| PT3250722T (pt) | 2018-10-25 |
| HRP20181682T1 (hr) | 2018-12-14 |
| BR112017016024A2 (pt) | 2018-03-20 |
| US20180002788A1 (en) | 2018-01-04 |
| RS57888B1 (sr) | 2019-01-31 |
| DK3250722T3 (en) | 2018-11-05 |
| FR3032204B1 (fr) | 2019-08-09 |
| AU2016211088B2 (en) | 2020-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11359264B2 (en) | Aluminum alloy and die casting method | |
| Zamani et al. | High temperature tensile deformation behavior and failure mechanisms of an Al–Si–Cu–Mg cast alloy—The microstructural scale effect | |
| EP2646585B1 (en) | Heat resistant and high strength aluminum alloy and method for producing the same | |
| EP3508594B1 (en) | TiAL ALLOY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME | |
| JP2021080569A (ja) | 高強度で均一な銅−ニッケル−錫合金および製造プロセス | |
| US20160222493A1 (en) | Casting aluminum alloy and casting produced using the same | |
| Akopyan et al. | Approaches to the design of the new high-strength casting aluminum alloys of 7xxx series with high iron content | |
| US20200238385A1 (en) | Compressor component for transport and method for manufacturing same | |
| KR102589799B1 (ko) | 고강도 알루미늄-계 합금 및 그로부터 물품을 생산하기 위한 방법 | |
| TR201815694T4 (tr) | Düşük silikon alüminyum alaşımından yapılan bir parçanın elde edilmesine yönelik proses. | |
| JP6385683B2 (ja) | Ａｌ合金鋳造物及びその製造方法 | |
| CN105369082B (zh) | 一种压铸铝合金 | |
| KR20180046764A (ko) | 핫스탬핑 알루미늄 케이스의 제조방법 및 그 방법에 의해 제조된 핫스탬핑 알루미늄 케이스 | |
| JP5688744B2 (ja) | 高強度高靱性銅合金鍛造材 | |
| JP7096226B2 (ja) | 熱間加工され均一な粒子サイズを有するスピノーダル合金の製造のためのプロセス | |
| KR20190030296A (ko) | 알루미늄 합금의 처리 방법 | |
| JP2000246414A (ja) | マグネシウム合金成形部品の製造方法 | |
| US11047032B2 (en) | Method for solution heat treating with pressure | |
| RU2708194C1 (ru) | Способ изготовления изделия из сплава Х65НВФТ | |
| Vargasov et al. | Manufacture of parts from a titanium alloy under superplasticity conditions | |
| JP4252502B2 (ja) | マグネシウム合金成形部品の製造方法 | |
| Wang et al. | Microstructure and Mechanical Properties of Al-1.1 Mg-0.6 Si-0.4 Cu Alloy Manufactured by Casting-Forging Integrated Technology | |
| Espinosa Zúñiga et al. | Surface quality evaluation of hot deformed aluminum | |
| Zúñiga et al. | Surface quality evaluation of hot deformed aluminum |