Изобретение относитс к области производства источников питани посто нного тока, в частности к устройствам дл питани дугового разр да5 и может найти применение при дуговой электросварке в различных отрасл х промьппленностио Известно устройство дл питани дугового разр да.5 содержащее многофазный источник переменного тока; индуктивность и выпp штeльный мост, вьшолненньш из попарно-последовательно соединенных диодовj анод одного и катод другого которых соединены с выходными клеммами устройства , а обпре точки подключены соответственно к каждой фазе источ ника переменного тока Cl3. В известном устройстве получаемый посто нньй ток протекает по ка тушке индуктивности, включенной на выходе устройства. Изменени тока, возникающие в результате перегрузок или коротких замыканий, вьщают индуктивные сигналы, используемые дл защиты источника питани , а также дл создани посто нной величины тока на выходе вне зависимости от измeнeни напр жени , Поскольку величина напр жени необходимого дл поддержани устойчивого дугово го разр да, превышает напр жение г рени дуги при сварке, то мощность фактически потребл ема устройством , значительно превышает мощност дугового разр да, что приводит к увеличению габаритов и мощности многофазного источника переменного тока. Стремление уменьшить мощност ( габариты) последнего в конечном итоге приводит к ухудшению стабиль ности дугового разр да. Указанный недостаток частично устранен в другом устройстве дл питани дугового разр да, в котором общие точки попарно-последовательно включенных диодов выпр мительного моста подключены соответственно к каждой фазе многофазного источника переменного тока при помощи набора индуктивноетей C2J. Включение индзгктивностей -на стороне переменного тока в известном устройстве позволило несколько уменьшить мощность, потребл емую устройством. Однако уменьшение габаритов мно гофазного источника переменного то ка известного устройства привело. 2 к ухудшению стабильности дугового разр да. Целью изобретени вл етс уменьшение мощности многофазного источника переменного тока и стабилизаци процесса сварки. Это достигаетс тем, что в устройство дл питани дугового разр да, содержащее многофазный источник . переменного тока, набор индуктивностей и выпр мительный мост, выполненньй из попарно-последовательно соединенных диодов, анод одного и катод другого которых соединены с выходными клеммами устройства, а общие точки при помощи индуктивностей подключены соответственно к каждой фазе источника переменного тока, введена группа по числу фаз источника переменного тока дополнительных папарно-последовательно соединенных диодов и набор конденсаторов , при зтом кажда пара дополнительных диодов включена параллельно паре диодов вьтр мительного моста, а общие точки соединени каждой пары дополнительных диодов при помощи соответствующего конденсатора подключены к фазам источника переменного тока. На чертеже приведена принципиальна схема устройства. Устройство содержит незаземленный многофазный источник переменного тока 1 с необходимыми коммутирующими и другими вспомогательными цеп ми, блоки 2 попарнопоследовательно соединенных диодов 3, образующие многофазньй вьшр мительный мост 4, и катушки индуктивности 5, подключенные в разрьш кащ(ой фазы А,В,...О источника переменного напр жени 1 и одноименной фазы А,В,...О вьтр мител 4. Устройство также по каждой фазе А,В,.-..О содержит дополнительный .блок.6 диодов 7, образующий дополнительную фазу выпр мители А, В,...О. Устройство также, содержит конденсаторы 8, подключенные ме оду дополнительной фазой А,В,...0 вьшр мительнрго моста 4 и соответствующей фазой А,В,...О источника переменного напр жени 1. Индуктивность катушки 5 и емкость конденсатора 8 выбирают на основе выражени ,,, .JL,.Ti2( бх toC где u - кругова частота источника переменного напр жени 1; L - индуктивность катушки С - емкость конденсатора 8 Ug - напр жение источника 1 Вбгх напр жение дугового раз р да j -вь величина выходного тока (тока дугового разр да Уг - коэффициент, учитьшающий увеличение выходног тока за счет емкостного балласта. Допустимое обратное напр жение диодов 3,7 быть больше ампли туды Ug . Допустимый ток диодов 3,7 выбираетс по заданной величине 3 вых с учетом скважности их работы. Работает устройство следующим образом. После включени источника 1 на выходе выпр мител 4 устанавливаетс посто нное напр жение указанной на схеме пол рности. Величина этого напр жени близка к амплитуде UgxТок , потребл емый от источника 1, близок к нулю и определ етс величи ной токов утечки вентилей 3 и 7. После зажигани дугового разр да на пр жение «а выходе устройства устанавливаетс равным напр жению дуго- вого разр да (J а величина тока дугового разр да (сварочного тока ). и -1 ( -у2(и -и )wC u)L / ex -вых/ Величина тока, потребл емого от источника 1 по каждой фазе, определ етс потер ми в колебательном контуре, состо щем из последователь но соединенных между собой катушки 5, диодов 3, дугового промежутка, вентилей 7, конденсатора 8. Как известно , внешний внеш. и внут-рённий . ток параллельного колебательного контура св заны межд собой вьфажениём добротность колебательного контура; ff - сопротивление потерь колебательного контура, складывакицеес из активного сопротивлени катушки г, сопротивлени дугового промежутка . Гд сопротивлени вентилей , сопротивлени обкладок конденсатора г-, сопротивлений прочих утечек h npov. В предлагаемом устройстве налицо параллельный колебательный контур , поэтому -т BK-Q- где - коэффициент, учйтьюакщий , уменьшение вх счет п-фазного источника и емкостного балласта, .увеличивающего выходной ток до. значени , близкого к амплитудному в V2 раз. В устройстве основным источником потерь колебательного контура вл етс дуговой промежуток, поэтому входной ток практически определ етс мощностью дугового разр да. Мощность, потребл ема от источника 1, незначительно превьш1ает мощность дугового разр даJ основную часть незначительных дополнительных потерь составл ют потери в меди катушки 5, т.е. активные потери. Индуктивное сопротивление катушки выбираетс равным емкостному сопротивлению конденсатора, т.е. cos 3 устррйства близок к 1, что позволило уменьшить мощность источника переменного тока. Стабильность дугового разр да достигаетс за счет того, что напр жение до зажигани дуги в предлагаемом устройстве может быть много больше минимально необходимого дл поддержани дугового разр да (70 В), Так как это достигает-, с ценой небольших дополнительных, потерь в меди катушки 5. Кроме того, стабильность дугового разр да объ сн етс малой величиной пульсации тока дуги, так как токи в индуктивности и емкости СДВИН5ГТЫ относительно друг друга на четверть периода и на выходе выпр мител складываютс так, что миниму мы емкостного тока совпадают с максимумами индуктивного и наоборот. Предлагаемое устройство питани дугового разр да может быть также применено и дп питани дуговыхThe invention relates to the production of direct current power sources, in particular to devices for powering arc discharge5, and can be used for electric arc welding in various industrial zones. A device for powering an arc discharge.5 containing a multiphase AC source is known; inductance and flattener bridge, each of the pairwise-connected diodes j the anode of one and the cathode of the other, are connected to the output terminals of the device, and about the points are connected respectively to each phase of the AC source Cl3. In the known device, the resulting constant current flows through the inductor connected to the output of the device. Current changes resulting from overloads or short circuits, inductive signals used to protect the power source, as well as to create a constant amount of output current, regardless of the voltage change, Since the voltage required to maintain a stable arc bit , exceeds the arc arc voltage during welding, the power actually consumed by the device significantly exceeds the arc discharge power, which leads to an increase in the dimensions and power of the multiphase AC power source. The desire to reduce the power (dimensions) of the latter ultimately leads to a deterioration in the stability of the arc discharge. This disadvantage is partially eliminated in another device for powering the arc discharge, in which the common points of pairwise-connected rectifier bridge diodes are connected to each phase of a multi-phase AC source, respectively, using a C2J inductive network. The inclusion of inductances — on the side of alternating current in the known device — made it possible to somewhat reduce the power consumed by the device. However, a decrease in the dimensions of the multiphase source of alternating current of the known device resulted. 2 to the deterioration of the stability of the arc discharge. The aim of the invention is to reduce the power of a multi-phase AC source and stabilize the welding process. This is achieved in that a device for powering an arc discharge containing a multi-phase source. alternating current, a set of inductances and a rectifying bridge, made of pairwise-series-connected diodes, the anode of one and the cathode of the other are connected to the output terminals of the device, and common points using inductances are connected to each phase of the AC source, respectively, an alternating current source of additional parallel-connected diodes and a set of capacitors, with this, each pair of additional diodes is connected in parallel to a pair of diodes; A common bridge for each pair of additional diodes is connected to the phases of the AC source by an appropriate capacitor. The drawing is a schematic diagram of the device. The device contains an ungrounded multiphase AC source 1 with the necessary switching and other auxiliary circuits, blocks 2 pairwise connected diodes 3, forming a multiphase forward bridge 4, and inductors 5 connected to a capacitor (phase A, B, ... About a source of alternating voltage 1 and phase A, B, ... of the same name. About the center of a mitel 4. The device also for each phase A, B, .- .. O contains an additional block of 6 diodes 7, forming an additional phase of rectifiers A , V, ... O. The device also, contains it and the capacitors 8 connected by an additional phase A, B, ... 0 higher than the bridge 4 and the corresponding phase A, b, ... About the source of alternating voltage 1. The inductance of the coil 5 and the capacitance of the capacitor 8 are chosen based on the expression ,, .JL, .Ti2 (bx toC where u is the circular frequency of the alternating voltage source 1; L is the inductance of the coil, C is the capacitor capacitance, 8 Ug is the voltage of the source 1 Vbgh, the arc discharge voltage, j is the output current ( arc current Ug - coefficient, which increases the output current due to capacitive wow ballast. The permissible reverse voltage of 3.7 diodes should be greater than the amplitude Ug. The permissible current of the diodes 3.7 is chosen according to a given value of 3 output, taking into account the duty cycle of their work. The device works as follows. After switching on the source 1 at the output of the rectifier 4, a constant voltage specified in the polarity diagram is established. The magnitude of this voltage is close to the amplitude UgxThe current consumed from source 1 is close to zero and the magnitude of the leakage currents of valves 3 and 7 is determined. After ignition of the arc discharge, the output voltage of the device is set equal to the voltage of the arc discharge yes (J and the magnitude of the arc discharge current (welding current). and -1 (-u2 (and -and) wC u) L / ex -out / The amount of current consumed from source 1 for each phase is determined by the losses in an oscillatory circuit consisting of coils 5, diodes 3, and arc between a duck, valves 7, a capacitor 8. As is well known, the external external and internal current of the parallel oscillating circuit is connected between itself and the oscillating quality factor; ff is the loss resistance of the oscillating circuit, folded from the active resistance of the coil g, the resistance of the arc gap. Gd of valve resistance, resistance of capacitor plates g-, resistance of other leaks h npov. In the proposed device there is a parallel oscillating circuit, therefore –t BK-Q- where is the coefficient taking into account, a decrease in the inrush of the p-phase source and capacitive ballast, which increases the output current to. close to amplitude value by V2 times. In the device, the main source of loss of the oscillating circuit is the arc gap, so the input current is almost determined by the power of the arc discharge. The power consumed from source 1 insignificantly exceeds the power of the arc discharge; the main part of the insignificant additional losses is copper losses in coil 5, i.e. active losses. The inductive impedance of the coil is chosen equal to the capacitance of the capacitor, i.e. cos 3 devices are close to 1, which reduced the power of the AC source. The arc discharge stability is achieved due to the fact that the voltage before the arc ignition in the proposed device can be much greater than the minimum required to maintain the arc discharge (70 V), since this achieves, with a small additional cost, copper losses in the coil 5 In addition, the stability of the arc discharge is explained by the small value of the ripple of the arc current, since the currents in the inductance and capacitance of the SDWIN5GT relative to each other by a quarter of the period and at the output of the rectifier are added so that the minimum of the capacitive current a coincide with the maxima of the inductive and vice versa. The proposed arc power supply device can also be applied and arc power supply dp
5936549659365496
газоразр дных ламп, где будет обес- десс дугового разр да в этой лампечивать высокую экономичность и пе практически не отличаетс от стабильность дуги, так как про- , дугового разр да при сварке.gas discharge lamps, where the arc discharge in this lamp is highly economical and does not differ much from arc stability, since it is pro- arc discharge during welding.
дd
XfXf