[go: up one dir, main page]

SU739316A1 - Method of segregating air - Google Patents

Method of segregating air Download PDF

Info

Publication number
SU739316A1
SU739316A1 SU772521812A SU2521812A SU739316A1 SU 739316 A1 SU739316 A1 SU 739316A1 SU 772521812 A SU772521812 A SU 772521812A SU 2521812 A SU2521812 A SU 2521812A SU 739316 A1 SU739316 A1 SU 739316A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
air
temperature
pressure
separation
nitrogen
Prior art date
Application number
SU772521812A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виктор Петрович Беляков
Георгий Борисович Наринский
Вильгельм Феликсович Густов
Хаим Яковлевич Степ
Николай Иванович Костромин
Аркадий Львович Винокурский
Original Assignee
Предприятие П/Я А-3605
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Предприятие П/Я А-3605 filed Critical Предприятие П/Я А-3605
Priority to SU772521812A priority Critical patent/SU739316A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU739316A1 publication Critical patent/SU739316A1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F25J3/0406—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/04103—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression using solely hydrostatic liquid head
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F25J3/04206—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product
    • F25J3/04212—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product and simultaneously condensing vapor from a column serving as reflux within the or another column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/02—Bath type boiler-condenser using thermo-siphon effect, e.g. with natural or forced circulation or pool boiling, i.e. core-in-kettle heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
    • F25J2250/42—One fluid being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
    • F25J2250/50—One fluid being oxygen

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Изобретение относится к криогенной технике, а именно к разделению воздуха методом низкотемпературной ректификации и может быть использовано при крупнотоннажном производстве Газообразного кислорода или обогащенного кислородом воз-5 духа для нужд металлургической или химической промышленности в тех случаях, когда продукт необходимо подавать потребителю под давлением до 3 ата.The invention relates to cryogenic technology, namely to the separation of air by low-temperature distillation and can be used in large-scale production of gaseous oxygen or oxygen-enriched air 5 for the needs of the metallurgical or chemical industry in cases where the product must be supplied to the consumer under a pressure of up to 3 atm .

Известны способы получения сжатого кислорода или обогащенного кислородом воздуха с использованием, как правило, либо компримирования газообразного продукта, поступающего из воздухораэдепительной установки под давлением, близ- ,s ким к атмосферному, либо нагнетанием с помощью насоса и последующей газификацией жидкого кислорода или обогащенной кислородом жидкости непосредственно в воздухораэдёлительнОй установке Μ . ”Known methods for the preparation of compressed oxygen or oxygen enriched air with the use of, as a rule, or compressing the product gas supplied from the pressurized vozduhoraedepitelnoy installation, which is close, s kim atmospheric or injection via the pump and the subsequent gasification of liquid oxygen or oxygen-enriched fluids directly in the air inlet installation Μ. ”

Недостатком известных способов является необходимость использования специального машинного оборудования - ки2 слрродных компрессоров или насосов жидкого кислорода.A disadvantage of the known methods is the need to use special machinery - ki2 syringe compressors or liquid oxygen pumps.

Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому эффекту является способ разделения воздуха методом низкотемпературной ректификации, включающий сжатие воздуха, предварительное его разделение с выделением газообразной азотной фракции, окончательное разделение с получением жидкой кислородной фракции, гидростатическое сжатие и испарение этой фракции, а также детандерное расширение перерабатываемого воздуха с получением энергии [2].The closest to the proposed technical essence and the achieved effect is a method of air separation by the method of low-temperature rectification, including air compression, preliminary separation with the release of a gaseous nitrogen fraction, the final separation to obtain a liquid oxygen fraction, hydrostatic compression and evaporation of this fraction, as well as expander expansion recyclable air to produce energy [2].

Однако способ характеризуется недостатрчнрй энергетическрй эффективнрстью, так как для обеспечения теплообмена между воздухом и кипящей под повышенным давлением кислородной фракцией давление начального сжатия всего перерабатываемого воздуха приходится устанавливать выше в колонне предварительного разделения. Кроме того, эффективность процесса разделения в целом в этом слу3 чаё снижается из-за того, что часть перерабатываемого воздуха конденсируется за счет испарения продукта, вследствие чего ухудшается питание ректификационных колонн флегмой. ! However, the method is characterized by insufficient energy efficiency, since in order to ensure heat exchange between the air and the oxygen fraction boiling under increased pressure, the initial compression pressure of all the processed air must be set higher in the preliminary separation column. In addition, the efficiency of the separation process as a whole in this case is reduced due to the fact that part of the processed air condenses due to evaporation of the product, as a result of which the power of distillation columns with reflux deteriorates. !

Цепь изобретения - снижение энерго'затрат.The chain of invention is the reduction of energy costs.

Поставленная цепь достигается тем,что испарение гидростатически сжатой кислородной фракции осуществляют путем теп. пооб'мена с азотной фракцией, которую непосредственно после выделения сжимают до давления, превышающего давление ежа- 15 тия воздуха на 1—3 кгс/смЯ а также тем, что дпя сжатия азотной фракции используют энергию ее детандерного расширения и тем, что детандерное расширение осуществляют на двух температурных уровнях с охлаждением потока газа, расширенного на верхнем температурном уровне, путем теплообмена с потоком газа, направляемым для расширения на нижнем температурном уровне, а именно азотной фракцией.The circuit is achieved in that the evaporation of the hydrostatically compressed oxygen fraction is carried out by heat. poob'mena nitric fraction, which directly after the separation is compressed to a pressure exceeding the pressure of the air 15 ezha- ment at 1-3 kgf / smYa and in that the nitric DPJ compression energy of its fractions used expander to expand and in that the expander expansion occurs at two temperature levels with cooling of the gas stream expanded at the upper temperature level, by heat exchange with the gas stream directed for expansion at the lower temperature level, namely the nitrogen fraction.

<20<20

На чертеже приведена схема воздухоразделительной установки.The drawing shows a diagram of an air separation unit.

Весь поток перерабатываемого воздуха (В) .сжимается в основном компрессоре 1 до давления 6,0 кгс/см2, Примерно равного давлению, необходимому для осуществления разделительного процесса. После сжатия поток воздуха; при температуре 300 К поступает в jfaen 2 теплообмена и очистки, где охлаждается до 100 К и очищается от вымерзающих примесей в процессе теплообмена с нагревающими до 298 К газообразными продуктами разделения - кислородом (К) и азотом (А). По· ток воздуха вводится в нижнюю ректификационную колонну 3( колонну предварительного разделения), работающую при давлении 5,5 кгс/см2, близком к давлению сжатия воздуха в основном компрес. соре. Получаемые в этой колонне продукты - азотная флегма и кубовая жидкость дросселируются в верхнюю ректификационную колонну 4 (колонну окончательного разделения), где поддерживается давление 1,4 кгс/см2, близкое к атмосферному. Конденсатор нижней колонны 5 служит испарителем верхней колонны. Нижний продукт колонны окончательного разделения жидкая кислородная фракция - под гидростатическим напоромThe entire stream of processed air (B) is compressed in the main compressor 1 to a pressure of 6.0 kgf / cm 2 , approximately equal to the pressure required for the separation process. After compression, the air flow; at a temperature of 300 K, heat transfer and purification enters jfaen 2, where it is cooled to 100 K and purified from freezing impurities during heat exchange with gaseous separation products - oxygen (K) and nitrogen (A) - heating up to 298 K. An air flow is introduced into the lower distillation column 3 (preliminary separation column) operating at a pressure of 5.5 kgf / cm2 close to the air compression pressure in the main compressor. sora. The products obtained in this column — nitrogen reflux and bottoms liquid — are throttled to the upper distillation column 4 (final separation column), where a pressure of 1.4 kgf / cm2 is maintained close to atmospheric. The condenser of the lower column 5 serves as the evaporator of the upper column. The bottom product of the final separation column is the liquid oxygen fraction - under hydrostatic pressure

Тж (KrS^444° Λς> * Krc ιTJ (KrS ^ 444 ° Λς > * Krc ι

739316 4 где - удельный вес жидкости, Уровни жидкости в аппаратах 4 и 6, подается отсюда в продукционный испаритель 6; В испарителе под соответствующим этому напору давлением S 4,4 +-0^2,¾ (кгс/см^, где “ давление в испарителе, Рк давление в колонне 4, - происходит испарение жидкости за счет , теплообмена с потоком получаемого, в нижней колонне дополнительно сжатого газообразного азота, который при этом охлаждается и конденсируется. Сконденсировавшийся в продукционном испарителе жидкий азот вводится в колонну предварительного разделения.739316 4 where is the specific gravity of the liquid, Liquid levels in apparatuses 4 and 6 are supplied from here to the production evaporator 6; In the evaporator, under the pressure corresponding to this pressure, S 4.4 + -0 ^ 2, кг (kgf / cm ^, where “pressure in the evaporator, Р к pressure in the column 4, - the liquid evaporates due to heat exchange with the flow obtained in the lower column of additionally compressed gaseous nitrogen, which is then cooled and condensed. Liquid nitrogen condensed in the production evaporator is introduced into the pre-separation column.

Часть воздуха около 10%, поступающего в колонну предварительного разделения, после подогрева в узле теплообмена до 175 К расширяется от 5,6 ата до 1,3 ата в детандере 7 с отдачей ’внешней’работы, после чего вводится в колонну окончательного разделения.Part of the air about 10% entering the pre-separation column, after heating in the heat exchange unit to 175 K, expands from 5.6 ata to 1.3 ata in expander 7 with the return of the “external” work, after which it is introduced into the final separation column.

Испарившаяся йод повышенным давлением 2,3 кгс/см*2 в продукционном испарителе 6 кислородная фракция выводится из установки через узел теплообмена потребителям. Дополнительное сжатие с 5,5 до 8,2 кгс/см2 части газообразного азота, используемой для испарения жидкого кислорода или обогащенной кислородом жидкости, осуществляется при. низкой температуре (95 К). Детандерное расширение проводится на двух температурных уровнях 175 К и 120 К с подогревом от 95 К до 120 К в теплообменнике 8 газа,- поступающего при этой' температуре и давлении 5,5 кгс/см^ и дополнительный низкотемпературный детандер 9, за счет теплообмена с охлаждающимся при этом со 125 К до 100 К. потоком газа, расширенного’ на верхнем температурном уровне в детандере 7. ’ Часть, примерно половина, энергии детандерного расширения может использоваться для привода дополнительного компрес„ сора 10, в котором осуществляется до- t полнительное сжатие от 5,5 до 8,2 кгс/см части газоборазного азота (26% от количества перерабатываемого воздуха) один из двух детандеров (в приведенном примере - низкотемпературный) по существу не производит холода, а служит трубопроводом дополнительного компрес- . сора. Подобное построение хоподопроизво30 при получении технического кислорода по предлагаемому способу, суммарный расход энергии уменьшается на 5-6% по сравнению с известными способами.Evaporated iodine with an increased pressure of 2.3 kgf / cm * 2 in the production evaporator 6, the oxygen fraction is removed from the installation through the heat exchange unit to consumers. Additional compression from 5.5 to 8.2 kgf / cm 2 part of gaseous nitrogen used to evaporate liquid oxygen or oxygen-enriched liquid is carried out at. low temperature (95 K). Expander expansion is carried out at two temperature levels of 175 K and 120 K with heating from 95 K to 120 K in the heat exchanger 8 of the gas entering at this temperature and pressure of 5.5 kgf / cm ^ and an additional low-temperature expander 9, due to heat exchange with wherein a cooling from 125 K to 100 K. The gas stream expanded 'at the upper temperature level in the expander 7.' portion, approximately half, of expander expansion energy can be used to drive additional kompres "litter 10 in which the pre- compression additionally t from 5.5 up to 8.2 kgf / cm of a part of gaseous nitrogen (26% of the amount of processed air), one of the two expanders (in the given example, low-temperature) essentially does not produce cold, but serves as an additional compression pipeline. litter. A similar construction hodoproizvodit30 upon receipt of technical oxygen by the proposed method, the total energy consumption is reduced by 5-6% compared with known methods.

Claims (2)

Изобретение относитс  к криогенной техшпсе, а именно к разделению воздуха методом низкотемпературной ректификаци И может быть использовано при крупнотоннажном производстве т азообрааного ки спорода ипи обогащеннотхэ кислородом воз духа дл  нужд металлургической или химической промышленности в тех сиуча х, когда продукт необходимо подавать потре бителю под давлением до 3 ата. .Известны способы получени  сжатого кислорода или обогащенного кислородом воздуха с использованием, как правило, либо компримировани  газообразного продукта , поступающего из воздухоразделительной установки под давлением, близким k атмосферному, либо нагнетанием с помощью насоса и последующей газификацией жидкого кислорода или обогащенной кислородом жидкости непосредственно в воздухораздёлительной установке . Недостатком известных способов  вл етс  необходимость использовани  специального машинного оборудовани  - к слородных компрессоров или насосов жидкого кислорода. Наиболее б}1изким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому эффекту  вл етс  способ разделени  воздуха методом низкотемпературной ректификации , включающий сжатие воздуха, предварительное его разделение с выделением газообразной азотной фракции, окончательное разделение с получением жидкой кислородной фракции, гидростатическое сжатие и испарение этой фракции, а также детандерное расширение перерабатываемого воздуха с получением энергии 2. Однако способ характеризуетс  недостаточной энергетической эффективностью, так как дл  обеспечени  теплообмена между воздухом и кип щей под повышенным давлением кислородной фракцией давление начального сжати  всего перерабатываемого воздуха приходитс  з станавливать выше в колонне предварительного разделени . Кроме того, эффоктивность процесса разделени  в целом п том случае снижаетс  из-за того,что часть пере-рабатываемотмэ воздуха кондегюируетса за счет испарени  продукта, вспедстрие тего ухудшаетс  питание ректификационных колонн флегмой. Цепь изобретени  - снижение энергозатрат . Поставленна  цепь достигаетс  тем,что испарение гидростатически сжатой кислородной фракции осуществл ют путем теп-пообмена с азотной фракцией, которую непбсредственно после выделени  сжимают до давлени , превышающего давление Сжатин воздуха на кгс/см-, а также тем что дл  сжати  азотной фракции используют энергию ее дётандерного ра:шйрени  и тем, что детандерное расширение осуществл ют на двух температурных уровн х с охлаждением потока газа, расширенного на верхнем температурном уровне, теп пообмена с потоком газа, направл емым дпа расширени  на нижнем температурном уровне, а именно азотной фракцией. На чертеже приведена схема воздух %. раздепнтельной установки. Весь поток перерабатываемого воздуха (В),сжимаетс  в основном компрессоре 1 до давлени  6,0 кгс/см, йримерно равного давлению, необходимому дИ  осуществлени  разделительного процесса. После сжати  поток воздуха; прн температуре ЗОО К поступает в эел 2 теплообмена и очистки, где охлаждаетс  до 100 К и очищаетс  от вымерзаюших примесей в процессе теплообмена с нагревающими до И98 К газообразными продуктами разделени  - кислородом (К) и азотом (А). По ток воздуха вводитс  в нижйюю ректификацнонвую колонну 3{ колонну предварительного разделени ), работающую при давлении 5,5 кгс/см2, близком к давлению сжати  воздуха в основном компрес , соре. Получаемые Ё этой колонне продукты - азотна  флегма и кубова  жйдкостьдросо елируютс  в ректификационную колонну 4 (колонну окончательного разд елени ), где поддерживаетс  давленив 1,4 КГС/СМ2, близкое к атмосферному Конденсатор нижней колонны служит испарителем верхней колонны. Нижний про iiyKT колонны окончательного разделени  жидка  кислородна  фракци  - под гидростатическим напором Ттн ( ЧО 8-- 0,9 (кгс lcN.1 где 7 - удельный вес ншдкости, h-nho- уровни  шдкости в аппаратах 4 и 6, подаетс  отсюда в продукционный испаритель 6; В испарителе пад соответствующш 4 этому напору давлением :%-V(VV S -1,,5, (кгсICAA), где - давление в испарителе, Р -. давление в колонне 4, происходит испареше жидкости за счет теплообмена с потоком получаемого в нижней колонне дополнительно сжатого газообразного азота, который при этом охлаждаетс  и конденсируетс . Сконденсировавшийс  в продукционном испарителе жидкий азот вводитс  в колонну предварительного разделени . Часть воздуха около 10%, поступающего в колонну предварительного разделени , после подогрева в узле теплообмена до 175 К расшир етс  от 5,6 ата до 1,3 ата в детандере 7 с отдачей внещнейработы, после чего вводитс  в колонну окончательного разделени . Испаривша с  йод повышенным давлением 2,3 ктхз/см в продукционном испарителе 6 кислородна  фракци  выводитс  из установки через узел теплообмена потребител м. Дополнительное сжатие с 5,5 до 8,2 кгс/см части газообразного азота, используемой дл  испарени  жидкого кислорода или обогаценной кислородом жидкости, осуществл етс  .при низкой температуре (95 К). Детандерное расширение проводитс  на двух температурных уровн х 175 К и 120 К с подогревом от 95 К до 120 К в теплообменнике 8 газа,- поступающего при этой температуре и давлении 5,5 кгс/см и дополнительный низкотемпературный детандер 9, за счет теплообмена с охлаждающимс  при этом со 125 К до 100 К. потоком газа, расширенного на верхнем температурном уровне в детандере 7. Часть, примерно половина, энергии дётандерного расширени  может использоватьс  дл  привода дополнительного компрессора 10, в котором осуществл етс  дополнительное сжатие от 5,5 до 8,2 кгс/см части газоборазного азота (26% от количества перерабатываемого воздуха) один из двух детандеров (в пртсаденном примере - шзкотемпаратурный) по существу не производит холода, а служит Трубопроводом дополнительного компрес- . сора. Подобное построение хоподопроизвод щёй системы оказываетс  возможным на крупных воздухоразделительных установках , вырабатывающих газоподобные продукты разделени , и имеющих такие в зкие холодопотери, дл  покрыти  ко торых достаточно холодопроизводителЬгности одного (в данном случае - высокотемпературного ) детандера. При этом дл  повышени  энергетической эффективности установки нанижнем температурном -уровне (120 К) расшир етс  газ (азот) с температурой конденсаций ,79 К при давлении 1,35 ктх;/см Меньшей, чем темперетура конденсации газа (воздуха), расшир емого на верхнем температурном уровне 84 К при да1злении 164 кгс/см . Количеств9 азота, конденсируемого в продукционном испарителе определено из, энергетического баланса этого аппарата. Предельное давление сжати  продукционного кислорода ограничиваетс  резервами холодобаланса установки. Дл  привода холодного азотного компрессора может быть использована только половина энергии детандерногорасширени ,поэтомумаксималь ное давление сжати  азота в этом компрессоре равно 8,2 кгс/см . Температура конденсации при этом дайлений равна 100,4 К. При разности температур 1,8 К температура кипени  кислорода не может превышать 98,6 К, что соответствует давлению кипени  2,3 ата.. Азот поступает дл  сжати  ё дополнительньгй компрессор с температурой, близкой к температуре конденсации при рабочем давлении нижней колонны 95 К, а вы ходит КЗ компрессора с температурой Но К. При расширении в низкотемпературном детандере азот охлаждаетс  до 81 К. Ко. личество низкотемпературного детандерного потока равно 10% от количества перерабатываемого воздуха. , Использование предлагаемого способа разделени  воздуха обеспечивает по срав-4 нению с известньтми способами более высокую энергетическую а4)фективность за счет уменьшени  энёргозат.рат на сжатие воздуха, а также за счет более высокой эффективности разделени . Так например, 5 при получении технического кислорода по предлагаемому способу, суммарный -расход энергии уменьшаетс  на 5-6% по сравнению с известными способами. Формула изобретени  I. Способ разделени  воздуха методом низкотемпературной ректификации, включающий сжатие,воздуха, предв ительное 9. разделение с выделением газообразной азотной фракции, окончательное разде ««® « получением жидкой кислородной фракции, гидростатическое сжатие и испарение этой фракции, а Также детандерное расширение перерабатываемого воздуха, отл ичающ ийс   тем, что, с це- лью снижени  Затрат энергии, испарение гидрос1гатйчес1ш .сжатой фракции осуществл ют путем теплообмена с азотной фракцией , которую непосредственно после выделени  сжимают до давлени , превышающего давление сжати  вбздуха на 1 кгс/см 2. Способ по  . I, о т л и ч а ю щ и и с   тем, что дл  сжати  азотной фракции используют энергию детандерного расширени . 3. Способ по пп. 1 и2,отличаю щ и и с   тем, что детандериое расширение осуществл ют на двух температурных уровн х с охлаждением потока , расширенного на верхнем температурном уровне , путем теплообмена с потоком газа, направл емым дл  расширени  на нижнем температурном уровне.. 4. Способ по п. 3, о т ,л и ч а ю w и и с   тем, что на нижнем темпераурном уровне расш1ф ют азотную фракцию . ИсточнЬки информации. .прин тые во внимание при :экспертизе. 1. Разделение воздуха методом глу.окЫ-о охпам дени , Машиностроение, ., 1964, т. I, с. 197-198. The invention relates to cryogenic technical maintenance, namely to air separation by the method of low-temperature rectification, and can be used in large-scale production of ateorizing sporote and enriched air with oxygen for the needs of the metallurgical or chemical industry in those areas when the product needs to be supplied to the consumer under pressure 3 ata. . Methods are known for producing compressed oxygen or oxygen-enriched air using, as a rule, either compressing a gaseous product coming from an air separation plant under a pressure close to atmospheric k, or pumping with a pump and then gasifying liquid oxygen or oxygen-enriched fluid directly into the air separation unit. . A disadvantage of the known methods is the need to use special machinery — for slush compressors or pumps for liquid oxygen. The most sophisticated to the proposed technical essence and the achieved effect is the method of air separation by low-temperature distillation method, including air compression, its preliminary separation with release of gaseous nitrogen fraction, final separation with obtaining liquid oxygen fraction, hydrostatic compression and evaporation of this fraction, and also the expander expansion of the processed air with the receipt of energy 2. However, the method is characterized by insufficient energy efficiency , because to ensure heat exchange between the air and the oxygen fraction boiling under elevated pressure, the initial compression pressure of all the processed air must be set higher in the pre-separation column. In addition, the overall efficiency of the separation process is reduced due to the fact that part of the processable air is condensed by evaporation of the product, thereby refluxing the power of the distillation columns. The circuit of the invention is the reduction of energy consumption. The delivered chain is achieved by the fact that the evaporation of the hydrostatically compressed oxygen fraction is carried out by heat exchange with the nitrogen fraction, which, after release, is compressed to a pressure exceeding the pressure of air compression per kgf / cm-2, and also using the energy for compression of the nitrogen fraction expander racket and the fact that the expander expansion is carried out at two temperature levels with cooling of the gas stream expanded at the upper temperature level, heat exchange with the gas flow directed to Pa expansion at the lower temperature level, namely the nitrogen fraction. The drawing shows a diagram of the air%. Separate installation. The entire stream of the processed air (B) is compressed in the main compressor 1 to a pressure of 6.0 kgf / cm, equal to the pressure required for the AI to carry out the separation process. After compressing the air flow; The temperature of the ZOO K enters the heat exchange and purification unit 2, where it is cooled to 100 K and cleared of freezing impurities during the heat exchange process with gaseous separation products, oxygen (K) and N (A), heated to E98 K. The air flow is introduced into the lower rectifying column 3 {pre-separation column), operating at a pressure of 5.5 kgf / cm2, close to the air compression pressure of the main compressor. The products obtained by this column — nitrogen reflux and cubic zinc — are drained into distillation column 4 (final column), where a pressure of 1.4 KGS / CM2 is maintained, which is close to atmospheric. The condenser of the lower column serves as an evaporator of the upper column. The bottom of the iiyKT column of the final separation of the liquid oxygen fraction is under the hydrostatic pressure Ttn (CHO 8-- 0.9 (kgf lcN.1 where 7 is the specific gravity of the rigidity, hnho are the levels of friction in apparatus 4 and 6, goes from here to the production unit). evaporator 6; In the evaporator, the pad corresponds to 4 of this pressure:% - V (VV S -1,, 5, (kg-ICAA), where is the pressure in the evaporator, P -. pressure in column 4, evaporates the liquid due to heat exchange with the flow additionally compressed gaseous nitrogen obtained in the lower column, which is also cooled in the condenser The liquid nitrogen condensed in the production evaporator is introduced into the pre-separation column. About 10% of the air entering the pre-separation column after heating in the heat exchange unit to 175 K expands from 5.6 atm to 1.3 atm in the expander 7 s recoil from external work, after which it is introduced into the final separation column. The oxygen fraction evaporated with an increased pressure of 2.3 kths / cm in the production evaporator 6 is removed from the plant through the heat exchange unit of the consumers. Additional compression 5.5 to 8.2 kgf / cm portion of the nitrogen gas used for the vaporization of liquid oxygen or liquid oxygen obogatsennoy, flow .If low temperature (95 K). Expander expansion is carried out at two temperature levels x 175 K and 120 K with heating from 95 K to 120 K in gas heat exchanger 8, which is supplied at this temperature and pressure of 5.5 kgf / cm and an additional low-temperature detander 9, due to heat exchange with cooling here, from 125 K to 100 K. The gas flow expanded at the upper temperature level in expander 7. A part, approximately half, of the expansion expansion energy can be used to drive an additional compressor 10, in which additional compression takes place from 5.5 d About 8.2 kgf / cm of a part of gas nitrogen (26% of the amount of processed air) is one of two expanders (in the previous example - a temperature) essentially does not produce cold, but serves as an additional compressor. litter. Such a construction of the hotopodustal of the system's gut appears possible on large air separation plants that produce gas-like separation products and have such viscous cold loss for which only a high-temperature (in this case, high-temperature) expander is sufficient to cover. At the same time, in order to increase the energy efficiency of the installation, the lower temperature-level (120 K) expands the gas (nitrogen) with a condensation temperature of 79 K at a pressure of 1.35 ktx / cm Smaller than the temperature of condensation of the gas (air) expanded on the upper temperature level of 84 K at a pressure of 164 kgf / cm. The number9 of nitrogen condensed in the production evaporator is determined from the energy balance of this apparatus. The limiting pressure of production oxygen is limited by the cold balance of the installation. To drive a cold nitrogen compressor, only half of the expansion expansion energy can be used; therefore, the maximum nitrogen compression pressure in this compressor is 8.2 kgf / cm. The condensation temperature at this diving is 100.4 K. At a temperature difference of 1.8 K, the boiling point of oxygen cannot exceed 98.6 K, which corresponds to a boiling pressure of 2.3 atmospheres. Nitrogen is fed to compress an additional compressor with a temperature close to to the condensation temperature at the operating pressure of the lower column of 95 K, and the compressor short-circuit temperature with temperature is reached. And K. When expanded in a low-temperature expander, the nitrogen is cooled to 81 K. Ko. The amount of low-temperature expander flow is 10% of the amount of air processed. The use of the proposed air separation method provides, in comparison with limestone methods, a higher energy a4) efficiency due to a decrease in energy consumption for air compression, as well as due to a higher separation efficiency. For example, 5 when obtaining technical oxygen by the proposed method, the total energy consumption is reduced by 5-6% compared with known methods. Claims I. Method of air separation by low-temperature distillation method, including compression, air, preliminary 9. separation with release of gaseous nitrogen fraction, final separation “® ®” obtaining liquid oxygen fraction, hydrostatic compression and evaporation of this fraction, and also expander expansion air, which is distinguished by the fact that, in order to reduce energy costs, the evaporation of the hydrostatic compressed fraction is carried out by heat exchange with the nitrogen fraction, which is directly but after isolation compressed to a pressure exceeding vbzduha compression pressure of 1 kgf / cm 2. A method according to. I, which is the fact that the energy of the expander expansion is used to compress the nitrogen fraction. 3. The method according to paragraphs. 1 and 2, which is different from the fact that the expander expansion is carried out at two temperature levels with cooling of the flow expanded at the upper temperature level by heat exchange with the gas flow directed for expansion at the lower temperature level. 4. Method according to p. 3, o t, l and h a w w and u with the fact that the nitrogen fraction is expanded at the lower temperature level. Sources of information. taken into account in: examination. 1. Air separation by the method of gluing. On the OCPs of Denis, Mashinostroenie,., 1964, Vol. I, p. 197-198. 2. Патент Англии N 1425450, л. F 4 Р, 1972.2. Patent of England N 1425450, l. F 4 P, 1972.
SU772521812A 1977-08-22 1977-08-22 Method of segregating air SU739316A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU772521812A SU739316A1 (en) 1977-08-22 1977-08-22 Method of segregating air

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU772521812A SU739316A1 (en) 1977-08-22 1977-08-22 Method of segregating air

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU739316A1 true SU739316A1 (en) 1980-06-05

Family

ID=20723887

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU772521812A SU739316A1 (en) 1977-08-22 1977-08-22 Method of segregating air

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU739316A1 (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5222365A (en) * 1992-02-24 1993-06-29 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high pressure nitrogen product
EP0562893B2 (en) † 1992-03-24 2000-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process for the production of high pressure nitrogen and oxygen
RU2522132C2 (en) * 2012-07-10 2014-07-10 Ооо "Зиф" Air separation method
RU2641766C2 (en) * 2012-11-02 2018-01-22 Линде Акциенгезелльшафт Method of low-temperature separation of air in plant for air separation and plant for air separation

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5222365A (en) * 1992-02-24 1993-06-29 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high pressure nitrogen product
EP0562893B2 (en) † 1992-03-24 2000-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process for the production of high pressure nitrogen and oxygen
RU2522132C2 (en) * 2012-07-10 2014-07-10 Ооо "Зиф" Air separation method
RU2641766C2 (en) * 2012-11-02 2018-01-22 Линде Акциенгезелльшафт Method of low-temperature separation of air in plant for air separation and plant for air separation

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3083544A (en) Rectification of gases
CN1119606C (en) Efficient process to produce oxygen
US5251449A (en) Process and apparatus for air fractionation by rectification
US5845517A (en) Process and device for air separation by low-temperature rectification
CN101266095A (en) Air separation method
JP3063030B2 (en) Pressurized air separation method with use of waste expansion for compression of process streams
JPH02500768A (en) Refrigeration by partial expansion of nitrogen for cryogenic air separation
CN111406192B (en) Cryogenic rectification method and apparatus for producing pressurized air by expander booster braked in conjunction with nitrogen expander
CN1058468A (en) Cryognic air separation system with dual feed air side condensers
CN1057380C (en) Cryogenic air separation system with dual temperature feed turboexpansion
CN1191452C (en) Cryogenic rectification system with pulsatron freezing action
CN1233740A (en) Single expander and cold compressor process to produce oxygen
US5839296A (en) High pressure, improved efficiency cryogenic rectification system for low purity oxygen production
JPH06257939A (en) Distilling method at low temperature of air
US3070966A (en) Production of oxygen
SU739316A1 (en) Method of segregating air
TW202108222A (en) Method and system for low-temperature air separation
US5964104A (en) Method and device for obtaining nitrogen by low-temperature separation of air
CN1161583C (en) Multiple expander process to produce oxygen
US2553623A (en) Multistage refrigeration system
US1864585A (en) Art of rectifying mixed gases
JP5005708B2 (en) Air separation method and apparatus
US2711085A (en) Apparatus for pumping volatile liquids
RU2696846C2 (en) Method and device for production of compressed gaseous product by means of low-temperature air separation
CN220931509U (en) High-efficiency energy-saving gas separation device