Изобретение относитс к цветной металлургии и мо/кет быть использовано в производствах, примен ющих азотную кислоту либо как самосто тельный окислитель, либо как катал затор дл окислени материалов кис лородом, например металлов и их сульфидов, окисление МИЙЬЯКОВИСТЕЛХ соединений, солей двухвалентного железа и т.д. Известен способ окислени соеди нений металлов, например сульфидов азотной кислотой и кислородом при повышенной температуре с одновременной регенерацией азотной кислоты кислородом в одном аппарате при диспергировании одной из фаз в другую 1. Процесс по этому способу ведут так, что газова фаза непрерывно диспергируетс мешалкой в жидкой фазе. Дл ускорении процеса окислени ведут при давлении не ниже 11,5 ат В ходе реакции непрерывно поступает кислород, который подаетс в жидкую фазу. Образующиес при окис лении исходных материалов нитрозны газы взаимодействуют с кислородом и водой, регенериру при этом азотную кислоту. Окисление нитрозных газов и поглощение продуктов окислени провод тс при той же температуре, что и окисление исходных материалов, т.е. не ниже 150°С. Дл устранени вредного вли ни повышенной температуры применено повышенное давление (не 11,5 ати), что значительно усложн ет эксплуатацию оборудовани и требует решени специгшьных вопросов по герметизации оборудовани . Кроме того, применение повышенной температуры снижает коррозионную стойкость многих материалов , примен ющихс в промьЕиленности . Предложенный способ отличаетс тем, что Окисление ведут с охлаждением газовой фазы при диспергировании в нее жидкости, охлаждение газовой фазы ведут до 10-25 с, а кислород подают в газовое пространство над поверхностью раздела фаз. Это позвол ет снизить рабочее давление и температуру, а также увеличить скорость процесса. Снижение температуры газовой фазы со 150 до 25с ускор ет реакцию 3 окислени нитрозньгх газов в 4 раза. Распыление жидкости в газовом пространстве облегчает поглощение проду тов окислени нитрозных газов и регенерацию азотной кислоты за счет увеличени поверхности раздела между фазами. Вследствие механического разрушени пены падаюошй жидкостью улучшаетс контакт между кислородом и нитрозными газами. Ввод кислорода в приграничную зону через диспергатор позвол ет интенсифицировать процесс за счет более равномерного распределени кислорода по всему объему аппарата, причем рассто ние между уровнем жидкости и вводом кислорода (1-10 см обеспечивает химическое разрушение пены, так как при окислении оки си азота - основной составной части нитрозных газов до двуокиси происхо дит уменьшение объема газов. Способ заключаетс в следующем. При проведении окислени в аппарат заливают рабочий раствор. Затем задают необходимое количество кисло ты дл создани нужной кислотности раствора. После этого аппарат проду вают кислородом. В конце продувки загружают исходный материал, после чего аппарат герметично закрывают. При помощи теплообменника жидка фа за нагреваетс до начала реакции, о чем суд т по по влению бурых паров двуокиси азота и быстрому падению давлени в аппарате. Сразу же после начала реакции включают охлаждение газовой фазы при помощи теплообменни ка, непрерывно контролиру температу ру по. термометрам и поддержива температуру в газовой и жидкой фазах на оптимальном уровне раздельно. Дав ление в аппарате контролируют по манометру и поддерживают на заданном значении при помощи регулируемой под чи кислорода. Весь процесс ведут при непрерывном циркул ционном перемешивании жидкой фазы и распылением ее в газовом пространстве аппарата через распылительную форсунку. Контроль за окончанием реакции ведут по прекращению поглощени кислорода и исчезновению бурой окраски нитрозных газов. Пример 1.С целью извлечени свинца в раствор провод т окисле ние 50 кг сульфиднох о свинцового кон центрата с содержанием галенита 81,5 74 азотной кислотой,концентрацией 55г/л, вз той в количестве 500 л. Процесс ведут в аппарате емкостью 1 м. Проверены следующие варианты проведени процесса. 1.Известный способ, осуществл емый без охлаждени газовой фазы и распылени жидкой фазы в газовом пространстве аппарата, дл чего пульпу ввод т при циркул ционном перемешивании ниже уровн жидкости. Кислород в аппарат подают без диспергатора (проста подача). 2.С охлаждением газовой фазы и распылением жидкой фазы в газовом пространстве аппарата и с простой подачей кислорода. 3.С охлаждением газовой фазы, распылением жидкой фазы и подачей кислорода над поверхностью раздела фаз на высоте 1-10 см над уровнем жидкости черэз диспергатор. Температуру жидкой фазы поддерживают около 65с. Повышение температуры приводит к уменьшению извлечени свинца в раствор, так как начинаетс окисление сульфидной серы до сульфат-ионов. Во всех трех вариантах устанавливают степень окислени галенита, определенна по разности между количествами его в исходном материале и в остатке после окислени , продолжительность процесса и максимальное рабочее давление. Результаты опытов приведэны в таблице. Пример 2. Провод т окисление раствора арсенйта натри . В качестве исходного материала используют 0,5 м раствора арсенйта натри с концентрацией мышь ка 50 г/л, в том числе 47,5 г/л трехвалентного мышь ка. Раствор подкисл ют азотной кислотой до концентрации 50-60 г/л по НЫОз и подвергают окислению по методике, описанной в примера 1 по тем же трем вариантам, в том же аппарате. При этом также устанавливают степень окислени мышь ка, продолжительность процесса и максимальное рабочее давление. Содержание трехвалентного мышь ка по окончании процесса во всех трех вариантах составл ют менее 0,05 г/л. Результаты окислени приведены в таблице.The invention relates to non-ferrous metallurgy and minerals to be used in industries that use nitric acid either as a self-contained oxidizing agent or as a catalyst for the oxidation of materials with oxygen, such as metals and their sulfides, the oxidation of compounds of ferrous iron, etc. d. A known method for the oxidation of compounds of metals, for example, sulfides with nitric acid and oxygen at elevated temperature with simultaneous regeneration of nitric acid with oxygen in one apparatus while dispersing one of the phases to another 1. The process according to this method is carried out so that the gas phase is continuously dispersed by the mixer in the liquid phase . To accelerate the oxidation process, it is carried out at a pressure not lower than 11.5 atm. During the reaction, oxygen is continuously supplied, which is supplied to the liquid phase. The nitrous gases formed during the oxidation of the starting materials interact with oxygen and water, while regenerating nitric acid. The oxidation of nitrous gases and the absorption of oxidation products are carried out at the same temperature as the oxidation of the starting materials, i.e. not lower than 150 ° C. To eliminate the harmful effects of elevated temperature, an elevated pressure (not 11.5 MPa) has been applied, which greatly complicates the operation of the equipment and requires the resolution of special issues regarding the sealing of the equipment. In addition, the use of elevated temperature reduces the corrosion resistance of many materials used in industrial applications. The proposed method is characterized in that the oxidation is carried out with the cooling of the gas phase when the liquid is dispersed into it, the cooling of the gas phase is carried out up to 10-25 seconds, and oxygen is supplied to the gas space above the interface. This reduces the working pressure and temperature, and also increases the speed of the process. A decrease in the temperature of the gas phase from 150 to 25 s accelerates the reaction 3 of the oxidation of nitrous gases by 4 times. Spraying the liquid in the gas space facilitates absorption of nitrous gas oxidation products and regeneration of nitric acid by increasing the interface between the phases. Due to the mechanical destruction of the foam, the fluid with the liquid improves the contact between oxygen and nitrous gases. The introduction of oxygen into the border zone through the dispersant allows to intensify the process due to a more uniform distribution of oxygen throughout the apparatus, and the distance between the liquid level and the introduction of oxygen (1-10 cm chemical destruction of the foam, since oxidation of nitrogen oxide is the main the volume of gases is reduced to the component of nitrous gases to dioxide. The method is as follows. When carrying out the oxidation, the working solution is poured into the apparatus. Then the required amount of acid is set to create the desired acidity of the solution. After that, the apparatus is purged with oxygen. At the end of the purge, the raw material is loaded, and then the apparatus is sealed. With the help of a heat exchanger, the liquid phase is heated prior to the start of the reaction, as judged by the appearance of brown dioxide and fast pressure drop in the apparatus. Immediately after the start of the reaction, the gas phase is cooled by means of a heat exchanger, continuously monitoring the temperature along the. thermometers and maintaining the temperature in the gas and liquid phases at an optimal level separately. The pressure in the apparatus is controlled by a manometer and maintained at a predetermined value using adjustable oxygen supply. The whole process is carried out with continuous circulation mixing of the liquid phase and spraying it in the gas space of the apparatus through a spray nozzle. Control over the end of the reaction is carried out by stopping the absorption of oxygen and the disappearance of the brown color of nitrous gases. Example 1. With the aim of extracting lead into solution, the oxidation of 50 kg of sulfide with a lead concentrate with a content of galena of 81.5 74 nitric acid, with a concentration of 55 g / l, taken in an amount of 500 l is carried out. The process is carried out in the apparatus with a capacity of 1 m. The following variants of the process are checked. 1. A well-known method, carried out without cooling the gas phase and spraying the liquid phase in the gas space of the apparatus, for which the pulp is introduced with circulation mixing below the liquid level. Oxygen is supplied to the apparatus without a dispersant (simple feed). 2. With cooling the gas phase and spraying the liquid phase in the gas space of the apparatus and with a simple supply of oxygen. 3. With the cooling of the gas phase, the dispersion of the liquid phase and the supply of oxygen above the phase boundary at a height of 1-10 cm above the liquid level, the disperser is dispersed. The temperature of the liquid phase is maintained at about 65s. An increase in temperature leads to a decrease in the extraction of lead into the solution, since the oxidation of sulfide sulfur to sulfate ions begins. In all three variants, the degree of oxidation of galena, determined by the difference between its amounts in the starting material and in the residue after oxidation, the duration of the process and the maximum working pressure are determined. The results of the experiments are given in the table. Example 2 Sodium arsenite solution is oxidized. 0.5 m of arsenite sodium solution with arsenite concentration of 50 g / l, including 47.5 g / l of trivalent mouse, is used as the starting material. The solution is acidified with nitric acid to a concentration of 50-60 g / l in HN03 and subjected to oxidation according to the procedure described in Example 1 in the same three versions, in the same apparatus. It also determines the degree of oxidation of the mouse, the duration of the process and the maximum working pressure. The content of trivalent mice at the end of the process in all three variants is less than 0.05 g / l. The results of the oxidation are shown in the table.