SU506273A3 - The method of supplying molten metal on the installation of continuous casting of metal - Google Patents
The method of supplying molten metal on the installation of continuous casting of metalInfo
- Publication number
- SU506273A3 SU506273A3 SU1880048A SU1880048A SU506273A3 SU 506273 A3 SU506273 A3 SU 506273A3 SU 1880048 A SU1880048 A SU 1880048A SU 1880048 A SU1880048 A SU 1880048A SU 506273 A3 SU506273 A3 SU 506273A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- casting
- continuous casting
- level
- length
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 32
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 10
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 101150004367 Il4i1 gene Proteins 0.000 claims 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000532 Deoxidized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/116—Refining the metal
- B22D11/118—Refining the metal by circulating the metal under, over or around weirs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ПОДВОДА РАСПЛАВЛЕННОГО МЕТАЛЛА НА УСТАНОВКЕ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛА(54) METHOD OF SUPPORTING MOLTEN METAL ON INSTALLATION OF CONTINUOUS METAL CASTING
металлические частицы снова вт гиваютс в сталь и остаютс в кристаллизующейс заготовке .the metal particles are drawn back into the steel and remain in the crystallized preform.
С целью удалени неметаллических включеиий и улучшени качества слитка предложен способ, по которому длину вертикальных, идущих вверх и формируемых в каналах разливочной трубы потоков выбирают равной от 3 до 30 см, причем скорость потоков увеличивают пр мо пропорционально их длине, поддерживают от минимальной в диапазоне 3,5- 31 см/сек, до максимальной в диапазоне 17,5-45 см/сек, так что на поверхности металла соответственно сло шлака образуетс волна или выпуклость.In order to remove nonmetallic inclusions and improve the quality of the ingot, a method has been proposed by which the length of vertical, upward and flow streams forming in the channels of the pouring pipe is equal to from 3 to 30 cm, and the speed of the flows is increased directly proportional to their length , 5-31 cm / s, up to a maximum in the range of 17.5-45 cm / s, so that a wave or bulge is formed on the metal surface, respectively, of the slag layer.
Предлагаемый способ использует свойства небольшой смачиваемости и низкого удельного -веса неметаллических частиц по сравнению € жидкой сталью дл их разделени : направленный снизу вверх поток металла должен подавать на поверхность каждую частицу металла и каждую частицу шлака, однако этот поток не должен быть настолько сильным , чтобы он ц.риводил к разрыву сло шлака или к турбулентности на поверхности, изза чего могло бы произойти зат гивание шлаковых частиц вниз. Благодар описываемому способу достигаетс оптимальный эффект разделени .The proposed method uses the properties of low wettability and low specific gravity of non-metallic particles compared with liquid steel for their separation: a bottom-up flow of metal must feed every metal particle and every slag particle to the surface, however this stream should not be so strong that This led to a rupture of the slag layer or to turbulence on the surface, due to which the slag particles could be pulled down. Thanks to the described method, an optimal separation effect is achieved.
Можно также осуществл ть двойное осаждение при образовании направленных вверх металлических струй, при протекании разливаемого расплава как через промежуточное устройство, так и при подаче его в кристаллизатор .It is also possible to carry out double precipitation during the formation of upwardly directed metal jets, with the flow of the cast melt through both the intermediate device, and when it is fed into the crystallizer.
При изготовлении широких, особенно имеющих ширину более 1,5 м, стальных слитков из стали, в которой не более 0,20% С, от 0,25 до 1,60% Мп, от 0,02 до 0,1% А1, -более 0,30% Si, остальное железо и Обычные примеси и котора предназначена дл производства холоднокатаных листОВ с высоким качеством поверхности , желательно подводить из промежуточного устройства в кристаллизатор через две или более разливочные трубы формирующие направленные вверх потоки, причем желательно , чтобы вертикальные потоки и больша горизонтальна ось кристаллизатора лежали в одной вертикальной плоскости.In the manufacture of wide, especially having a width of more than 1.5 m, steel ingots of steel, in which not more than 0.20% C, from 0.25 to 1.60% Mp, from 0.02 to 0.1% A1, -more than 0.30% Si, the rest is iron and Common impurities and which is intended for the production of cold-rolled sheets with high surface quality, it is desirable to bring from the intermediate device to the crystallizer through two or more pouring pipes forming upward flows, the horizontal horizontal axis of the mold lay in the same ve vertical plane.
Поперечное сечение формирующих вертикальные , идущие вверх струи металла каналов в разливочной трубе рассчитано таким образом, что дл определенной производительно сти процесса разливки достигаетс заданна скорость потоков. Это поперечное сечение каналов может быть рассчитано из соотношени , согласно которому производительность процесса разливки равна произведению поперечного сечени канала и скорости струи металла.The cross section of the vertical forming upward metal streams in the casting tube is designed in such a way that a given flow rate is achieved for a certain capacity of the casting process. This cross section of the channels can be calculated from the ratio according to which the productivity of the casting process is equal to the product of the cross section of the channel and the speed of the metal jet.
На фиг. 1 схематично -изображена верхн часть устано-вки непрерывной разливки дл реализации предложенного способа, вертикальный разрез; на фиг. 2 - то же, вариант; на фиг. 3 - разрез по А-А на фиг. 2; на фиг.FIG. 1 schematically depicts the upper part of a continuous casting installation for the implementation of the proposed method, vertical section; in fig. 2 - the same, option; in fig. 3 is a section along A-A in FIG. 2; in fig.
4 - график, иллюстрирующий св зь между скоростью вертика./гьного потока металла и его длиной а.4 is a graph illustrating the relationship between the speed of a vertical metal flow and its length a.
Из нижней части разливочного ковша 1 выходит раскисленна алюминием сталь в виде струи 2 в нромежуточное устройство 3. Сталь в промежуточном устройстве 3 покрыта слоем жидкого шлака 4 дл предотвращени потерь тепла и исключени контакта с воздухом. В дно 5 промежуточного устройства 3 вставлены две разливочные трубы 6, 7 с головками 8, 9. Внутренние полости разливочных труб 6, 7 св заны горизонтальными просверленными каналаМи 10, 11 с направленными вертикально вверх каналами 12, 13 дл того, чтобы в голоике разливочных труб струи металла поворачивались на 180° вверх. Вытекающие вверх через каналы 12, 13 четыре потока металла создают па поверхности зеркала металла кристаллизатора непрерывной разливки волны или выпуклости 14-17, но так, что при этом не происходит разрыва наход щегос на зеркале .металла сло шлака 18, длина а вертикальных потоков от места выхода из каналов 12 и 13 до уровн зеркала металла 19 равна 3-30 см, при рассто нии меньшем, чем 3 см, возможно падение металла ниже уровн 20, что привело бы к нежелательному окислению расплава; при рассто нии большем, чем 30 см, возникает опасность того, что не все неметаллические частицы попадут на поверхность . Рассто ние а выбираетс подниманием или опусканием промежуточного устройства в направлении двойной стрелки. Неметаллические частицы, как только они попали на поверхность и начали контактировать со слоем шлака 18, принимаютс им и удерживаютс .From the bottom of the casting bucket 1, aluminum-deoxidized steel flows like a jet 2 into an intermediate device 3. The steel in the intermediate device 3 is covered with a layer of liquid slag 4 to prevent heat loss and prevent contact with air. Two filling pipes 6, 7 with heads 8, 9 are inserted into the bottom 5 of the intermediate device 3. The internal cavities of the filling pipes 6, 7 are connected by horizontal drilled channels 10 and 11 with channels 12, 13 directed vertically upwards so that metal streams turned 180 ° upwards. Four flows of metal flowing up through channels 12, 13 create a wave or convexity 14-17 of the continuous casting mold on the surface of the metal mirror, but in such a way that the slag layer 18 on the metal of the slag 18 does not break the exit from channels 12 and 13 to the level of the metal mirror 19 is 3–30 cm, with a distance less than 3 cm, the metal may fall below the level 20, which would lead to undesirable oxidation of the melt; at a distance greater than 30 cm, there is a danger that not all non-metallic particles will fall to the surface. The distance a is selected by raising or lowering the intermediate device in the direction of the double arrow. The non-metallic particles, as soon as they hit the surface and began to contact the slag layer 18, are accepted by him and held.
Чтобы обеспечить вытекание повернутых на 180° в головке раз.тивочной трубы струй металла в вертикальном направлении вверх, вертикальный направл ющий участок в в вертикальных каналах 12, 13 головки разливочной трубы не должны быть меньше 4 см. Скорость струй металла можно устанавливать дл заданной производительности процесса разливки, выбира размеры поперечного сечени каналов. Скорость также определ етс ферростатическим давлением, т. е. разностью уровней между зеркалом металла 19 и поверхностью зеркала жидкого металла в промежуточном устройстве 3. Определение скорости струй металла необходимо, чтобы достичь желательного эффекта отсто . Как указано выше, скорость должна согласована с рассто нием а.To ensure the flow of metal streams rotated 180 ° in the head in the vertical direction upwards, the vertical guide section in the vertical channels 12, 13 of the head of the pouring tube should not be less than 4 cm. The speed of the metal jets can be set for a given process performance casting, select the cross-sectional dimensions of the channels. The velocity is also determined by the ferrostatic pressure, i.e., the level difference between the metal mirror 19 and the surface of the liquid metal mirror in intermediate device 3. The determination of the velocity of the metal jets is necessary to achieve the desired sludge effect. As stated above, the speed should be consistent with the distance a.
Из охлажденного водой медного кристаллизатора выт гиваетс имеющий жидкую сердцевину 22 и уже застывшую 1корочку 23 слиток , подвергающийс дальнейшему охлажденню . Позицией 24 обозначены опорные и направл ющие ролики.From the water-cooled copper crystallizer, the core having a liquid core 22 and an already frozen 1 core 23 is drawn, which is further cooled. Position 24 denotes support and guide rollers.
Промежуточное устройство 25 снабжено крышкой 26, имеющей отверстие 27, через которое входит стру 2 из разливочного ковша в промежуточное устройство 25. Дл первичиого отсто неметаллических частиц в промежуточно .м устройстве 25 предусмотрены окружающий струю металла на рассто нии трубчатый Корпус 28 из огнестойкого материала, который имеет вблизи днища 29 боковое проходное отверстие 30, причем жидка сталь может вытекать в образованный насадкой 31 направленный вертикально вверх канал 32 с поворотом на 180° вверх и в направлении к поверхности металла с такой скоростью, что па металле образуетс выпуклость. Определённый выпускным отверстием канала 32 уровень 20 находитс на рассто нии а от 3 до 30 см под зеркалом металла в промежуточном устройстве 25. Длина пути струи металла п канале 32, обозначенна в, составл ет не менее 4 см. Придава соответствующие размеры поперечному сечению канала 32 в зависимости от рассто ни а скорость устанавливают таким образом, что не происходит разрыва сло щлака 4. Часть содержащихс в стали пеметаллических частиц остаетс в слое щлака 4. Эту фазу можно назвать первичным отстоем. Остальна часть неметаллических частиц отдел етс при помощи разливочной трубы 33, вход щей в кристаллизатор 21. Эту фазу можно назвать вторичным отстоем .The intermediate device 25 is provided with a lid 26 having an opening 27 through which the jet 2 from the pouring ladle enters the intermediate device 25. For the primary non-metallic particles in the intermediate device 25 there is a surrounding metal jet at a distance of a tubular body 28 of fire-resistant material, which near the bottom 29 has a lateral through-hole 30, and the liquid steel can flow into the formed 32 by the nozzle 31 vertically upward channel 32 with a 180 ° turn upwards and towards the surface Ferrous materials at such a rate that the metal is formed pas bulge. The level 20 defined by the outlet of the channel 32 is located at a distance of 3 to 30 cm under the metal mirror in the intermediate device 25. The length of the path of the metal jet to the channel 32, indicated in, is at least 4 cm. By giving the corresponding dimensions to the cross section of the channel 32 depending on the distance, the speed is set in such a way that no break of the layer of slag 4 occurs. Some of the pemetallic particles contained in the steel remain in the layer of scrap 4. This phase can be called the primary sludge. The remainder of the non-metallic particles is separated by the casting tube 33 entering the mold 21. This phase can be called the secondary sludge.
На фиг. 3 показана установка головки 34 разливочной трубы 33 относительно больщей горизонтальной оси 35 поперечного сечени кристаллизатора 21 дл сл бов; продольна ось 36 разливочной трубы 33 и оси вертикальных каналов 12, 13 пересекают горизонтальную ось 35, т. е. все оси лежат в общей вертикальной плоскости 36.FIG. 3 shows the installation of the head 34 of the casting tube 33 with respect to the larger horizontal axis 35 of the cross section of the mold 21 for slabs; the longitudinal axis 36 of the casting tube 33 and the axes of the vertical channels 12, 13 intersect the horizontal axis 35, i.e., all the axes lie in a common vertical plane 36.
На графике (фиг. 4) на абсциссе нанесена длина а струи металла в см, а на ординате скорость V в см/сек. В пределах диапазона от 3 до 30 см дл рассто ни а должна лежать соответствующа скорость V в защтрихованном -поле А; скорость, таким образом, может составл ть при минимальной величине а от 3,5 до 17,5 см/сек и пропорционально расти до максимальной величины 31,0-45 см/сек, если а достигнет своей самой больщой величины. При уменьщении нижней предельной линии 37 произощел бы неудовлетворительный отстой (поле В). Правда, допускаютс незначительные отклонени от а и V, если эти величины наход тс в пределах зоны А, ограниченной лини ми 37 и 38 (фиг. 4), что при нормальной разливке достигаетс без затруднений .In the graph (Fig. 4), the abscissa is the length and the jet of metal in cm, and on the ordinate the velocity V in cm / sec. Within the range of 3 to 30 cm for the distance a, the corresponding velocity V must lie in the shaded β-field A; speed, therefore, can be at a minimum value of a from 3.5 to 17.5 cm / s and grow proportionally to a maximum value of 31.0-45 cm / s, if a reaches its largest value. With a decrease in the lower limit line 37, unsatisfactory sludge (Field B) would occur. It is true that minor deviations from a and V are allowed if these values are within zone A, bounded by lines 37 and 38 (Fig. 4), which during normal casting is achieved without difficulty.
Предложенный способ осуществл ют следующим образом. Перед разливкой выбираетс определенное рассто ние а и соответствующа скорость струй стали, которые должныThe proposed method is carried out as follows. Before casting, a certain distance a and the appropriate speed of the steel jets are selected, which should
сохран тьс во врем разливки; длина струн металла в соответствует длине вертикальных каналов 12, 13. Рассто ние а в кристаллизаторе устанавливаетс подниманием или опусканием промежуточного устройства 3 или 25 соответственно разливочного ковша 1 относительно зеркала разливки 19. При использовании неподвижного, трубчатого полого корпуса 28 со своей насадкой 32 устанавливаетс рассто ние а перед началом разливки наполнением промежуточного устройства до уровн зеркала металла 19 и во врем разливки оно мен етс изменением подведенного количества стали относительно вытекающего в кристаллизаторе 21 количества металла.persist during casting; The length of the metal strings corresponds to the length of the vertical channels 12, 13. The distance a in the mold is set by raising or lowering the intermediate device 3 or 25, respectively, of the casting bucket 1 relative to the casting mirror 19. With the fixed, tubular hollow body 28, the distance is established with its nozzle 32 and before casting, by filling the intermediate device to the level of the metal mirror 19 and during casting, it varies by changing the amount of steel added relative to you flowing in the mold 21 of the amount of metal.
Дл достижени желательной скорости V во врем разливки, зна .производительность процесса разливки и учитыва ферростатическое давление, которое (фиг. 2) соответствуетIn order to achieve the desired speed V during casting, meaning the productivity of the casting process and taking into account the ferrostatic pressure, which (Fig. 2) corresponds to
разности высот между зеркалом металла 19 в промежуточном устройстве и зеркалом металла 19 в кристаллизаторе непрерывной разливки 21, можно рассчитать необходимое поперечное сечение ведущих вертикально вверхthe difference in height between the metal mirror 19 in the intermediate device and the metal mirror 19 in the continuous casting mold 21, you can calculate the required cross section leading vertically upwards
каналов 12, 13 в головке разливочной трубы 34 и, значит, рассчитать размеры поперечных сечепий каналов. То же самое относитс и к расчету размеров каналов всех остальных представленных в вариантах изобретени головок разливочных труб.channels 12, 13 in the head of the casting pipe 34 and, therefore, to calculate the dimensions of the cross-sectional channels. The same applies to the calculation of the sizes of the channels of all the other heads of the casting tubes presented in the embodiments.
Поперечные сечени каналов могут быть любой формы - овальной, круглой или многоугольной . То же самое относитс к каналу 32 трубчатого корпуса 28 (фиг. 2), причем вThe cross sections of the channels can be of any shape - oval, circular or polygonal. The same applies to the channel 32 of the tubular body 28 (FIG. 2), and in
этом случае уровень металла внутри трубчатого корпуса 28 одинаков с уровнем в части промежуточного устройства.In this case, the metal level inside the tubular body 28 is the same as the level in the part of the intermediate device.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT85872A AT323918B (en) | 1972-02-03 | 1972-02-03 | PROCESS FOR DEPOSITING NON-METALLIC INCLUSIONS FROM MELTED METAL AND PIPE FOR CARRYING OUT THE PROCESS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU506273A3 true SU506273A3 (en) | 1976-03-05 |
Family
ID=3501421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU1880048A SU506273A3 (en) | 1972-02-03 | 1973-02-02 | The method of supplying molten metal on the installation of continuous casting of metal |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3865175A (en) |
| JP (1) | JPS5334565B2 (en) |
| AT (1) | AT323918B (en) |
| BE (1) | BE794857A (en) |
| BR (1) | BR7300786D0 (en) |
| CA (1) | CA972919A (en) |
| CH (1) | CH547136A (en) |
| FR (1) | FR2170151B1 (en) |
| GB (1) | GB1423223A (en) |
| IT (1) | IT978726B (en) |
| SE (1) | SE395630B (en) |
| SU (1) | SU506273A3 (en) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2442187A1 (en) * | 1974-09-02 | 1976-03-11 | Mannesmann Ag | SUBMERSIBLE SPOUT FOR USE IN CONTINUOUS CASTING PLANTS |
| FR2494963A1 (en) * | 1980-12-03 | 1982-06-04 | Bel Fromageries | Yeast prepn. prepd. from aq. suspension contg. glucide - and having improved settling resistance in aq. medium |
| US4386958A (en) * | 1981-05-04 | 1983-06-07 | Olin Corporation | Process and flotation box for inclusion removal |
| US5160480A (en) * | 1991-06-03 | 1992-11-03 | Usx Corporation | Tundish turbulence suppressor pad |
| US6354364B1 (en) | 1994-03-30 | 2002-03-12 | Nichols Aluminum-Golden, Inc. | Apparatus for cooling and coating a mold in a continuous caster |
| US6125915A (en) * | 1994-03-30 | 2000-10-03 | Golden Aluminum Company | Method of and apparatus for cleaning a continuous caster |
| US6019158A (en) * | 1998-05-14 | 2000-02-01 | Howmet Research Corporation | Investment casting using pour cup reservoir with inverted melt feed gate |
| US6453979B1 (en) | 1998-05-14 | 2002-09-24 | Howmet Research Corporation | Investment casting using melt reservoir loop |
| US6640877B2 (en) | 1998-05-14 | 2003-11-04 | Howmet Research Corporation | Investment casting with improved melt filling |
| EP1506827B1 (en) * | 2003-08-01 | 2005-10-05 | Hof Te Fiennes N.V. | Casting system and method of casting non-ferrous metals |
| JP4585504B2 (en) * | 2006-12-05 | 2010-11-24 | 新日本製鐵株式会社 | Method for continuous casting of molten metal |
| NO333382B1 (en) * | 2009-11-06 | 2013-05-21 | Norsk Hydro As | Metal filling arrangement for continuous casting equipment |
| CN107116207A (en) * | 2017-06-20 | 2017-09-01 | 重庆科技学院 | A kind of molten iron connects bucket anti-splash device |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2225414A (en) * | 1937-04-01 | 1940-12-17 | Junghans Siegfried | Method of treating molten substances, such as metals |
| US3578064A (en) * | 1968-11-26 | 1971-05-11 | Inland Steel Co | Continuous casting apparatus |
| DE1817067B1 (en) * | 1968-12-21 | 1971-04-29 | Mannesmann Ag | DEVICE FOR SEPARATING POLLUTIONS FROM LIQUID STEEL DURING CONTINUOUS CASTING AND A PROCESS FOR IT |
| DE1939170B2 (en) * | 1969-07-29 | 1971-04-22 | Mannesmann Ag | DEVICE FOR DISTRIBUTING A MELT IN A PLANT FOR CONTINUOUS STEEL CASTING |
| US3517726A (en) * | 1969-08-04 | 1970-06-30 | Inland Steel Co | Method of introducing molten metal into a continuous casting mold |
| US3703924A (en) * | 1970-10-09 | 1972-11-28 | Timken Roller Bearing Co | Apparatus for introducing molten metal into a strand casting mold |
| AT314120B (en) * | 1970-12-14 | 1974-03-25 | Voest Ag | Process for the fully continuous casting of molten metals, especially steel |
| CH548807A (en) * | 1971-06-04 | 1974-05-15 | Voest Ag | PROCESS FOR THE DEPOSITION OF NON-METALLIC INCLUSIONS FROM MELTED METAL AND DEVICE TO DO THEREFORE. |
-
0
- BE BE794857D patent/BE794857A/en unknown
-
1972
- 1972-02-03 AT AT85872A patent/AT323918B/en not_active IP Right Cessation
-
1973
- 1973-01-26 SE SE7301075A patent/SE395630B/en unknown
- 1973-02-01 IT IT19929/73A patent/IT978726B/en active
- 1973-02-01 US US328613A patent/US3865175A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-02-01 FR FR7303581A patent/FR2170151B1/fr not_active Expired
- 1973-02-01 GB GB516773A patent/GB1423223A/en not_active Expired
- 1973-02-01 BR BR73786A patent/BR7300786D0/en unknown
- 1973-02-01 JP JP1248173A patent/JPS5334565B2/ja not_active Expired
- 1973-02-01 CA CA162,603A patent/CA972919A/en not_active Expired
- 1973-02-02 CH CH152673A patent/CH547136A/en not_active IP Right Cessation
- 1973-02-02 SU SU1880048A patent/SU506273A3/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1423223A (en) | 1976-02-04 |
| JPS4888030A (en) | 1973-11-19 |
| IT978726B (en) | 1974-09-20 |
| JPS5334565B2 (en) | 1978-09-21 |
| SE395630B (en) | 1977-08-22 |
| FR2170151B1 (en) | 1976-09-10 |
| FR2170151A1 (en) | 1973-09-14 |
| AT323918B (en) | 1975-08-11 |
| US3865175A (en) | 1975-02-11 |
| BR7300786D0 (en) | 1973-09-18 |
| BE794857A (en) | 1973-05-29 |
| CA972919A (en) | 1975-08-19 |
| CH547136A (en) | 1974-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU506273A3 (en) | The method of supplying molten metal on the installation of continuous casting of metal | |
| US2590311A (en) | Process of and apparatus for continuously casting metals | |
| JP7658620B2 (en) | METHOD FOR CONTINUOUS CASTING OF METAL STRIP USING MOMENTUM SHUTDOWN - Patent application | |
| CN104249149B (en) | A kind of channel-type sensing heating tundish and its casting method | |
| US3289257A (en) | Continuous casting mold having ribs | |
| JP7200811B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| CN112272593B (en) | In-mold flow control device and in-mold flow control method in thin slab casting | |
| JP4542631B2 (en) | Method and apparatus for manufacturing slabs | |
| JP2766529B2 (en) | Tundish equipment | |
| US4298050A (en) | Process for continuous casting of a slightly deoxidized steel slab | |
| JP4998705B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| RU2148469C1 (en) | Metal continuous casting plant | |
| JP7397499B2 (en) | Molten metal casting method using impact pad in tundish | |
| RU2080206C1 (en) | Method of production of ingots | |
| JPH04238658A (en) | Immersion nozzle for continuous casting | |
| JPH0685985B2 (en) | Method for promoting floating separation of inclusions in molten steel in tundish | |
| RU2067910C1 (en) | Apparatus for flow-type evacuating the metal upon continuous casting | |
| JPH07214255A (en) | Continuous casting operation method with less slag entrainment and its tundish | |
| RU2066591C1 (en) | Apparatus for line vacuum treatment of metal under continuous casting | |
| JP2022189431A (en) | Continuous casting method of steel | |
| SU1528607A1 (en) | Arrangement for feeding metal to mould | |
| RU2026136C1 (en) | Method of continuous casting aluminium alloy | |
| SU1015541A1 (en) | Method and apparatus for continuous casting of metals | |
| JP2024043884A (en) | nozzle system | |
| JPS60127051A (en) | Continuous casting method |