SU1738366A1 - Флотационна машина - Google Patents

Abstract

Использование: при обогащении полезных ископаемых, очистке промышленных и сточных вод. Сущность изобретени : камера 1 машины разделена перегородками 2 на флотационный отсек 3 и два боковых флота- ционно-сепарационных отсека 4, в которые помещены глубинные струйные аэраторы, состо щие из камер 5, напорных трубопроводов 7, выполненных в виде эксцентрично и герметично соединенных цилиндров с общей верхней образующей и уменьшающимис  по ходу движени  потока рабочей жидкости диаметрами и посто нной удельной площадью поперечного сечени , приход щейс  на каждое последующее по ходу движени  потока сопло-насадку 8. При этом цилиндры трубопровода 7 соединены с соплами-насадками 8 вертикальными патрубками 9 с длиной, возрастающей по ходу движени  потока, удельна  площадь поперечного сечени  трубопровода 7 в 2,5-6 раз превосходит площадь отверсти  сопла-насадки 8. Такое выполнение позвол ет выравн ть скорость струй жидкости, выход щих из всех сопел-насадок 8. Снабжение последних направл ющими элементами 10 в форме желобков с бортами и вогнутым по ходу движени  потока и плоским в поперечном сечении днищем, разделенным рассекател ми 11 и 12 на четное число каналов 13, позвол ет преобразовать круглую струю жидкости, выход щую из сопла-насадки 8, в систему плоских струй, падающих на поверхность раздела газ-жидкость в камерах 5 аэраторов. 13 ил. (Л С XJ 00 00 со о Os   V гшг

Description

Изобретение относитс  к флотации и может быть использовано при обогащении полезных ископаемых, очистке промышленных и сточных вод в угольной, металлургической , химической и других отрасл х промышленности.

Известна флотационна  машина, включающа  корпус с днищем, узлы подачи исходного питани  и отвода продуктов обогащени , напорный трубопровод, аэратор , состо щий из камеры круглой или призматической формы, с закрытым крышкой верхним основанием и открытой со стороны днища машины и сообщенной с воздуховодом , установленными внутри этой камеры под углом к ее оси соплами-насадками, направленными к бортам открытой части, регулировочным патрубком с воздуховодом, сообщающимс  с атмосферой, и отбойную плиту, выполненную в форме плоского кольца , установленного соосно с камерой аэратора с зазором под ее основанием.

Машина имеет малую площадь аэрации , что обуславливает небольшой типоразмер камер машины и низкую производительность. Исходное питание не подвергаетс  непосредственной аэрации под воздействием свободно падающих струй, что снижает потенциальные возможности машины по эффективной флотации наиболее тонких классов.

Расход циркул ционной нагрузки, эжектируемой в камеру аэратора через отверстие в отбойной плите, мал и эта нагрузка содержит незначительное количество твердого. Поэтому циркул ционна  нагрузка не оказывает существенного вли ни  на гидродинамику и интенсификацию процесса флотации.

Наиболее близкой к предлагаемой  вл етс  флотационна  машина, включающа  камеру с днищем, перегородки, дел щие камеру на центральный флотационный отсек и два флотационно-сепарационных отсека с ложными днищами, пульповоды дл  приема и распределени  исходного питани , глубинные аэраторы флотационного и флотационно-сепарационных отсеков, состо щие из камер аэраторов в виде перевернутых желобов с открытыми основани ми, регул торов уровн  раздела газ-жидкость, напорных пульповодов с соплами-насадками и воздуховодов, направл ющие с регулируемыми зазором и высотой козырьки, успокоительные регулируемые решетки а виде двухр дных колосников с приводами, пуль- поделитель с козырьками, желоба дл  отбора циркул ционной нагрузки, подключенные с помощью воронок к циркул ционным каналам, размещенным между ложными и

действительными днищами флотационно- сепарационных отсеков, приспособлени  дл  отбора рабочей жидкости и камерных отходов обогащени , выполненные в виде

воронок с пр моугольными основани ми, подключенных к желобам со ступенчато увеличивающейс  площадью сечени , крутонаклонные желоба, пеногоны, желоба дл  приема пенного продукта и пульповыпуск0 ные карманы с шиберным устройством.

Известна  машина обеспечивает устройство аэраторов различных типоразмеров , в том числе до 6 м подлиней возможность установки нескольких аэрато5 ров в одной камере машины без ухудшени  ее гидродинамики; регулируемую раздельную глубинную аэрацию свободно падающими стру ми в аэраторах флотационного отсека - исходного питани  и в аэраторах

0 флотационно-сепарационных отсеков - циркул ционной нагрузки, транспортируемых через камеры этих аэраторов тонким слоем с высокой скоростью: равномерное распределение пульповоздушной смеси по

5 площади аэрации; подачу вспененного исходного питани  на предварительно подготовленный и непрерывно поддерживаемый пенный слой и осуществление в одной машине процессов флотации и пенной сепара0 ции с эффективным выделением в пенный продукт тонких классов и зернистых минералов из пульпы флотационной плотности; равномерный регулируемый в широких пределах в зависимости от требований техноло5 гии отбор циркул ционной нагрузки по всей длине камер флотационной машины; отбор рабочей жидкости с малым содержанием твердого из потока циркул ционной нагрузки .

0 Совокупность этих качеств обеспечивает создание высокопроизводительных машин с емкостью камер 12,25 и 40 м3, имеющих удельную производительность в 1,5-2 раза превосход щую высшие миро5 вые достижени .

Однако напорные трубопроводы, уста- нбвленные в камерах глубинных аэраторов дл  подвода рабочей жидкости к соплам-насадкам , имеют посто нную площадь попе0 речного сечени  по всей длине. Поскольку сопла-насадки на трубопроводах размещаютс  с определенным посто нным интервалом по их длине, то скорость рабочей жидкости на участках между соплами по хо5 ду потока в трубопроводах снижаетс  пропорционально объемному расходу жидкости через впереди сто щие сопла. Вследствие ступенчатого изменени  скорости рабочей жидкости на каждом участке трубопровода между соплами измен етс 

давление рабочей жидкости в трубопроводах и соответственно измен ютс  скорости струй рабочей жидкости, выход щих через сопла-насадки в камеры глубинных аэраторов .

Исключение возможности стабилизации скоростей струй рабочей жидкости, выдаваемых кёждым соплом в пределах оптимума (дл  плоских струй 14 м/с), обуславливает снижение коэффициента эжекции свободно падающих струй на поверхность раздела газ-жидкость и соответ- ственно необходимость увеличени  расхода рабочей жидкости дл  обеспечени  заданной подачи диспергированного возду- ха в флотомашину.

Пропорционально увеличению расхода рабочей жидкости возрастает энергоемкость процесса флотации, а при использовании воды в качестве рабочей жидкости снижаетс  также производительность фло- томашины на величину дополнительного расхода рабочей жидкости. Кроме того, при использовании в качестве рабочей жидкости части флотируемой пульпы применение трубопроводов посто нного сечени  обуславливает снижение надежности флотома- шины в работе, поскольку уменьшение скорости потока по длине напорного трубопровода может привести к выпадению твердого в осадок в конце трубопроводе и к последующей его зашламовке.

В флотомашинах, устроенных на принципе аэрации флотируемой пульпы с помощью эжектировани  и диспергировани  воздуха свободно падающими стру ми на поверхность раздела газ-жидкость, могут быть применены щелевые сопла дл  образовани  свободных жидких струй плоской формы, содержащие полый корпус и щель истечени . Эти сопла при подаче в них чистой жидкости позвол ют получить устойчивые плоские струи, имеющие форму веера и по мере расширени  превращающиес  в тонкие пленки, затем распадающиес .

Использование сплошных плоских струй не в достаточной мере обеспечивает равномерность распределени  эжектируе- мого и диспергируемого воздуха вдоль камер аэраторов. В области входа плоской струи в поверхность аэрируемой пульпы чрезмерно высока  концентраци  диспергированного воздуха (до 10 м3 воздуха на 1 м расхода рабочей жидкости), а в интервале между стру ми по величине на 25% боль- ше ширины струи на входе ее в аэрируемую пульпу, воздух не эжектируетс . Использование тонких пленок вследствие их малой массы не эффективно.

Кроме того, в процессе флотации и очистки сточных вод во многих случа х использование чистой воды в качестве рабочей жидкости не эффективно, поскольку при этом в 1,5-2 раза возрастут объемы аэрируемой пульпы за счет притока воды в виде рабочей жидкости, что влечет снижение производительности флотомашины, увеличение энергоемкости и себестоимости пере-с работки.

Использование в качестве рабочей жидкости части флотируемой пульпы или камер- ных продуктов дл  щелевых сопел недопустимо вследствие неизбежной их за бивки минеральными частицами, волокнистыми остатками раздробленной древесины и др.

Увеличение выпускных щелей до размеров , исключающих их забивку, неэффективно , поскольку при этом резко возрастут расходы рабочей жидкости, усложнитс  распределение диспергированного воздуха по площади аэрации, снизитс  объем эжекти- руемого воздуха на единицу объема рабочей жидкости, что в итоге приведет к снижению производительности машин и повышению энергоемкости процесса.

Наиболее близкими к предлагаемым  вл ютс  сопла-насадки с круглыми отверсти ми .

Недостатки этих сопел-насадок L эжек- тирующа  и аэрирующа  способность круглых струй, выданных соплами с круглыми отверсти ми, при прочих равных услови х в 4-6 раз ниже в сравнении с плоскими стру ми , сопла-насадки с круглыми небольшими отверсти ми (2,5-10 мм) также тиогут забиватьс  как и щелевые сопла-насадки.

Увеличение диаметров круглых выпускных отверстий до размеров, исключающих их забивку, не эффективно, поскольку при этом снижаетс  объем эжектируемого воздуха на единицу объема рабочей жидкости, снижаетс  равномерность распределени  диспергированного воздуха по площади аэрации и возрастают энергозатраты.

Цель изобретени  - снижение энергоемкости процесса флотации, повышение удельной и общей производительности флотомашины , а также надежности ее работы.

Поставленна  цель достигаетс  тем, что флотационна машина, включающа  камеру с днищем, перегородки, дел щие камеру на флотационный и флотационно-сепарацион- ный отсеки с ложными днищами, пульповоды дл  приема и распределени  исходного питани , глубинные струйные аэраторы флотационного и флотационно-сепарацион- ного отсеков, состо щие из камер аэраторов в виде перевернутых желобов с открытыми

основани ми, регул торов уровн  раздела газ-жидкость, горизонтально установленных напорных трубопроводов с соплами-на- садками в виде полых патрубков и воздуховодов, пульподелитель с козырьками , направл ющие козырьки с регулируемыми высотой и величиной зазора установки, успокоители-распределители пульповоздушной смеси по площади аэрации в виде двухр дных колосников с подъемными механизмами дл  регулировки зазоров между р дами колосников, желоба дл  отбора циркул ционной нагрузки, циркул ционные каналы, размещенные между ложными и действительными днищами фло- тационно-сепарационных отсеков, сообщенные с желобами, приспособлени  дл  отбора рабочей жидкости и приспособлени  дл  отбора камерных отходов по всей длине камеры машины, состо щие из воронок и желобов со ступенчато увеличивающейс  площадью поперечного сечени  по ходу потока , пекогоны, желоба дл  приема пенного продукта и пульповыпускной карман с шиберным устройством, снабжена патрубками , сообщающими сопла-насадки с напорными трубопроводами, подвод щими рабочую жидкость через патрубки к соплам- насадкам аэраторов, выполненными в виде эксцентрично и герметично соединенных цилиндров с уменьшающимс  диаметром и посто нной удельной площадью поперечного сечени , приход щейс  на каждое впереди установленное на напорном трубопроводе сопло-насадку по ходу потока рабочей жидкости и превосход щей площадь поперечного сечени  выпускные отверсти  сопла-насадки в 2,5-6 раз, причем напорные трубопроводы в верхней точке имеют общую образующую цилиндров, а у основани  в конце каждого цилиндра по ходу потока расположены вертикально патрубки дл  подключени  сопел-насадок, имеющие возрастающую длину по ходу потока рабочей жидкости на величину уменьшени  диаметра цилиндров, образующих напорный трубопровод.

Сопла-насадки, предназначенные дл  подачи рабочей жидкости к одному борту каждой камеры аэратора флотационного отсека , выполнены с одним на каждом патрубке направл ющим элементом, имеющим форму желобка с плавно расход щимис  бортами под углом 15-30° к его оси, с вогнутым по ходу потока и плоским в поперечном сечении днищем, разделенным клинообразными рассекател ми на четное число равных по ширине каналов и примыкающим суженной вогнутой частью к периметру выпускного отверсти  сопла-насадки, причем

изгиб днища направл ющего элемента выполнен не менее, чем до полного пересечени  проекции поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки на изгиб днища, а продолжение днища за гранью изгиба выполнено пр молинейным прд углом 45-60° к оси сопла-насадки, вертикально закрепленного в патрубке дл  подключени  сопел к напорному трубопро0 воду и направлено на низ щели между основанием стенки флотационного отсека ( вл ющейс  также бортом камеры аэратора ) и горизонтальным днищем флотационного отсека под углом 30-45°.

5 Центральный клинообразный рассекатель расположен по оси днища направл ющего элемента непосредственно за выпускным отверстием сопла-насадки и делит днище по всей длине, а боковые клино0 образные рассекатели размещены за гранью изгиба днища на его пр молинейном продолжении, при этом противолежащие стенки клинообразных рассекателей, а также борта направл ющего элемента и

5 противолежащие им стенки клинообразных рассекателей расположены под углом 1-2°, образу  расшир ющиес  каналы походу потока рабочей жидкости, причем клинообразные рассекатели имеют высоту на конце

0 пр молинейного участка днища направл ющего элемента не менее величины частного, полученного от делени  площади выпускного отверсти  сопла-насадки на суммарную ширину каналов, образованных на днище

5 направл ющего элемента.

Сопла-насадки, предназначенные дл  подачи рабочей жидкости к двум бортам камер аэраторов флотационно-сепарацион- ных отсеков, выполнены с двум 

0 направл ющими элементами, имеющими форму желобков с плавно расход щимис  бортами под углом 15-30° к ос м желобков, с вогнутыми по ходу потоков и плоскими в поперечном сечении днищами, разделенны5 ми по длине клинообразными рассекател ми на четное число равных по ширине каналов и примыкающими сужеными выгнутыми част ми днищ друг к другу под углом 180° и ссзместно к торцу сопла, производ 

0 деление выпускного отверсти  сопла-насадки по оси, параллельной продольной оси камеры аэратора. Причем изгиб днищ направл ющих элементов выполнен не менее, чем до полного пересечени  проекции поло5 вины поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки на изгиб днища, а продолжение днищ за гранью изгиба выполнены пр молинейными под углом 45-60° к оси сопла-насадки, вертикально закрепленного в патрубке дл  подключени  сопел-насадок к напорному трубопроводу и направены на низ щелей между основани ми бортов в камеры аэратора и горизонтально установленными днищами флотацинно-сепара- ционных отсеков флотомашины и 5 соответственно к поверхности аэрируемой пульпы в камерах аэраторов под углом 30- 45°.

Центральные клинообразные рассекатели расположены по ос м днищ направл - 10 ющих элементов непосредственно за выпускным отверстием сопла-насадки и дел т днища по всей длине, а боковые рассекатели размещены за гранью изгиба днищ на их пр молинейных продолжени х, при 15 этом противолежащие стенки клинообразных рассекателей, а также борта направл ющих элементов и противолежащие им стенки клинообразных рассекателей расположены под углом 1-2°, образу  расшир ю- 20 щиес  каналы по ходу потока рабочей жидкости, клинообразные рассекатели имеют высоту на конце пр молинейного участка днища направл ющего элемента не менее величины частного, полученного от делени  25 половины площади поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки на суммарную ширину каналов, образованных на днище направл ющего элемента.

Использование предлагаемой машины 30 позвол ет стабилизировать скорость и давление рабочей жидкости по всей длине напорного трубопровода, за счет этого обеспечить выпуск рабочей жидкости .через все сопла-насадки, установленные на тру- 35 бопроводе с оптимальной скоростью, и со- ответств,енно повысить коэффициент эжекции, а также снизить расход рабочей жидкости и энергозатраты на ее подачу в камеры аэраторов (при этом исключено вы- 40 падение твердого в осадок и зашламовка напорного трубопровода при использовании в качестве рабочей жидкости части флотируемой пульпы); преобразовать круглые струи большого размера в серию плоских 45 веерообразно расход щихс  струй, исключив забивку сопел-насадок шламом флотируемой пульпы, используемой в качестве рабочей жидкости, и обеспечив равномер- ное распределение свободно падающих 50 струй рабочей жидкости по длине камер аэраторов, а также подачу струй на поверхность аэрируемой пульпы под углом, близким к оптимуму.

На фиг.1 показана камера машины, вид 55 сбоку; на фиг.2 - то же, поперечный разрез; на фиг.З - напорный трубопровод, вид сбоку со схематичной установкой сопел-насадок; на фиг.4 - то же, вид спереди; на фиг.5 - сопла-насадки с одним направл ющим элементом , вид спереди и разрез по оси напорного трубопровода; на фиг.б - то же, вид сбоку; на фиг.7 - напорный трубопровод, вид сбоку; на фиг.8 - то же, вид спереди с установкой сопел-насадок с двум  направл ющими элементами; на фиг.9 - сопла-насадки с двум  направл ющими элементами, вид спереди; на фиг. 10 - то же, вид сбоку; на фиг.11 - машина, поперечный разрез; на фиг. 12 - камера машины, вид сбоку; на фиг. 13 - то же, поперечный разрез.

В зависимости от технических требований к продуктам обогащени  и компонентного содержани  флотируемых минералов в пульпе машина состоит из одной или нескольких камер, расположенных каскадно.

Кажда  камера машины состоит из ванны 1, разделенной стенками 2 на флотационный отсек 3 и два боковых флотационно-сепарационных отсека 4. По продольным сторонам основани  отсека 3 размещены струйные глубинные аэраторы, состо щие из камер 5, выполненных в виде желобов с открытыми основани ми, смещенными к оси машины, имеющими в поперечном сечении форму неправильного многоугольника, образованного основани ми стенок 2, перегородками б и закрытыми сверху днищами флотационно-сепарационных отсеков 4.

Кроме того, кажда  камера состоит из напорных трубопроводов 7, подвод щих рабочую жидкость к соплам 8 аэраторов флотационного отсека 3, выполненных в виде эксцентрично и герметично соединенных цилиндров с уменьшающимс  диаметром и посто нной удельной площадью поперечного сечени , приход щейс  на каждое впереди установленное на трубопроводе сопло 8 по ходу потока рабочей жидкости и превосход щей площадь поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки 8 в 2,5-6 раз, причем напорные трубопроводы 7 установлены горизонтально и в верхней точке окружности имеют общую образующую цилиндров , а у основани  в конце каждого цилиндра по ходу потока рабочей жидкости установлены вертикально патрубки 9 дл  подключени  сопел-насадок 8, имеющие возрастающую длину на величину уменьшени  диаметра цилиндров, образующих напорный трубопровод 7. Зависимость характеристики напорного трубопровода и сопел-насадок может быть выражена в следующем виде:

Si За Зз Si n n-1 n -2 п-(| -1) Зуд - const,

где Si; 82; 83..-Si - площади поперечного сечени  цилиндров, образующих напорный трубопровод с номерацией по ходу потока рабочей жидкости;

п - количество сопел-насадок, установленных на трубопроводе;

Зуд-удельна  площадь поперечного се- нени  напорного трубопровода, приход ща с  на каждое установленное на трубопроводе сопло-насадку, питаемое рабочей жидкостью, проход щей через цилиндры , образующие напорный трубопровод и имеющие площади поперечных сечений Si; 82; Sa...Si. Дл  каждого цилиндра и напорного трубопровода в целом Зуд - const.

Поскольку абсолютное значение 5у.ф должно удовлетвор ть услови м обеспечени  взвешивающей скорости рабочей жидкости , т.е. исключающей выпадение твердого в осадок и зашламовку трубопровода , а величина взвешивающей скорости в зависимости от крупности и плотности флотируемого материала может колебатьс  в значительных пределах, то соответственно значительные колебани  имеет соотношение

2,5-6, 5с.ф.

где 5с.ф - площадь поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки с одним направл ющим элементом.

Напорный трубопровод 7 через систему труб с запорнорегулирующей арматурой соединен с насосом, подающим рабочую жидкость .

Машина содержит сопла-насадки, предназначенные дл  подачи рабочей жидкости к одному борту камеры 5 аэратора, выполненные в виде полых патрубков (сопел) 8 с одним на каждом патрубке направл ющим элементом 10, имеющим форму желобка с плавно расход щимис  бортами под углом а 15-30° к оси желобка, с вогнутым по ходу потока и плоским в поперечном сечении днищем, разделенным по длине центральным клинообразным рассекателем 11 и двум  или четырьм  боковыми клинообразными рассекател ми 12 на четное число равных по ширине расшир ющихс  каналов 13 и примыкающим суженной вогнутой частью к периметру выпускного отверсти  сопла- насадки 8. При этом изгиб днища направл ющего элемента 10 выполнен не менее, чем до полного пересечени  проекции поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла- насадки 8 на изгиб днища, а продолжение днища за гранью изгиба выполнено пр молинейным под углом/5 45-60° к оси сопла- насадки 8, вертикально закрепленного в патрубке 9 дл  подключени  сопел-насадок

к напорному трубопроводу 7 и направлено на низ щели 14 между стенкой 2 и горизонтальным днищем флотационного отсека 3 под углом у - 30-45° к днищу отсека 3 и

соответственно к поверхности аэрируемой пульпы в камерах аэраторов 5. Центральный клинообразный рассекатель 11 расположен по оси днища желобка 10 непосредственно за выпускным отверстием сопла-насадки 8,

а боковые рассекатели 12 размещены за гранью изгиба днища желобка на его пр молинейном продолжении. При этом противолежащие стенки клинообразных рассекателей, а также борта желобка и противолежащие им стенки рассекателей расположены под углом г 1-2°, образу  расшир ющиес  каналы по ходу потока рабочей жидкости.

Сопла-насадки с одним направл ющим

элементом подключены к напорному трубопроводу , состо щему из восьми цилиндров уменьшающегос  диаметра, т.е. предназначенного дл  установки восьми сопел-насадок . Машина состоит из воздуховодов 15, имеющих прорезь в виде узкой щели по всей его длине, соединенный через систему воздуховодов с воздуходувкой, регул торов 16 уровн  раздела газ-жидкость в камерах аэраторов 5, выполненных в виде

герметичных коробчатых конструкций, установленных на торцовой стенке камеры машины и сообщенных через отводную трубку с атмосферой. Вдоль бортов камер аэраторов 5 расположены пульповоды 17с патрубками 18 дл  подключени  камер флотомашины к источникам исходного питани . Пульповоды 17 сообщаютс  через щели 19 с камерами аэраторов, а камеры 5 через щели 14 сообщаютс  с основанием

флотационного отсека по всей его длине. Камеры 5 аэраторов сообщаютс  также через щели 20 с регул торами 16 уровн  раздела газ-жидкость в камерах 5 аэраторов. При этом верхние кромки щелей 20 в торцовых стенках у основани  ванны ,1 размещены выше оснований стенок 2, т.е. верхних кромок щелей 14, а верхние кромки щелей 14 выше верхних кромок щелей 19, ограниченных перегородками 6.

В верхней части отсека 3 по его оси установлен пульподелитель 21 с козырьками , а на внешней стороне стенок 2, образующих отсек 3, установлены козырьки 22 с регулируемыми высотой и зазорами 23 между стенками 2 и козырьками 22.

Под основанием зазоров 23 установлены обтекатели 24, имеющие высоту, равную максимальной величине зазоров 23 у их основани . Вдоль бортов ванны 1 установлены желоба 25, предназначенные дл  отбора циркул ционной нагрузки в области без- аэрационных зон и сообщающиес  с циркул ционными каналами 26, образованными между днищами ванны 1 в области отсеков 4 и ложными днищами 27, установленными с зазорами над действительными днищами. Циркул ционные каналы 26 сообщаютс  через щели 28 с основани ми камер аэраторов 29 флотационно-сепарационных отсеков А, установленных с зазорами над днищами ванны 1 и ложными днищами 27, образующими выпускные щели 30 из камер 29 аэраторов по всей их длине.

В верхних углах трехгранных призм камер аэраторов 29 размещены напорные трубопроводы 31, подвод щие рабочую жидкость к соплам-насадкам 32 аэраторов флотационно-сепарационных отсеков 4, так же, как и напорные трубопроводы 7, выполненные в виде эксцентрично и герметично соединенных цилиндров с уменьшающимс  диаметром и посто нной удельной площадью поперечного сечени , приход щейс  на каждое впереди установленное на трубопроводе сопло-насадку по ходу потока рабочей жидкости и превосход щей площадь поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки 32 в 2,5-6 раз.

Напорные трубопроводы 31 также установлены горизонтально, в верхней точке окружности имеют общую образующую цилиндров, а у основани  в конце каждого цилиндра по ходу потока рабочей жидкости на трубопроводе вертикально установлены патрубки 33 дл  подключени  сопел-насадок 32, имеющие возрастающую длину на величину уменьшени  диаметра цилиндров, образующих напорный трубопровод 31.

Зависимость характеристики напорного трубопровода и сопел-насадок может быть выражена следующим образом: Sci SC2 ч SC3 Sci

n n -1 n -2 n -(I -1 )

Sy.c - const,

2,5-6,

oc.c

где Sci; Sc2; SC3...SCi - площади поперечного сечени  цилиндров, образующих напорный трубопровод флотационно-сепарационных отсеков 4 с пор дковыми номерами по ходу потока рабочей жидкости;

n - количество сопел-насадок, установленных на трубопроводе;

Sy.c - удельна  площадь поперечного сечени  напорного трубопровода 31, приход ща с  на каждое установленное на трубопроводе сопло-насадку 32, удовлетвор юща  услови м обеспечени 

взвешивающей скорости рабочей жидкости (пульпы);

Sc.c - площадь поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки 32.

Поскольку сопла-насадки 32 предназначены дл  подачи рабочей жидкости к двум бортам камер 29 аэраторов, то соответственно увеличению расхода рабочей жидкости Sy.c и Sc.c имеют в два раза большую

величину в сравнении с соответствующими параметрами напорного трубопрвода 7 и сопла-насадки 8.

Сопла-насадки, предназначенные дл  подачи рабочей жидкости к двум бортам камеры 29 аэратора, выполнены в виде полых патрубков 32 с двум  на каждом патрубке направл ющими элементами 34, имеющими форму желобков с плавно расход щимис  бортами под углом а 15-30° к ос м желобков , с вогнутыми по ходу потоков и плоскими в поперечном сечении днищами, разделенными по длине центральными клинообразными рассекател ми 35 и двум  или четырьм  боковыми клинообразными рассекател ми 36 на четное число равных по ширине каналов 37 и примыкающими сужеными выгнутыми част ми днищ друг к другу под углом 180° и совместно к торцу сопла- насадки, производ  деление выпускного отверсти  сопла-насадки 31 по оси, параллельной продольной оси камеры 29 аэратора. Причем изгиб днищ направл ющих элементов 34 выполнен не менее, чем до полного пересечени  проекции половины поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки 32 на изгиб днища, а продолжени  днищ за гранью изгиба выполнены пр молинейными под углом / 45-60° к оси сопла-насадки 32, вертикально закрепленного в патрубке 33 дл  подклю- чени  сопел-насадок к напорному трубопроводу 31, и направлены на низ выпускных щелей 30 между основани ми камер 29 аэраторов и днищами отсеков 4 под

углом у 30-45° к горизонтальным днищам и соответственно к поверхности аэрируемой пульпы в камерах 29 аэраторов и флотационно-сепарационных отсеков 4.

Центральные клинообразные рассекатели 35 расположены по ос м днищ направл ющих элементов 34 непосредственно за выпускным отверстием сопла-насадки 32 и дел т днище по всей длине, а боковые рассекатели 36 размещены за гранью изгиба

днищ на их пр молинейных продолжени х. При этом противолежащие стенки рассекателей , а также борта направл ющих элемен- тов и противолежащие им стенки клинообразных рассекателей расположены

под углом Т 1-2° по ходу потока рабочей жидкости и имеют высоту на сходе плоских струй с днища каждого направл ющего элемента не менее величины частного, полученного от делени  половины площади поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки 32 на суммарную ширину ка- . налов 37, образованных на днище направл ющего элемента 34.

Напорные трубопроводы 31с запорно- регулирующей арматурой подключены через систему трубопроводов к насосу, подающему рабочую жидкость в камеры 29 аэраторов. В средней части камер 29 аэраторов расположены воздуховоды 38, имеющие узкие щели дл  равномерного выпуска воздуха в камеры аэраторов по всей их длине . Воздуховоды 38 подключены через систему трубопроводов с запорно-регули- рующей арматурой к воздуходувке.

Камеры 29 аэраторов через щели 30 в торцовых стенках камеры машины сообщаютс  с регул торами 40 у ровн  раздела газ- жидкость в камерах аэраторов, а регул торы уровн  сообщены с атмосферой с помощью отвод щих трубок. При этом верхние кромки щелей 39 расположены выше верхних кромок щелей 30 между днищами боковых отсеков и основани ми бортов камер 29 аэраторов.

В комплексе камеры 29 аэраторов, напорные трубопроводы с соплами-насадками 31, воздуховоды 38 и регул торы 40 уровн  раздела газ-жидкость в камерах 29 аэраторов составл ют аэраторы флотацион- но-сепарационных отсеков 4.

Кроме того, существенное вли ние на повышение эффективности работы аэраторов оказывает подача циркул ционной нагрузки через желоба 25, циркул ционные каналы 26 и щели 28 в камеры 29 аэраторов.

Под основанием боковых отсеков 4 размещены приспособлени  41 дл  отбора рабочей жидкости, выполненные в виде желобов со ступенчато увеличивающейс  площадью поперечного сечени  и воронок, подключенных к циркул ционным каналам 26 через окна в днищах отсеков 4. Приспособлени  41, предназначенные дл  отбора рабочей жидкости из потока циркул ционной нагрузки, проход щей по каналам 26, подключены также к всасам насосов, подающих рабочую жидкость в камеры 29 аэраторов по трубопроводам 31.

Над камерами аэраторов 29 горизонтально установлены успокоительно-распре- делите ьные регулируемые решетки, выполненные в виде двухр дных неподвижного и подвижного р дов колосников. Неподвижный р д колосников 42 образован

стержневыми элементами, имеющими V-об- разную форму поперечного сечени , закрепленными с помощью М-образных косынок электросваркой на опорных пластинах 43, жестко соединенных с основанием отсека 4.

Подвижный р д колосников 44 также изготовлен из стержневых элементов, закрепленных на несущих перфорированных

0 пластинах 45, соединенных с помощью т г, имеющих на верхнем конце резьбу с резьбовыми втулками зубчато-черв чного подъемного механизма 46, установленного над камерой флотомашины и обеспечивающего

5 подъем подвижных колосников 44 на высоту не менее V-образного элемента, измеренную от верхних кромок опорных пластин 43. При этом в двухр дных колосниках 42 и 44 V-образные элементы имеют наклон сте0 нок 15-45° к вертикальной плоскости или угол у основани  30-90°; стержневые V-об- разной формы элементы расположены в колосниках с интервалом на 10-20% больше ширины поперечного сечени  V-образного

5 элемента в шахматном пор дке р д относительно р да; стержневые V-образные элементы установлены в колосниках перпендикул рно к плоскости, проход щей вдоль оси камер аэраторов или параллельно

0 щел м 30 между основани ми камер 29 аэраторов и днищами отсеков 4; несущие перфорированные пластины 45 расположены перпендикул рно стержневым V-образ- ным элементам колосников 42 и 44.

5 По бортам основани ,.отсеков 4 расположены приспособлени  дл  равномерного отбора камерных отходов по всей длине камер , выполненные в виде воронок 47 с углом наклона стенок больше угла естественного

0 откоса транспортируемого материала, подключенных выпускными отверсти ми к сборным желобам 48 со ступенчато увеличивающимис  высотой и поперечным сечением по ходу потока отходов, соединенных с

5 пульповыпускным карманом 49 с помощью желобов 50. При этом верхн   плоскость неподвижных колосников 42 и верхние основани  воронок 47 располагаютс  на одном уровне. Над желобами 25

0 безаэрационных зон установлены пекогоны 51. По бортам камер размещены желоба 52 дл  сбора пенного продукта.

Машина работает следующим образом. В камеры аэраторов 5 через воздухово5 ды 15 подают воздух от воздуходувки под давлением, превосход щим гидростатическое давление пульпы, заполн ющей флотационный отсек 3. Под воздействием сжатого воздуха из камер 5 вытесн етс  избыток пульпы и на заданном уровне создаетс  раздел газ-жидкость. После образовани  раздела газ-жидкость в камеры 5 аэраторов через напорные трубопроводы 7 с соплами 8, подключенными к патрубкам 9, подают рабочую жидкость под давлением, обеспечивающим скорость свободно падающих струй в пределах 12-20 м/с.

В качестве рабочей жидкости могут быть использованы при флотации солей маточник; при флотации плотных пульп (требующих разбавлени ) фильтрат, осветленна  или техническа  вода; при флотации жидких пульп, например дл  аэрации исходного питани , слив гидроциклона, примененного с целью делени  жидкой пульпы на рабочую жидкость с низким содержанием твердого наиболее тонких классов и сгущенную часть, поступающую в машину в качестве исходного питани  флотационного отсека 3 первой камеры;дл  аэрации камерного продукта в процессе его контрольной флотации в боковых отсеках первой камеры, а также дл  питани  рабочей жидкостью всех аэраторов второй и последующих камер циркул ционна  нагрузка, выдел ема  в верхних област х безаэрационных зон отсека 4 каждой камеры с низким содержанием твердого , представленного наиболее тонкими классами.

В напорном трубопроводе 7 сохран етс  посто нна  скорость потока рабочей жидкости по всей длине, поскольку цилиндры , образующие напорный трубопровод, имеют посто нную удельную площадь поперечного сечени , приход щуюс  на каждое впереди установленное на трубопроводе сопло-насадку 8 по ходу потока рабочей жидкости. При этом также стабилизируетс  давление в напорном трубопроводе 7, что обуславливает выпуск рабочей жидкости из всех сопел 8 с посто нной скоростью, близкой к оптимуму « 14-17 м/с.

Поскольку расчет напорного трубопровода 7 производитс  с учетом обеспечени  взвешивающей скорости потока рабочей жидкости, исключающей выпадение твердого в осадок, то при стабилизации скорости потока во всех цилиндрах, образующих напорный трубопровод 7, исключаетс  его за- шламовка по всей длине.

Рабоча  жидкость, сливающа с  свободной струей с выпускного отверсти  сопла-насадки 8 по касательной на вогнутое днище направл ющего элемента 10, под действием центробежной силы преобразуетс  в плоскую струю по всей ширине днища направл ющего элемента 10 и при этом делитс  на равные части центральным клинообразным рассекателем 11, расположенным по оси днища. На вогнутой части днища

направл ющего элемента 10 плоские струи, разделенные центральным клинообразным рассекателем 11, приобретают заданную толщину. За гранью изгиба, на пр молинейном продолжении днища направл ющего элемента 10, установлены боковые клинообразные рассекатели 12, образующие совместно с центральным клинобразным рассекателем 11 и бортами направл ющего

элемента 10 четыре или шесть (в зависимости от количества боковых клинообразных рассекателей 12), каналов 13, имеющих равную ширину, увеличивающуюс  по ходу потока рабочей жидкости за счет

расположени  противолежащих стенок клинообразных рассекателей 11 и 12, а также бортов направл ющих элементов 10 и противолежащих им стенок боковых клинообразных рассекателей 12 под углом т 1-2°.

Расширение каналов 13 под углом 1-2° обуславливает расширение под этим углом плоских струй с целью противодействи  их свертыванию под воздействием сил поверхностного нат жени  жидкости.

Поскольку пр молинейное продолжение днища направл ющего элемента 10 рас- положено под углом ft 60-45° к вертикальной оси сопла-насадки 8, то свободно падающие струи рабочей жидкости,

выход щие из каналов 13, направлены на поверхность раздела газ-жидкость в камере аэратора 5 под углом у 30-45° на низ щели 14.

Вследствие расположени  бортов направл ющего элемента 10 относительно его оси под углом а 15-30° происходит веерообразное распределение свободно падающих струй на поверхности раздела газ-жидкость вдоль щели 14 при оптимальной высоте падени  (400 м) на прот жении соответственно 290-580 м.

В услови х горизонтального расположени  напорного трубопровода 7 и уменьшающегос  диаметра цилиндров, его

образующих, оптимальна  высота установки сопел-насадок 8 достигаетс  увеличением длины патрубков 9 дл  подключени  сопел-насадок к напорному трубопроводу на величину уменьшени  диаметра цилиндров по ходу потока пульпы.

Сопла-насадки 8, имеющие диаметр выпускного отверсти  в 10 раз и более превос- ход щий максимальную крупность флотируемого материала, позвол ют использовать в качестве рабочей жидкости часть пульпы и камерных продуктов, что создает предпосылки при флотации жидких пульп (например, углей) повысить производительность флотомашины в 2 раза.

Направл ющие элементы 10 обеспечивают преобразование круглых струй в серию плоских с заданной характеристикой по ширине и толщине, а также распределение этих струй по длине выпускных щелей 14 из камер 5 аэраторов.

Сформированные в соплах-насадках .плоские струи жидкости, пада  под углом у 30-45° на искусственно созданный раздел газ-жидкость, эжектируют наход щийс  в камерах 5 воздух в соотношении до 8-10 м3 воздуха на 1 м3 рабочей жидкости, который диспергируетс  в затопленных стру х и при ударе о днища под камерами 5. образу  факелы шириной 100-150 мм и обеспечива  высокую равномерность аэрации пульпы.

Расход воздуха, эжектируемого свободно падающими стру ми, компенсируетс  непрерывным его притоком в камеры аэраторов 5 через воздуховоды 15. Заданный уровень раздела газ-жидкость в камерах 5 поддерживаетс  с помощью регул торов 16 уровн  раздела газ-жидкость следующим образом. Поскольку регул торы 16 уровн  сообщаютс  с камерами аэраторов 5 через щели 20, верхн   кромка которых находитс  на нижнем пределе заданного уровн  раздела газ-жидкость и выше уровн  щелей 14 под основанием перегородок 2, предназначенных дл  выпуска аэрированной пульпы из камер 5 в флотационный отсек 3, то при создании в камерах 5 избыточного давлени , превосход щего допустимый предел и соответствующего понижени  уровн  пульпы в основани х камер 5 до верхних кромок щелей 20, избыточный воздух через эти щели поступает в регул тор уровн  16 и через его воздухоотвод щую трубку выбрасывает- с  в атмосферу. При этом в камерах 5 снижаетс  давление, восстанавливаетс  Изданный уровень раздела газ-жидкость и исключаетс  выброс недиспергированного воздуха через щели 14 во флотационный отсек 3.

Одновременно с подачей рабочей жидкости в камеры аэраторов 5 в пульповоды 17 через патрубки 18 самотеком подаетс  исходное питание, предварительно обработанное реагентами с напором, превосход щим гидростатическое давление столба пульпы, заполн ющего флотационный отсек 3 и обеспечивающем необходимый ее расход, соответствующий заданной производительности машины.

Из пульповодов 17 через щели 19 исходное питание тонким слоем равномерно поступает в камеры аэраторов 5 по всей длине камеры машины. Объемный расход исходного питани , поступающего в камеры аэраторов 5 из пульповодов 17, в 3-6 раз превосходит объемный расход рабочей жидкости, подающейс  в эти камеры через напорные трубопроводы с соплами-насадками 8. В камерах аэраторов 5, а также на выходе в основание отсека 3 тонкий слой исходного питани  равномерно насыщаетс  диспергированным воздухом в услови х интенсивного перемешивани  пульповоздушной смеси за счет высокой скорости выхода исходного питани  из пульповодов 17 через щели 19 и высокой энергии свободно падающих струй на поверхность раздела газ-жидкость.

Пульповоздушна  смесь из камер аэраторов 5 через щели 14 под основанием перегородок 2 с высокой скоростью поступает в основание отсека 3. Большой суммарный расход исходного питани  и рабочей жидкости , превосход щей расход рабочей жидкости в 4-7 раз, и как следствие высока  скорость транспортировани  пульповоздушной смеси через камеры 5 аэраторов и щели 14, превышающа  скорость свободного всплыти  воздушных пузырьков флотационной крупности в 5-10 раз, обуславливает высокий коэффициент выноса эжектируемого и диспергируемого воздуха свободно па- даюшими стру ми в камерах аэраторов 5 в основание флотационного отсека 3.

Горизонтальные потоки пульповоздушной смеси, выход щие через щели 14 противолежащих аэраторов, перемешиваютс  и преобразуютс  в восход щие вертикальные потоки, Интенсивному перемешиванию встречных потоков пульповоздушной смеси способствует установке сопел-насадок 8 на напорных трубопроводах 7 противолежащих аэраторов в шахматном пор дке, а также небольша  ширина основани  отсека 3 и высока  скорость встречных потоков. Над верхней гранью резкого сужени  основани  отсека 3 создаетс  однородна  пульповоз- душна  смесь, восход щий поток стабилизируетс , а скорость его снижаетс  пропорционально увеличению площади поперечного сечени  флотационного отсека 3.

При этом в основании отсека 3, в области повышенных скоростей и интенисивно- го перемешивани  пульповоздушной смеси создаютс  благопри тные услови  дл  обрабатывани  флотокомплексов, содержащих наиболее тонкие классы. Затем над областью резкого сужени  флотационного отсека 3 в услови х стабилизированного восход щего потока, имеющего плотную упаковку минеральных частиц и воздушных пузырьков с небольшими скорост ми относительного перемещени , обеспечиваютс  необходимые услови  дл  создани  флотокомплексов, включающих преимущественно зернистые минералы, как методом пенной флотации в кип щем и во взвешенных сло х, так и методом адгезии.

В верхней части отсека 3 восход щий поток пульповоздушной смеси делитс  пульподелителем с направл ющими козырьками 21 на два потока. Над верхними кромками перегородок 2 между козырьками 22 скорость восход щих потоков снижаетс  пропорционально увеличению ширины и площади потоков и происходит их преобразование из восход щих в горизонтальные. При этом осуществл етс  также частичное расслоение пульповоздушной смеси с концентрацией в верхних сло х флотируемых минералов, преимущественно в виде аэроф- локул, образующих пенный слой с понижен- ным содержанием жидкости и нефлотируемых минералов в сравнении с пульповоздушной смесью, заполн ющей отсек 3 и нижний слой соответственно с повышенным содержанием жидкой фазы и отходов.

Верхний слой в пенообразном состо нии переливаетс  через кромки козырьков

22и плавно подаетс  на поверхность предварительно созданного и непрерывно поддерживаемого пенного сло  в боковых флотациинно-сепарационных отсеках А за счет аэрации камерных продуктов, заполн ющих эти отсеки.

Плавна  подача вспененного исходного питани  на пенный слой обеспечиваетс  за счет регулировки по высоте козырьков 22 с учетом толщины предварительно созданного и поддерживаемого пенного сло  в отсеках 4, зависимого от особенностей перерабатываемых материалов, содержани  флотируемых компонентов, плотность пульпы, примен емых реагентов и удельной нагрузки на машину.

Поскольку удельный вес вспененного исходного питани  и удельный вес пенного сло  в отсеках 4 либо равны, либо близки по величине, то независимо от величины нагрузки на машину и плотности исходного питани , разрушени  пенного сло , создаваемого в отсеках 4, не произойдет. Нижний слой с повышенным содержанием жидкости и нефлотируемых минералов через зазоры

23между перегородками 2, козырьками 22 и обтекател ми 24 выводитс  во внутренний объем пульпы, заполн ющей флотационно- сепарационные отсеки 4, на контрольную флотацию.

Величина регулируемых зазоров 23 предварительно устанавливаетс  q учетом особенностей перерабатываемой пульпы, обуславливающих режим работы машины и объемный расход остатков исходного питани , транспортируемых через зазоры 23. Разгрузка остатков профлотированной пульпы в флотационном отсеке 3 через зазоры 23 может осуществл тьс  в режиме авторегулировани  в зависимости от разных гидростатических давлений столбов пульповоздушной смеси, заполн ющих зазоры 23 и отсеки 4 на примыкании к козырькам 22 с внешней стороны, на высоте от обтекателей до поверхности раздела газ- пена. Поэтому в первой камере при высокой плотности исходного питани  и высоком содержании флотируемых минералов, например углей и интенсивной аэрации пульпы (в соотношении пульла:диспергированный воздух 1:1,5-2) возможен 100%-ный выход исходного питани  во вспененном состо нии с подачей его на пенный слой в отсеки 4.

В флотационно-сепарационных отсеках 4 с помощью шибера в пульповыпускном кармане 49 уровень зеркала пульпы (без учета толщины пенного сло ) поддерживаетс  на вь-соте 20-50 мм над уровнем боковых стенок ванны 1, но не выше верхнего среза кромок перегородок 2, что обуславливает непрерывный перелив пульпы в желоба 25 и исключает веро тность возврата камерного продукта из отсеков 4 в отсек 3.

Вследствие непрерывного притока вспененного исходного питани  и остатков пульпы из отсека 3 и перелива пульпы из отсеков 4 в желоба 25 в верхней зоне флотационно-сепарационных отсеков 4 создаютс  направленные потоки от перегородок 2 к бортам ванны 1. Направленные потоки транспортируют на своей поверхности пенный слой, созданный в отсеках 4, и поданное во вспененном состо нии на пенный слой исходное питание камеры машины. В период транспортировки объединенного пенного сло  происходит интенсивное его расслоение с выделением в конце пути пенного продукта с высокой плотностью и малым содержанием нефлотируемых минералов и отходов адгезионной и пенной флотации и сепарации на всем пути от кромок козырьков 22 до бортов ванны 1. Пенный продукт разгружаетс  из каждой камеры машины с помощью пеногонов 51 в желоба 52 дл  приема флотоконцентрата.

Аэраторы боковых флотацинно-сепара- ционных отсеков 4 имеют аналогичный принцип действи  с аэраторами флотационного отсека 3 и включаютс  в работу одновременно с ними. В камеры 29 аэраторов боковых флотационно-сепарационных отсеков 4 через воздуховоды 38 подают воздух от воздуходувки под давлением, превосход щим гидростатическое давление пульпы,

заполн ющей отсеки 4. Под воздействием сжатого воздуха из камер аэраторов 29 вытесн етс  избыток пульпы и на заданном уровне создаетс  раздел газ-жидкость. После образовани  раздела газ-жидкость в ка- меры аэраторов 29 через напорные трубопроводы 31 с соплами-насадками, подключенные к насосу, подают рабочую жидкость под давлением, обеспечивающим скорость свободно падающих струй в пределах 12-20 м/с.

Отбор рабочей жидкости дл  камер 29 аэраторов осуществл етс  за счет циркул ционной нагрузки с низким содержанием твердого наиболее тонких классов через желоба 25, циркул ционные каналы 26 и сообщающиес  с каналами приспособлени  41, подключенные трубопроводами к всасам насосов, подающих рабочую жидкость в напорные трубопроводы 31 с соплами-насадками 32.

В напорном трубопроводе 31 сохран ютс  посто нные скорость потока рабочей жидкости и давление, поскольку цилиндры, образующие напорный трубопровод 31, имеют посто нную удельную площадь поперечного сечени , приход щуюс  на каждое впереди установленное на трубопроводе сопло-насадку 32 по ходу потока рабочей жидкости.

Стабилизаци  скорости и давлени  рабочей жидкости в напорном трубопроводе

31обуславливает выпуск рабочей жидкости из всех сопел-насадок 32, установленных на трубопроводе со скоростью, близкой к оптимуму 14-17 м/с, и исключает веро тность зашламовки трубопровода, поскольку площадь поперечного сечени  каждого цилиндра соответствует услови м обеспечени  взвешивающей скорости.

Поскольку сопла-насадки 32 предназначены дл  подачи рабочей жидкости к двум бортам камеры аэратора 29, то при прочих равных услови х площадь поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки

32в два раза должна быть больше в сравнении с площадью выпускного отверсти  сопла-насадки 7. Соответственно удельна  площадь цилиндров, образующих напорный трубопровод 31, приход ща с  на каждое впереди установление на трубопроводе сопло-насадку 32 по ходу потока рабочей жидкости , имеет в два раза большую величину в сравнении с удельной площадью трубопровода 7, приход щуюс  на сопло-насадку 8.

Рабоча  жидкость, сливающа с  свободной струей с выпускного отверсти  сопла-насадки 32, делитс  суженными част ми днищ направл ющих элементов 34, примыкающими к выпускному отверстию

сопла-насадки 32 по его оси, на две струи, поступающие на вогнутые днища направл ющих элементов 34. На вогнутых днищах под действием центробежных сил происходит преобразование полукруглых струй в плоские и одновременное их деление центральными клинообразными рассекател ми 35 на две струи на каждом направл ющем элементе 34.

За гранью изгибов на пр молинейном продолжении днищ направл ющих элементов 34 происходит завершение формировани  плоских струй в каналах 37, расположенных между центральным клинообразным рассекателем 35, боковыми клинообразными рассекател ми 36 и бортами направл ющих элементов 34.

При этом создаютс  четыре или шесть плоских расшир ющихс  струй рабочей жидкости под углом г 1-2° согласно количеству установленных на днищах боковых рассекателей 36 и углами между противолежащими стенками рассекателей 35 и 36 и бортами направл ющих элементов 34.

Расширение свободно падающих струй, сформированных в каналах 37 под углом т 1-2°, предотвращает их свертывание под воздействием сил поверхностного нат жени  жидкости. Поскольку пр молинейные продолжени  днищ направл ющих элементов 34 расположены под углом / 60-45° к вертикальной оси сопла-насадки 31, то свободно падающие струи рабочей жидкости, выход щие с каналов 37, направлены на поверхность раздела газ-жидкость в камере 29 аэратора под углом у 30-45° на низ выпускных щелей 30 между основани ми камеры 29 аэратора и днищами флотацион- но-сепарационных отсеков 4.

При этом струи рабочей жидкости, сход щие с каждого направл ющего элемента 34, образуют веер с равными интервалами между стру ми, обеспечивающий распределение рабочей жидкости вдоль выпускных щелей 30 при падении струй с оптимальной высоты « 400 мм на прот жении 300-600 мм, что обусловлено расположением бортов направл ющих элементов 34 относительно оси днищ соответственно под углом а 15- 30° и равной шириной клинообразных рассекателей 35 и 36, разграничивающих плоские струи на их выходе из каналов 37.

При горизонтальной установке напорного трубопровода 31 и уменьшении диаметра цилиндров, образующих напорный трубопровод по ходу потока рабочей жидкости , оптимальна  высота установки сопел- насадок 32 с направл ющими элементами 34 достигаетс  увеличением длины патрубков 33 дл  креплени  сопел-насадок 32 на трубопроводе 31 на величину уменьшени  диаметра соответствующих цилиндров.

Сопла-насадки 32 имеют диаметр выпускного отверсти  в 15 раз больше максимальной крупности флотируемых частиц, что позвол ет использовать камерный продукт в качестве рабочей жидкости и за счет этого повысить производительность флото- машины при флотации жидких пульп, например углей, в 2 раза. При этом исключаетс  зашламовка сопел-насадок флотируемым материалом.

Сформированные в соплах-насадках струи жидкости, пада  под углом у 30-45° на искусственно созданный раздел газ- жидкость, эжектируют наход щийс  в камерах 29 воздух в соотношении до 8-10 м3 воздуха на 1м3 рабочей жидкости. Эжекти- руемый воздух диспергируетс  в затопленных стру х, а также при ударе о днища, образу  факелы интенсивно аэрированной пульпы шириной до 150 мм каждой струей. Расход воздуха, эжектируемого свободно падающими стру ми и выданного в диспергированном виде в камеру машины, компенсируетс  непрерывным его притоком в камеры 29 аэраторов через воздуховоды 38. Заданный уровень раздела газ-жидкость в камерах 29 поддерживаетс  путем выпуска избытка воздуха из камер 29 через щели 39 в регул торы 40 с воздухоот- водными трубками, сообщающимис  с атмосферой .

При этом давление воздуха в камерах 29 понижаетс  и соответственно повышаетс  уровень жидкости, заполн ющей основание камеры 29.

Поскольку верхние кромки щелей 39 регул торов 40 наход тс  выше уровн  расположени  верхних кромок- выпускных щелей 30, которыми камеры 29 аэраторов сообщены с основани ми флотационно-сепараци- онных отсеков 4, то тем самым предотвращаетс  выброс недиспергиро- ванного воздуха из камер 29 в отсеки 4. Так как уровень аэрированной пульпы в флота- ционно-сепарационных отсеках 4 поддерживаетс  с помощью шибера в пульповыпускном кармане 49 выше бортов ванны 1, то после включени  в работу аэраторов боковых отсеков 4 создаетс  перепад гидростатических давлений столбов пульпы неаэрированного, заполн ющего желоба 25 и аэрированного, заполн ющего зоны аэрации отсеков 4. Под воздействием разности гидростатических давлений циркул ционна  нагрузка с малым содержанием твердого наиболее тонких классов через желоба 25 циркул ционные каналы 26 и щели 28 в ложных днищах 27 поступает в основани  камер 29 аэраторов по всей длине камеры машины .

Расход циркул ционной нагрузки, поступающей через щели 28 в камеры 29 аэраторов , в 2-3 раза превосходит объемный расход рабочей жидкости, подаваемой в эти камеры. В камерах 29 аэраторов циркул ционна  нагрузка, проход ща  тонким слоем через основани  камер, а также на выходе в основани  отсеков 4 равномерно насыщаетс  диспергированным воздухом в услови х интенсивного перемешивани  пульповоз- душной смеси.

Пульповоздушна  смесь из камер 29 аэраторов через щели 30 между днищами и бортами камер 29 поступает в основани  флотационно-сепарационных отсеков 4, ог- раниченных по высоте распределител ми пульповоздушной смеси отрегулированными на заданный оптимальный расход циркул ционной нагрузки путем изменени  площади живого сечени  зазоров между V-образными неподвижными колосниками 42, закрепленными на опорных пластинах 43 и подвижными V-образными колосниками 44, закрепленными на несущих пластинах 45. за счет вертикального перемещени  подвижных колосников 44 с помощью подъемного механизма 46 вверх или вниз. При этом независимо от величины расхода циркул ционной нагрузки, на которую ранее были настроены пульпоаоэдухораспредели- тели и соответственно положени  подвижного р да колосников относительно неподвижного р да, они не соприкасаютс  между собой, что исключает их зашламовку и веро тность возникновени  затруднений при перенастройке распределителей пульповоздушной смеси на другой режим работы .

Высока  скорость потока циркул ционной нагрузки, проход щей тонким слоем через камеры 29, превосход ща  скорость всплыти  воздушного пузырька флотационной крупности, обуславливает высокий выход диспергированного воздуха из-камер 29 аэраторов в основание отсека 4. В основани х отсеков 4 пульповоздушна  см,есь, выход ща  через щели 30, отражаетс  от бортов основани  отсеков 4, а при установке нескольких аэраторов в каждом отсеке 4 и от разграничительных перегородок и поднимаетс  вертикально вверх. Часть пульповоздушной смеси проходит через зазоры между колосниками 42 и 44 непосредственно над выпускными щел ми 30.

Основна  масса пульповоздушной смеси перемещаетс  под колосниками в направлении наименьшего торможени 

потока, преимущественно вдоль V-образ- ных стержневых элементов и зазоров между ними, к ос м камер 29 аэраторов и бортам отсеков А и частично в плоскости, перпендикул рной стержневым элементам колосников 42 и 44 и зазоров между ними, замеща  неаэрированную (при запуске машины) или слабо аэрированную пульпу, образующую нисход щие потоки над наклонными плоскост ми призм - наружных бортов камер 29 аэраторов и бортов отсека 4, а также в промежутках между основани ми факелов аэрированной пульпы, выход щей через щели 30, созданных за счет эжектировани  и диспергировани  воздуха поверхностными веерообразно расход щимис  плоскими стру ми рабочей жидкости, выданными соплами-насадками 32 и охватывающими прот женность на входе в аэрируемую пульпу, примерно равную интервалу между ос ми установки соседних сопел-насадок или ширине площади аэрации , аэрируемой за счет работы каждого сопла-насадки.

Вихреобразные потоки пульповоздуш- ной смеси в основании отсеков 4 под распределител ми пульповоздушной смеси обеспечивают равномерное распределение диспергированного воздуха по площади аэрации флотационно-операционных отсеков .

Поскольку пульповоздухораспредели- тел ми создаютс  стесненные услови  дл  выхода пульповоздушной смеси в надре- шетное пространство отсеков 4, а под воздействием разности гидростатических давлений столбов пульпы, неаэрированного , в желобах 25 и аэрированного в отсеках 4 в основание отсеков 4 обеспечиваетс  непрерывный приток циркул ционной нагрузки и пульповоздушной смеси, то под колосниками 42 и 44 создаетс  избыточное давление, преп тствующее поступлению пульпы из надрешетного объема камер машины в лодрешетный.

Пульповоздушна  смесь множеством струй проходит через зазоры между колосниками 42 и 44 в надрешетный объем отсеков 4 по всей площади аэрации. Поскольку колосники состо т из V-образных элементов , то под ними на могут образовыватьс  застойные зоны с аккумул цией воздушных пузырьков, обуславливающей их последующую коалисценцию, так как воздушные пузырьки , наход щиес  на примыкании к наклонными плоскост м V-образных элементов , образующих колосники, будут перемещатьс  снизу вверх с большей скоростью в сравнении с потоком жидкой фазы вследствие действи  их подъемной силы, а также

меньших сил трени  и торможени  о плоскости колосников.

В процессе интенсивного перемешивани  пульповоздушной смеси и высоких скоростей потоков в основании отсеков 4 и на выходе из зазоров между V-образными элементами колосников 42 и 44 создаютс  благопри тные услови  дл  образовани  флотокомплексов, включающих наиболее тонкие частицы флотируемых минералов.

В надрешетном объеме флотационно- сепарационных отсеков 4 по всей площади аэрации создаетс  восход щий поток пульповоздушной смеси. При этом непосредственно над распределител ми пульповоздушной смеси создаютс  услови  кип щего сло , а во внутреннем объеме пульпы отсеков 4 над распределител ми на высоте более 100-150 мм услови  взвешенного сло , благопри тные дл  флотации зер- нистых минералов. Перфорированные несущие пластины 45, расположенные перпендикул рно горизонтальному потоку флотируемой пульпы, транспортируемой над колосниками в направлении разгрузки, значительно снижают скорость потока на высоте пластин 45. При этом в несколько раз увеличиваетс  врем  флотации верхних классов крупности в кип щем слое над колосниками 42 и 44 и соответственно повышаетс  их выход в пенный продукт. Вместе с тем слабый горизонтальный поток над колосниками обеспечивает транспортировку отходов верхних классов крупности на разгрузку и способствует повышению равномерности распределени  пульповоздушной смеси по площади аэрации.

С помощью аэраторов флотационно-се- парационных отсеков 4 на поверхности зеркала пульпы в отсеках создаетс  пенный слой за счет флотации остатков флотируемых минералов из внутреннего объема пульпы. По всей площади аэрации создаетс  и непрерывно поддерживаетс  также подпенный слой, состо щий в значительной мере со свободных воздушных пузырьков. При этом в св зи со слабым наклоном перегородки 2 к оси отсеков 4 у перегородок 2 создаетс  повышенна  концентраци  диспергированного воздуха, что обеспечивает интенсивную аэрацию остатков профлоти- рованной пульпы в отсеках 3, выпускаемых через щели 23 над обтекател ми 24 в отсеки 4, а также интенсивное образование пенного сло  большей высоты под кромками козырьков 22, повышающее надежность и эффективность пенной сепарации исходного питани , поданного в пенообразном состо нии на предварительно подготовленный и непрерывно поддерживаемый пенный слой.

В области безаэрационных зон над наклонными стенками бортов ванны 1 создаютс  нисход щие потоки, содержащие нефлотируемые минералы, поступающие через ниши под наклонными стенками ванны в приспособлени  дл  разгрузки отходов , состо щие из воронок 47, подключенных к желобам 48 со ступенчато увеличивающейс  высотой и площадью поперечного сечени  по ходу потока отходов, в соединительные желоба 50 и разгружающиес  в качестве камерных отходов или конечных отходов флотации,с помощью пульповыпускного кармана с шибером 49.

Флотомашина, имеюща  один флотаци- онно-сепарационный отсек в камере (фиг. 11), работает аналогичным образом. Вместе с тем возможность установки напорного трубопровода дл  подачи рабочей жидкости и воздуховода с обоих торцов камеры машины, а также расположение пульпопри- емного патрубка 18 по средине пульповода 17 позвол ет создать машину с длиной камеры в два раза больше в сравнении с вариантом , показанном на фиг.1 и 2.

Флотомашина (фиг. 12 и 13) при идентичности устройства аэраторов,наличии регул торов расхода пульповоздушной смеси, регул торов уровн  раздела газ-жидкость, ложных днищ, желобов дл  отбора циркул ционной нагрузки и циркул ционных каналов и приспособлений дл  отбора рабочей жидкости из потока циркул ционной нагрузки имеет иное компоновочное решение, обуславливающее особенности ее гидродинамики . Узлы и детали этой машины, имею- щие идентичное устройство, принцип действи  и назначение обозначены одинаковыми номерами с примененными дл  обозначени  узлов и деталей машины, показанной на фиг.1 и 2.

Отличие компоновочного решени  в основном состоит в том, что пульповоды 17, камеры 5 и 29 аэраторов установлены перпендикул рно к оси камеры машины, Соответственно расположению пульповодов и аэраторов подача исходного питани  в камеры аэраторов через щели 19 и циркул ционной нагрузки через щели 28 осуществл етс  по всей ширине оснований камеры машины. Причем кажда  камера 29 аэратора сообщена с обособленным циркул ционным каналом 26. В машине отсутствует деление камеры на флотационный и флотационно-сепарационный отсеки, что обуславливает осуществление процесса флотации только из внутреннего объема пульпы, транспортируемой в аэрируемом

объеме камер от ввода исходного питани  к карману дл  выпуска отходов вдоль оси машины .

Поскольку кажда  камера 29 аэратора сообщаетс  с обособленным циркул ционным каналом 26, то желоба 25, предназна- ченные дл  отбора циркул ционной нагрузки из камеры машины в области действи  каждого аэратора ограниченной перегородками 2 или торцовой стенкой ванны 1 и перегородкой 2, имеют длину также равную области действи  аэратора. При этом желоба 25, установленные в области действи  аэраторов с камерами 5 и имеющие одну выпускную воронку каждый, подключены к циркул ционным каналам 26 ближайшего аэратора с камерой 29. Желоба 25, установленные в области действи  аэраторов с кэ- мерами 29 и имеющие по две выпускных воронки, подключены первой воронкой к циркул ционному каналу 26 аэраторов, в области действи  которого установлены желоба 25, а вторые воронки подключены к каналу 26, сообщающемус  со следующей камерой 29 аэратора по ходу потока пульпы.

К циркул ционным каналам 26, сообщающимс  с камерой аэратора 29, установлен- ной в конце камеры машины перед пульповыпускным карманом 49, подключены по одной воронке желобов 25, установ- ленных в области действи  предшествующего аэратора по ходу потока пульпы и по две воронки желобов 25, наход щихс  в области действи  конечного аэратора. В торцовой стенке ванны 1 над колосниками распределителей пульповоздушной смеси 42 и 44 симметрично к оси камеры машины вырезаны окна 53 дл  выпуска камерных отходов в пульповыпускной карман 49.

Особенности работы этой машины состо т в том, что пульпа, обработанна  реагентами , подаетс  через патрубок 18 в пульповод 17, а затем выпускаетс  тонким слоем через щель 19 в камеру 5 аэратора, работающего по описанному принципу. Из камеры 5 аэратора аэрированна  пульпа через щель 14 поступает в основание камеры машины по всей ее ширине. Аэрированным исходным питанием, выданным через щель 14 в основание камеры машины, ограниченном по высоте колосниками 42 и 44 распре- делител  пульповоздушной смеси с регулируемой площадью щелей между колосниками и подлине камеры перегородкой 2, создаетс  восход щий поток пульповоздушной смеси, равномерно распредел емый по площади аэрации между торцовой наклонной стенкой основани  ванны 1 и перегородкой 2 под воздействием вихреобразных потоков, создаваемых вследствие разности гидростатических давлений столбов интенсивно аэрируемой пульпы на при- мыкании к перегородке 2 и слабоаэрироаанной над наклоной торцо- ворй стенкой основани  ванны 1. Под колосниками 42 и 44, отрегулированными с учетом заданной производительности, под воздействием непрерывного притока пуль- повоздушной смеси через щель 14 и стесненных условий прохода через щель между колосниками создаетс  избыточное давление в сравнении с гидростатическим давлением у основани  аэрированного столба пульпы над колосниками, исключающее приток пульпы из надрешетного объема камеры в подрешетный.

Аэрированное исходное питание множеством струй проходит через зазоры между колосниками 42 и 44 с высокой скоростью. Над колосниками скорость восход щего потока снижаетс  пропорционально увеличению площади, занимаемой аэрированным исходным питанием в св зи с увеличением площади камеры по высоте, вследствие увеличени  рассто ни  между продольными наклонными бортами ванны 1, а также вследствие частичного перемещени  этого потока вдоль продольной оси.

В восход щем потоке исходного питани  от основани  до зеркала пульпы ведетс  непрерывна  минерализаци  воздушных пузырьков, втом числе под распределител ми пульповоздушной смеси в услови х интенсивного перемешивани  создаютс  флотокомплексы, включающие наиболее тонкие классы, непосредственно над колосниками 42 и 44 в кип щем слое в состав флотокомплексов включаютс  как тонкодисперсные минералы, так и зерниста  часть флотируемых минералов, а во внутреннем объеме пульпы над колосниками на высоте 100-150 мм и более во взвешенном слое создаютс  аэрофлокулы за счет частиц средней крупности и зернистых минералов.

С помощью шибера в пульповыпускном кармане 49 поддерживаетс  уровень зеркала пульпы выше бортов ванны 1 на 20-50 мм, что обуславливает перелив камерного продукта в желоба 25, сообщающиес  с циркул ционными каналами 26, сообщенными через щели 28 с основани ми камер 29 аэраторов .

Поскольку борта ванны 1 имеют наклон, обуславливающий образование безаэраци- онных зон, то в пристенном слое под воздействием разности гидростатических давлений аэрированного столба пульпы над колосниками 42 и 44 и неаэрированного над наклонными бортами ванны 1 создаютс  нисход щие потоки, аккумулирующие основную массу минеральных частиц, не включен- ных в состав флотокомплексов и поступающих повторно в зону аэрации над успокоительной решеткой. Поэтому перелив камерного продукта, поступающей в желоба 25 и составл ющий циркул ционную нагрузку, содержит минимальное количество твердого и только наиболее тонких классов . Расход пульпы на образование нисход щего потока над наклонными продольными бортами ванны 1 и циркул ционной нагрузки, отбираемой через желоба 25, компенсируетс  за счет горизонтальных потоков верхних слоев под зеркалом пульпы от оси машины к ее бортам. При этом пенный слой самотеком транспортируетс  на разгрузку и с помощью пеногонов 51 разгружаетс  в желоба 52 дл  приема пенного продукта.

Циркул ционна  нагрузка, отобранна  в желоба 25. в области действи  аэратора с камерой 5 полностью передаетс  в циркул ционный канал 26, сообщающийс  через щель 28 с ближайшей камерой 29 аэратора. Принцип действи  аэраторов с камерами 29 и приспособлений 41 дл  отбора рабочей жидкости из циркул ционных каналов 26 аналогичен описанному. Циркул ционна  нагрузка, отобранна  в желоба 25 в области действи  аэраторов, с камерами 29 делитс  на две половины, из которых перва  подаетс  в циркул ционный канал аэратора, в области действи  которого она была отобрана, а втора  поступает в циркул ционный канал , сообщающийс  со следующим аэратором по ходу потока пульпы.

Передача из области действи  первого аэратора, выдающего во внутренний объем камеры машины интенсивно аэрированный поток исходного питани , всего объема циркул ционной нагрузки в циркул ционный канал следующей камеры и передача в последующие аэраторы 50% циркул ционной нагрузки, отобранной в области действи  предшествующего аэратора с камерой 29, интенсифицирует транспортировку значительной части пульпы с низким содержав нем твердого и флотируемых минералов вдоль оси машины в направлении к разгрузке отходов.

При этом соответственно увеличиваетс  врем  нахождени  в а.эрируемом объеме камеры машины пульпы с повышенным содержанием твердого и флотируемых минералов, особенно их зернистой части.

В область действи  конечного аэратора в камере машины примыкающего к разгрузочному карману 49 поступает «50% циркул ционной нагрузки, отобранной в области предшествующего аэратора и весь ее объемный расход, отобранный у конечного аэратора.

Повышенный расход циркул ционной нагрузки в конце камеры машины интенсифицирует восход щий поток из подколосни- кового в надколосниковый объем камеры машины и перемешивание пульповоздуш- ной смеси над колосниками 42 и 44, что улучшает разгрузку отходов флотации, включа  их зернистую часть, и стабилизирует работу машины в области конечного аэратора путем компенсации повышенной циркул ционной нагрузкой расхода отходов флотации через окно 53 дл  выпуска отходов флотации в пульповыпускной карман 49.

В машине поддерживаетс  высокий расход циркул ционной нагрузки, поступающей в аэраторы с камерами 29, близкий по величине к расходу исходного питани  в камеру 5 аэратора. Поскольку циркул ционна  нагрузка после ее смешивани  с рабочей жидкостью, эжектирующей воздух,  вл етс  носителем диспергированного воздуха, то чем выше расход циркул ционой нагрузки, тем ниже коалисценци  воздушных пузырьков и тем выше выход диспергированного воздуха из камеры аэратора в камеру машины при прочих равных услови х .

Высокий расход циркул ционной нагрузки через желоба 25 в сочетании с образованием нисход щих потоков над наклонными бортами ванны 1 под воздействием разности гидростатических давлений неаэрированных столбов пульпы в желобах 25 и безаэрационных зонах над наклонными бортами ванны 1 и аэрированных столбов пульпы, расположенных в зоне аэрации, обуславливает: создание интенсивных восход щих потоков пульпоеоздушной смеси из подколосникового в надколосниковый объем камеры и поддержание во взвешенном состо нии минеральных частиц в аэрируемом объеме пульпы над колосниками 42 и 44 распределителей пульповоздушной смеси; создание интенсивных горизонтальных потоков над зеркалом пульпы, направленных от продольной оси камеры машины к ее бортам, обеспечивающих формирование нисход щих потоков в безаэрационных зонах над наклонными бортами ванны 1, аккумулирующих минералы, не включенные в состав флотокомплексов, выделение циркул ционной нагрузки с низким содержанием твердого и только наиболее тонких классов, поступающей в желоба 25 (горизонтальные потоки транспортируют на своей поверхности пенный слой на разгрузку); создание потоков пульпы над распределител ми пульповоздушной смеси, образованных за счет нисход щих потоков в области безаэрационных зон над наклонными бортами ванны 1, направленных от бортов камеры к ее продольной оси и обеспечивающих ввод в зону аэрации минералов, не включенных в состав флотокомплексов, а также транспортировку отходов в конце камеры к окну 53 на разгрузку.

Взаимодействие непрерывного притока исходного питани  и потоков, образован- ных циркул ционной нагрузкой и нисход щими потоками над наклонными бортами ванны 1, обуславливает спиралеобразную циркул цию пульпы от загрузки к пульповыпускному карману по ходу потока пульпы по правой стороне камеры машины снизу вверх и направо к борту ванны от пульподелителей 21 и оси камеры, а с левой стороны от оси камеры в обратном направлении . При этом основна  масса твердого, за исключением части наиболее тонких классов, содержащихс  в циркул ционной нагрузке, находитс  непрерывно в аэрируемом объеме камеры над колосниками 42 и 44.

Предлагаема  машина позвол ет стабилизировать скорость и давление потока рабочей жидкости в напорных трубопроводах и за счет этого оптимизировать скорость свободно падающих струй на поверхность раздела газ-жидкость, выданных каждым соплом-насадкой и как следствие повысить коэффициент эжекции воздуха стру ми на 15-20% и соответственно снизить расход рабочей жидкости и энергоемкость процесса флотации; использовать в качестве рабочей жидкости часть флотируемой пульпы и камерных продуктов; повысить надежность в работе флотомашины за счет многократного снижени  веро тности зашламовки напорного трубопровода и сопел-насадок, в том числе при использовании в качестве рабочей жидкости части флотируемой пульпы; повысить равномерность распределени  диспергированного воздуха вдоль камер аэраторов флотомашины и соответственно по площади аэрации, а также повысить удельную и общую производительность флотомашины (за счет повышени  коэффициента эжекции воздуха свободно падающими стру ми, использовани  в качестве рабочей жидкости части флотируемой пульпы и камерных продуктов, повышени  равномерности распределени  диспергированного воздуха по площади аэрации и сокращени  простоев вследствие зашламовки напорных трубопроводов и сопел) в среднем на 20-25%.

На базе предлагаемого технического решени  возможно создание параметрического р да флотомашины с емкостью камер 6,3;12;25и40м3.

Claims (1)

1. Формула изобретени  Флотационна  машина, включающа  камеру с днищем и перегородками, дел щими камеру на флотационный и флотационно- сепарационный отсеки, пульповоды дл  приема и распределени  исходного питани  по длине флотационного отсека, глубинные струйные аэраторы флотационного и флота- ционно-сепарационного отсеков, состо щие из камер аэраторов, регул торов уровн  раздела газ-жидкость, горизонтальных напорных трубопроводов с соплами-насадками в виде полых патрубков, и воздуховодов, пульподелитель с козырьками, направл ющие козырьки с регулируемыми высотой и величиной зазора установки, успокоители- распределители пульповоэдушной смеси по площади аэрации в виде двухр дных колосников с регулируемыми зазорами между р дами колосников, желоба дл  отбора циркул ционной нагрузки, циркул ционные каналы, выполненные между днищем камеры и ложным днищем флотационно-сепара- ционных отсеков, приспособлени  дл  отбора рабочей жидкости и камерных отходов , выполненные из воронок и желобов с увеличивающейс  по ходу движени  продуктов площадью поперечного сечени , пе- ногоны, желоба дл  приема пенного продукта и пульповыпускной карман с шибером , отличающа с  тем, что, с целью снижени  энергоемкости процесса флотации , повышени  удельной и общей производительности и надежности работы флотационной машины, она снабжена патрубками , сообщающими сопла-насадки с напорными трубопроводами, выполненными в виде эксцентрично и герметично соеди- ненных цилиндров с общей верхней образующей и уменьшающимис  по ходу движени  потока рабочей жидкости диаметрами и посто нной удельной площадью поперечного сечени , приход щейс  на каждое последующее по ходу движени  потока рабочей жидкости сопло-насадку, при этом удельна  площадь поперечного сечени  напорного трубопровода в 2,5-6 раз превосходит площадь поперечного сечени 

   выпускного отверсти  сопла-насадки, а патрубки расположены вертикально у основани  в конце каждого цилиндра по ходу движени  потока рабочей жидкости и выполнены с длиной, возрастающей по ходу движени  потока на величину уменьшени  диаметра цилиндров, сопла-насадки выполнены с направл ющими элементами в форме желобка с бортами, расход щимис  по ходу потока под углом 15-30° к его оси с вогнутым по ходу движени  потока и плоским в поперечном сечении днищем, разде- ленным по длине клинообразными рассекател ми на четное число равных по ширине расшир ющихс  каналов, примыкающим суженной вогнутой частью к периметру выпускного отверсти  сопла-насадки, часть днища направл ющего элемента, расположенна  после вогнутой части, выполнена пр молинейной, наклоненной под углом 45-60° к оси патрубка и направленной на щели между камерами аэраторов и днищами отсеков под углом 30-45° к горизонтальной плоскости, центральный рассекатель расположен на оси направл ющего элемента непосредственно за выпускным отверстием сопла-насадки и делит его днище по всей длине, а боковые рассекатели расположены на пр молинейной части днища, при этом противолежащие стенки рассекателей, а также борта направл ющего элемента и противолежащие им стенки рассекателей расположены под углом 1-2° друг к другу, а высота рассекателей на конце пр молинейной части днища направл ющего элемента больше или равна величине частного от делени  площади поперечного сечени  выпускного отверсти  сопла-насадки на суммарную ширину каналов в этой точке днища, причем вогнута  часть днища направл ющего элемента выполнена длиной не менее проекции выпускного отверсти  сопла-насадки на вогнутое днище в аэраторах флотационного отсека и не менее половины проекции выпускного отверсти  сопла-насадки в аэраторах ф/ютационно-се- парационных отсеков, причем сопла-насадки в последних выполнены с двум  направл ющими элементами, примыкающими суженными вогнутыми част ми одна к другой, под углом 180° и совместно к выпускному отверстию сопла-насадки по оси, па- раллельной продольной оси камеры аэратора.

   7

   8 10

   Фиг. 5

   фиг. 7

   Фиг.8

   31

   37 J7

   ШигЭ

   19ypy is pr Ъ7 41/th

   ФигЮ

   Ц6

   /4

   Фаг. И

   §

   «oS

   26

   Фиг. 13