SU1731508A1 - Method of two-arc welding and fusion-on by consumable electrodes - Google Patents
Method of two-arc welding and fusion-on by consumable electrodes Download PDFInfo
- Publication number
- SU1731508A1 SU1731508A1 SU904814568A SU4814568A SU1731508A1 SU 1731508 A1 SU1731508 A1 SU 1731508A1 SU 904814568 A SU904814568 A SU 904814568A SU 4814568 A SU4814568 A SU 4814568A SU 1731508 A1 SU1731508 A1 SU 1731508A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welding
- crater
- zone
- electrode
- electrodes
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Использование: машиностроение, заварка кратера при сварке под флюсом, Сварку под флюсом ведут двум последовательно расположенными по ходу сварки электродами. Первый по ходу сварки электрод подключен к тому же полюсу источника питани , что и изделие. После остановки первый по ходу электрод подают со скоростью , составл ющей от 1,2 до 1.8 рабочей скорости подачи электрода. Эту скорость выдерживают в течение промежутка времени: IKP/VH, где .6-2,0, 1Кр-длина кратера: VH - скорость наплавки. Процесс останавливают. 2 ил., 1 табл.Use: mechanical engineering, welding crater when welding under flux, Submerged arc welding lead two successively located along the welding electrodes. During welding, the first electrode is connected to the same power supply pole as the product. After stopping, the first in the course of the electrode is served at a speed ranging from 1.2 to 1.8 times the working feed rate of the electrode. This speed is maintained for a period of time: IKP / VH, where .6-2.0, 1Cr-crater length: VH is the deposition rate. The process is stopped. 2 ill., 1 tab.
Description
Изобретение относитс к электродуговой сварке и наплавке,касаетс технологии заварки кратеров проволочными электродами и может быть использовано при наплавке и сварке под флюсом и в среде защитных газов в атомно-энзргетическом, т желом, транспортном, химическом и других отрасл х машиностроени .The invention relates to electric arc welding and surfacing, relates to the technology of welding craters with wire electrodes and can be used for surfacing and welding under flux and in the environment of protective gases in the atomic-enzergic, heavy, transport, chemical and other branches of engineering.
Известен способ заварки кратера дополнительным электродом, при котором уменьшают ток на основных электродах до нул и одновременно на рассто нии, равном 0,8-1,2 длины кратерной зоны от основных дуг, подают дополнительный электрод, перемеща его в сторону перемещени сварки с меньшей в 2-3 раза скоростью, чем скорость перемещени основных электродов .A known method of welding a crater with an additional electrode, in which the current on the main electrodes decreases to zero and at the same time, at a distance of 0.8-1.2 the length of the crater zone from the main arcs, an additional electrode is supplied, moving it in the direction of welding movement with a smaller 2-3 times faster than the speed of movement of the main electrodes.
Недостатком способа вл етс низкое качество наплавленного валика из-за нарушени геометрии конечного участка ввиду того, что дополнительный электрод ввод тThe disadvantage of this method is the low quality of the deposited bead due to the violation of the geometry of the final section due to the fact that an additional electrode is introduced
на рассто нии 1.2 (максимальный предел) длины кратерной зоны от основных электродов , т.е. за пределами кратерной зоны. При этом увеличиваетс высота наплавки, ширина валика и краевой угол. Способ неосуществим при сварке и наплавке под флюсом, так как шлакова корка затрудн ет контакт дополнительного электрода с наплавленным металлом и вызывает зашлаковку.at a distance of 1.2 (maximum limit) the length of the crater zone from the main electrodes, i.e. outside the crater zone. This increases the height of the cladding, the width of the bead and the contact angle. The method is not feasible in welding and submerged arc welding, since the slag crust makes it difficult for the additional electrode to come into contact with the weld metal and causes slagging.
Резкое прекращение подачи сварочного тока на дополнительный электрод, который , по сути, становитс на конечной стадии заварки кратера основным, способствует образованию рыхлот.The abrupt cessation of the supply of welding current to an additional electrode, which, in essence, becomes the main stage at the end of the crater welding, contributes to the formation of loosening.
В способе нет зависимости между диаметром и скоростью подачи дополнительного электрода, с одной стороны, и скоростью заварки кратера, с другой, что затрудн ет выбор режима заварки кратера и может вызвать образование наплывов или недостаточное заплавление кратерной зоны.In the method, there is no relationship between the diameter and the feed rate of the additional electrode, on the one hand, and the crater brewing rate, on the other, which makes it difficult to choose the crater brewing mode and may cause sagging or insufficient melting of the crater zone.
слcl
СWITH
4 СО4 WITH
СЛ 0 00SL 0 00
Установка механизма подачи дополнительного электрода, системы перемещени , управлени , кассеты дл проволоки и т.д. усложн ет сварочную головку и ее обслуживание .Installing an additional electrode feeder, transfer system, controls, wire cassettes, etc. complicates the welding head and its maintenance.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению вл етс способ заварки кратера при электродуговой сварке под флюсом , при котором на основном электроде уменьшают сварочный ток до минимально возможной величины, прекращают подачу дополнительного электрода, выдерживают паузу в течение 1-3 с, затем увеличивают ток на электроде до рабочего значени и одновременно подают присадочный материал в течение 1-5 с с рабочей скоростью, после чего процесс останавливают.The closest to the proposed invention is a crater welding method for submerged-arc electric arc welding, in which the welding current at the main electrode is reduced to the minimum possible value, the supply of the additional electrode is stopped, a pause is maintained for 1-3 seconds, then the current at the working electrode is increased At the same time, filler material is fed at the same time for 1-5 seconds at a working speed, after which the process is stopped.
Недостатком известного способа вл етс низкое качество наплавленного металла из-за образовани в кратерной зоне ликвационных рыхлот. шлаковых включений и неполного заполнени ее до уровн основного валика. При реализации известного способа сварки или наплавки присутствует высока скорость кристаллизации жидкого металла ванны кратерной зоны в сравнении со скоростью кристаллизации в процессе наплавки вследствие понижени его температуры из-за мгновенного уменьшени величины вводимой тепловой энергии (величины сварочного тока), а дальнейшее увеличение ее (увеличение сварочного тока) расходуетс преимущественно на плавление присадочного материала, что приводит к образованию кратерных рыхлот и застреванию большого количества шлаковых включений а также увеличению краевого угла валика в кратерной зоне. Не всегда обеспечиваетс заполнение кратерной зоны из-за сложной количественной дозировки присадочного материала при различных режимах наплавки различными диаметрами основного электрода и присадочного материала. Кроме того, вызывает сложности практическа реализаци способа заварки кратера из-за необходимости создани специальных устройств, обеспечивающих изменение сварочного тока по определенным временно-количественным параметрам , а также скорости подачи основного электрода и присадочного материала.The disadvantage of the known method is the low quality of the deposited metal due to the formation of liquation fluids in the crater zone. slag inclusions and incomplete filling it up to the level of the main roller. When implementing the known method of welding or surfacing, a high rate of crystallization of the liquid metal of the crater zone is present in comparison with the rate of crystallization in the process of surfacing due to a decrease in its temperature due to an instantaneous decrease in the amount of input thermal energy (welding current), and a further increase in it (increase in welding current) is spent mainly on the melting of the filler material, which leads to the formation of crater loosening and sticking of a large amount of slag inclusions and increase marginal ridge angle in the crater area. The filling of the crater zone is not always ensured due to the complex quantitative dosage of the filler material at different surfacing modes with different diameters of the main electrode and the filler material. In addition, the practical implementation of the crater welding method is difficult because of the need to create special devices that change the welding current according to certain time and quantity parameters, as well as the feed rate of the main electrode and filler material.
Целью изобретени вл етс повышение качества конечного участка сварного шва при двухдуговой сварке и наплавке за счет исключени рыхлот, шлаковых включений и западаний кратерной зоны ниже поверхности валика, а также уменьшени краевого угла этого участка.The aim of the invention is to improve the quality of the end portion of the weld in two-arc welding and cladding by eliminating loose, slag inclusions and sagging of the crater zone below the roller surface, as well as reducing the contact angle of this portion.
Дл достижени поставленной цели в способе двухдуговой сварки и наплавки воTo achieve this goal in the method of two-arc welding and surfacing
врем сварочного процесса первый по ходу сварки электрод подключают к тому же полюсу , что и изделие, а после остановки источника тепла подают его со скоростью, составл ющей от 1,2 до 1,8 рабочей скорости подачи электрода и выдерживают эту скорость в течение времени t (0,6- 2,0)During the welding process, the first electrode during welding is connected to the same pole as the product, and after stopping the heat source, it is fed at a speed of 1.2 to 1.8 times the working feed rate of the electrode and maintains this speed during time t (0.6-2.0)
- (с), где кр - длина кратера, мм; VH - скоVH- (c), where cr - crater length, mm; VH - VH
рость наплавки, м/ч, после чего процесс останавливают .growth surfacing, m / h, after which the process is stopped.
Повышение качества конечного участка шва осуществл етс за счет исключени рыхлот, шлаковых включений и западанийImproving the quality of the final seam section is achieved by eliminating loose, slag inclusions and sticking.
кратерного участка вследствие уменьшени скорости кристаллизации, дополнительного прогрева жидкой металлической ванны кратера в момент кристаллизации и равномерного его заполнени . Это достигаетс тем,the crater area due to a decrease in the crystallization rate, additional heating of the liquid metal crater bath at the time of crystallization and its uniform filling. This is achieved by
что в предлагаемом способе сварки и наплавки , кроме пр мой дуги основным электродом и основным металлом, горит косвенна дуга между основным и первым по ходу сварки электродами, а после остановки сварочной головки скорость подачи первого по ходу сварки электрода увеличиваетс . Увеличение скорости подачи первого по ходу сварки электрода при остановке сварочной головки способствует перераспределению тепловложени сварочных дуг (пр мой и косвенной) в жидкую металлическую ванну кратерной зоны. Увеличение скорости подачи первого по ходу сварки и наплавки электрода способствует увеличению тока косвенной дуги и уменьшению тока пр мой дуги, что приводит к уменьшению тепловложени в основной металл, перегреву жидкой металлической ванны, понижению пр мого воздействи дуги наIn the proposed method of welding and surfacing, besides the direct arc of the main electrode and the base metal, the arc between the main and first electrodes is burning, and after stopping the welding head, the first arc feed rate increases during welding. An increase in the feed rate of the first electrode during welding when the welding head is stopped contributes to the redistribution of the heat input of the welding arcs (direct and indirect) into the liquid metal bath of the crater zone. An increase in the feed rate of the first electrode during welding and surfacing of the electrode contributes to an increase in the current of the indirect arc and a decrease in the current of the direct arc, which leads to a decrease in heat input to the base metal, overheating of the liquid metal bath, a decrease in the direct effect of the arc on
кристаллизующийс металл кратерной зоны . Все это способствует постепенному уменьшению скорости кристаллизации, укрупнению частиц жидкого шлака кратерной зоны и последующему всплытию на поверхность ванны жидкого металла и перехода в шлак. Это позвол ет исключить в кратерном участке валика кагие-либо рыхлоты и шлаковые включени , трещины. Кроме того, прогрев кратерного участка валика косвеннойcrystallizing metal of the crater zone. All this contributes to the gradual decrease in the rate of crystallization, the enlargement of the particles of the liquid slag of the crater zone and the subsequent ascent to the surface of the bath of liquid metal and transfer to the slag. This makes it possible to exclude any loosened and slag inclusions or cracks in the crater area of the roller. In addition, the heating of the crater area of the roller indirect
дуги способствует уменьшению краевого угла валика, что при последующем наложении валиков исключает веро тность образовани шлаковых включений в зоне сплавлени . Все это позвол ет получить хорошееthe arc contributes to the reduction of the roller angle, which, with the subsequent imposition of the rollers, eliminates the likelihood of the formation of slag inclusions in the fusion zone. All this allows you to get good
качество наплавленной поверхности.quality of the weld surface.
Понижение скорости подачи первой по ходу сварки проволоки (дополнительной проволоки) менее 1,2 vn.nHOM приводит к преимущественному горению основной дуги , т.е. между основной проволокой и наплавленным металлом, что не позвол ет равномерно уменьшить ввод тепла в кра- терную зону, а следовательно, исключает возможность кристаллизации кратерной зо- ны до отключени подачи проволок. Последующее одновременное отключение подачи основной и дополнительной проволок приводит к образованию кристаллизации жидкого металла кратерной зоны валика.Lowering the feed rate of the first wire during welding (extra wire) less than 1.2 vn.nHOM leads to preferential burning of the main arc, i.e. between the main wire and the deposited metal, which does not allow uniformly reducing the input of heat into the crater zone, and therefore, eliminates the possibility of the crater zone crystallization before the wire feed is turned off. The subsequent simultaneous shutdown of the supply of the main and additional wires leads to the formation of crystallization of the liquid metal of the crater zone of the roller.
При повышении скорости подачи дополнительной проволоки более 1,8 vn.n.HOM дуга горит преимущественно между основным и дополнительным электродами и практически отсутствует основна дуга. Однако из-за большой скорости подачи дополнительной проволоки косвенна дуга горит в непосредственной близости от жидкой металлической ванны в кратерной зоне, что способствует такому же перегреву жидкого металла, как и при горении основной дуги между основным электродом и металлом. Это приводит при последующем одновременном отключении подачи основного электрода и первого по ходу сварки к быстрой скорости кристаллизации жидкого металла, а следовательно, к образованию шлаковых включений, рыхлот, трещин. Кроме того, больша скорость плавлени дополнительного электрода приводит к значительному увеличению высоты краевого угла валика кратерной зоны, что приводит к зашлаковке в основании валика и необходимости удалени усилени . Все это не обеспечивает качества кратерной зоны и снижает произ- водительность процесса.With an increase in the feed rate of an additional wire of more than 1.8 vn.n.HOM, the arc burns predominantly between the main and additional electrodes and there is practically no main arc. However, due to the high feed rate of the additional wire, the indirect arc burns in the immediate vicinity of the liquid metal bath in the crater zone, which contributes to the same overheating of the liquid metal as when the main arc is burning between the main electrode and the metal. This results in the subsequent simultaneous shutdown of the supply of the main electrode and the first one during the welding process to the rapid crystallization rate of the liquid metal, and consequently, to the formation of slag inclusions, loose, cracks. In addition, the high melting rate of the additional electrode leads to a significant increase in the height of the contact angle of the crater of the crater zone, which leads to slagging at the base of the roller and the need to remove the reinforcement. All this does not ensure the quality of the crater zone and reduces the efficiency of the process.
В то же врем при подаче дополнительной проволоки в течение менее 0,6 - с,At the same time, when additional wire is fed for less than 0.6 - s,
VHVH
происходит недостаточный прогрев жидкой металлической ванны в кратерной зоне, что способствует, при последующем кристаллизации , по влению шлаковых включений, трещин. Кроме того, в этом случае кратер- на зона успевает полностью заполнитьс жидким металлом, т.е. высота кратерной зоны будет меньше высоты валика Это нарушает качество наплавленного валика и издели в целом.insufficient heating of the liquid metal bath in the crater zone occurs, which contributes, during subsequent crystallization, to the appearance of slag inclusions and cracks. In addition, in this case, the crater zone has time to be completely filled with liquid metal, i.e. the height of the crater zone will be less than the height of the roller. This violates the quality of the deposited roller and the product as a whole.
Превышение времени подачи первого по ходу сварки и наплавки электрода после остановки сварочной головки более 2,0The excess of the time of filing the first in the course of welding and surfacing of the electrode after stopping the welding head more than 2.0
IKDIkd
-- с приводит к повышению высоты кратерVH- with leads to increased height craterVH
ной зоны валика, увеличению краевого угла его поверхности, что способствует образованию зашлаковок в зоне сплавлени двух валиков. Все это требует дополнительных затрат на выравнивание поверхности и ис 5 10zone of the roller, increase the regional angle of its surface, which contributes to the formation of slagings in the zone of fusion of two rollers. All this requires additional costs for leveling the surface and IS 5 10
15 20 25 30 35 15 20 25 30 35
4040
1515
50 50
55 правлени дефектов, что нарушает качество наплавленного металла и в конечном счете издели .55 defect management, which violates the quality of the weld metal and ultimately the product.
Максимальный эффект при использовании предлагаемого способа двухдуговой сварки и наплавки обеспечиваетс в случае, когда при выбранной минимальной скорости подачи дополнительной проволоки устанавливают максимальную выдержку и при максимальном значении скорости подачи дополнительно проволоки выбирают минимальное врем ее подачи.The maximum effect when using the proposed method of double-arc welding and surfacing is provided when at the selected minimum feed rate an additional wire is set to a maximum shutter speed and at the maximum feed speed value the additional wire chooses the minimum feed time.
На фиг. 1 показана схема, иллюстрирующа способ двухдуговой сварки под флюсом; на фиг. 2 - диаграмма изменени величины сварочного тока, скорости наплавки , а также скорости подачи основной и дополнительной проволоки.FIG. 1 is a diagram illustrating a method of two-arc submerged arc welding; in fig. 2 is a diagram of the variation of the welding current, the deposition rate, and the feed rate of the main and additional wires.
Основную проволоку 1 со скоростью vo.n. и присадочную 2 со скоростью vfi.n. подают в зону заварки кратера 3 длиной 1Кр, который образуетс при наплавке валика и на основной металл 5. Заварка кратера происходит в защитной среде, образуемого жидким шлаком 6 и флюсом 7.Main wire 1 with speed vo.n. and filler 2 with speed vfi.n. served in the welding zone of the crater 3 with a length of 1Kr, which is formed during the deposition of the bead and onto the base metal 5. The crater is welded in a protective medium formed by liquid slag 6 and flux 7.
Заварку кратеров осуществл ют следующим образом.The welding of craters is carried out as follows.
Предварительно при заданных диаметрах основного электрода и присадочного металла, величине тока, напр жени , скорости наплавки и других параметрах, определенных технологическим процессом, производ т экспериментальные наплавки с целью определени при выбранных параметрах процесса длину жидкой металлической ванны, т.е. длину кратерной зоны, образующей при кристаллизации металла без заварки кратера. Затем выбирают величину скорости подачи дополнительной проволоки и рассчитывают врем заварки кратера. Устанавливают выбранные параметры на пульте управлени . В момент окончани наплавки отключаетс перемещение наплавочной головки и одновременно включаетс система автоматической заварки кратера. Происходит заварка кратера .Preliminary, at given diameters of the main electrode and the filler metal, current, voltage, surfacing speed, and other parameters determined by the technological process, experimental surfacing is carried out to determine, at selected process parameters, the length of the liquid metal bath, i.e. the length of the crater zone forming during the crystallization of the metal without welding crater. Then select the value of the feed rate of the additional wire and calculate the welding time of the crater. Set the selected parameters on the control panel. At the moment of finishing the surfacing, the movement of the surfacing head is switched off and at the same time the automatic crater welding system is activated. Crater welding takes place.
Опробование способа двухдуговой наплавки осуществл ли на лабораторной установке с использованием основного металла марки Ст. 3 в виде пластин размером 300x200x40 мм. основной и дополнительной проволок марки Св 07Х25Н13 и флюса ОФ-10.Testing of the method of double-arc surfacing was performed in a laboratory setup using the base metal of the grade Art. 3 in the form of plates measuring 300x200x40 mm. the main and additional wires of the brand SV 07H25N13 and flux OF-10.
Сочетание диаметров основной и дополнительной проволок, а также параметры режима указаны в таблице.The combination of the diameters of the main and additional wires, as well as the mode parameters are shown in the table.
По выбранным основным параметрам наплавки дл каждого случа проводили наплавку без заварки кратера дл определени длины кратерной зоны. Производили расчет параметров заварки кратера. Затем дл каждого случа устанавливали конкретные значени параметров заварки кратера на пульте и производили эксперимент в пор дке , описанном выше.For the selected basic parameters of surfacing, for each case, surfacing was carried out without welding the crater to determine the length of the crater zone. The crater welding parameters were calculated. Then, for each case, specific values of the crater welding parameters were set on the console and the experiment was performed in the order described above.
Качества кратерной зоны определ ли визуально, замер ли величину западани или превышени ее по сравнению с основным валиком, поверхность контролировали методом ЦД на предмет вы влени поверхностных шлаковых включений и трещин, а зону сплавлени методом УЗК на предмет вы влени шлаковых включений .The qualities of the crater zone were determined visually, the value of falling or excess compared to the main roller was measured, the surface was monitored by the CS method to detect surface slag inclusions and cracks, and the ultrasonic fusion zone was used to detect slag inclusions.
Анализ результатов экспериментов показал , что дл обеспечени необходимого качества конечного участка валика заварку кратеров необходимо проводить по режимам , определ емым предлагаемым способом ,Analysis of the experimental results showed that in order to ensure the required quality of the final roller section, the welding of craters should be carried out according to the modes determined by the proposed method
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904814568A SU1731508A1 (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Method of two-arc welding and fusion-on by consumable electrodes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904814568A SU1731508A1 (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Method of two-arc welding and fusion-on by consumable electrodes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1731508A1 true SU1731508A1 (en) | 1992-05-07 |
Family
ID=21508475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904814568A SU1731508A1 (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Method of two-arc welding and fusion-on by consumable electrodes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1731508A1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2176581C2 (en) * | 1999-06-07 | 2001-12-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт железнодорожного транспорта | Process for welding on important parts of hard-to-weld steels |
| RU2403138C1 (en) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Method of part surface recovery by hard-facing |
| RU2646302C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-03-02 | Владимир Петрович Сидоров | Method of welding by arc combination |
| RU2648433C1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-03-26 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method of two-arc welding by coated electrodes |
| RU2648618C1 (en) * | 2017-05-10 | 2018-03-26 | Владимир Петрович Сидоров | Method of automatic welding by the combination of arcs |
| RU2661526C1 (en) * | 2017-04-21 | 2018-07-17 | Владимир Петрович Сидоров | Method of manual arc welding with single coated electrodes |
| RU2831172C1 (en) * | 2024-05-30 | 2024-12-02 | Общество с ограниченной ответственностью "ШТОРМ" | Method of double-arc surfacing with consumable electrodes |
-
1990
- 1990-04-16 SU SU904814568A patent/SU1731508A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 485839,кл. В 23 К 9/00 1973. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2176581C2 (en) * | 1999-06-07 | 2001-12-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт железнодорожного транспорта | Process for welding on important parts of hard-to-weld steels |
| RU2403138C1 (en) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Method of part surface recovery by hard-facing |
| RU2648433C1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-03-26 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method of two-arc welding by coated electrodes |
| RU2646302C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-03-02 | Владимир Петрович Сидоров | Method of welding by arc combination |
| RU2661526C1 (en) * | 2017-04-21 | 2018-07-17 | Владимир Петрович Сидоров | Method of manual arc welding with single coated electrodes |
| RU2648618C1 (en) * | 2017-05-10 | 2018-03-26 | Владимир Петрович Сидоров | Method of automatic welding by the combination of arcs |
| RU2831172C1 (en) * | 2024-05-30 | 2024-12-02 | Общество с ограниченной ответственностью "ШТОРМ" | Method of double-arc surfacing with consumable electrodes |
| RU2834976C1 (en) * | 2024-06-20 | 2025-02-19 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет"(СФУ) | Method of surfacing aluminium alloys with consumable electrode with additional filler wire |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11135670B2 (en) | Method and system for submerged arc welding | |
| US6160241A (en) | Method and apparatus for electric arc welding | |
| US6051810A (en) | Short circuit welder | |
| US5742029A (en) | Method of welding wallpaper alloy an arc welder modified to practice same | |
| US7397015B2 (en) | Metal cored electrode for open root pass welding | |
| JP2013530046A (en) | Short arc welding system | |
| US4088866A (en) | Method and an apparatus for automatic electric welding | |
| EP0584643B1 (en) | Welding method and welding robot | |
| WO1994008747A1 (en) | Drill pipe hardband removal and build up | |
| SU1731508A1 (en) | Method of two-arc welding and fusion-on by consumable electrodes | |
| JPS5812109B2 (en) | How do you know what to do with your child? | |
| MXPA96004219A (en) | Method for joining metal components with improved perception and control of the voltage of a | |
| JP2013527037A (en) | Short-circuit arc welding system | |
| JP2916872B2 (en) | Method and apparatus for controlling welding wire position | |
| JPS60255276A (en) | Consumable electrode type arc welding method | |
| US20220055137A1 (en) | Method for controlling a welding process | |
| KR20210054572A (en) | Welding apparatus and welding method with self-regulating welding wire feed rate | |
| JPH11226734A (en) | Method and equipment for mig welding or mag welding | |
| JP3768603B2 (en) | Arc welding method | |
| US20250353099A1 (en) | Welding method and welding device | |
| JPS6246273B2 (en) | ||
| AU754671B2 (en) | Method and apparatus for elecric arc welding | |
| US3795781A (en) | Process for electroslag welding of circumferential joints | |
| JPS5934477B2 (en) | Welding method | |
| JPH0318986B2 (en) |