SU1731303A1 - Способ прокатки сл бов из слитков - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к прокатному производству, в частности к прокатке сл бов из слитков на реверсивных блюмингах- сл бингах. Способ состоит в том, что прокате плашм  в каждом проходе обжатие делают переменным по ширине, увеличенным у кромок. Прокатку на центральной части гладкой бочки, равной 0,45-0,6 ширины раската, ведут с посто нным обжатием, а прикромочные части - с переменным обжатием , выбираемым из соотношени . Способ позвол ет повысить качество сл бов. 3 ил.

Description

(Л

С

Изобретение относитс  к прокатному производству, в частности к прокатке сл бов из слитков на реверсивных станах.

Целью изобретени   вл етс  экономи  металла путем уменьшени  донной обрези.

На фиг.1 изображены валки и раскат при прокатке широких граней раската на гладкой бочке по предлагаемому способу; на фиг.2 - форма поперечного сечени  раската после прокатки на гладкой бочке по предлагаемому способу; на фиг.З - схема реализации предлагаемого способа.

Способ осуществл етс  следующим образом .

Слиток подводитс  рабочим рольгангом к обжимной клети и задаетс  в валки донной или прибыльной частью. Производитс  несколько проходов на гладкой части бочки с реверсированием валков, раската и рабочего рольганга. Дл  создани  неравномерной по ширине раската степени деформации делают , например, на гладкой части бочки вогнутую профилировку, имеющую цилиндрическую центральную часть длиной ,45- 0,60 от максимальной ширины раскатов В, и два боковых конических участка с диаметрами на рассто нии 0,5 В от оси прокатки на 5ь больше диаметра цилиндрической части (фиг.1). При обжатии широких граней в первом проходе боковые конические участки создают у кромок раската обжатие A hK, которое больше создаваемого цилиндрической частью бочки обжати  ДНц в центре раската. Из-за этого степень деформации кромок Јк выше, чем в центральной части раската Ец (фиг.2). Вследствие этого выт жка прикромочных участков больше, чем центральных , это приводит к заполнению углов на концах раскатов, т.е. к устранению выпуклости торцов, образующейс  из-за веерообразного уширени  в неустановившихс  стади х прокатки.

При обжатии широких граней в последующих проходах разность Јк и ец возникает

vi

С

СО О CJ

вследствие разницы толщин раската у кромок и в центре (при одинаковых абсолютных обжати х), так как толщина у кромок меньше , чем в центре, то ек Јц .

Минимальна  разность обжатий ,036 (В-а) обеспечивает выравнивание торцов при прокатке сл бов максимальных ширин (т.е. ,60), максимальна  5ь 0,10 (В-а) - при прокатке сл бов минимальных ширин (а/в 0,45).

Необходимые дл  выравнивани  торцов значени  разницы обжатий 5h , ширины кромок (В-а)/2, на которых производитс  переменное обжатие, и зависимость между dh и а/в найдены экспериментально.

После выполнени  нескольких проходов плашм  на гладкой части бочки раскат кантуетс  на 90° вокруг своей продольной оси и прокатываетс  на ребро за несколько проходов в калибре. Затем раскат снова кантуетс  на 90° и докатываетс  до заданной толщины сл ба на гладкой части бочки. При этом образующеес  веерообразное уширение компенсируетс  увеличенной степенью деформации прикромочных участков раската. Чем меньше толщина выкатываемого сл ба, тем больше суммарна  степень деформации по широким гран м раската и тем больше выпуклость торцов. Однако чем меньше толщина сл ба, тем при одинаковой разности абсолютных обжатий между центром и кромкой, заданной профилировкой гладкой части бочки и шириной раската, у сл бов меньших толщин больше разность степеней деформации

АПк

hi-i

AhL

hi-i

где hi-i - толщина раската перед i-м проходом .

Поэтому больше разность выт жек по ширине, обеспечивающа  компенсацию увеличенной выпуклости торца. Наоборот, у сл бов больших толщин суммарна  (за все проходы по широким гран м) степень деформации меньше, чем у сл бов меньших толщин. Поэтому меньше выпуклость торцов, однако и разность степеней деформации в этом случае уменьшаетс . Следовательно, нет избыточной компенсации , привод щей к образованию вогнутости торцов, устранение которой также сопровождаетс  увеличением торцовой об- рези.

После прокатки в обжимной клети раскаты передаютс  на ножницы, где производитс  обрезка неровных торцов и порезка на мерные длины. Величина донной обрези

зависит только от неровности торцов, поэтому у раскатов, прокатанных по предлагаемому способу, она меньше, вследствие чего уменьшаетс  и расход металла на производстве 1 т сл бов.

Переменное по ширине раската по указанной зависимости обжатие можно создавать не только посредством вогнутой профилировки гладкой части бочки валков

0 на блюминг-сл бинг. Тот же эффект может быть достигнут, если гладка  часть бочки верхнего валка (фиг.З а) имеет, например, слева конический участок с максимальным диаметром на рассто нии 0,5 В от оси про5 катки, равным 2 5ь . и длиной (В-а)/2, а остальна  часть гладкой бочки цилиндрическа , и гладка  часть бочки нижнего валка имеет такой же конический участок справа. Эффективность способа может быть суще0 ственно увеличена, если при этом валки имеют возможность перемещени  в осевом направлении один относительно другого (фиг.З б). В этом случае можно плавно измен ть величину разности обжатий и ширину

5 прикромочных участков с переменным обжатием , добива сь полного выравнивани  торцов во всем диапазоне изменени  толщин и ширин сл бов, прокатываемых на данном стане.

0 П р и м е р. На блюминге-сл бинге 1250 прокатываютс  сл бы 220x1050x1800 мм из 780x1210

слитка

х2580 мм.

660x1135 В соответствии с указанной формулой 5 выбирают элементы профилировки гладкой части бочки с длиной по среднему значению 5н /(В-а)0,068 и ,52 при наиболее употребительской ширине сл бов мм. Отсюда ,52 1050 546 мм; 0 ,068 (1054-546)34 мм (разность диаметров на ширине 0,5 и в центре).

Так как , то разность диаметров у кра  гладкой части бочки и у центра Д0/0б-а) h/(B-a). Отсюда А D бк х

5 .54,Омм. (ti -a)

При прокатке сл ба 200x1050 х 1800мм по известному способу, т.е. при 5h 0 из-за , стрела выпуклости донного торца

0 равна в среднем 224 мм. При прокатке с переменным обжатием по предлагаемому способу с максимальной разностью обжатий ( мм выпуклость торца исчезает (остаточна  стрела foci имеет незначительную вогнутость ,0 мм.

На нижней границе управл емого параметра (сл б 150x1200 мм) имеет место некоторое недоустранение выпуклости (), а на верхней - переустранение (focr 24,0 мм). Это св зано с тем, что профилировка гладкой части бочки выбрана под наиболее употребительную ширину сл бов мм. Однако недо-и переустраненные величины выпуклости торцов невелики и сопоставимы с допусками на порезку концов ножницами.

Если профилировка выбрана так, что управл емые параметры наход тс  ниже нижней и выше верхней границ изменени  управл емых параметров, то величины остаточной стрелы f0cT4 170 мм и focrs 64 мм (переустранение выпуклости) станов тс  значительными.

Экономический эффект от реализации предлагаемого способа может быть оценен по уменьшению расхода металла при прокатке сл бов на блюминге-сл бинге. При прокатке по известному способу величина донной обрези составл ет 2-3% от массы задаваемых в прокатку слитков. Предлагаемым способом длина отрезаемого донного торца может быть уменьшена до величины припуска на резку ножницами, т.е. на 80-90 мм. Среднее по сортаменту уменьшение длины отрезаемых торцов составл ет 50-60 мм, что уменьшает расход металла на 0,7- 0,8%. На блюминге-сл бинге 1250, например , в год прокатываетс  около 1700 тыс.т листовых слитков, из которых около 800 т имеют значительную донную обрезь. Уменьшение донной обрези даст годовой экономический эффект

г

(Ci-C2), где А 8000000 - объем производства, т;

Л ,7-0,8% (0,007-0,008т/т)-удельное снижение расхода металла;

Ci - себестоимость 1 т сл бов, руб.

С2 - себестоимость 1 т обрези, руб.

Предлагаемый способ прокатки сл бов может быть также использован на сл бингах преимущественно при производстве заготовок дл  толстолистовых и полунепрерывных широкополосных станов.

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Способ прокатки сл бов из слитков, включающий прокатку широких граней раската на гладкой бочке и узких граней в калибре , отличающийс  тем, что, с целью экономии металла путем уменьшени  донной обрези, прокатку на гладкой бочке центральной части, равной 0,45-0,60 ширины раската, ведут с посто нным обжатием по ширине, а прикромочных участков с переменным обжатием выбираемым по соотношению

   ,18.

   где 5ь - величина переменного обжати  у кромок раската, мм;

   В - ширина центральной части гладкой бочки раската, мм;

   а - ширина всего раската в донном проходе , мм.

   в

   9иг1

   Фиг.2