SU1712113A1 - Fused welding flux - Google Patents
Fused welding flux Download PDFInfo
- Publication number
- SU1712113A1 SU1712113A1 SU884428854A SU4428854A SU1712113A1 SU 1712113 A1 SU1712113 A1 SU 1712113A1 SU 884428854 A SU884428854 A SU 884428854A SU 4428854 A SU4428854 A SU 4428854A SU 1712113 A1 SU1712113 A1 SU 1712113A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- slag
- oxide
- magnesium
- fluoride
- calcium
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 23
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims abstract description 14
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M sodium fluoride Chemical compound [F-].[Na+] PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 10
- VASIZKWUTCETSD-UHFFFAOYSA-N oxomanganese Chemical compound [Mn]=O VASIZKWUTCETSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 8
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 8
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- ORUIBWPALBXDOA-UHFFFAOYSA-L magnesium fluoride Chemical compound [F-].[F-].[Mg+2] ORUIBWPALBXDOA-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 7
- 229910001635 magnesium fluoride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 6
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 6
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 235000013024 sodium fluoride Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- 239000011775 sodium fluoride Substances 0.000 claims abstract description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 2
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000004673 fluoride salts Chemical class 0.000 claims 1
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 8
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 abstract 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 101100326791 Caenorhabditis elegans cap-2 gene Proteins 0.000 description 1
- JLVVSXFLKOJNIY-UHFFFAOYSA-N Magnesium ion Chemical compound [Mg+2] JLVVSXFLKOJNIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 1
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000016507 interphase Effects 0.000 description 1
- 229910001425 magnesium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к сварке и касаетс составов плавленых флюсов дл механизированной многопроходной сварки. Цель изобретени - повышение производительности процесса многопроходной сварки кольцевых швов изделий диаметром 100-500 мм. Содержание компонентов флюса и соотношение между ними обеспечивает интервал кристаллизации шлака в интервале температур 1200-1450°С, что позвол ет удалить шла1<овую корку до момента окончательной кристаллизации шва^ В зкость шлака не менее 0,04 Па • с при температуре кристаллизации стали обеспечивает необходимое удерживание сварочной ванны от стекани . Флюс содержит, мае.%: диоксид кремни 33-37; монооксид марганца 3-6; оксид алюмини 15-21; оксид кальци 5-9; оксид магни 18-22; фторид кальци 6-12; фторид магни 1-4; фторид натри 3-6. 1 табл., 1 ил.(ЛThe invention relates to welding and relates to fused flux compositions for mechanized multipass welding. The purpose of the invention is to increase the productivity of the process of multi-pass welding of annular joints of products with a diameter of 100-500 mm. The content of the flux components and the ratio between them ensures the slag crystallization interval in the temperature range of 1200-1450 ° C, which allows removing the slag << nt crust until the final solidification of the weld ^ The slag viscosity not less than 0.04 Pa · s necessary retention of the weld pool from dripping. Flux contains, in May.%: Silica 33-37; manganese monoxide 3-6; alumina 15-21; calcium oxide 5-9; magnesium oxide 18-22; calcium fluoride 6-12; magnesium fluoride 1-4; sodium fluoride 3-6. 1 tab., 1 ill. (L
Description
Изобретение относитс к сварке и касаетс составов флюсов Дл механизированной многопроходной сварки, в том числе сварки кольцевых швов труб и патрубков диаметром от 100 мм и выше, с располй ёнием швов как на горизонтальной, так И на вертикальной поверхности.The invention relates to welding and relates to flux compositions. For mechanized multi-pass welding, including welding of annular seams of pipes and nozzles with a diameter of 100 mm and above, with seams on both horizontal and vertical surfaces.
Целью изобретени вл етс повыше-, ние производительности процесса многопроходной сварки кольцевых швов изделий диаметром 100-150 мм за счет увеличение температурного интервала кристаллизации шлака и уменьшени времени до его отделени .The aim of the invention is to increase the productivity of the process of multi-pass welding of annular joints of products with a diameter of 100-150 mm by increasing the temperature of crystallization of the slag and reducing the time to its separation.
Флюс благодар указанному содержанию компонентов и соблюдению установ ленного соотношени обладает широкимDue to the specified content of components and compliance with the established ratio, flux has a wide
температурным интервалом кристаллизации (1200-1450°С), что способствует посте- пенному возрастанию сил сцеплени на межфазной границе шлак - металл и позвол ет осуществл ть удаление шлаковой корки в высокотемпературной части шва до момента ее окончательной кристаллизации, что и обеспечивает повышение производительности процесса многопроходной сварки кольцевых швов изделий диаметром 100-150 мм.crystallization temperature interval (1200-1450 ° C), which contributes to the gradual increase of adhesion forces at the slag-metal interphase boundary and allows the slag crust to be removed in the high-temperature part of the weld until its final crystallization, which ensures an increase in productivity of the multi-pass process welding ring seams of products with a diameter of 100-150 mm.
При значении установленного соотношени между СаО, СаР2, МдО и МдРа более -0,7 повышаетс скорость кристаллизации шлака с соответствующим увеличением сил адгезии, что затрудн ет удаление шлака в высокотемпературной области шва. ПриWhen the value of the established ratio between CaO, CaP2, MdO and MdRa is more than -0.7, the rate of slag crystallization increases, with a corresponding increase in adhesion forces, which makes it difficult to remove slag in the high-temperature weld area. With
значени х этого соотношени менее 0,4 структура шлака приобретает камневидное строение, нарушаетс формирование поверхности шва.values of this ratio less than 0.4, the slag structure acquires a stone-like structure, the formation of the weld surface is disturbed.
При содержании оксида кальци менее 5% чрезмерно повышаетс плотность шлака , что затрудн ет удаление газов из зоны сварки и отрицательно сказываетс на формировании поверхности шва.With a calcium oxide content of less than 5%, slag density is excessively increased, making it difficult to remove gases from the weld zone and adversely affect the formation of the weld surface.
При повышении содержани оксида кальци более 9% увеличиваетс концентраци двухкальциевого силиката, что повышает скорость кристаллизации и увеличивает адгезию (сцепление) поверхностных слоев металла и шлака.With an increase in the calcium oxide content of more than 9%, the concentration of dicalcium silicate increases, which increases the rate of crystallization and increases the adhesion (adhesion) of the surface layers of metal and slag.
При снижении содержани оксида магни ниже 18% и фторида магни ниже 1% суммарное количество ионов магни в шлаковом расплаве становитс недост-аточным, в результате чего образующа с шлакова корка не обладает необходимой прочностью дл ее механического удалени в высокотемпературной области шва. При содержании оксида магни выше 22% и фторида магни выше 4% снижаетс в зкость шлака при температуре выше 1500°С, что делает его чрезмерно жидкотекучим и неспособным удерживать жидкую сварочную ванну мег-.та от стёкани при сварке на вертикаль |0й плоскости.By reducing the magnesium oxide content below 18% and magnesium fluoride below 1%, the total amount of magnesium ions in the slag melt becomes inadequate, as a result of which the slag crust does not have the necessary strength to mechanically remove it in the high-temperature weld area. When the content of magnesium oxide is above 22% and magnesium fluoride is above 4%, the viscosity of the slag decreases at a temperature above 1500 ° C, which makes it excessively fluid and unable to keep the liquid welding bath of meg-tons from the glass during welding to the vertical plane.
Снижение содержани фторида кальци ниже 6% отрицательно сказываетс на стойкости против порообразовани .A decrease in the calcium fluoride content below 6% adversely affects the resistance to pore formation.
При повышении содержани фторида кальци более 12% уменьшаетс температурный интервал кристаллизации шлака, что уменьшает высокотемпературную область отделимости шлака, затрудн непрерывное ведение процесса сваркиWith an increase in calcium fluoride content of more than 12%, the temperature range of slag crystallization decreases, which reduces the high-temperature slag separability region, and continuous welding process is difficult.
Снижение содержани диоксида кремни или оксида алюмини ниже 33 и 15% срответственно ухудшает формирующую способность шлака и делает его нетехнологичнЫм при сварке в разделку. Повышение содержани оксида кремни более 37% и оксида алюмини более 21 % вызывает рост содержани окисных включений в металле шва, что отрицательно сказываетс на пластических свойствах сварного соединени .The decrease in the content of silicon dioxide or aluminum oxide below 33 and 15% respectively worsens the forming capacity of the slag and makes it non-technological when welding in the groove. Increasing the content of silicon oxide more than 37% and alumina more than 21% causes an increase in the content of oxide inclusions in the weld metal, which adversely affects the plastic properties of the welded joint.
Изменение установленных пределов оксида марганца и фторида натри нарушает характер протекани металлургических реакций в сварочной ванне, что снижает механические свойства металла швов.Changing the established limits of manganese oxide and sodium fluoride violates the nature of the flow of metallurgical reactions in the weld pool, which reduces the mechanical properties of the weld metal.
Дл проверки сварочно-техцологических возможностей предлагаемого состава флюса были изготовлены флюсы, составы которых приведены в таблице.To test the welding and technical capabilities of the proposed flux composition, fluxes were prepared, the compositions of which are listed in the table.
Указанные флю.сы были использованы дл сварки макетов патрубков диаметромThese fluxes were used to weld pipe models with a diameter
100 мм из стали 22К. Полученные при этом сварные соединени были подвергнуты контролю просвечиванием, результаты которого приведены в таблице.100 mm from steel 22K. The welded joints thus obtained were subjected to the control of translucency, the results of which are shown in the table.
5На высокотемпературном вибрационном вискозиметре определ ли в зкость флюсов в диапазоне температур 10001700°С , по результатам которой устанавливали температурный интервал кристаллизации. При этом определ ли работу удалени шлака в зависимости от температуры контактирующей поверхности шлак - металл . Полученные зависимости дл предлагаемого (3) и известного (i,2) флюсовIn the high-temperature vibration viscometer, the flux viscosity was determined in the temperature range 10001700 ° С, the results of which were used to determine the temperature range of crystallization. At the same time, the work of slag removal was determined depending on the temperature of the contacting slag-metal surface. The dependences obtained for the proposed (3) and known (i, 2) fluxes
5 приведены на чертеже.5 shown in the drawing.
В процессе сварки определ лось врем от момента прохождени сварочной дуги до начала отделени шлаковой корки. Дл реализации непрерывного процесса многопроходной сварки изделий диаметром 100-150 мм это врем не должно превышать 30 с. т.к. в противном случае требуетс остановка процесса дл охлаждени издели .During the welding process, the time from the moment the welding arc passed to the beginning of the slag crust separation was determined. In order to implement a continuous process of multi-pass welding of products with a diameter of 100-150 mm, this time should not exceed 30 s. because otherwise, stopping the process is required to cool the product.
Как показали проведенные исследовани , сварочные флюсы Ns 1-4, соответствующие предлагаемому составу, за счет увеличенного (250°С) температурного интервала кристаллизации и св занного с этим постепенного нарастани сил сцеплени шлака с поверхностью металла шва обеспечивают услови дл легкого удалени шлаковой корки через 15-20 с после сварки в высокотемпературной области (см. чертеж , зависимость 3). Флюсы МгМг 5-7, содержание компонентов у которых выходит за установленные пределы, имеют узкий (50°С) температурный интервал кристаллизации, что не позвол ет удал ть шлаковую корку в высокотемпературной области из-за быстрого нарастани сил сцеплени шлака с поверхностью металла шва. As studies have shown, welding fluxes Ns 1-4, corresponding to the proposed composition, due to the increased (250 ° C) temperature range of crystallization and the associated gradual increase of slag adhesion forces to the surface of the weld metal provide conditions for easy removal of the slag crust after 15 -20 s after welding in the high-temperature region (see drawing, dependence 3). The MgMg 5-7 fluxes whose component content is outside the established limits have a narrow (50 ° C) crystallization temperature range, which does not allow the slag crust to be removed in the high temperature region due to the rapid growth of the slag adhesion forces to the weld metal surface.
Отделение шлаковой корки этих флюсов становитс возможным только через 80-180 с после прохождени дуги, поэтому их нельз The separation of the slag crust of these fluxes becomes possible only 80-180 s after the passage of the arc, so they cannot
5 использовать при многопроходной сварке кольцевых швов изделий диаметром100500 мм.5 to be used for multi-pass welding of circular seams of products with a diameter of 100,500 mm.
Проведенные исследовани показали, что вторым необходимым условием дл реализации процесса сварки на вертикальной поверхности и изделий малого диаметра вл етс определенна (не менее 0,04 Па-с) в зкость шлака при 1530°С - температуре кристаллизации свариваемой стали. ФлюсыStudies have shown that the second prerequisite for the implementation of the welding process on a vertical surface and products of small diameter is a certain (not less than 0.04 Pa-s) viscosity of the slag at 1530 ° C - the crystallization temperature of the steel being welded. Fluxes
5 № 5-7, составы которых выход т за установленные пределы, не обеспечивают требуемых значений в зкости при указанной температуре и не способны удерживать жидкую сварочную ванну металла от стекани при сварке на вертикальной поверхности , что приводит к образованию дефектов в сварных соединени х.5 No. 5-7, the compositions of which are outside the established limits, do not provide the required values of viscosity at the specified temperature and are not able to keep the liquid weld metal from falling off during welding on a vertical surface, which leads to the formation of defects in the welded joints.
Контроль качества сварных соединений при сварке под флюсами, составы которых приведены в таблице, осуществл лс методом просвечивани . Согласно нормам, максимально допустима суммарна приведенна площадь включений на любые 100 мм прот женности шва при сварке изделий данного типа не должна превышать 36 мм. Приведенные в таблице данные показывают , что при использовании флюсов предлагаемого состава (№ 1-4) количество получаемых включений в 2-3 раза ниже допустимых значений, а флюсы, содержание компонентов у которых выходит за установленные пределы, требуемого качества не обеспечивают.Quality control of welded joints when welding under fluxes, the compositions of which are shown in the table, was carried out by the method of x-ray transmission. According to the norms, the maximum allowable total reduced area of inclusions for any 100 mm of the weld seam when welding products of this type should not exceed 36 mm. The data in the table show that when using the fluxes of the proposed composition (No. 1-4), the number of inclusions obtained is 2-3 times lower than the allowable values, and the fluxes, the content of components of which is outside the established limits, do not provide the required quality.
Формул а изобретени Сварочный плавленый флюс, Содержащий диоксид кремни , монооксид марганца , оксиды алюмини , магни и кальци , фториды кальци , магни и натри , отличающийс тем, что, с целью повышени производительности процесса многопроходной сварки кольцевых швов изделий диаметром 100-500 мм за счет увеличени емпературного интервала кристаллизации шлака и уменьшени времени до его отделени , флюс содержит компоненты в следующем соотношении, мае.%:Formula of the invention Melting fused welding flux containing silica, manganese monoxide, oxides of aluminum, magnesium and calcium, calcium fluorides, magnesium and sodium, characterized in that in order to increase the productivity of the process of multi-pass welding of ring welds of products with a diameter of 100-500 mm due to increasing the temperature range of slag crystallization and reducing the time to its separation, the flux contains components in the following ratio, in May.%:
Диоксид кремни 33-37Silica 33-37
Монооксид марганца3-6Manganese Monoxide3-6
, Оксид алюмини 15-21, Aluminum oxide 15-21
Оксид кальци 5-9Calcium Oxide 5-9
Оксид магни 18-22 Фторид кальци 6-12Magnesium Oxide 18-22 Calcium Fluoride 6-12
Фторид магни 1-4Magnesium fluoride 1-4
Фторид натри 3-6Sodium fluoride 3-6
при этом отношение суммарного содержани оксида и фторида кальци к суммарному содержанию оксида и фторида магни составл ет 0,4-0,7.wherein the ratio of the total content of oxide and calcium fluoride to the total content of oxide and magnesium fluoride is 0.4-0.7.
Удельна работа удалени , Л к/cff2Specific removal work, Lc / cff2
1500то 5001500to 500
Температура контактирующих поверхнастей, °СContact surface temperature, ° С
20° С20 ° С
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884428854A SU1712113A1 (en) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | Fused welding flux |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884428854A SU1712113A1 (en) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | Fused welding flux |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1712113A1 true SU1712113A1 (en) | 1992-02-15 |
Family
ID=21376483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884428854A SU1712113A1 (en) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | Fused welding flux |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1712113A1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2566236C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Flux for welding and surfacing |
| RU2566235C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Flux for welding and surfacing |
| RU2576717C2 (en) * | 2014-06-05 | 2016-03-10 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий завод резервуарных металлоконструкций" им. Н.Е. Крюкова | Welding flux |
| RU2643026C1 (en) * | 2016-11-22 | 2018-01-29 | Акционерное общество "Новокузнецкий завод резервуарных металлоконструкций им. Н.Е. Крюкова" | Welding flux |
| RU2749735C1 (en) * | 2020-10-19 | 2021-06-16 | Общество с ограниченной ответственностью "Регионстрой" | Flux for mechanized welding and surfacing of steels |
| RU2753346C1 (en) * | 2020-10-19 | 2021-08-13 | ООО "Регионстрой" | Flux for mechanized welding and surfacing of steels |
-
1988
- 1988-05-23 SU SU884428854A patent/SU1712113A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР Мг 733933. кл. В 23 К35/362, 12.04.77.Авторское свидетельство СССР N? 1169279, кл. В 23 К 35/362, 20.02.84. ; * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2566236C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Flux for welding and surfacing |
| RU2566235C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Flux for welding and surfacing |
| RU2576717C2 (en) * | 2014-06-05 | 2016-03-10 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий завод резервуарных металлоконструкций" им. Н.Е. Крюкова | Welding flux |
| RU2643026C1 (en) * | 2016-11-22 | 2018-01-29 | Акционерное общество "Новокузнецкий завод резервуарных металлоконструкций им. Н.Е. Крюкова" | Welding flux |
| RU2749735C1 (en) * | 2020-10-19 | 2021-06-16 | Общество с ограниченной ответственностью "Регионстрой" | Flux for mechanized welding and surfacing of steels |
| RU2753346C1 (en) * | 2020-10-19 | 2021-08-13 | ООО "Регионстрой" | Flux for mechanized welding and surfacing of steels |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1712113A1 (en) | Fused welding flux | |
| KR950013823B1 (en) | Method of making steel | |
| US4675056A (en) | Submerged arc welding flux | |
| GB2026042A (en) | Non-fused flux composition for submerged-arc welding | |
| US2194200A (en) | Electrical welding flux and method | |
| SU1606297A1 (en) | Flux for electric arc welding and surfacing | |
| JPH0453638B2 (en) | ||
| RU2074800C1 (en) | Flux for welding and surfacing | |
| SU1759229A3 (en) | Flux for welding carbon and low-alloy steels | |
| CA1045011A (en) | Coating composition and a coated electrode for arc welding | |
| SU1756080A1 (en) | Fused flux for mechanized welding | |
| SU1130446A1 (en) | Flux for automatic high-speed welding of steels | |
| SU933335A1 (en) | Ceramic flux | |
| US2288836A (en) | Process for economically and rapidly obtaining high quality steels | |
| SU1276470A1 (en) | Charge for producing molden welding flux | |
| RU2001136C1 (en) | Method of electroslag remelting of nonferrous metals, particularly of nickel | |
| SU733933A1 (en) | Molten flux | |
| JPS5877790A (en) | Sintered flux for submerged arc welding | |
| SU1092027A1 (en) | Fused flux for electric arc welding of steels | |
| RU2115529C1 (en) | Fused flux for welding deposition | |
| SU1105288A1 (en) | Composition of electrode coating | |
| SU1079388A1 (en) | Ceramic flux for automatic welding of high-alloy steels and alloys | |
| SU1058748A1 (en) | Flux for poder wire | |
| JP2014210287A (en) | Fused flux to be used for submerged arc welding | |
| US3808398A (en) | Welding wire |