SU1744097A1 - Способ регенерации растворител - Google Patents
Способ регенерации растворител Download PDFInfo
- Publication number
- SU1744097A1 SU1744097A1 SU904795770A SU4795770A SU1744097A1 SU 1744097 A1 SU1744097 A1 SU 1744097A1 SU 904795770 A SU904795770 A SU 904795770A SU 4795770 A SU4795770 A SU 4795770A SU 1744097 A1 SU1744097 A1 SU 1744097A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- solvent
- distilled
- heating
- filtrate
- stage
- Prior art date
Links
- 239000002904 solvent Substances 0.000 title claims abstract description 62
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 10
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 10
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 8
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 8
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 101150021503 Mesd gene Proteins 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 102100023275 Dual specificity mitogen-activated protein kinase kinase 3 Human genes 0.000 description 1
- 101710146519 Dual specificity mitogen-activated protein kinase kinase 3 Proteins 0.000 description 1
- 239000004264 Petrolatum Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 229940066842 petrolatum Drugs 0.000 description 1
- 235000019271 petrolatum Nutrition 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000013557 residual solvent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : в способе регенерации растворител из раствора масла или газа ступенчатой отгонкой на первой ступени отгон ют 2lj-$Q% от общего количества растворител , растворитель , отогнанный на первых трех ступен х, подают на нагрев сырь первой ступени.Растворитель, отогнанный на второй ступени, раздел ют на два равных потока, один из которых направл ют на нагрев сырь второй ступени,, 1 ил,, 1 табл.
Description
Изобретение относитс к способам регенерации растворител на установках депарафинизации масел и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.
Известны способы регенерации растворител из растворов масел и гача путем испарени и отпарки в ректификационных колоннах, а также сушки.
Недостатком таких способов вл етс их высока энергоемкость.
Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ регенерации растворител из растворов депарафинированно- го масла, гача или петролатума, заключающийс в его испарении в системе трех-четырех колонн с промежуточным нагревом раствора фильтрата вод ным паром. . .
Недостатком данного способа вл етс низка степень регенерации тепла ,
растворител , привод ща к повышенным энергетическим затратам.
Цель из-ббретени - снижение энер- .гетических затрат на регенерацию растворител .
Поставленна цель достигаетс тем, что нз первой ступени отгон етс мас.Ј от общего количества растворител и растворитель, отогнанный во второй ступени раздел ют на два равных потока, один из которых направл ют на нагрев сырь второй ступени ..
На чертеже показана схема регенерации растворител .
Схема содержит К-1, К-2, К-3 и K-k - ректификационные колонны, 1-7 теплообменники, 8-10 холодильники; I - поток фильтрата, Ц--растворитель; III- масло; IV-пар.
4 О СО М
317
Фильтрат 1 (смесь масла и растворител ) после нагрева в теплообменниках 1,2 и 3 поступает в ректификационную колонну K-t (перва ступень регенерации). Нагрев фильтрата в теплообменнике 1 осуществл етс смесью растворител , отогнанного в колоннах К-1 и К-3. Нагрев фильтрата в теплообменнике 2 осуществл етс половиной потока растворител , отогнанного в колонне К-2„ Нагрев фильтрата в теплообменнике 3 осуществл етс вод ным паром. Температуру входа фильтрата в К-1 в зависимости от состава раство рител поддерживают на уровне, обеспечивающем отгон масД от общего количества растворител .
Поток масла и растворител с низа
160 °С
5
и направл ют в К-2, где поддерживают давление 0,32 МПа. Отгон растворител в К-2 составл ет 66 мае Д. Оставшуюс часть растворител отгон ют в К-3 и К-, поддержива температуру входа сырь в эти колонны на уровне 150-180°С. Растворитель, отогнанный из К-2;дел т на два равных потока, направл первый на нагрев фильтрата, а второй - сырь К-2.
Расход острого пара и воды на регенерацию и конденсацию приведен в таблице. Из приведенных в таблице данных следует, что по сравнению с базовым способом расход пара сократилс на 2000 кг/м, а воды - на 60 м5/ч (на 20 отнД).
Пример 2. В отличие от приме
колонны К-1 после нагрева в теплообмен- JJQ ра 1 температуру в К-1 поддерживают
нике 4 половиной потока, отогнанного в колонне К-2 растворител и в теплообменнике 5 острым вод ным паром поступает в колонну К-2.,
Поток масла и остатка растворител с низа,К-2 после нагрева в теплона уровне 11Й°С, а давление 0,15 МПа Отгон растворител в К-1 составл ет 50 мае Д. Отгон растворител в К-2 - 1 мае Д. Расход вод ного пара дл
25 нагрева сырь снижаетс на 3000 кг/ч а энергозатраты на конденсацию паров растворител на 20 отнД (см. табл.) ПримерЗ В отличие от приме ра 1 температуру в К-1 поддерживают
обменнике 6 вод ным паром поступает в ректификационную колонну К-3
Следы растворител , содержащиес в масле, отпариваютс в ректификационной колонне К-4 в низ которой в качестве испар ющего агента подаетс вод ной пар.
Растворитель, отогнанный в колон- , нах К-1, К-2 и К-3, отдав часть своего тепла в теплообменниках 1,2 и Ц, охлаждаетс в холодильниках 8-10. Причем растворитель, отогнаннь й в К-2, раздел ют на два равных потока, направл первый в теплообменник 2 дл нагрева фильтрата, а второй - в теплообменник дл нагрева сырь вто второй ректификационной колонны К-2.
Изобретение иллюстрируетс следующими примерами.
25 нагрева сырь снижаетс на 3000 кг/ч, а энергозатраты на конденсацию паров растворител на 20 отнД (см. табл.). ПримерЗ В отличие от примера 1 температуру в К-1 поддерживают
JQ на уровне 112°С, а давление 0,155 МПа Отгон растворител в К-1 составл ет 37,5 мас.,%, а в К-2 - 53,5 масД. Расход вод ного пара на нагрев сырь снижаетс кг/ч., а воды на конденсацию паров растворител 35 на 20 отн„% (см. табл.).
Пример ((базовый). Фильтрат, состо щий из 25 масД масла, 22,5 масД ацетона и 52,5 масД бензола и толуола , после нагрева в сырьевых тепло- обмённиках до 9Ь°С поступает в колонну К-1. В колонне отгон етс 35 мэсД растворител ,, Давление в К-1 поддерживают 0,16 МПа. Нагрев фильтрата осуществл ют смеськ} растворител ,
Пример 1. Фильтрат,., содержа- 45 отогнанного в колоннах К-1, К-2 и щий 20 мае Д. масла, Ю масД МЭК иК-3, а затем острым паром. Поток с
0 масД толуола, после нагрева вниза К-1 нагревают острым паром до
сырьевых теплообменниках до 110°С пос- 1ЬО°С и направл ют в К-2, где поддер- т упает в колонну К-1 (перва ступень
И)
регенерации)о .В колонне отгон етс 25 масД растворител . Давление в К-1 поддерживают 0,16 МПа. Нагрев фильтрата осуществл ют смесью растворител , отогнанного в К- и а затем половиной потока растворител , отогнанного в К-2, и вод ным паром. Поток с низа К-1 нагревают г второй половиной потока растворител , отогнанного в К-2, а затем острым вод ным паром до
живагот давление 0,25 МПа. Отгон растворител в К-2 составл ет 56 мае Д. Оставшуюс часть растворител отгдн - ют в К-3 и , поддержива температу ру входа в эти колонны на уровне 1б5 180°С. Нагрев потоков осуществл - 55 етс острым паром. При этом вниз К- подают в качестве испар ющего агента острый пар. Давление поддерживают на уровне 0,16 МПа. Отогнанный в К-1, К-2 и К-3 растворитель после нагрева
ра 1 температуру в К-1 поддерживают
на уровне 11Й°С, а давление 0,15 МПа Отгон растворител в К-1 составл ет 50 мае Д. Отгон растворител в К-2 - 1 мае Д. Расход вод ного пара дл
нагрева сырь снижаетс на 3000 кг/ч, а энергозатраты на конденсацию паров растворител на 20 отнД (см. табл.). ПримерЗ В отличие от примера 1 температуру в К-1 поддерживают
на уровне 112°С, а давление 0,155 МПа. Отгон растворител в К-1 составл ет 37,5 мас.,%, а в К-2 - 53,5 масД. Расход вод ного пара на нагрев сырь снижаетс кг/ч., а воды на конденсацию паров растворител на 20 отн„% (см. табл.).
Пример ((базовый). Фильтрат, состо щий из 25 масД масла, 22,5 масД ацетона и 52,5 масД бензола и толуо
ла, после нагрева в сырьевых тепло- обмённиках до 9Ь°С поступает в колонну К-1. В колонне отгон етс 35 мэсД растворител ,, Давление в К-1 поддерживают 0,16 МПа. Нагрев фильтрата осуществл ют смеськ} растворител ,
отогнанного в колоннах К-1, К-2 и К-3, а затем острым паром. Поток с
1ЬО°С и направл ют в К-2, где поддер-
живагот давление 0,25 МПа. Отгон растворител в К-2 составл ет 56 мае Д. Оставшуюс часть растворител отгдн - ют в К-3 и , поддержива температуру входа в эти колонны на уровне 1б5 180°С. Нагрев потоков осуществл - етс острым паром. При этом вниз К- i подают в качестве испар ющего агента острый пар. Давление поддерживают на уровне 0,16 МПа. Отогнанный в К-1, К-2 и К-3 растворитель после нагрева
фильтрата конденсируют в конденсаторах-холодильниках .
Расход острого пар,а на нагрев составл ет 9200 кг/ч. Общий1 расход вод - ного пара на процесс - 17500 кг/ч, .Расход электроэнергии и воды составл ет 19000 кВт и 550 ., соответственно . Расход воды на конденсацию и охлаждение растворител составл ет 300 мЗ/ч.
Сравнение энергозатрат на осуществление предлагаемого и известного способов дано в таблице.
Пример 5. В отличие от приме- ра 1 фильтрат содержит вместо масла 20 мас„Ј гача„ Фильтрат после подогрева половиной потока растворител , отогнанного во второй ступени регенерации (К-6), а затем острым паром до 110°С поступает в колонну К-5 (перва ступень). Остаток и-з К-5 вначале подогревают половиной потока растворител , отогнанного в К-6, а затем острым паром до 1бО С и подают в К-6. Гач с низу К-6 через гидравлический затвор перетекает в , где остатки растворител отгон ютс вод ным паром . Отгон растворител в К-р составл ет 25 мзсД, а в К-6 - 66 мас.%.
Расход острого пара на нагрев составл ет 2100 кг/ч, в то врем как в
F
1,1Ч
-хХк ish
т т И Т и и
8 3ff,
w uv
известном способе 3070 кг/ч, т.е. снизилс на 970 кг/чо Расход воды на охлаждение и конденсацию растворител снизилс со 100 м /ч до 80 м3/ч„
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ регенерации растворител из раствора масла или гача путем ступенчатой отгонки растворител с подачей отогнанного на первых трех ступен х растворител на нагрев сырь первой ступени, отличающийс тем,- что, с целью снижени энергетических затрат, на первой ступени отгон ют масД от общего количества раст- ворител и растворитель, отогнанный на второй ступени, раздел ют на два равных потока, один из которых направл ют на нагрев сырь второй ступени.Л1 I.к-tIж
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904795770A SU1744097A1 (ru) | 1990-01-08 | 1990-01-08 | Способ регенерации растворител |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904795770A SU1744097A1 (ru) | 1990-01-08 | 1990-01-08 | Способ регенерации растворител |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1744097A1 true SU1744097A1 (ru) | 1992-06-30 |
Family
ID=21498526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904795770A SU1744097A1 (ru) | 1990-01-08 | 1990-01-08 | Способ регенерации растворител |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1744097A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2499814C2 (ru) * | 2008-12-09 | 2013-11-27 | ДжиТиСи ТЕКНОЛОДЖИ ЮЭс, ЭлЭлСи | Устройство и способ для извлечения тяжелых углеводородов из потока растворителя |
-
1990
- 1990-01-08 SU SU904795770A patent/SU1744097A1/ru active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2499814C2 (ru) * | 2008-12-09 | 2013-11-27 | ДжиТиСи ТЕКНОЛОДЖИ ЮЭс, ЭлЭлСи | Устройство и способ для извлечения тяжелых углеводородов из потока растворителя |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4274841A (en) | Acetylene recovery process and apparatus | |
| US3236747A (en) | Process for separating volatile material from a liquid mixture by a series of vaporization stages | |
| IL40951A (en) | Evaporative method | |
| SE455377B (sv) | Forfarande och anordning for deodorisering och/eller avsurning av hogkokande organiska foreningar, serskilt av matoljor | |
| US5716524A (en) | Process of extracting phenols from a phenol-containing waste water by means of a solvent mixture | |
| SU1744097A1 (ru) | Способ регенерации растворител | |
| US5962763A (en) | Atmospheric distillation of hydrocarbons-containing liquid streams | |
| US4318772A (en) | Saturated liquor cooling tower | |
| US4214975A (en) | Solvent recovery process for processing of hydrocarbons | |
| GB1260214A (en) | Method and apparatus for the desalination of water | |
| US4419227A (en) | Recovery of solvent from a hydrocarbon extract | |
| US5252200A (en) | Method of separating an aromatic from a hydrocarbon mixture | |
| GB2222094A (en) | Apparatus for making-up feed water for power station | |
| US5238540A (en) | Method of obtaining a pure aromatic hydrocarbon from a sump product of an extractive distillation of a hydrocarbon mixture | |
| US1121204A (en) | Peat-dewatering process. | |
| KR20010042858A (ko) | 중합체 용액으로부터 휘발 성분의 제거 방법 | |
| US7666281B2 (en) | Method and device for treating water | |
| JP2019147141A (ja) | 混合物の分離方法及び装置 | |
| DE930224C (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Abbau von organischen Schwefel- und Stickstoffverbindungen, die in bei normalem Druck unter 400íÒC siedenden fluessigen Erzeugnissen der trockenen Destillation von Brennstoffen od. dgl. oder ihren Destillaten oder in den fluessigen Erzeugnissen der Brennstoff-vergasung, Hydrierung oder Krackung oder in Erdoelen, Erdoelfraktionen oder aehnlichen Stoffen enthalten sind | |
| CN100593561C (zh) | 酮苯脱蜡装置溶剂回收系统中的换热方法 | |
| CN1139583A (zh) | 氮气循环汽提工艺及设备 | |
| KR0163294B1 (ko) | 고순도 디케텐의 새로운 정제방법 | |
| Milligan et al. | Distillation and solvent recovery | |
| DE571597C (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Destillieren von Erdoelen | |
| KR850001273B1 (ko) | 윤활유 용매 정제법 |