SU1629325A1 - Способ восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера - Google Patents
Способ восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера Download PDFInfo
- Publication number
- SU1629325A1 SU1629325A1 SU884400969A SU4400969A SU1629325A1 SU 1629325 A1 SU1629325 A1 SU 1629325A1 SU 884400969 A SU884400969 A SU 884400969A SU 4400969 A SU4400969 A SU 4400969A SU 1629325 A1 SU1629325 A1 SU 1629325A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- lining
- gunning
- heating
- scrap metal
- converter
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title claims description 6
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 claims abstract description 41
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 34
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 230000008439 repair process Effects 0.000 claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 5
- 239000011378 shotcrete Substances 0.000 description 32
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии. Цель изобретени - повышение стойкости футеровки путем создани оптимального периода проведени факельного торкретировани с нагревом металлолома и снижение расхода чугуна. Факельное торкретирование (ФТ) осуществл ют после износа футеровки на 40-50%. Производ т чередование операций ФТ открытых участков футеровки с одновременным нагревом лома с операци ми ФТ нижней части футеровки до загрузки металлолома (м) в конвертер без его нагрева. Соотношение количества операций ФТ5 проводимых с нагревом и без нагрева М, поддерживают равным (185-2);1, 1 ил., 2 т абл,
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , конкретнее к способам ремонта футеровки конвертеров.
Цель изобретени - повышение стойкости футеровки путем создани оптимального периода проведени факельного торкретировани с нагревом металлолома и снижение расхода чугуна,
На чертеже приведен график, по сн ющий результаты расчета.
Факельное торкретирование футеровки сталеплавильного конвертера осуществл ют после ее износа на 40-50%s при этом чередуют операции торкретировани открытых участков футеровки с одновременным нагревом лома с операци ми торкретировани нижней части футеровки до загрузки в конвертер лома без его нагрева. Соотношение количества операций факельного торкретировани с одновременным нагревом лома и без нагрева лома поддерживают равным (1 ,5-2) 1.
Начало периода восстановлени футеровки , в течение которого осуществл етс предварительный нагрев металлолома во врем факельного торкретировани , выбираетс исход из сле- дукщих соображений. Износ футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера характеризуетс изменением массы срабатываемого сло т в наиболее изнашиваемой части футеровки - цилиндрической5 Период эксплуатации конвертера заканчиваетс при срабатывании 85% от массы футеровки в цилиндрической части в По ходу кампании конвертера начальный радиус г футеровки
измен етс и принимает текущие значени г ,
По ходу кампании конвертера масса срабатываемого сло футеровки одинакова за плавку и зависит от планируемого числа плавок N ПЛ на кампанию: , ,Of 85- тц
(nVПА- - -гг„г
тц - масса футеровки цилиндричесгде
кой части конвертера, Текущий радиус конвертера определ етс по выражению:
И
г2 +(г -г2) -- -- г„ +|ira,c го
о а.с о мпл
где гас - радиус футеровки конвертера до арматурного сло , MJ N текущее число плавок по ходу кампании.
При прин тых допущени х расчеты проведены дл 300-тонного конвертера, характеризующегос следующими параметрами
г, 3,25 м; rQ.e Го+5, 15 м
- толщина рабочего сло фу .-,-0,9 теровки; ,
±
м
ти 300000 кг; .
Результаты расчета по сн ютс графиком (чертеж), на котором показано изменение начального радиуса и относительное - 7Щ«текущего радиуса футеровки по ходу кампании парными периодами износа футеровки в зависимости от изменени массы срабатываемо го сло футеровки mc«j (6i) r; -Гб|з0%,и (ui) r;-r0/20% - изменение начального радиуса футеровки при изменении массы срабатываемого сло футеровки на 30 и 20% от нчальной массы (тц) , соответственно.
Как видно из графика, интенсивное изменение радиуса футеровки происходит в начале кампании и стабилизируетс после износа футеровки примерно на 40-50%. Поэтому возникает необходимость в ограничении пределов износа футеровки, при которых начинают операции торкретировани . Выбор рациональных значений износа футеровки приведен в табл. 1.
Принима , что будет происходить равномерный износ футеровки по окружности цилиндрической части при прочих равных услови х можно определить уве- личение объема цилиндрической части в зависимости от износа рабочего сло футеровки.
0
5
0
Q
45
Как видно из табл. 1, при износе футеровки на 40% по массе объем внутренней полости в цилиндрической части конвертера увеличиваетс почти в полтора раза. При уменьшении нижнего граничного значени износа футеровки менее 40% уменьшаетс свободный объем конвертера, вследствие чего повышаетс выбивание высокотемпературных газов через горловину, возрастает величина потерь тепла и снижаетс эффективность нагрева металлолома во врем факельного торкретировани .
Увеличение верхнего граничного значени износа футеровки более 50%, после которого осуществл етс предварительный нагрев металлолома во врем факельного торкретировани , нецелесообразно , так как сокращаетс общее количество операций факельного торкретировани , при которых используетс тепло торкрет-факела на нагрев металлолома, что приводит к уменьшению количества сэкономленного чугуна за кампанию.
Соотношение количества операций факельного торкретировани , проводимых с нагревом металлолома и без нагрева его, выбираетс из следующих соображений . Площадь участков поверхности футеровкиj закрываемых металлоломом в процессе торкретировани и недоступных дл нанесени торкрет-покрыти , составл ет примерно половину площади остальных ремонтируемых участков футеровки. Эти закрытые участки футеровки в конце процесса торкретировани подвергаютс существенному износу из-за локальных оплавлений поверхностей металлолома и футеровки, так как дл высокотемпературных продуктов сгорани торкрет-факела и поверхностей металлолома и футеровки реализуетс граничное условие первого рода:
tn. r«e Ч.Г tM и t qp тем пературы продуктов сгорани торкрет- факела, поверхностей металлолома и
0
г- ь
Чгг
футеровки соответственное 1650-1700 °С,
Нанесение на закрываемые металлоломом участки футеровки большего количества огнеупорного материала (торкрет-покрыти ) , чем .на остальные участки футеровки, нерационально, так как из-за образовани больших локальных прогаров на самом нанесенном торкрет- покрытии приходитс возобновл ть операцию торкретировани , что становитс невыгодным по экономическим соображени м , так как повышаетс расход торкрет-массы за кампанию. Условимс называть: технологическа торкрет- масса - это торкрет-масса, котора расходуетс на восстановление изношенных участков футеровки и нагрев металлолома, ремонтна торкрет-масса - это торкрет-масса, котора расходует- с на восстановление участков поверхности футеровки, закрываемых металлоломом . Следовательно, целесообразно
После слива шлака и выпуска металла устанавливают конвертер в вертикальное положение, в полость его ввод т торкрет-фурму , в которую подают торкрет-массу, состо щую из смеси, например, доломитового и коксового порошковой кислород. При истечении из сопл торкрет-фурмы струй торкрет- массы и кислорода начинают процесс нанесени доломитной торкрет-массы на участки футеровки, закрываемые меподдерживать расход технологической и ремонтной торкрет-массы на каждой one-j5 таллоломом в процессе его нагрева на рации факельного торкретировани оди-последующей операции факельного торкретировани . После окончани процесса торкретировани в конвертер загружают металлолом и жидкий чугун и осуществл ют проведение конвертерной плавки. Затем после слива шлака и выпуска стали в полость конвертера за20
наковым.
Полага , что общий расход торкрет- массы за кампанию не превышает массу /огнеупоров футеровки, примем ее расход дл торкретировани 300-тонного конвертера 500 т и общее количество операций торкретировани , равное 100, при этом примем снижение расхода чугуна на торкретируемую плавку на 10 т. 25 Определим изменение массы чугуна, расходуемого на ремонтную торкрет-массу , в зависимости от изменени соотношени количества операций факельногружают металлолом на плавку, устанавливают конвертер в вертикальное положение и к поверхности металлолома ввод т торкрет-фурму. Изменение высоты перемещени торкрет-фурмы при нагреве металлолома задаетс с учетом насыпной массы его и контролируровани после износа футеровки на 40-50%.
После слива шлака и выпуска металла устанавливают конвертер в вертикальное положение, в полость его ввод т торкрет-фурму , в которую подают торкрет-массу, состо щую из смеси, например, доломитового и коксового порошковой кислород. При истечении из сопл торкрет-фурмы струй торкрет- массы и кислорода начинают процесс нанесени доломитной торкрет-массы на участки футеровки, закрываемые ме таллоломом в процессе его нагрева на последующей операции факельного торгружают металлолом на плавку, устанавливают конвертер в вертикальное положение и к поверхности металлолома ввод т торкрет-фурму. Изменение высоты перемещени торкрет-фурмы при нагреве металлолома задаетс с учетом насыпной массы его и контролиру
го торкретировани , проводимых с наг- 30 етс машинистом дистрибутора по сельревом металлолома и без нагрева его (табл. 2).
Как видно из табл. 2, уменьшение соотношени количества операций факельного торкретировани менее 1,5 нецелесообразно, так как. снижаетс масса чугуна на ремонтную торкрет- массу, в результате чего уменьшаетс количество сэкономленно го чугуна за
кампанию. При увеличении верхнего но, замедл етс теплообмен. При истечении из сопл торкрет-фурмы струй торкрет-массы и кислорода начинают процесс нанесени технологической торкрет-массы на участки футеровки цилин- с дрической и конусной (горловины) частей конвертера, После окончани процесса торкретировани в конвертер загружают жидкий чугун и осуществл ют проведение конвертерной плавки. В пе- CQ риод восстановлени футеровки осуществл ют чередование операций торкретировани , поддержива соотношение количества операций факельного торкретировани , подводимых с нагревом металлолома и без нагрева его, равным (1,5- 2}:Ь
В ходе кампании при производстве стали эксплуатационные ситуации, завис щие от характеристики чугуна, наничного значени соотношени операций факельного торкретировани более 2,0 резко возрастает динамика изменени массы чугуна за счет снижени расхода ремонтной торкрет-массы и происходит повышение износа участков футеровки, закрываемых металлоломом, что может привести к преждевременной остановке конвертера на холодный ремонт . Способ осуществл ют следующим образом .
В ходе кампании конвертера при производстве стали обслуживающий персонал , контролирующий износ футеровки , дает команду на осуществление предварительного нагрева металлолома во врем операций факельного торкрети55
5
сину, наход щемус на центральном пульте управлени (ЦПУ).
Целесообразно в начальный период процесса факельного торкретировани перемещать струи гор щего торкрет-факела к поверхности металлолома не ближе чем на 1,5 м, так как вблизи поверхности холодного металлолома горение газов затруднено и, следовательсыпной массы металлолома, количества работающих конвертеров в предлагаемом способе могут учитыватьс порционной загрузкой металлолома в конвертер. Так, например, после износа футеровки на 40% может нагреватьс во врем факельного торкретировани половина массы металлолома на плавку, Снижение массы нагреваемого металлолома во врем торкретировани , соответствующей износу футеровки менее 40%, нерационально , так как возрастает массова дол холодного металлолома на плавку, что снижает эффективность производства стали
Пример. Способ осуществл ют при проведении гор чего ремонта в период восстановлени футеровки 300-тонного конвертера дл выплавки стали. В ходе кампании обслуживающий персонал установил, что в районе цапфенных зон, летки и со стороны загрузки металло- шихты износ футеровки составл ет примерно 40%, Контроль осуществл етс по срабатываемым рабочим сло м футеровки визуально, либо лазерным интер- феррометром, Начинаетс период восстановлени футеровки. В период восстановлени необходимо провести 100 операций факельного торкретировани . Из них 60 операций с нагревом металлолома . Расход торкрет-массы на кампанию 500 т.
Проводитс перва операци факельного торкретировани без нагрева металлолома , при которой торкрет-покрытие наноситс на участки, недоступные дл нанесени его во врем торкретировани с нагревом металлолома. В период проведени конвертерной плавки оператор дистрибутора дает команды операторам шихтового двора и миксерного отделени на увеличение массы металлолома и снижение массы чугуна соответственно на 10 т. Готовность заказанных шихтовых материалов достигаетс после проведени двух конвертерных плавок после первой операции факельного торкретировани . Проводитс операци факельного торкретировани с нагревом металлолома.
В ходе кампании в период восстановлени футеровки осуществл етс чередование операций факельного торкретировани ,
Режим работы конвертера по ходу кампании после износа футеровки на 40-50% с точки зрени проведени опе
5
0
5
0
5
О
5
0
5
раций факельного торкретировани можно представить в виде схемы:
ТВ - ТН - ТВ - ТН - ТН, где ТБ - ТН - торкретирование без нагрева и с нагревом металлолома соответственно .
При реализации приведенной схемы торкретирование после каждой конвертерной плавки не об зательно, так как стойкость нанесенного торкрет-покрыти в зависимости от режима торкретировани составл ет 3-6 плавок. При проведении восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера согласно приведенной схеме соотношение операций торкретировани с нагревом (ТН) и без нагрева (ТВ) металлолома составл ет 1,5:1. По ходу кампании в зависимости от условий работы конвертерного цеха соотношение операций торкретировани с нагревом и без нагрева металлолома целесообразно поддерживать в пределах (l,5-2):l. Например, общее количество операций равно 100, при этом примем снижение расхода чугуна на торкретируемую плав- - ку на 10 т. Согласно предлагаемым соотношени м (1,5-2):1 количество операций с нагревом металлолома и без нагрева его должно быть в пределах Ьт 60:40 до 67:33 или 66 : 34. После износа футеровки на 40-50% с точки зрени проведени операций факельного торкретировани реализаци схем чередовани может быть различной . Важно, чтобы было выдержано предлагаемое соотношение в целом и в пределах стойкости наносимого торкрет- покрыти .
Нанесенное торкрет-покрытие в период восстановлени футеровки по предла- гаемому способу в услови х частых тепло- смен подвергаетс меньшему разрушению (скалывание, растрескивание) за счет более равномерного срабатывани и фронтального износа, что обеспечивает длительное врем его эксплуатации и защиту от износа основной футеровки конвертера ,
Таким образом, предлагаемый способ восстановлени футеровки позвол ет повысить стойкость футеровки на 10- 15% путем создани оптимального периода проведени факельного торкретировани с нагревом металлолома, что позвол ет утилизировать часть тепла торкрет-факела , тер емого с уход щими газами , за счет его использовани увеличить тепловой баланс конвертерной плавки и сократить расход чугуна на торкретируемую плавку на 10 т.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера , включающий проведение факельного торкретировани открытых участков футеровки после загрузки металлолома в конвертер с одновременным нагревом металлолома, отличающийс тем, что, с целью повышени стойкости футеровки путем создани оптимального периода про11,6 23,3 34,9 46,6 58,2 69,6Изменение массы чугуна, расходуемого на ремонтную торкрет-массу, т/т932510ведени факельного торкретировани с нагревом металлолома и снижени расхода чугуна, факельное торкретирование осуществл ют после износа футеровки на 40-50&, дополнительно торкретируют нижнюю часть футеровки до загрузки в конвертер металлолома без его нагрева, при этом чередуют опера- JQ -ции торкретировани открытых участков футеровки с одновременным нагревом лома с операци ми торкретировани нижней части футеровки, а соотношение количества операций факельного торкретировани с одновременным нагревом металлолома и без нагрева лома поддерживают равным (1,5-2):115Таблица 1Таблица22,03,0 3,88 5,144-5аi301560 тср.,%
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884400969A SU1629325A1 (ru) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | Способ восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884400969A SU1629325A1 (ru) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | Способ восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1629325A1 true SU1629325A1 (ru) | 1991-02-23 |
Family
ID=21364872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884400969A SU1629325A1 (ru) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | Способ восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1629325A1 (ru) |
-
1988
- 1988-04-01 SU SU884400969A patent/SU1629325A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент US № 4270949, кл. F 27 0 1/16, 1981. Сталь, 1987, № 1, с. 15-17. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108728603A (zh) | 一种快速补炉的方法 | |
| US20180202012A1 (en) | Method of making steel using a single installation, and installation | |
| Harbord et al. | The metallurgy of steel | |
| SU1629325A1 (ru) | Способ восстановлени футеровки по ходу кампании сталеплавильного конвертера | |
| US3351460A (en) | Method for prolonging the life of refractory linings in furnaces of the kaldo, linz-donowitz, de may or basic or acid converter types | |
| JP4689782B2 (ja) | 転炉炉壁へのスラグコーティング方法およびスラグコーティング実施時の転炉炉底管理方法 | |
| CN113930577A (zh) | 一种炉龄后期转炉炉衬的维护方法 | |
| US4483709A (en) | Steel production method | |
| US2510352A (en) | Reverberatory furnace for melting metals | |
| SU1708866A1 (ru) | Способ гор чего ремонта футеровки конвертора в процессе его эксплуатации | |
| CN117943532A (zh) | 一种220t铁水罐罐嘴砌筑方法 | |
| US2683032A (en) | Basic lined cupola | |
| US4468780A (en) | Method of lining a steel-making furnace | |
| DE3936715A1 (de) | Verfahren zum einbringen von fliessfaehigen zuschlagsstoffen in ein metallurgisches gefaess und gefaess fuer dieses verfahren | |
| SU1696488A1 (ru) | Способ восстановлени футеровки конвертера | |
| US4350324A (en) | Method of removal of slag deposits from the bottom of a furnace | |
| SU1702136A1 (ru) | Способ гор чего ремонта огнеупорной футеровки вращающейс печи | |
| JPH0140890B2 (ru) | ||
| Ghosh et al. | Gunniting—A Recent Technique | |
| JPH0382705A (ja) | 転炉の熱間補修方法 | |
| WO2010016553A1 (ja) | 鉄浴式溶解炉 | |
| JPH09316522A (ja) | 転炉炉底の補修方法 | |
| Ishihara | Introduction to the technology of gas purging plug refractories for steelmaking EAF | |
| US3460933A (en) | Method of concurrently operating furnaces of the acid or basic converter types | |
| RU2094479C1 (ru) | Способ производства стали в дуговых печах |