SU1693077A1 - Method of melting steel and alloys - Google Patents
Method of melting steel and alloys Download PDFInfo
- Publication number
- SU1693077A1 SU1693077A1 SU894698320A SU4698320A SU1693077A1 SU 1693077 A1 SU1693077 A1 SU 1693077A1 SU 894698320 A SU894698320 A SU 894698320A SU 4698320 A SU4698320 A SU 4698320A SU 1693077 A1 SU1693077 A1 SU 1693077A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- coke
- slag
- absorption
- melting
- duration
- Prior art date
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 3
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 3
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000720 Silicomanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- SBEQWOXEGHQIMW-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si].[Si] SBEQWOXEGHQIMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к способам выплавки сталей и сплавов. Цель - повышение усвоени легирующих элементов и снижение длительности плавки. В печь или внепечной агрегат на шлак перед проду.вкой металла кислородом присаживают смесь кокса и порошка высококремнистого силико- марганца при их соотношении по массе 60:(0,3-1 ,0). Происходит повышение усвоени хрома на 0,5- 1,6% и уменьшение длительности плавки на 7-21 мин. 1 таблThis invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to methods for smelting steel and alloys. The goal is to increase the absorption of alloying elements and reduce the duration of melting. A mixture of coke and high-silicon silicon manganese powder in a ratio by weight of 60: (0.3-1, 0) is placed on the slag before the metal is supplied with oxygen before the metal is blown into the slag. There is an increase in the absorption of chromium by 0.5-1.6% and a decrease in the duration of melting by 7-21 minutes. 1 tab
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к способам выплавки сталей и сплавов в печи или внепечном агрегате .The invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to methods for smelting steel and alloys in a furnace or an afterburner.
Целью изобретени вл етс повышение усвоени легирующих элементов и сокращение длительности плавки.The aim of the invention is to increase the absorption of alloying elements and reduce the duration of melting.
Используемый высококремнистый си- ликомарганец имеет состав, %:The high silicon silicate used has a composition,%:
МарганецManganese
КремнийSilicon
УглеродCarbon
ФосфорPhosphorus
Железо и примесиIron and impurities
45-6045-60
30-4530-45
0,06-0,200.06-0.20
0,08-0,300.08-0.30
ОстальноеRest
В ысококремнистый силикомарганец вл етс саморассыпающимс сплавом, что позвол ет исключить операцию дроблени или распылени при использовании в качестве катализаторов чугуна и стали.High-silica manganese is a self-dissolving alloy, which eliminates the crushing or spraying operation when used as catalysts for cast iron and steel.
Высококремнистый силикомарганец позвол ет уменьшить краевые углы смачивани хромсодержащих и марганецсодер- жащих шлаковых расплавов на границе с коксом от 55-70 до 5-18°С и увеличить тем самым адгезию шлаковых расплавов к коксу на 25%. Это обеспечивает увеличение контактной поверхности кокса со шлаковым расплавом, сокращает длительность плавки и увеличивает усвоение легирующих элементов .High silicon manganese reduces the wetting angle of chromium-containing and manganese-containing slag melts at the boundary with coke from 55-70 to 5-18 ° C and thereby increasing the adhesion of slag melts to coke by 25%. This provides an increase in the contact surface of coke with a slag melt, reduces the duration of melting and increases the absorption of alloying elements.
При углетермическом восстановлении легирующих элементов из шлака, где в качестве углеродсодержащего материала используетс , например, кокс, степень восстановлени элементов за определенный промежуток времени при прочих равных услови х (температура процесса печь, количество углеродсодержащего материала , наход щегос на шлаке) определ етс In the coal-thermal reduction of alloying elements from slag, where coke is used as a carbon-containing material, the degree of reduction of elements over a certain period of time, all other conditions being equal (furnace temperature, the amount of carbon-containing material located on the slag)
ОABOUT
ю GJ оyu gj o
VI х|Vi x |
контактной поверхностью углеродсодержа- щего материала со шлаком. Последн определ етс адгезией шлака к коксу.contact surface of carbon-containing material with slag. The latter is determined by the adhesion of the slag to the coke.
Адгези или работа адгезии определ етс из уравнени А стм ( 1 + cos #) , где OM поверхностное нат жение шлака; в - краевой угол смачивани . Дл заданного состава шлака работа адгезии определ етс краевым углом смачивани . При краевом угле смачивани 180° работа адгезии равна нулю, при краевом угле смачивани 0° работа адгезии максимальна и равна 26.The adhesion or adhesion work is determined from the equation A Stm (1 + cos #), where OM is the surface tension of the slag; c - wetting angle. For a given slag composition, the adhesion work is determined by the wetting angle. At a wetting angle of 180 °, the work of adhesion is zero, with a wetting angle of 0 °, the work of adhesion is maximum and equal to 26.
Усвоение легирующих элементов происходит за счет увеличени адгезии (работы адгезии) шлаковых расплавов к коксу, котора приводит к увеличению контактной поверхности кокса со шлаковым расплавом. В первом приближении можно сказать, что контактна поверхность пропорциональна адгезии шлака к коксу или обратно пропорциональна величине краевого угла смачивани , т.е.The absorption of alloying elements occurs due to an increase in the adhesion (adhesion work) of slag melts to coke, which leads to an increase in the contact surface of coke with the slag melt. In the first approximation, it can be said that the contact surface is proportional to the adhesion of the slag to the coke or is inversely proportional to the magnitude of the wetting angle, i.e.
S-K--J.S-K - J.
где S - контактна поверхность;where S is the contact surface;
К- коэффициент, пропорционально завис щий от плотности и в зкости шлакового расплава;K is a coefficient proportional to the density and viscosity of the slag melt;
в- краевой угол смачивани .in - wetting angle.
При предлагаемом способе краевые углы смачивани шлака на границе с коксом уменьшаютс с 55-70 (прототип) до 5-18°.With the proposed method, the contact angle of slag at the boundary with coke is reduced from 55-70 (prototype) to 5-18 °.
Применение смеси кокса и порошка си- ликомарганца позвол ет исключить дробле- ние металлической фазы и тем самым снизить трудоемкость приготовлени смеси , сократить длительность плавки и повысить усвоение легирующих элементов.The use of a mixture of coke and a powder of silicon manganese eliminates the crushing of the metal phase and thereby reduces the laboriousness of the preparation of the mixture, shortens the duration of smelting and increases the absorption of the alloying elements.
Отношение массы кокса к массе высококремнистого силикомарганца установлено эмпирически. Верхний предел (60:0,3) ограничивает область резкого увеличени краевого угла смачивани шлаковых расплавов на границе с коксом. При отношении выше верхнего предела снижаетс адгези шлаковых расплавов к коксу, что приводитThe ratio of the mass of coke to the mass of high-silicon silicomanganese is established empirically. The upper limit (60: 0.3) limits the area of a sharp increase in the wetting angle of slag melts at the boundary with coke. At a ratio above the upper limit, the adhesion of the slag melts to the coke decreases, which leads to
к уменьшению контактной поверхности кокса со шлаком, увеличивает длительнсть плавки, понижает усвоение элементов. Нижний предел (60:1) обусловлен повыше-.to reduce the contact surface of coke with slag, increases the duration of smelting, reduces the absorption of elements. The lower limit (60: 1) is due higher.
нием стоимости, так как при отношении менее 60:1 краевые углы смачивани практически не измен ютс , а стоимость смеси за счет большей доли высококремнистого силикомарганца растет.Because of the cost, since with a ratio of less than 60: 1, the wetting angles are virtually unchanged, and the cost of the mixture increases due to a larger proportion of high silicon silicon.
П р и м е р. Кокс смешивали с порошком высококремнистого силикомарганца, имеющим следующий состав, мас.%: Кремний41,2PRI me R. Coke was mixed with high-silica manganese powder having the following composition, wt.%: Silicon 41.2
Марганец54,6Manganese54,6
Фосфор0,15Phosphorus 0.15
Углерод0,11Carbon 0.11
Железо и примеси Остальное в соотношении по массе 60:(0,2-2,0) присаживали перед продувкой металла кислородом в дуговую печь емкостью 100 т, в которой выплавл лась сталь марки 12Х18Н10Т. Дл сравнени проводили плавки по способу-прототипу. Смесь кокса и металлического порошка (чугуна) в соотношении 15:1 присаживали в печь перед продувкой металла кислородом. Период рафинировки приводилс одинаково.Iron and impurities. The rest in the mass ratio of 60: (0.2-2.0) was set down before blowing the metal with oxygen into an arc furnace with a capacity of 100 tons, in which steel 12X18H10T was produced. For comparison, melting was carried out according to the method prototype. A mixture of coke and metal powder (cast iron) in a ratio of 15: 1 was seated in a furnace before blowing metal with oxygen. The refining period was the same.
Показатели плавок приведены в таблице .Indicators of heats are shown in the table.
Как следует или полученных результатов , предлагаемый способ позвол ет повысить усвоение хрома на 0,5-1,6% и уменьшить длительность плавки на 7- 21 мин.As follows or obtained results, the proposed method allows to increase the absorption of chromium by 0.5-1.6% and reduce the duration of melting by 7-21 minutes.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894698320A SU1693077A1 (en) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | Method of melting steel and alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894698320A SU1693077A1 (en) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | Method of melting steel and alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1693077A1 true SU1693077A1 (en) | 1991-11-23 |
Family
ID=21450886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894698320A SU1693077A1 (en) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | Method of melting steel and alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1693077A1 (en) |
-
1989
- 1989-05-31 SU SU894698320A patent/SU1693077A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Есин О.А., Гельд П.В. Физическа хими пирометаллургических процессов. 4.1 - М.: Металлурги , 1950, с.211. Авторское свидетельство СССР N° 1407064,кл. С 21 С 5/52,1989 Авторское свидетельство СССР № 1501515, кл. С 21 С 5/52, 1988. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109136467B (en) | Method for controlling boron element content in refining process of acid slag produced by silicon deoxidized steel | |
| ES8506361A1 (en) | Hadfield type manganese steel and process for the manufacture thereof. | |
| CN110205560B (en) | Steel casting blank for welding low-carbon steel plate and production method thereof | |
| US5037609A (en) | Material for refining steel of multi-purpose application | |
| SU1693077A1 (en) | Method of melting steel and alloys | |
| US4795491A (en) | Premelted synthetic slag for ladle desulfurizing molten steel | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel | |
| DE2314843C2 (en) | Process for the production of vacuum treated steel for forging billets | |
| CN1007432B (en) | The oxygen converter smelting technology method of high quality steel | |
| CA2559154A1 (en) | Method for a direct steel alloying | |
| RU2186856C1 (en) | Composite blend for smelting alloyed steels | |
| RU2064509C1 (en) | Method of deoxidizing and alloying vanadium-containing steel | |
| SU1044641A1 (en) | Method for alloying steel with manganese | |
| JPS56127725A (en) | Preparation of low phosphorus high chromium steel | |
| RU2147043C1 (en) | Method of preparing ferrosilicovanadium | |
| RU2103381C1 (en) | Method of smelting low-alloyed steel with vanadium | |
| CA1123607A (en) | Process for the treatment of molten iron with simultaneous increase of the scrap rate | |
| SU585217A1 (en) | Slag-forming mixture | |
| RU2140995C1 (en) | Method of deoxidation, modification and microalloying of steel with vanadium-containing materials | |
| JP3837790B2 (en) | Method for producing oxide-dispersed steel | |
| KR910002949B1 (en) | Manufacturing method of molten steel containing high carbon | |
| RU2144089C1 (en) | Method of making vanadium-containing steels and alloys | |
| SU1002370A1 (en) | Method for refining stainless steel | |
| SU1110807A1 (en) | Slag forming mix for producing alloyed cast iron | |
| SU1296597A1 (en) | Method for producing structural low-alloyed steel |