SU1685975A1 - Method of crude oil fractionation - Google Patents
Method of crude oil fractionation Download PDFInfo
- Publication number
- SU1685975A1 SU1685975A1 SU894723562A SU4723562A SU1685975A1 SU 1685975 A1 SU1685975 A1 SU 1685975A1 SU 894723562 A SU894723562 A SU 894723562A SU 4723562 A SU4723562 A SU 4723562A SU 1685975 A1 SU1685975 A1 SU 1685975A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- column
- distillation
- atmospheric
- columns
- vacuum
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 title 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 title 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 37
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000004886 process control Methods 0.000 claims abstract 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 8
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 claims description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000001577 simple distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение позвол ет упростить технологию и систему регулировани процесса , снизить энергетические затраты и металлоемкость аппаратуры. Способ включает перегонку обессоленной нефти в атмосферных и вакуумных колоннах с отбором в первой дистилл та с верха, дизельного топлива и кубового остатка. Процесс ведут с перегонкой дистилл та в колоннах вторичной перегонки и разгонкой кубового остатка атмосферной колонны последовательно в двух вакуумных колоннах с получением вакуумных дистилл тов и остатка перегонки. Причем исходную нефть сепарируют в многоступенчатом сепараторе, отделившиес пары углеводородов объедин ют с дистилл том атмосферной колонны и смесь направл ют в качестве питани в первую колонну вторичной перегонки, В атмосферной колонне разгон ют нагретую отсепари- рованную жидкость. С верха колонны в виде бокового погона отбирают фракцию углеводородов , которую охлаждают и раздел ют на два потока. Один поток возвращают в колонну в виде циркул ционного орошени , а другой поток смешивают с промежуточным циркул ционным орошением первой колонны вторичной перегонки. 1 ил., 2 табл. ЁThe invention allows to simplify the technology and the process control system, to reduce energy costs and metal consumption of equipment. The method includes the distillation of desalted oil in atmospheric and vacuum columns with the selection in the first distillate from the top, diesel fuel and VAT residue. The process is carried out with distillation of the distillate in the secondary distillation columns and distillation of the VAT residue of the atmospheric column successively in two vacuum columns with the production of vacuum distillates and distillation residue. Moreover, the original oil is separated in a multi-stage separator, the separated hydrocarbon vapors are combined with the distillate of the atmospheric column and the mixture is sent as feed to the first secondary distillation column. The heated separated liquid is dispersed in the atmospheric column. From the top of the column, a fraction of hydrocarbons is taken as a side stream, which is cooled and divided into two streams. One stream is returned to the column in the form of circulation irrigation, and the other stream is mixed with the intermediate circulation irrigation of the first secondary distillation column. 1 dw., 2 tab. Yo
Description
Изобретение относитс к технологии разделени нефти на углеводородные фракции и может быть использовано в нефтепе- рабатывающей и нефтехимической промышленности.The invention relates to the technology of separation of oil into hydrocarbon fractions and can be used in the oil refining and petrochemical industries.
Целью изобретени вл етс упрощение технологии и системы регулировани процесса нефтеперегонки при снижении энергетических затрат и уменьшении металлоемкости аппаратуры.The aim of the invention is to simplify the technology and system for regulating the refining process while reducing energy costs and reducing the metal intensity of the apparatus.
На чертеже дана принципиальна технологическа схема получени нефт ных фракций по предлагаемому способу.The drawing is a schematic process flow diagram for the production of petroleum fractions according to the proposed method.
Как следует из представленной на чертеже схемы, обессоленна нефть 1 после нагрева в теплообменниках 2 поступает в сепаратор 3, пары 4 из которого направл ютAs follows from the diagram presented in the drawing, desalted oil 1 after heating in heat exchangers 2 enters the separator 3, a pair of 4 of which is sent
в колонну 5 вторичной перегонки. Жидкость 6 с низа сепаратора 3 после нагрева в теплообменниках 7 поступает в сепаратор 8, пары 9 из которого также направл ют в колонну 5 вторичной перегонки. Жидкость 10 из сепаратора 8 нагревают в теплообменниках 11 и направл ют в сепаратор 12; парыin column 5 secondary distillation. Liquid 6 from the bottom of the separator 3 after heating in the heat exchangers 7 enters the separator 8, a pair of 9 of which is also sent to the column 5 of the secondary distillation. The liquid 10 from the separator 8 is heated in heat exchangers 11 and sent to the separator 12; couples
13из сепаратора 12 также поступают в колонну 5 вторичной перегонки. Жидкий поток13 from the separator 12 also enter the secondary distillation column 5. Liquid flow
14из сепаратора 12 после нагрева в теплообменниках 15 подвергают дистилл ции в атмосферной колонне 16. Ректификат 17 атмосферной колонны 16 вместе с потоками паров 4, 9, 13 из сепараторов 3, 8, 12 поступает в колонну 5 вторичной перегонки в качестве сырь 18. Из атмосферной колонны 16 в качестве первого бокового погона14 from the separator 12, after heating in heat exchangers 15, is distilled in the atmospheric column 16. Recipe 17 of the atmospheric column 16 together with vapor flows 4, 9, 13 from separators 3, 8, 12 enter the secondary distillation column 5 as raw material 18. From the atmospheric columns 16 as the first side epaulet
О 00About 00
ел оate about
VJVj
елate
вывод т фракцию 19, которую объедин ют с потоком промежуточного циркул ционного орошени 20 колонны 5 вторичной перегонки , Часть фракции 19 используют в качестве верхнего циркул ционного орошени 21 атмосферной колонны 16. Из укрепл ющей части атмосферной колонны 16 вывод т второй боковой погон 22 - компонент дизельного топлива, Остаток 23 атмосферной колонны 16 направл ют в первую вакуумную колонну 24. С верха вакуумной колонны 24 вывод т неконденсируемые газы 25, направл емые в вакуум-создэгащую систему. Из укрепл ющей части вакуумной колонны 24 вывод т боковые погоны 26, 27 а с низа колонны - остаток 28, который после нагрева в трубчатой печи 29 поступает во вторую вакуумную колонну 30. С верха вакуумной колонны 30 вывод т неконденсируемые газы 31, направл емые в вакуум-со- здающую систему. Из укрепл ющей части вакуумной колонны 30 вывод т боковые погоны 32-35, а с низа-остаток 36 перегонки.the fraction 19 is withdrawn, which is combined with a stream of intermediate circulation irrigation 20 of the column 5 of the secondary distillation. Part of fraction 19 is used as the upper circulation irrigation 21 of the atmospheric column 16. From the reinforcing part of the atmospheric column 16, the second side stream 22 is a component diesel fuel. The remainder 23 of the atmospheric column 16 is directed to the first vacuum column 24. From the top of the vacuum column 24, non-condensable gases 25 are led to the vacuum creating system. From the reinforcing part of the vacuum column 24, lateral shoulder straps 26, 27 are withdrawn from the bottom of the column — a residue 28, which after heating in a tube furnace 29 enters the second vacuum column 30. From the top of the vacuum column 30, non-condensable gases 31 directed to vacuum generating system. From the reinforcing part of the vacuum column 30, lateral shoulder straps 32-35 are removed, and from the bottom, a residue 36 of distillation.
Потоки паров 4, 9, 13 сепараторов 3, 8, 12 и ректификат 17 атмосферной колонны 16 подают о первую колонну 5 вторичной перегонки. Из колонны 5 вывод т ректификат 37, который после нагрева в теплообменниках 38 поступает во вторую колонну 39 вторичной перегонки (колонна стабилизации бензина).The vapor flows 4, 9, 13 separators 3, 8, 12 and rectified 17 of the atmospheric column 16 serves on the first column 5 of the secondary distillation. From column 5, the output t is rectified 37, which after heating in heat exchangers 38 enters the second column 39 of the secondary distillation (gasoline stabilization column).
Из укрепл ющей части колонны 5 вывод т боковой погон 40. С низа колонны вывод т остаток 41. Из укрепл ющей части колонны 39 вывод т ректификат 42, с низа колонны 39 вывод т остаток 43, который без нагрева направл ют в третью колонну 44 вторичной перегонки. Из укрепл ющей части колонны 44 вывод т ректификат 45. С низа колонны 44 вывод т остаток 46.From the reinforcing part of the column 5 a side stream 40 is withdrawn. From the bottom of the column a residue 41 is withdrawn. From the reinforcing part of the column 39 a recipe 42 is removed, from the lower column 39 a remainder 43 is withdrawn, which is sent to the third column 44 of the secondary distillation. Rectifying 45 is removed from the reinforcing part of column 44. The remainder 46 is removed from the bottom of column 44.
Пример. На установке атмосферно- вакуумной перегонки нефти (мощностью 771,6 т/ч) нагретую до 175°С обессоленную нефть раздел ют в первом сепараторе на паровую (79,9 т/ч) и жидкую (691,7 т/ч) фазы. Давление в первом сепараторе 0.25 МПа. Жидкий поток с низа первого сепаратора нагревают до 230°С в теплообменниках и подают во второй сепаратор, также работающий под давлением 0,25 МПа. Жидкую фазу (642,7 т/ч) второго сепаратор нагревают до 270°С и подают в третий сепаратор под давлением 0,25 МПа. Жидкую фазу (606,7 т/ч) третьего сепаратора нагревают в теплообменниках до 350°С и направл ют в атмосферную колонну. Давление на верху колонны поддерживаетс на уровне 0,25 МПа. Из атмосферной колонны вывод т компоненты сырь и промежуточного циркул ционного орошени колонны вторичной перегонки (59,5 т/ч), в том числе в паровой фазе 37,5 т/ч), боковой погон (72,6 т/ч) и остаток (474,6 т/ч), Остаток атмосферной колонны без нагрева подают в первую вакуумную колонну, работающую при остаточном давлении 5,32 кПа. Из колонны вывод т боковые погоны (89.7, 54.5 т/ч) и остаток (330,4 т/ч). Остаток с низа первой вакуумной колонны нагревают в трубчатой печи доExample. In an atmospheric vacuum distillation unit (with a capacity of 771.6 t / h), the desalted oil heated to 175 ° C is separated in the first separator into vapor (79.9 t / h) and liquid (691.7 t / h) phases. The pressure in the first separator is 0.25 MPa. Liquid flow from the bottom of the first separator is heated to 230 ° C in heat exchangers and is fed to the second separator, also operating under a pressure of 0.25 MPa. The liquid phase (642.7 t / h) of the second separator is heated to 270 ° C and fed to the third separator under a pressure of 0.25 MPa. The liquid phase (606.7 t / h) of the third separator is heated in heat exchangers to 350 ° C and sent to an atmospheric column. The pressure at the top of the column is maintained at 0.25 MPa. Components of the raw material and intermediate circulation irrigation of the secondary distillation column (59.5 tons / h), including in the vapor phase 37.5 tons / h), side stream (72.6 tons / h) and the remainder are removed from the atmospheric column. (474.6 t / h), The remainder of the atmospheric column without heating is fed to the first vacuum column operating at a residual pressure of 5.32 kPa. Lateral shoulder straps (89.7, 54.5 t / h) and residue (330.4 t / h) are removed from the column. The residue from the bottom of the first vacuum column is heated in a tube furnace to
0 390°С и подают во вторую вакуумную колонну , работающую под остаточным давлением 2,67 кПа. Из второй вакуумной колонны вывод т боковые погоны (62,8: 51.6; 39,2 и 8.0 т/ч) и остаток (168,8 т/ч).0 390 ° C and served in the second vacuum column operating under a residual pressure of 2.67 kPa. From the second vacuum column, side shoulder straps (62.8: 51.6; 39.2 and 8.0 t / h) and the remainder (168.8 t / h) are removed.
5 Паровые потоки сепараторов и ректификат атмосферной колонны с температурой 210°С поступают в первую колонну вторичной перегонки, Колонна работает под давлением 0,24 МПа. Из первой колонны5 Steam streams of separators and rectified atmospheric columns with a temperature of 210 ° C are fed into the first column of the secondary distillation. The column operates under a pressure of 0.24 MPa. From the first column
0 вторичной перегонки вывод т ректификат (154,3 т/ч), боковой погон (33,8 т/ч) и остаток (36.3 т/ч).0 secondary distillation outputs rectified (154.3 t / h), side wrap (33.8 t / h) and residue (36.3 t / h).
Ректификат первой колонны вторичной перегонки нагревают до 120°С в теплооб5 менниках и подают во вторую колонну вторичной перегонки, работающую под давлением 0,9 МПа. Из второй колонны вторичной перегонки вывод т ректификат (10,6 т/ч) и остаток (143,7 т/ч), который без нагре0 ва подают в третью колонну вторичной перегонки , работающую под давлением 0,2 МПа. Из третьей колонны вторичной перегонки вывод т ректификат (62,2 т/ч) и остаток (81,5 т/ч).The rectificate of the first secondary distillation column is heated to 120 ° C in a heat exchanger and fed to the second secondary distillation column operating under a pressure of 0.9 MPa. A rectificate (10.6 tons / h) and a residue (143.7 tons / h) are output from the second secondary distillation column, which are fed without heating into a third secondary distillation column operating under a pressure of 0.2 MPa. Rectifier (62.2 t / h) and residue (81.5 t / h) are removed from the third column of the secondary distillation.
5 Количество питани первой колонны вторичной перегонки составл ет 224,4 т/ч, в том числе в паровой фазе в эвапорацион- ную зону - 202,4 т/ч и в жидкой фазе в поток ПЦО - 22 т/ч. Соотношение потоков 19 и 21 0 10-20 мае.% к 90-80 мае.%. Начало кипени - 130°С. Конец кипени - 250°С.5 The amount of feed for the first secondary distillation column is 224.4 t / h, including in the vapor phase to the evaporation zone - 202.4 tons / h and in the liquid phase to the PCO stream - 22 tons / h. Ratio of flows 19 and 21 0 10–20% by% to 90–80% by%. The start of boiling is 130 ° C. End of boiling - 250 ° C.
По фракционному составу потоки 19 и 21 одинаковы.The fractional composition of the streams 19 and 21 are the same.
Технологический режим работы основ5 ных аппаратов и показатели процесса иллюстрируютс в табл.1, а качество получаемых продуктов - в табл.2.The technological mode of operation of basic devices and process indicators are illustrated in Table 1, and the quality of the products obtained is given in Table 2.
По сравнению с известным предлагаемый способ позвол ет улучшить услови Compared with the known method, the proposed method allows to improve the conditions
0 разделени в основной атмосферной колонне за счет исключени смешени остатка сепаратора 12 с гор чим остатком второй вакуумной колонны, что, при прочих равных услови х, облегчает фракционный состав0 separation in the main atmospheric column by eliminating mixing of the remainder of the separator 12 with the hot residue of the second vacuum column, which, ceteris paribus, facilitates the fractional composition
5 сырь атмосферной колонны и способствует повышению доли отгона на, входе в эту колонну с 16 до 23,2 мас.% от остатка сепаратора 12, а это. в свою очередь, приводит к увеличению отбора дистилл тов атмосферной колонны от 19 (по известному способу)5 of the raw material of the atmospheric column and contributes to the increase in the proportion of distillation at the entrance to this column from 16 to 23.2 wt.% Of the remainder of the separator 12, and this. in turn, leads to an increase in the selection of distillates of the atmospheric column from 19 (by a known method)
до 22 мас.%. При этом содержание фракций , выкипающих до 350°С, в мазуте по предлагаемому способу составл ет Юоб.% против 25 об.% по известному. Снижение содержани фракций до 350°С в мазуте приводит к уменьшению диаметра первой вакуумной колонны, снижению нагрузки на вакуум-создающую систему и, соответственно , расхода вод ного пара на создание вакуума в колонне. Качество фракций, получаемых в вакуумных колоннах и колоннах вторичной перегонки дистилл та, практически совпадает с качеством продуктов, получаемых известным способом.up to 22 wt.%. At the same time, the content of fractions boiling up to 350 ° C in fuel oil according to the proposed method is Jub.% Versus 25 vol.% As is known. A decrease in the fraction content to 350 ° C in fuel oil leads to a decrease in the diameter of the first vacuum column, a decrease in the load on the vacuum-creating system and, accordingly, the consumption of water vapor to create a vacuum in the column. The quality of the fractions obtained in vacuum columns and distillate secondary distillation columns practically coincides with the quality of products obtained in a known manner.
Кроме того, в известном способе дл отгонки легких углеводородов (до керосина включительно) используют три ректификационные колонны с полным набором управл емых параметров: температуры нагрева сырь , верха, низа, гор чей струи и входа орошени , давление на верху колонны, уровень жидкости в низу колонны, расходы гор чей струи и орошени . В предлагаемом способе вместо колонн используют пустотелые сепараторы, в которых регулировке подвергаютс лишь температуры нагрева сырь , давление и уровень жидкости в сепараторах .In addition, in a known method for distilling light hydrocarbons (up to kerosene inclusive), three distillation columns are used with a full set of controlled parameters: raw material heating temperature, top, bottom, hot stream and irrigation inlet, pressure at the top of the column, liquid level at the bottom columns, hot jetting and irrigation. In the proposed method, instead of columns, hollow separators are used in which only the heating temperatures of the raw materials, the pressure and the liquid level in the separators are adjusted.
В известном способе на блоке вторичной перегонки используют четыре ректификационные колонны, перва из которых оборудована сложной системой комприми- ровани газов и холодильной машиной, в предлагаемом способе - три простые ректификационные колонны, что также приводит к уменьшению количества регулируемых параметров .In the known method, four distillation columns are used on the secondary distillation unit, the first of which is equipped with a complex gas compression system and a refrigerating machine, in the proposed method there are three simple distillation columns, which also leads to a decrease in the number of adjustable parameters.
Т л О л II и 1T l Oh l II and 1
Основные показатели работы установкиiKey performance indicators
атмосферпо-вакуухмоП перегонки нефти atmospheric vacuum pumping of oil
00
5five
00
5five
00
5five
Результаты, приведенные о табл.1, свидетельствуют о снижении энергетических затрат и уменьшении металлоемкости аппаратуры .The results given on Table 1 indicate a decrease in energy costs and a decrease in the metal consumption of the equipment.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894723562A SU1685975A1 (en) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | Method of crude oil fractionation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894723562A SU1685975A1 (en) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | Method of crude oil fractionation |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1685975A1 true SU1685975A1 (en) | 1991-10-23 |
Family
ID=21463132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894723562A SU1685975A1 (en) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | Method of crude oil fractionation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1685975A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2126815C1 (en) * | 1997-05-14 | 1999-02-27 | Закрытое акционерное общество Научно-производственная фирма "Элистек" | Method of producing petroleum fractions in vacuum columns of catalytic cracking plants and vacuum column for its implementation |
| RU2264430C1 (en) * | 2004-05-05 | 2005-11-20 | Комаров Владимир Васильевич | Crude oil distillation process and installation |
-
1989
- 1989-07-27 SU SU894723562A patent/SU1685975A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент FR № 2560204, кл. С 10 G 7/00, опублик. 1985 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2126815C1 (en) * | 1997-05-14 | 1999-02-27 | Закрытое акционерное общество Научно-производственная фирма "Элистек" | Method of producing petroleum fractions in vacuum columns of catalytic cracking plants and vacuum column for its implementation |
| RU2264430C1 (en) * | 2004-05-05 | 2005-11-20 | Комаров Владимир Васильевич | Crude oil distillation process and installation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4606816A (en) | Method and apparatus for multi-component fractionation | |
| JPH0118119B2 (en) | ||
| MXPA05012516A (en) | Method for obtaining crude 1,3-butadiene from a c4. | |
| SU1685975A1 (en) | Method of crude oil fractionation | |
| CN104606911A (en) | Device and method for coupled separation of propylene and propane by extractive distillation and flash evaporation | |
| RU2335523C1 (en) | Oil fractioning methods | |
| RU2057783C1 (en) | Process for producing oil fractions | |
| RU2002791C1 (en) | Method for petroleum refining | |
| RU2083639C1 (en) | Method of distilling liquid product | |
| RU2157825C1 (en) | Method of creation of vacuum in fractionating tower | |
| SU1081197A1 (en) | Method for vacuum distillation of petroleum feedstock | |
| RU2063998C1 (en) | Method for oil refining | |
| CN1020257C (en) | Multistage flash and rectification coupling technology | |
| RU2114892C1 (en) | Method of separating gas condensate | |
| RU2056456C1 (en) | Method of petroleum refining | |
| SU1664809A1 (en) | Method for separating mixture of gaseous and liquid saturated hydrocarbons c-c | |
| RU2140957C1 (en) | Method of preliminary distillation of oil | |
| RU2176263C1 (en) | Method of production of motor and ship's fuels | |
| SU1608218A1 (en) | Method of oil fractionation | |
| RU2229324C2 (en) | Method of processing of gaseous condensate | |
| SU1648961A1 (en) | Process for petroleum refining | |
| RU2264431C1 (en) | Crude oil processing method | |
| WO1999058449A2 (en) | Method for producing oil fractions | |
| RU2022996C1 (en) | Method of distillation of benzene fractions | |
| SU740808A1 (en) | Method of producing oil fractions |