SU1678850A1 - Process for production of chromium-manganese stainless steel - Google Patents
Process for production of chromium-manganese stainless steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1678850A1 SU1678850A1 SU894707720A SU4707720A SU1678850A1 SU 1678850 A1 SU1678850 A1 SU 1678850A1 SU 894707720 A SU894707720 A SU 894707720A SU 4707720 A SU4707720 A SU 4707720A SU 1678850 A1 SU1678850 A1 SU 1678850A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- manganese
- steel
- amount
- mixture
- melting
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 4
- XCNJCXWPYFLAGR-UHFFFAOYSA-N chromium manganese Chemical compound [Cr].[Mn].[Mn].[Mn] XCNJCXWPYFLAGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims 2
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 29
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 8
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910001200 Ferrotitanium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 abstract 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 10
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 206010001497 Agitation Diseases 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L manganese oxide Inorganic materials [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mn+2] PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010128 melt processing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии , а именно к способам производства хромомарганцевых нержавеющих сталей. Целью изобретени вл етс снижение угара марганца, сокращение длительности плавки и улучшение качества стали. Способ включает завалку отходов и окислительное рафинирование. Расплавл ют шихту, содержащую 0,20-0,35% углерода и 25-75% от среднего содержани марганца в марке при их определенном соотношении. Присаживают на шлак смесь, состо щую из извести, ферросилици и алюмини в соотношении 1:(0,8-1,0):(0,8-1,0) в количестве 8-10 кг/т стали. Окислительное вакуумирование осуществл ют при остаточном давлении 13-16 кПа. 6 табл.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to methods for the production of chrome-manganese stainless steels. The aim of the invention is to reduce the manganese burnout, shorten the melting time and improve the quality of the steel. The method includes the filling of waste and oxidative refining. The mixture is melted, containing 0.20-0.35% of carbon and 25-75% of the average manganese content in the brand at a certain ratio. A mixture consisting of lime, ferrosilicon and aluminum in a ratio of 1: (0.8-1.0): (0.8-1.0) in the amount of 8-10 kg / ton of steel is placed on the slag. The oxidative degassing is carried out at a residual pressure of 13-16 kPa. 6 tab.
Description
(Л(L
сwith
Изобретение относитс к черной металлургии , конкретно к способам производства хромомарганцевых нержавеющих сталей,The invention relates to ferrous metallurgy, specifically to methods for the production of chromium-manganese stainless steels,
Цель изобретени - снижение угара марганца, сокращение длительности плавки и улучшение качества стали.The purpose of the invention is to reduce the manganese burnout, shorten the melting time and improve the quality of the steel.
Сущность предполагаемого способа заключаетс в том, что в ходе вакуум-кислородного рафинировани расплава указанного состава в соответствии с предлагаемым режимом обеспечиваетс получение требуемого содержани углерода при предохранении марганца от окислени . Путем легировани металла титаном достигаетс повышение устойчивости металла против межкристаллитной коррозии (МКК), бором - улучшение механических свойств стали (прочности, обрабатываемости), а совместна присадка ферротитана и ферробора сThe essence of the proposed method lies in the fact that during vacuum-oxygen refining of the melt of the specified composition in accordance with the proposed regime, the required carbon content is obtained while preventing manganese from oxidation. By alloying the metal with titanium, the resistance of the metal against intergranular corrosion (MCC) is improved, boron improves the mechanical properties of the steel (strength, workability), and the combined additive of ferrotitanium and ferroboron
алюминием позвол ет достичь высокого коэффициента усвоени титана и бора.aluminum allows for high titanium and boron uptake rates.
Проведение вакуум-кислородного рафинировани (ВКР)легированного расплава позвол ет достичь требуемых содержаний углерода при предохранении марганца и других легирующих компонентов расплава от окислени . Установлено, что передаваемый дл ВКР расплав должен содержать 0,20-0,35% углерода, (0.25-0.75) х Мщ% марганца. Заданные пределы содержани углерода и марганца в готовой стали обусловлены необходимостью создани условий , обеспечивающих минимальные потери марганца. Отклонение от приведенного соотношени в большую сторону приводит к росту себестоимости стали за счет увеличени расхода металлического марганца, отклонение в меньшую сторону приводит к повышенному угару марганца При содерON s| 00 00 (Л ОConducting vacuum oxygen refining (SRS) of the doped melt allows to achieve the required carbon content while protecting manganese and other alloying components of the melt from oxidation. It has been established that the melt transferred for SBS should contain 0.20-0.35% of carbon, (0.25-0.75) x Ms% of manganese. The specified limits for the content of carbon and manganese in the finished steel are due to the need to create conditions that ensure minimal loss of manganese. A deviation from the reduced ratio to a larger side leads to an increase in the cost of steel due to an increase in the consumption of manganese metal, a deviation to the lower side leads to an increased manganese inhalation 00 00 (L O
жании углеродэ по расплаву выше 0,35% имеет место зат гивание процесса кислородной продувки в ходе ВКР в св зи с необходимостью окислени большего количества углерода. Получение содержани углерода менее 0,2 %, св зано с использованием в завалку практически 100% отходов собственной марки или применением кислородной продувки в печи, что в первом случае трудно практически осуществимо в св зи с отсутствием возможности проведени плавок только на собственных отходах из-за их недостаточного количества , а во втором - приводит к невозвратным потер м марганца. При значении коэффициента дл расчета содержани марганца менее 0,25 возрастает количество металлического марганца, которое надо ввести после проведени окислительного периода в ковше, что повышает себестоимость стали. При значении коэффициента более 0,75 наблюдаетс повышенный угар марганца в ходе окислительного вакуумировани .The melting of carbon in the melt above 0.35% causes a delay in the process of oxygen purging during SRS in connection with the need to oxidize more carbon. Obtaining a carbon content of less than 0.2% is associated with the use of practically 100% of its own brand waste or the use of oxygen blowing in a furnace, which is difficult in the first case because it is impossible to carry out melts only on its own waste due to there are not enough of them, and in the second one leads to irretrievable losses of manganese. When the value of the coefficient for calculating the manganese content is less than 0.25, the amount of metallic manganese increases, which must be introduced after the oxidation period in the ladle, which increases the cost of steel. When the coefficient value is more than 0.75, an increased manganese frenzy is observed during the oxidative vacuumization.
Отказ от окислительного периода в печи св зан с тем, что продувка кислородом приводит к невозвратным потер м марганца, снижает производительность печи.The failure of the oxidation period in the furnace is associated with the fact that oxygen blowing leads to irretrievable loss of manganese, which reduces the productivity of the furnace.
Раскисление шлака осуществл ют путем присадки смеси в количестве 8-10 кг/т стали. В состав смеси вход т известь, ферросилиций , алюминий в отношении 1:(0,8- 1,8):(0,8-1,0). Присадка смеси в указанном количестве обеспечивает достаточно полное раскисление шлака. Присадка смеси в меньших количествах не обеспечивает требуемой полноты раскислени шлака. Увеличение количества смеси более 10 кг/т стали ведет к ее перерасходу без существенного улучшени раскисленности шлака.Slag deacidification is carried out by adding the mixture in the amount of 8-10 kg / ton of steel. The mixture includes lime, ferrosilicon, aluminum in the ratio of 1: (0.8–1.8): (0.8–1.0). Additive mixture in the specified amount provides a fairly complete deoxidation of slag. Additive mixture in smaller quantities does not provide the required completeness of slag deoxidation. Increasing the amount of the mixture to more than 10 kg / ton of steel leads to its overrun without a significant improvement in the slag deacidification.
Состав смеси подобран таким образом, чтобы обеспечить раскисление шлака без снижени его основности, Снижение доли как ферросилици , так и алюмини менее 0,8 от количества извести не обеспечивает получение раскисленного гомогенного шлака , а присадка ферросилици в количестве более 1 от количества извести снижает основность шлака, и, как следствие, его де- сульфурирующую способность. Присадка алюмини в количестве более 1 от количества извести вызывает перерасход алюмини и удорожание стали.The composition of the mixture is chosen in such a way as to ensure slag deoxidation without reducing its basicity. Reducing the proportion of both ferrosilicon and aluminum to less than 0.8 from the amount of lime does not ensure deoxidized homogeneous slag, and the addition of ferrosilicon in an amount of more than 1 from the amount of lime reduces the slag basicity , and, as a consequence, its desulfurization ability. The addition of aluminum in the amount of more than 1 from the amount of lime causes an overrun of aluminum and the rise in price of steel.
Кратковременна (2-3 мин) продувка ванны аргоном способствует более полному и интенсивному протеканию массообмен- ных процессов. Снижение интенсивности продувки менее 0,03 м /т мин не обеспечивает необходимую интенсивность перемешивани расплава. В св зи с этим процесс раскислени замедл етс и не протекаетA short (2-3 min) purge of the bath with argon promotes a more complete and intensive flow of mass transfer processes. A decrease in the purge rate of less than 0.03 m / t min does not provide the necessary melt mixing intensity. In this regard, the deoxidation process slows down and does not proceed.
достаточно полно. Увеличение интенсивности продувки более 0,05 м3/т мин приводит к перерасходу аргона без улучшени технологических показателей.quite full. An increase in the purge rate of more than 0.05 m3 / t min leads to an argon overrun without improving the technological parameters.
Скачивание шлака в печи производ т сSlag downloading in the furnace is performed with
целью уменьшени количества шлака, попадающего в ковш при сливе металла, так как при проведении окислительной продувки под вакуумом наблюдаетс вспениваниеthe purpose of reducing the amount of slag entering the ladle when the metal is drained, since foaming is observed when conducting an oxidative blow under vacuum
металла и шлака, что приводит к выбросам при избыточном количестве шлака.metal and slag, which leads to emissions from excess slag.
Присадка марганецсодержащих материалов в количестве 1,5-2,5 кг/т ста™ обеспечивает необходимое содержание окисловAdditive manganese-containing materials in the amount of 1.5-2.5 kg / t hundred ™ provides the necessary content of oxides
марганца в шлаке дл предотвращени окислени марганца в ходе окислительного рафинировани под вакуумом. При меньшем количестве марганецсодержащих материалов не обеспечиваетс необходимоеmanganese in slag to prevent manganese from oxidizing during oxidative refining under vacuum. With fewer manganese-containing materials, the necessary
содержание окислов марганца в шлаке, что увеличивает угар марганца, при увеличении их количества ухудшаютс услови службы футеровки.the content of manganese oxides in the slag, which increases the waste of manganese, with an increase in their quantity, the conditions of the lining service deteriorate.
Продувку расплава кислородом и аргоном провод т при остаточном давлении 13- 16 кПа. Продувка при более высоком давлении не обеспечивает термодинамических условий дл преимущественного окислени углерода, что увеличивает угарThe melt is purged with oxygen and argon at a residual pressure of 13-16 kPa. Purging at a higher pressure does not provide thermodynamic conditions for the preferential oxidation of carbon, which increases the waste
марганца, а понижение давлени менее 13 кПа приводит к повышенным потер м марганца за счет испарени .manganese, and a pressure drop of less than 13 kPa leads to an increased manganese loss due to evaporation.
Присадка смеси, состо щей из алюмини , ферротитана, ферробора, в количествеAdditive mixture consisting of aluminum, ferrotitanium, ferroboron, in the amount of
6,5-8,5 кг/т стали в соотношении (6-8):(33- 43): 1 обеспечивает одновременно раскисление v легирование металла титаном и бором. Присадка смеси в меньших количествах не обеспечивает .получени требуемых содержаний титана и бора, что снижает коррозионную устойчивость металла и ухудшает механические свойства. Наблюдаетс также высокий угар титана из-за недостаточного раскислени металла. Увеличение6.5-8.5 kg / t of steel in the ratio (6-8) :( 33-43): 1 at the same time ensures deoxidation - alloying of metal with titanium and boron. The addition of the mixture in smaller quantities does not provide for obtaining the required contents of titanium and boron, which reduces the corrosion resistance of the metal and impairs the mechanical properties. High titanium frenzy is also observed due to insufficient deoxidation of the metal. Increase
количества смеси более 8,5 кг/т стали ведет к ее перерасходу (в первую очередь к перерасходу ферротитана) и может привести к превышению допустимого количества титана в стали, что ухудшает механические свой0 ства стали.quantities of a mixture of more than 8.5 kg / t of steel lead to its overrun (primarily to overconsumption of ferrotitanium) and may lead to an excess of the allowable amount of titanium in steel, which impairs the mechanical properties of the steel.
Количество алюмини в смеси составл ет 6-8 от количества ферробора. Присадка меньшего количества алюмини не позвол - 5 ет качественно раскислить металл, что приводит к повышенному угару титана. Повышение доли алюмини отрицательно сказываетс на себестоимости стали вследствие перерасхода алюмини без улучшени технологических показателей.The amount of aluminum in the mixture is 6-8 of the amount of ferroboron. The addition of a smaller amount of aluminum does not allow the metal to deoxidize qualitatively, which leads to an increased loss of titanium. The increase in the share of aluminum adversely affects the cost of steel due to the overconsumption of aluminum without improving technological performance.
Количество ферротитана в смеси составл ет 33-43 от количества ферробора и обеспечивает получение требуемого содержани титана в стали. Присадка меньшего количества ферротитана не обеспечивает получение требуемого содержани титана, что снижает устойчивость стали против межкристаллитной коррозии. Увеличение доли ферротитана отрицательно сказываетс на себестоимости стали, а также ухудша- ет пластические свойства стали, повыша ее загр зненность неметаллическими включени ми .The amount of ferrotitanium in the mixture is 33-43 of the amount of ferroboron and provides the required titanium content in the steel. The addition of a smaller amount of ferrotitanium does not provide the desired titanium content, which reduces the resistance of steel against intergranular corrosion. The increase in the share of ferrotitanium adversely affects the cost of steel, and also deteriorates the plastic properties of steel, increasing its contamination with non-metallic inclusions.
Способ осуществл ют следующим образом ,The method is carried out as follows.
Выплавл ют сталь марки 08Х18Г8Н2Т. Шихта сострит из легированных марганцем и хромом отходов, малоуглеродистых железистых отходов, среднеуглеродистого феррохрома . По расплавлении шихты в электродуговой печи получают, %: углерода 0,25; хрома 18,05; марганец 5,05 (а 6,34). На шлак, присадили смесь, содержащую 35% извести, 33% ферросилици , 32% алюмини (соотношение компонентов 1:0,94:0,91). Расход смеси составл ет 9 кг/т стали. Металл промешивают аргоном с интенсивностью 0,035 м /т мин в течение 3 мин. При сливе металла в ковш дают Мп-ру- ду в количестве 2,2 кг/т стали. Ковш поме- щают в вакуум-камеру. После набора вакуума при остаточном давлении 15,13 кПа начинают продувку расплава аргоном снизу с интенсивностью 0,015 м3/т мин и кислородом сверху с интенсивностью 0,65 м3/т чмин. Через 8 мин продувку кислородом прекращают, еще через 5 мин останавливают продувку аргоном и разгерметизируют вакуум-камеру. Открывают аргон и в ковш присаживают металл Мп в количестве 31 кг/т, затем дают смесь, содержащую 15,76% алюмини , 82,19% ферротитана, 2,05% ферробора (соотношение компонентов 7,68 кг/т стали). В результате в готовом металле получают, %: углерод 0,065; хром 17,91; марганец 7,61; титан 0,34; бор 0,0015.Steel 08X18H8H2T is melted. The mixture is made of manganese and chromium-doped waste, low-carbon ferrous waste, medium carbon ferrochrome. By melting the mixture in an electric arc furnace, receive,%: carbon 0,25; chromium 18.05; manganese 5.05 (a 6.34). On the slag, a mixture containing 35% lime, 33% ferrosilicon, 32% aluminum was added (the ratio of components is 1: 0.94: 0.91). The mixture consumption is 9 kg / ton steel. The metal is stirred with argon with an intensity of 0.035 m / t min for 3 min. When pouring metal into the ladle, Mp-ore is given in the amount of 2.2 kg / t of steel. The bucket is placed in a vacuum chamber. After a set of vacuum at a residual pressure of 15.13 kPa, the melt is flushed with argon from below with an intensity of 0.015 m3 / t min and oxygen from above with an intensity of 0.65 m3 / t h min. After 8 min, the oxygen purge is stopped, after another 5 min the argon purge is stopped and the vacuum chamber is depressurized. Argon is opened and metal Mn is deposited in the bucket in the amount of 31 kg / t, then a mixture containing 15.76% aluminum, 82.19% ferrotitanium, 2.05% ferroboron is given (component ratio 7.68 kg / ton steel). As a result, in the finished metal receive,%: carbon 0.065; chromium 17.91; manganese 7.61; titanium 0.34; boron 0.0015.
В табл. 1-6 приведены результаты опытных плавок, позвол ющие более полноIn tab. 1-6 shows the results of the experimental heats, allowing more complete
обосновать предлагаемые технологические режимы обработки расплава.justify the proposed technological regimes of melt processing.
Выплавка стали в соответствии с предлагаемым способом позвол ет сократить длительность плавки на 10-20 мин за счет уменьшени продолжительности кислородной продувки, снизить угар марганца на 3 4%, улучшить качество стали (плавки 1-3, 6, 7, 10 и 11. табл. 1).Melting steel in accordance with the proposed method allows to shorten the melting time by 10-20 minutes by reducing the duration of oxygen blowing, reducing manganese frenzy by 3–4%, and improving the quality of steel (melts 1-3, 6, 7, 10 and 11. Table . one).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894707720A SU1678850A1 (en) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Process for production of chromium-manganese stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894707720A SU1678850A1 (en) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Process for production of chromium-manganese stainless steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1678850A1 true SU1678850A1 (en) | 1991-09-23 |
Family
ID=21455376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894707720A SU1678850A1 (en) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Process for production of chromium-manganese stainless steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1678850A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2268310C2 (en) * | 2003-12-24 | 2006-01-20 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Duplex process for stainless steel melting |
| RU2278169C2 (en) * | 2004-04-29 | 2006-06-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ПРОМИС" (ООО "ПРОМИС") | Method for production of chromium-manganese stainless steel |
-
1989
- 1989-05-03 SU SU894707720A patent/SU1678850A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Сборник технологических инструкций завода Электросталь. - Минчермет СССР, 1979, с. 259-261. Авторское свидетельство СССР N 499319, кл.С 21 С 5/52, 1976. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2268310C2 (en) * | 2003-12-24 | 2006-01-20 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Duplex process for stainless steel melting |
| RU2278169C2 (en) * | 2004-04-29 | 2006-06-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ПРОМИС" (ООО "ПРОМИС") | Method for production of chromium-manganese stainless steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2575827B2 (en) | Manufacturing method of ultra low carbon steel for continuous casting with excellent cleanliness | |
| AU2009279363B2 (en) | Low cost making of a low carbon, low sulfur, and low nitrogen steel using conventional steelmaking equipment | |
| EP2663662B1 (en) | Method of desulfurizing steel | |
| CN113025781A (en) | Method for producing low-carbon low-silicon ultralow-sulfur steel by adopting LF (ladle furnace) single-link process | |
| JPH09217110A (en) | Manufacturing method of ultra low sulfur steel | |
| US5085691A (en) | Method of producing general-purpose steel | |
| SU1678850A1 (en) | Process for production of chromium-manganese stainless steel | |
| US4097269A (en) | Process of desulfurizing liquid melts | |
| US3392009A (en) | Method of producing low carbon, non-aging, deep drawing steel | |
| RU2058994C1 (en) | Method of making semikilled steel, microalloyed by vanadium | |
| CN117987716A (en) | Production process of low-nitrogen submerged arc welding wire steel | |
| FI67094B (en) | FOERFARANDE FOER ATT FOERHINDRA ATT SLAGGMETALL VAELLER UPP ID PNEUMATISK UNDER YTAN SKEENDE RAFFINERING AV STAOL | |
| RU2243269C1 (en) | Method of melting low-carbon titanium-containing steel | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| JP3172550B2 (en) | Manufacturing method of high cleanliness steel | |
| RU2064509C1 (en) | Method of deoxidizing and alloying vanadium-containing steel | |
| KR20030089955A (en) | The method of decreasing nitrogen in deoxidized molten steel | |
| RU2243268C1 (en) | Method of melting niobium-containing steel | |
| RU2091494C1 (en) | Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel | |
| RU2186125C2 (en) | Method of smelting low-carbon vanadium-containing steel of increased strength and cold resistance | |
| JPH0488114A (en) | Method for producing high manganese steel | |
| CN115369308B (en) | A method for producing high-strength IF steel | |
| RU2092574C1 (en) | Method for making steel in electric-arc furnace | |
| SU1002370A1 (en) | Method for refining stainless steel | |
| RU2212453C1 (en) | Method of making low-carbon constructional steel |