SU1647039A1 - Carbide-steel and method for preparation of it - Google Patents
Carbide-steel and method for preparation of it Download PDFInfo
- Publication number
- SU1647039A1 SU1647039A1 SU884436204A SU4436204A SU1647039A1 SU 1647039 A1 SU1647039 A1 SU 1647039A1 SU 884436204 A SU884436204 A SU 884436204A SU 4436204 A SU4436204 A SU 4436204A SU 1647039 A1 SU1647039 A1 SU 1647039A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- titanium
- steel
- carbide
- liquid
- heat resistance
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 15
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 7
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 20
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 3
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 abstract 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 TiC Chemical class 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к машиностроению и может быть использовано в инструментальном производстве. Цель изобретени - повышение твердости, теплостойкости стали и ее плотности. Карбидосталь содержит , мае. % : карбид титана 4,55-13.3; углерод 0,38-2,89; титан 0,6-4,12; ванадий 5,76- 8,06; хром 7,91-10,2; марганец 0,42-2,27; кремний 0,31-3,4; железо - остальное. В процессе производства стали сплавл ют все компоненты, кроме титана, и полученный расплав смешивают в ковше с расчетным количеством титансодержащего компонента. Сплав при этом дополнительно разогреваетс за счет протекани экзотермической реакции образовани карбида титана, становитс в зким и тер ет жидко- текучесть благодар своему двухфазному жидкотвердому состо нию после выпадени этих карбидов из раствора. Образовавшуюс жидкотвердую массу, имеющую почти одинаковую структуру как в поверхностных сло х, так и в сердцевине, выгружают из ковша в матрицу литейной формы и прессуют до полного затвердевани . 2 с.п.ф-лы, 2 табл.The invention relates to mechanical engineering and can be used in tool manufacturing. The purpose of the invention is to increase the hardness, heat resistance of steel and its density. Carbidostal contains May. %: titanium carbide 4.55-13.3; carbon 0.38-2.89; titanium 0.6-4.12; vanadium 5.76-8.06; chromium 7.91-10.2; manganese 0.42-2.27; silicon 0.31-3.4; iron - the rest. In the steelmaking process, all components except titanium are fused, and the resulting melt is mixed in the ladle with the calculated amount of the titanium-containing component. The alloy is further heated due to the exothermic reaction of the formation of titanium carbide, becomes viscous and loses fluidity due to its two-phase liquid-solid state after the precipitation of these carbides from the solution. The resulting liquid-solid mass, having almost the same structure both in the surface layers and in the core, is discharged from the ladle into the matrix of the mold and pressed until it is completely solidified. 2 sp.f-ly, 2 tables.
Description
Изобретение относитс к машиностроению и может быть использовано в инструментальном производстве.The invention relates to mechanical engineering and can be used in tool manufacturing.
Целью изобретени вл етс повышение твердости и теплостойкости при повышенной плотности заготовок.The aim of the invention is to increase the hardness and heat resistance with increased density of the blanks.
Карбидосталь, преимущественно лита , содержит карбид титана и матрицу, содержащую углерод, ванадий, хром, марганец, «еремний и титан, при следующем соотношении ингредиентов стали, мас.%:Carbidestal, predominantly cast, contains titanium carbide and a matrix containing carbon, vanadium, chromium, manganese, “Egypt and titanium, in the following ratio of steel ingredients, wt.%:
Карбид титана4,55-13,3Titanium carbide4,55-13,3
Углерод0.38-2,89Carbon 0.38-2.89
Титан0,6-4,72Titan0,6-4,72
Ванадий5,76-8,08Vanadium5.76-8.08
Хром7,91-10,2Chrome7.91-10.2
Марганец0,42-2,27Manganese0,42-2,27
Кремний0,31-3,4Silicon0.31-3.4
ЖелезоОстальноеIronErest
при этом TIC+TI+C 16,0.however, TIC + TI + C 16.0.
При содержании углерода в карбидоста- ли ниже 0,38% в ней образуетс недостаточное количество карбида титана TIC, а в аустените остаетс слишком мало углерода дл образовани теплостойкого мартенсита . По этой же причине сплавы с содержанием углерода на нижнем пределе должны содержать соответственно меньше титана.When the carbon content in the carbidostate is below 0.38%, insufficient amount of titanium carbide TIC is formed in it, and there is too little carbon left in austenite to form heat resistant martensite. For the same reason, alloys with a carbon content at the lower limit should contain respectively less titanium.
При содержании углерода в карбидоста- ли выше 2,89% выпадает из расплава такоеWhen the carbon content in the carbidosteal is higher than 2.89%, it falls out of the melt.
ОABOUT
Ј.Ј.
VJ ОVj o
ы юs you
ю , шее количество TiC, что сплав с трудом ю гдаетсн дальнейшей обработке давлением Кроме того, выплавка белых легированны чугунов, содержащих более 2,89% С, ш.руднительна.w, neck the amount of TiC, that the alloy is difficult to do with further pressure treatment. In addition, the smelting of white alloyed cast irons containing more than 2.89% of carbon dioxide is hard.
При наличии в сплаве менее 0,6% TI он ;о -.ержит недостаточно карбидов титана и :е может рассматриватьс как твердый сп гш. При содержании в сплаве более - },2% Ti этот элемент сильно обезуглеро- ли чает твердый раствор, в результате чего ле ированный мартенсит металлической матрицы получаетс недостаточно упрочненным после закалки и отпуска.If there is less than 0.6% TI in the alloy, it is; about - there is not enough titanium carbide and: e can be considered as solid alloy. When the content in the alloy is more than -}, 2% of Ti, this element strongly decugulates the solid solution, as a result of which the recovered metal matrix martensite is not sufficiently strengthened after quenching and tempering.
При содержании в сплаве менее 5,76% V и менее,91 % Сгэтот мартенсит получаетс недостаточно легированным и теплоустой- чиаим. При содержании в сплаве более 8,08% V и 10,2% Сг в металлической св зке образуетс слишком большое количество кгрбидов типа МС, и МазСб, в резуль- гзте чего аустенит и образующийс на его мосте мартенсит получаютс недостаточно и с щенными углеродом. При содержа- H и в сплаве менее 0,31% Si этот элемент жно рассматривать как примесь. При держании же в сплаве свыше 3,4% Si ,:IOT элемент уже перестает оказывать по- г чапельное вли ние на образование кар- I .IOB типа МтСз и начинает охрупчивать св зку.When the content in the alloy is less than 5.76% V and less, 91% Cgt this martensite is not sufficiently doped and heat resistant. When the alloy contains more than 8.08% V and 10.2% Cr, too many MCrbides of the MS and MazSb types are formed in the metal bond, as a result of which the austenite and the martensite formed on its bridge are insufficient with schenium carbon. When H is contained and in the alloy is less than 0.31% Si, this element can be considered as an impurity. When holding in the alloy more than 3.4% Si,: the IOT element already ceases to have a slippery effect on the formation of car-I .IOB of the MtSz type and begins to embrittle the bond.
При содержании в сплаве менее 0,42% ЭД ч сера (вредна примесь) неполностью с лизана а виде сульфидов типа MnS. При г-- держании в сплаве свыше 2,27% Мп в нем .рзн етс слишком большое количество u i атомного аустенкга.When the content in the alloy is less than 0.42% of ED h, sulfur (harmful impurity) is incomplete from lysan a in the form of MnS sulfides. When d - keeping in the alloy more than 2.27% Mn in it, too many u i atomic austenkus is formed.
Согласно предлагаемому способу вс ni лученна в ковше порци жидко-твердой .«:.ссы, имеюща практически одинаковую двухфазную структуру, как в поаерхностных :/о х, так и в сердцевине, выгружаетс из чмпша в матрицу литейной формы и прес- (;егс пуансоном. Полученна лита заготовка еще достаточно пластична и может, i т. необходимости, подвергатьс даль- пижм операци м гор чего деформироваНгП .According to the proposed method, all ni is lucent in a bucket a portion of liquid-solid. ":. Ssy, having almost the same two-phase structure, both in the surface: / ox and in the core, is unloaded from the mixture into the mold mold and the press- (; erc The obtained billet billet is still sufficiently plastic and can, if necessary, be subjected to further deformation of hot deformed steel.
Предлагаемый способ плавки и лить основан на р де термодинамических осо- бшностей разработанной параллельно Х чрбидостали, согласно, которым лз рас- т ва сначала выдел ютс карбиды типа TiC, почти не содержащие Сг и Мп и лишь fynoro V (карбидна составл юща чарбидостали, не имеюща жидкой фазы ), а при затвердевании св зующей ме- ГР:: жческой матрицы (св зки), i ч. ентирующей эти карбиды, выдел ютс The proposed method of smelting and casting is based on a number of thermodynamic features developed in parallel by X chrbidestals, according to which, at the same time, carbides like TiC, which are almost free of Cr and Mn, are precipitated first and only fynoro V (the carbide component that is not liquid phase), and upon solidification of the binding matrix of the GR :: :: matrix (bond), i of the center of these carbides, are released
совсем другие карбиды, почти не содержащие Ti, но обогащенные ванадием.very different carbides, containing almost no Ti, but enriched with vanadium.
Таким образом быстрорежуща составл юща разработанной литой карбидо- стали имеет в течение определенного времени своего образовани и существовани кратковременную жидкую фазу, что позвол ет примен ть в этот отрезок времени методы литейного производства, но особые, 0 с дополнительным использованием давлени .Thus, the high-speed component of the developed carbide steel has a short-term liquid phase for a certain time of its formation and existence, which allows the use of methods of foundry, but special, 0 with additional use of pressure, during this period of time.
При затвердевании св зки в ней образуютс карбиды, равно как и при последующем охлаждении в твердом состо нии, а 5 также при отпуске после закалки, но эти карбиды решающим образом отличаютс от карбидной составл ющей карбидостали (главным образом тем, что почти не содержат титана).When the bond hardens, carbides form in it, as well as during subsequent cooling in the solid state, and 5 also during tempering after quenching, but these carbides are decisively different from the carbide steel carbide component (mainly because they contain almost no titanium) .
0 Предлагаема технологи (состав сплава , способ плавки и лить его) обеспечивает создание твердого сплава, состо щего из карбидов TiC, сцементированных известным методом жидкофазного спекани быст- 5 рорежущей сталью, но не содержащей не только вольфрама, но и молибдена. При этом жидкофазное спекание происходит без использовани технологии порошковой металлургии, т.е. без сохранени остаточ- 0 ной пористости. Оно происходит естественным образом при затвердевании смеси кристаллов TiC и расплава.0 The proposed technology (alloy composition, method of melting and casting it) provides for the creation of a hard alloy consisting of TiC carbides, cemented by a known method of liquid-phase sintering with high-cutting steel, but not containing tungsten, but also molybdenum. In this case, liquid-phase sintering occurs without the use of powder metallurgy technology, i.e. without preserving residual porosity. It occurs naturally in the solidification of a mixture of TiC crystals and melt.
Сцепление между карбидной и быстрорежущей составл ющими при предлагае- 5 мой технологии гораздо лучше, чем при стандартной (метод порошковой металлургии ), так как карбидна составл юща не привноситс извне, а зарождаетс и вырастает в расплаве (на стадии ковшевой ме- 0 таллургии предлагаемого способа).The adhesion between the carbide and high-speed components is much better with the proposed technology than with the standard (powder metallurgy method), since the carbide component is not brought in from the outside, but originates and grows in the melt (at the bucket metallurgy stage of the proposed method ).
П р и м е р. В индукционной печи ИСТ- 004 выплавлены сплавы без титана, состав которых приведен в табл. 1.PRI me R. In an induction furnace IST-004 alloys without titanium, the composition of which is given in Table. one.
Сплавы перегреты до 1550°С и при пе- 5 реливе из тигл в ковш к ним был добавлен порошок титана марки ПТС дисперсностью 100 мкм в количестве, мас.% : 4,6 (а), 5,2 (б), 9,3 (в), 12,4 (г), 14,2 (д). В результате получены сплавы в кашеобразном состо нии, со- 0 став которых приведен в табл. 2.The alloys are overheated up to 1550 ° С and, when transferring from the crucibles to the ladle, powder of titanium of the PTS grade with dispersion of 100 microns was added to them in the amount, wt.%: 4.6 (a), 5.2 (b), 9, 3 (c), 12.4 (g), 14.2 (d). As a result, alloys were obtained in a mushy state, the composition of which is given in Table. 2
Эти сплавы вылиты из ковша в полость матрицы пресс-формы цилиндрического профил диаметром 220 мм и осажены пуансоном пресса и усилением 50 т до полного 5 затвердевани под давлением в виде дисков высотой 15 мм.These alloys are poured from the bucket into the die cavity of a cylindrical profile with a diameter of 220 mm and pushed by a press punch and a reinforcement of 50 tons until fully solidified under pressure in the form of discs 15 mm high.
Из части дисков вырезаны заготовки дл исследовани полученного металла. Часть заготовок подвергнута зака/тке с 1220°С и троекратному отпуску при 550°С.Cut out blanks from a part of the discs to investigate the metal obtained. A part of the blanks was subjected to a temper at 1220 ° С and a three-time tempering at 550 ° С.
Втора часть не подвергаетс закалке и отпуску. Вместо этого производ т одну только обработку холодом в жидком азоте.The second part is not quenched and tempered. Instead, cold treatment is carried out in liquid nitrogen alone.
Полученный металл испытывают на твердость и теплостойкость, причем мерой последней служит температура нагрева с выдержкой в течение 1 ч, при которой твердость снижаетс до значений ниже HRC 60. Теплостойкость ниже 600°С считаетс неудовлетворительной.The resulting metal is tested for hardness and heat resistance, and the measure of the latter is the heating temperature with an exposure time of 1 h, at which the hardness decreases to values below HRC 60. Heat resistance below 600 ° C is considered unsatisfactory.
Результаты испытаний приведены в табл. 2.The test results are shown in Table. 2
Как видно из табл. 2, сплавы предлагаемого химического состава удовлетвор ют предъ вл емым требовани м.As can be seen from the table. 2, the alloys of the proposed chemical composition satisfy the requirements.
Технико-экономическа эффективность изобретени заключаетс в повышении служебных свойств инструмента за счет повышени теплостойкости карбидостали и ее плотности. Долговечность инструмента возрастает на 5-8%. По сравнению с известной предлагаема карбидосталь вл етс более экономно легированной, поскольку в ней не примен етс дорогосто- щий и дефицитный молибден.The technical and economic efficiency of the invention consists in increasing the service properties of the tool by increasing the heat resistance of the carbide steel and its density. Durability of the tool increases by 5-8%. In comparison with the known, the proposed carbide metal is more economically doped, since it does not use expensive and scarce molybdenum.
Дополнительна эффективность достигаетс за счет повышени стойкости оснастки , примен емой при кристаллизации сплавов под давлением.Additional efficiency is achieved by increasing the durability of the tooling used in the crystallization of alloys under pressure.
00
5 five
0 5 0 5
00
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884436204A SU1647039A1 (en) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | Carbide-steel and method for preparation of it |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884436204A SU1647039A1 (en) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | Carbide-steel and method for preparation of it |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1647039A1 true SU1647039A1 (en) | 1991-05-07 |
Family
ID=21379514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884436204A SU1647039A1 (en) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | Carbide-steel and method for preparation of it |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1647039A1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2301721C1 (en) * | 2005-12-14 | 2007-06-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Method for producing alloy carbide steel |
| RU2487958C2 (en) * | 2011-03-11 | 2013-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Камская государственная инженерно-экономическая академия" (ИНЭКА) | Suspension cast dispersion-hardening ferrite-carbide die steel |
| RU2511226C2 (en) * | 2012-04-12 | 2014-04-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курганский государственный университет" | Method for obtaining pore-free carbide cast iron for manufacture of planishing machines |
| RU2601363C2 (en) * | 2013-10-21 | 2016-11-10 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дагестанский Государственный Технический Университет" (Дгту) | Sintered metal working tool made from powder carbide steels |
| RU2756600C1 (en) * | 2020-11-25 | 2021-10-04 | Общество с ограниченной ответственностью "Вириал" (ООО "Вириал") | Preparation of carbide plate made of powder carbide steel and method for its heat treatment |
-
1988
- 1988-06-06 SU SU884436204A patent/SU1647039A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Гуревич Ю,Г, Нарва В.К.. Фраге Н.Р. Карбидосталь. -М.: Металлурги , 1988, с. 64. Мержанов А.Г. и др. Новые методы получени высокотемпературных материалов. - М.: Наука. 1981, с. 193-206. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2301721C1 (en) * | 2005-12-14 | 2007-06-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Method for producing alloy carbide steel |
| RU2487958C2 (en) * | 2011-03-11 | 2013-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Камская государственная инженерно-экономическая академия" (ИНЭКА) | Suspension cast dispersion-hardening ferrite-carbide die steel |
| RU2511226C2 (en) * | 2012-04-12 | 2014-04-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курганский государственный университет" | Method for obtaining pore-free carbide cast iron for manufacture of planishing machines |
| RU2601363C2 (en) * | 2013-10-21 | 2016-11-10 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дагестанский Государственный Технический Университет" (Дгту) | Sintered metal working tool made from powder carbide steels |
| RU2756600C1 (en) * | 2020-11-25 | 2021-10-04 | Общество с ограниченной ответственностью "Вириал" (ООО "Вириал") | Preparation of carbide plate made of powder carbide steel and method for its heat treatment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA72309C2 (en) | A method for grain refining of steel, an alloy for grain refining of steel and a method for producing alloy for grain refining | |
| KR100562759B1 (en) | Steel materials for cold working tools and parts with good wear resistance, toughness and heat treatment properties and methods of manufacturing the same | |
| KR101736108B1 (en) | Casting manufacturing method of cermet and cermet manufactured thereby | |
| CN107746917A (en) | Die steel and its production method and application, mold | |
| JP2004501276A (en) | Thermal spray formed nitrogen-added steel, method for producing the steel, and composite material produced from the steel | |
| SU1647039A1 (en) | Carbide-steel and method for preparation of it | |
| WO1992001072A1 (en) | Process for making as-cast ferritic spheroidal graphitic ductile iron | |
| JP4523230B2 (en) | Strengthened durable tool steel, method for producing the same, method for producing a member made of the steel, and member obtained | |
| WO1995024513A1 (en) | Steel alloys and rolling mill rolls produced therefrom | |
| JPH01212736A (en) | High speed steel produced by powder metallurgy and abrasion member produced therefrom and production thereof | |
| JPH0512424B2 (en) | ||
| CN101942606A (en) | Nitrogen alloyed austenitic hot work die steel and preparation method thereof | |
| KR950006273B1 (en) | Method for wear-resistant compound roll manufacture | |
| JP3751433B2 (en) | High-speed cast iron material with excellent wear resistance at high temperatures | |
| JP2688729B2 (en) | Aluminum corrosion resistant material | |
| RU2095460C1 (en) | Cast pressed steel | |
| SU1724723A1 (en) | Die steel | |
| EP0285128B1 (en) | Manufacturing method for high hardness member | |
| JP3746610B2 (en) | High-speed cast iron material with excellent wear resistance at high temperatures | |
| SU1735386A1 (en) | Wear-resistant cast iron | |
| EP0798395B1 (en) | Heat insulating alloy steel and die casting machine parts | |
| JPH07103442B2 (en) | Manufacturing method of high strength sintered alloy steel | |
| JPH0987807A (en) | High speed tool steel for high toughness precision casting | |
| SU1323227A1 (en) | Method of producing castings | |
| SU1617033A1 (en) | Cast iron forn crucibles for aluminium alloys |