SU1539011A1 - Method of submerged arc built-up welding of cylindrical parts - Google Patents
Method of submerged arc built-up welding of cylindrical parts Download PDFInfo
- Publication number
- SU1539011A1 SU1539011A1 SU884437994A SU4437994A SU1539011A1 SU 1539011 A1 SU1539011 A1 SU 1539011A1 SU 884437994 A SU884437994 A SU 884437994A SU 4437994 A SU4437994 A SU 4437994A SU 1539011 A1 SU1539011 A1 SU 1539011A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- electrode
- layer
- speed
- rollers
- surfacing
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 4
- 238000005253 cladding Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 abstract description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910000954 Medium-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к способам дуговой наплавки под флюсом при восстановлении изношенных и упрочнении новых цилиндрических деталей, преимущественно концов массивных валов, вагонных осей и валков. Цель изобретени - повышение качества наплавки за счет регулировани последовательности выполнени валиков и параметров режима. Электрод 3 устанавливают на рассто нии (1,2 - 1,5) Dпр от формирующей подкладки 2, выполн ют начальный валик кольцевой наплавки при неподвижном в осевом направлении детали 1 электрода. Выполн ют наплавку валиков по спирали, перемеща электрод со скоростью Vр = K . N. Снижают скорость перемещени электрода до величины Vк = (0,5 ... 0,7) Vр на рассто нии (0,8 ... 1,1) Dпр от противоположного торца детали. После замыкани последнего валика первого сло производ т реверс электрода 3 и выполн ют наплавку второго сло со скоростью перемещени электрода Vр = K . N, измен наклон навивки валиков на 2 - 3° по отношению к наклону валиков и оси детали первого сло . При этом Vр - рабоча скорость продольного перемещени электрода, м/чThe invention relates to methods of submerged arc submerged arc surfacing during the restoration of worn out and strengthening of new cylindrical parts, mainly the ends of massive shafts, carriage axles and rolls. The purpose of the invention is to improve the quality of the cladding by adjusting the sequence of rolls and mode parameters. Electrode 3 is installed at a distance of (1.2-1.5) D pr from forming lining 2, the initial roller of the ring fusion is performed with axially fixed part 1 of electrode. Performed surfacing rollers spirally moving the electrode with V p = K speed. N. Reduce the speed of movement of the electrode to a value V k = (0.5 ... 0.7) V p at a distance (0.8 ... 1.1) D apt from the opposite end of the part. After closing the last roll of the first electrode layer is produced m 3 and reversed surfacing is performed with the second layer electrode movement velocity V p = K. N, changing the inclination of the winding of the rollers by 2 - 3 ° relative to the inclination of the rollers and the axis of the part of the first layer. In this case, V p is the operating speed of the longitudinal movement of the electrode, m / h
Vк - скорость перемещени электрода при выполнении последнего валика первого сло , м/чV к - speed of electrode movement when the last roller of the first layer is performed, m / h
K - опытный коэффициент, м/г . мин/обK - experimental coefficient, m / g . min / rev
N - скорость вращени издели , об/мин.N is the product rotation speed, rpm.
D? D ?
Description
елate
соwith
0909
на рассто нии (0,81,1)drip от противоположного торца детали. После замыкани последнего валика первого сло производ т реверс электрода 3 и выполн ют наплавку второго сло со скоростью перемещени электрода vp К П, измен наклон навивки валиков на 2-3 °по отношению к наклону валиков и оси детали первого сло . При этом Vys - рабоча скорость продоль - ного перемещени электрода, м/ч;at a distance (0.81.1) drip from the opposite end of the part. After the last roller of the first layer is closed, the electrode 3 is reversed and the second layer is deposited with the electrode moving speed vp К P, changing the angle of rolling of the rollers by 2-3 ° relative to the angle of the rollers and the axis of the part of the first layer. In this case, Vys is the working speed of the longitudinal movement of the electrode, m / h;
V. - скорость перемещени электрода при выполнении последнего валика первого сло , м/ч; К - опытный коэффициент , м/г мин/об; п - скорость вращени издели , об/мин,; dnp - диаметр электрода. Наплавка в два сло на цилиндрическую поверхность концевых частей массивных деталей обеспечивает оптимальный тепловой режим дл отделимости шлаковой корки, бездефектных валиков. 1 з.п.ф-лы, 5 ил.V. - speed of electrode movement when the last roller of the first layer is performed, m / h; K - experimental coefficient, m / g min / rev; n - product rotation speed, rpm; dnp is the diameter of the electrode. Surfacing in two layers on the cylindrical surface of the end parts of massive parts provides the optimal thermal conditions for separating slag crust and defect-free rollers. 1 hp ff, 5 ill.
Изобретение относитс к способам дуговой наплавки под флюсом при восстановлении изношенных и упрочнении новых цилиндрических деталей, преимущественно концов массивных валов, вагонных осей и валков.The invention relates to methods of submerged arc submerged arc surfacing during the restoration of worn out and strengthening of new cylindrical parts, mainly the ends of massive shafts, carriage axles and rolls.
Цель изобретени - повышение качества наплавки за счет регулировани последовательности выполнени валиков и параметров режима.The purpose of the invention is to improve the quality of the cladding by adjusting the sequence of rolls and mode parameters.
На фиг. 1 представлена схема наплавки под флюсом цилиндрической детали; на фиг. 2 - схема формирова- ни начального валика первого сло наплавки; на фиг. 3 - схема наплавки первого сло ; на фиг. 4 - схема наплавки последнего валика первого сло ; на фиг. 5 - схема наплавки второго сло .FIG. 1 shows a scheme for surfacing under a flux of a cylindrical part; in fig. 2 is a diagram of the formation of the initial roll of the first cladding layer; in fig. 3 - surfacing scheme of the first layer; in fig. 4 - scheme of surfacing of the last roller of the first layer; in fig. 5 - surfacing scheme of the second layer.
Способ осуществл ют следующим образом.The method is carried out as follows.
К свободному торцу цилиндрической детали 1 устанавливают формиру- ющую подкладку 2. Электродную проволоку 3 подают к изделию роликами со скоростью Vnp , а флюс - через флюсоудерживающее устройство 4. Блок 5 ;вращени издели обеспечивае заданное число оборотов детали в минуту п, горение дуги осуществл ют источником питани -6, блок 7 продолного перемещени электрода 3 - ско- рость продольного перемещени Vp.The free end of the cylindrical part 1 is provided with a forming pad 2. Electrode wire 3 is fed to the product with rollers at a speed of Vnp, and flux through a flux-holding device 4. Unit 5; power source -6, block 7 of the further movement of the electrode 3 - the speed of the longitudinal movement Vp.
Электродную проволоку 3 устанавливают на рассто нии (1,2-1,3)dnp о формирующей подкладки 2 и наплавл ю начальный кольцевой валик 8. При рассто нии меньшем 1,2dnp материал формирующей подкладки расплавл етс и попадает в сварочную ванну. При рассто нии большем. 1,5dnp возможно образование закалочных структур вThe electrode wire 3 is set at a distance (1.2-1.3) dnp of the forming lining 2 and the starting ring bead is deposited 8. At a distance of less than 1.2 dnp, the material of the forming lining melts and enters the weld pool. With a greater distance. 1,5dnp possible formation of quenching structures in
5five
п P
0 0
. .
5five
зоне термического вли ни наплавки, снижающих работоспособность детали.heat-affected zone of deposition, reducing the performance of the part.
После замыкани начального валика 8 включают продольное перемещение электродной проволоки 3 со скоростью Vp К-п и наплавл ют валик 9 по винтовой линии. При скорости перемещени меньшей Vp перекрытие валиков превышает предельное, металл сварочной ванны перегреваетс , что приводит к плохой отделимости шлаковой корки, а в некоторых случа х к сте- канию расплавленного металла и шлака . При скорости перемещени большей Vp растет крутизна боковой поверхности валика вследствие уменьшени вложени тепла на единицу площади наплавл емой поверхности.After the initial roller 8 is closed, the longitudinal movement of the electrode wire 3 at a speed Vp Kp is switched on and the roller 9 is welded along a helix. At a speed of less than Vp, the overlap of the rollers exceeds the limit, the weld pool metal overheats, which leads to poor separation of the slag crust and, in some cases, to the flow of molten metal and slag. When the velocity of movement is greater than Vp, the steepness of the side surface of the roller increases due to a decrease in the heat input per unit area of the weld surface.
Значение опытного коэффициента К выбирают в зависимости от диаметра издели , материала проволоки и др. и принимают равным К 0,17- 0,3 м/ч мин/об.The value of the experimental coefficient K is chosen depending on the diameter of the product, wire material, etc., and is assumed to be 0.17–0.3 m / h min / rev.
При подходе проволоки 3 к противоположной стороне цилиндрической детали 1 на рассто ние от торца (0,8- 1,1)dnp плавно уменьшают скорость ее продольного перемещени до VK (0,5- 0,7)Vp и наплавл ют последний валик 10 первого сло . При рассто нии меньшем 0,8dnp дуга горит непосредственно на кромке цилиндрической поверхности , что приводит к ее формоизменению и неустойчивому горению дуги. При рассто нии большем 1,1dnp формирование последнего валика 10 не обеспечиваетс с гарантированным перекрытием кромки по всей переходной части. При уменьшении скорости Vp более чем на 50% расплавленный металл и шлак стекают по торцовой части детали. При уменьшении скорости Vp на последнем валике 10 менее чем на 30% не обеспечиваетс достаточна высота наплавленного сло при формировании валика, что недопустимо при наплавке например, резьбовой части вагонных осей.When the wire 3 approaches the opposite side of the cylindrical part 1, at a distance from the end (0.8-1.1) dnp, the speed of its longitudinal movement to VK (0.5-0.7) Vp gradually decreases and the last roller 10 of the first lay At a distance of less than 0.8 dnp, the arc burns directly on the edge of the cylindrical surface, which leads to its shaping and unstable arc burning. At a distance of more than 1.1dnp, the formation of the last roller 10 is not provided with a guaranteed overlap of the edge throughout the transition part. When reducing the speed of Vp by more than 50%, molten metal and slag flow along the end part of the part. When reducing the speed Vp on the last roller 10 by less than 30%, the height of the deposited layer is not sufficient when forming the roller, which is unacceptable during surfacing, for example, the threaded part of the wagon axes.
После замыкани последнего валика 10 первого сло осуществл ют реверс и продольное перемещение проволоки 3 со скоростью Vp дл наплавки второго сло , валик 11 каждого- витка второго сло сдвигают относительно валиков 9 первого сло на 2-3. При этом после наплавки первого сло при непрерывном горении дуги поднимают наплавочную головку и отвод т резец шлакоскалывател на толщину наплавки h. при увеличении угла сдвига валиков второго сло относительно валиков первого сло более чем на 3° не обеспечиваетс переплав зоны, расположенной между валиками первого сло , который формируетс со значительной волнистостью поверхности . При уменьшении угла менее 2° наблюдаетс стекание расплавленного металла и шлака из ванны.After the last roller 10 of the first layer is closed, the wire 3 is reversed and longitudinally displaced at a speed Vp for surfacing the second layer, the roller 11 of each turn of the second layer is shifted relative to the rollers 9 of the first layer by 2-3. At the same time, after the surfacing of the first layer, with continuous arc burning, the surfacing head is raised and the slag scraper cutter is retracted to the thickness h of deposition. when increasing the angle of shear of the rollers of the second layer relative to the rollers of the first layer by more than 3 °, the zone located between the rollers of the first layer, which is formed with a significant surface waviness, does not remelt. When the angle is reduced to less than 2 °, the molten metal and slag from the bath are draining.
Наплавка в два сло на цилиндрическую поверхность концевых частей массивных деталей обеспечивает наиболее оптимальный тепловой режим дл хорошей отделимости шлаковой корки, выполнении краевых валиков без дефектов и отсутстви закалочных структур в зоне термического вли ни Контроль за режимом провод т по приборам , наход щимс на панели управлени установки.Surfacing in two layers on the cylindrical surface of the end parts of massive parts provides the most optimal thermal conditions for good separation of the slag crust, making the edge rollers free of defects and the absence of quenching structures in the heat-affected zone. .
Выполнение кольцевого прохода 8 со стороны формирующей подкладки при определенном рассто нии электродной проволоки (1,2-1;5)dпр, продольное перемещение Проволоки со скорость Vp К-п, уменьшение скорости до VK (0,5-0,7)VP при подходе на рассто ние (0,8-1,1)d „p от конца детали 1,.реверс и продольное перемещение на рабочей скорости Vp при наплавке второго сло при сдвиге вали- ков второго сло на 2-3° относительно валиков первого сло позвол ет повысить в 2-3 раза качество наплавки цилиндрических поверхностей концевых частей массивных деталей.Making an annular passage 8 from the side of the forming pad at a certain distance of the electrode wire (1.2-1; 5) dpr, longitudinal movement of the Wire with the speed Vp Kp, reduction of speed to VK (0.5-0.7) VP at approaching the distance (0.8-1.1) d „p from the end of part 1, reverse and longitudinal movement at working speed Vp when surfacing the second layer when shifting the rollers of the second layer by 2-3 ° relative to the rollers of the first layer allows to increase by 2-3 times the quality of surfacing of cylindrical surfaces of the end parts of massive parts.
Пример. Способ осуществл ют при восстановлении наплавкой под флюсом резьбовой части шеек вагонных осей из среднеуглеродистой сталиExample. The method is carried out with the restoration of the submerged-flux welding of the threaded part of the necks of the carriage axles of medium carbon steel.
, ,
, ,
. .
53901165390116
(ГОСТ 4728-72). Наплавку выполн ют на установке типа УНО конструкции ВНИИЖТ. В качестве источника питани используют ВДУ-506. Марка электродной проволоки - Св-18ХМА (Св-08А). Марка флюса - АН 348 AM. Дефектную часть оси протачивают под диаметр 105,5 мм.(GOST 4728-72). The cladding is performed on the installation of the type UNO VNIIZHT. VDU-506 is used as a power source. The mark of the electrode wire is Sv-18XMA (Sv-08A). Brand flux - AN 348 AM. The defective part of the axis is machined to a diameter of 105.5 mm.
10 Предварительно экспериментальным путем определ ют: h 4 мм, 1 10 Pre-experimentally determined: h 4 mm, 1
2020
15 мм; а 8 мм; dПр 1,6 мм; I 200 A; U 24 В; Vnp. 78 м/ч; п 0,7 об/мин; К 0,18 м/ч-мин/об. 15 mm; a 8 mm; dpr 1.6 mm; I 200 A; U 24 V; Vnp 78 m / h; p 0.7 rpm; K 0.18 m / h-min / rev.
15 Определ ют Vp 0,18-0,7 0,126 м/ч; VK 0,5-0,126 0,063 м/ч; дл начального далика - 1,5с1Пр 2,4 мм; дл последнего валика - 1,0dnp 1,6 мм.15 Vp 0.18-0.7 0.126 m / h is determined; VK 0.5-0.126 0.063 m / h; for the initial Dalik - 1.5S1Pr 2.4 mm; for the last roller - 1.0dnp 1.6 mm.
Выставл ют электродную проволоку на рассто ние 2,4 мм от формирующей подкладки, осуществл ют кольцевой проход. Затем проволоку перемещают в продольном направлении со скоростьюExpose the electrode wire at a distance of 2.4 mm from the forming pad, making an annular passage. Then the wire is moved in the longitudinal direction with speed
25 0,126 м/ч. На последнем витке наплавки скорость проволоки уменьшают до 0,063 м/ч, при этом проволоку подвод т на рассто ние 1,6 мм от кромки. Осуществл ют реверс и продольное пе30 ремещение на скорости 0,126 м/ч, при этом валик каждого витка второго сло на 21 сдвигают относительно валиков первого сло .25 0.126 m / h. During the last turn of the surfacing, the wire speed is reduced to 0.063 m / h, and the wire is placed at a distance of 1.6 mm from the edge. Reverse and longitudinal movement at a speed of 0.126 m / h are carried out, and the roller of each turn of the second layer is shifted by 21 relative to the rollers of the first layer.
Процесс наплавки стабильный. Качество наплавленного металла соответствует требовани м технических условий. Наплавленную часть оси обтачивают до диаметра 110 мм и нарезают резьбу М110х4 в соответствии с существующими требовани ми.The surfacing process is stable. The quality of the weld metal meets the requirements of the technical conditions. The weld part of the axis is ground to a diameter of 110 mm and the threads M110x4 are cut in accordance with the existing requirements.
Использование способа позвол ет увеличить в 2-3 раза прочность на срез наплавленного металла.The use of the method makes it possible to increase by 2-3 times the resistance to shearing of the weld metal.
45 Фор мула изобретени 45 Formula of invention
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884437994A SU1539011A1 (en) | 1988-06-13 | 1988-06-13 | Method of submerged arc built-up welding of cylindrical parts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884437994A SU1539011A1 (en) | 1988-06-13 | 1988-06-13 | Method of submerged arc built-up welding of cylindrical parts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1539011A1 true SU1539011A1 (en) | 1990-01-30 |
Family
ID=21380262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884437994A SU1539011A1 (en) | 1988-06-13 | 1988-06-13 | Method of submerged arc built-up welding of cylindrical parts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1539011A1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2117560C1 (en) * | 1997-10-09 | 1998-08-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "Директ" | Method of automatic electric-arc deposition on articles under flux layer |
| RU2176581C2 (en) * | 1999-06-07 | 2001-12-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт железнодорожного транспорта | Process for welding on important parts of hard-to-weld steels |
| RU2215625C1 (en) * | 2002-11-15 | 2003-11-10 | ОАО "Горнопромышленная финансовая компания" | Apparatus for surfacing parts with worn cylindrical surface |
| RU2275997C2 (en) * | 2004-07-14 | 2006-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью фирма "Директ" | Automatic electric arc surfacing method for parts such as bodies of revolution |
-
1988
- 1988-06-13 SU SU884437994A patent/SU1539011A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 536909, кл. В 23 К 9/04, 1975. Бенуа Ф.Ф. Автоматическа одно- электронна наплавка под флюсом цилиндрических изделий по винтовой линии. - Сварочное производство, № 2, 1959, с. 25-28/ Авторское свидетельство СССР № 355787, кл. В 23 К 9/04, В 65 d 87/06, 1970. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2117560C1 (en) * | 1997-10-09 | 1998-08-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "Директ" | Method of automatic electric-arc deposition on articles under flux layer |
| RU2176581C2 (en) * | 1999-06-07 | 2001-12-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт железнодорожного транспорта | Process for welding on important parts of hard-to-weld steels |
| RU2215625C1 (en) * | 2002-11-15 | 2003-11-10 | ОАО "Горнопромышленная финансовая компания" | Apparatus for surfacing parts with worn cylindrical surface |
| RU2275997C2 (en) * | 2004-07-14 | 2006-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью фирма "Директ" | Automatic electric arc surfacing method for parts such as bodies of revolution |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2217275C2 (en) | Method of welding with use of short circuiting and apparatus for performing the same | |
| US2299747A (en) | Method of forming structures wholly of fusion deposited weld metal | |
| SU1539011A1 (en) | Method of submerged arc built-up welding of cylindrical parts | |
| CN85104150A (en) | Double strings narrow chink slugging arc welding process | |
| JPH0866771A (en) | Laminated Welding Method in Narrow Gap Butt Welding of Fixed Pipe | |
| SU1683834A2 (en) | Method for repairing rolling rolls | |
| SU1389962A1 (en) | Method of submerged arc-welding | |
| JPS62286675A (en) | Multi electrode gas shield arc welding method for strip steel | |
| SU1660885A1 (en) | Method for arc hard facing | |
| SU1143553A1 (en) | Method of welding girth joints of multilayer shells | |
| SU1006138A1 (en) | Method of two-side automatic welding of butt joints | |
| RU2117560C1 (en) | Method of automatic electric-arc deposition on articles under flux layer | |
| SU948587A1 (en) | Method of arc welding of vertically mounted tubes | |
| JPS6411394B2 (en) | ||
| SU1678475A1 (en) | Rolls manufacture methods | |
| SU870033A1 (en) | Method of multilayer welding by meltable electrode | |
| JPH01148469A (en) | Narrow gap submerged arc welding method | |
| SU1731519A1 (en) | V-groove arc welding method | |
| SU1006137A1 (en) | Method of electric arc welding of non-slewing butt joints of pipes | |
| RU2739934C1 (en) | Method of arc-welding in wide-layer surfacing under wear-resistant coating flux onto cylindrical pipe | |
| JPH0671655B2 (en) | Circumferential welding method for fixed pipe | |
| SU1391828A1 (en) | Method of controlling the process of resistance butt fusion welding | |
| SU1671424A1 (en) | Method of welding sheet works | |
| JPS6336973A (en) | Welding method for thick bending steel pipe | |
| CN116117283A (en) | Bridge steel thick plate narrow-gap butt joint form and welding method |