SU1526894A1 - Method and apparatus for controlling operating duty of mould of machine for continuous castting of blanks - Google Patents
Method and apparatus for controlling operating duty of mould of machine for continuous castting of blanks Download PDFInfo
- Publication number
- SU1526894A1 SU1526894A1 SU874354283A SU4354283A SU1526894A1 SU 1526894 A1 SU1526894 A1 SU 1526894A1 SU 874354283 A SU874354283 A SU 874354283A SU 4354283 A SU4354283 A SU 4354283A SU 1526894 A1 SU1526894 A1 SU 1526894A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas
- liquid emulsion
- mold
- flow
- working wall
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 claims abstract description 61
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 48
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 235000019198 oils Nutrition 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 235000019484 Rapeseed oil Nutrition 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, в частности к непрерывной разливке металлов. Целью изобретени вл етс повышение качества металла и выхода годного. Способ включает измерение температуры рабочей стенки кристаллизатора и подачу в зависимости от температуры в зону контакта слитка с кристаллизатором газожидкостной эмульсии, причем при повышении температуры рабочей стенки расход подаваемой газожидкостной эмульсии уменьшают, а при снижении - увеличивают. 2 ил.This invention relates to metallurgy, in particular to the continuous casting of metals. The aim of the invention is to improve the quality of the metal and yield. The method includes measuring the temperature of the working wall of the mold and supplying, depending on the temperature, a gas-liquid emulsion to the zone of contact of the ingot with the mold, and with increasing temperature of the working wall the flow of gas-liquid emulsion is reduced, and with decreasing - increased. 2 Il.
Description
Изобретение относитс к металлургии , в частности к непрерывной разливке металлов.This invention relates to metallurgy, in particular to the continuous casting of metals.
Целью изобретени вл етс улучшение качества металла и повышение выхода годного.The aim of the invention is to improve the quality of the metal and increase the yield.
На фиг.1 приведена функциональна схема устройства дл реализации способа; на фиг.2 - схема соединени выхода дроссел с отверсти ми в рабочей стенке кристаллизатора.Figure 1 shows the functional diagram of the device for implementing the method; Fig. 2 is a diagram of the connection of the outlet of the throttles with openings in the working wall of the mold.
Устройство содержит последовательно соединенные измеритель 1 температуры рабочей стенки 2 и первый блок 3 сравнени , последовательно соединенные измеритель 4 расхода газожидкостной ЭМУЛЬСИИ. ВТОРОЙ блок 5 сравнени , регул тор 6 расхода газожйдкостной эмульсии и дроссель 4, а также задат- чик 8 расхода газожидкостной эмульсииThe device contains in series connected the measuring instrument 1 of the temperature of the working wall 2 and the first unit 3 of the comparison, connected in series to the measuring instrument 4 of the flow rate of gas-liquid EMULSION. SECOND comparison unit 5, gas-emulsion flow rate controller 6 and throttle 4, as well as gas-emulsion flow rate indicator 8
в зону контакта слитка Э с рабочей стенкой 2, причем второй Вход первого блока 3 сравнени соединен с выходом задатчика расхода газожидкостной эмульсии, а его выход соединен с вторым входом второго блока 5 сравнени , выход дроссел соединен с отверсти ми 10 в рабочей стенке, выполненными на одном уровне (фиг.1) или с отверсти ми 11-1 А, расположенными на разных уровн х кристаллизатора (фиг.2).In the contact zone of the ingot E with the working wall 2, the second input of the first comparison unit 3 is connected to the output of the gas-liquid emulsion flow setting device, and its output is connected to the second input of the second comparison unit 5, the outlet of the throttle is connected to the holes 10 in the working wall one level (figure 1) or with holes 11-1 a located at different levels of the mold (figure 2).
В качестве измерител температуры используетс термометр сопротивлени типа ТСМ-Х. В качестве измерител расхода газожидкостной эмульсии примен етс ротаметр типа РЭ, оснащенный дифференциально-трансформаторным датчиком . В качестве блоков сравнени и задатчиков значений примен ютс сеA TCM-X type resistance thermometer is used as a temperature meter. A flowmeter of the type RE, equipped with a differential transformer sensor, is used as a flow meter for a gas-liquid emulsion. As comparison units and value setting units,
рийно выпускаемые приборы соответствующего функционального назначени из приборного комплекса АКЭСР.Appliances of appropriate functional purpose from the AKESR instrument complex.
Устройство работает следующим образом .The device works as follows.
Измеритель 1 температуры рабочей стенки 2 вырабатывает сигнал, пропорциональный измеренному значению температуры, и передает его первый вход первого блока соавнени , на второй вход которого поступает сигнал с задатчика 8 расхода газожидкостной эмульсии.The temperature meter 1 of the working wall 2 generates a signal proportional to the measured temperature value, and transmits its first input to the first co block, to the second input of which a signal comes from the setpoint 8 of the gas-liquid emulsion flow.
Как показали исследовани , дл нержавеющей стали наименьша поражен ность металла поверхностными трещинами имеет место при содержании масла в эмульсии 0,2-0,, дл стали, стабилизированной алюминием, - при содержании масла 5%, дл низкоуглеродистой стали - при содержании масла 50-60. Во всех случа х при полном отсутствии масла в эмульсии поражен- ность металла трещинами резко возрас тает. Таким образом, рекомендуемое содержание масла в эмульсии находитс в диапазоне от 0,2 до 60.Studies have shown that for stainless steel, the smallest metal damage by surface cracks occurs when the oil content in the emulsion is 0.2–0.2, for steel stabilized by aluminum — when the oil content is 5%, for low carbon steel — when the oil content is 50-60 . In all cases, in the absence of oil in the emulsion, the damage to the metal with cracks will increase sharply. Thus, the recommended oil content in the emulsion is in the range of 0.2 to 60.
Термин стабилизаци в диапазоне от 0,2 до 60% означает, что содержание масла в эмульсии стабилизируют относительно конкретного посто нного числового значени , выбираемого из указанного диапазона, с учетом марки разливаемого металла.The term stabilization in the range of 0.2 to 60% means that the oil content in the emulsion is stabilized relative to a particular constant numerical value selected from the specified range, taking into account the grade of the metal to be cast.
В блоке 8 указанные сигналы сравниваютс и на его выходах формируетс сигнал, пропорциональный разности эт сигналов. Измеритель расхода газожидкостной эмульсии вырабатываете сигнал, пропорциональный расходу газожидкостной эмульсии, подаваемой по каналам lO-l в зону контакта слитка 9 с рабочей стенкой 2, Этот сигнал поступает на первый вход второго блока 5 сравнени , на второй вход котор го поступает сигнал с выхода первого блока 3 сравнени ,, В блоке 5 сравнен поступившие сигналы привод тс к общему масштабу и сравниваютс . На вы- лоде блока 5 сравнени формируетс сигнал, который поступает на регул т 6 расхода газожидкостной эмульсии. Регул тор 6 управл ет работой дроссел 7.In block 8, these signals are compared and a signal is generated at its outputs proportional to the difference between these signals. The gas-emulsion flow meter generates a signal proportional to the gas-liquid emulsion flow through the channels lO-l to the contact zone of the ingot 9 with the working wall 2. This signal goes to the first input of the second comparison unit 5, and the second input to the signal from the output of the first block 3 comparisons. In block 5 the incoming signals are compared are scaled to a common scale and compared. In the output of the comparator unit 5, a signal is generated which is fed to the control of 6 the flow rate of the gas-liquid emulsion. The controller 6 controls the operation of the drossel 7.
При посто нстве температуры рабочей стенки 2 кристаллизатора измеритель 1 температуры вырабатывает сигнал, не измен ющийс во времени.When the temperature of the working wall 2 of the mold is constant, the temperature gauge 1 generates a signal that does not vary in time.
Таким образом, посто нный сигнал будет поступать и на вход второго блока 5 сравнени . В этом случае рассматриваемое устройство будет работать в режиме стабилизации расхода газожидкостной эмульсии. Если температура рабочей стенки 2 изменитс (возрастет), то измеритель 1 температуры будет вырабатывать больший по величине сигнал, что приведет к возрастанию сигнала и на втором входе второго блока 5 сравнени . Следствием этого будет возрастание управл ющего сигнала, вырабатываемого регул тором 6 расхода газожидкостной , эмульсии, что в свою очередь приведет к уменьшению расхода эмульсии. При посто нстве температуры рабочей стенки кристаллизатора на новом более высоком уровне расход га- хожидкостной эмульсии застабилизирует- с также на новом, но более низком уровне.Thus, a constant signal will be fed to the input of the second comparison unit 5. In this case, the device in question will operate in the mode of stabilizing the flow rate of a gas-liquid emulsion. If the temperature of the working wall 2 changes (increases), then the temperature meter 1 will produce a larger signal, which will lead to an increase in the signal at the second input of the second comparison unit 5. The consequence of this will be an increase in the control signal produced by the regulator 6 of the flow of gas-liquid emulsion, which in turn will lead to a decrease in the consumption of the emulsion. When the temperature of the working wall of the crystallizer is constant at a new higher level, the flow rate of the emissive emulsion also stabilizes at a new, but lower level.
Дл повышени достоверности информации от интенсивности, теплообмена в зоне контакта слитка с кристаллизатором температуру рабочей стенки следует измер ть на рассто нии от нижнего торца кристаллизатора, равном 0,02- 0,25 его высоты. Этот диапазон установлен экспериментально.To increase the reliability of information on the intensity, heat transfer in the zone of contact between the ingot and the crystallizer, the temperature of the working wall should be measured at a distance from the lower end of the crystallizer equal to 0.02-0.25 of its height. This range is set experimentally.
В табл.1 показано вли ние расхода газожидкостной эмульсии в зоне контакта слитка с кристаллизатором на изменение температуры рабочей стенки на различных уровн х.Table 1 shows the effect of the flow rate of a gas-liquid emulsion in the zone of contact between the ingot and the mold on the change in temperature of the working wall at various levels.
Таблица 1Table 1
х р xr
,.45.45
Как следует из табл.1, при рас- сто нии от нижнего торца кристаллизатора , меньшем 0,02 его высоты, диапазон изменени температуры рабочей стенки ПРИ изменении раскола газожидкостной эмульсии на 25% не превышает 20 К. С учетом того, что погрешность замера температуры составл ет 1,5- 2 К, точность регулировани расхода газожидкостной эмульсии будет невысокой .As follows from Table 1, at a distance from the lower end of the mold less than 0.02 of its height, the range of change in the temperature of the working wall When changing the split of the gas-liquid emulsion by 25% does not exceed 20 K. Taking into account the fact that the temperature measurement error is 1.5-2 K, the accuracy of controlling the flow rate of the gas-liquid emulsion will be low.
Небольшой диапазон измерени температуры в нижней части кристаллизатора св зан с тем, что.существенное вли ние на результат замера оказывает вторичное охлаждение, интенсивность которого от расхода газожидкостДл задани закона изменени , .расхо да газожидкостной эмульсии по высотеThe small temperature measurement range at the bottom of the crystallizer is related to the fact that secondary cooling has a significant effect on the measurement result, the intensity of which depends on the gas-liquid flow. To set the law of variation, the height of the gas-liquid emulsion is
ной эмульсии не зависит. При рассто нии от нижнего торца кристаллизатора, 20 участка ее подачи путем численного ре большем 0,25 его высоты, кор.очка слит- шени обратной задачи Стефана опредеобмен в 7-1 О раз выше среднего значени по всему кристаллизатору.На участке,лежащем между нижним торцом кристаллизатора и линией, удаленной от нижнего торца на рассто ние, равное 0,5-0,8 высоты кристаллизатора, интенсивность теплообмена существенно снижаетс причем меньшее значение (0,5) из указанного диапазона соответствует большей скорости выт гивани слитка, а большее (0,8) соответствует меньшей скорости выт гивани . Дл интенсификации теплообмена в зоне контакта слитка с кристаллизатором газожидкостную эмульсию следует подавать на этом участке.Noe emulsion does not depend. With a distance from the lower end of the mold, 20 of its feed by numerical re more than 0.25 of its height, the core of the confluence of the inverse problem of Stefan determines an exchange of 7–1 O times higher than the average value over the entire mold. the lower end of the mold and a line distant from the lower end of the distance equal to 0.5-0.8 of the height of the mold, the heat exchange rate is significantly reduced and a lower value (0.5) from the specified range corresponds to a higher ingot pull rate, and a higher one ( 0.8) co Corresponds to a lower draw rate. In order to intensify the heat exchange in the zone of contact between the ingot and the crystallizer, a gas-liquid emulsion should be applied in this area.
Дл задани закона изменени , .расхода газожидкостной эмульсии по высотеTo set the law of change, gas-liquid emulsion discharge in height
участка ее подачи путем численного ре шени обратной задачи Стефана опредеplot of its submission by numerical solution of the inverse problem of Stefan
ка под действием ферростатического давлени жидкого металла достаточно плотно прижимаетс к рабочей стенке в широком диапазоне изменени расхода газожидкостной эмульсии, поэтому температура стенки измен етс незначительно .Under the action of the ferrostatic pressure of the liquid metal, it is sufficiently tightly pressed against the working wall in a wide range of variations in the flow rate of the gas-liquid emulsion, therefore the wall temperature varies slightly.
Эксперименты по замеру температуры рабочей стенки кристаллизатора на различных уровн х показали, что в верхней части кристаллизатора теплоДанные , отраженные в табл.2, можно представить аналитически в виде соотношени Experiments to measure the temperature of the working wall of the mold at various levels showed that in the upper part of the mold the heat data reflected in Table 2 can be represented analytically in the form of
-- К ехр-- ,- To exp--
где коэффциент К дл низкоуглеродистой стали равен 1,0-1,1, дл стали, стабилили закон изменени термического сопротивлени зоны контакта слитка с кристаллизатором, при этом в качестве 25 граничных условий использовали результаты натурных замеров.where the coefficient K for low carbon steel is 1.0-1.1, for steel, the law of change in the thermal resistance of the zone of contact between the ingot and the crystallizer was stabilized, while the results of field measurements were used as the 25 boundary conditions.
В табл. 2 показано вли ние марки разливаемого металла на характер из- JQ менени термического сопротивлени зоны контакта слитка с кристаллизатором .In tab. Figure 2 shows the effect of the type of cast metal on the nature of the change in the thermal resistance of the zone of contact between the ingot and the mold.
Таблица 2table 2
лизированной алюминием, К 1,2-1,3, дл нержавеющей стали - К 1,3-1,. 55 Дл интенсификации теплообмена в зону контакта слитка с кристаллизатором на рассматриваемом участке следует подавать газожидкостную эмульсию , причем расход эмульсии необходимо выдерживать также по экспоненциальной зависимости, назнача коэффициент при экспоненте из диапазона от 1,0 до 1,«.5aluminum-lysed, K 1.2-1.3, for stainless steel - K 1.3-1 ,. 55 In order to intensify heat transfer, a gas-liquid emulsion should be supplied to the zone of contact between the ingot and the mold at the site in question, and the emulsion consumption should also be maintained exponentially depending on the exponent from 1.0 to 1, ". 5
По отверсти м в рабочей стенке кристаллизатора расход газожидкостной эмульсии распредел етс пропорционально площади их поперечного сечени . Поскольку площадь поперечного сечени Q отверсти пропорциональна квадрату его диаметра, то и расход газожидкостной эмульсии пропорционален квадрату диаметра отверсти , т.е.Through the holes in the working wall of the crystallizer, the flow rate of the gas-liquid emulsion is distributed in proportion to their cross-sectional area. Since the cross-sectional area Q of the hole is proportional to the square of its diameter, the flow rate of the gas-liquid emulsion is proportional to the square of the diameter of the hole, i.e.
ai d / ч 15ai d / h 15
Яо do где q. - расход газожидкостной эмульсии через отверстие диаметром di;Yao do where q. - the flow of gas-liquid emulsion through the hole with a diameter of di;
q - расход газожидкостной эмуль- 20 сии через отверстие диаметромq - flow of gas-liquid emulsion through the hole with a diameter
do;do;
При этом расход подаваемой газожидкостной эмульсии регулируетс в соответствии с соотношением 25In this case, the flow rate of the gas-liquid emulsion supplied is regulated in accordance with the ratio 25
q.q.
q.q.
(2)(2)
К ехрт-- ,To ehrt--
о о . „ q - расход газожидкостнои эмульсии в данной точке; q - расход газожидкостной эмуль about oh. “Q is the gas-liquid emulsion consumption at a given point; q - gas-liquid emulsion consumption
сии через отверстие диаметром do, назначаемым по измеренной температуре рабочей стенки;these through a hole with a diameter do, assigned by the measured temperature of the working wall;
К- коэффициент, завис щий от марки разливаемого металла, К 1,0-1,А;K is a coefficient depending on the grade of the cast metal, K 1.0-1, A;
1 - рассто ние от точки подачи газожидкостной эмульсии с расходом qg до точки ее пода- чи с расходом q;1 — distance from the point of supply of the gas-liquid emulsion with the flow rate qg to the point of its flow with the flow rate q;
1 - высота участка рабочей стенки на котором подают газожидкостную эмульсию (составл ет 0,5-0,8 высоты кристаллизато- ра).1 - the height of the section of the working wall on which a gas-liquid emulsion is supplied (0.5-0.8 times the height of the mold).
Исследовани гюказали, что при скорости разливки 0,5 м/мин резкое снижение теплового потока имеет место на рассто нии от нижнего торца кристаллизатора , равном 0,5 его высоты, при скорости 1,5 м/мин резкое снижени имеет место на рассто нии от нижнего торца, равном 0,8 высоты кристаллизатора . Поэтому в зависимости от скорости разливки газожидкостную эмульсию следует подавать на участке, расположенном на рассто нии от нижнегоStudies have shown that with a casting speed of 0.5 m / min, a sharp decrease in heat flux occurs at a distance from the lower end of the mold equal to 0.5 of its height, and at a speed of 1.5 m / min, a sharp decrease occurs at a distance from the bottom end equal to 0.8 height of the mold. Therefore, depending on the casting speed, the gas-liquid emulsion should be applied in the area located at a distance from the bottom
торца кристаллизатора 0,5-0,8 его высоты . Подача эмульсии приведет к интенсификации теплообмена.the end of the mold 0,5-0,8 of its height. The emulsion supply will lead to the intensification of heat transfer.
Из (1) с учетом (2) получаем формулу (3), описывающую св зь размера отверсти с его расположением.From (1), taking into account (2), we obtain formula (3), which describes the relationship between the size of the hole and its location.
й ь Q го 15th Q th 15
ом om
- 20 ом- 20 ohm
2525
30thirty
3535
- 40 - 40
и, - 45 and, - 45
о ие d „ b -:- К ехрг Пd d b -: - K expr P
(3)(3)
о about
где d - диаметр данного отверсти ; do - диаметр наименьшего отверсти ; К - коэффициент, завис щий от марки разливаемого металла, К 1,0-1,4;where d is the diameter of the hole; do is the diameter of the smallest hole; K — coefficient depending on the grade of the cast metal, K 1.0–1.4;
b - рассто ние от оси отверсти диаметром d по оси отверсти диаметром d, измеренное вдоль технологической оси; bfl - рассто ние между ос ми наиболее взаимно удаленных отверстий , измеренное вдоль технологической оси. Рассто ние bo определ етс выражениемb is the distance from the axis of the hole with a diameter d along the axis of the hole with a diameter d, measured along the technological axis; bfl is the distance between the axes of the most mutually distant holes, measured along the technological axis. The distance bo is determined by the expression
Ьо /iio .Bo / iio.
где /ь, -у- эмпирические коэффициенты,where is the empirical coefficients,
/3 0,998. 7 1,6; 1д - высота участка рабочей/ 3 0.998. 7 1.6; 1d - the height of the working area
стенки, на котором подают газожидкостную эмульсию; dj, - наименьший диаметр отверсти .walls on which gas-liquid emulsion is supplied; dj, is the smallest hole diameter.
Наименьший диаметр отверсти d„ выбирают из диапазона (1 , +-8,5) 10- м. При диаметре, меньшем 1, м, значительно возрастает аэродинамическое сопротивление движению газожидкостной эмульсии, вызванное действием капилл рных сил. При пиаметре. большем 8. м резко снижаетс качество металла, что св зано с локальным переохлаждением поверхности слитка .The smallest hole diameter d „is chosen from the range (1, + -8.5) 10 m. With a diameter less than 1 m, the aerodynamic resistance to the movement of the gas-liquid emulsion, caused by the action of capillary forces, increases significantly. When pyametre. more than 8. m, the quality of the metal decreases dramatically due to the local supercooling of the ingot surface.
Расчет показывает, что . Следовательно , рассто ние Ь,, между ос ми наиболее удаленных отверстий равно 0,,6 высоты кристаллизатора.Calculation shows that. Consequently, the distance b ,, between the axes of the most distant holes is 0,, 6 of the mold height.
Пример. На машине непрерывного лить заготовок в кристаллизатор сечением мм и высотой 1200 мм разливают низкоуглеродистую сталь. Температуру рабочей стенки кристаллизатора измер ют в точке, расположенной на рассто нии 120 мм . от нижнего его торца. В зону контакта слитка с кристаллизатором с регулируемым расходом подают газожидкостную эмульсию, содержащую 75%Example. On a machine for continuous casting of billets into the mold with a cross section of mm and a height of 1200 mm, low carbon steel is poured. The temperature of the working wall of the mold is measured at a point located at a distance of 120 mm. from its lower end. In the area of contact of the ingot with the mold with adjustable flow rate serves gas-liquid emulsion containing 75%
99
инертного газа (аргона) и 25 рапсового масла. Эмульсию подают через отверсти в рабочей стенке кристаллизатора , расположенные равномерно по периметру слитка. Отверсти выполнены на участке от нижнего торца кристаллизатора до линии, удаленной на 750 ум от этого торца. Шаг расположени отверстий вдоль технологической оси посто нный и равен 50 мм Диаметр верхних отверстий равен 8 мм Диаметры нижерасположенных отверстий увеличиваютс в соответствии с соотinert gas (argon) and 25 rapeseed oil. The emulsion is fed through holes in the working wall of the mold, evenly spaced around the perimeter of the ingot. The holes are made in the area from the lower end of the mold to the line that is 750 feet away from this end. The pitch of the holes along the technological axis is constant and equal to 50 mm. The diameter of the upper holes is equal to 8 mm. The diameters of the lower holes are increased in accordance with the corresponding
ношениемwearing
-i- §2-i- §2
получаемwe get
1,05 1.05
( (
8,28.2
bi 1500 bi 1500
где b. 750 (х - рассто ние от оси отверсти до нижнего торца кристаллизатора). Наиболее нижележащие отверсти расположены на рассто нии х 50 мм от нижнего торца кристаллизатора, поэтому их диаметр d равен 750 dn 8,2where b. 750 (x is the distance from the hole axis to the bottom end of the mold). The most underlying holes are located at a distance x 50 mm from the bottom end of the mold, therefore their diameter d is 750 dn 8.2
ехрiM 1-3ExpiM 1-3
1500 1500
мм.mm
Измеренное значение температуры рабочей стенки составл ет . Этому значению температуры соответствует расход газожидкостной эмульсии 2,5 кг/мин. Устройство дл управлени режимом работы кристаллизатора стабилизирует расход газожидкостной эмульсии относительно указанной величины .The measured temperature of the working wall is. This temperature value corresponds to the consumption of gas-liquid emulsion 2.5 kg / min. A device for controlling the mode of operation of the mold stabilizes the flow of the gas-liquid emulsion relative to the specified value.
В другой момент времени температура рабочей стенки возрастает до 185 С, тогда устройство уменьшает расход газожидкостной эмульсиии до 2,2 кг/мин и будет его стабилизироват относительно этой величины.At another time, the temperature of the working wall increases to 185 C, then the device reduces the flow of gas-liquid emulsion to 2.2 kg / min and will stabilize it relative to this value.
Техническое преимущество изобретени заключаетс в повышении равномерности охлаждени слитка в кристаллизаторе по его периметру и создании наиболее рациональных условий охлаждени слитка по его высоте, вследствие чего улучшаетс качество металла и повышаетс выход годного. Ожидаетс снижение брака по причине пораженнос- ти поверхностными трещинами на 0,15.The technical advantage of the invention is to increase the uniform cooling of the ingot in the mold around its perimeter and to create the most rational cooling conditions for the ingot along its height, as a result of which the quality of the metal is improved and the yield is increased. A reduction in rejects due to surface cracks by 0.15 is expected.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874354283A SU1526894A1 (en) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | Method and apparatus for controlling operating duty of mould of machine for continuous castting of blanks |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874354283A SU1526894A1 (en) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | Method and apparatus for controlling operating duty of mould of machine for continuous castting of blanks |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1526894A1 true SU1526894A1 (en) | 1989-12-07 |
Family
ID=21346651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874354283A SU1526894A1 (en) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | Method and apparatus for controlling operating duty of mould of machine for continuous castting of blanks |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1526894A1 (en) |
-
1987
- 1987-11-11 SU SU874354283A patent/SU1526894A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 1320010, кл. В 22 D 11/16. 1985. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4413667A (en) | Supervising the inclination of mold sides | |
| EP0101521A1 (en) | Method of controlling continuous casting facility | |
| US5325727A (en) | Apparatus and method for measuring the mass flow rate of liquid from a vessel | |
| US4304290A (en) | Method of adjusting the setting speed of the narrow sides of plate molds | |
| CA1270618A (en) | Method and apparatus for preventing cast defects in continuous casting plant | |
| US4073332A (en) | Method of controlling continuous casting of a metal | |
| US4030531A (en) | Method and apparatus for monitoring and obviating deformations of continuous castings | |
| KR100296188B1 (en) | Plate mold for manufacturing steel billet | |
| RU2091193C1 (en) | Apparatus for feeding aluminum melt into continuous casting unit | |
| EP4045861B1 (en) | Sensor controlled launder flow | |
| SU1526894A1 (en) | Method and apparatus for controlling operating duty of mould of machine for continuous castting of blanks | |
| EP0192774B1 (en) | Continuous metal casting method | |
| KR20020026448A (en) | Automation of a high-speed continuous casting plant | |
| US5346530A (en) | Method for atomizing liquid metal utilizing liquid flow rate sensor | |
| CA2010107C (en) | Method of continuous casting | |
| US8020605B2 (en) | Continuous steel slab caster and methods using same | |
| RU2185927C2 (en) | Method for dynamic regulation of ingot cooling process in continuous metal casting apparatus | |
| US3817311A (en) | Method and apparatus for controlling a continuous casting machine | |
| SU1532193A1 (en) | Method and apparatus for controlling the operation duty of mould for continuous casting machine | |
| JPS6178555A (en) | Method and device for casting ingot | |
| US5170839A (en) | Method for determining and regulating the level of a bath of molten metal | |
| US4725962A (en) | Melt ejection pressure control system for the melt spinning process | |
| DeViney et al. | Level Responsive Control with Continuous Casting | |
| JPS60180654A (en) | Method and device for controlling bath surface shape in continuous casting mold | |
| JPH04339552A (en) | Molten steel level control method for continuous casting machine |