SU1571099A1 - Corrosion-resistant steel - Google Patents
Corrosion-resistant steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1571099A1 SU1571099A1 SU884471109A SU4471109A SU1571099A1 SU 1571099 A1 SU1571099 A1 SU 1571099A1 SU 884471109 A SU884471109 A SU 884471109A SU 4471109 A SU4471109 A SU 4471109A SU 1571099 A1 SU1571099 A1 SU 1571099A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- corrosion
- equiv
- hydrogen sulfide
- steel
- resistance
- Prior art date
Links
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims abstract description 8
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 20
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 20
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 239000012047 saturated solution Substances 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к коррозионно-стойким стал м, используемым дл изготовлени высокопрочной коррозионно-стойкой проволоки или ленты, эксплуатируемой в хлоридсодержащих средах, насыщенных сероводородом и углекислым газом. Цель изобретени - повышение стойкости против охрупчивани в хлоридсодержащем насыщенном растворе сероводорода и диоксида углерода и гор чей пластичности при сохранении уровн магнитной проницаемости, прочности и пластичности в холоднодеформированном состо нии, стойкости против коррозионного растрескивани в среде сероводорода. Сталь содержит, мас.%: углерод 0,01-0,10The invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to corrosion-resistant steels used for the manufacture of high-strength corrosion-resistant wire or tape, used in chloride-containing environments saturated with hydrogen sulfide and carbon dioxide. The purpose of the invention is to increase the resistance against embrittlement in a chloride-containing saturated solution of hydrogen sulfide and carbon dioxide and hot plasticity while maintaining the level of magnetic permeability, strength and ductility in the cold-deformed state, resistance to corrosion cracking in the hydrogen sulfide medium. Steel contains, wt%: carbon 0.01-0.10
кремний 0,1-2,5silicon 0.1-2.5
марганец 0,1-3,0manganese 0.1-3.0
хром 18,0-26,0chrome 18.0-26.0
никель 3,5-9,0nickel 3,5-9,0
молибден 0,6-4,0molybdenum 0.6-4.0
медь 0,1-3,0copper 0.1-3.0
азот 0,02-0,25nitrogen 0.02-0.25
церий 0,001-0,05cerium 0,001-0,05
кальций 0,001-0,15calcium 0.001-0.15
железо остальное. При этом между хромовым и никелевым эквивалентами должны выполн тьс следующие соотношени : NIэкв + CRэкв ≥ 30,0iron else. At the same time, the following relations should be fulfilled between the chromium and nickel equivalents: NI equiv + CR equiv ≥ 30.0
NIэкв = K.CRэкв-6, где NIэкв = NI+0,5 MN + 30(C+N)+0,3CUNI eq = K. CR equiv -6, where NI equiv = NI + 0.5 MN + 30 (C + N) + 0.3CU
CRэкв=CR+MO+1,5(SI+CE)CR equ = CR + MO + 1.5 (SI + CE)
K=0,58-0,85. Сталь может использоватьс в электротехнической и газовой промышленности. 2 табл.K = 0.58-0.85. Steel can be used in the electrical and gas industry. 2 tab.
Description
Изобретение относитс к металлургии сталей, в частности коррозионно- стойкой стали, используемой дл изготовлени высокопрочной коррозион- нойстонкой проволоки или ленты, эксплуатируемых в хлоридсодержащих средах , насыщенных сероводородом и углекислым газом.This invention relates to metallurgy of steels, in particular, corrosion-resistant steel, used to manufacture high-strength corrosion-resistant wire or tape, used in chloride-containing environments saturated with hydrogen sulfide and carbon dioxide.
Цель изобретени - повышение стойкости против охрупчивани в хлорид-, содержащем насыщенном растворе сероводорода и углекислого газа, гор чей пластичности при сохранении уровн магнитной проницаемости, прочности и пластичности в холоднодеформированном состо нии, стойкости против коррозионного растрескивани в среде сероводорода оThe purpose of the invention is to increase the resistance against embrittlement in chloride-containing saturated solution of hydrogen sulfide and carbon dioxide, hot plasticity while maintaining the level of magnetic permeability, strength and ductility in a cold deformed state, resistance to corrosion cracking in hydrogen sulfide.
Высока коррозионна стойкость стали обусловливает строгие требовани к ее структуре. Если сумма хромового и никелевого эквивалентовThe high corrosion resistance of the steel imposes strict requirements on its structure. If the sum of chrome and nickel equivalents
со соwith so
будет меньше 30,0, в структуре стали образуетс мартенсит, что приведет к снижению ее коррозионной стойкости . При коэффициенте К 0,58- 0,85 меньше 0,58 структура стали будет содержать в основном феррит, что приведет к резкому снижению ее коррозионной стойкости и значительному охрупчиванию; при коэффициенте К большем 0,85 сталь в силу незначительного содержани ферритной составл ющей будет иметь недостаточный уровень магнитной проницаемости.will be less than 30.0, martensite is formed in the steel structure, which will lead to a decrease in its corrosion resistance. When the coefficient K 0.58- 0.85 is less than 0.58, the steel structure will contain mostly ferrite, which will lead to a sharp decrease in its corrosion resistance and significant embrittlement; when the coefficient K is greater than 0.85 steel, due to the insignificant content of the ferritic component, there will be an insufficient level of magnetic permeability.
В лабораторных услови х выплавл ют несколько опытных плавок сталей, химический состав которых приведен в табл. 1 оUnder laboratory conditions, several experimental heats of steel are melted, the chemical composition of which is given in Table. 1 o
Сталь выплавл ют в открытых индукционных печах. Деформируемость стали при ковке на заготовку и получении катанки удовлетворительна . Температурный интервал гор чей деформации 900-1200 0. Испытани на определение чисел скручиваний до разрушени при 1150°С провод т на установке СМЭГ-10 т при посто нной скорости вращени активного захвата 60 об./мин. Холодную деформацию стали осуществл ют волочением проволоки диаметром 1,0 мм с суммарным обжатием 75% после закалки с 1050°С в воду. Структура стали после закалки: 50-80% аустенита и 20-50% феррита . Магнитную проницаемость определ ют на баллистической установке дифференциальным методом в магнитном поле 39,8-Ю3 А/м (500 Э). Пластичность проволочных образцов оценивают по числу скручиваний. Стойкость к охрупчиванию в среде, содержащей и С0а, оценивают путем сравнивани чисел скручивани до разрушени проволочных образцов в состо нии поставки и после их выдержки в одно- мол рном растворе NaCl, через который продувают сероводород и диоксид углерода (рН 3,2-3,3) под давлением 0,1 МПа (1 атм). Предварительно автоклав с раствором продувают азотом дл удалени кислорода.Steel is smelted in open induction furnaces. The deformability of steel when forging a billet and obtaining rod is satisfactory. The temperature range of hot deformation is 900-1200 0. The tests for determining the number of twists to fracture at 1150 ° C are carried out on an SMEG-10 t unit at a constant rotational speed of active grip of 60 rpm. Cold deformation of the steel is carried out by drawing a wire with a diameter of 1.0 mm with a total reduction of 75% after quenching from 1050 ° C to water. The structure of the steel after quenching: 50-80% austenite and 20-50% ferrite. Magnetic permeability is determined on a ballistic installation by a differential method in a magnetic field of 39.8-10 A / m (500 Oe). The ductility of wire samples is estimated by the number of twists. The resistance to embrittlement in the medium containing and C0a is evaluated by comparing the twist numbers before the wire samples break down in the delivery state and after they are aged in a single molar NaCl solution through which hydrogen sulfide and carbon dioxide are blown (pH 3.2-3, 3) under pressure of 0.1 MPa (1 atm). The autoclave with the solution is pre-purged with nitrogen to remove oxygen.
Полученные результаты испытаний представлены в табл. 2.The obtained test results are presented in table. 2
Из табл. 2 видно, что при более высокой прочности и пластичности и аналогичном уровне магнитной проницаемости стойкость против охрупчи- вани в среде 1М NaCl + + С0г стали предлагаемого состава (сталиFrom tab. 2 that at higher strength and ductility and a similar level of magnetic permeability, resistance to embrittlement in the medium of 1 M NaCl + + C0g steel of the proposed composition (steel
№№ 1-7) выше по сравнению с известной сталью (№ 8). Степень охрупчи- вани стали не превышает 7%. Степень охрупчивани стали без кальци (№ 11) также остаетс на достаточно низком уровне, однако при ее гор чей деформации на слитках имеет место образование гор чих трещин ввидуNos. 1-7) is higher compared with the known steel (No. 8). The degree of steel embrittlement does not exceed 7%. The degree of embrittlement of steel without calcium (No. 11) also remains at a rather low level, however, when it is hot deformed, ingots form hot cracks due to
недостаточной гор чей пластичности. Следовательно, в холоднодеформиро- ванном состо нии предлагаема сталь по сравнению с известной при сохранении прочности и пластичности и анаr логичном уровне магнитной проницаемости обладает более низкой склонностью к образованию гор чих трещин (более высокой гор чей пластичностью) и существенно более высокой стойкоQ стью против охрупчивани в хлорид- содержащих средах, насыщенных сероводородом и диоксидом углерода.insufficient hot plasticity. Consequently, in the cold-deformed state, the proposed steel, compared to the known, while retaining strength and ductility and similar level of magnetic permeability, has a lower tendency to hot cracks (higher hot ductility) and a significantly higher resistance to embrittlement. chloride-containing environments saturated with hydrogen sulfide and carbon dioxide.
Предложенна сталь технологична при гор чей и холодной деформации иThe proposed steel is technological for hot and cold deformation and
5 рекомендуетс дл ИЗГОТОЕпени высокопрочной коррозионностойкой проволоки или ленты, характеризующихс необходимой магнитной проницаемостью и не склонных к охрупчиванию в хлод ридсодержащих средах, насыщенных HaS и С0а.5 is recommended for the fabrication of high-strength corrosion-resistant wire or tape, which is characterized by the required magnetic permeability and is not prone to embrittlement in cold-containing media saturated with HaS and Co.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884471109A SU1571099A1 (en) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | Corrosion-resistant steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884471109A SU1571099A1 (en) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | Corrosion-resistant steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1571099A1 true SU1571099A1 (en) | 1990-06-15 |
Family
ID=21394277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884471109A SU1571099A1 (en) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | Corrosion-resistant steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1571099A1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2167953C2 (en) * | 1996-09-19 | 2001-05-27 | Валентин Геннадиевич Гаврилюк | High-strength stainless steel |
| RU2203342C2 (en) * | 2000-06-05 | 2003-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Carbon low-alloy steel for electrically welded tubes of higher corrosion resistance |
| RU2247171C2 (en) * | 1999-06-21 | 2005-02-27 | САНДВИК АБ (пабл) | Ferrite-austenite alloy and method of manufacturing pipes therefrom |
-
1988
- 1988-08-05 SU SU884471109A patent/SU1571099A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР 412282, кл. С 22 С 38/58, 1972. Авторское свидетельство СССР № 1447924, кл. С 22 С 38/44, 1987. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2167953C2 (en) * | 1996-09-19 | 2001-05-27 | Валентин Геннадиевич Гаврилюк | High-strength stainless steel |
| RU2247171C2 (en) * | 1999-06-21 | 2005-02-27 | САНДВИК АБ (пабл) | Ferrite-austenite alloy and method of manufacturing pipes therefrom |
| RU2203342C2 (en) * | 2000-06-05 | 2003-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Carbon low-alloy steel for electrically welded tubes of higher corrosion resistance |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2698235C1 (en) | Two-phase stainless steel and its manufacturing method | |
| US5286310A (en) | Low nickel, copper containing chromium-nickel-manganese-copper-nitrogen austenitic stainless steel | |
| CA1091477A (en) | Austenitic stainless steel | |
| JP3608743B2 (en) | Martensitic stainless steel with excellent hot workability and resistance to sulfide stress cracking | |
| EP0545753A1 (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| CN110462085A (en) | Martensitic stainless steel | |
| GB2075549A (en) | Ferritic stainless steel having good corrosion resistance | |
| US4450006A (en) | Martensitic stainless steel | |
| CN114086074B (en) | High-corrosion-resistance cold forging steel for ocean island reef and production method and heat treatment method thereof | |
| JP2791804B2 (en) | Martensitic stainless steel with high strength and excellent corrosion resistance | |
| SU1571099A1 (en) | Corrosion-resistant steel | |
| JP2742948B2 (en) | Martensitic stainless steel excellent in corrosion resistance and method for producing the same | |
| RU2409697C1 (en) | Corrosion resistant steel | |
| CN111961991A (en) | TRIP type duplex stainless steel with ultrahigh strength-elongation product and preparation method thereof | |
| JPWO2021065262A1 (en) | Stainless steel seamless steel pipe and its manufacturing method | |
| JPH07233452A (en) | Ferritic stainless steel with excellent magnetic properties | |
| JP2742949B2 (en) | Martensitic stainless steel excellent in corrosion resistance and method for producing the same | |
| JPH0379741A (en) | Steel with excellent rolling fatigue properties | |
| JPS59159974A (en) | Ferritic chrome stainless steel | |
| EP0713924B1 (en) | Corrosion-resistant spring steel | |
| SU1447924A1 (en) | Rust-proof steel | |
| JPH09291351A (en) | High silicon steel sheet excellent in workability and method of manufacturing the same | |
| JP2745070B2 (en) | Martensitic stainless steel having high strength and excellent corrosion resistance and method for producing the same | |
| CN112662947A (en) | Steel for resisting industrial atmospheric corrosion and preparation method thereof | |
| JP2016169405A (en) | Stainless steel sheet and manufacturing method therefor |