SU1318265A1 - Dust collector for cleaning cupola gases - Google Patents
Dust collector for cleaning cupola gases Download PDFInfo
- Publication number
- SU1318265A1 SU1318265A1 SU853984581A SU3984581A SU1318265A1 SU 1318265 A1 SU1318265 A1 SU 1318265A1 SU 853984581 A SU853984581 A SU 853984581A SU 3984581 A SU3984581 A SU 3984581A SU 1318265 A1 SU1318265 A1 SU 1318265A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- dust collector
- mixing chamber
- dust
- nozzles
- cleaning
- Prior art date
Links
- 239000000428 dust Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 34
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 7
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 claims description 6
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 claims description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 abstract 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010409 ironing Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Separation Of Particles Using Liquids (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к мокрой очистке от пыли, может быть использовано в литейном производстве и обеспечивает повышение эффективности очистки и охлаждени газов. В пылеуловителе имеютс полый водоохлаждаемый отражатель 8 и насадок Вентури 9, размещенные с образованием проходного канала 10. В насадке 9 расположены сопла Лавал 18 дл подачи орошающей жидкости, при этом площадь сечени проходного канала (S -JiDH), образованного двум секци ми, равна 3-4 плоОтёоЗ шлама (Л J3 со 00 Is:) О5 ел 15The invention relates to the wet cleaning of dust, can be used in the foundry industry and provides an increase in the efficiency of cleaning and cooling gases. The dust collector has a hollow water-cooled reflector 8 and Venturi nozzles 9 placed to form a through passage 10. In the nozzle 9, Laval nozzles 18 are located for supplying irrigating fluid, and the cross section of the through channel (S-JiDH) formed by two sections is 3 -4 sludge discharge (L J3 from 00 Is :) O5 ate 15
Description
щад м входного сечени камеры 12 смешени трубы Вентури. При этом желательно, чтобы высота проходного канала (Н) составл ла 0,75-1 диаметра выходного сечени камеры смешени , а отношение плошади выходного сечени камеры, смешени к.суммарной плош.ади выходных сечений установленных сопел Лавал составл ло 100-110, что обеспечивает оптимальные режимы эжекции газов. Целесообразно, чтобы отношение угла сужени приемной камеры к углу сужени камеры смешени составл ло 1,3-1,5, что способствует минимальным гидравлическим потер м в пылеуловителе. Кроме того, целесообразно, чтобы рассто 1Spare m of the input section of the chamber 12 of the Venturi tube. At the same time, it is desirable that the height of the flow channel (H) is 0.75-1 of the diameter of the outlet section of the mixing chamber, and the ratio of the area of the outlet section of the chamber, mixing the total area of the output sections of the installed Lawal nozzles, is 100-110, which is provides the optimum modes of ejection of gases. It is advisable that the ratio of the angle of narrowing of the receiving chamber to the angle of narrowing of the mixing chamber is 1.3-1.5, which contributes to minimal hydraulic losses in the dust collector. In addition, it is advisable to distance 1
Изобретение относитс к мокрой очистке ваграночных газов от пыли и может быть использовано в литейном производстве.The invention relates to the wet cleaning of cupola gases from dust and can be used in the foundry industry.
Цель изобретени - повыщение эффективности охлаждени и очистки газов от мелкодисперсных фракций пыли.The purpose of the invention is to increase the efficiency of cooling and gas purification from fine dust fractions.
На чертеже изображен пылеуловитель, общий вид.The drawing shows a dust collector, a general view.
Мокрый пылеуловитель дл очистки ваграночных газов содержит цилиндрический корпус 1, имеющий наклонное днище 2 с отводным патрубком 3 дл шлама, входной патрубок 4, выходной патрубок 5.The wet dust collector for cleaning cupola gases comprises a cylindrical body 1 having an inclined bottom 2 with a branch pipe 3 for sludge, an inlet pipe 4, and an outlet pipe 5.
Дл предотвращени выноса капель предусмотрен простой по конструкции жа- люзийный каплеуловитель 6, который одновременно служит дополнительной ступенью очистки. Уловленна на уголках пыль удал етс путем смыва их жидкостью при помощи форсунки 7, расположенной над жалю- зийным каплеуловителем 6.In order to prevent the drift from escaping, there is a simplely designed ironing drip catcher 6, which also serves as an additional cleaning step. The dust caught on the corners is removed by flushing them with a liquid using a nozzle 7 located above the foam droplet 6.
В корпусе расположен полый водоохлаж- даемый отражатель 8. Пылеуловитель снабжен также насадкой 9 в виде трубы Вентури, установленной над отражателем 8 с образованием проходного канала 10. Труба Вентури состоит из приемной камеры 11, камеры 12 смешени и диффузора 13. Приемна камера 11 представл ет собой пространство между внутренней поверхностью усеченного конуса 14 и верхней частью отражател 8.A hollow water-cooled reflector 8 is located in the housing. The dust collector is also equipped with a nozzle 9 in the form of a Venturi tube mounted above the reflector 8 with the formation of a through-channel 10. The Venturi tube consists of a receiving chamber 11, a mixing chamber 12 and a diffuser 13. The receiving chamber 11 represents is the space between the inner surface of the truncated cone 14 and the upper part of the reflector 8.
Дл предварительного охлаждени и удалени крупных фракций пыли (подготовки газа) перед входом в приемную камеру равномерно по окружности установлены винтовые каскадные форсунки 15 подготовки 5 системы орошени , использующие воду из системы оборотного водоснабжени .For pre-cooling and removal of large fractions of dust (gas preparation), before entering the receiving chamber, evenly and circumferentially, helical cascade nozzles 15 for preparation 5 of the irrigation system were installed using water from the circulating water supply system.
ние от места ввода форсунок дл подготовки газа до приемной камеры составл ло 0,5 Н, где Н - высота проходного канала, что позвол ет равномерно производить орошение отход щих газов. Использование отражател и насадка в виде трубы Вентури в данной конструкции повышает турбулентность газового потока, при этом увеличиваетс количество мелкодисперсных капель и величина относительной скорости между взаимно действующими частицами пыли и орошающей жидкости, создава благопри тные услови дл повыщени эффективности очистки и охлаждени газов. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл.The distance from the point of entry of the gas treatment nozzles to the receiving chamber was 0.5 N, where H is the height of the flow channel, which allows for uniform irrigation of the exhaust gases. The use of a reflector and venture tube nozzle in this design increases the turbulence of the gas flow, while increasing the number of fine droplets and the relative velocity between the mutually operating dust particles and the spray liquid, creating favorable conditions for increasing the cleaning and cooling efficiency of the gases. 2 hp f-ly, 1 ill., 1 tab.
Камера 12 смешени имеет кольцевой зазор равного сечени по всей длине, образованный конфузором 16 и стационарно установленным обтекателем 17. Орошаю- г ща жидкость подаетс с помощью сопел Лавал 18.The mixing chamber 12 has an annular gap of equal section along the entire length, formed by a confuser 16 and a fixedly installed fairing 17. The irrigating liquid is supplied by means of Laval nozzles 18.
Мокрый пылеуловитель работает следующим образом.Wet dust collector works as follows.
Газы, образующиес при плавке чугуна в вагранке, поступают в мокрый пылеуло- 0 витель. Благодар отражателю 8 газы распредел ютс по сечению проходного канала 10. Выход ща с большой скоростью из сопел Лавал 18 орошающа жидкость создает эжектирующий эффект и засасы- 5 вает запыленные газы в приемную камеру И. Перед поступлением в приемную камеру происходит предварительное охлаждение пылегазового потока и насыщение его парами воды при орощении форсунками 15. Одновременно наблюдаетс выпадение крупных частиц пыли за счет изменени направлени движени газового потока и ут желени при соприкосновении с капл ми жидкости .The gases produced in the smelting of iron in the cupola enter the wet dust collector. Thanks to the reflector 8, the gases are distributed over the cross section of the passage channel 10. The irrigating liquid exiting the nozzles from the Laval 18 nozzles creates an ejecting effect and sucks the dusty gases into the receiving chamber I. Before entering the receiving chamber, the dust and gas flow is pre-cooled and saturated. its water vapor when irrigating with nozzles 15. At the same time, large particles of dust are observed due to a change in the direction of gas flow and an increase in contact with liquid droplets.
5 По мере подготовки газы поступают в камеру смещени и диффузор, где происходит коагул ци мелких фракций пыли ввиду наличи больщих относительных скоростей (100-150 м/с) между частицами и капл ми и интенсивное охлаждение газа. При выхо0 де из диффузора 13 скорость пылегазового потока падает и скоагулированные частицы выпадают под действием силы т жести. Окончательное осаждение капель и частиц пыли происходит в жалюзийном каплеуло- вителе 6.5 As preparation proceeds, gases enter the displacement chamber and diffuser, where coagulation of fine dust fractions takes place due to the presence of large relative velocities (100-150 m / s) between particles and drops and intensive cooling of the gas. At the exit from the diffuser 13, the velocity of the dust-gas flow drops and the coagulated particles fall out under the action of gravity. The final sedimentation of droplets and dust particles occurs in the louver drip catcher 6.
00
5five
Соотношение высоты проходного канала и диаметра выходного сечени камеры смещени , а также площади выходного сечени камеры смещени и суммарной площади выходных сечений установленных сопел Лавал при заданных давлени х орощаю- щей жидкости и очищаемого газа определ ют оптимальные режимы эжекции газа. При отнощении указанных величин соответственно менее 0,75 и 100 уменьщаетс эффективность эжекции газов и часть газов проходит через кольцевой зазор между корпусом и обтекателем, снижа эффект пылеулавливани . При увеличении указанных отнощении соответственно более 1 и 110 наблюдаетс повыщение эжекции газов, вызывающее значительный подсос в зоне завалочного окна.The ratio of the height of the flow channel and the diameter of the output cross section of the displacement chamber, as well as the area of the output cross section of the displacement chamber and the total area of the output cross sections of installed Laval nozzles at given pressures of the irrigating liquid and the gas to be purified, determines the optimal gas ejection modes. When the ratio of these values is less than 0.75 and 100, respectively, the efficiency of ejection of gases decreases and some of the gases pass through the annular gap between the casing and the fairing, reducing the effect of dust collection. With an increase in these ratios, respectively, more than 1 and 110, an increase in the ejection of gases is observed, causing a significant suction in the zone of the charging port.
При отнощении угла сужени приемной камеры к углу сужени камеры смещени 1,3-1,5 имеют место минимальные гидравлические потери в пылеуловителе. При увеличении соотношени более 1,3-1,5 наблюдаетс уменьщение гидравлического сопротивлени , однако при этом снижаетс эффективность охлаждени и очистки. УменьОтношение площади сечени проходного канала (), образованного двум секци ми к площади входного сечени камеры смешени трубы Вентури (площадь живого проходного сечени )When the angle of the receiving chamber is narrowed to the angle of the narrowing of the displacement chamber 1.3-1.5, there is a minimum hydraulic loss in the dust collector. With an increase in the ratio of more than 1.3-1.5, a decrease in the hydraulic resistance is observed, however, the cooling and cleaning efficiency decreases. Decrease the ratio of the cross-sectional area of the passage channel (), formed by two sections to the area of the inlet section of the mixing chamber of the Venturi tube (the area of the living passage section)
Отношение высоты проходного канала (Н) к диаметру выходного сечени камеры смещени The ratio of the height of the flow channel (H) to the diameter of the output section of the displacement chamber
Отношение площади выходного сечени камеры смешени к суммарной площади выходных сечений установленных сопел Лавал The ratio of the area of the output section of the mixing chamber to the total area of the output sections of the installed Laval nozzles
Отношение угла сужени приемной камеры к углу сужени камеры смешени The ratio of the angle of narrowing of the receiving chamber to the angle of narrowing of the chamber
Отношение рассто ни от места ввода форсунок дл подготовки газа до приемной камеры к высоте проходного каналаThe ratio of the distance from the point of entry of the nozzles for gas preparation to the receiving chamber to the height of the flow channel
00
щение соотнощений приводит к значительному увеличению обратных токов очищаемых газов около стенок приемной камеры и камеры смещени и, как следствие этого, к повыщению гидравлического сопротивлени пылеуловител .The ratio development leads to a significant increase in the reverse currents of the purified gases near the walls of the receiving chamber and the displacement chamber and, consequently, to an increase in the hydraulic resistance of the dust collector.
Площадь сечени проходного канала 10 составл ет 3-4 площади входного сечени (живого) камеры 12 смещени , что обеспечивает при соблюдении остальных параметров наиболее высокий эффект очистки , а форсунки 15 подготовки установлены на входе в проходной канал 10 на половине его высоты, что обеспечивает равномерное орощение газа. Вли ние указанных параметров на степень очистки и охлаждени газов охарактеризовано в таблице.The cross-sectional area of the passage channel 10 is 3-4 areas of the inlet cross section of the (living) displacement chamber 12, which ensures that the remaining parameters are characterized by the highest cleaning effect, and the preparation nozzles 15 are installed at the entrance to the passageway 10 at half its height, which ensures uniform gas irrigation. The effect of these parameters on the degree of purification and cooling of gases is described in the table.
Дл обосновани выбора соотнощени в таблице приведены результаты испытаний предлагаемого пылеуловител при расходе 0 очищаемых газов 2700-4000 м /ч, начальной запыленности 2,7-4,7 г/м, величине удельного орошени 0,1-0,6 л/м и начальной температуре очищаемого газа (Т нач) 570-700°С.In order to justify the choice of the ratio, the table shows the results of tests of the proposed dust collector at a flow rate of 0 purified gases of 2,700–4,000 m / h, initial dust content of 2.7–4.7 g / m, specific irrigation value 0.1–0.6 l / m and the initial temperature of the gas to be purified (T early) is 570-700 ° C.
5five
0-2930-293
3-497,73-497.7
595595
0,5920.592
0,75-197,10.75-197.1
1,3901,390
97909790
00-11096,700-11096,7
15891589
0,7940.794
,3-1,597,9, 3-1,597,9
1,7901,790
0,495,70.495.7
0,598,70.598.7
0,7930.793
7979
8585
8181
7777
8383
8080
8080
8787
8080
7979
8585
8080
8383
85,785.7
8181
Использование насадка в виде трубы Вентури в сочетании с отражателем 8 в предлагаемой конструкции повышает турбулентность газового потока, при этом увеличиваетс количество мелкодисперсных капель и величина относительной скорости между взаимодействующими частицами пыли и орошающей жидкости. В камере 12 смешени происходит вторичное дробление капель под действием потока. Совокупность указанных факторов увеличивает поверхность контакта фаз и соответственно обеспечивает повышение эффективности очистки и охлаждени газов.The use of a nozzle in the form of a Venturi tube in combination with the reflector 8 in the proposed design increases the turbulence of the gas flow, while increasing the number of fine droplets and the relative velocity between the interacting particles of dust and irrigating fluid. In the mixing chamber 12, the secondary fragmentation of the droplets under the action of flow occurs. The combination of these factors increases the contact surface of the phases and, accordingly, provides an increase in the efficiency of cleaning and cooling of gases.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853984581A SU1318265A1 (en) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | Dust collector for cleaning cupola gases |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853984581A SU1318265A1 (en) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | Dust collector for cleaning cupola gases |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1318265A1 true SU1318265A1 (en) | 1987-06-23 |
Family
ID=21208089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU853984581A SU1318265A1 (en) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | Dust collector for cleaning cupola gases |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1318265A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4915712A (en) * | 1987-05-05 | 1990-04-10 | Aerequipment Engineers, Inc. | Evaporative gas cooling system and method |
-
1985
- 1985-10-21 SU SU853984581A patent/SU1318265A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 355970, кл. В 01 D 47/06, 1971. Авторское свидетельство СССР № 929175, кл. В 01 D 47/06, 1980. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4915712A (en) * | 1987-05-05 | 1990-04-10 | Aerequipment Engineers, Inc. | Evaporative gas cooling system and method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3140163A (en) | Apparatus for cleaning gases | |
| RU2056136C1 (en) | Separator | |
| SU1318265A1 (en) | Dust collector for cleaning cupola gases | |
| US3054244A (en) | Gas-material separator | |
| RU2063787C1 (en) | Apparatus for gas stream purification | |
| SU560630A1 (en) | Gas cleaning device | |
| RU2184783C1 (en) | Apparatus for sulfitation of sugar house waste liquids | |
| SU1443940A1 (en) | Drop collector | |
| RU2844290C1 (en) | Centrifugal-bubbling apparatus | |
| SU899096A1 (en) | Wet dust trap | |
| SU1437080A2 (en) | Dust trap | |
| SU1489810A1 (en) | Device for cooling and cleaning gas | |
| SU1130381A1 (en) | Turbulent purification device | |
| SU865347A1 (en) | Gas scrabbing device | |
| SU865346A1 (en) | Dust trap | |
| SU967521A1 (en) | Turbulence wet dust separator | |
| SU1001986A1 (en) | Vortex-type apparatus for treating gases | |
| SU927279A1 (en) | Apparatus for gas scrubbing | |
| SU1583150A1 (en) | Dust trap for cleaning cupola gases | |
| RU2027483C1 (en) | Flue gas cleaning device | |
| SU942787A2 (en) | Apparatus for cleaning gas | |
| SU1219120A1 (en) | Dust trap | |
| SU1411551A1 (en) | Wet-type dust collector of blast cupola | |
| SU395102A1 (en) | DEVICE FOR WET GAS CLEANING --- 't .'- 4l | |
| SU782843A1 (en) | Wet dust trap |