SU1381185A1 - Method of processing pyrrotine polymetalic material - Google Patents
Method of processing pyrrotine polymetalic material Download PDFInfo
- Publication number
- SU1381185A1 SU1381185A1 SU864078263A SU4078263A SU1381185A1 SU 1381185 A1 SU1381185 A1 SU 1381185A1 SU 864078263 A SU864078263 A SU 864078263A SU 4078263 A SU4078263 A SU 4078263A SU 1381185 A1 SU1381185 A1 SU 1381185A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- pulp
- precipitation
- pyrrhotite
- concentrate
- autoclave
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims description 8
- 229910052952 pyrrhotite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 40
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 20
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims abstract description 17
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 claims abstract description 15
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000005188 flotation Methods 0.000 claims abstract description 6
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 claims abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 15
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 8
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 6
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims description 3
- 102100035475 Blood vessel epicardial substance Human genes 0.000 claims 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 101001094636 Homo sapiens Blood vessel epicardial substance Proteins 0.000 claims 1
- 101000608194 Homo sapiens Pyrin domain-containing protein 1 Proteins 0.000 claims 1
- 101000595404 Homo sapiens Ribonucleases P/MRP protein subunit POP1 Proteins 0.000 claims 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 claims 1
- 235000014413 iron hydroxide Nutrition 0.000 claims 1
- NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L iron(ii) hydroxide Chemical class [OH-].[OH-].[Fe+2] NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 abstract description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 7
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 26
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 25
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 3
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к области гидрометаллургии ферросульфидных полиметаллических материалов, в частности к извлечению т желых цветных металлов и серы из пирротинового сырь . Цель изобретени - удешевление процесса при повышении извлечени элементарной серы в концентрат. В предлагаемом способе осуществл ют автоклавно-окислительное выщелачивание пирротинового полиметаллического материала и осаждение сульфидов цветных металлов из раствора окисленной пульпы с добавкой на осаждение пульпы со степенью разложени пирротина 60-80% в количестве 15-35 об.% к пульпе, поступившей с вьш;елачивани на осаждение. При этом осаждение ведут ., поддержива в пульповой смеси рН 3,6-4,2 подачей в нее порошкообразного портландцементного продукта, после чего осуществл ют доосаждение цветных металлов металлическим реагентом и выделение сульфидов и элементарной серы во флотоконцентрат. 2 з.п. ф-лы, 3 табл. i «ЛThis invention relates to the field of hydrometallurgy of ferrosulfide polymetallic materials, in particular, to the recovery of heavy non-ferrous metals and sulfur from pyrrhotite raw materials. The purpose of the invention is to reduce the cost of the process while increasing the recovery of elemental sulfur in the concentrate. In the proposed method, the autoclave-oxidative leaching of the pyrrhotite polymetallic material and the precipitation of non-ferrous sulphides from the solution of the oxidized pulp with the addition of pulp precipitation with the degree of decomposition of pyrrhotite 60-80% in the amount of 15-35% by volume to the pulp that has passed down; on precipitation. At the same time, the precipitation is carried out, maintaining the pH in the pulp mixture of 3.6-4.2 by feeding the powdered portland cement product into it, after which the non-ferrous metals are precipitated with a metal reagent and the sulfides and elemental sulfur are released into the flotation concentrate. 2 hp f-ly, 3 tab. i "L
Description
со 00from 00
сх елc eat
Изобретение относитс к гидрометаллургии ферросульфидных полиметаллических материалов, в частности к извлечению т желых цветных металлов и серы из пирротинового сырь .This invention relates to the hydrometallurgy of ferrosulfide polymetallic materials, in particular to the recovery of heavy non-ferrous metals and sulfur from pyrrhotite raw materials.
Цель изобретени - удешевление процесса при повышении извлечени элементарной серы в концентрат, а также повышение производительности и снижение содержани железа во фло- токонцентрате.The purpose of the invention is to reduce the cost of the process while increasing the recovery of elemental sulfur in the concentrate, as well as increasing productivity and reducing the iron content in the flotation concentrate.
Пример 1 (по известному способу ) . В качестве исходного продукта используют пирротиновый концентрат следующего состава, %: никель 2,55; медь 1,22; железо 49,11; сера 30,55; пирротин 68,84; магнетит А, 98; поро- дообразуюп ие 15,2.Example 1 (by a known method). As the initial product, pyrrhotite concentrate of the following composition is used,%: nickel 2.55; copper 1.22; iron 49.11; sulfur 30.55; pyrrhotite 68.84; magnetite A, 98; breed 15.2.
Исходный пирротиновый концентрат указанного состава в виде водной пульпы с Ж:Т 1,5 подают насосом в четырехсекционный полупромышленный автоклав общим объемом 1,74 м, в котором осуществл ют вьпцелачивание исходного продукта при температуре 130+5°С и давлении кислорода 0,9ати Производительность автоклава по твердому пульпы питани составл ет 200 кг/ч, что соответствует удель- ной производительности выщелачивани 0,570 т/м -ч. За среднее врем пребывани материала на выщелачивании 3 ч степень разложени пирротина составл ет 95,5%, Окисленную пульпу пос ле выщелачивани собирают в емкости дл усреднени состава дл последующей переработки. Состав пульпы после выщелачивани в твердом, %: никель 0,84; медь 0,63; железо 41,0; сера обща 23,0, в т,ч, сера элементарна 18,7; в жидком, г/л; никель 11,73; медь 3,71; железо 16,2; сера 31,3, рИ 1,55, Осаждение сульфидов цветных металлов из пульпы после выщелачива- НИН в реакторе из нержавеющей стали емкостью 80 л, оборудованном обогревом и механическим перемешиванием. Количество загруженной окисленной пульпы указанного состава 50 л, в т,ч, твердого - 34 кг, раствора - 40,5 л. Загруженную пульпу при перемешивании нагревают до 90°С, Затем в эту пульпу добавл ют 5,0 л (или 10 об,%) пульпы из 4-й секции автоклава выщелачивани , котора по данным химического анализа содержит 0,52 г/л несв занного кислорода и 3,6 вес,% в твердом пирротина, чтоThe initial pyrrhotite concentrate of the indicated composition in the form of an aqueous pulp with L: T 1.5 is pumped into a four-section semi-industrial autoclave with a total volume of 1.74 m, in which the target product is selectively implanted at a temperature of 130 + 5 ° C and an oxygen pressure of 0.9 of an autoclave for solid feed slurry is 200 kg / h, which corresponds to a specific leaching capacity of 0.570 t / m-h. During the average leaching time of the material for 3 hours, the degree of decomposition of pyrrhotite is 95.5%. After the leaching, the oxidized pulp is collected in a tank for averaging the composition for further processing. The composition of the pulp after leaching in solid,%: Nickel 0.84; copper 0.63; iron 41.0; sulfur is 23.0, t, h, sulfur is elemental 18.7; in liquid, g / l; nickel 11.73; copper 3.71; iron 16.2; sulfur 31.3, pI 1.55, Deposition of non-ferrous sulphides from pulp after leaching — NIN in an 80-liter stainless steel reactor equipped with heating and mechanical agitation. The amount of loaded oxidized pulp of the indicated composition is 50 l, t, h, solid - 34 kg, solution - 40.5 l. The loaded pulp is heated to 90 ° C with stirring. Then 5.0 l (or 10 vol.%) Of the pulp from the 4th leaching section of the autoclave is added to the pulp, which according to chemical analysis contains 0.52 g / l of unbound oxygen and 3.6% by weight in solid pyrrhotite, which
соответствует степени разложени пирротина 93,5%, и смесь перемешивают . Добавку кислородсодержащей пульпы на осаждение осуществл ют непосредственно из автоклава по трубчатой линии, заглубленной в слой пульпы в реакторе осаждени , регулиру расход добавки игольчатым вентилем. С момента подачи добавки отсчитывают врем осаждени . Перемешивание смеси при указанной температуре ведут в течение 30 мин, поддержива рН около 3,6 периодической подачей в пульповуто смесь известн ка (в виде водной пульпы с Ж:Т 3,0), Общий расход известн ка за указанное врем 1,3 кг по твердому, что соот- ветстЕ;ует его удельному расходу 40 кг/т исходного пирротинового материала . Через 30 мин с начала опыта по осаждению суммарное содержание цветных металлов в растворе пульпы (никель 4- медь) составл ет 5,07 г/л. Дл доосаждени цветных металлов до требуб:мой глубины (0,2 г) в пульпу добавл ют порошок металлического реагента D количестве 0,65 кг. Используют измельченные металлизованные окатыии с содержанием железа общего 92%, в т.ч, железа металлического 81,7%. Указанное количество железного порошка на доосаждение цветных металлов соответствует его удельному расходу 19,5 кг/т исходного пирротинового материала. По прошествии общего времени осаждени 1 ч опыт прекращают , отбирают пробу дл химического анализа и 1 л пульпы дл лабораторной флотации. По результатам химического анализа и измерени м рассчитывают баланс процесса.corresponds to the degree of decomposition of pyrrhotite 93.5%, and the mixture is stirred. The addition of oxygen-containing pulp to the precipitation is carried out directly from the autoclave through a tubular line embedded in the pulp layer in the precipitation reactor, adjusting the consumption of the additive with a needle valve. From the moment the additive is added, the deposition time is counted. Mixing the mixture at the specified temperature is carried out for 30 minutes, maintaining the pH at about 3.6 by periodically feeding limestone into the pulp mixture (in the form of an aqueous pulp with F: T 3.0). The total lime consumption for the indicated time is 1.3 kg solid, which corresponds to its specific consumption of 40 kg / t of the initial pyrrhotite material. After 30 minutes from the start of the precipitation experiment, the total content of non-ferrous metals in the pulp solution (nickel 4-copper) is 5.07 g / l. To pre-precipitate non-ferrous metals to requirements: my depth (0.2 g) metal powder D in an amount of 0.65 kg is added to the pulp. Shredded metallized okii with a total iron content of 92% are used, including iron metallic 81.7%. The specified amount of iron powder for the deposition of non-ferrous metals corresponds to its specific consumption of 19.5 kg / t of the starting pyrrhotite material. After a total precipitation time of 1 hour, the experiment was stopped, a sample was taken for chemical analysis and 1 liter of pulp for laboratory flotation. According to the results of chemical analysis and measurements, the process balance is calculated.
Результаты осаждени и флотационного разделени продуктов, а также технолсзгические показатели процесса переработки представлены в табл, 1 и 3,The results of sedimentation and flotation separation of products, as well as the technological indicators of the processing process are presented in Table 1 and 3.
П р и м е р 2 (по предлагаемому способу). Исходна окисленна пульпа- после выщелачивани , последовательность и услови осаждени , а также количество добавки на осаждение содержащей несв занный кислород и не- доразложенный пирротин автоклавной пульпы такие же, как в примере 1. Отличие состоит в том, что содержание недоразложенного пирротина в пульпе добавки 25,4%, что соответствует степени разложени пирротинаPRI me R 2 (the proposed method). The initial oxidized pulp after leaching, the sequence and conditions of precipitation, as well as the amount of additive to precipitate containing unbound oxygen and non-decomposed pyrrhotite of autoclave pulp are the same as in Example 1. The difference is that the underdeveloped pyrrhotite in the pulp of the additive is 25 , 4%, which corresponds to the degree of decomposition of pyrrhotite
60%. Пульпу добавки с neno.nnciM степенью разложени пирротина отбирают из 1-й секции автоклара Р начальном цикле вьш1елачивани . Кроме того,дл регулировани рИ на первой стадии осаждени в качестве кальцийсодержа- щего продукта используют порошкооб- разньй портландцементный клинкер. Состав клинкера, %: СаО 65,6; Fe jO, 4,04; Al,0j 4,58; MgO 1,07; SiO-, 21,79, средн толщина помола 30 мкм Через 30 мин с начала процесса осаждени (окончание 1-й стадии) содержание цветных металлов в растворе 4,91 г/л. Расход железного порошка на доосаждение цветных металлов из раствора на 2-й стадии процесса составл ет 19,0 кг/т исходного пирроти- нового материала. Производительность процесса переработки по исходному пирротиновому концентрату на выщелачивание составл ет (с учетом вывода на осаждение 10 об,% материала в начальном цикле выщелачивани ) 0,633т /м -ч. Результаты опыта приведены в табд. 2 и 3.60%. The pulp of the additive with the degree of decomposition of pyrrhotite neno.nnciM is selected from the 1st section of the autoclave P in the initial cycle of the leaching. In addition, powdered Portland cement clinker is used as a calcium-containing product to control the pI in the first deposition stage. Composition of clinker,%: CaO 65.6; Fe jO, 4.04; Al, 0j 4.58; MgO 1.07; SiO-, 21.79, average grinding thickness 30 µm. After 30 min from the beginning of the deposition process (end of stage 1), the content of non-ferrous metals in the solution is 4.91 g / l. The consumption of iron powder for the deposition of non-ferrous metals from solution at the 2nd stage of the process is 19.0 kg / ton of the starting pyrrhotine material. The processing capacity of the initial pyrrhotite concentrate for leaching is (taking into account the withdrawal of 10 vol.% Of the material in the initial leaching cycle), 0.633 t / m-h. The results of the experiment are given in tab. 2 and 3.
П р и м е р 3. Услови опыта, а также вид и расход кальцийсодержаще- го продукта, аналогичны примеру 2. Отличие состоит в том, что добавку автоклавной пульпы на осаждение отбирают из 2-й секции выщелачивани , где степень разложени пирротина составл ет 80%. После 1-й стадии осаждени содержание цветных металлов в растворе составл ет 5,46 г/л. Расход железного порошка на доосаждение цветных металлов на 2-й стадии процесса составл ет 19,8 кг/т исходного пирротинового материала. Результаты опыта приведены в табл. 3.EXAMPLE 3 Experimental conditions, as well as the type and consumption of calcium-containing product, are similar to Example 2. The difference is that the addition of autoclave pulp for precipitation is taken from the 2nd leaching section, where the degree of decomposition of pyrrhotite is 80%. After the 1st deposition stage, the content of non-ferrous metals in the solution is 5.46 g / l. The consumption of iron powder for the deposition of non-ferrous metals in the 2nd stage of the process is 19.8 kg / ton of the starting pyrrhotite material. The results of the experiment are given in table. 3
П р и м е р 4. Услови опыта аналогичны примеру 3, но количество добавки автоклавной пульпы на осаждение больше и составл ет 40 об.%. Результаты опыта приведены в табл. 3.EXAMPLE 4 Experimental conditions are similar to Example 3, but the amount of autoclave pulp additive per precipitation is greater and is 40% by volume. The results of the experiment are given in table. 3
В примерах 5-8 варьируют количество добавки автоклавной пульпы на осаждение от 15 до 40 об.% при одинаковом содержании недоразложенного пирротина в добавке 23,4%, что соответствует степени разложени пирротина 60%. Результаты опытов показаны в табл. 3.In examples 5-8, the amount of autoclave pulp additive is varied for precipitation from 15 to 40 vol.% With the same content of underdeveloped pyrrhotite in addition of 23.4%, which corresponds to the degree of decomposition of pyrrhotite 60%. The results of the experiments are shown in table. 3
В опытах 9-11 варьируют количество добавки автоклавной пульпы на осаждение при посто нной степени разложени пирротина в добавл емойIn experiments 9-11, the amount of autoclave pulp additive is varied for precipitation with a constant degree of decomposition of pyrrhotite in the added
00
5five
00
5five
00
..
00
5five
00
5five
автоклавной пульпе 80%. Результаты опытов приведены в табл. 3.autoclave pulp 80%. The results of the experiments are given in table. 3
В примерах 12-14 при посто нном количестве добавки автоклавной пульпы на осаждение 25 об.% варьируют содержание недоразложенно1 о пирротина в добавке. Это достигаетс изменением производительности автоклавного вьш1елачивани и отбором автоклавной пульпы - добавки из разных точек автоклава. Результаты опытов приведены в табл. 3.In examples 12-14, at a constant amount of autoclave pulp additive for precipitation of 25 vol.%, The content of undecomposed1 of pyrrhotite in the additive varies. This is achieved by varying the productivity of autoclaving, leaching and selecting autoclave pulp - additives from different points of the autoclave. The results of the experiments are given in table. 3
В примерах 15-19 при практически одинаковом содержании недоразложенного пирротина в добавке и посто нном количестве добавки автоклавной пульпы на осаждение 25 об.% измен ют рН пульповой смеси на осаждение, что достигаетс изменением расхода клинкера от 29 до 86 кг/т исходного материала . Кроме того, в примерах 17- 19 увеличивают избыточное давление в слое заглубленной подачи добавки автоклавной пулЬпы на осаждение до 0,3 и 0,5 ати. Последнее достигают уплотнением крьпики реактора и подачей в воздушное пространство реактора инертного газа (азота) под избыточным давлением из баллона. Результаты опытов 15-19 показаны в табл.3.In Examples 15-19, with almost the same content of underdeveloped pyrrhotite in the additive and a constant amount of autoclave pulp additive, the pH of the pulp mixture per sedimentation changes to 25% by volume, which is achieved by varying the clinker consumption from 29 to 86 kg / ton of starting material. In addition, in Examples 17-19, the overpressure in the layer of the in-depth supply of the autoclave pulpy additive to the deposition is increased to 0.3 and 0.5 MPa. The latter is achieved by compaction of the staves of the reactor and the supply of inert gas (nitrogen) to the air space of the reactor under pressure from a cylinder. The results of experiments 15-19 are shown in table 3.
П р и м е р 20. Услови опыта, включа количество добавки автоклавной пульпы на осаждение, равное 25 об.%, степень разложени пирротина П добавке пульпы, а также избыточное давление в слое заглублени подачи добавки в пульпу на осаждение, аналогичны примеру 19. Отличие заключаетс в том, что в качестве каль- цийсодержащего продукта на осаждение задают портландцемент, который получают из портландцементного клинкера указанного состава с добавкой 5 вес.% к клинкеру гипса.EXAMPLE 20 Experimental conditions, including the amount of autoclave pulp additive per precipitation equal to 25 vol.%, The degree of decomposition of pyrrhotite P pulp additive, as well as the overpressure in the layer of penetration of the feed of the additive into the pulp for precipitation, similar to example 19. The difference lies in the fact that Portland cement is set as a calcium-containing product for precipitation, which is obtained from Portland cement clinker of the specified composition with the addition of 5 wt.% To gypsum clinker.
П р и м е р 21. Услови опыта, включа количество добавки автоклавной пульпы на осаждение и содержание недоразложенного пирротина в пульпе добавки, аналогичны примеру 20, но отобранную дл добавки на осаждение автоклавную пульпу предварительно дегазируют дл удалени из нее несв занного кислорода в течение 30 мин выдержкой этой пульпы под вакуумом, потом подают на осаждение. Результаты опыта даны в табл. 3.EXAMPLE 21 Experimental conditions, including the amount of autoclave pulp additive per precipitation and the amount of underdeveloped pyrrhotite in the pulp additive, are similar to Example 20, but the autoclave pulp was selected for the precipitation additive before degassing to remove unbound oxygen from it for 30 min extract this pulp under vacuum, then served on the precipitation. The results of the experiment are given in table. 3
П р и м е р 22. Услови опыта аналогичны примерам 19 и 20, но вEXAMPLE 22. Experimental conditions are similar to examples 19 and 20, but in
10ten
1515
2020
2525
качестве кальцийсодержащего продукта на осаждение с добавкой содержаей недоразложенный пирротин пульпы используют известн к. Результаты опыта даны в табл. 3.as a calcium-containing product for precipitation with the addition of underdeveloped pyrrhotite pulp used limestone. The results of the experiment are given in Table. 3
Из примеров 6-11 видно, что при проведении осаждени с добавкой содержащей несв занный кислород пульпы и кальцийсодержащего продукта при условии, что количестпо дополнительной пульпы составл ет 13-35 об.% и эта дополнительна пульпа содержит недоразложенный пирротин в количествах , соответствующих степени разложени пирротина 60-80%, а осаждение при этом ведут, поддержива в пуль- повой смеси рИ 3,6-4,2 подачей в нее в качестве кальпийсодержащего продукта портландцементный клинкер,достигаетс сокращение на 3,4-8,6 кг/т расхода дорогосто щего металлического реагента и повыщаетс на 1,0 - 4,6% извлечение элементарной серы в концентрат по сравнению с известным способом (пример 1).From examples 6-11, it can be seen that when the precipitation is carried out with the addition of pulp and calcium-containing product containing unbound oxygen, provided that the amount of additional pulp is 13-35% by volume and this additional pulp contains undecomposed pyrrhotite in amounts corresponding to the degree of pyrrhotine decomposition 60-80%, and at the same time, precipitation is carried out, maintaining 3.6-4.4 pI in the pulp mixture by supplying portland cement clinker as a kalpiy-containing product, a reduction of 3.4-8.6 kg / ton of consumption is achieved good meta The chemical reagent is increased by 1.0 - 4.6% and the extraction of elemental sulfur in the concentrate is compared with the known method (Example 1).
При содержании дополнительной пульпы с указанной степенью разложени пирротина 60-80%, добавл емой на осаждение, меньше 15 об.% (как в примерах 2 и 3, где количество добавки пульпы на осаждение Ю об.%) эффекта сокращени расхода металлического реагента и повышени извлечени серы элементарной в концентрат не наблюдаетс . При слишком больщом количестве добавки, превышающем 35 об.% (как в примерах 4 и 5), хо- , т и наблюдаетс некоторое сокращение расхода металлического реагента и увеличиваетс производительность процесса за счет увеличени объема переработки, однако это не сопровождаетс повышением извлечени элементарной серы в концентрат, а качество самого концентрата ухудшаетс из-за возрастани в нем содержани железа на 3,9-8,5 абс.%, что экономически нецелесообразно, так как дальнейша переработка концентрата с повьпленным содержа11ием железа удорожаетс .When the content of additional pulp with the specified degree of decomposition of pyrrhotite 60-80% added to the deposition, is less than 15 vol.% (As in examples 2 and 3, where the amount of pulp added for deposition is Yu vol.%) The effect of reducing the consumption of metal reagent and increasing no recovery of elemental sulfur in the concentrate is observed. When the amount of the additive is too large, exceeding 35% by volume (as in Examples 4 and 5), some decrease in the consumption of metal reagent is observed, and the productivity of the process increases due to an increase in processing volume, but this is not accompanied by an increase in the extraction of elemental sulfur in concentrate, and the quality of the concentrate itself deteriorates due to an increase in iron content by 3.9-8.5 abs.%, which is economically inexpedient, since further processing of the concentrate with iron content increases the cost .
К такому же отрицательному результату приводит снижение степени разложени пирротина в добавке пульпы менее 60%. В этом случае даже при оптимальном количестве добавки 25 об.% 55 (как в примере 12, где степень разложени пирротина 5Гэ%) содержание железа в концентрате возрастает доThe decrease in the degree of decomposition of pyrrhotite in the addition of pulp of less than 60% leads to the same negative result. In this case, even with the optimal amount of the additive of 25 vol.% 55 (as in Example 12, where the degree of decomposition of pyrrhotite 5 Ge%), the iron content in the concentrate increases to
30thirty
3535
4040
4545
5050
10ten
1515
2020
2525
, о м oh m
ьои55 3811856hoi55 3811856
20,8%, причем расход дорогосто щего металлического железа на осаждение по сравнению с известным способом (пример 1) практически не снижаетс .20.8%, and the consumption of expensive metallic iron for the deposition as compared with the known method (Example 1) practically does not decrease.
В случае превышени степени раз ложени пирротина в добавл емой на осаждение пульпе 80% (как в примере 14, где степень разложени пирротина 85%) количество активного пирротина в добавке недостаточно и сокращени расхода металлического реагента на осаждение практически тоже не наблюдаетс .If the degree of decomposition of pyrrhotine in the pulp added to precipitation is exceeded by 80% (as in Example 14, where the degree of decomposition of pyrrhotine is 85%), the amount of active pyrrhotite in the additive is insufficient and there is practically no reduction in the consumption of metal reagent for precipitation.
Из примеров 6-11, 13, 16 и 17 видно , что достижение положительного эффекта , заключающегос в снижении расхода дорогосто щего металлического реагента и повышении извлечени элементарной серы в концентрат, наблюдаетс , если подачей портландцементного клинкера на осаждение в пульповой смеси обеспечивают рН 3,6-4,2. В случае , если портландцементного продукта на осаждение подают недостаточно и рН пульповой смеси меньше значени 3,6 (как в примере 15, где рН пульповой смеси 3,36), то не наблюдают существенного сокращени металлического реагента на осаждение и нет повышени извлечени элементарной серы в концентрат по сравнению с известным способом (пример 1).From examples 6-11, 13, 16 and 17 it can be seen that achieving a positive effect, which consists in reducing the consumption of expensive metal reagent and increasing the recovery of elemental sulfur in the concentrate, is observed if the supply of portland cement clinker for precipitation in the pulp mixture provides a pH of 3.6 -4.2. If the portland-cement product is not sufficiently deposited and the pH of the pulp mixture is less than 3.6 (as in Example 15, where the pH of the pulp mixture is 3.36), then no significant reduction of the metallic reagent for precipitation is observed and there is no increase in recovery of elemental sulfur. concentrate compared with the known method (example 1).
Если портландцементного нейтрализатора подают на осаждение слищком много и значение рН пульповой смеси становитс больше 4,2 (как в примере 18, rf,e рН 4,35), то снижаетс извлечение цветных металлов в концентрат из-за увеличени потерь ценных металлов с гидратными хвостами, что неприемлемо .If a portland cement neutralizer is fed a lot on precipitation and the pH of the pulp mixture becomes more than 4.2 (as in example 18, rf, e pH is 4.35), the extraction of non-ferrous metals into the concentrate decreases due to an increase in losses of valuable metals with hydrated tails that is unacceptable.
Из сравнени примера 13 с примерами 17 и 19 с близкими значени ми экономии металлического реагента на осаждение и увеличени извлечени элементарной серы в концентрат видно , что увеличение избыточного давлени в слое заглублени подачи дополнительной пульпы на осаждение дает эффет снижени содержани железа в концентрате с 11,3 до 8,5%, что объ сн етс более длительным и Э({)фектив- ным воздействием на процесс растворенного в пульпе добавки несв занного кислорода. В примере 21 показано, что при отсутствии несв занногс} кислорода в пульпе добавки даже при оптимальном составе и количест пе пуль30From a comparison of example 13 with examples 17 and 19 with similar savings of metal reagent for deposition and an increase in extraction of elemental sulfur in the concentrate, an increase in the overpressure in the layer of penetration of the additional pulp for deposition results in reducing the iron content in the concentrate from 11.3 up to 8.5%, which is explained by a longer and E ({) effective effect on the process of the addition of unbound oxygen dissolved in the pulp. In example 21, it is shown that in the absence of unsatisfactory} oxygen in the pulp of the additive, even with an optimal composition and quantity of pulp
3535
4040
4545
5050
пы добавки пирротин тер ет осадитель ную способность, поэтому экономии дорогосто щего металлического реагента и повышени извлечени элементарной серы в концентрат нет по сравнению с известным способом (пример 1). Аналогична картина наблюдаетс ,если дл регулировани рН пульповой смеси на осаждение используют не портланд- цементный продукт, а известн к: из- за быстрой пассивации пирротина добавки не происходит осаждени сульфидов цветных металлов пирротина, поэтому экономии дорогосто щего реагента не наблюдаетс , а пассивированный пирротин лишь ухудшает ка- чество сульфидного концентрата.Pyrrhotite additive loses its precipitating ability, therefore there is no economy of costly metal reagent and an increase in the extraction of elemental sulfur in the concentrate compared to the known method (Example 1). A similar picture is observed if not portland cement product is used to adjust the pH of the pulp mixture for precipitation, but limestone: Because of the rapid passivation of the pyrrhotite additive, no deposition of nonferrous metal pyrrhotite sulfides occurs, therefore, there is no saving of expensive reagent, and passivated pyrrhotite is only degrades the quality of sulphide concentrate.
Примеры 6-11, 13, 16, 17, 19 и 20 показывают, что дополнительна подача на осаждение пульпы со степенью разложени пирротина 60-80% позвол ет , кроме указанных технико-экономических преимуществ, повысить производительность процесса в 1,33-1,53 раза аа счет увеличени объема переработки исходного пирротинового материала .Examples 6–11, 13, 16, 17, 19, and 20 show that an additional feed to the precipitation of pulp with a degree of decomposition of pyrrhotite of 60–80% allows, in addition to the indicated technical and economic advantages, to increase the productivity of the process by 1.33-1. 53 times aa increase in the processing volume of the source pyrrhotite material.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864078263A SU1381185A1 (en) | 1986-06-16 | 1986-06-16 | Method of processing pyrrotine polymetalic material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864078263A SU1381185A1 (en) | 1986-06-16 | 1986-06-16 | Method of processing pyrrotine polymetalic material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1381185A1 true SU1381185A1 (en) | 1988-03-15 |
Family
ID=21241664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU864078263A SU1381185A1 (en) | 1986-06-16 | 1986-06-16 | Method of processing pyrrotine polymetalic material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1381185A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2448171C2 (en) * | 2006-09-13 | 2012-04-20 | Инпар Текнолоджис Инк. | Extraction of metals from sulphide minerals |
-
1986
- 1986-06-16 SU SU864078263A patent/SU1381185A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Цветные металлы, 1983, № 12, с.1-4. Авторское свидетельство СССР № 1186673, кл. С 22 В 3/00, 1983. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2448171C2 (en) * | 2006-09-13 | 2012-04-20 | Инпар Текнолоджис Инк. | Extraction of metals from sulphide minerals |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4004991A (en) | Two-stage pressure leaching process for zinc and iron bearing mineral sulphides | |
| US5453253A (en) | Method of reprocessing jarosite-containing residues | |
| RU2023728C1 (en) | Method of extracting zinc, copper, lead and silver from zinc-iron-containing sulfide stock | |
| US3867268A (en) | Recovery of zinc from zinc sulphides by direct pressure leaching | |
| EA005959B1 (en) | A method for precipitating iron from a zinc sulphate solution as hematite | |
| AU2001278015B2 (en) | Processing elemental sulfur-bearing materials using high temperature pressure leaching for sulfuric acid production and metal recovery | |
| CN1040133C (en) | Method for removing zinc from sulphured concentrates | |
| RU2315123C2 (en) | Method of production of titanium dioxide | |
| RU2315818C2 (en) | Titanium dioxide production process | |
| SU1381185A1 (en) | Method of processing pyrrotine polymetalic material | |
| CN114606400B (en) | Treatment method of high-iron arsenic-zinc-containing leaching residues | |
| US4049514A (en) | Zinc hydrometallurgical process | |
| US2718455A (en) | Process for producing basic iron sulfate | |
| JPS6352094B2 (en) | ||
| RU2281978C1 (en) | Method of sedimentation of nickel and cobalt sulfide concentrate from sulfuric acid solutions | |
| Vinals et al. | Autoclave alkaline decomposition and cyanidation of jarosite-beudantite phases from Rio Tinto gossan ores | |
| CA3185758A1 (en) | Alkaline oxidation process and device for treating refractory sulfide ore, in particular refractory gold ore | |
| US3933973A (en) | Treatment of lead sulphide bearing material | |
| CN110817930A (en) | Method for producing zinc ammonium carbonate | |
| CN114635046B (en) | Method for reducing zinc content in iron sediment slag in zinc hydrometallurgy process | |
| RU2193604C2 (en) | Method of processing sulfide copper-zinc raw material containing iron | |
| WO1994021830A1 (en) | Recovery of zinc, iron, lead and silver values from zinc sulphide concentrate by a multi-stage pressure oxidation process | |
| US4192852A (en) | Process for precipitating iron as jarosite with a low non-ferrous metal content | |
| CN85107774A (en) | Process for recovery of gold from refractory gold-bearing iron-bearing sulfide concentrate | |
| RU1767900C (en) | Method of preparation of sulfide gold-containing concentrates for gold extraction by cyanidation |