SU1368140A1 - Charge for powder wire - Google Patents
Charge for powder wire Download PDFInfo
- Publication number
- SU1368140A1 SU1368140A1 SU864053378A SU4053378A SU1368140A1 SU 1368140 A1 SU1368140 A1 SU 1368140A1 SU 864053378 A SU864053378 A SU 864053378A SU 4053378 A SU4053378 A SU 4053378A SU 1368140 A1 SU1368140 A1 SU 1368140A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- aluminum
- oxide
- welding
- weld metal
- iron
- Prior art date
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 50
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 50
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 21
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 9
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000004579 marble Substances 0.000 claims abstract description 9
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 claims abstract description 8
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 claims abstract description 8
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 claims abstract description 8
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910001200 Ferrotitanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- BITYAPCSNKJESK-UHFFFAOYSA-N potassiosodium Chemical compound [Na].[K] BITYAPCSNKJESK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 claims description 5
- -1 Copper Nickel oxide Chromium oxide Iron oxide Chemical compound 0.000 claims 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 claims 1
- RVTWUUGZLIAPLS-UHFFFAOYSA-K [Cl-].[K+].[Fe+2].[Cl-].[Cl-] Chemical compound [Cl-].[K+].[Fe+2].[Cl-].[Cl-] RVTWUUGZLIAPLS-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims 1
- JHSMLTNVGZQXAF-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Na].[K] Chemical compound [Cu].[Na].[K] JHSMLTNVGZQXAF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 claims 1
- DLJAAEQLNLSVPC-UHFFFAOYSA-N chromium(3+) oxonickel oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Cr+3].[Ni]=O.[O-2].[O-2].[Cr+3] DLJAAEQLNLSVPC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 22
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 6
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 abstract description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 abstract description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 239000002585 base Substances 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N alumane;iron Chemical compound [AlH3].[Fe] KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K aluminium trichloride Chemical compound Cl[Al](Cl)Cl VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L calcium carbonate Substances [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011160 magnesium carbonates Nutrition 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910001512 metal fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к сварочному производству, в частности к составам порошковых проволок дл сварки открытой дугой металлоконструкций из стального проката, покрытого алюминием . Цель изобретени - нейтрализаци вредного вли ни алюминиевого покрыти на служебные характеристики сварочного соединени металлизированной алюминием стали, повышение ударной в зкости металла сварного шва и сва- рочно-технологических свойств порошковой проволоки. Шихта порошковой проволоки содержит компоненты при следукнцем соотношении, мае. %: плавиковый шпат 39,0-45,0; магнезит 6,0- 8,0; мрамор 4,0-6,0; ферротитан 1,7- 3,0; ферромарганец 1,0-1,6; ферроси-. лиций 0,2-0,5; калиево-натриева глыба 1,2-2,0; медь 0,8-1,0; оксид никел 2,5-3,5; оксид хрома 2,5-4,0; оксид железа (окалина) 5,0-7,0; криолит 2,0-3,0; хлористый калий 0,8-1,2; железный порошок остальное. Введение в состав шихты дополнительных окислителей в виде оксидов железа, хрома и никел обеспечивает интенсивное протекание реакции окислени алюмини покрыти , увеличение в 2-3 раза ударной в зкости металла сварного шва и улучшение в 3-5 раз отделимости шлаковой .корки при повьш1енной стойкости металла сварного шва к порообразованию . 3 табл. (Л со & 00The invention relates to the welding industry, in particular to the composition of flux-cored wires for open arc welding of steel structures from rolled aluminum coated with aluminum. The purpose of the invention is to neutralize the adverse effect of the aluminum coating on the performance characteristics of the welding joint of aluminum metallized steel, increasing the toughness of the weld metal and the welding technological properties of cored wire. The flux of cored wire contains components at the following ratio, May. %: fluorspar 39.0-45.0; magnesite 6.0-8.0; marble 4.0-6.0; ferrotitanium 1.7-3.0; ferromanganese 1.0-1.6; ferro-. Litius 0.2-0.5; sodium potassium lump 1.2-2.0; copper 0.8-1.0; nickel oxide 2.5-3.5; chromium oxide 2.5-4.0; iron oxide (scale) 5.0-7.0; cryolite 2.0-3.0; potassium chloride 0.8-1.2; iron powder else. The addition of additional oxidizing agents in the form of iron, chromium and nickel oxides to the composition ensures an intensive oxidation reaction of the aluminum coating, an increase of 2-3 times the impact toughness of the weld metal and an improvement of the separation of the slag box by 3-5 times with increased resistance of the weld metal suture to pore formation. 3 tab. (L co & 00
Description
Изобретение относитс к сварочному производству, в частности к составам порошковых проволок дл сварки открытой дугой металлоконструкций из стального проката покрытого алюминием .The invention relates to the welding industry, in particular to the composition of flux-cored wires for open arc welding of metal structures from rolled steel coated with aluminum.
Цель изобретени - нейтрализаци вредного вли ни алюминиевого покрыти на служебные характеристики сварочного соединени металлизированной алюминиевой стали, повьпиени ударной в зкости металла сварного шва и сва- рочно-технологических свойств порошковой проволоки.The purpose of the invention is to neutralize the adverse effect of the aluminum coating on the performance characteristics of the welding joint of metallized aluminum steel, the impact toughness of the weld metal and the welding technological properties of the cored wire.
Оксиды металлов (железа, хрома, никел и др.) окисл ют алюминий покрыти , образу алюмини . Одновременно хлористый калий, взаимодейству с алюминием, образует хлорид алюмини , который возгон сь при 183°С уносит с собой из металла частицы тугоплавкого оксида алюмини , которые затем раствор ютс расплавленным шлаком, состо щим в основном из оксидов металла и фторидов образующихс при разложении криолита и плавикового шпата. Таким образом, осуществл етс очищение металла шва от неметаллических включений. Повьш1а- ютс механические свойства металла шва. В частности пластично-в зкие свойства, ударна в зкость.Metal oxides (iron, chromium, nickel, etc.) oxidize the aluminum of the coating to form aluminum. At the same time, potassium chloride, interacting with aluminum, forms aluminum chloride, which sublimes at 183 ° C with particles of refractory alumina from the metal, which are then dissolved by molten slag, consisting mainly of metal oxides and fluorides formed during the decomposition of cryolite and fluorspar. Thus, the weld metal is cleaned from non-metallic inclusions. The mechanical properties of the weld metal are the same. In particular, plastic-viscous properties, impact viscosity.
При этом криолит не только повышает растворимость оксидов алюмини в шлаке пропорционально его содержанию во флюсе, но и разъедает границы оксидной-пленки на частицах алюмини , облегча доступ к нему оксидов металлов и хлористого кали .At the same time, cryolite not only increases the solubility of aluminum oxides in the slag in proportion to its content in the flux, but also eats away the boundaries of the oxide film on aluminum particles, facilitating access to it of metal oxides and potassium chloride.
Восстановленные из оксидов хром и никель, а также введенна в состав шихты проволоки медь, подавл ют образование железоалюминиевых интер- металлидов на границах зерен феррита в переходной области верхней части и корн шва, где содержитс наибольшее количество алюмини , неравномерно распределенного в металле шва при попадании в него из покрыти . Таким образом, исключаетс вредное вли ние интерметаллидов на пластично-в зкие свойства металла шва.Chromium and nickel reduced from oxides, as well as copper introduced into the charge of the wire, suppress the formation of iron-aluminum intermetallics at the grain boundaries of ferrite in the transition region of the upper part and the root of the weld, which contains the greatest amount of aluminum unevenly distributed in the weld metal when it hits him from the cover. Thus, the harmful effect of intermetallic compounds on the ductile-viscous properties of the weld metal is eliminated.
Оксид хрома и оксид никел снижают потенциал ионизации, стабилизируют дугу, способству мелкокапельному переносу, снижают потери металла на Ъазбрызгивание, в то врем как алю0 Ц Chromium oxide and nickel oxide reduce the ionization potential, stabilize the arc, promote fine-drop transfer, reduce metal spraying losses, while
5five
00
5five
00
миниевоё покрытие повьшгает потенциал ионизации и дестабилизирует дугу.mini coating increases ionization potential and destabilizes the arc.
Восстановленный никель способствует аустенизации металла шва, частично компенсиру действие алюмини , который способствует ферритизации и хладноломкости . Повьш1аетс ударна в зкость металла шва, особенно при отрицательных температурах.Reduced nickel contributes to austenization of the weld metal, partially compensating for the action of aluminum, which contributes to ferritization and cold brittleness. The toughness of the weld metal increases, especially at low temperatures.
Восстановленный из оксида хром и содержаща с в шихте медь повьш1ают прочностные свойства, коррозионную стойкость металла сварного шва без снижени показателей пластичности и ударной в зкости.Chromium recovered from oxide and copper contained in the charge improve the strength properties and the corrosion resistance of the weld metal without reducing the ductility and impact strength.
Выбор окалины по сравнению с другими окислител ми, например гематитом , произведен, исход из значительно более низкого содержани в ее составе серы и фосфора, вл юощхс вредными примес ми, возможностью дополнительного легировани металла сварного шва никелем, хромом и другими элементами при использовании окалины сталей легированных этими элементами, например 34ХН1М, 18ХН4МА, 34ХН ЗМ и др., а также из того, что окалина вл етс отходом производства сталь-i ных заготовок, дешева и недефицитна. , Кроме того, окалина повьш1ает жид- котекучесть шлака, компенсиру частично дефекты, вызванные образованием оксида алюмини , который ухудшает жидкотекучесть шлака.The choice of scale compared to other oxidizing agents, such as hematite, was made on the basis of a significantly lower content of sulfur and phosphorus in its composition, is a harmful impurity, the possibility of additional alloying of the weld metal with nickel, chromium and other elements using doped steel these elements, for example, 34KhN1M, 18KhN4MA, 34KhN ZM, etc., and also from the fact that scale is a waste product of the production of steel billets, is cheap and not scarce. In addition, the slag increases the fluidity of the slag, partially compensating for defects caused by the formation of alumina, which impairs the slab fluidity.
Введение окалины в количестве менее 5% шихты не дае,т достаточного эффекта . При ее содержании более 7% дуга становитс менее стабильной, что влечет за собой повьш1ение разбрызгивани , склонности, пористости, ухудшаетс отделимость шлака.The introduction of scale in the amount of less than 5% of the mixture does not give, t sufficient effect. When its content is more than 7%, the arc becomes less stable, which leads to an increase in spraying, tendency, porosity, and the separability of slag worsens.
При содержании в шихте оксида хрома и оксида никел менее 25%, меди 5 менее 0,8% их действие недостаточно эффективно, снижаетс переход их в сварной шов до количеств меньших нижнего предела, обеспечивающего требуе- Mbie характеристики коррозионной стойкости и механических свойств металла шва.When the content in the mixture of chromium oxide and nickel oxide is less than 25%, copper 5 is less than 0.8%, their action is not effective enough; their transition to the weld is reduced to amounts lower than the lower limit, which provides the required characteristics of corrosion resistance and mechanical properties of the weld metal.
При содержании оксида хрома более 4% и меди более 1% снижаетс ударна в зкость металла шва.When the content of chromium oxide is more than 4% and copper is more than 1%, the impact strength of the weld metal decreases.
Дальнейшее увеличение в шихте оксида никел более 3,5% может привести к снижению стабильности горени дуги, а также ограничению его относительной дефицитностью.A further increase in the mixture of nickel oxide more than 3.5% can lead to a decrease in the stability of arc burning, as well as limiting its relative deficiency.
5five
00
00
5five
Кроме того, пределы содержани оксида никел , оксида хрома и окалины обусловлены соображени ми получени необходимой и достаточной суммарной окислительной способности проволоки.In addition, the limits of the content of nickel oxide, chromium oxide and scale are determined by considerations for obtaining the necessary and sufficient total oxidizing ability of the wire.
Введение в состав проволоки криолита и хлористого кали и построение газошлаксобразующей основы шихты наIntroduction of cryolite and potassium chloride to the composition of the wire and the construction of a gas and slag-forming charge base on
в зкости металла шва,ухудшение отделимости шлаковой корки.viscosity of the weld metal, deterioration of slag crust separation.
При содержании плавикового шпата более 45% повьшаетс выделение вред- .ных газов, наплавленный валик становитс узким и высоким.When the fluorspar content is more than 45%, the release of harmful gases increases, the weld bead becomes narrow and high.
Температура плавлени сердечника и скорость затвердевани шлака снижаThe melting point of the core and the rate of solidification of the slag lower
плавиковом шпате, мраморе и магнезите ю ютс ниже допустимого предела. В репозвол ет получить глубокоосновный шлак с низкой температурой плавлени , улучшить смачивание шлаком металла, сварочно-технологические свойстваFluorspar, marble and magnesite are below the allowable limit. In order to obtain deep-base slag with a low melting point, improve the wetting of metal with slag, welding and technological properties.
проволоки, создать услови дл удале- 15 и магнезит) играют роль генерирующихwire, create conditions for distance- 15 and magnesite) play the role of generating
ни оксида алюмини из металла сварного шва и растворение его в шлаке, состо щем в основном из фторидов и оксидов металлов. Так как растворимость оксида алюмини фторидами все же невелика, то требуетс значительное (около половины всей массы шихты) содержание плавикового шпата (фтористый кальций) в сердечнике порошковой проволоки.nor alumina from a weld metal and dissolving it in a slag consisting mainly of fluorides and metal oxides. Since the solubility of alumina by fluoride is still small, it requires a significant (about half of the total mass of the mixture) fluorspar content (calcium fluoride) in the core of cored wire.
При содержании в шихте хлористого каЛи менее 0,8% и криолита менее 2% эффект от их введени незначителен.When the content of chloride of calcium in the mixture is less than 0.8% and cryolite is less than 2%, the effect of their introduction is insignificant.
Введение хлористого кали болееThe introduction of potassium chloride more
1,2% шихты повьш1ает склонность метал- 30 тически не окисл ют легирующие эле-ла к пористости.1.2% of the charge increases the propensity of metal-free oxidation of doping elements to porosity.
При содержании криолита более 3% снижаетс стабильность горени дуги, кроме того, происходит значительное вьщеление вредных газов.When the content of cryolite is more than 3%, the stability of arc burning decreases, in addition, a significant increase in harmful gases occurs.
Плавиковый шпат служит основным шлакообразующим компонентом, обеспечива шлаковую защиту металла шва отFluorspar serves as the main slag-forming component, providing slag protection of the weld metal from
окислени . Кроме того, при температу-40 ты проволоки не только на мраморе, аoxidation. In addition, at a temperature of -40 you wire not only on marble, but
ре сварки плавиковый шпат частично разлагаетс на свободные кальций и фтор и св зывает водород, содержащий во влажном воздухе в соединение HP,re-welding fluorspar partially decomposes into free calcium and fluorine and binds hydrogen containing in the wet air into the HP compound,
не растворимое в металле, чем предот- 45 ,, а следовательно, это способствувращаетс водородна пористость шва.insoluble in the metal, which prevents it from being 45, and consequently, this contributes to an increase in the hydrogen porosity of the weld.
Плавиковый шпат позвол ет регулировать температуру плавлени сердечника порошковой проволоки, скорость .затвердевани шлака, так как существует обратно пропорциональна зависимость этих показателей от содержани его в шихте проволоки. Он также снижает разбрызгивание электродного металла .Fluorspar allows you to adjust the melting point of the core of cored wire, the rate of slag curing, as there is an inverse proportion to the dependence of these indicators on its content in the charge of the wire. It also reduces electrode metal spatter.
При содержании плавикового пшата менее 39% количество его недостаточно дл растворени оксида алюмини , что влечет за собой снижение ударнойWhen the content of hydrofluoric pshat is less than 39%, its amount is not enough to dissolve the alumina, which leads to a decrease in shock
зультате расплавленный шлак мешает процессу сварки, дуга становитс неустойчивой .As a result, the molten slag interferes with the welding process, the arc becomes unstable.
Карбонаты кальци и магни (мраморCalcium and magnesium carbonates (marble
газ компонентов, чем обеспечиваетс газова защита металла шва, так как при их разложении образуетс углекислый газ, под действием которого понижаетс парциальное давление водорода в расплавленном металле, что предотвращает водородную пористость и хрупкость .gas components, which provides gas protection of the weld metal, since their decomposition produces carbon dioxide, under the action of which the partial pressure of hydrogen in the molten metal decreases, which prevents hydrogen porosity and brittleness.
Мрамор и магнезит регулируют основность шлака и понижают содержание фосфора, серы, кремни в металле шва. Диссоцииру в процессе сварки мрамор и магнезит, образуют шлак из сидов кальци и магни , которые прак5Marble and magnesite regulate the basicity of slag and lower the content of phosphorus, sulfur, silicon in the weld metal. In the process of welding, dissociation causes marble and magnesite to form slag from calcium and magnesium sides, which are
менты и обеспечивают минимальные их потери, способствуют получению измельченной первичной структуры металла шва, модифициру его, образуют стойкие комплексные соединени с тами раскислени и тем самым снижают общее содержание кислорода в металле шва.copes and provide minimal losses, contribute to obtaining a crushed primary structure of the weld metal, modify it, form stable complex compounds with deoxidation and thereby reduce the total oxygen content in the weld metal.
Построение карбонатной основы шихна смеси мрамора и магнезита продиктовано тем, что оксид магни , хот и более слабый оксид, чем оксид кальци , но он менее склонен к гидратаThe construction of a carbonate base of a mixture of marble and magnesite is dictated by the fact that magnesium oxide, although a weaker oxide than calcium oxide, is less prone to hydrate
ет повьш1ению стойкости проволоки против порообразовани .It increases the resistance of the wire against pore formation.
Калиево-натриева глыба, вход ща в состав шихты проволоки, снижает температуру плавлени , поверхностное нат жение интенсифицирует жидкотеку- честь шлака, стабилизирует горение дуги, способствует мелкокапельному переносу, снижает разбрызгивание металла , т.е. улучшает сварочно-технологические свойства проволоки. При содержании глыбы менее 1,2% указанный эффект не про вл етс , а введение ее в количестве более 2,0% нецелесообразThe potassium-sodium lump entering the charge of the wire reduces the melting point, the surface tension intensifies the liquid flow of slag, stabilizes the arc burning, promotes fine-drop transfer, reduces the splashing of metal, i.e. improves the welding and technological properties of the wire. When the content of the lump is less than 1.2%, this effect does not appear, and its introduction in an amount of more than 2.0% is not appropriate.
но, так как при этом снижаетс основность шихты, повышаютс окислительны свойства шлака. Кроме того, слишком низка температура плавлени и ско - рость затвердевани , высока жидко- текучесть шлака, как и в случае по- вьш1енного содержани плавикового шпата затрудн ют процесс сварки.but, since this reduces the basicity of the charge, the oxidizing properties of the slag increase. In addition, the melting point and solidification rate are too low, the liquid fluidity of the slag is high, as in the case of the increased content of fluorspar hindering the welding process.
Содержащиес в составе шихты ферросплавы титана, кремни , марганца легируют металл шва, повышают свароч но-технологические свойства проволоки предотвращают окисление металла, на стадии капли, а также в сварочной ванне, в том случае, когда раскисл ющий эффект алюмини покрыти оказываетс недостаточным вследствие несплошности покрыти или содержани в нем значительного количества оксида алюмини , что може т быть св зано с нарушением технологии металлизации.The titanium, silicon, and manganese ferroalloys contained in the mixture alloy the weld metal, increase the welding and technological properties of the wire and prevent oxidation of the metal during the drop stage, as well as in the weld pool, when the aluminum deoxidation effect is insufficient due to the discontinuity of the coating. or the content of a significant amount of alumina in it, which may be associated with a violation of the metallization technology.
Применение комплекса раскислителе более целесообразно по сравнению с применением какого-либо одного из них в большем количестве дл получени того же раскисл ющего эффекта, что дают в сумме ферросплавы титана, марганца, кремни .The use of a complex of a deoxidizer is more expedient as compared with the use of any one of them in a larger amount to obtain the same deoxidizing effect, which is combined with ferroalloys of titanium, manganese, and silicon.
Лучшие результаты, получаемые при этом, объ сн ютс тем, что содержани каждого из легирующих компонентов титана , марганца,-кремни в металле шв имеет свои оптимальные границы, обусловленные требовани ми к свойствам металла, которые мы хотим получить.The best results obtained in this case are due to the fact that the contents of each of the alloying components of titanium, manganese, and silicon in the metal of the seam have their own optimal limits due to the requirements for the properties of the metal that we want to get.
Каждый из указанных ферросплавов при введении в порошковую проволоку в большей или меньшей мере дает еще свой эффект.Each of these ferroalloys, when introduced into the cored wire, to a greater or lesser extent, also has its own effect.
Ферротитан, самый сильный раскис- литель из трех указанных, модифицирует наплавленный металл, способствует вьщелению карбидов в теле зерна и получению мелкодисперсной структуры, что повьш1ает прочностные и антикоррозионные свойства наплавленного металла . Кроме того, не стабилизирует .горение дуги, снижает разбрызгивание , св зывает азот в стойкие нитриды .Ferrotitanium, the strongest deoxidizer of the three, modifies the weld metal, promotes the growth of carbides in the grain body and the formation of a finely dispersed structure, which increases the strength and anti-corrosion properties of the weld metal. In addition, it does not stabilize arc burning, reduces splashing, binds nitrogen into resistant nitrides.
Ферросилиций улучшает сварочно- технологические свойства проволоки. Кроме того, из всех содержащихс в проволоке компонентов он наиболее сильно (в три-четыре раза) уменьшает образование железо-алюминиевых интерметаллидов на границах зерен феррита, тормозит диффузию алюмини Ferrosilicon improves the welding-technological properties of the wire. In addition, of all the components contained in the wire, it most strongly (three to four times) reduces the formation of iron-aluminum intermetallic compounds at the grain boundaries of ferrite, inhibits aluminum diffusion
00
00
5five
00
5 five
5five
00
5five
00
5five
в ст&ль, что повышает ударную в зкость металла шва при сварке стали покрытой алюминием. Однако в то же самое врем кремний заметно првьш1ает общее количество неметаллических включений, что снижает ударную в з- ность стали при отрицательных температурах .in the steel, which increases the impact strength of the weld metal when welding aluminum coated steel. However, at the same time, silicon noticeably shows the total number of non-metallic inclusions, which reduces the impact strength of steel at negative temperatures.
Ферромарганец измельчает как первичную , так и вторичную структуру металла шва. При этом несколько измен етс тип сульфидов, возрастает дол сульфидных включений округлой формы , повышаетс их дисперсность, а также наблюдаетс более равномерное их распределение в межосных пространствах первичных кристаллитов. Все это приводит к повышению механических свойств металла шва и стойкости его против кристаллизационных трещин , улучшение свариваемости.Ferromanganese grinds both the primary and secondary structure of the weld metal. At the same time, the type of sulfides slightly changes, the proportion of sulfide inclusions of a round shape increases, their dispersity increases, and their more uniform distribution is observed in the inter-axial spaces of the primary crystallites. All this leads to an increase in the mechanical properties of the weld metal and its resistance against crystallization cracks, an improvement in weldability.
При введении ферросплавов в количестве меньшем указанного нижнего предела (ферротитана - 1,7%, ферромарганца - 1,0%, ферросилици - 0,2%) шихта проволоки обладает недостаточной раскислительной способностью, в результате чего происходит снижение содержани легирующих элементов в металле шва, засорение его оксидными неметаллическими включени ми, повышаетс склонность швов к красноломкости , пористости, снижаютс механические свойства, свариваемость металла .With the introduction of ferroalloys in an amount less than the specified lower limit (ferrotitanium - 1.7%, ferromanganese - 1.0%, ferrosilicon - 0.2%), the charge of the wire has insufficient deoxidizing ability, resulting in a decrease in the content of alloying elements in the weld metal, its clogging with oxide nonmetallic inclusions, the tendency of welds to red brittleness, porosity increases, the mechanical properties, the weldability of the metal decrease.
Кроме того, не про вл етс положительный эффект, получаемый,.как указано выше, от введени каждого ферросплава в отдельности.In addition, there is no positive effect obtained, as indicated above, from the introduction of each ferroalloy separately.
При суммарном содержании раскислителей в количестве, большем указанного верхнего предела, усугубл етс вли ние алюмини покрыти , снижаетс ударна в зкость металла шва.With a total content of deoxidizers in an amount greater than the specified upper limit, the effect of the aluminum of the coating is aggravated, and the toughness of the weld metal decreases.
Кроме того, введение ферротитана в количестве, большем 3,0%, повьш1ает склонность металла к трещинообразованию .In addition, the introduction of ferrotitanium in an amount greater than 3.0% increases the tendency of the metal to crack formation.
I I
При содержании ферросилици более 0,5% заметно повьш1аетс общее количество неметаллических включений, укрупн ютс размеры столбчатых кристаллитов , увеличиваетс разветвлен- ность дендритов., неоднородность по фосфору, снижаетс ударна в зкость металла шва при отрицательных температурах .When the content of ferrosilicon is more than 0.5%, the total amount of nonmetallic inclusions significantly increases, the sizes of columnar crystallites become larger, the dendrites are branched, the phosphorus heterogeneity increases, and the impact strength of the weld metal decreases at negative temperatures.
При содержании ферромарганца более 1,6% наблюдаетс образование твердых закалочных структур, что также приводит к снижению ударной в зкости приWhen the content of ferromanganese is more than 1.6%, the formation of solid quenching structures is observed, which also leads to a decrease in toughness at
отрицательных температурах.negative temperatures.
Оставшийс объем порошковой проволоки заполнен железным порошком,обеспечивающим увеличение производительности сварки, улучшение стабильности горени дуги.The remaining amount of flux-cored wire is filled with iron powder, providing an increase in welding performance, an improvement in arc stability.
Конкретные составы шихты порошковых проволок приведены в табл. 1.The specific composition of the charge flux-cored wires are given in table. one.
Испытали на ударную в зкость ме- талла шва и сварочно-технологические свойства, а также химический состав металла шва три состава порошковых проволок в соответствии с за вкой на изобретение (составы II; III; IV), а также два состава проволок, состо щих из тех же компонентов, но в процентном отношении, выход щем за пределы, установленные предлагаемым изобретением (составы I и V), и известна проволока (составы VI). Все проволоки изготавливали из ленты 12 0,3, однозагибной.Three components of flux-cored wires in accordance with the application for the invention (compounds II; III; IV), as well as two compositions of wires, were tested for the impact strength of the metal of the weld and the welding-technological properties, as well as the chemical composition of the weld metal. the same components, but in percentage terms, going beyond the limits established by the invention (compositions I and V), and wire (compositions VI) are known. All wires were made of tape 12 0.3, single ended.
Результаты испытаний, приведенные в табл. 2 и 3 прдтверждают достиже- ние цели указанной в описании и формуле изобретени .The test results are shown in Table. 2 and 3 confirm the achievement of the objective indicated in the description and the claims.
Так, уменьшение в 2-4 раза количества алюмини в металле шва (табл.3Thus, the decrease in 2-4 times the amount of aluminum in the weld metal (Table 3
свидетельствует .об увеличении окисли-ЗБ за допустимые пределы по ударной в зкоетельной способности проволоки.evidence of an increase in oxide-BZ beyond permissible limits in terms of impact strength of the wire.
Предлагаема порошкова проволока обладает значительно большей окислительной способностью, так как в ее состав дополнительно введены такие окислители, как оксиды железа в виде окалины, оксид хрома, увеличено, по сравнению с известной содержание оксида никел и убран из состава шихты алюминий. В сумме процент содержани компонентов-окислителей (оксидов металлов ) -в предлагаемой проволоке 10,0-14,5%. В известной проволоке шихта содержит только оксид никел 2,0-2,5%, который к тому же восстанавливаетс алюминием, вход щим в состав шихты известной проволоки и на алюминий покрыти при сварке алли- тированной стали его уже не хватает. Введение в состав шихты проволоки дополнительных окислителей в виде оксидов железа, хрома и никел и удаление из состава шихты алюмини обеспечило интенсивное протеканиеThe offered flux-cored wire has a much greater oxidizing ability, since it additionally contains oxidizers such as oxides of iron in the form of scale, chromium oxide, increased, compared to the known content of nickel oxide and removed from the composition of the charge aluminum. In total, the percentage of the content of oxidizing components (metal oxides) in the proposed wire is 10.0-14.5%. In the known wire, the charge contains only nickel oxide 2.0–2.5%, which is also reduced by aluminum, which is part of the charge of the known wire, and it is no longer enough for the aluminum of the coating when welding all-alloy steel. The introduction of additional oxidizing agents in the form of iron, chromium and nickel oxides into the charge mixture and the removal of aluminum from the charge mixture ensured an intensive flow
реакции окислени алюмини покрыти : 2А1 + ЗМеО - ЗМе.Aluminum oxidation reactions: 2A1 + ZMeO - ZMe.
Интенсификаци данной реакции объ сн етс тем, что в сварочную ванну в значительно большем количестве (в 5-6 раз) проволокой подаетс окислитель (МеО), а из свароч- ной ванны более интенсивно удал етс в шлак продукт реакции () бла-. годар введению в состав шихты проволоки хлористого кали и криолита.Intensification of this reaction is due to the fact that an oxidizer (MeO) is fed to the welding bath in a much larger amount (5-6 times) with wire, and the reaction product () is more intensively removed into the slag. This year, potassium chloride and cryolite were added to the charge.
Разница между увеличением содержани окислителей в шихте проволоки (в 5-6 раз) и снижением содержани алюмини в металле шва (в 2-4 раза) объ сн етс тем, что из-за высокой скорости остывани металла шва все оксиды алюмини удалить в шлак не удаетс и часть их остаетс в металле .The difference between an increase in the oxidizer content in the charge of the wire (5-6 times) and a decrease in the aluminum content in the weld metal (2-4 times) is due to the fact that, due to the high rate of cooling of the weld metal, all aluminum oxides are not removed into the slag and some of them remain in the metal.
Увеличение в 2-3 раза ударной в зкости металла шва, улучшение в 3-5 раз отделимости шлаковой корки и повышение стойкости к порообразованию свидетельствует о том, что применение предложенной проволоки позвол ет нейтрализовать вредное вли ние алюминиевого покрыти на служебные характеристики сварного соединени металлизированной алюминием стали, повысить сварочно-технологические свойства проволоки.An increase by 2–3 times in the toughness of the weld metal, an improvement by 3–5 times in the separability of the slag crust and an increase in the resistance to pore formation indicates that the use of the proposed wire can neutralize the adverse effect of the aluminum coating on the performance characteristics of the welded joint of aluminum metallized steel. , to improve the welding and technological properties of the wire.
Пониженные показатели, выход щиеLow rates coming out
ти, полученные дл соствов 1 и 5, позво- л ют сделать вывод о правильности выбранных пределов содержани компонентов.The types obtained for composites 1 and 5 make it possible to conclude that the selected content limits of the components are correct.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864053378A SU1368140A1 (en) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | Charge for powder wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864053378A SU1368140A1 (en) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | Charge for powder wire |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1368140A1 true SU1368140A1 (en) | 1988-01-23 |
Family
ID=21232488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU864053378A SU1368140A1 (en) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | Charge for powder wire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1368140A1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2352443C2 (en) * | 2007-05-16 | 2009-04-20 | Негосударственное образовательное учреждение технический учебный центр "Спектр" | Welding flux coated by aluminium |
| RU2355542C2 (en) * | 2007-05-07 | 2009-05-20 | Негосударственное образовательное учреждение технический учебный центр "Спектр" | Flux for welding aluminium coated steel |
| RU2454309C2 (en) * | 2010-06-30 | 2012-06-27 | Институт машиноведения и металлургии Дальневосточного отделения Российской академии наук | Powder wire |
| CN104259687A (en) * | 2014-08-08 | 2015-01-07 | 天津市永昌焊丝有限公司 | Metal powder-cored wire for welding X80 high-strength low-alloy pipeline steel |
-
1986
- 1986-04-11 SU SU864053378A patent/SU1368140A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 360183, кл. В 23 К 35/368, 1971. Авторское свидетельство СССР № 956204, кл. В 23 К 35/36, 1982. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2355542C2 (en) * | 2007-05-07 | 2009-05-20 | Негосударственное образовательное учреждение технический учебный центр "Спектр" | Flux for welding aluminium coated steel |
| RU2352443C2 (en) * | 2007-05-16 | 2009-04-20 | Негосударственное образовательное учреждение технический учебный центр "Спектр" | Welding flux coated by aluminium |
| RU2454309C2 (en) * | 2010-06-30 | 2012-06-27 | Институт машиноведения и металлургии Дальневосточного отделения Российской академии наук | Powder wire |
| CN104259687A (en) * | 2014-08-08 | 2015-01-07 | 天津市永昌焊丝有限公司 | Metal powder-cored wire for welding X80 high-strength low-alloy pipeline steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3476125B2 (en) | Flux-cored wire for duplex stainless steel welding | |
| US4282420A (en) | Welding electrode | |
| US3211549A (en) | Additional alloys for welding and steel making | |
| JPH0468079B2 (en) | ||
| SU1368140A1 (en) | Charge for powder wire | |
| KR20140036325A (en) | Boron-containing stainless steel having excellent hot workability and excellent surface properties | |
| EP0067494B1 (en) | Welding electrode | |
| JPS5950992A (en) | Welding wire | |
| US4719330A (en) | Welding electrode | |
| KR100502571B1 (en) | Flux cored wire for co2 gas shielded arc welding | |
| JPH03502361A (en) | Manufacturing method of general-purpose steel | |
| CN113441871B (en) | A flux-cored welding wire suitable for laser-arc hybrid welding | |
| JP2524774B2 (en) | Submerged arc welding method for stainless steel | |
| US4340805A (en) | Welding electrode with a fluoride based slag system | |
| SU1400833A1 (en) | Powder wire | |
| JP7031634B2 (en) | Manufacturing method of sour resistant steel | |
| JPH0510199B2 (en) | ||
| JPS61159298A (en) | Submerged arc welding method | |
| JPH1110391A (en) | Flux-cored wire for multi-electrode vertical electrogas arc welding for heavy steel | |
| SU1726183A1 (en) | Ceramic flux for welding | |
| CN115647646B (en) | A flux-cored welding wire for mixed gas shielded welding and a method of using the same | |
| SU1063562A1 (en) | Composition of powder wire | |
| JPH0457438B2 (en) | ||
| CN115803144B (en) | Flux-cored wire | |
| SU1731549A1 (en) | Mixture for producing powder wire |